JP2000344924A - オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物 - Google Patents
オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物Info
- Publication number
- JP2000344924A JP2000344924A JP31059299A JP31059299A JP2000344924A JP 2000344924 A JP2000344924 A JP 2000344924A JP 31059299 A JP31059299 A JP 31059299A JP 31059299 A JP31059299 A JP 31059299A JP 2000344924 A JP2000344924 A JP 2000344924A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ethylene
- olefin
- olefin copolymer
- weight
- astm
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決手段】本発明のオレフィン系エラストマー架橋発
泡体は、比重が０．０５〜０．２、発泡倍率が８〜１５
倍、圧縮永久歪みが３０〜６０％、引裂強度が１．５〜
２．５ｋｇ／ｃｍである。具体的には、特定の密度とＭ
ＦＲを有するエチレン・α- オレフィン共重合体、有機
ペルオキシド、架橋助剤および発泡剤からなる組成物
を、熱処理して得られる架橋発泡体である。本発明のオ
レフィン系エラストマー架橋発泡体用エラストマー組成
物は、上記の組成物である。 【効果】上記発泡体は、高発泡倍率で脱泡による肌荒れ
が無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さく、
かつ引裂強度特性および耐熱性に優れている。
泡体は、比重が０．０５〜０．２、発泡倍率が８〜１５
倍、圧縮永久歪みが３０〜６０％、引裂強度が１．５〜
２．５ｋｇ／ｃｍである。具体的には、特定の密度とＭ
ＦＲを有するエチレン・α- オレフィン共重合体、有機
ペルオキシド、架橋助剤および発泡剤からなる組成物
を、熱処理して得られる架橋発泡体である。本発明のオ
レフィン系エラストマー架橋発泡体用エラストマー組成
物は、上記の組成物である。 【効果】上記発泡体は、高発泡倍率で脱泡による肌荒れ
が無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さく、
かつ引裂強度特性および耐熱性に優れている。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、オレフィン系エラストマ
ー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成
物に関し、さらに詳しくは、柔軟な感触でしかも圧縮永
久歪みが小さく、かつ引裂強度特性および耐熱性に優れ
たオレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋
発泡体用エラストマー組成物に関する。
ー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成
物に関し、さらに詳しくは、柔軟な感触でしかも圧縮永
久歪みが小さく、かつ引裂強度特性および耐熱性に優れ
たオレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋
発泡体用エラストマー組成物に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】従来より様々な発泡体が工業的に
広く製造、販売されている。発泡体の代表的な例とし
て、加硫ゴムおよび軟質オレフィン系プラスチックの発
泡体が挙げられる。
広く製造、販売されている。発泡体の代表的な例とし
て、加硫ゴムおよび軟質オレフィン系プラスチックの発
泡体が挙げられる。
【０００３】しかしながら、従来の加硫ゴムは、柔軟
性、弾性には優れているものの、これらの特性を得るた
めに不可欠な加硫ないし架橋工程が複雑であり、コスト
的にも高くなる。一方、軟質オレフィン系プラスチッ
ク、たとえばエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）、低密度ポリエチレン等の熱可塑性樹脂を発泡体成
形に用いることが既に知られている。このような軟質オ
レフィン系プラスチックは、基本的に加硫ゴムに比べ耐
熱性に劣るため、得られる発泡体の用途が大きく制限さ
れたり、溶融時の張力が劣るため、脱泡し易く、発泡倍
率が小さくなり、しかも脱泡による肌荒れが顕著に現れ
るという問題がある。また、ＥＶＡでは、酢酸ビニル含
有量が多くなると引裂強度と接着性は向上するものの、
耐摩耗性、表面硬さ、気泡の緻密さが低下するため、こ
れらの物性等のバランスをとるのが難しく、しかもＥＶ
Ａ自身の比重が大きいため、必ずしも低比重の発泡体が
得られないなどの問題がある。
性、弾性には優れているものの、これらの特性を得るた
めに不可欠な加硫ないし架橋工程が複雑であり、コスト
的にも高くなる。一方、軟質オレフィン系プラスチッ
ク、たとえばエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶ
Ａ）、低密度ポリエチレン等の熱可塑性樹脂を発泡体成
形に用いることが既に知られている。このような軟質オ
レフィン系プラスチックは、基本的に加硫ゴムに比べ耐
熱性に劣るため、得られる発泡体の用途が大きく制限さ
れたり、溶融時の張力が劣るため、脱泡し易く、発泡倍
率が小さくなり、しかも脱泡による肌荒れが顕著に現れ
るという問題がある。また、ＥＶＡでは、酢酸ビニル含
有量が多くなると引裂強度と接着性は向上するものの、
耐摩耗性、表面硬さ、気泡の緻密さが低下するため、こ
れらの物性等のバランスをとるのが難しく、しかもＥＶ
Ａ自身の比重が大きいため、必ずしも低比重の発泡体が
得られないなどの問題がある。
【０００４】したがって、高発泡倍率で脱泡による肌荒
れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さ
く、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れたオレフィ
ン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エ
ラストマー組成物の出現が望まれている。
れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さ
く、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れたオレフィ
ン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エ
ラストマー組成物の出現が望まれている。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、高発泡倍率で脱
泡による肌荒れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久
歪みが小さく、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れ
たオレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋
発泡体用エラストマー組成物を提供することを目的とし
ている。
問題を解決しようとするものであって、高発泡倍率で脱
泡による肌荒れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久
歪みが小さく、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れ
たオレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋
発泡体用エラストマー組成物を提供することを目的とし
ている。
【０００６】
【発明の概要】本発明に係るオレフィン系エラストマー
架橋発泡体は、比重が０．０５〜０．２であり、発泡倍
率が８〜１５倍であり、圧縮永久歪みが３０〜６０％で
あり、引裂強度が１．５〜２．５ｋｇ／ｃｍであること
を特徴としている。
架橋発泡体は、比重が０．０５〜０．２であり、発泡倍
率が８〜１５倍であり、圧縮永久歪みが３０〜６０％で
あり、引裂強度が１．５〜２．５ｋｇ／ｃｍであること
を特徴としている。
【０００７】また、本発明に係る他のオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体は、比重が０．１〜０．２であり、
圧縮永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０
〜４．０ｋｇ／ｃｍであることを特徴としている。この
架橋発泡体は、上記の、本発明に係るオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体を、さらに圧縮成形することにより
得られる二次圧縮架橋発泡体である。
ストマー架橋発泡体は、比重が０．１〜０．２であり、
圧縮永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０
〜４．０ｋｇ／ｃｍであることを特徴としている。この
架橋発泡体は、上記の、本発明に係るオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体を、さらに圧縮成形することにより
得られる二次圧縮架橋発泡体である。
【０００８】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体としては、密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ
3であり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオキシド
（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなる
オレフィン系エラストマー組成物を、熱処理して得られ
る架橋された発泡体が挙げられる。
橋発泡体としては、密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ
3であり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオキシド
（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなる
オレフィン系エラストマー組成物を、熱処理して得られ
る架橋された発泡体が挙げられる。
【０００９】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）より求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．
３〜４．０の範囲にあることが好ましい。
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）より求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．
３〜４．０の範囲にあることが好ましい。
【００１０】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体のうち、前記エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ａ）として、密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９
０ｇ／ｃｍ3未満であり、メルトフローレート（ASTM D
1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分
であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）５〜
９５重量部と、密度が０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ２）５〜９５重量部［成分
（Ａ１）と（Ａ２）との合計量は１００重量部とする］
とからなり、かつ、前記エチレン・α- オレフィン共重
合体（Ａ１）と（Ａ２）とからなる混合物のメルトフロ
ーレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が、０．
５〜１０ｇ／１０分である組成物、または密度が０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であり、メルト
フローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が
０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、密度が０．９１
〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（AST
M D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１
０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ４）
５〜９５重量部［成分（Ａ３）と（Ａ４）との合計量は
１００重量部とする］とからなり、かつ、前記エチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分である組成物
を用いて得られた架橋発泡体が好ましい。
橋発泡体のうち、前記エチレン・α- オレフィン共重合
体（Ａ）として、密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９
０ｇ／ｃｍ3未満であり、メルトフローレート（ASTM D
1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分
であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）５〜
９５重量部と、密度が０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ２）５〜９５重量部［成分
（Ａ１）と（Ａ２）との合計量は１００重量部とする］
とからなり、かつ、前記エチレン・α- オレフィン共重
合体（Ａ１）と（Ａ２）とからなる混合物のメルトフロ
ーレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が、０．
５〜１０ｇ／１０分である組成物、または密度が０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であり、メルト
フローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が
０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィ
ン共重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、密度が０．９１
〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（AST
M D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１
０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ４）
５〜９５重量部［成分（Ａ３）と（Ａ４）との合計量は
１００重量部とする］とからなり、かつ、前記エチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分である組成物
を用いて得られた架橋発泡体が好ましい。
【００１１】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）、（Ａ１）、（Ａ２）、（Ａ３）および（Ａ４）
を形成するα- オレフィンとしては、プロピレン、1-ブ
テン、1-ヘキセンおよび1-オクテンからなる群から選ば
れた少なくとも１種のα- オレフィンであることが好ま
しい。
（Ａ）、（Ａ１）、（Ａ２）、（Ａ３）および（Ａ４）
を形成するα- オレフィンとしては、プロピレン、1-ブ
テン、1-ヘキセンおよび1-オクテンからなる群から選ば
れた少なくとも１種のα- オレフィンであることが好ま
しい。
【００１２】本発明で用いられる前記架橋助剤（Ｃ）と
しては、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）また
はトリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）が好ましい。ま
た、本発明においては、前記架橋助剤（Ｃ）と有機ペル
オキシド（Ｂ）との重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／８
〜３／１であることが好ましい。
しては、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）また
はトリアリルシアヌレート（ＴＡＣ）が好ましい。ま
た、本発明においては、前記架橋助剤（Ｃ）と有機ペル
オキシド（Ｂ）との重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／８
〜３／１であることが好ましい。
【００１３】前記発泡剤（Ｄ）としては、有機または無
機系の熱分解型発泡剤が好ましく用いられる。本発明に
係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体用エラストマ
ー組成物は、密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、
架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなることを特
徴としている。
機系の熱分解型発泡剤が好ましく用いられる。本発明に
係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体用エラストマ
ー組成物は、密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、
架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなることを特
徴としている。
【００１４】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）より求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．
３〜４．０の範囲にあることが好ましい。
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）より求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．
３〜４．０の範囲にあることが好ましい。
【００１５】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物としては、密度が０．８
８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（A
STM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／
１０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、お
よび発泡剤（Ｄ）からなるエラストマー組成物であり、
前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、密度
が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ１）５〜９５重量部と、密度が
０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５
０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）５〜９５重量部［成分（Ａ１）および（Ａ２）
の合計量は１００重量部とする］とからなり、かつ、前
記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ
２）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であるエラストマー組成物、または密度が０．８８〜
０．９２ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０
分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有
機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤
（Ｄ）からなるエラストマー組成物であり、前記エチレ
ン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、密度が０．８８
ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、密度が０．９１〜
０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０
分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ４）５
〜９５重量部［成分（Ａ３）および（Ａ４）の合計量は
１００重量部とする］とからなり、かつ、前記エチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分であるエラス
トマー組成物が好ましい。
橋発泡体用エラストマー組成物としては、密度が０．８
８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（A
STM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／
１０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、お
よび発泡剤（Ｄ）からなるエラストマー組成物であり、
前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、密度
が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ１）５〜９５重量部と、密度が
０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５
０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）５〜９５重量部［成分（Ａ１）および（Ａ２）
の合計量は１００重量部とする］とからなり、かつ、前
記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ
２）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であるエラストマー組成物、または密度が０．８８〜
０．９２ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０
分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有
機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤
（Ｄ）からなるエラストマー組成物であり、前記エチレ
ン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、密度が０．８８
ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、密度が０．９１〜
０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０
分であるエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ４）５
〜９５重量部［成分（Ａ３）および（Ａ４）の合計量は
１００重量部とする］とからなり、かつ、前記エチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分であるエラス
トマー組成物が好ましい。
【００１６】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物から、比重が０．０５〜
０．２であり、発泡倍率が８〜１５倍であり、圧縮永久
歪みが３０〜６０％であり、引裂強度が１．５〜２．５
ｋｇ／ｃｍである架橋発泡体を調製することができる。
橋発泡体用エラストマー組成物から、比重が０．０５〜
０．２であり、発泡倍率が８〜１５倍であり、圧縮永久
歪みが３０〜６０％であり、引裂強度が１．５〜２．５
ｋｇ／ｃｍである架橋発泡体を調製することができる。
【００１７】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係るオレフィン系
エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラス
トマー組成物について具体的に説明する。
エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラス
トマー組成物について具体的に説明する。
【００１８】架橋発泡体 本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体は、
比重（ＪＩＳ Ｋ ７１１２）が０．０５〜０．２であ
り、発泡倍率が８〜１５倍であり、圧縮永久歪み（ＪＩ
Ｓ Ｋ ６３０１）が３０〜６０％であり、引裂強度（Ｂ
Ｓ５１３１-２.６）が１．５〜２．５ｋｇ／ｃｍであ
る。このような物性を有する、本発明に係るオレフィン
系エラストマー架橋発泡体は、適度の架橋構造を有し、
柔軟な感触があり、高発泡倍率、低比重で、脱泡による
肌荒れが無く、しかも、圧縮永久歪みが小さく、引裂強
度特性、耐熱性に優れている。
比重（ＪＩＳ Ｋ ７１１２）が０．０５〜０．２であ
り、発泡倍率が８〜１５倍であり、圧縮永久歪み（ＪＩ
Ｓ Ｋ ６３０１）が３０〜６０％であり、引裂強度（Ｂ
Ｓ５１３１-２.６）が１．５〜２．５ｋｇ／ｃｍであ
る。このような物性を有する、本発明に係るオレフィン
系エラストマー架橋発泡体は、適度の架橋構造を有し、
柔軟な感触があり、高発泡倍率、低比重で、脱泡による
肌荒れが無く、しかも、圧縮永久歪みが小さく、引裂強
度特性、耐熱性に優れている。
【００１９】また、本発明に係る他のオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体は、比重が０．１〜０．２であり、
圧縮永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０
〜４．０ｋｇ／ｃｍであることを特徴としている。この
架橋発泡体は、上記の、本発明に係るオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体を、さらに圧縮成形することにより
得られる二次圧縮架橋発泡体である。
ストマー架橋発泡体は、比重が０．１〜０．２であり、
圧縮永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０
〜４．０ｋｇ／ｃｍであることを特徴としている。この
架橋発泡体は、上記の、本発明に係るオレフィン系エラ
ストマー架橋発泡体を、さらに圧縮成形することにより
得られる二次圧縮架橋発泡体である。
【００２０】上記のような架橋発泡体および二次圧縮架
橋発泡体は、本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物から形成されていること
が好ましい。
橋発泡体は、本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物から形成されていること
が好ましい。
【００２１】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物は、所定温度以上の熱に
より架橋発泡する未架橋未発泡の組成物であり、特定の
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオ
キシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）および発泡剤（Ｄ）から
なる。
橋発泡体用エラストマー組成物は、所定温度以上の熱に
より架橋発泡する未架橋未発泡の組成物であり、特定の
エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）、有機ペルオ
キシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）および発泡剤（Ｄ）から
なる。
【００２２】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ） 本発明で用いられるエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフ
ィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共重
合体であり、密度(ASTM D 1505）が０．８８〜０．９２
ｇ／ｃｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；AST
M D 1238，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜１０ｇ／１
０分、好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分である軟質エ
チレン・α- オレフィン共重合体が望ましい。
（Ａ）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレフ
ィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共重
合体であり、密度(ASTM D 1505）が０．８８〜０．９２
ｇ／ｃｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；AST
M D 1238，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜１０ｇ／１
０分、好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分である軟質エ
チレン・α- オレフィン共重合体が望ましい。
【００２３】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．３〜４．０の範囲内にあることが好ましい。分子量
分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）を用いると、圧縮永久歪み性
に優れるエラストマー架橋発泡体を調製することができ
るエラストマー組成物が得られる。
（Ａ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．３〜４．０の範囲内にあることが好ましい。分子量
分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）を用いると、圧縮永久歪み性
に優れるエラストマー架橋発泡体を調製することができ
るエラストマー組成物が得られる。
【００２４】上記の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ミリ
ポア社製ＧＰＣ−１５０Ｃを用い、以下のようにして測
定した。分離カラムは、ＴＳＫ ＧＮＨ ＨＴであり、カ
ラムサイズは直径７２ｍｍ、長さ６００ｍｍであり、カ
ラム温度は１４０℃とし、移動相にはo-ジクロロベンゼ
ン（和光純薬工業（株）製）および酸化防止剤としてＢ
ＨＴ（武田薬品工業（株）製）０．０２５重量％を用
い、１．０ｍｌ／分で移動させ、試料濃度は０．１重量
％とし、試料注入量は５００マイクロリットルとし、検
出器として示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンは、
分子量がＭｗ＜１０００およびＭｗ＞４×１０6につい
ては東ソー（株）製を用い、１０００≦Ｍｗ≦４×１０
6についてはプレッシャーケミカル社製を用いた。
ポア社製ＧＰＣ−１５０Ｃを用い、以下のようにして測
定した。分離カラムは、ＴＳＫ ＧＮＨ ＨＴであり、カ
ラムサイズは直径７２ｍｍ、長さ６００ｍｍであり、カ
ラム温度は１４０℃とし、移動相にはo-ジクロロベンゼ
ン（和光純薬工業（株）製）および酸化防止剤としてＢ
ＨＴ（武田薬品工業（株）製）０．０２５重量％を用
い、１．０ｍｌ／分で移動させ、試料濃度は０．１重量
％とし、試料注入量は５００マイクロリットルとし、検
出器として示差屈折計を用いた。標準ポリスチレンは、
分子量がＭｗ＜１０００およびＭｗ＞４×１０6につい
ては東ソー（株）製を用い、１０００≦Ｍｗ≦４×１０
6についてはプレッシャーケミカル社製を用いた。
【００２５】エチレンと共重合させるα- オレフィン
は、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンであり、具体
的には、プロピレン、1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセ
ン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-
ウンデセン、1-ドデセン、1-ヘキサデセン、1-オクタデ
セン、1-ノナデセン、1-エイコセン、4-メチル-1- ペン
テンなどが挙げられる。これらのうちでも、炭素原子数
３〜１０のα- オレフィンが好ましく、特にプロピレ
ン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテンが好ましい。こ
れらのα- オレフィンは、単独で、あるいは２種以上組
み合わせて用いられる。
は、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンであり、具体
的には、プロピレン、1-ブテン、1-ペンテン、1-ヘキセ
ン、1-ヘプテン、1-オクテン、1-ノネン、1-デセン、1-
ウンデセン、1-ドデセン、1-ヘキサデセン、1-オクタデ
セン、1-ノナデセン、1-エイコセン、4-メチル-1- ペン
テンなどが挙げられる。これらのうちでも、炭素原子数
３〜１０のα- オレフィンが好ましく、特にプロピレ
ン、1-ブテン、1-ヘキセン、1-オクテンが好ましい。こ
れらのα- オレフィンは、単独で、あるいは２種以上組
み合わせて用いられる。
【００２６】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）
は、エチレンから導かれる単位を８５〜９８モル％の量
で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから導かれる
単位を２〜１５モル％の量で含有していることが望まし
い。
は、エチレンから導かれる単位を８５〜９８モル％の量
で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから導かれる
単位を２〜１５モル％の量で含有していることが望まし
い。
【００２７】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）
の組成は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００ｍｇの
エチレン・α- オレフィン共重合体を１ｍｌのヘキサク
ロロブタジエンに均一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲ
スペクトルを、測定温度１２０℃、測定周波数２５．０
５ＭＨｚ、スペクトル幅１５００Ｈｚ、パルス繰返し時
間４．２sec.、パルス幅６μsec.の条件下で測定して決
定される。
の組成は、通常１０ｍｍφの試料管中で約２００ｍｇの
エチレン・α- オレフィン共重合体を１ｍｌのヘキサク
ロロブタジエンに均一に溶解させた試料の13Ｃ−ＮＭＲ
スペクトルを、測定温度１２０℃、測定周波数２５．０
５ＭＨｚ、スペクトル幅１５００Ｈｚ、パルス繰返し時
間４．２sec.、パルス幅６μsec.の条件下で測定して決
定される。
【００２８】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）は、これらの単位の他に、本発明の目的を損なわ
ない範囲で、他の重合性モノマーから導かれる単位を含
有していてもよい。
（Ａ）は、これらの単位の他に、本発明の目的を損なわ
ない範囲で、他の重合性モノマーから導かれる単位を含
有していてもよい。
【００２９】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）
としては、具体的には、エチレン・プロピレンランダム
共重合体、エチレン・1-ブテンランダム共重合体、エチ
レン・プロピレン・1-ブテンランダム共重合体、エチレ
ン・プロピレン・エチリデンノルボルネンランダム共重
合体、エチレン・1-ヘキセンランダム共重合体、エチレ
ン・1-オクテンランダム共重合体などが挙げられる。こ
れらの内でも、エチレン・プロピレンランダム共重合
体、エチレン・1-ブテンランダム共重合体、エチレン・
1-ヘキセンランダム共重合体、エチレン・1-オクテンラ
ンダム共重合体などが特に好ましく用いられる。これら
の共重合体は、２種以上併用してもよい。
としては、具体的には、エチレン・プロピレンランダム
共重合体、エチレン・1-ブテンランダム共重合体、エチ
レン・プロピレン・1-ブテンランダム共重合体、エチレ
ン・プロピレン・エチリデンノルボルネンランダム共重
合体、エチレン・1-ヘキセンランダム共重合体、エチレ
ン・1-オクテンランダム共重合体などが挙げられる。こ
れらの内でも、エチレン・プロピレンランダム共重合
体、エチレン・1-ブテンランダム共重合体、エチレン・
1-ヘキセンランダム共重合体、エチレン・1-オクテンラ
ンダム共重合体などが特に好ましく用いられる。これら
の共重合体は、２種以上併用してもよい。
【００３０】エチレンとα- オレフィンとの共重合体に
ついては、極限粘度［η］（１３５℃、デカリン中で測
定）と、これと同一重量平均分子量（光散乱法による）
であるエチレン含量７０モル％の直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体の極限粘度［η］blankとの比［ｇ
η*＝［η］／［η］blank（特公平３−１４０４５号公
報）］が０．９５を超える直鎖状のエチレン・α- オレ
フィン共重合体を用いた場合には、発泡成形物の収縮率
が小さい点で優れる。
ついては、極限粘度［η］（１３５℃、デカリン中で測
定）と、これと同一重量平均分子量（光散乱法による）
であるエチレン含量７０モル％の直鎖状エチレン・α-
オレフィン共重合体の極限粘度［η］blankとの比［ｇ
η*＝［η］／［η］blank（特公平３−１４０４５号公
報）］が０．９５を超える直鎖状のエチレン・α- オレ
フィン共重合体を用いた場合には、発泡成形物の収縮率
が小さい点で優れる。
【００３１】一方、ｇη*値が０．２〜０．９５の長鎖
分岐型エチレン・α- オレフィン共重合体を用いた場合
には、流動性が良く、メルトテンションが高いため、成
形性に優れ、発泡倍率は高く、圧縮永久歪み性が優れ
る。
分岐型エチレン・α- オレフィン共重合体を用いた場合
には、流動性が良く、メルトテンションが高いため、成
形性に優れ、発泡倍率は高く、圧縮永久歪み性が優れ
る。
【００３２】また、好ましいエチレン・α- オレフィン
共重合体（Ａ）としては、下記のエチレン・α- オレフ
ィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）とからなり、かつ、エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）と
からなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，1
90℃、2.16kg荷重）が０．５〜１０ｇ／１０分である組
成物、または下記のエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ３）と（Ａ４）とからなり、かつ、エチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからなる混合
物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．５〜１０ｇ／１０分である組成物が挙げら
れる。
共重合体（Ａ）としては、下記のエチレン・α- オレフ
ィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）とからなり、かつ、エ
チレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）と
からなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1238，1
90℃、2.16kg荷重）が０．５〜１０ｇ／１０分である組
成物、または下記のエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ３）と（Ａ４）とからなり、かつ、エチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからなる混合
物のメルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．５〜１０ｇ／１０分である組成物が挙げら
れる。
【００３３】上記のエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）と（Ａ２）とからなる混合物、およびエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物としては、ゲルパーミエイションクロマトグラ
フィー（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が２．３〜４．０の範囲内にあることが好ましい。
分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあるエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）との混合
物、または分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあ
るエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ
４）との混合物を用いると、圧縮永久歪み性に優れるエ
ラストマー架橋発泡体を調製することができるエラスト
マー組成物が得られる。
（Ａ１）と（Ａ２）とからなる混合物、およびエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ４）とからな
る混合物としては、ゲルパーミエイションクロマトグラ
フィー（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が２．３〜４．０の範囲内にあることが好ましい。
分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあるエチレン
・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ２）との混合
物、または分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が上記範囲内にあ
るエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ
４）との混合物を用いると、圧縮永久歪み性に優れるエ
ラストマー架橋発泡体を調製することができるエラスト
マー組成物が得られる。
【００３４】上記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度(ASTM D 1505）が好ましくは０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満であって、メル
トフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.
16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
２０ｇ／１０分である軟質エチレン・α- オレフィン共
重合体が望ましい。
（Ａ１）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度(ASTM D 1505）が好ましくは０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満であって、メル
トフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.
16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
２０ｇ／１０分である軟質エチレン・α- オレフィン共
重合体が望ましい。
【００３５】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ１）は、エチレンから導かれる単位を８５〜９３モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を７〜１５モル％の量で含有していること
が望ましい。
（Ａ１）は、エチレンから導かれる単位を８５〜９３モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を７〜１５モル％の量で含有していること
が望ましい。
【００３６】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
１）は、Ｘ線回折法により測定される結晶化度が通常４
０％以下、好ましくは１０〜３０％である。上記のよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）は、バナ
ジウム系触媒、チタン系触媒またはメタロセン系触媒な
どを用いる従来公知の方法により製造することができ
る。
１）は、Ｘ線回折法により測定される結晶化度が通常４
０％以下、好ましくは１０〜３０％である。上記のよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）は、バナ
ジウム系触媒、チタン系触媒またはメタロセン系触媒な
どを用いる従来公知の方法により製造することができ
る。
【００３７】上記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度（ASTM D 1505）が０．９０〜０．
９３ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９１〜０．９２ｇ／ｃ
ｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 12
38，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、
好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分である軟質エチレン
・α- オレフィン共重合体が望ましい。
（Ａ２）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度（ASTM D 1505）が０．９０〜０．
９３ｇ／ｃｍ3、好ましくは０．９１〜０．９２ｇ／ｃ
ｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 12
38，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、
好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分である軟質エチレン
・α- オレフィン共重合体が望ましい。
【００３８】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、エチレンから導かれる単位を９３〜９８モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を２〜７モル％の量で含有していることが
望ましい。
（Ａ２）は、エチレンから導かれる単位を９３〜９８モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を２〜７モル％の量で含有していることが
望ましい。
【００３９】上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）は、チーグラー系触媒またはメタロセン
系触媒などを用いる従来公知の方法により製造すること
ができる。
重合体（Ａ２）は、チーグラー系触媒またはメタロセン
系触媒などを用いる従来公知の方法により製造すること
ができる。
【００４０】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
１）は、５〜９５重量部、好ましくは５０〜９０重量部
の割合で用いられ、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、５〜９５重量部、好ましくは１０〜５０重
量部の割合で用いられる。ただし、成分（Ａ１）と（Ａ
２）との合計量は１００重量部とする。
１）は、５〜９５重量部、好ましくは５０〜９０重量部
の割合で用いられ、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ２）は、５〜９５重量部、好ましくは１０〜５０重
量部の割合で用いられる。ただし、成分（Ａ１）と（Ａ
２）との合計量は１００重量部とする。
【００４１】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
１）または（Ａ２）のいずれか一方にｇη*値が０．２
〜０．９５の範囲内にある長鎖分岐型エチレン・α- オ
レフィン共重合体を用いると、発泡倍率が高くなり、圧
縮永久歪み性に優れるエラストマー架橋発泡体を調製す
ることができるエラストマー組成物が得られる。
１）または（Ａ２）のいずれか一方にｇη*値が０．２
〜０．９５の範囲内にある長鎖分岐型エチレン・α- オ
レフィン共重合体を用いると、発泡倍率が高くなり、圧
縮永久歪み性に優れるエラストマー架橋発泡体を調製す
ることができるエラストマー組成物が得られる。
【００４２】ここで、ｇη*値は、特公平３−１４０４
５号公報に記載された方法で求めることができる。ｇη
＊値が０．９５を超え、１．０以下のエチレン・α- オ
レフィン共重合体は直鎖状であり、特に０．２〜０．９
５の範囲内にある場合は、比較的長鎖の分岐を有するエ
チレン・α- オレフィン共重合体となる。
５号公報に記載された方法で求めることができる。ｇη
＊値が０．９５を超え、１．０以下のエチレン・α- オ
レフィン共重合体は直鎖状であり、特に０．２〜０．９
５の範囲内にある場合は、比較的長鎖の分岐を有するエ
チレン・α- オレフィン共重合体となる。
【００４３】上記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ３）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度(ASTM D 1505）が好ましくは０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であって、メル
トフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.
16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
２０ｇ／１０分である軟質エチレン・α- オレフィン共
重合体が望ましい。
（Ａ３）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度(ASTM D 1505）が好ましくは０．８
８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満であって、メル
トフローレート（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.
16kg）が０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
２０ｇ／１０分である軟質エチレン・α- オレフィン共
重合体が望ましい。
【００４４】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ３）は、エチレンから導かれる単位を８５〜９３モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を７〜１５モル％の量で含有していること
が望ましい。
（Ａ３）は、エチレンから導かれる単位を８５〜９３モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を７〜１５モル％の量で含有していること
が望ましい。
【００４５】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
３）は、Ｘ線回折法により測定される結晶化度が通常４
０％以下、好ましくは１０〜３０％である。上記のよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）は、バナ
ジウム系触媒、チタン系触媒またはメタロセン系触媒な
どを用いる従来公知の方法により製造することができ
る。
３）は、Ｘ線回折法により測定される結晶化度が通常４
０％以下、好ましくは１０〜３０％である。上記のよう
なエチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）は、バナ
ジウム系触媒、チタン系触媒またはメタロセン系触媒な
どを用いる従来公知の方法により製造することができ
る。
【００４６】上記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ４）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度（ASTM D 1505）が０．９１〜０．
９３ｇ／ｃｍ3であり、好ましくは０．９１〜０．９２
ｇ／ｃｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；AST
MD 1238，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜５０ｇ／１０
分、好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分である軟質エチ
レン・α- オレフィン共重合体が望ましい。
（Ａ４）は、エチレンと炭素原子数３〜２０のα- オレ
フィンとからなる非結晶性ないし低結晶性のランダム共
重合体であり、密度（ASTM D 1505）が０．９１〜０．
９３ｇ／ｃｍ3であり、好ましくは０．９１〜０．９２
ｇ／ｃｍ3であって、メルトフローレート（ＭＦＲ；AST
MD 1238，190℃、荷重2.16kg）が０．１〜５０ｇ／１０
分、好ましくは０．５〜２０ｇ／１０分である軟質エチ
レン・α- オレフィン共重合体が望ましい。
【００４７】また、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ４）は、エチレンから導かれる単位を９３〜９８モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を２〜７モル％の量で含有していることが
望ましい。
（Ａ４）は、エチレンから導かれる単位を９３〜９８モ
ル％の量で、炭素原子数３〜２０のα- オレフィンから
導かれる単位を２〜７モル％の量で含有していることが
望ましい。
【００４８】上記のようなエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ４）は、チーグラー系触媒またはメタロセン
系触媒などを用いる従来公知の方法により製造すること
ができる。
重合体（Ａ４）は、チーグラー系触媒またはメタロセン
系触媒などを用いる従来公知の方法により製造すること
ができる。
【００４９】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
３）は、５〜９５重量部、好ましくは５０〜９０重量部
の割合で用いられ、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ４）は、５〜９５重量部、好ましくは１０〜５０重
量部の割合で用いられる。ただし、成分（Ａ３）と（Ａ
４）との合計量は１００重量部とする。
３）は、５〜９５重量部、好ましくは５０〜９０重量部
の割合で用いられ、エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ４）は、５〜９５重量部、好ましくは１０〜５０重
量部の割合で用いられる。ただし、成分（Ａ３）と（Ａ
４）との合計量は１００重量部とする。
【００５０】エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ
３）または（Ａ４）のいずれか一方にｇη*値が０．２
〜０．９５の範囲内にある長鎖分岐型エチレン・α- オ
レフィン共重合体を用いると、発泡倍率が高くなり、圧
縮永久歪み性に優れるエラストマー架橋発泡体を調製す
ることができるエラストマー組成物が得られる。
３）または（Ａ４）のいずれか一方にｇη*値が０．２
〜０．９５の範囲内にある長鎖分岐型エチレン・α- オ
レフィン共重合体を用いると、発泡倍率が高くなり、圧
縮永久歪み性に優れるエラストマー架橋発泡体を調製す
ることができるエラストマー組成物が得られる。
【００５１】有機ペルオキシド（Ｂ） 本発明で架橋剤として用いられる有機ペルオキシド
（Ｂ）としては、具体的には、ジクミルペルオキシド、
ジ-t- ブチルペルオキシド、2,5-ジメチル-2,5- ジ-(t-
ブチルペルオキシ）ヘキサン、2,5-ジメチル-2,5- ジ-
(t-ブチルペルオキシ）ヘキシン-3、1,3-ビス（t-ブチ
ルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、1,1-ビス（t-ブ
チルペルオキシ）-3,3,5- トリメチルシクロヘキサン、
n-ブチル-4,4-ビス（t-ブチルペルオキシ）バレレー
ト、ベンゾイルペルオキシド、p-クロロベンゾイルペル
オキシド、2,4-ジクロロベンゾイルペルオキシド、t-ブ
チルペルオキシベンゾエート、t-ブチルペルベンゾエー
ト、t-ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ジ
アセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド、t-ブ
チルクミルペルオキシドなどが挙げられる。
（Ｂ）としては、具体的には、ジクミルペルオキシド、
ジ-t- ブチルペルオキシド、2,5-ジメチル-2,5- ジ-(t-
ブチルペルオキシ）ヘキサン、2,5-ジメチル-2,5- ジ-
(t-ブチルペルオキシ）ヘキシン-3、1,3-ビス（t-ブチ
ルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、1,1-ビス（t-ブ
チルペルオキシ）-3,3,5- トリメチルシクロヘキサン、
n-ブチル-4,4-ビス（t-ブチルペルオキシ）バレレー
ト、ベンゾイルペルオキシド、p-クロロベンゾイルペル
オキシド、2,4-ジクロロベンゾイルペルオキシド、t-ブ
チルペルオキシベンゾエート、t-ブチルペルベンゾエー
ト、t-ブチルペルオキシイソプロピルカーボネート、ジ
アセチルペルオキシド、ラウロイルペルオキシド、t-ブ
チルクミルペルオキシドなどが挙げられる。
【００５２】本発明においては、有機ペルオキシド
（Ｂ）は、エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）１
００重量部に対して、通常０．１〜１．５重量部、好ま
しくは０．２〜１．０重量部の割合で用いられる。有機
ペルオキシド（Ｂ）を架橋助剤（Ｃ）とともに、上記の
ような割合で用いると、適度な架橋構造を有する架橋発
泡体を得ることができる。
（Ｂ）は、エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）１
００重量部に対して、通常０．１〜１．５重量部、好ま
しくは０．２〜１．０重量部の割合で用いられる。有機
ペルオキシド（Ｂ）を架橋助剤（Ｃ）とともに、上記の
ような割合で用いると、適度な架橋構造を有する架橋発
泡体を得ることができる。
【００５３】架橋助剤（Ｃ） 本発明で用いられる架橋助剤（Ｃ）としては、具体的に
は、硫黄、p-キノンジオキシム、p,p'- ジベンゾイルキ
ノンジオキシム、N-メチル-N-4- ジニトロソアニリン、
ニトロソベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロ
ールプロパン-N,N'-m-フェニレンジマレイミドのような
ペルオキシ架橋用助剤；あるいはジビニルベンゼン、ト
リアリルシアヌレート（ＴＡＣ）、トリアリルイソシア
ヌレート（ＴＡＩＣ）、エチレングリコールジメタクリ
レート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ポリ
エチレングリコールジメタクリレート、トリメチロール
プロパントリメタクリレート、アリルメタクリレート等
の多官能性メタクリレートモノマー、ビニルブチラー
ト、ビニルステアレートのような多官能性ビニルモノマ
ーなどが挙げられる。中でも、トリアリルシアヌレート
（ＴＡＣ）、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）
が好ましい。
は、硫黄、p-キノンジオキシム、p,p'- ジベンゾイルキ
ノンジオキシム、N-メチル-N-4- ジニトロソアニリン、
ニトロソベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロ
ールプロパン-N,N'-m-フェニレンジマレイミドのような
ペルオキシ架橋用助剤；あるいはジビニルベンゼン、ト
リアリルシアヌレート（ＴＡＣ）、トリアリルイソシア
ヌレート（ＴＡＩＣ）、エチレングリコールジメタクリ
レート、ジエチレングリコールジメタクリレート、ポリ
エチレングリコールジメタクリレート、トリメチロール
プロパントリメタクリレート、アリルメタクリレート等
の多官能性メタクリレートモノマー、ビニルブチラー
ト、ビニルステアレートのような多官能性ビニルモノマ
ーなどが挙げられる。中でも、トリアリルシアヌレート
（ＴＡＣ）、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）
が好ましい。
【００５４】本発明においては、上記のような架橋助剤
（Ｃ）は、架橋助剤（Ｃ）と有機ペルオキシド（Ｂ）と
の重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／１０〜５／１、好ま
しくは１／８〜３／１、さらに好ましくは１／５〜２／
１になる量で用いることが望ましい。
（Ｃ）は、架橋助剤（Ｃ）と有機ペルオキシド（Ｂ）と
の重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／１０〜５／１、好ま
しくは１／８〜３／１、さらに好ましくは１／５〜２／
１になる量で用いることが望ましい。
【００５５】発泡剤（Ｄ） 本発明で用いられる発泡剤（Ｄ）としては、具体的に
は、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、N,N'- ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン、4,4'- オキシビス（ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド）、ジフェニルスルホン-
3,3'-ジスルホニルヒドラジド、p-トルエンスルホニル
セミカルバジド、トリヒドラジノトリアジンなどの有機
系熱分解型発泡剤、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウ
ム、炭酸水素アンモニウム、炭酸アンモニウムなどの無
機系熱分解型発泡剤が挙げられる。中でも、アゾジカル
ボンアミド（ＡＤＣＡ）、炭酸水素ナトリウムが特に好
ましい。
は、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、N,N'- ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン、4,4'- オキシビス（ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド）、ジフェニルスルホン-
3,3'-ジスルホニルヒドラジド、p-トルエンスルホニル
セミカルバジド、トリヒドラジノトリアジンなどの有機
系熱分解型発泡剤、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウ
ム、炭酸水素アンモニウム、炭酸アンモニウムなどの無
機系熱分解型発泡剤が挙げられる。中でも、アゾジカル
ボンアミド（ＡＤＣＡ）、炭酸水素ナトリウムが特に好
ましい。
【００５６】本発明においては、発泡剤（Ｄ）は、エチ
レン・α- オレフィン共重合体（Ａ）１００重量部に対
して、通常３〜２０重量部、好ましくは５〜１５重量部
の割合で用いられる。上記のような割合で発泡剤（Ｄ）
を用いると、発泡倍率と独立気泡度の高い発泡成形体を
得ることができる。発泡剤（Ｄ）の使用量は、架橋発泡
体の発泡倍率を考慮して決定される。
レン・α- オレフィン共重合体（Ａ）１００重量部に対
して、通常３〜２０重量部、好ましくは５〜１５重量部
の割合で用いられる。上記のような割合で発泡剤（Ｄ）
を用いると、発泡倍率と独立気泡度の高い発泡成形体を
得ることができる。発泡剤（Ｄ）の使用量は、架橋発泡
体の発泡倍率を考慮して決定される。
【００５７】エラストマー組成物の調製 本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体用エ
ラストマー組成物は、未架橋かつ未発泡状態の組成物で
あり、溶融状態であってもよいし、また、冷却固化した
ペレットまたはシートであってもよい。
ラストマー組成物は、未架橋かつ未発泡状態の組成物で
あり、溶融状態であってもよいし、また、冷却固化した
ペレットまたはシートであってもよい。
【００５８】本発明に係る組成物のペレットは、たとえ
ば上記のようなエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）およ
び発泡剤（Ｄ）を上述した割合でヘンシェルミキサ−等
で混合し、バンバリ−ミキサー、押出機等の混練機で発
泡剤（Ｄ）および有機ペルオキシド（Ｂ）が分解しない
温度にて溶融可塑化し、均一に混合分散させて造粒機に
より調製することができる。
ば上記のようなエチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）、有機ペルオキシド（Ｂ）、架橋助剤（Ｃ）およ
び発泡剤（Ｄ）を上述した割合でヘンシェルミキサ−等
で混合し、バンバリ−ミキサー、押出機等の混練機で発
泡剤（Ｄ）および有機ペルオキシド（Ｂ）が分解しない
温度にて溶融可塑化し、均一に混合分散させて造粒機に
より調製することができる。
【００５９】この組成物中に、上記諸成分の他に、必要
に応じて、フィラー、耐熱安定剤、耐候安定剤、難燃
剤、塩酸吸収剤、顔料などの各種添加剤を、本発明の目
的を損なわない範囲で配合することができる。
に応じて、フィラー、耐熱安定剤、耐候安定剤、難燃
剤、塩酸吸収剤、顔料などの各種添加剤を、本発明の目
的を損なわない範囲で配合することができる。
【００６０】また、本発明に係る組成物のシートは、た
とえば上記のようにして得られた組成物のペレットを押
出機あるいはカレンダー成形機を用いて調製することが
できる。あるいは組成物の諸成分をブラベンダーなどで
混練した後、カレンダーロールでシート状に成形する方
法、プレス成形機でシート化する方法、または押出機を
用いて混練した後Ｔダイまたは環状ダイを通してシート
化する方法などにより、未架橋かつ未発泡状態の発泡性
シートを調製することができる。
とえば上記のようにして得られた組成物のペレットを押
出機あるいはカレンダー成形機を用いて調製することが
できる。あるいは組成物の諸成分をブラベンダーなどで
混練した後、カレンダーロールでシート状に成形する方
法、プレス成形機でシート化する方法、または押出機を
用いて混練した後Ｔダイまたは環状ダイを通してシート
化する方法などにより、未架橋かつ未発泡状態の発泡性
シートを調製することができる。
【００６１】オレフィン系エラストマー架橋発泡体の調
製 本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体は、
たとえば以下のような方法により調製することができ
る。
製 本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発泡体は、
たとえば以下のような方法により調製することができ
る。
【００６２】上記のようにして得られた未架橋かつ未発
泡状態の組成物のシートを、１６０〜１７５℃の温度に
保持された加圧成形用金型に所定量供給し、次いで、加
圧溶融して架橋反応と発泡剤（Ｄ）の分解を行なった
後、加圧成形用金型を開放して組成物を発泡させること
により、架橋発泡体を得ることができる。上記加圧成形
用金型内での加圧架橋発泡成形条件としては、金型温度
は、発泡剤（Ｄ）の分解温度以上であることが必要であ
り、また上記組成物の溶融温度以上で、かつ、発泡時に
溶融粘度が高くなるような温度、すなわち１６５〜１７
５℃が好ましい。
泡状態の組成物のシートを、１６０〜１７５℃の温度に
保持された加圧成形用金型に所定量供給し、次いで、加
圧溶融して架橋反応と発泡剤（Ｄ）の分解を行なった
後、加圧成形用金型を開放して組成物を発泡させること
により、架橋発泡体を得ることができる。上記加圧成形
用金型内での加圧架橋発泡成形条件としては、金型温度
は、発泡剤（Ｄ）の分解温度以上であることが必要であ
り、また上記組成物の溶融温度以上で、かつ、発泡時に
溶融粘度が高くなるような温度、すなわち１６５〜１７
５℃が好ましい。
【００６３】上記加圧成形用金型は、そのキャビティ内
の形状は特に制限はされないが、通常平板が得られるよ
うな形状を有している金型が用いられる。この加圧成形
用金型は、溶融樹脂が外部に漏れないように完全にシー
ルできる構造になっていることが必要である。溶融樹脂
が外部に漏出しない構造になっている型枠を用いてもよ
く、このような型枠としては、内面にテーパーが付いて
いる型枠が樹脂の離型容易性の面から好ましい。
の形状は特に制限はされないが、通常平板が得られるよ
うな形状を有している金型が用いられる。この加圧成形
用金型は、溶融樹脂が外部に漏れないように完全にシー
ルできる構造になっていることが必要である。溶融樹脂
が外部に漏出しない構造になっている型枠を用いてもよ
く、このような型枠としては、内面にテーパーが付いて
いる型枠が樹脂の離型容易性の面から好ましい。
【００６４】上記加圧溶融時における加圧力は、通常５
０ｋｇ／ｃｍ2 以上、好ましくは１００〜２００ｋｇ／
ｃｍ2 である。加圧、加熱時間は、加圧成形用金型内に
供給される組成物量により変わるが、組成物が溶融して
１６５〜１７５℃に達してから架橋反応と発泡剤（Ｄ）
の分解が行なわれる時間が必要である。上記架橋反応と
発泡剤（Ｄ）の分解に必要な時間は、温度によっても異
なるが少なくとも１０分以上は必要である。
０ｋｇ／ｃｍ2 以上、好ましくは１００〜２００ｋｇ／
ｃｍ2 である。加圧、加熱時間は、加圧成形用金型内に
供給される組成物量により変わるが、組成物が溶融して
１６５〜１７５℃に達してから架橋反応と発泡剤（Ｄ）
の分解が行なわれる時間が必要である。上記架橋反応と
発泡剤（Ｄ）の分解に必要な時間は、温度によっても異
なるが少なくとも１０分以上は必要である。
【００６５】上記架橋反応と発泡剤（Ｄ）の分解が終了
した後、加圧成形用金型を開放すると発泡が生じて架橋
発泡体が得られる。上記加圧成形用金型に供給される未
架橋かつ未発泡状態の組成物として、上記冷却固化した
ペレットまたはシートを用いるオレフィン系エラストマ
ー架橋発泡体の製造方法では、未架橋の発泡性組成物を
ペレットやシートの形状としておくため、保存安定性に
優れ、時間や場所に制約されることがないというメリッ
トがある。
した後、加圧成形用金型を開放すると発泡が生じて架橋
発泡体が得られる。上記加圧成形用金型に供給される未
架橋かつ未発泡状態の組成物として、上記冷却固化した
ペレットまたはシートを用いるオレフィン系エラストマ
ー架橋発泡体の製造方法では、未架橋の発泡性組成物を
ペレットやシートの形状としておくため、保存安定性に
優れ、時間や場所に制約されることがないというメリッ
トがある。
【００６６】これに対して、上記加圧成形用金型に供給
される未架橋の発泡性組成物として、上記溶融状態の組
成物を用いる架橋発泡体の製造方法では、ペレット、シ
ートを再加熱して溶融するというような工程を経る必要
がないので、架橋発泡体をより短時間で得ることが可能
となる。
される未架橋の発泡性組成物として、上記溶融状態の組
成物を用いる架橋発泡体の製造方法では、ペレット、シ
ートを再加熱して溶融するというような工程を経る必要
がないので、架橋発泡体をより短時間で得ることが可能
となる。
【００６７】次に、上記のようにして得られた暖かい架
橋発泡体を、直ちに冷却賦形用金型に移し、加圧して賦
形と冷却を同時に行なって、架橋発泡成形体を得る。上
記架橋発泡体は、架橋しているため粘着性は少ないが、
冷却賦形用金型で賦形を行なうためには、粘着し難い、
離型性の良いプレート等に架橋発泡体（ホットな状態の
発泡体）を載せて冷却賦形用金型に速やかに移す必要が
ある。
橋発泡体を、直ちに冷却賦形用金型に移し、加圧して賦
形と冷却を同時に行なって、架橋発泡成形体を得る。上
記架橋発泡体は、架橋しているため粘着性は少ないが、
冷却賦形用金型で賦形を行なうためには、粘着し難い、
離型性の良いプレート等に架橋発泡体（ホットな状態の
発泡体）を載せて冷却賦形用金型に速やかに移す必要が
ある。
【００６８】上記冷却賦形用金型は、その内部に水等を
導通させる冷却用パイプが埋設されている。本発明で
は、冷却賦形用金型の構成は特に限定されないが、通
常、上金型と下金型とからなる冷却賦形用金型が用いら
れる。
導通させる冷却用パイプが埋設されている。本発明で
は、冷却賦形用金型の構成は特に限定されないが、通
常、上金型と下金型とからなる冷却賦形用金型が用いら
れる。
【００６９】上記加圧は、架橋発泡体に形状賦与した後
は、過度に圧力を加える必要はなく、冷却に伴う発泡体
の収縮に応じて追従して加圧することが好ましい。二次
圧縮架橋発泡体を得るためには、上記のようにして得ら
れた架橋発泡体を、賦形用金型の形状および圧縮比を考
慮して切削し、この切削した架橋発泡体を、１５０〜１
７５℃、好ましくは１５５〜１６５℃の温度に保持され
た賦形用金型に移し、加圧し賦形を行なう。
は、過度に圧力を加える必要はなく、冷却に伴う発泡体
の収縮に応じて追従して加圧することが好ましい。二次
圧縮架橋発泡体を得るためには、上記のようにして得ら
れた架橋発泡体を、賦形用金型の形状および圧縮比を考
慮して切削し、この切削した架橋発泡体を、１５０〜１
７５℃、好ましくは１５５〜１６５℃の温度に保持され
た賦形用金型に移し、加圧し賦形を行なう。
【００７０】このときの加圧力は、通常５０ｋｇ／ｃｍ
2 以上、好ましくは１００〜２００ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。加圧、加熱時間は賦形する金型の形状や温度によっ
ても異なるが、通常は７分以上は必要である。
2 以上、好ましくは１００〜２００ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。加圧、加熱時間は賦形する金型の形状や温度によっ
ても異なるが、通常は７分以上は必要である。
【００７１】上記加熱終了後、発泡体がキャビティ内に
入っている状態で直ちに賦形用金型を冷却し、二次圧縮
架橋発泡体を得る。このようにして得られる二次圧縮架
橋発泡体としては、比重が０．１〜０．２であり、圧縮
永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０〜
４．０ｋｇ／ｃｍである二次圧縮架橋発泡体が好まし
い。
入っている状態で直ちに賦形用金型を冷却し、二次圧縮
架橋発泡体を得る。このようにして得られる二次圧縮架
橋発泡体としては、比重が０．１〜０．２であり、圧縮
永久歪みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０〜
４．０ｋｇ／ｃｍである二次圧縮架橋発泡体が好まし
い。
【００７２】
【発明の効果】本発明に係るオレフィン系エラストマー
架橋発泡体は、高発泡倍率で脱泡による肌荒れが無く、
柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さく、かつ、引
裂強度特性および耐熱性に優れている。
架橋発泡体は、高発泡倍率で脱泡による肌荒れが無く、
柔軟な感触で、しかも圧縮永久歪みが小さく、かつ、引
裂強度特性および耐熱性に優れている。
【００７３】また、二次圧縮架橋発泡体である、本発明
に係る他のオレフィン系エラストマー架橋発泡体も、脱
泡による肌荒れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久
歪みが小さく、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れ
ている。
に係る他のオレフィン系エラストマー架橋発泡体も、脱
泡による肌荒れが無く、柔軟な感触で、しかも圧縮永久
歪みが小さく、かつ、引裂強度特性および耐熱性に優れ
ている。
【００７４】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体用エラストマー組成物は、上記のような効果を
有する、本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発
泡体（二次圧縮架橋発泡体も含む）を提供することがで
きる。
橋発泡体用エラストマー組成物は、上記のような効果を
有する、本発明に係るオレフィン系エラストマー架橋発
泡体（二次圧縮架橋発泡体も含む）を提供することがで
きる。
【００７５】本発明に係るオレフィン系エラストマー架
橋発泡体（二次圧縮架橋発泡体も含む）は、たとえばウ
ェザーストリップ、サイドシールド等の自動車部品、靴
底、サンダル等の履物、電線被覆、スポーツ用具、グリ
ップ、ガスケット、土木資材、レジャー用品などの用途
に好適である。
橋発泡体（二次圧縮架橋発泡体も含む）は、たとえばウ
ェザーストリップ、サイドシールド等の自動車部品、靴
底、サンダル等の履物、電線被覆、スポーツ用具、グリ
ップ、ガスケット、土木資材、レジャー用品などの用途
に好適である。
【００７６】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明は、これら実施例により何ら限定されるものではな
い。
発明は、これら実施例により何ら限定されるものではな
い。
【００７７】なお、実施例および比較例で得られた発泡
体について、発泡倍率、圧縮永久歪み、および引裂強度
を下記の方法に従って測定し、また、柔軟な感触および
発泡の均一性は、下記の方法に従って評価した。 （１）発泡倍率 未発泡品の密度９８０ｋｇ／ｍ3として発泡体の見かけ
密度で除した値を発泡倍率とした。 （２）圧縮永久歪み ＪＩＳ Ｋ ６３０１に従って、５０℃×６Ｈｒ、圧縮量
５０％の条件で圧縮永久歪み試験を行ない、圧縮永久歪
みを求めた。 （３）引裂強度 ＢＳ５１３１-２.６に従って、引張速度１０ｍｍ／分の
条件で引裂強度試験を行ない、引裂強度を求めた。 （４）柔軟な感触 発泡体表面に手で触れてその感触により、発泡体の柔軟
な感触を次の５段階による評価を行なった。
体について、発泡倍率、圧縮永久歪み、および引裂強度
を下記の方法に従って測定し、また、柔軟な感触および
発泡の均一性は、下記の方法に従って評価した。 （１）発泡倍率 未発泡品の密度９８０ｋｇ／ｍ3として発泡体の見かけ
密度で除した値を発泡倍率とした。 （２）圧縮永久歪み ＪＩＳ Ｋ ６３０１に従って、５０℃×６Ｈｒ、圧縮量
５０％の条件で圧縮永久歪み試験を行ない、圧縮永久歪
みを求めた。 （３）引裂強度 ＢＳ５１３１-２.６に従って、引張速度１０ｍｍ／分の
条件で引裂強度試験を行ない、引裂強度を求めた。 （４）柔軟な感触 発泡体表面に手で触れてその感触により、発泡体の柔軟
な感触を次の５段階による評価を行なった。
【００７８】＜５段階評価＞ ５：表面が平らで柔軟な感触 ４：表面がややざらつくが、柔軟な感触 ３：評点２と４の中間 ２：表面がざらつき、やや硬い感触 １：表面が荒れ、樹脂ライクな硬い感触 （５）発泡の均一性 発泡の均一性は、発泡体の切断面の状態を肉眼で観察
し、その状態により、次の４段階で評価した。
し、その状態により、次の４段階で評価した。
【００７９】＜４段階評価＞ ◎：泡の大きさと形が共に極めて均一 ○：泡の大きさと形が共に均一 △：泡の大きさと形が共にやや不均一 ×：泡の大きさと形が共にばらつきが大きい
【００８０】
【製造例１】［長鎖分岐型エチレン・1-ブテン共重合体
の調製］ （触媒溶液の調製）充分に窒素置換したガラス製フラス
コにrac-ジメチルシリレン- ビス｛1-(2-メチル-4- フ
ェニルインデニル)｝ジルコニウムジクロリドを０．６
３ｍｇ入れ、さらにメチルアミノキサンのトルエン溶液
（Ａｌ；０．１３ミリモル／リットル）１．５７ｍｌ、
およびトルエン２．４３ｍｌを添加することにより触媒
溶液を得た。
の調製］ （触媒溶液の調製）充分に窒素置換したガラス製フラス
コにrac-ジメチルシリレン- ビス｛1-(2-メチル-4- フ
ェニルインデニル)｝ジルコニウムジクロリドを０．６
３ｍｇ入れ、さらにメチルアミノキサンのトルエン溶液
（Ａｌ；０．１３ミリモル／リットル）１．５７ｍｌ、
およびトルエン２．４３ｍｌを添加することにより触媒
溶液を得た。
【００８１】（重合）充分に窒素置換した内容積２リッ
トルのステンレス製オートクレーブにヘキサン９１２ｍ
ｌおよび1-ブテン８６ｍｌを挿入し、系内の温度を６０
℃に昇温した。引き続き、トリイソブチルアルミニウム
０．９ミリモルおよび上記の調製した触媒溶液２．０ｍ
ｌ（Ｚｒとして０．０００５ミリモル）をエチレンで圧
入することにより重合を開始した。その後、エチレンの
みを連続的に供給することにより全圧を２４．０ｋｇ／
ｃｍ2-Ｇに保ち、１５０℃で３０分間重合を行なった。
トルのステンレス製オートクレーブにヘキサン９１２ｍ
ｌおよび1-ブテン８６ｍｌを挿入し、系内の温度を６０
℃に昇温した。引き続き、トリイソブチルアルミニウム
０．９ミリモルおよび上記の調製した触媒溶液２．０ｍ
ｌ（Ｚｒとして０．０００５ミリモル）をエチレンで圧
入することにより重合を開始した。その後、エチレンの
みを連続的に供給することにより全圧を２４．０ｋｇ／
ｃｍ2-Ｇに保ち、１５０℃で３０分間重合を行なった。
【００８２】少量のエタノールを系内にパージして重合
を停止させた後、未反応のエチレンをパージした。得ら
れたポリマーを大過剰のメタノール中に投入することに
よりポリマーを析出させた。このポリマーを濾過により
回収し、減圧下で一晩乾燥し、長鎖分岐型のエチレン・
1-ブテン共重合体を得た。
を停止させた後、未反応のエチレンをパージした。得ら
れたポリマーを大過剰のメタノール中に投入することに
よりポリマーを析出させた。このポリマーを濾過により
回収し、減圧下で一晩乾燥し、長鎖分岐型のエチレン・
1-ブテン共重合体を得た。
【００８３】このようにして得られた共重合体は、エチ
レン含量が８９モル％、1-ブテン含量が１１モル％であ
り、密度が０．８９ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）が３．６ｇ／
１０分であり、Ｘ線回折法により測定した結晶化度が１
８％であり、ＧＰＣにより求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．９であり、ｇη* 値が０．８９であり、下記
の方法で測定した溶融 張力が１．２ｇであった。
レン含量が８９モル％、1-ブテン含量が１１モル％であ
り、密度が０．８９ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレ
ート（ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）が３．６ｇ／
１０分であり、Ｘ線回折法により測定した結晶化度が１
８％であり、ＧＰＣにより求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．９であり、ｇη* 値が０．８９であり、下記
の方法で測定した溶融 張力が１．２ｇであった。
【００８４】溶融張力の測定方法 エチレン・1-ブテン共重合体ペレットを１９０℃で溶融
し、ノズル（Ｌ＝８ｍｍ、Ｄ＝２．０９５ｍｍ）から押
し出されたストランドを引っ張った時の溶融張力を測定
した。
し、ノズル（Ｌ＝８ｍｍ、Ｄ＝２．０９５ｍｍ）から押
し出されたストランドを引っ張った時の溶融張力を測定
した。
【００８５】
【製造例２】［直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体の調
製］製造例１で使用したrac-ジメチルシリレン- ビス
｛1-(2- メチル-4- フェニルインデニル)｝ ジルコニウ
ムジクロリドの代わりに、ビス（1,3-ジメチルシクロペ
ンタジエニル）ジルコニウムジクロリドを用いた以外
は、製造例１と同様にして触媒溶液を調製した。
製］製造例１で使用したrac-ジメチルシリレン- ビス
｛1-(2- メチル-4- フェニルインデニル)｝ ジルコニウ
ムジクロリドの代わりに、ビス（1,3-ジメチルシクロペ
ンタジエニル）ジルコニウムジクロリドを用いた以外
は、製造例１と同様にして触媒溶液を調製した。
【００８６】製造例１において、この触媒溶液を用い、
1-ブテンの添加量を１７５ｍｌとし、水素を毎時８０ｍ
ｌ供給しながら、重合温度９０℃、全圧８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2-Ｇの条件でエチレンと1-ブテンとを共重合させた以
外は、製造例１と同様にして、直鎖状エチレン・1-ブテ
ン共重合体を調製した。
1-ブテンの添加量を１７５ｍｌとし、水素を毎時８０ｍ
ｌ供給しながら、重合温度９０℃、全圧８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2-Ｇの条件でエチレンと1-ブテンとを共重合させた以
外は、製造例１と同様にして、直鎖状エチレン・1-ブテ
ン共重合体を調製した。
【００８７】得られた共重合体は、エチレン含量が９１
モル％であり、1-ブテン含量が９モル％であり、密度が
０．８９ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、荷重2.16kg）が３．６ｇ／１０分であ
り、Ｘ線回折法により測定した結晶化度が２０％であ
り、ＧＰＣにより求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．１であり、ｇη* 値が１．００であり、溶融張力が
０．５ｇであった。
モル％であり、1-ブテン含量が９モル％であり、密度が
０．８９ｇ／ｃｍ3であり、メルトフローレート（ASTM
D 1238，190℃、荷重2.16kg）が３．６ｇ／１０分であ
り、Ｘ線回折法により測定した結晶化度が２０％であ
り、ＧＰＣにより求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．１であり、ｇη* 値が１．００であり、溶融張力が
０．５ｇであった。
【００８８】
【実施例１】製造例２で得られた、エチレン含量が９１
モル％、密度(ASTM D 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、Ｍ
ＦＲ（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が３．６ｇ／
１０分、Ｍｗ／Ｍｎが２．１、ｇη* 値が１．００であ
る直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００
重量部、ジクミルペルオキシド（ＤＣＰ）０．５重量
部、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）［商品名
Ｍ−６０（ ＴＡＩＣ含有量６０％））、日本化成
（株）製］０．３５重量部（ＴＡＩＣ含量として）、ア
ゾジカルボンアミド７重量部、およびタルク１０重量部
からなる混合物を、ロールにより、ロール表面温度１０
０℃で１０分間混練した後、シート状に成形した。
モル％、密度(ASTM D 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、Ｍ
ＦＲ（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が３．６ｇ／
１０分、Ｍｗ／Ｍｎが２．１、ｇη* 値が１．００であ
る直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００
重量部、ジクミルペルオキシド（ＤＣＰ）０．５重量
部、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）［商品名
Ｍ−６０（ ＴＡＩＣ含有量６０％））、日本化成
（株）製］０．３５重量部（ＴＡＩＣ含量として）、ア
ゾジカルボンアミド７重量部、およびタルク１０重量部
からなる混合物を、ロールにより、ロール表面温度１０
０℃で１０分間混練した後、シート状に成形した。
【００８９】次いで、得られたシートをプレス金型に充
填し、１５０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃、１２分の条件で
加圧、加熱し、発泡体（厚み＝２４．５ｍｍ、縦＝１５
０ｍｍ、横＝２００ｍｍ）を得た。
填し、１５０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃、１２分の条件で
加圧、加熱し、発泡体（厚み＝２４．５ｍｍ、縦＝１５
０ｍｍ、横＝２００ｍｍ）を得た。
【００９０】得られた発泡体について、発泡倍率、圧縮
永久歪み、および引裂強度を上記方法に従って測定し、
また、柔軟な感触および発泡の均一性は、上記方法に従
って評価した。その結果を第１表に示す。
永久歪み、および引裂強度を上記方法に従って測定し、
また、柔軟な感触および発泡の均一性は、上記方法に従
って評価した。その結果を第１表に示す。
【００９１】
【実施例２】実施例１において、実施例１で用いた直鎖
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００重量部
の代わりに、直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−
１）５０重量部と、エチレン含量が９５モル％であり、
密度(ASTM D 1505）が０．９１ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（AST
M D 1238，190℃、2.16kg荷重）が４．０ｇ／１０分、
Ｍｗ／Ｍｎが２．０であり、ｇη* 値が１．００である
直鎖状エチレン・1-ヘキセン共重合体（Ａ−２）５０重
量部を用いた以外は、実施例１と同様に行なった。結果
を第１表に示す。
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００重量部
の代わりに、直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−
１）５０重量部と、エチレン含量が９５モル％であり、
密度(ASTM D 1505）が０．９１ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（AST
M D 1238，190℃、2.16kg荷重）が４．０ｇ／１０分、
Ｍｗ／Ｍｎが２．０であり、ｇη* 値が１．００である
直鎖状エチレン・1-ヘキセン共重合体（Ａ−２）５０重
量部を用いた以外は、実施例１と同様に行なった。結果
を第１表に示す。
【００９２】
【実施例３】実施例１で用いたジクミルペルオキシド
（ＤＣＰ）およびトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩ
Ｃ）の配合量をそれぞれ０．８重量部、０．１重量部
（ＴＡＩＣ含量として）に変更した以外は、実施例１と
同様に行なった。結果を第１表に示す。
（ＤＣＰ）およびトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩ
Ｃ）の配合量をそれぞれ０．８重量部、０．１重量部
（ＴＡＩＣ含量として）に変更した以外は、実施例１と
同様に行なった。結果を第１表に示す。
【００９３】
【実施例４】実施例１で用いたジクミルペルオキシド
（ＤＣＰ）およびトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩ
Ｃ）の配合量をそれぞれ０．２重量部、０．６重量部
（ＴＡＩＣ含量として）に変更した以外は、実施例１と
同様に行なった。結果を第１表に示す。
（ＤＣＰ）およびトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩ
Ｃ）の配合量をそれぞれ０．２重量部、０．６重量部
（ＴＡＩＣ含量として）に変更した以外は、実施例１と
同様に行なった。結果を第１表に示す。
【００９４】
【実施例５】実施例１において、実施例１で用いたアゾ
ジカルボンアミドの代わりに、炭酸水素ナトリウム１０
重量部を用いた以外は、実施例１と同様に行なった。結
果を第１表に示す。
ジカルボンアミドの代わりに、炭酸水素ナトリウム１０
重量部を用いた以外は、実施例１と同様に行なった。結
果を第１表に示す。
【００９５】
【実施例６】実施例１において、実施例１で用いた直鎖
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）の代わりに、
製造例１で得られた、エチレン含量が８９モル％、密度
（ASTM D 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D
1238，190℃、2.16ｋｇ荷重）が３．６ｇ／１０分、Ｍ
ｗ/Ｍｎが１．９、ｇη* 値が０．８９である長鎖分岐
型エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−３）を用いた以外
は、実施例１と同様に行なった。結果を第１表に示す。
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）の代わりに、
製造例１で得られた、エチレン含量が８９モル％、密度
（ASTM D 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D
1238，190℃、2.16ｋｇ荷重）が３．６ｇ／１０分、Ｍ
ｗ/Ｍｎが１．９、ｇη* 値が０．８９である長鎖分岐
型エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−３）を用いた以外
は、実施例１と同様に行なった。結果を第１表に示す。
【００９６】
【比較例１】実施例１において、実施例１で用いたトリ
アリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）を使用しなかった
以外は、実施例１と同様に行なった。結果を第１表に示
す。
アリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）を使用しなかった
以外は、実施例１と同様に行なった。結果を第１表に示
す。
【００９７】
【比較例２】実施例１において、実施例１で用いた直鎖
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）の代わりに、
酢酸ビニル含量が１９重量％、密度(ASTM D 1505）が
０．９４ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、2.1
6kg荷重）が２．５ｇ／１０分であるエチレン・酢酸ビ
ニル共重合体を用いた以外は、実施例１と同様に行なっ
た。結果を第１表に示す。
状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）の代わりに、
酢酸ビニル含量が１９重量％、密度(ASTM D 1505）が
０．９４ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、2.1
6kg荷重）が２．５ｇ／１０分であるエチレン・酢酸ビ
ニル共重合体を用いた以外は、実施例１と同様に行なっ
た。結果を第１表に示す。
【００９８】
【表１】
【００９９】
【実施例７〜１２】実施例１〜６で得られた架橋発泡体
を、賦形用金型の形状および圧縮比を考慮して切削し、
この切削した架橋発泡体を、１６０℃の温度に保持され
た賦形用金型に移し、圧縮比１．７、加圧力１５０ｋｇ
／ｃｍ2の条件で１０分間加圧し賦形を行なった。
を、賦形用金型の形状および圧縮比を考慮して切削し、
この切削した架橋発泡体を、１６０℃の温度に保持され
た賦形用金型に移し、圧縮比１．７、加圧力１５０ｋｇ
／ｃｍ2の条件で１０分間加圧し賦形を行なった。
【０１００】上記加熱終了後、発泡体がキャビティ内に
入っている状態で直ちに賦形用金型を冷却し、二次圧縮
架橋発泡体を得た。得られた発泡体の物性を第２表に示
す。
入っている状態で直ちに賦形用金型を冷却し、二次圧縮
架橋発泡体を得た。得られた発泡体の物性を第２表に示
す。
【０１０１】
【実施例１３】実施例７において、実施例１で得られた
架橋発泡体を用い、圧縮比２．０の条件で加圧した以外
は、実施例７と同様にして、二次圧縮架橋発泡体を得
た。得られた発泡体の物性を第２表に示す。
架橋発泡体を用い、圧縮比２．０の条件で加圧した以外
は、実施例７と同様にして、二次圧縮架橋発泡体を得
た。得られた発泡体の物性を第２表に示す。
【０１０２】
【比較例３】実施例７において、実施例１で得られた架
橋発泡体の代わりに、比較例２で得られた架橋発泡体を
用いた以外は、実施例７と同様にして、二次圧縮架橋発
泡体を得た。得られた発泡体の物性を第２表に示す。
橋発泡体の代わりに、比較例２で得られた架橋発泡体を
用いた以外は、実施例７と同様にして、二次圧縮架橋発
泡体を得た。得られた発泡体の物性を第２表に示す。
【０１０３】
【表２】
【０１０４】
【実施例１４】実施例１において、実施例１で用いた直
鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００重量
部の代わりに、エチレン含量が８９モル％であり、密度
(ASTMD 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が１．８ｇ／１０分、Ｍｗ／
Ｍｎが２．５、ｇη* 値が１．００である直鎖状エチレ
ン・1-ブテン共重合体（Ａ−４）１００重量部を用い、
かつタルクを用いなかった以外は、実施例１と同様にし
て、発泡体を得た。
鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−１）１００重量
部の代わりに、エチレン含量が８９モル％であり、密度
(ASTMD 1505）が０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が１．８ｇ／１０分、Ｍｗ／
Ｍｎが２．５、ｇη* 値が１．００である直鎖状エチレ
ン・1-ブテン共重合体（Ａ−４）１００重量部を用い、
かつタルクを用いなかった以外は、実施例１と同様にし
て、発泡体を得た。
【０１０５】次いで、この発泡体を用い、実施例７と同
様にして、二次圧縮架橋発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を第３表に示す。
様にして、二次圧縮架橋発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を第３表に示す。
【０１０６】
【実施例１５】実施例１４において、直鎖状エチレン・
1-ブテン共重合体（Ａ−４）１００重量部の代わりに、
直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−４）７０重量
部と、エチレン含量が９４モル％、密度(ASTM D 1505）
が０．９１ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が１．５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが２．
１、ｇη* 値が１．００である直鎖状エチレン・1-ヘキ
セン共重合体（Ａ−５）３０重量部を用い、かつタルク
を用いなかった以外は、実施例１４と同様にして、発泡
体を得た。
1-ブテン共重合体（Ａ−４）１００重量部の代わりに、
直鎖状エチレン・1-ブテン共重合体（Ａ−４）７０重量
部と、エチレン含量が９４モル％、密度(ASTM D 1505）
が０．９１ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ（ASTM D 1238，190℃、
2.16kg荷重）が１．５ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎが２．
１、ｇη* 値が１．００である直鎖状エチレン・1-ヘキ
セン共重合体（Ａ−５）３０重量部を用い、かつタルク
を用いなかった以外は、実施例１４と同様にして、発泡
体を得た。
【０１０７】次いで、この発泡体を用い、実施例７と同
様にして、二次圧縮架橋発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を第３表に示す。
様にして、二次圧縮架橋発泡体を得た。得られた発泡体
の物性を第３表に示す。
【０１０８】
【表３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ユー チョング−スン 大韓民国 プサン サハ−ク ハダン−１ −ドング ガラク エーピーティー．203 −804 (72)発明者 ユーン ジェオング−シク 大韓民国 プサン プサンジン−ク ダン カム−３−ドング 791 ククジェ−パク ヤング エーピーティー．７−804 (72)発明者 チョイ キュング−マン 大韓民国 プサン プサンジン−ク ダン カム−３−ドング 791 ククジェ−パク ヤング エーピーティー．９−1508 (72)発明者 リー クオン−イク 大韓民国 プサン プサンジン−ク ダン カム−ドング 516 ダンカムジュゴング エーピーティー．317−404 Ｆターム(参考） 4F070 AA12 AA13 AB09 AB11 AB12 AB16 AB21 AB24 AC16 AC45 AC48 AC56 AE08 AE12 GA05 GA06 4F074 AA17 AA24 AA26 AB01 AB02 AB05 AC36 AG01 BA03 BA13 BB02 BB28 CA23 CC03X CC03Y CC04X CC04Y CC06Y DA02 DA08 DA35 DA36 DA45 DA48 DA59 4J002 BB05W BB05X BB15W BB15X CH053 DA047 DE228 DF008 EA047 EH077 EK036 EK046 EK056 EK066 EK086 EQ018 ER027 ES007 ES008 ES017 EU027 EU187 EU188 EU197 EV268 FD146 FD153 FD157 FD328 GC00 GL00 GM00 GN00 GQ01 4J100 AA02P AA03Q AA04Q AA07Q AA15Q AA16Q AA17Q AA19Q AA21Q CA03 CA04 DA04 DA09 DA13 DA14 DA15 DA43 JA28 JA44 JA57 JA67
Claims (12)
- 【請求項１】比重が０．０５〜０．２であり、発泡倍率
が８〜１５倍であり、圧縮永久歪みが３０〜６０％であ
り、引裂強度が１．５〜２．５ｋｇ／ｃｍであることを
特徴とするオレフィン系エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項２】比重が０．１〜０．２であり、圧縮永久歪
みが２０〜６０％であり、引裂強度が２．０〜４．０ｋ
ｇ／ｃｍであることを特徴とするオレフィン系エラスト
マー架橋発泡体。 - 【請求項３】密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）、 有機ペルオキシド（Ｂ）、 架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなるオレフィ
ン系エラストマー組成物を、熱処理して得られる架橋さ
れた発泡体であることを特徴とする請求項１または２に
記載のオレフィン系エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項４】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）の、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．３〜４．０の範囲にあることを特徴とする請求項３
に記載のオレフィン系エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項５】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）が、 密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ１）５〜９５重量部と、 密度が０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）５〜９５重量部［成分（Ａ１）および
（Ａ２）の合計量は１００重量部とする］とからなり、
かつ、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ
２）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であることを特徴とする請求項３に記載のオレフィン系
エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項６】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）が、 密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、 密度が０．９１〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ４）５〜９５重量部［成分（Ａ３）および
（Ａ４）の合計量は１００重量部とする］とからなり、
かつ、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ
４）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であることを特徴とする請求項３に記載のオレフィン系
エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項７】前記架橋助剤（Ｃ）と有機ペルオキシド
（Ｂ）との重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／８〜３／１
であることを特徴とする請求項３に記載のオレフィン系
エラストマー架橋発泡体。 - 【請求項８】密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3であ
り、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg
荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α-
オレフィン共重合体（Ａ）、 有機ペルオキシド（Ｂ）、 架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなることを特
徴とするオレフィン系エラストマー架橋発泡体用エラス
トマー組成物。 - 【請求項９】前記エチレン・α- オレフィン共重合体
（Ａ）の、ゲルパーミエイションクロマトグラフィー
（ＧＰＣ）により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が
２．３〜４．０の範囲にあることを特徴とする請求項８
に記載のオレフィン系エラストマー架橋発泡体用エラス
トマー組成物。 - 【請求項１０】密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ）、 有機ペルオキシド（Ｂ）、 架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなるエラスト
マー組成物であり、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、 密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９０ｇ／ｃｍ3未満で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ１）５〜９５重量部と、 密度が０．９０〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ２）５〜９５重量部［成分（Ａ１）および
（Ａ２）の合計量は１００重量部とする］とからなり、
かつ、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ１）と（Ａ
２）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であることを特徴とするオレフィン系エラストマー架橋
発泡体用エラストマー組成物。 - 【請求項１１】密度が０．８８〜０．９２ｇ／ｃｍ3で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜１０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ）、 有機ペルオキシド（Ｂ）、 架橋助剤（Ｃ）、および発泡剤（Ｄ）からなるエラスト
マー組成物であり、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ）が、 密度が０．８８ｇ／ｃｍ3以上０．９１ｇ／ｃｍ3未満で
あり、メルトフローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16
kg荷重）が０．１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α
- オレフィン共重合体（Ａ３）５〜９５重量部と、 密度が０．９１〜０．９３ｇ／ｃｍ3であり、メルトフ
ローレート（ASTM D 1238，190℃、2.16kg荷重）が０．
１〜５０ｇ／１０分であるエチレン・α- オレフィン共
重合体（Ａ４）５〜９５重量部［成分（Ａ３）および
（Ａ４）の合計量は１００重量部とする］とからなり、
かつ、 前記エチレン・α- オレフィン共重合体（Ａ３）と（Ａ
４）とからなる混合物のメルトフローレート（ASTM D 1
238，190℃、2.16kg荷重）が、０．５〜１０ｇ／１０分
であることを特徴とするオレフィン系エラストマー架橋
発泡体用エラストマー組成物。 - 【請求項１２】前記架橋助剤（Ｃ）と有機ペルオキシド
（Ｂ）との重量比［（Ｃ）／（Ｂ）］が１／８〜３／１
であることを特徴とする請求項８、１０および１１のい
ずれかに記載のオレフィン系エラストマー架橋発泡体用
エラストマー組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31059299A JP4137320B2 (ja) | 1998-10-30 | 1999-11-01 | オレフィン系エラストマー架橋発泡体 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31060398 | 1998-10-30 | ||
| JP10-310603 | 1999-03-29 | ||
| JP11-85491 | 1999-03-29 | ||
| JP8549199 | 1999-03-29 | ||
| JP31059299A JP4137320B2 (ja) | 1998-10-30 | 1999-11-01 | オレフィン系エラストマー架橋発泡体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000344924A true JP2000344924A (ja) | 2000-12-12 |
| JP4137320B2 JP4137320B2 (ja) | 2008-08-20 |
Family
ID=27304877
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31059299A Expired - Fee Related JP4137320B2 (ja) | 1998-10-30 | 1999-11-01 | オレフィン系エラストマー架橋発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4137320B2 (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003073494A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-12 | Mitsui Chemicals Inc | 発泡体の製造方法、その発泡体およびその用途 |
| JP2004099867A (ja) * | 2002-05-31 | 2004-04-02 | Mitsui Chemicals Inc | オレフィン系熱可塑性エラストマー発泡体および該発泡体用のオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物 |
| US6841583B2 (en) | 2001-03-30 | 2005-01-11 | Mitsui Chemicals, Inc. | Composition and uses thereof |
| WO2007072885A1 (ja) * | 2005-12-21 | 2007-06-28 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | 独立気泡発泡ゴムシート、積層体及びそれらを用いた止水・水密シール材 |
| JP2008094104A (ja) * | 2007-11-08 | 2008-04-24 | Mitsui Chemicals Inc | 積層体およびその用途 |
| JP2010077421A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-04-08 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 架橋発泡成形用樹脂組成物、架橋発泡成形体および架橋発泡成形体の製造方法 |
| WO2010073589A1 (ja) | 2008-12-22 | 2010-07-01 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 架橋発泡用組成物、架橋発泡体及びこれを用いた靴用ミッドソール |
| WO2011111696A1 (ja) | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 発泡体用組成物、その製造方法、及び発泡体 |
| JP2011241389A (ja) * | 2010-04-20 | 2011-12-01 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 発泡体製造用エチレン−α−オレフィン共重合体、発泡体製造用樹脂組成物および発泡体の製造方法 |
| JP2012146482A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Fujikura Ltd | 発泡電線及びこれを有する伝送ケーブル |
| JP5405822B2 (ja) * | 2006-05-17 | 2014-02-05 | 三井化学株式会社 | 発泡体、発泡体用組成物およびその用途 |
| US9260577B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-16 | Toray Plastics (America), Inc. | Crosslinked polyolefin foam sheet with exceptional softness, haptics, moldability, thermal stability and shear strength |
| KR20170036089A (ko) | 2014-09-30 | 2017-03-31 | 세키스이가세이힝코교가부시키가이샤 | 발포 성형체 및 그 제조에 사용되는 발포 입자 |
| JP2018076472A (ja) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | 株式会社ジェイエスピー | 発泡粒子成形体及びソール部材 |
| CN113462053A (zh) * | 2021-06-22 | 2021-10-01 | 上海海优威新材料股份有限公司 | 挠性聚合物耐磨片材 |
| WO2023176985A1 (ja) * | 2022-03-18 | 2023-09-21 | 積水化学工業株式会社 | 発泡体シート及び粘着テープ |
-
1999
- 1999-11-01 JP JP31059299A patent/JP4137320B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6841583B2 (en) | 2001-03-30 | 2005-01-11 | Mitsui Chemicals, Inc. | Composition and uses thereof |
| JP2003073494A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-12 | Mitsui Chemicals Inc | 発泡体の製造方法、その発泡体およびその用途 |
| JP2004099867A (ja) * | 2002-05-31 | 2004-04-02 | Mitsui Chemicals Inc | オレフィン系熱可塑性エラストマー発泡体および該発泡体用のオレフィン系熱可塑性エラストマー組成物 |
| WO2007072885A1 (ja) * | 2005-12-21 | 2007-06-28 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | 独立気泡発泡ゴムシート、積層体及びそれらを用いた止水・水密シール材 |
| JPWO2007072885A1 (ja) * | 2005-12-21 | 2009-06-04 | 積水化学工業株式会社 | 独立気泡発泡ゴムシート、積層体及びそれらを用いた止水・水密シール材 |
| JP5405822B2 (ja) * | 2006-05-17 | 2014-02-05 | 三井化学株式会社 | 発泡体、発泡体用組成物およびその用途 |
| JP2008094104A (ja) * | 2007-11-08 | 2008-04-24 | Mitsui Chemicals Inc | 積層体およびその用途 |
| JP2010077421A (ja) * | 2008-08-29 | 2010-04-08 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 架橋発泡成形用樹脂組成物、架橋発泡成形体および架橋発泡成形体の製造方法 |
| WO2010073589A1 (ja) | 2008-12-22 | 2010-07-01 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 架橋発泡用組成物、架橋発泡体及びこれを用いた靴用ミッドソール |
| US9493623B2 (en) | 2008-12-22 | 2016-11-15 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Crosslinkable and foamable composition, crosslinked foam, and shoe midsole comprising the same |
| EP3034549A1 (en) | 2008-12-22 | 2016-06-22 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Crosslinkable and foamable composition, crosslinked foamed object, and shoe midsole comprising same |
| US9260577B2 (en) | 2009-07-14 | 2016-02-16 | Toray Plastics (America), Inc. | Crosslinked polyolefin foam sheet with exceptional softness, haptics, moldability, thermal stability and shear strength |
| US10301447B2 (en) | 2009-07-14 | 2019-05-28 | Toray Plastics (America), Inc. | Crosslinked polyolefin foam sheet with exceptional softness, haptics, moldability, thermal stability and shear strength |
| US10179850B2 (en) | 2010-03-08 | 2019-01-15 | Asahi Kasei Chemicals Corporation | Foamable composition, process for producing the same and foam |
| WO2011111696A1 (ja) | 2010-03-08 | 2011-09-15 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | 発泡体用組成物、その製造方法、及び発泡体 |
| JP2011241389A (ja) * | 2010-04-20 | 2011-12-01 | Sumitomo Chemical Co Ltd | 発泡体製造用エチレン−α−オレフィン共重合体、発泡体製造用樹脂組成物および発泡体の製造方法 |
| JP2012146482A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Fujikura Ltd | 発泡電線及びこれを有する伝送ケーブル |
| KR20170036089A (ko) | 2014-09-30 | 2017-03-31 | 세키스이가세이힝코교가부시키가이샤 | 발포 성형체 및 그 제조에 사용되는 발포 입자 |
| JP2018076472A (ja) * | 2016-11-11 | 2018-05-17 | 株式会社ジェイエスピー | 発泡粒子成形体及びソール部材 |
| US11643519B2 (en) | 2016-11-11 | 2023-05-09 | Jsp Corporation | Foam particle moulded article and sole member |
| CN113462053A (zh) * | 2021-06-22 | 2021-10-01 | 上海海优威新材料股份有限公司 | 挠性聚合物耐磨片材 |
| CN113462053B (zh) * | 2021-06-22 | 2024-05-07 | 上海海优威新材料股份有限公司 | 挠性聚合物耐磨片材 |
| WO2023176985A1 (ja) * | 2022-03-18 | 2023-09-21 | 積水化学工業株式会社 | 発泡体シート及び粘着テープ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4137320B2 (ja) | 2008-08-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0997493B1 (en) | Crosslinked olefin elastomer foam and elastomer composition therefor | |
| US6723793B2 (en) | Blends of ethylenic polymers with improved modulus and melt strength and articles fabricated from these blends | |
| JP2000344924A (ja) | オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物 | |
| JP2000514476A (ja) | ポリマー混合物 | |
| JP6441120B2 (ja) | 架橋ポリエチレン系樹脂発泡粒子、及び発泡粒子成形体 | |
| JP4050520B2 (ja) | オレフィン系エラストマー架橋発泡体用エラストマー組成物およびその用途 | |
| EP1373401B1 (en) | Blends of ethylenic polymers with improved modulus and melt strength and articles fabricated from these blends | |
| TW593470B (en) | Composition for foamed product | |
| JP3944668B2 (ja) | オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物 | |
| JP4615181B2 (ja) | 組成物およびその用途 | |
| JP2005194400A (ja) | 発泡体、その発泡体用組成物およびその用途 | |
| US6841583B2 (en) | Composition and uses thereof | |
| JP5078536B2 (ja) | オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物 | |
| JP2000344925A (ja) | オレフィン系エラストマー架橋発泡体およびその架橋発泡体用エラストマー組成物 | |
| JP2003073494A (ja) | 発泡体の製造方法、その発泡体およびその用途 | |
| JP4739308B2 (ja) | 積層体およびその用途 | |
| EP1391293B1 (en) | Polyethylene alpha olefin copolymer composition and uses thereof | |
| JPH03192133A (ja) | エラストマー発泡体の製造方法 | |
| JP2003183435A (ja) | 架橋樹脂発泡体 | |
| JP2006070206A (ja) | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート | |
| JP2004027119A (ja) | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡体 | |
| KR20040016454A (ko) | 조성물 및 그 용도 | |
| JP2003002999A (ja) | ポリオレフィン系樹脂発泡体 | |
| JPH0657025A (ja) | 架橋発泡用ポリオレフィン系樹脂組成物及び架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体 | |
| JP2004161903A (ja) | オレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050914 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071119 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071127 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080125 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080226 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080410 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080513 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080604 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110613 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120613 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120613 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130613 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130613 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |