JP2000271800A

JP2000271800A - 機械プレスの過負荷防止装置

Info

Publication number: JP2000271800A
Application number: JP11082748A
Authority: JP
Inventors: Keitaro Yonezawa; 慶多朗米澤; Tsutomu Shirakawa; 務白川
Original assignee: Kosmek KK
Current assignee: Kosmek KK
Priority date: 1999-03-26
Filing date: 1999-03-26
Publication date: 2000-10-03
Anticipated expiration: 2019-03-26
Also published as: KR20000063007A; EP1038660B1; DE60020437T2; US6457406B1; EP1038660A3; JP4094165B2; DE60020437D1; KR100661865B1; TW476702B; EP1038660A2

Abstract

(57)【要約】【課題】多ポイント式の機械プレスに利用される過負
荷防止装置を高精度かつ安価に造れるようにする。【解決手段】スライド２内の二つの油圧室３ａ・３ｂ
をリリーフ路１１ａ・１１ｂを介して過負荷防止弁１２
へ連通させ、各リリーフ路１１ａ・１１ｂに逆止弁１３
ａ・１３ｂと排出弁１４ａ・１４ｂとを直列状に配置す
る。複数の油圧室３ａ・３ｂのうちのいずれか一方の油
圧室３ａの圧力が設定オーバロード圧力以上になったと
きには、上記の過負荷防止弁１２が開き作動し、その油
圧室３ａ内の圧油を、対応する排出弁１４ａの絞り路７
８と合流部分Ａと上記の過負荷防止弁１２とを経て外部
へ逃がす。その絞り路７８を通過する圧油の流動抵抗に
よって上記の合流部分Ａの圧力が低下することに基づい
て上記二つの排出弁１４ａ・１４ｂを切換えて、上記の
油圧室３ａ・３ｂを排出口Ｒへ連通させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、機械プレスの過
負荷を防止する装置に関し、より詳しくいえば、スライ
ドを複数の連結棒を介してクランク軸へ連結した多ポイ
ント式機械プレスに利用される過負荷防止装置に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】この種の過負荷防止装置には、従来で
は、日本国・実公平６−１８７２０号公報に記載された
ものがある。その従来の装置は次のように構成されてい
る。スライド内に二つの過負荷吸収用油圧室を形成し、
各油圧室に上下移動自在に挿入した受圧部材を連結棒を
介してクランク軸へ連結し、上記の油圧室へ充填した圧
油によって上記の受圧部材の上端面の閉止接当部を上記
の油圧室の上壁の下面に閉止させたものである。そし
て、プレス加工中の過負荷によって上記スライドに対し
て受圧部材が下降したときに、上記の閉止接当部が開い
て上記の油圧室の圧油を油タンクへ逃し、これにより、
上記の過負荷を吸収するようになっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、過負荷が作
用してない通常運転中に上記の閉止接当部から圧油が漏
れ出すのを防止するため、その閉止接当部は精密に機械
加工することが要求される。しかしながら、上記の閉止
接当部は、大径の受圧部材に設けたので、ハンドリング
が困難で精密加工に手間がかかる。そのうえ、機械プレ
スのポイント数に応じた複数の受圧部材ごとに上記の閉
止接当部を形成する必要があるので、機械加工に必要な
時間も長くなる。従って、従来の過負荷防止装置は製作
コストが高くなる。また、上記の従来の装置では、プレ
ス加工時に一方の油圧室に過負荷が作用したときには、
前述したように上記の一方の油圧室は即座に過負荷作動
するのに対して、他方の油圧室は、リリーフ弁と複数の
配管とを介して過負荷作動を行うようになっているた
め、その過負荷作動が遅くなる。その結果、上記の二つ
の油圧室の過負荷作動にタイムラグが生じてスライドが
傾き、そのスライドのガイド部分や駆動系統などが損傷
するおそれがある。本発明の目的は、作動が確実で安価
に造れる過負荷防止装置を提供することにある。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項１の発明は、例えば、図１から図５に示すよ
うに、機械プレスの過負荷防止装置を次のように構成し
た。機械プレス１のスライド２内に設けた複数の過負荷
吸収用油圧室３ａ・３ｂと、上記の各油圧室３ａ・３ｂ
を過負荷防止弁１２へ連通させるリリーフ路１１ａ・１
１ｂと、上記の各リリーフ路１１ａ・１１ｂ内に直列状
に配置した逆止弁１３ａ・１３ｂ及び排出弁１４ａ・１
４ｂとを備えており、上記の各逆止弁１３ａ・１３ｂ
は、上記の複数のリリーフ路１１ａ・１１ｂの合流部分
Ａから上記の各油圧室３ａ・３ｂへの流れを阻止可能に
構成し、上記の各排出弁１４ａ・１４ｂは、上記の各油
圧室３ａ・３ｂを上記の過負荷防止弁１２へ連通させる
通常状態と、同上の各油圧室３ａ・３ｂを排出口Ｒへ連
通させる排出状態とに切換え可能に構成し、上記の各油
圧室３ａ・３ｂの圧力が設定オーバロード圧力よりも低
いときには、上記の過負荷防止弁１２が閉じ状態に保た
れると共に上記の各排出弁１４ａ・１４ｂが上記の通常
状態に保持されるのに対して、上記の複数の油圧室３ａ
・３ｂのうちのいずれかの油圧室(３ａ，３ｂ)の圧力が
設定オーバロード圧力以上になったときには、上記の過
負荷防止弁１２が開き作動して、そのオーバロードした
油圧室(３ａ，３ｂ)内の圧油を、対応する排出弁(１４
ａ，１４ｂ)の流動抵抗付与手段７８と前記の合流部分
Ａと上記の過負荷防止弁１２とを順に経て外部へ逃が
し、その流動抵抗付与手段７８を通過する圧油の流動抵
抗によって上記の合流部Ａの圧力が低下することに基づ
いて上記の複数の排出弁１４ａ・１４ｂを前記の排出状
態へ切り換え可能に構成したものである。

【０００５】上記の請求項１の発明は、例えば、上記の
図１と図５(ａ)から図５(ｃ)に示すように、次のように
作用する。前記スライド２が下死点から上死点へ復帰し
た状態では、前記の油圧室３ａ・３ｂ内に設定充填圧力
の圧油が充填されている。上記スライド２が上死点から
下死点へ下降していき、その下死点の近傍でワークをプ
レス加工したときには、その加工反力によって上記の油
圧室３ａ・３ｂの圧力が上昇していく。そのプレス加工
時において、上記の各油圧室３ａ・３ｂに共に過負荷が
作用してない状態では、図５(ａ)に示すように、圧力口
Ｐａ・Ｐｂの圧力が設定オーバロード圧力よりも低い通
常運転圧力Ｐ₀となっており、前記の過負荷防止弁１２
が閉じ状態に保持されると共に、上記の二つの排出弁１
４ａ・１４ｂも閉じている。

【０００６】上記のプレス加工時において、偏心した加
工反力が上記スライド２に作用して一方の油圧室３ａお
よび圧力口Ｐａが圧力上昇した場合には、その圧力上昇
した圧油は、一方の逆止弁１３ａを開いて前記の合流部
分Ａへ流出するが、その合流部分Ａから他方の油圧室３
ｂへ流出することが他方の逆止弁１３ｂによって阻止さ
れる。また、上記の偏心加工反力によって他方の油圧室
３ｂおよび圧力口Ｐｂが圧力上昇した場合には、その圧
力上昇した圧油は、他方の逆止弁１３ｂを開いて上記の
合流部分Ａへ流出するが、その合流部分Ａから一方の油
圧室３ａへ流出することが一方の逆止弁１３ａによって
阻止される。

【０００７】上記プレス加工時において、何らかの原因
で一方の油圧室３ａに過負荷が作用した場合には、図５
(ｂ)に示すように、一方の圧力口Ｐａの圧力が設定オー
バロード圧力以上の異常圧力Ｐ₁へ上昇する。すると、
その異常圧力Ｐ₁によって過負荷防止弁１２が開いて、
一方の圧力口Ｐａ内の圧油が排出弁１４ａの流動抵抗付
与手段７８と合流部分Ａと過負荷防止弁１２とを経て外
部へ排出される。すると、その流動抵抗付与手段７８を
通過する圧油の流動抵抗によって上記の合流部分Ａの圧
力が急速に低下するので、各圧力口Ｐａ・Ｐｂと上記の
合流部分Ａとの差圧が大きくなる。

【０００８】このため、図５(ｃ)に示すように、上記の
両排出弁１４ａ・１４ｂがほぼ同時に排出状態へ切り換
わって、上記の各油圧室３ａ・３ｂの圧油が、圧力口Ｐ
ａ・Ｐｂと排出弁１４ａ・１４ｂとを経て排出口Ｒへ排
出される。その結果、上記の複数の油圧室３ａ・３ｂの
上下方向の収縮が許容され、前記の過負荷を吸収できる
のである。なお、プレス加工時に他方の油圧室３ｂに過
負荷が作用した場合にも、上記の同様に、複数の排出弁
１４ｂ・１４ａがほぼ同時に排出状態へ切換わって複数
の油圧室３ｂ・３ａ内の圧油を速やかに排出して過負荷
を吸収できる。

【０００９】上記の請求項１の発明は次の効果を奏す
る。上述したように、過負荷防止弁のリリーフ作動に基
づいて複数の排出弁を排出状態へ切換えることによって
複数の油圧室の圧油をほぼ同時に排出できるので、偏心
した過負荷が作用したときにスライドが傾くのを防止で
きる。その結果、上記スライドのガイド部分や駆動系統
などが損傷するのを防止できる。また、上記の過負荷防
止弁と排出弁とは、前述した従来装置の閉止接当部とは
異なり、油圧室の圧油を速やかに排出する口径を備える
だけでよいので、小形に造ることができ、ハンドリング
が容易で精密加工にも手間がかからない。このため、過
負荷作動を確実かつ高精度に行える。そのうえ、上記の
過負荷防止弁は、少なくとも一つだけ設ければよいの
で、複数の閉止接当部が必要な従来装置と比べて安価で
ある。従って、過負荷防止装置は、作動が確実で安価に
造れる。

【００１０】しかも、機械プレスの通常運転中に偏心荷
重が作用してスライドが少し傾いたときに、前述したよ
うに、その偏心荷重で圧力上昇した高圧の油圧室から低
圧の油圧室へ圧油が移動するのを逆止弁によって阻止で
きるので、その低圧の油圧室の圧力上昇によってスライ
ドがさらに傾くのを防止できる。その結果、スライドの
傾きが小さくなり、そのスライドの下死点精度が向上し
て加工精度が高まる。

【００１１】請求項２の発明に示すように、上記の請求
項１の発明においては、例えば同上の図１から図５に示
すように、次のように構成することが好ましい。前記の
各排出弁１４ａ・１４ｂを、前記の各油圧室３ａ・３ｂ
へ連通された排出弁座７１と、その排出弁座７１に対し
て開閉移動されるバイパス部材７３と、そのバイパス部
材７３を上記の排出弁座７１へ付勢する弾性手段７５
と、前記の流動抵抗付与手段を構成するように上記のバ
イパス部材７３内に設けられて上記の排出弁座７１へ連
通される絞り路７８と、その絞り路７８の出口に連通さ
れて上記バイパス部材７３を閉じ側へ加圧する閉弁作動
室７７とによって構成し、上記の排出弁座７１の封止断
面積Ｘよりも上記の閉弁作動室７７の加圧用断面積Ｙを
大きい値に設定したものである。

【００１２】上記の請求項２の発明は、例えば、図４お
よび図５(ａ)から図５(ｃ)に示すように、次のように作
用する。図４および図５(ａ)に示すように、圧力口Ｐａ
の圧力が設定オーバロード圧力よりも低い通常運転圧力
Ｐ₀の状態では、排出弁１４ａの閉弁作動室７７内の圧
油による閉弁用加圧力と弾性手段７５の付勢力との合力
が排出弁座７１内の圧油による開弁力に打ち勝って、バ
イパス部材７３を上記の排出弁座７１に閉止接当させて
いる。

【００１３】図５(ｂ)に示すように、圧力口Ｐａの圧力
が設定オーバロード圧力以上の異常圧力Ｐ₁へ上昇する
と、その異常圧力Ｐ₁によって過負荷防止弁１２が急速
に開いて、圧力口Ｐａ内の圧油がバイパス部材７３内の
絞り路７８と閉弁作動室７７と上記の過負荷防止弁１２
を経て外部へ排出される。これと同時に、上記の絞り路
７８を通過する圧油の流動抵抗によって上記の閉弁作動
室７７の圧力が急速に低下するので、その閉弁作動室７
７の圧油による閉弁用加圧力と弾性手段７５の付勢力と
の合力よりも上記の排出弁座７１内の圧油による開弁力
が大きくなる。上記の差力によって、図５(ｃ)に示すよ
うに、上記バイパス部材７３が排出弁座７１から離間し
て、その排出弁座７１内の圧油が排出口Ｒへ排出され
る。

【００１４】上記の請求項２の発明は次の効果を奏す
る。過負荷防止弁のリリーフ作動に連動して閉弁作動室
の閉弁用加圧力が低下し、これにより、排出弁座からバ
イパス部材が即座に離間するので、排出弁の排出状態へ
の切換えを確実かつ速やかに行える。また、バイパス部
材内の絞り路によって流動抵抗を付与できるので、排出
弁をコンパクトに造れる。

【００１５】請求項３の発明に示すように、上記の請求
項２の発明においては、例えば同上の図４に示すよう
に、次のように構成することが好ましい。前記の排出弁
座７１の径方向の外側空間で同上の排出弁座７１内と前
記の排出口Ｒとの間に、前記のバイパス部材７３が閉じ
移動の終期に所定の長さ嵌合する嵌合壁８０を配置する
と共に、その嵌合壁８０の嵌合部８０ａの内側空間によ
って開弁保持室８１を構成し、前記の閉弁作動室７７の
加圧用断面積Ｙよりも上記の開弁保持室８１の加圧用断
面積Ｚを大きい値に設定したものである。

【００１６】上記の請求項３の発明は、例えば図５(ｃ)
および図５(ｄ)に示すように、次のように作用する。図
５(ｃ)に示すように、バイパス部材７３が排出弁座７１
から急速に離間すると、圧力口Ｐａの圧力が急速に低下
するので、前記の過負荷防止弁１２が閉じていく。する
と、上記の閉弁作動室７７内の圧力が排出弁座７１内の
圧力に近い値まで高まって、その閉弁作動室７７の圧油
の閉弁用加圧力によってバイパス部材７３が閉じ方向へ
押圧されていく。

【００１７】しかし、図５(ｄ)に示すように、上記バイ
パス部材７３の先端が前記の嵌合壁８０の先端に嵌合し
始める直前になると、前記の開弁保持室８１の圧力が排
出弁座７１内の圧力に近い値まで上昇する。このため、
その開弁保持室８１内の加圧力によって上記バイパス部
材７３が上記の排出弁座７１から離間した状態に保たれ
る。そして、上記の圧力口Ｐａの圧油は、排出弁座７１
内と開弁保持室８１と上記の離間隙間とを順に経て排出
口Ｒへ排出されていき、上記の圧力口Ｐａの圧力がほと
んど無くなったときに前記の弾性手段７５の付勢力によ
って上記バイパス部材７３が排出弁座７１に閉止接当さ
れるのである。

【００１８】その請求項３の発明は次の効果を奏する。
上記のパイパス部材は、一旦開かれると、前記の開弁保
持室の圧力によって開き側へ加圧されるので、前記の過
負荷防止弁の開閉状態に左右されずに、開き状態に保た
れる。このため、前記の油圧室の異常圧力をハンチング
なしで円滑かつ急速に排出できる。

【００１９】請求項４の発明に示すように、前記の請求
項１の発明において、前記の各排出弁１４ａ・１４ｂと
前記の各逆止弁１３ａ・１３ｂとを、前記の各油圧室３
ａ・３ｂから前記の合流部分Ａへ向けて順に配置するこ
とが好ましい。その請求項４の発明は、複数の逆止弁に
よって上記の合流部分を狭いスペースに区画できるの
で、過負荷防止弁の入口側の圧油の滞留量が少なくな
り、その過負荷防止弁の作動を速やかに行える。

【００２０】請求項５の発明に示すように、前記の請求
項１から４の各発明において、前記の排出弁１４ａ・１
４ｂの各バイパス部材７３・７３内に前記の各逆止弁１
３ａ・１３ｂを装着することが好ましい。上記の請求項
５の発明は、排出弁と逆止弁との間に介在される圧油の
滞留量が少なくなって排出弁の切換え作動が速くなるう
え、過負荷防止装置の全体をコンパクトに造れる。

【００２１】請求項６の発明に示すように、上記の請求
項１から５の各発明においては、前記の過負荷防止弁１
２と前記の複数の排出弁１４ａ・１４ｂと前記の複数の
逆止弁１３ａ・１３ｂとを共通ブロック３６内に組み込
むことが好ましい。その請求項６の発明は、上記の複数
種類の弁の間に介在される圧油の滞留量が少なくなるの
で、過負荷防止弁の作動時間が短くなるうえ、排出弁の
動作タイミングにタイムラグが起こらない。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施形態を図１
から図５によって説明する。まず、図１の全体系統図に
よって過負荷防止装置の概要を説明する。この実施形態
では、クランク式の機械プレス１のスライド２内に左右
に二つの過負荷吸収用油圧室３ａ・３ｂを形成した場合
を例示してある。

【００２３】上記の各油圧室３ａ・３ｂが圧油供給路４
ａ・４ｂを経て油圧ポンプ５へ接続され、その油圧ポン
プ５によって上記の油圧室３ａ・３ｂに設定充填圧力の
圧油が供給される。そして、上記の機械プレス１の連結
棒６ａ・６ｂからピストン７ａ・７ｂへ伝達されたプレ
ス力が、上記の油圧室３ａ・３ｂ内の圧油を介してワー
ク(図示せず)へ加えられるようになっている。なお、前
記スライド２には、カウンターバランス用の空圧シリン
ダ８ａ・８ｂによって所定の引き上げ力が常時作用され
ている。

【００２４】上記の各油圧室３ａ・３ｂは、上記の圧油
供給路４ａ・４ｂの途中部から分岐されたリリーフ路１
１ａ・１１ｂを介して過負荷防止弁１２へ連通される。
符号Ａは、これらリリーフ路１１ａ・１１ｂの合流部分
を示している。上記の各リリーフ路１１ａ・１１ｂに
は、上記の合流部分Ａから上記の各油圧室３ａ・３ｂへ
の流れを阻止する逆止弁１３ａ・１３ｂと、上記の各油
圧室３ａ・３ｂ内の圧油を排出口Ｒへ排出する排出弁１
４ａ・１４ｂとが、直列状に配置される。ここでは、前
記の各油圧室３ａ・３ｂから上記の合流部分Ａへ向け
て、上記の排出弁１４ａ・１４ｂと上記の逆止弁１３ａ
・１３ｂとが順に配置されている。

【００２５】何らかの原因で上記スライド２に過負荷が
かかって上記の左右の油圧室３ａ・３ｂのうちの少なく
とも一方の圧力が設定オーバロード圧力を越えたときに
は、まず、上記の過負荷防止弁１２がリリーフ作動し、
そのリリーフ作動に基づいて上記の二つの排出弁１４ａ
・１４ｂがほぼ同時に排出状態へ切換えられて、上記の
油圧室３ａ・３ｂ内の圧油が排出口Ｒを通って油タンク
１６へ排出される。これにより、前記ピストン７ａ・７
ｂに作用している下降力が上記の油圧室３ａ・３ｂの圧
縮作動で吸収されて上記のスライド２に伝達されなくな
り、その結果、過負荷が防止されるのである。

【００２６】また、上記の油圧室３ａ・３ｂ内の圧油
は、プレス作業中にプレス力を受けて温度上昇するの
で、体積膨張によって微速度で圧力が上昇していく。そ
して、その微速上昇圧力が設定補償圧力を越えたとき
に、直列に接続した絞り弁１９およびリリーフ弁２０か
らなる圧力補償手段１８がリリーフ作動して、その微速
上昇圧力だけを前記の排出口Ｒを経て前記の油タンク１
６へ排出するのである。これにより、前記の過負荷防止
弁１２が誤って過負荷作動するのを防止できるととも
に、上記の油圧室３ａ・３ｂ内の圧力を所定範囲内に保
てる。前記の合流部分Ａと上記の排出口Ｒとの間には、
上記の圧力補償手段１８に対して並列に圧抜き弁２１を
設けてある。なお、上記リリーフ弁２０の閉弁用押圧力
は、バネの力を利用する場合と、圧縮空気などの圧力流
体の圧力を利用する場合とが考えられる。

【００２７】また、この実施形態では、前記の油圧ポン
プ５を空油圧式のブースタポンプによって構成してあ
る。より詳しくいえば、空圧源２３の圧縮空気によって
往復移動される空圧ピストン(図示せず)とポンプ室２５
内の油圧ピストン２６(いずれも図２参照)とを連結して
あり、前記の油タンク１６内のオイルを上記の両ピスト
ンの断面積比に応じて増圧して吐出するようになってい
る。そして、上記のポンプ室２５から吐出された圧油
が、吐出弁２８ａ・２８ｂを通って前記の油圧室３ａ・
３ｂへ充填されるのである。符号２９は吸入弁である。

【００２８】なお、上記のブースタ式の油圧ポンプ５の
吐出圧力の調節は、空圧供給路３１に設けた減圧弁３２
によって圧縮空気の供給圧力を調節することによって行
われる。また、上記の油圧ポンプ５の設定充填圧力と前
記の圧力補償手段１８の設定補償圧力と前記の過負荷防
止弁１２の設定オーバロード圧力の各値は、機械プレス
１の能力や用途に応じて異なるが、例えば、それぞれ、
約10MPa(約100kgf/cm²)と約12MPa(約120kgf/cm²)と約23
MPa(約230kgf/cm²)の値に設定される。

【００２９】この実施形態の過負荷防止装置では、上述
した各種の構成機器を一体に組み込んでユニット化して
ある。以下、その過負荷防止ユニット３５の具体的な構
造について、上記の図１を参照しながら図２から図４に
よって説明する。図２は、上記ユニット３５の平面視の
断面図である。図３は、上記の図２中の過負荷防止弁１
２の作動説明図である。図４は、同上の図２中の排出弁
１４ａおよび逆止弁１３ａの拡大図である。

【００３０】上記ユニット３５の共通ブロック３６内に
前記の過負荷防止弁１２と前記の排出弁１４ａ・１４ｂ
と前記の油圧ポンプ５の前記ポンプ室２５とが配置され
ると共に、上記の各排出弁１４ａ・１４ｂ内に前記の各
逆止弁１３ａ・１３ｂが装着される。また、上記の共通
ブロック３６の下面に前記の排出口Ｒが開口され、その
排出口Ｒの開口縁部に前記の油タンク１６(図１参照)が
固定される。上記の油圧ポンプ５の前記の吸入弁２９
は、吸入孔３７を経て上記の油タンク１６へ連通されて
いる。

【００３１】上記の共通ブロック３６の左右の側面には
接続ブロック３８ａ・３８ｂが固定され、上記の各接続
ブロック３８ａ・３８ｂ内に圧力口Ｐａ・Ｐｂと検出口
Ｄａ・Ｄｂとが相互に連通状に形成される。上記の各圧
力口Ｐａ・Ｐｂに、前記の圧油供給路４ａ・４ｂが連通
されると共に前記リリーフ路１１ａ・１１ｂが連通され
る。上記の二つのリリーフ路１１ａ・１１ｂの前記の合
流部Ａには、上記の過負荷防止弁１２の入口と前記の圧
力補償手段１８(図１参照)の入口３９とが連通される。

【００３２】上記の過負荷防止弁１２は、主弁４１とパ
イロット弁４２とからなる。上記の主弁４１は次のよう
に構成されている。上記の合流部分Ａへ連通する第１弁
座４４に対して、支持筒４５内の第１閉止部材４６が開
閉移動される。その第１閉止部材４６の筒孔内に形成し
た絞り路４７が上記の第１弁座４４内へ連通される。ま
た、上記の第１閉止部材４６内にスライド筒４８が封止
具４９によって保密状に挿入され、その封止具４９の封
止面の内側空間によって閉弁作動室５０が形成される。
上記スライド筒４８と上記の第１閉止部材４６との間に
装着した圧縮バネ５１によって、上記の第１閉止部材４
６が上記の第１弁座４４へ接当されると共に、上記スラ
イド筒４８の段部４８ａが前記の支持筒４５の縮径部へ
接当される。

【００３３】さらに、上記の第１弁座４４の周壁の外寄
り部分が同上の第１弁座４４の封止面よりも突出され、
その突出部分によって環状の嵌合壁５２が形成される。
その嵌合壁５２に上記の第１閉止部材４６を開閉方向へ
所定の長さ嵌合させてあり、その嵌合壁５２の嵌合部５
２ａの内側空間によって開弁保持室５３が構成されてい
る。そして、上記の第１弁座４４内が、上記の開弁保持
室５３と上記の嵌合部５２ａの嵌合隙間とを順に経て前
記の排出口Ｒへ連通可能になっている。

【００３４】前記のパイロット弁４２は次のように構成
されている。前記スライド筒４８の先端に設けた第２弁
座５４に対して、パイロット弁室５５に保密状に挿入し
た第２閉止部材５６が開閉移動される。外ケース５７に
ネジ止めした蓋ボルト５８と上記の第２閉止部材５６と
間に押圧バネ５９が装着される。また、上記の第２弁座
５４の径方向の外側で前記の支持筒４５の端面が上記の
パイロット弁室５５内へ突出される。その環状突出部６
１の外周面に上記の第２閉止部材５６が開閉方向へ所定
の長さ嵌合され、その嵌合部の内側空間によって開弁加
速室６２が構成されている。

【００３５】さらに、上記の主弁４１およびパイロット
弁４２では、上述した構成部材の各封止断面積を次のよ
うに関係づけてある。図３の模式図に示すように、上記
の第２弁座５４の封止直径に対応する封止断面積Ｋと、
前記の第１弁座４４の封止直径に対応する封止断面積Ｌ
と、前記の閉弁作動室５０の封止直径に対応する加圧用
断面積Ｍと、前記の嵌合部５２ａの直径に対応する前記
の開弁保持室５３の加圧用断面積Ｎとを、上記の順に大
きくしてある。

【００３６】上記構成の過負荷防止弁１２の作動を、主
として図２によって説明する。上記の合流部分Ａの圧油
の圧力が設定オーバロード圧力(例えば約23MPa)よりも
低い圧力状態では、前記の押圧バネ５９の閉弁力が第２
弁座５４内の圧油による開弁力に打ち勝って、第２閉止
部材５６を上記の第２弁座５４に閉止接当させると共
に、閉弁作動室５０内の圧油による閉弁力と圧縮バネ５
１の閉弁力との合力が第１弁座４４内の圧油による開弁
力に打ち勝って、第１閉止部材４６を上記の第１弁座４
４に閉止接当させる。

【００３７】上記の合流部分Ａの圧油が上記の設定オー
バロード圧力(例えば約23MPa)以上となると、上記の第
２弁座５４から上記の第２閉止部材５６が離間して、上
記の合流部分Ａの圧油が前記の絞り路４７と第２弁座５
４と前記の開弁加速室６２と前記の支持筒４５の連通孔
４５ａとを通って排出口Ｒへ排出される。すると、その
絞り路４７を通過する圧油の流動抵抗によって前記の閉
弁作動室５０内の圧力が急速に低下し、その閉弁作動室
５０内の圧油による閉弁力と圧縮バネ５１の閉弁力との
合力よりも上記の第１弁座４４内の圧油よる開弁力が大
きくなる。

【００３８】上記の差力によって、上記の第１弁座４４
から第１閉止部材４６が離間し、その第１弁座４４内の
圧油が前記の開弁保持室５３を通って排出口Ｒへ急速に
排出される。その圧油の排出によって合流部分Ａ内の圧
力が急速に低下するので、前記の第２弁座５４内の圧力
も低下する。すると、まず、第２閉止部材５６が押圧バ
ネ５９の押圧力によって第２弁座５４に閉止接当するの
で、閉弁作動室５０内の圧力が第１弁座４４内の圧力に
近い値まで高まり、その閉弁作動室５０内の圧油の閉弁
力によって第１閉止部材４６が閉じ方向へ押圧されてい
く。

【００３９】しかし、図３の模式図に示すように、その
第１閉止部材４６の先端が前記の嵌合壁５２の先端に嵌
合し始める直前になると、上記の開弁保持室５３の圧力
が第１弁座４４内の圧力に近い値まで上昇する。このた
め、その開弁保持室５３内の加圧力によって上記の第１
閉止部材４６が上記の第１弁座４４から離間した状態に
保たれる。そして、前記の合流部分Ａ内の圧油は、第１
弁座４４内と開弁保持室５３と上記の離間隙間とを順に
経て排出口Ｒへ排出されていき、上記の合流部分Ａの圧
力がほとんど無くなったときに前記の圧縮バネ５１の付
勢力によって上記の第１閉止部材４６が第１弁座４４に
閉止接当されるのである。

【００４０】なお、上記の過負荷防止弁１２の作動状態
は、前記の第２閉止部材５６に取り付けたアーム６４の
上部の移動量をリミットスイッチ等のセンサ６５(図１
参照)で検出することによって行われる。

【００４１】前記リリーフ路１１ａ・１１ｂに設けた前
記の二つの排出弁１４ａ・１４ｂと前記の二つの逆止弁
１３ａ・１３ｂとは、それぞれ、同様に構成されてい
る。このため、一方の排出弁１４ａおよび一方の逆止弁
１３ａについて、図４の拡大図に基づいて具体的に説明
する。

【００４２】上記の排出弁１４ａは次のように構成され
ている。前記の接続ブロック３８ａには、前記の圧力口
Ｐａへ連通する排出弁座７１が設けられる。前記の共通
ブロック３６の支持孔７２に筒状のバイパス部材７３が
封止具７４によって保密状に挿入され、そのバイパス部
材７３が弾性手段である閉じバネ７５によって上記の排
出弁座７１へ付勢される。そして、上記の排出弁座７１
の封止直径に対応する封止断面積Ｘよりも上記の封止具
７４の封止面の内側空間に形成した閉弁作動室７７の加
圧用断面積Ｙを大きい値に設定してある。上記の排出弁
座７１内と上記の閉弁作動室７７とが、上記バイパス部
材７３の筒孔内の絞り路７８によって連通される。その
絞り路７８によって流動抵抗付与手段が構成される。

【００４３】さらに、上記の排出弁座７１の周壁の外寄
り部分が同上の排出弁座７１の封止面よりも突出され、
その突出部分によって環状の嵌合壁８０が形成される。
その嵌合壁８０に上記バイパス部材７３を開閉方向へ所
定の長さ嵌合させてあり、その嵌合壁８０の嵌合部８０
ａの内側空間によって開弁保持室８１が構成される。そ
して、上記の排出弁座７１内が、上記の開弁保持室８１
と上記の嵌合部８０ａの嵌合隙間とを順に経て前記の排
出口Ｒへ連通可能になっている。そして、前記の閉弁作
動室７７の前記の加圧用断面積Ｙよりも上記の開弁保持
室８１の加圧用断面積Ｚを大きい値に設定してある。

【００４４】上記バイパス部材７３内に前記の逆止弁１
３ａが装着される。即ち、上記の絞り路７８の途中部に
逆止弁座８４が形成され、その逆止弁座８４にボール状
の逆止部材８５が逆止バネ８６によって閉止接当され
る。その逆止部材８５は、二点鎖線図に示すように、全
開状態では逆止弁室８７の周壁８８に嵌入可能になって
いる。このため、その逆止部材８５が逆止バネ８６によ
って上記の全開状態から閉弁移動されるときには、上記
の逆止弁室８７内が負圧となって、その閉弁移動が遅延
される。

【００４５】上記の排出弁１４ａ・１４ｂおよび逆止弁
１３ａ・１３ｂの作動について、前記の図１を参照しな
がら図５の模式図によって説明する。前記スライド２が
下死点から上死点へ復帰した状態では、前記の油圧ポン
プ５によって前記の油圧室３ａ・３ｂ内に設定充填圧力
(例えば約10MPa)の圧油が充填される。

【００４６】上記スライド２が上死点から下死点へ下降
していき、その下死点の近傍でワークをプレス加工した
ときには、その加工反力によって上記の油圧室３ａ・３
ｂの圧力が上昇していく。そのプレス加工時において、
前記の各油圧室３ａ・３ｂに共に過負荷が作用してない
状態では、図５(ａ)に示すように、圧力口Ｐａ・Ｐｂの
圧力が設定オーバロード圧力(例えば約23MPa)よりも低
い通常運転圧力Ｐ₀(例えば約15MPa程度)となっており、
前記の過負荷防止弁１２が閉じ状態に保持されると共
に、上記の二つの排出弁１４ａ・１４ｂも閉じている。
より詳しくいえば、各排出弁１４ａ・１４ｂの閉弁作動
室７７内の圧油による閉弁力と閉じバネ７５の閉弁力と
の合力が排出弁座７１内の圧油による開弁力に打ち勝っ
て、バイパス部材７３を上記の排出弁座７１に閉止接当
させている。

【００４７】上記のプレス加工時において、偏心した加
工反力が上記スライド２に作用して一方の油圧室３ａ内
が圧力上昇すると、その圧力上昇した圧油は一方の逆止
弁１３ａを開いて前記の合流部分Ａへ流出するが、その
合流部分Ａから他方の油圧室３ｂへ流出することは他方
の逆止弁１３ｂによって阻止される。このように、偏心
荷重で圧力上昇した一方の油圧室３ａから他方の油圧室
３ｂへ圧油が移動するのを他方の逆止弁１３ｂによって
阻止できるので、その圧油移動に伴ってスライド２が傾
くのを防止できる。なお、上記の各油圧室３ａ・３ｂの
圧力は、前記の検出口Ｄａ・Ｄｂへ接続した圧力センサ
９０ａ・９０ｂ(図１参照)によって個別に検出できるよ
うになっている。

【００４８】上記スライド２がプレス加工を終えて上死
点へ上昇していくと、上記の一方の油圧室３ａは圧縮が
解除されて圧力が低下していく。すると、上記の一方の
逆止弁１３ａの閉弁移動が前述の遅延作用によって緩や
かに行われるので、その一方の逆止弁１３ａの開いてい
る時間が長くなる。このため、上記の合流部分Ａ内の圧
油が上記の一方の油圧室３ａへ移動して、その一方の油
圧室３ａを前記の設定充填圧力へ速やかに復帰させる。

【００４９】また、スライド２に作用する偏心加工反力
によって他方の油圧室３ｂが圧力上昇した場合でも、そ
の他方の油圧室３ｂから一方の油圧室３ａへ圧油が移動
するのを一方の逆止弁１３ａによって阻止できるので、
その圧油移動に伴ってスライド２が傾くのを防止でき
る。また、スライド２の上死点への復帰時においても、
他方の逆止弁１３ｂの遅延動作により、上記の合流部分
Ａ内の圧油が上記の他方の油圧室３ｂへ移動して、上記
の他方の油圧室３ｂを前記の設定充填圧力へ速やかに復
帰させる。なお、各逆止弁１３ａ・１３ｂの上記の遅延
動作を十分に確保できない等の原因によって上記の合流
部分Ａの圧力が異常上昇した場合には、前記の圧力補償
手段１８が作動して上記の合流部分Ａの圧力を設定補償
圧力(例えば、12MPa)以下へ低下させるので、前記の過
負荷防止弁１２が誤動作するのを防止できる。

【００５０】下死点の近傍における前記プレス加工時に
おいて、一方の油圧室３ａに過負荷が作用した場合に
は、図５(ｂ)に示すように、圧力口Ｐａの圧力が設定オ
ーバロード圧力(例えば約23MPa)以上の異常圧力Ｐ₁へ上
昇する。すると、その異常圧力Ｐ₁によって前述したよ
うに過負荷防止弁１２が急速に開いて、その圧力口Ｐａ
内の圧油が、バイパス部材７３内の絞り路７８と閉弁作
動室７７と一方の逆止弁１３ａと上記の過負荷防止弁１
２とを経て前記の油タンク１６(図１参照)へ排出され
る。これと同時に、上記の絞り路７８を通過する圧油の
流動抵抗によって前記の合流部分Ａの圧力が、0.05MPa
から0.2MPa程度の圧力へ急速に低下するので、上記の各
排出弁１４ａ・１４ｂの各閉弁作動室７７・７７内の圧
油による閉弁力と閉じバネ７５・７５の閉弁力との合力
よりも上記の排出弁座７１・７１内の圧油による開弁力
が大きくなる。

【００５１】上記の差力によって、図５(ｃ)に示すよう
に、上記の各排出弁１４ａ・１４ｂがほぼ同時に排出状
態へ切換わる。即ち、上記の差力によって上記の各バイ
パス部材７３・７３が各排出弁座７１・７１から離間し
て、その排出弁座７１・７１内の圧油が前記の開弁保持
室８１・８１と排出口Ｒとを通って油タンク１６(図１
参照)へ急速に排出される。これと同時に、上記の合流
部分Ａの圧力がさらに低下して前記の過負荷防止弁１２
が閉じるので、上記の排出弁１４ａ・１４ｂの各閉弁作
動室７７・７７内の圧力が各排出弁座７１・７１内の圧
力に近い値まで高まって、その閉弁作動室７７・７７内
の圧油の閉弁力によって各バイパス部材７３・７３が閉
じ方向へ押圧されていく。

【００５２】しかし、図５(ｄ)に示すように、各バイパ
ス部材７３・７３の先端が前記の嵌合壁８０・８０の先
端に嵌合し始める直前になると、上記の開弁保持室８１
・８１の圧力が排出弁座７１・７１内の圧力に近い値ま
で上昇する。このため、その開弁保持室８１・８１内の
加圧力によって上記のバイパス部材７３・７３が上記の
排出弁座７１・７１から離間した状態に保たれる。そし
て、前記の各油圧室３ａ・３ｂ内の圧油は、上記の圧力
口Ｐａ・Ｐｂと、各排出弁１４ａ・１４ｂの排出弁座７
１・７１内と開弁保持室８１・８１と上記の離間隙間と
を順に経て排出口Ｒへ排出されていき、上記の圧力口Ｐ
ａ・Ｐｂの圧力がほとんど無くなったときに前記の閉じ
バネ７５・７５の付勢力によって上記の各バイパス部材
７３・７３が各排出弁座７１・７１に閉止接当されるの
である。

【００５３】なお、プレス加工時に他方の油圧室３ｂに
過負荷が作用した場合にも、上記の同様に、二つの排出
弁１４ｂ・１４ａがほぼ同時に排出状態へ切換わって二
つの油圧室３ｂ・３ａ内の圧油を油タンク１６へ速やか
に排出する。上記の過負荷作動時には、前記の過負荷防
止弁１２のパイロット弁４２がリリーフ作動したことを
前記のアーム６４(図２参照)を介して前記センサ６５
(図１参照)が検出し、その検出信号に基づいて、機械プ
レス１を非常停止させると共に油圧ポンプ５の運転を停
止させる。そして、前記スライド１の上死点復帰信号等
に基づいて上記の油圧ポンプ５の運転を再開して、上記
の各油圧室３ａ・３ｂへ圧油を充填するのである。

【００５４】上記の実施形態は次の長所を奏する。前記
の過負荷防止弁１２の第１閉止部材４６は、一旦開く
と、開弁保持室５３の加圧力によって開き状態に保持さ
れる。このため、その過負荷防止弁１２のハンチングを
防止して前記の合流部分Ａに異常な圧力脈動が生じるの
を抑制でき、前記の排出弁１４ａ・１４ｂを確実に開き
状態に保持できる。上記の機械プレス１の連結棒６ａ・
６ｂが下死点でスティック状態(固定されて動けなくな
った状態)となったときには、図１中の前記の圧抜き弁
２１を開けばよい。すると、前記の各油圧室３ａ・３ｂ
内の圧油が、排出弁１４ａ・１４ｂと逆止弁１３ａ・１
３ｂと上記の圧抜き弁２１と排出口Ｒとを経て油タンク
１６へ排出され、次いで、上記の排出弁１４ａ・１４ｂ
が開いて上記の油圧室３ａ・３ｂ内の圧油が直接に油タ
ンク１６へ排出される。これにより、前記の空圧シリン
ダ８ａ・８ｂによって、前記ピストン７ａ・７ｂに対し
て前記のスライド２が上昇され、上記のスティック状態
が解除される。

【００５５】上記の実施形態は次のように変更可能であ
る。前記の排出弁１４ａ・１４ｂにおいて、弾性手段
は、例示した閉じバネ７５に代えて、ゴム等の弾性体を
利用可能である。また、前記の嵌合壁８０は、前記のバ
イパス部材７３が閉じ移動の終期に嵌合するものであれ
ばよい。従って、その嵌合壁８０の端面を前記の排出弁
座７１の封止面よりも突出させることに代えて、上記バ
イパス部材７３の先端面の外周部分を中央部分よりも突
出させてもよい。また、上記のバイパス部材７３は、上
記の嵌合壁８０に内嵌することに代えて外嵌させてもよ
い。さらに、上記の各排出弁１４ａ・１４ｂの流動抵抗
付与手段は、例示した絞り路７８に代えて、オリフィス
や細いパイプ等の他の手段であっても差し支えないこと
は勿論である。

【００５６】前記の逆止弁１３ａ・１３ｂは、上記の排
出弁１４ａ・１４ｂに内蔵することに代えて、その排出
弁１４ａ・１４ｂの入口の外側または出口の外側に配置
したものであってもよい。また、上記の各逆止弁１３ａ
・１３ｂにおいて、前述した閉弁移動時の遅延動作は、
例示した構造に限定されるものではなく、例えば、逆止
部材を閉弁移動の終期に逆止弁室の周壁に嵌合させるも
のであってもよい。前記の過負荷防止弁１２と上記の逆
止弁１３ａ・１３ｂと上記の排出弁１４ａ・１４ｂと圧
力補償手段１８と油圧ポンプ５と油タンク１６とは、こ
れら全ての機器をユニット化することに代えて、少なく
とも二つの機器をユニット化したものであってもよく、
さらには、全ての機器を独立部品によって構成して配管
で相互に接続したものであってもよい。

【００５７】前記の圧力補償手段１８は、上記の合流部
Ａに連通させることに代えて、各リリーフ路１１ａ・１
１ｂ又は圧油供給路４ａ・４ｂごとに設けてもよい。前
記の過負荷防止弁１２は、上記の複数のリリーフ路１１
ａ・１１ｂの合流部Ａに連通しておればよく、例示した
１台に代えて、複数台であっても差し支えない。

【００５８】上記の過負荷防止弁１２のパイロット弁４
２の閉弁力は、押圧バネ５９を利用するものに代えて、
圧縮空気等の圧力流体を利用してもよい。この場合、機
械プレス１が下死点でスティック状態となったときに
は、上記の閉弁用の圧力流体を排出することにより、上
記パイロット弁４２が入口側の圧油によって開弁するの
で、その開弁と同時に前記の複数の排出弁１４ａ・１４
ｂが開いて複数の油圧室３ａ・３ｂの圧油を排出できる
のである。このとき、前述した空圧シリンダ８ａ・８ｂ
によって前記スライド２が上昇されて油圧室３ａ・３ｂ
内に所定の最小圧力を確保できるので、その最小圧力に
よって上記の排出弁１４ａ・１４ｂを開き状態に保持で
きる。上記の過負荷防止弁１２は、例示したパイロット
式のものに代えて、種々の変形例を利用可能である。

【００５９】前記のスライド２内の過負荷吸収用油圧室
３ａ・３ｂの設置数量は、例示した二つに代えて、三つ
又は四つ以上であってもよい。例えば、その油圧室を四
つ設置した場合には、それに対応させて、上記の排出弁
および逆止弁が四つずつ設置されることになる。また、
前記の油圧ポンプ５は、例示したブースタ式のものに代
えて、プランジャポンプ等を電動機によって駆動するも
のであってもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態を示し、過負荷防止装置の
全体系統図である。

【図２】上記装置の主要な構成要素を一体に組み込んだ
過負荷防止ユニットの平面視の断面図である。

【図３】上記の図２中の過負荷防止弁の閉弁途中の状態
を示す模式図である。

【図４】同上の図２中の排出弁および逆止弁を示す要部
拡大図である。

【図５】上記の排出弁の作動説明用の模式図である。図
５(ａ)は、二つの排出弁の閉止状態を示している。図５
(ｂ)は、一方の排出弁の開弁開始状態を示している。図
５(ｃ)は、上記の二つの排出弁の全開状態を示してい
る。図５(ｄ)は、同上の二つの排出弁の閉弁途中の状態
を示している。

【符号の説明】

１…機械プレス、２…スライド、３ａ・３ｂ…油圧室、
１１ａ・１１ｂ…リリーフ路、１２…過負荷防止弁、１
３ａ・１３ｂ…逆止弁、１４ａ・１４ｂ…排出弁、３６
…共通ブロック、７１…排出弁座、７３…バイパス部
材、７５…弾性手段(閉じバネ)、７７…閉弁作動室、７
８…流動抵抗付与手段(絞り路)、８０…嵌合壁、８０ａ
…嵌合部、８１…開弁保持室、Ａ…合流部分、Ｒ…排出
口、Ｘ…排出弁座７１の封止断面積、Ｙ…閉弁作動室７
７の加圧用断面積、Ｚ…開弁保持室８１の加圧用断面
積。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】機械プレス(１)のスライド(２)内に設け
た複数の過負荷吸収用油圧室(３ａ)(３ｂ)と、上記の各
油圧室(３ａ)(３ｂ)を過負荷防止弁(１２)へ連通させる
リリーフ路(１１ａ)(１１ｂ)と、上記の各リリーフ路
(１１ａ)(１１ｂ)内に直列状に配置した逆止弁(１３ａ)
(１３ｂ)及び排出弁(１４ａ)(１４ｂ)とを備えており、上記の各逆止弁(１３ａ)(１３ｂ)は、上記の複数のリリ
ーフ路(１１ａ)(１１ｂ)の合流部分(Ａ)から上記の各油
圧室(３ａ)(３ｂ)への流れを阻止可能に構成し、上記の各排出弁(１４ａ)(１４ｂ)は、上記の各油圧室
(３ａ)(３ｂ)を上記の過負荷防止弁(１２)へ連通させる
通常状態と、同上の各油圧室(３ａ)(３ｂ)を排出口(Ｒ)
へ連通させる排出状態とに切換え可能に構成し、上記の各油圧室(３ａ)(３ｂ)の圧力が設定オーバロード
圧力よりも低いときには、上記の過負荷防止弁(１２)が
閉じ状態に保たれると共に上記の各排出弁(１４ａ)(１
４ｂ)が上記の通常状態に保持されるのに対して、上記の複数の油圧室(３ａ)(３ｂ)のうちのいずれかの油
圧室(３ａ，３ｂ)の圧力が設定オーバロード圧力以上に
なったときには、上記の過負荷防止弁(１２)が開き作動
して、そのオーバロードした油圧室(３ａ，３ｂ)内の圧
油を、対応する排出弁(１４ａ，１４ｂ)の流動抵抗付与
手段(７８)と前記の合流部分(Ａ)と上記の過負荷防止弁
(１２)とを順に経て外部へ逃がし、その流動抵抗付与手
段(７８)を通過する圧油の流動抵抗によって上記の合流
部(Ａ)の圧力が低下することに基づいて上記の複数の排
出弁(１４ａ)(１４ｂ)を前記の排出状態へ切り換え可能
に構成した、ことを特徴とする機械プレスの過負荷防止
装置。
【請求項２】請求項１に記載した機械プレスの過負荷
防止装置において、前記の各排出弁(１４ａ)(１４ｂ)を、前記の各油圧室
(３ａ)(３ｂ)へ連通された排出弁座(７１)と、その排出
弁座(７１)に対して開閉移動されるバイパス部材(７３)
と、そのバイパス部材(７３)を上記の排出弁座(７１)へ
付勢する弾性手段(７５)と、前記の流動抵抗付与手段を
構成するように上記のバイパス部材(７３)内に設けられ
て上記の排出弁座(７１)へ連通される絞り路(７８)と、
その絞り路(７８)の出口に連通されて上記バイパス部材
(７３)を閉じ側へ加圧する閉弁作動室(７７)とによって
構成し、上記の排出弁座(７１)の封止断面積(Ｘ)よりも
上記の閉弁作動室(７７)の加圧用断面積(Ｙ)を大きい値
に設定した、ことを特徴とする機械プレスの過負荷防止
装置。
【請求項３】請求項２に記載した機械プレスの過負荷
防止装置において、前記の排出弁座(７１)の径方向の外
側空間で同上の排出弁座(７１)内と前記の排出口(Ｒ)と
の間に、前記のバイパス部材(７３)が閉じ移動の終期に
所定の長さ嵌合する嵌合壁(８０)を配置すると共に、そ
の嵌合壁(８０)の嵌合部(８０ａ)の内側空間によって開
弁保持室(８１)を構成し、前記の閉弁作動室(７７)の加圧用断面積(Ｙ)よりも上記
の開弁保持室(８１)の加圧用断面積(Ｚ)を大きい値に設
定した、ことを特徴とする機械プレスの過負荷防止装
置。
【請求項４】請求項１に記載した機械プレスの過負荷
防止装置において、前記の各排出弁(１４ａ)(１４ｂ)と前記の各逆止弁(１
３ａ)(１３ｂ)とを、前記の各油圧室(３ａ)(３ｂ)から
前記の合流部分(Ａ)へ向けて順に配置した、ことを特徴
とする機械プレスの過負荷防止装置。
【請求項５】請求項１から４のいずれかに記載した機
械プレスの過負荷防止装置において、前記の各排出弁(１４ａ)(１４ｂ)の各バイパス部材(７
３)(７３)内に前記の各逆止弁(１３ａ)(１３ｂ)を装着
した、ことを特徴とする機械プレスの過負荷防止装置。
【請求項６】請求項１から５のいずれかに記載した機
械プレスの過負荷防止装置において、前記の過負荷防止弁(１２)と前記の複数の排出弁(１４
ａ)(１４ｂ)と前記の複数の逆止弁(１３ａ)(１３ｂ)と
を共通ブロック(３６)内に組み込んで構成した、ことを
特徴とする機械プレスの過負荷防止装置。