ITMI941803A1

ITMI941803A1 - Elemento tubolare comprendente l'avvolgimento di una pluralita' di strati di materiale pre-impregnato per l'impiego ad esempio come canna

Info

Publication number: ITMI941803A1
Application number: IT94MI001803A
Authority: IT
Inventors: Muneki Okada
Original assignee: Shimano Kk
Priority date: 1993-09-03
Filing date: 1994-08-31
Publication date: 1996-03-02
Also published as: FR2709441A1; DE4430980B4; DE4430980A1; GB2281491B; ITMI941803A0; GB9417703D0; GB2281491A; FR2709441B1; IT1279371B1; US5721030A

Abstract

E' descritto un elemento tubolare per l'impiego come canna da pesca, bastone, mazza da golf o simili. L'elemento è formato da una pluralità di strati contenenti fibre di carbonio impregnate con resina, gli strati essendo mutuamente sovrapposti. Secondo la presente invenzione, l'elemento tubolare include uno strato interno formato da fibra di carbonio e resina e configurato in una sagoma tubolare, uno strato intermedio includente una pluralità di strati formati da fibra di carbonio e resina, e uno strato esterno formato da fibra di carbonio e resina e configurato in una sagoma tubolare. Almeno una delle pluralità di strati formanti assieme lo strato intermedio contiene fibra di carbonio tipo pece.(Fig. 6).

Description

DESCRIZIONE dell’Invenzione Industriale avente per Titolo «ELEMENTO TUBOLARE COMPRENDENTE L’ AVVOLGIMENTO DI UNA PLURALITÀ’ DI STRATI DI MATERIALE PRE-IMPREG NA-TO PER L’IMPIEGO AD ESEMPIO COME CANNA DA PESCA, BA-STONE O MAZZA DA GOLF»

SFONDO DELL’INVENZIONE

1. CAMPO DELL’INVENZIONE

La presente invenzione riguarda un elemento tubolare comprendente l'avvolgimento di una pluralità di strati di materiale pre-impregnato o pre-preg per l'impiego ad esempio come una canna da pesca, o come un bastone o corpo di una mazza da golf.

2. DESCRIZIONE DELLA TECNICA CORRELATA

In un elemento tubolare convenzionale del tipo precedentemente descritto, uno strato intermedio di esso è formato avvolgendo pre-preg di fibra di carbonio di tipo PAN.

Con la costruzione precedente, l'elemento tubolare fornisce un modulo di elasticità progressivamente maggiore con l'aumento nella quantità di flessione dell'elemento, tendendo così a perdere gradualmente la propria flessibilità. Ad esempio, la Tabella 1 e la Fig. 1 illustrano rapporti a tra valori misurati della quantità di flessione e valori calcolati teoricamente (cioè valori teorici) della medesima. Per ottenere i valori della quantità di flessione teorici, un modulo di elasticità ottenuto mediante un esperimento di flessione impiegante una piastra piana viene nuovamente calcolato tramite la sua conversione in un contenuto volumetrico della quantità di fibra di carbonio, e quindi da questo modulo elastico di flessione convertito (mostrato nelle Tabelle 1, 2 e 4) è derivato il valore teorico. Tuttavia, in molti casi, il valore della quantità di flessione misurato e il valore della quantità di flessione teorico non concordano l'un l'altro ad esempio a causa di possibili variazioni nella quantità di fibra di carbonio o nella quantità di resina a causa della composizione dei materiali impiegati. Come si può chiaramente comprendere dalla Fig. 1, nel caso di un elemento tubolare costituito da un pre-preg di fibre di carbonio, PAN, il rapporto a tra il valore della quantità di flessione misurato ed il valore della quantità di flessione teorico diviene minore con l'aumento del carico impiegato nell'esperimento, cioè con l'aumento nella quantità di flessione. Ciò significa con l'aumento nella quantità di flessione, il modulo elastico misurato diviene superiore a quello impiegato nel calcolo teorico, determinando così riduzione di flessibilità.

Per questa ragione, con la canna da pesca convenzionale avente uno strato intermedio formato da fibra di carbonio PAN, quando la canna viene piegata a causa di trazione da parte del pesce, la canna perde la sua flessibilità. Così, la canna manca di fornire elasticità sufficiente a compensare una forza di trazione relativamente elevata da parte del pesce, per cui tende a verificarsi rottura della lenza o stacco del-l'amo dal pesce. In aggiunta, a causa della differenza tra la quantità di flessione quando il pesce viene agganciato e quella che si ha quando non è agganciato alcun pesce, la canna fornisce sensazioni diverse, il che rendono l'attività di pesca di per sè difficoltosa.

Analogamente, se l'elemento tubolare precedentemente descritto viene impiegato come il bastone di una mazza da golf, quando la faccia della mazza è conficcata duramente a profondità nel terreno, lo stelo o bastone della mazza è piegato in grado significativo e perde gran parte della sua flessibilità nel medesimo tempo. Quindi, lo stelo o bastone della mazza può essere facilmente danneggiato a causa di ciò.

Un possibile procedimento per risolvere l'inconveniente precedentemente descritto è quello di impiegare fibra di carbonio del tipo a pece lungo la direzione longitudinale dello strato intermedie

W di canne aventi uno strato intermedio formato da pre-preg contenente fibra di carbonio del tipo a pece impregnata con resina.

Facendo riferimento alla Fig. 2, relativamente al rapporto tra la quantità di flessione misurata e la quantità di flessione teorica per un carico di 200 grammi, il rapporto a rimane sostanzialmente invariato per un carico di 400 g. Inoltre, rispetto al caso di un carico di 400 g, le caratteristiche migliorano da tutti i punti di vista relativamente al carico di 600 g. Ciò significa che l'elemento tubolare conserva ancora elasticità sufficiente quando la quantità di flessione W, cioè il valore della flessione, è notevolmente aumentato. Quindi, se questo elemento tubolare è impiegato come una canna da pesca, questa canna può compensare sufficientemente una brusca forza di trazione elevata da parte del pesce.

Tuttavia, se l'elemento tubolare è formato esclusivamente dalla fibra di carbonio o pece, l'elemento non è in grado di fornire sufficiente resistenza meccanica ed essere al tempo stesso in grado di fornire elevata elasticità. Quindi, se questo elemento tubolare è sottoposto ad una forza di flessione, allora una porzione piegata dell'elemento tubolare è schiacciata in modo tale che la sezione trasversale dell'elemento tubolare si deforma in una sagoma sostanzialmente ovale. A causa di ciò, uno strato interno della porzione ad asse maggiore di questa sezione trasversale sostanzialmente ovale è sottoposta ad una forza di compressione, mentre uno strato esterno della medesima è sottoposta ad una forza di trazione. Quindi, se tale forza di flessione è intensificata, tende a verificarsi incrinatura dell'elemento tubolare formato esclusivamente da carbonio di tipo pece.

Così, al fine di consentire all'elemento tubolare di essere impiegato ad esempio come una canna da pesca, l'elemento deve avere un'elevato modulo di elasticità conservando al tempo stesso una necessaria quantità di resistenza meccanica.

Perciò, uno scopo principale della presente invenzione è quello di eliminare gli inconvenienti precedentemente descritti della tecnica convenzionale fornendo un elemento tubolare ad esempio per l'impiego in una canna da pesca o in una mazza da golf, che sia superiore sia per caratteristiche di controllo che per resistenza meccanica.

SOMMARIO DELL’INVENZIONE

Per raggiungere lo scopo precedentemente indicato, secondo la presente invenzione, un elemento tubolare include uno strato interno, uno strato intermedio ed uno strato esterno. Lo strato intermedio è formato avvolgendo pre-preg includente fibra di carbonio tipo pece impregnata con resina e avvolgendo ulteriore pre-preg includente fibra di carbonio PAN impregnata con resina.

La Tabella 3 mostra caratteristiche di tipiche fibre di carbonio tipo pece (pitch) e tipo PAN. Come si può osservare dalla Tabella 3, la fibra di carbonio tipo PAN fornisce una resistenza di compressione più elevata di quella della fibra di carbonio tipo pece, fornendo al tempo stesso un modulo di elasticità a trazione più basso di quello della seconda.

Inoltre, la Tabella 4 e la Fig. 3 illustrano caratteristiche di flessione di elementi tubolari di una varietà di strutture ibride ciascuna avente uno strato intermedio formato av-volgendo pre-preg contenente fibra di carbonio tipo pece e mediante avvolgimento sovrastante di fibra di pre-preg contenente fibra di carbonio PAN.

Facendo riferimento alla Fig. 3, nel caso di un elemento ibrido 1, con il carico di 600 g provocante una grande quantità di flessione, il rapporto a tra la quantità di flessione misurata rispetto alla quantità di flessione teorica si avvicina al 100%. In altre parole, con la diminuzione nel modulo elastico misurato dell'elemento tubolare, questo valore misurato si avvicina al modulo elastico teorico impiegato nel calcolo della quantità di flessione teorica. Nel caso di un elemento ibrido 2, quando il carico di prova viene variato da 200 g, 400 g, e quindi a 600 g, il rapporto difficilmente varia.

Quindi, il modulo elastico di questo elemento può essere considerato sostanzialmente costante. Nel caso di un ulteriore elemento ibrido 3, benché il modulo elastico superi il valore teorico per il carico di 400 g, il modulo si avvicina nuovamente leggermente al valore teorico per il carico di 600 g.

Come è stato descritto precedentemente, è stato confermato che è possibile sfruttare vantaggiosamente l'elevato modulo di elasticità inerente nella fibra di carbonio tipo pece anche quando la fibra di carbonio tipo pece è impiegata in combinazione con la fibra di carbonio tipo PAN. Perciò, se l'elemento tubolare precedentemente descritto viene impiegato come una canna da pesca, allora la canna da pesca può conservare flessibilità sufficiente anche quando la canna viene piegata dalla trazione di un pesce. Cosi, la canna può sufficientemente compensare una forza di trazione più elevata, per cui inconvenienti come rottura della lenza o stacco dell'amo dal pesce possono essere efficacemente evitati. Inoltre, se questo elemento viene impiegato come bastone di una mazza da golf, allora difficilmente si verifica danneggiamento del bastone ο stelo poiché gli strati interno ed esterno di esso possono conservare sufficiente resistenza anche quando lo stelo o bastone è sottoposto ad una elevata forza di reazione provocante una significativa quantità di flessione.

Ulteriori e altri scopi, caratteristiche ed effetti dell'invenzione risulteranno più evidenti dalla seguente descrizione più dettagliata delle forme di realizzazione dell'invenzione con riferimento ai disegni acclusi.

BREVE DESCRIZIONE DEI DISEGNI

I disegni acclusi illustrano forme di realizzazione preferite della presente invenzione, in cui:

la Fig. 1 è un grafico illustrante rapporti di flessione di elementi tubolari convenzionali impieganti fibra di carbonio PAN,

la Fig. 2 è un grafico illustrante rapporti di flessione di elementi tubolari impieganti fibra di carbonio tipo pece in uno strato intermedio di essi,

la Fig. 3 è un grafico illustrante rappor-ti di flessione di elementi ibridi,

la Fig. 4 è una vista strutturale di un dispositivo di misurazione di flessione,

la Fig. 5 è una illustrazione grafica se condo le coordinate x-y di un elemento tubolare flesso o piegato mostrato come suddiviso in una pluralità di segmenti di lunghezza uguale,

la Fig. 6 è una vista prospettica di una forma di realizzazione preferita dell'invenzione in cui un elemento tubolare è formato mediante avvolgimento di pre-preg,

la Fig. 7 è una vista in sezione dell'elemento tubolare secondo tale forma di realizzazione,

la Fig. 8 è una vista prospettica di un'ulteriore forma di realizzazione dell'invenzione in cui un elemento tubolare è formato mediante avvolgimento di pre-preg,

la Fig. 9 è una vista in sezione dell'elemento tubolare secondo l'ulteriore forma di realizzazione, e

la Fig. 10 è una vista in sezione di un elemento tubolare secondo ancora un'altra forma di realizzazione in cui l'elemento tubolare ha una disposizione a strato intermedio multistrati. DESCRIZIONE DELLE FORME DI REALIZZAZIONE PREFERITE

prima di descrivere forme di realizzazione preferite dell'invenzione, sarà descritto il procedimento impiegato nella misurazione delle quantità di flessione W mostrate nelle Tabelle 1, 2 e 4.

Com'è rappresentato in Fig. 4, un dispositivo X di misurazione della quantità di flessione include una tavola di supporto 3, a cui è fissato un pezzo di prova 1 tagliato in uno spezzone della lunghezza di 1 m, una barra tonda 5 prevista per essere fissata ad una estremità di testa del pezzo di prova 1, un'ulteriore barra tonda 7 prevista per essere fissata ad una estremità anteriore del pezzo di prova 1, un peso 9 ed un elemento di lettura 11. La tavola di supporto 3 ha rigidità sufficiente in modo tale da non influenzare le misurazioni che dovranno essere effettuate su di essa.

Facendo riferimento al pezzo di prova 1 che ha fornito i risultati della Tabella 4, in un elemento ibrido 1, una fibra di carbonio di tipo PAN è stata impiegata per formare strati interno ed esterno, A, C. Questa fibra di carbonio di tipo PAN ha un modulo elastico di 24 t/mm<2>, una densità delle fibre di carbonio di 27,5 g/m , e una quantità di resina di 42% in peso. Inoltre, uno strato intermedio B del pezzo di prova 1 è formato da una combinazione di fi bra di carbonio PAN e di fibra di carbonio tipo pece, la fibra di carbonio PAN avendo un modulo di elasticità di 40 t/mm , una densità della fibra di carbonio di 150 g/m , ed una quantità di resina di 24% in peso, la fibra di carbonio tipo pece avendo un modulo di elasticità di 70 t/mm<2>, una densità della fibra di carbonio di 150 g/m<2>, e una quantità di resina di 25% in peso, rispettivamente.

In un elemento ibrido 2, rispetto all'elemento ibrido 1 che è stato precedentemente descritto, nello strato intermedio B, l'ordine di disposizione della fibra di carbonio tipo PAN e della fibra di carbonio tipo pece è mutuamente invertito tra il lato interno e il lato esterno.

Un elemento ibrido 3 ha uno strato intermedio B a tre strati, e gli strati interno ed esterno di questo strato intermedio sono formati da fibra di carbonio PAN. Gli strati interno ed esterno A, C di questo elemento ibrido 3 sono uguali a quelli dell'elemento ibrido 1. La fibra di carbonio PAN impiegata in questo elemento ibrido 3 ha un modulo di elasticità di 40 t/mm<2>, una densità della fibra di carbonio di 74 g/m<2>, e una quantità di resina di 24% in peso

Le barre tonde 5, 7 comprendono materiale trafilato con taglio rastremato avente un modulo di elasticità di 24 t/mm , e un contenuto volumetrico del 50% di fibra di carbonio.

Successivamente, prima delle misurazioni delle quantità di flessione W, i valori teorici delle quantità di flessione W sotto un modulo di elasticità fisso sono calcolati. Com'è mostrato in Fig. 5, il pezzo di prova 1, la barra tonda 5 e la barra tonda 7 sono divisi in 200 segmenti di lunghezza uguale. Quindi, applicando l'espressione di flessione comunemente usata nel campo della resistenza dei materiali, sono ottenuti angoli di flessione. Quindi, impiegando questi angoli di flessione ottenuti e applicando calcolo differenziale, sono ottenute quantità di flessione W. Nel caso in cui il pezzo o la barra abbia una lunghezza relativamente breve, la medesima è divisa in 100 segmenti di lunghezza uguale invece che in 200 segmenti.

Specificatamente, il calcolo viene eseguito impiegando l'espressione generale:

in cui Θ è l'angolo di flessione, S rappresenta la lunghezza, M è il momento flettente, E è il modulo di elasticità e I è un momento secondario sezionale, rispettivamente.

Se l'espressione precedente viene applicata a ciascuno dei segmenti divisi per n, allora si ha

in cui

Δ0k: angolo formato tra il segmento k-esimo ed il segmento (k 1)-esimo,

ÀSk: la lunghezza del segmento k-esimo

Ek: modulo di elasticità in corrispondenza di un punto intermedio del segmento k-esimo Ik; momento secondario sezionale in corrispondenza del punto intermedio del segmento kesimo

Mk: momento dovuto ad un carico in corrispondenza del punto intermedio del segmento kesimo.

In quanto precede:

ΔS k è determinato mediante la lunghezza dei segmenti,

Ek è determinato dalla composizione del materiale del punto intermedio del segmento,

Ik è determinato dai diametri interno ed esterno del punto intermedio del segmento,

Mk è determinato dalla distanza orizzontale tra il punto intermedio del segmento e il punto di applicazione del carico e il valore del carico.

Da quanto precede, è ottenuto un angolo Δ0k. Quindi, com'è mostrato in Fig. 5, se le coordinate x-y della posizione numero k e della posizione numero (k 1) sono (Xk, Yk), (Xk 1, Yk 1), rispettivamente; allora le posizioni dei segmenti sono espresse da:

Così, (Xn, Yn) può essere calcolato, da cui possono essere derivate le quantità di flessione W. La Tabella 4 mostra i valori ottenuti teoricamente nel modo precedentemente descritto e i valori misurati. La Fig. 3, che è stata tracciata in base ai dati della Tabella 4, mostra che le quantità di flessione misurate dei materiali sono più prossime ai valori teoricarmente ottenuti con l'applicazione di carico di 600 g che non con l'applicazione di carico di 400 g. Ciò indica che con queste strutture ibride, rispetto alle strutture di fibre di carbonio PAN, l'aumento del modulo di elasticità sotto forte carico è limitato, fornendo così caratteristiche di elasticità migliorate.

Successivamente facendo riferimento ai disegni acclusi saranno dettagliatamente descritte forme di realizzazione preferite di un elemento tubolare secondo la presente invenzione.

Come è illustrato in Fig. 6(a) e Fig. 7, ciascuno di uno strato interno A, uno strato intermedio B ed uno strato esterno c è formato in una sagoma tubolare mediante avvolgimento di un pre-preg contenente fibra di carbonio 13 impregnata con resina 15. In ciò, un orientamento di allineamento Si della fibra di carbonio dello strato interno A è fissato sostanzialmente lungo la periferia dell'elemento tubolare, mentre un orientamento di allineamento Sm della fibra di carbonio dello strato intermedio B è fissata sostanzialmente lungo l'asse dell'elemento tubolare.

Sia lo strato interno A che lo strato intermedio B sono formati mediante avvolgimento di pre-preg. D'altro canto, per formare lo strato esterno C, com'è mostrato in Fig. 6(b), il prepreg viene conformato in un nastro Ct di prepreg avente una larghezza di approssimativamente 5 mm, e questo nastro di pre-preg Ct è avvolto in modo tale che l'orientamento So della fibra dello strato esterno sia allineato sostanzialmente lungo la direzione periferica dell'elemento tubolare e inoltre in modo tale che i bordi laterali delle spire contigue del nastro Ct siano disposti in attestatura mutua senza loro sovrapposizione. Nel caso di questa costruzione impiegante l'avvolgimento del nastro Ct avente una larghezza più stretta di quella del foglio, una trazione di avvolgimento agisce uniformemente sull'intera larghezza del nastro Ct, per cui, ad esempio, formazione di grinze può essere vantaggiosamente evitata. Conseguentemente, è possibile fornire contatto più saldo tra lo strato esterno C e lo strato intermedio B, così da migliorare la resistenza dell'intera canna. Per inciso, quando desiderato, l'orientamento So di allineamento delle fibre dello strato esterno C può essere fissato sostanzialmente lungo l'asse dell'elemento tubolare.

Benché non sia rappresentato, dopo quanto precede, sullo strato avvolto esterno C viene avvolto un nastro formatore poliestere in modo a sovrapposizione ed è quindi riscaldato. Dopo tale riscaldamento o cottura, il nastro poliestere viene rimosso, e un'operazione di verniciatura viene eseguita sulla superficie dell'elemento tubolare, così da completare o finire l'elemento come ad esempio una canna da pesca.

In questa forma di realizzazione particolare, lo strato intermedio B include un primo strato Bo contattante lo strato esterno C, un secondo strato Bm contattante una faccia interna del primo strato Bo, e un terzo strato Bi contattante una faccia interna del secondo strato Bm. Quindi, il primo strato Bo e il terzo strato Bi sono formati da fibra di carbonio PAN, mentre il secondo strato Bm è formato da fibra di carbonio tipo pece. In altre parole, lo strato intermedio B è formato come una struttura a tre strati, in cui gli avvolgimenti di almeno due strati di pre-preg includenti la fibra di carbonio PAN impregnata con resina legano fra essi lo strato di pre-preg di fibra di carbonio tipo pece avente un modulo di elasticità maggiore di quello della fibra di carbonio tipo PAN. Con questa costruzione, mediante l'ingegnosa combinazione della fibra di carbonio tipo pece a ele vato modulo elastico, cioè elevata rigidità inerente e della fibra di carbonio tipo PAN avente inerente superiore resistenza meccanica, l'elemento tubolare avente tale struttura sarà meno suscettibile ad esempio di incrinature interne.

Quelle che seguono sono descrizioni esemplificative dei pre-preg costituenti gli strati rispettivi.

Di questi pre-preg costituenti lo strato intermedio B, le specifiche dei pre-preg contenenti la fibra di carbonio tipo PAN sono: un modulo eiastico di 40t/mm , una densità delle fibre di carbonio di 75g/m , un contenuto di resina del 24% in peso; mentre le specifiche del pre-preg contenente la fibra di carbonio tipo pece sono: un modulo elastico di 70t/mm , una densità delle fibre di carbonio di 150 g/m<2>, un contenuto di resina del 25% in peso. D'altro canto, il pre-preg contenente fibra di carbonio PAN per formare lo strato interno A ha le specifiche di: modulo elastico di 30 t/mm , densità delle fibre di carbonio di 30 g/m , contenuto di resina di 40% in peso. Il nastro di pre-preg contenente fibra di carbonio PAN per formare lo strato esterno C ha le specifiche di; modulo elastico di 30 t/mm , densità delle carbonio di 23 g/m<2>, e contenuto di resina del 40% in peso*

Inoltre, ciascuno dei pre-preg dello strato intermedio B è formato con uno spessore di approssimativamente 0,2 mm. Viceversa, ciascuno dei pre-preg degli strati interno ed esterno A, C è formato con uno spessore di approssimativamente 0,03 mm rispettivamente.

La combinazione precedentemente descritta delle fibre di carbonio è solamente esemplificativa e può essere soggetta a variazioni in dipendenza dai requisiti di progettazione.

le Fig. 8 e 9 illustrano una seconda forma di realizzazione della presente invenzione.

In questa forma di realizzazione, lo strato intermedio B è previsto come una doppia struttura Bl o B2 costituita esclusivamente dal primo strato Bo e dal secondo strato Bm o dal secondo strato Bm e dal terzo strato Bi rispettivamente. In questo caso, tuttavia, entrambi i due strati formanti la struttura Bl, b2 a doppio strato sono formati da pre-preg aventi fibra di carbonio tipo pece, l'orientamento di allineamento della fibra essendo fissato sostanzialmente lungo l'asse dell'elemento tubolare Questa fibra di carbonio tipo pece ha specifiche di ad esempio: un modulo elastico di da 60 a 75 t/mm , una densità delle fibre di carbonio di 150 g/m<2>, e un contenuto di resina di 25% in peso. Nel caso della costruzione di questa forma di realizzazione, le fibre di carbonio tipo PAN orientate perifericamente degli strati interno ed esterno A, C funzionano per compensare la sua insufficiente resistenza della fibra di carbonio tipo pece dello strato intermedio B. Le specifiche del pre-preg avente fibra di carbonio tipo PAN per formare lo strato interno A sono: un modulo eiastico di 30 t/mm , una densità delle fibre di carbonio di 30 g/m , un contenuto di resina del 40% in peso. Viceversa, il nastro di resina contenente la fibra di carbonio tipo PAN e formante lo strato esterno C ha le specifiche di: un modulo elastico di 24 t/mm , una densità delle fibre di carbonio di 27,5 g/m , e un contenuto di resina del 42% in peso

Come ulteriore alternativa com'è rappresentato in Fig. 10, lo strato intermedio B può essere previsto come una qualsiasi altra struttura multistratif icata avente un numero desiderato di strati includenti gli strati di fibra di carbonio di tipo PAN e gli strati di fibra,.di carbonio tipo pece in uno stato miscelato.

In aggiunta a quanto precede, indipendentemente dal numero di strati formanti lo strato intermedio B, la fibra di carbonio tipo pece impiegata in questo strato intermedio B può fornire un modulo di elasticità variante sostanzialmente oltre 60 t/mm<2>, mentre la fibra di carbonio tipo PAN impiegata nel medesimo può fornire un modulo di elasticità variante sostanzialmente al di sopra di 60 t/mm<2>. Un elemento tubolare dotato di tale struttura può pure fornire caratteristiche favorevoli.

L'invenzione può essere realizzata con altre forme di realizzazione specifiche e senza allontanarsi dallo spirito o dalle caratteristiche essenziali di essa. Le presenti forme di realizzazione devono perciò essere considerate per tutti gli aspetti come illustrative e non limitative, l'ambito dell'invenzione essendo definito nelle rivendicazioni accluse piuttosto che dalla descrizione precedente, e tutti i cambiamenti rientranti entro il significato e ambi-to di equivalenza delle rivendicazioni essendo perciò considerati come abbracciati in esse.

Claims

RIVENDICAZIONI 1. Elemento tubolare formato da una pluralità di strati contenenti fibra di carbonio impregnata con resina, gli strati essendo sovrapposti l'uno sull'altro; caratterizzato da uno strato interno formato da fibra di carbonio e resina e configurato in una sagoma tubolare; uno strato intermedio includente una pluralità di strati formati da fibra di carbonio e resina, almeno uno di detta pluralità di strati contenendo fibra di carbonio di tipo pece; e uno strato esterno formato da fibra di carbonio e resina e configurato in una sagoma tubolare .
2. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 1, caratterizzato dalfatto che detto strato intermedio include almeno uno strato di pre-preg contenente la fibra di carbonio tipo pece impregnata con resina e un'ulteriore strato di prepreg contenente fibra di carbonio tipo PAN impregnata con resina, detta fibra di carbonio tipo PAN avendo un modulo di elasticità inferiore a quello di detta fibra di carbonio tipo pece.
3. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 1 oppure 2, caratterizzato dalfatto che detta fibra di carbonio formante gli strati rispettivi di detto strato intermedio ha un orientamento della fibra allineato sostanzialmente lungo un asse di detto elemento tubolare.
4. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 3, caratterizzato daifatto che detto strato intermedio include due strati di pre-preg contenenti fibra di carbonio tipo PAN impregnata con resina e un ulteriore strato di pre-preg contenente fibra di carbonio tipo pece avente un mo-dulo di elasticità superiore a quello di detta fibra di carbonio tipo PAN; e di due strati di pre-preg contenenti fibra di carbonio tipo PAN legando tra essi detto ulteriore strato di pre-preg contenente fibra di carbonio tipo pece.
5. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 3 oppure 4, caratterizzato dalfatto che detto modulo di elasticità di detta fibra di carbonio tipo pece formante detto strato intermedio è non inferiore a 60 t/mm , mentre detto modulo di elasticità di detta fibra di carbonio tipo PAN è non superiore a 60 t/mm .
6. Elemento tubolare secondo una qualsiasi' delle rivendicazioni da 2 a 5, caratterizzato dalfatto Che detto strato interno e detto strato esterno sono formati rispettivamente mediante avvolgimento di uno strato di pre-preg contenente fibra di carbonio tipo PAN impregnata con resina.
7. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 6, caratterizzato dalfatto che detto pre-preg formante detto strato interno e detto strato esterno è avvolto in modo tale che detta fibra di carbonio tipo PAN di esso ha un orientamento della fibra allineato sostanzialmente lungo una periferia di detto elemento tubolare.
8. Elemento tubolare secondo la rivendicazione 6 oppure 7, caratterizzato dalfatto che detto strato esterno è formato mediante avvolgimento a spirale di un nastro di pre-preg su una superfieie esterna di detto strato intermedio.