JP3373258B2 - 管状体 - Google Patents
管状体Info
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- JP3373258B2 JP3373258B2 JP21948993A JP21948993A JP3373258B2 JP 3373258 B2 JP3373258 B2 JP 3373258B2 JP 21948993 A JP21948993 A JP 21948993A JP 21948993 A JP21948993 A JP 21948993A JP 3373258 B2 JP3373258 B2 JP 3373258B2
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- Japan
- Prior art keywords
- carbon fiber
- surface layer
- resin
- tubular body
- elastic modulus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば、釣り竿、ゴル
フシャフト等に使用されるもので、複数層のプリプレグ
を巻回して形成してある管状体に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来一般には、管状体を形成するに、中
間層においてＰＡＮ系の炭素繊維を使用したプリプレグ
を巻回して構成していた。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】このような従来構成に
おいては、管状体の曲げ歪みが大きくなると、弾性率が
高くなり、柔軟性が欠如してくる傾向にあった。この傾
向を掴む為に、次のような試験設備を利用して、撓みを
測ってみた。詳しいテスト方法及びテストピースについ
ては、実施例において詳述する。ここでは、結果のみを
記すが、図５に示すグラフとそのグラフのもとになった
測定値の表１とで示すように、 【０００４】 【表１】【０００５】実測撓み値と理論撓み値との比が、テスト
荷重が大きくなるほど、つまり、撓みが大きくなる程、
低い値になっている。これは、撓みが大きくなるほど、
弾性率が高くなり、柔軟性が低下してきたことを意味す
る。つまり、理論撓み値は、平板での曲げ試験で得られ
た繊維の弾性率を、炭素繊維量の体積含有率に換算して
新たに計算し、その換算弾性率（表１、表２に示す）を
用いて算出される。これは、実際のテストピースとは、
使用材料等に起因する炭素繊維量の変動、樹脂量の変動
により、理論撓み値とは一致しないことを意味する。し
かしながら、実測撓み値と理論撓み値との比は１００％
とはならないものの、荷重が増加して撓み量が大きくな
っても一定の比率になることが予想されていたが、中間
層にＰＡＮ系の炭素繊維を使用した場合には、荷重が増
すと実測値と理論値の比が小さくなり、弾性率が高くな
っている。そうすると、釣り竿に使用した場合には、魚
の引きによって竿が曲がった場合に柔軟性が低下し、そ
の魚の引きを竿の弾性ではためることができず、糸切れ
を起こしたり、魚の口切れを起こしたりすることがあっ
た。また、ゴルフシャフトとして使用した場合にも、ク
ラブフェイスがボールを支えている地面内に深く入り込
み過ぎたりすると、撓みが大きくなると同時に柔軟性を
失い、折損し易くなることもある。又、撓み量の違いに
よって弾性率が異なるものになるので、それによって、
竿の調子が変化し、釣り操作が難しい面もあった。本第
１発明の目的は管状体が曲げ作用を受けて撓みを生じた
状態においても、柔軟性が低下せず、釣り竿として使用
した場合に、竿操作を円滑に行うことができ、かつ、ゴ
ルフシャフトとして使用した場合にも切損しにくい管状
体を提供する点にある。また、上記課題を達成すべく、
ピッチ系炭素繊維を長手方向に使用したときには、ＰＡ
Ｎ系炭素繊維を使用した場合と比較して強度が小さく釣
竿等の管状体として機能をさせにくいのが一般的であ
る。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明による特徴構成は
内面層、中間層、外面層を、炭素繊維と樹脂とで管状に
形成するとともに、内面層及び外面層として、周方向に
並び沿わせたＰＡＮ系の炭素繊維に樹脂を含浸させたプ
リプレグを巻回し、中間層として、前記ＰＡＮ系の炭素
繊維の弾性率よりも大きな弾性率を有し軸芯方向に並び
沿わせたピッチ系の炭素繊維に樹脂を含浸させたプリプ
レグを巻回してある点にあり、その作用効果は次の通り
である。 【０００７】 【作用】まず、ピッチ系の炭素繊維と樹脂とを、中間層
に使用した竿について図４及び表２に示す。 【０００８】 【表２】 【０００９】この図によると、ＰＡＮ系の炭素繊維を使
用した場合と比べると、撓みが大きくなる４００ｇ荷重
点において、理論撓み値に対する比率が２００ｇ荷重点
における比率と略同一であり、６００ｇ荷重点において
は上昇している。したがって、このような弾性体を竿に
使用すると、魚の引きによって竿が曲がっても、その状
態で初期以上の柔軟性をもっているので、その竿の柔軟
性を利用して、更なる魚の締め込みに対しても竿でため
て堪えることができ、糸切れや魚の口切れ等を回避でき
る。また、ゴルフシャフトに使用した場合には、大きな
撓みを生ずるような反力を受けても、その弾性によっ
て、切損することはない。 【００１０】 【発明の効果】したがって、竿としては、魚とのやりと
り操作において扱い易いものになる。また、ゴルフシャ
フトに使用した場合にも、切損しにくいシャフトとする
ことができる。また、曲がりが大きくなる程、弾性を発
揮するので、突発的に作用する魚の引き等に対しても、
その弾性で十分に対応できる。しかも、管状体が曲げを
受けてその管状体の断面が横長に変形し、管状体の外面
と内面とにおいては引張力と圧縮力が作用するので、弾
性率が小さく圧縮強度等の機械的強度の高いＰＡＮ系の
炭素繊維を引張力等が作用する周方向に配置したプリプ
レグを使用し、比較的変形の少ない中間層には、弾性率
が大きく機械的強度の落ちるピッチ系の炭素繊維を使用
したプリプレグを配置することによって、夫々が、互い
の弱点を補うことができ、したがって、竿として弾性率
が高く、それによって張りのある構成をとりながら、亀
裂の発生等を抑制する機械的強度の高いもので、かつ、
糸切れや魚の口切れ等を未然に回避できる管状体を提供
でるに至った。 【００１１】 【実施例】図１に示すように、内面層Ａ，中間層Ｂ，外
面層Ｃ、夫々を、炭素繊維１にエポキシ樹脂２を含浸さ
せたプリプレグを巻回して管状に形成するとともに、内
面層Ａ及び外面層Ｃにおける炭素繊維１の引き揃え方向
Ｓ，Ｓを管状の周方向に設定し、中間層Ｂの炭素繊維１
の繊維方向Ｓを管状の軸芯方向に設定してある。但し、
外面層Ｃにおいては繊維方向Ｓを軸芯方向に設定する場
合もある。内面層Ａ，中間層Ｂはプリプレグのシートを
巻回したものであり、外面層Ｃはプリプレグのシートを
５mm幅の細幅テープ状にして、このテープを突き合わせ
状態で巻回し、管状体を形成する。この管状体は、図示
してはないが、この後さらに成形用のポリエステルテー
プを巻回し焼成後、塗装を施して、釣り竿等になる。代
表例として、各炭素繊維の組成を記すと、内面層Ａとし
ては、プリプレグシートであって、ＰＡＮ系の炭素繊維
を用い、弾性率は３０t/mm2 、炭素繊維密度３０ｇ／ｍ
2、樹脂量が重量比で４０％である。中間層Ｂにおいて
は、プリプレグシートであって、ピッチ系炭素繊維とし
て、弾性率は７０t/mm2、炭素繊維密度は１５０ｇ／
ｍ2、樹脂量が重量比で２５％のものを使用している。
外面層Ｃとしては、プリプレグのテープであって、ＰＡ
Ｎ系の炭素繊維を用い、弾性率は３０t/mm2、炭素繊維
密度２３ｇ／ｍ2、樹脂量が重量比で４０％である。こ
の管状体では、内外面層におけるプリプレグ厚みは０．
０３mm程度の厚みに形成し、中間層Ｂにおける各プリプ
レグ厚みは０．２mm程度の厚みに形成してある。上記し
た炭素繊維の組成は１例であり、仕様に合わせて変更す
る。次ぎに、管状体における撓み測定方法について説明
する。図３に示すように、撓みの測定装置Ｘとしては、
長さを１Ｍに細断したテストピース７を取り付ける取り
付け台６と、テストピース７の元側に装着する中実丸棒
１１と、テストピース７の先端に装着する中実丸棒８
と、錘り９と読み取り具１０である。取り付け台６は測
定に影響しないように充分な剛性を持たせてある。テス
トピース７としては、次のようになる。表２に示すよう
に、内外層Ａ，Ｃとしては、ＰＡＮ系の炭素繊維を用い
た樹脂テープであり、弾性率は２４t/mm2 、炭素繊維密
度２７．５ｇ／ｍ2、樹脂量が重量比で４２％である。
中間層Ｂにおいては、ピッチ系炭素繊維として、弾性率
は６０t/mm2 〜７５t/mm2、炭素繊維密度は１５０ｇ／
ｍ2、樹脂量が重量比で２５％のものを二層３，４に重
ねて使用している。 【００１２】次ぎに、この装置で撓みを実測するのであ
るが、それに先立って、弾性率を一定とした撓みの理論
値を計算で求める必要がある。そこで、図６を基にし
て、その計算方法を記すと、まず、材料力学の基本公式
を適用する為に、テストピース７及び中実丸棒８、中実
丸棒１１の長さを２００分の１等分して、通常の撓み式
を当てはめて、撓み角を計算し、その計算によって算出
した撓み角を利用し差分法によって撓みＷを算出する。
全長が短い場合は１００分の１に等分する。つまり、一
般式ｄθ／ｄＳ＝Ｍ／ＥＩ を基本式とする。ここに、
θは撓み角、Ｓは長さであり、Ｍは曲げモーメント、Ｅ
は弾性率（表１に示す）、Ｉは断面二次モーメントを示
す。上式を２００等分した各部分に適用すると、 となる。ここに、 Δθk ：ｋ番目とｋ＋１番目の部分のなす角度 ΔＳk ：ｋ番目の部分の長さ Ｅk ：ｋ番目の部分の中点での弾性率 Ｉk ：ｋ番目の部分の中点での断面二次モーメント Ｍk ：ｋ番目の部分の中点での荷重によるモーメント さて、 ΔＳk は分割長によって決まる Ｅk は分割部中点の材料構成によって決まる Ｉk は分割部中点の内径・外径によって決まる Ｍk は分割部中点と荷重点との水平距離及び荷重によっ
て決まる 以上より、Δθk が求まる。そして、各分割部の位置
は、図６に示すように、ｋ番目とｋ＋１番目の部分の座
標を（Ｘk+1,Ｙk+1 ）、（Ｘk,Ｙk ）とすると、 Ｘk+1 ＝Ｘk ＋ΔＳk ＣＯＳ（θ0 −Σi=1,k Δθi ） Ｙk+1 ＝Ｙk ＋ΔＳk ＳＩＮ（θ0 −Σi=1,k Δθi ） （Ｘn,Ｙn ）が算出でき、これによって撓みＷを算出で
きる。このようにして計算した値と測定した値を前記し
た表２に示した。この表２に基づいて作成したグラフを
図４に示した。このグラフによって判断すると、６００
ｇの荷重点において理論撓みに近ずき、弾性が発現する
ことが分かり、図５に示したＰＡＮ系のものに比べる
と、その違いがハッキリする。 【００１３】〔別実施例〕図３に示すように、内外面層
Ａ，Ｃの構成は前記した実施例のものと同様で、中間層
Ｂの構成として、ピッチ系炭素繊維を使用したプリプレ
グを複数層に巻回したものであってもよい。尚、この場
合にも、炭素繊維の引き揃え方向は管状の軸芯方向に沿
った方向である。 【００１４】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
フシャフト等に使用されるもので、複数層のプリプレグ
を巻回して形成してある管状体に関する。 【０００２】 【従来の技術】従来一般には、管状体を形成するに、中
間層においてＰＡＮ系の炭素繊維を使用したプリプレグ
を巻回して構成していた。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】このような従来構成に
おいては、管状体の曲げ歪みが大きくなると、弾性率が
高くなり、柔軟性が欠如してくる傾向にあった。この傾
向を掴む為に、次のような試験設備を利用して、撓みを
測ってみた。詳しいテスト方法及びテストピースについ
ては、実施例において詳述する。ここでは、結果のみを
記すが、図５に示すグラフとそのグラフのもとになった
測定値の表１とで示すように、 【０００４】 【表１】【０００５】実測撓み値と理論撓み値との比が、テスト
荷重が大きくなるほど、つまり、撓みが大きくなる程、
低い値になっている。これは、撓みが大きくなるほど、
弾性率が高くなり、柔軟性が低下してきたことを意味す
る。つまり、理論撓み値は、平板での曲げ試験で得られ
た繊維の弾性率を、炭素繊維量の体積含有率に換算して
新たに計算し、その換算弾性率（表１、表２に示す）を
用いて算出される。これは、実際のテストピースとは、
使用材料等に起因する炭素繊維量の変動、樹脂量の変動
により、理論撓み値とは一致しないことを意味する。し
かしながら、実測撓み値と理論撓み値との比は１００％
とはならないものの、荷重が増加して撓み量が大きくな
っても一定の比率になることが予想されていたが、中間
層にＰＡＮ系の炭素繊維を使用した場合には、荷重が増
すと実測値と理論値の比が小さくなり、弾性率が高くな
っている。そうすると、釣り竿に使用した場合には、魚
の引きによって竿が曲がった場合に柔軟性が低下し、そ
の魚の引きを竿の弾性ではためることができず、糸切れ
を起こしたり、魚の口切れを起こしたりすることがあっ
た。また、ゴルフシャフトとして使用した場合にも、ク
ラブフェイスがボールを支えている地面内に深く入り込
み過ぎたりすると、撓みが大きくなると同時に柔軟性を
失い、折損し易くなることもある。又、撓み量の違いに
よって弾性率が異なるものになるので、それによって、
竿の調子が変化し、釣り操作が難しい面もあった。本第
１発明の目的は管状体が曲げ作用を受けて撓みを生じた
状態においても、柔軟性が低下せず、釣り竿として使用
した場合に、竿操作を円滑に行うことができ、かつ、ゴ
ルフシャフトとして使用した場合にも切損しにくい管状
体を提供する点にある。また、上記課題を達成すべく、
ピッチ系炭素繊維を長手方向に使用したときには、ＰＡ
Ｎ系炭素繊維を使用した場合と比較して強度が小さく釣
竿等の管状体として機能をさせにくいのが一般的であ
る。 【０００６】 【課題を解決するための手段】本発明による特徴構成は
内面層、中間層、外面層を、炭素繊維と樹脂とで管状に
形成するとともに、内面層及び外面層として、周方向に
並び沿わせたＰＡＮ系の炭素繊維に樹脂を含浸させたプ
リプレグを巻回し、中間層として、前記ＰＡＮ系の炭素
繊維の弾性率よりも大きな弾性率を有し軸芯方向に並び
沿わせたピッチ系の炭素繊維に樹脂を含浸させたプリプ
レグを巻回してある点にあり、その作用効果は次の通り
である。 【０００７】 【作用】まず、ピッチ系の炭素繊維と樹脂とを、中間層
に使用した竿について図４及び表２に示す。 【０００８】 【表２】 【０００９】この図によると、ＰＡＮ系の炭素繊維を使
用した場合と比べると、撓みが大きくなる４００ｇ荷重
点において、理論撓み値に対する比率が２００ｇ荷重点
における比率と略同一であり、６００ｇ荷重点において
は上昇している。したがって、このような弾性体を竿に
使用すると、魚の引きによって竿が曲がっても、その状
態で初期以上の柔軟性をもっているので、その竿の柔軟
性を利用して、更なる魚の締め込みに対しても竿でため
て堪えることができ、糸切れや魚の口切れ等を回避でき
る。また、ゴルフシャフトに使用した場合には、大きな
撓みを生ずるような反力を受けても、その弾性によっ
て、切損することはない。 【００１０】 【発明の効果】したがって、竿としては、魚とのやりと
り操作において扱い易いものになる。また、ゴルフシャ
フトに使用した場合にも、切損しにくいシャフトとする
ことができる。また、曲がりが大きくなる程、弾性を発
揮するので、突発的に作用する魚の引き等に対しても、
その弾性で十分に対応できる。しかも、管状体が曲げを
受けてその管状体の断面が横長に変形し、管状体の外面
と内面とにおいては引張力と圧縮力が作用するので、弾
性率が小さく圧縮強度等の機械的強度の高いＰＡＮ系の
炭素繊維を引張力等が作用する周方向に配置したプリプ
レグを使用し、比較的変形の少ない中間層には、弾性率
が大きく機械的強度の落ちるピッチ系の炭素繊維を使用
したプリプレグを配置することによって、夫々が、互い
の弱点を補うことができ、したがって、竿として弾性率
が高く、それによって張りのある構成をとりながら、亀
裂の発生等を抑制する機械的強度の高いもので、かつ、
糸切れや魚の口切れ等を未然に回避できる管状体を提供
でるに至った。 【００１１】 【実施例】図１に示すように、内面層Ａ，中間層Ｂ，外
面層Ｃ、夫々を、炭素繊維１にエポキシ樹脂２を含浸さ
せたプリプレグを巻回して管状に形成するとともに、内
面層Ａ及び外面層Ｃにおける炭素繊維１の引き揃え方向
Ｓ，Ｓを管状の周方向に設定し、中間層Ｂの炭素繊維１
の繊維方向Ｓを管状の軸芯方向に設定してある。但し、
外面層Ｃにおいては繊維方向Ｓを軸芯方向に設定する場
合もある。内面層Ａ，中間層Ｂはプリプレグのシートを
巻回したものであり、外面層Ｃはプリプレグのシートを
５mm幅の細幅テープ状にして、このテープを突き合わせ
状態で巻回し、管状体を形成する。この管状体は、図示
してはないが、この後さらに成形用のポリエステルテー
プを巻回し焼成後、塗装を施して、釣り竿等になる。代
表例として、各炭素繊維の組成を記すと、内面層Ａとし
ては、プリプレグシートであって、ＰＡＮ系の炭素繊維
を用い、弾性率は３０t/mm2 、炭素繊維密度３０ｇ／ｍ
2、樹脂量が重量比で４０％である。中間層Ｂにおいて
は、プリプレグシートであって、ピッチ系炭素繊維とし
て、弾性率は７０t/mm2、炭素繊維密度は１５０ｇ／
ｍ2、樹脂量が重量比で２５％のものを使用している。
外面層Ｃとしては、プリプレグのテープであって、ＰＡ
Ｎ系の炭素繊維を用い、弾性率は３０t/mm2、炭素繊維
密度２３ｇ／ｍ2、樹脂量が重量比で４０％である。こ
の管状体では、内外面層におけるプリプレグ厚みは０．
０３mm程度の厚みに形成し、中間層Ｂにおける各プリプ
レグ厚みは０．２mm程度の厚みに形成してある。上記し
た炭素繊維の組成は１例であり、仕様に合わせて変更す
る。次ぎに、管状体における撓み測定方法について説明
する。図３に示すように、撓みの測定装置Ｘとしては、
長さを１Ｍに細断したテストピース７を取り付ける取り
付け台６と、テストピース７の元側に装着する中実丸棒
１１と、テストピース７の先端に装着する中実丸棒８
と、錘り９と読み取り具１０である。取り付け台６は測
定に影響しないように充分な剛性を持たせてある。テス
トピース７としては、次のようになる。表２に示すよう
に、内外層Ａ，Ｃとしては、ＰＡＮ系の炭素繊維を用い
た樹脂テープであり、弾性率は２４t/mm2 、炭素繊維密
度２７．５ｇ／ｍ2、樹脂量が重量比で４２％である。
中間層Ｂにおいては、ピッチ系炭素繊維として、弾性率
は６０t/mm2 〜７５t/mm2、炭素繊維密度は１５０ｇ／
ｍ2、樹脂量が重量比で２５％のものを二層３，４に重
ねて使用している。 【００１２】次ぎに、この装置で撓みを実測するのであ
るが、それに先立って、弾性率を一定とした撓みの理論
値を計算で求める必要がある。そこで、図６を基にし
て、その計算方法を記すと、まず、材料力学の基本公式
を適用する為に、テストピース７及び中実丸棒８、中実
丸棒１１の長さを２００分の１等分して、通常の撓み式
を当てはめて、撓み角を計算し、その計算によって算出
した撓み角を利用し差分法によって撓みＷを算出する。
全長が短い場合は１００分の１に等分する。つまり、一
般式ｄθ／ｄＳ＝Ｍ／ＥＩ を基本式とする。ここに、
θは撓み角、Ｓは長さであり、Ｍは曲げモーメント、Ｅ
は弾性率（表１に示す）、Ｉは断面二次モーメントを示
す。上式を２００等分した各部分に適用すると、 となる。ここに、 Δθk ：ｋ番目とｋ＋１番目の部分のなす角度 ΔＳk ：ｋ番目の部分の長さ Ｅk ：ｋ番目の部分の中点での弾性率 Ｉk ：ｋ番目の部分の中点での断面二次モーメント Ｍk ：ｋ番目の部分の中点での荷重によるモーメント さて、 ΔＳk は分割長によって決まる Ｅk は分割部中点の材料構成によって決まる Ｉk は分割部中点の内径・外径によって決まる Ｍk は分割部中点と荷重点との水平距離及び荷重によっ
て決まる 以上より、Δθk が求まる。そして、各分割部の位置
は、図６に示すように、ｋ番目とｋ＋１番目の部分の座
標を（Ｘk+1,Ｙk+1 ）、（Ｘk,Ｙk ）とすると、 Ｘk+1 ＝Ｘk ＋ΔＳk ＣＯＳ（θ0 −Σi=1,k Δθi ） Ｙk+1 ＝Ｙk ＋ΔＳk ＳＩＮ（θ0 −Σi=1,k Δθi ） （Ｘn,Ｙn ）が算出でき、これによって撓みＷを算出で
きる。このようにして計算した値と測定した値を前記し
た表２に示した。この表２に基づいて作成したグラフを
図４に示した。このグラフによって判断すると、６００
ｇの荷重点において理論撓みに近ずき、弾性が発現する
ことが分かり、図５に示したＰＡＮ系のものに比べる
と、その違いがハッキリする。 【００１３】〔別実施例〕図３に示すように、内外面層
Ａ，Ｃの構成は前記した実施例のものと同様で、中間層
Ｂの構成として、ピッチ系炭素繊維を使用したプリプレ
グを複数層に巻回したものであってもよい。尚、この場
合にも、炭素繊維の引き揃え方向は管状の軸芯方向に沿
った方向である。 【００１４】尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を
便利にするために符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構成に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】プリプレグで竿を形成する状態を示す斜視図
【図２】図１に対応した竿の断面図
【図３】撓み測定装置を示す構成図
【図４】中間層にピッチ系炭素繊維を使用した竿の撓み
比率を示すグラフ 【図５】従来のＰＡＮ系炭素繊維を使用した竿の撓み比
率を示すグラフ 【図６】撓む竿を等分割して座標化した状態を示すグラ
フ 【符号の説明】 １ 炭素繊維 ２ 樹脂 Ａ 内面層 Ｂ 中間層 Ｃ 外面層
比率を示すグラフ 【図５】従来のＰＡＮ系炭素繊維を使用した竿の撓み比
率を示すグラフ 【図６】撓む竿を等分割して座標化した状態を示すグラ
フ 【符号の説明】 １ 炭素繊維 ２ 樹脂 Ａ 内面層 Ｂ 中間層 Ｃ 外面層
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フロントページの続き
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B29C 70/00 - 70/88
A01K 87/00
A63B 53/10
C08J 5/24
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 内面層（Ａ）、中間層（Ｂ）、外面層
（Ｃ）を、炭素繊維（１）と樹脂（２）とで管状に形成
するとともに、内面層（Ａ）及び外面層（Ｃ）として、
周方向に並び沿わせたＰＡＮ系の炭素繊維（１）に樹脂
（２）を含浸させたプリプレグを巻回し、中間層（Ｂ）
として、前記ＰＡＮ系の炭素繊維（１）の弾性率よりも
大きな弾性率を有するピッチ系の炭素繊維（１）に樹脂
（２）を含浸させたプリプレグを巻回してある管状体。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21948993A JP3373258B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 管状体 |
| DE4430980A DE4430980B4 (de) | 1993-09-03 | 1994-08-31 | Rohrförmiges Teil |
| IT94MI001803A IT1279371B1 (it) | 1993-09-03 | 1994-08-31 | Elemento tubolare comprendente l'avvolgimento di una pluralita' di strati di materiale pre-impregnato per l'impiego ad esempio come canna |
| FR9410551A FR2709441B1 (fr) | 1993-09-03 | 1994-09-02 | Elément tubulaire en matériau composite. |
| GB9417703A GB2281491B (en) | 1993-09-03 | 1994-09-02 | Tubular member |
| US08/590,055 US5721030A (en) | 1993-09-03 | 1996-01-16 | Tubular member |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21948993A JP3373258B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 管状体 |
| US08/590,055 US5721030A (en) | 1993-09-03 | 1996-01-16 | Tubular member |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0768652A JPH0768652A (ja) | 1995-03-14 |
| JP3373258B2 true JP3373258B2 (ja) | 2003-02-04 |
Family
ID=26523150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21948993A Expired - Lifetime JP3373258B2 (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 管状体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3373258B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5968621A (en) * | 1996-01-16 | 1999-10-19 | Shimano, Inc. | Tubular member |
| KR20030094855A (ko) | 2002-06-08 | 2003-12-18 | 엘지전자 주식회사 | 고밀도 멀티 레이어 광디스크와, 그에 따른 포맷팅관리방법 |
| JP4623565B2 (ja) * | 2004-12-08 | 2011-02-02 | 株式会社シマノ | 振出竿用の竿体 |
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1993
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