HU227416B1

HU227416B1 - Process and device for formation of mineral wool and mineral wool products

Info

Publication number: HU227416B1
Application number: HU0303131A
Authority: HU
Inventors: Mark Trabbold; Alain Yang; Sebastien Beaufils; Christophe Wagner
Original assignee: Saint Gobain Isover
Priority date: 2001-02-14
Filing date: 2002-02-13
Publication date: 2011-05-30
Also published as: TWI225039B; JP2004531439A; CA2436894C; EA004610B1; EA004609B1; UA74051C2; HUP0303222A3; HUP0303222A2; DK1360152T3; HRP20030638B1; UA80531C2; KR100848292B1; DE60206472D1; NO20033587D0; BR0206934B1; PL200569B1; AR032690A1; BR0206934A; CN1906134A; HRP20030638A2

Description

A találmány szerinti eljárás újdonsága abban van, hogy az olvadt üveganyag behelyezésének és kicentrifugálásának lépésében olyan szálképző centrifugát (1) alkalmazunk, amelynek egy kerület menti szalagja (7) van, amely szálképző nyílásokkal (14) van perforálva, és ezek a nyílások (14) több gyűrű alakú zónába (ZA) vannak elosztva, amelyek a centrifugáló pozícióban lévő szálképző centrifugánál (1) egymás felett vannak elrendezve, és a szalag (7) legalább két gyűrű alakú zónát (ZA1, ZA2) tartalmaz, amelyeknél a felületegységre jutó nyílás-számok (NS1, NS2) eltérnek egymástól, ahol az eltérés mértéke nagyobb, mint 5 %, vagy azzal egyenlő, és az a gyűrű alakú zóna (ZA2), amelynél a legnagyobb a felületegységre jutó nyílás-szám (NS2), a centrifugáló pozícióban lévő szálképző centrifugánál (1) a másik gyűrű alakú zóna (ZA1) alatt van elrendezve.

A találmány emellett a fenti eljárással előállított olyan szigetelőtermékre is vonatkozik, amelyet olyan üvegszálak (10) alkotnak, amelyeknek az átlagos átmérője legfeljebb 3,0 pm, és legalább 50 %-uk átmérője kisebb, mint 3,0 pm, továbbá a szigetelőtermék szétválási szilárdsága hozzávetőleg 100 gf/g, grammsúlya 430,6 - 2260,4 g/m², előnyösen 753,5 1076,4 g/m², és összenyomást követően névleges vastagságának nagymértékű visszanyerését mutatja.

A találmány továbbá üvegszálakból (10) készült szigetelővattára vagy szigetelőtekercsre is vonatkozik.

ELJÁRÁS ÁSVÁfMYGYAPGT ELŐÁLLÍTÁSÁRA, VALAMINT ÁSVÁNYGYAPGT SZIGETELŐTERMÉK

A találmány tárgya eljárás ásványgyapot, főként üvegszálas szigetelőtermék előállítására, valamint az eljárással előállítható ásványgyapot szigetelőtermék.

A találmány olyan technológiákra vonatkozik, amelyekkel ásványi vagy más hőre lágyuló anyagú szálak készíthetők belső centhfugálásos eljárás utján, nagy hőmérsékletű gázárammal végzett húzással kombinálva. 10 A találmány különösen üveggyapot ipari előállítására vonatkozik, amelyet például hő- és/vagy hangszigetelő termékek alapanyagaként történő felhasználásra szánnak.

Az üveg és egyéb hőre lágyuló anyagok kis átmérőjű szálait különböző alkalmazási területeken használják, beleértve a hang- vagy is hőszigetelő termékeket. Amikor a kis átmérőjű üvegszálakat összerakják egy szalagba (itt egymással felcserélhetően „paplanként”, „vattaként” vagy „gyapotosomagkénf is említve), az üvegszálakat, amelyek önállóan nélkülözik a szilárdságot vagy merevséget, műgyantával össze lehet ragasztani, és vattát lehet belőlük alkotni, amely nagyon erős, könnyű, jól összenyomható és rugalmas. A szigetelővatták papírral vagy műanyaggal burkoltak, vagy burkolat nélküliek is lehetnek.

A szálképzési eljárás során, amelyre a találmány vonatkozik, vékony olvadt üvegáramot táplálnak be egy nagy sebességgel forgó szálképzö centrifugába, amelyet forgőtányérnak Is neveznek, és amelynek perforálva van a kerülete nagyon nagy számú nyílással, amelyeken keresztül az üveg a centrifugális erő hatására rostok alakjában van kibocsátva. Ezek a rostok Aktaszámunk: 90134-1526T Sps/str * φ » * φ *

ΦΦΧ ν Φ X X

V V Φ Φ * <·

Φ Φ ΧΦΦ ΦΦΦΦ X φ azután nagy hőmérsékletű és nagy sebességű, gyűrű alakú húzó gázáram hatásának vannak alávetve a szálképző centrifuga fala mentén. Ez a gázáram elvékonyítja, és üvegszálakká alakítja a rostokat. Az így kialakított üvegszálakat a húzó gázáram egy fogadőszerkezet felé szállítja, amely általában egy gázáteresztő szállítószalagból ált A lefelé húzott üvegszálakra ragasztóanyag van felhordva, amely az üvegszálak gyapottermékbe történő rögzítéséhez szükséges. Az üvegszálak ezután össze vannak gyűjtve, és vattát alkotnak. Ez az eljárás „belső eentrífugálás”~ként Ismert.

Az üvegszálnak a fentiekben, általánosságban Ismertetett cenlrifugálfúvásös, elvékonyítő üvegszálképzési technológiáját hagyományosan sok éve alkalmazzák az üvegszálas épületszigetelő vatták és paplanok gyártásában, és a jelenleg gyártott üvegszálas szigetelés jelentős százaléka ennek a technológiának az alkalmazásával készül. Az eljárás különböző változatainak a részleteit Ismerteti például ez US ~~ RE 24,708. sz., US ~ 2.984,864, sz., US ~~ 2,901.507. sz„ US - 3.007.196. sz„ US - 3.017,663. sz„ US ™ 3,020,586. sz., 3,084.361. sz„ US - 3.084,525, sz., US - 3,254,977, sz„ US - 3,304.164. sz„ US ™ 3.819,346, sz., US --4.203,774, sz., US ™ 4.759,974, sz, és US - 5.743,932, sz. szabadalmi elrás, amelyek a megfelelő utalással beépülnek ebbe a leírásba is.

Ez az eljárás különböző fejlesztéseken esett át, néhány közülük különösen a szálképző centrifugára vonatkozik, mások a gyűrű alakú gázáram előállításának az eszközére, például egy különleges típusú égő alkalmazására. Ilyen ismerhető meg különösen az EP ~ 0,189.354, sz., EP - 0,619.797, sz. és WO ~ 97/15.532. sz, szabadalmi leírásból, amelyek erre az utolsó részletre vonatkoznak.

Φ X φ XX Φ >

φ χ» φ φ « *

Φφφ X χ φ φ χ φ « φ φ Φ

ΦΧ Φ Φ X φ X X Φ ΦΦ üvegszál változtatható paraméter s szaDaaaimaKra, :ásaít fi rendkívül összetett, és nagy számú egyensúlyozását igényik Az ismert részlete van, amelyeket itt nem kell ehelyett elegendő utalni a fenti onáltal a technika állásának bizonyos korlátozott venni, különösen azokat, amelyek a jelen találmányra vonatkoznak,

A oentrifuqálfűvásos et yito ^; üvegszál- elvékonyítás optimalizáláséhoz az égőnyomás, valamint az önős tekintettel a jelenlegi szálki I élettartamára, és a szálképző viszonylag ívül

12,917. sz.

írni leírás egy elvét jelenleg még széles körben a kosárba vezetik, amelynek a függői amelyeken keresztül az anyagot 20 mennyiségű nyílást tartalmazó forgó

X ÍX mázzák. Az olvadt anyagot egy Falai nyilasokat tartalmaznak, a kosárhoz rögzített, nagy falára szórják, Ezt a falat a ik, A jó minőségű szálképzés a nyílások gyűrű alakú sorokban vannak elosztva, és a nyílások átmérői azok szerint a sorok szerint változnak, amelyekhez tartoznak, a szalag tetejétől az aljáig csökkenve.

centhfugálási helyzetben lévő szálképző centrifugára vonatkoztatva van « X meghatározva, azaz lényegében egy függőleges tengelyének (a

lően.

A korábbi oentrifugálfúvásos elvékonyító berendezésben alkalmazott szélképző centrifugák átmérője tipikusan 2ÖÖ mm volt, és a palástja tipikusan 4000 - 6000 nyílást tartalmazott, amelyeken keresztül az olvadt üveg áthaladt hogy elsődleges üvegáramokat alkosson, amelyek alá vannak vetve a gyűrű alakú gázáram elvékonyító hatásénak, A szakemberek felismerték, hogy a száíképzö centrifugánál az elfogadható szálminőség fenntartásához szükséges nyílásonként! húzás! sebességnek gyakorlati korlátái voltak, ahol a nyílásonként! maximális sebesség a 0,9 ~~ 1,4 Kg/nap közötti tartományban volt. Mindazonáltal egy adott vonal termelésének a növeléséhez fűződő gazdasági igények rendszerint a húzési sebesség növeléséhez vezettek, a termékminőség romlása ellenére is.

Az adott átmérőjű szálképző centrifuga kit lése iránti erőfeszítések során a nyílások számát hozzávetőleg 230GÖ~re, a szálKepzö centrifuga a sg 400 - 600 mm~re növelték meg, ahogy az például az US ~~ 4, sz, szabadalmi leírásból is látható. Bár ezáltal elérték a húzás!

sebesség bizonyos növelését, régóta fennálló hiedelem az iparban, hogy a nyílások sűrűsége növelésének gyakorlati korláta! vannak, amelyet olyan tényezők különálló ga kerületéből kilépő , és más potenciális ionosén az

:,443,436, sz, sz megfelelő mechanizmusok teszik lehetővé az olvadt anyag lamináris áramlását a

Egy további fontos tényező a szálak finomsága (átlagos lyesen állapították meg, hogy a paplan egy adott sűrűségénél minél finomabbak a szálak, annál nagyobb a réteg hőállósága. A finomabb tartalmazó szigetolőfermák ennek megfelelően vékonyabb lehet a szigetelési értékkel, mint a durvább szálakat tartalmazó termék. Vagy, hasonlóképpen, a Finomabb szálakból álló terméknek kisebb lehet a sűrűsége, mint a hasonló vastagságú, de durvább to szálakból álló terméknek, miközben ugyanaz a szigetelési értéke.

A szigetelővatta és -paplan termékek szállításakor és csomagolásakor előnyös a nagy összenyomhatóság. Kívánatos, hogy a vatta összenyomható legyen a szállításhoz, és azután gyorsan és megbízhatóan visszanyerje a kívánt méretét, A jelenlegi vatta formájú 15 szígefelőfermékeknéí korlátozott az összenyomásnak az a mértéke, amelynél még elérhető az eredeti méret megfelelő visszanyerése. Amikor a termék össze van nyomva, a ragasztóanyag szilárdan tartja, miközben a szálak saját maguk hajlékonyak. Ahogy a túlzott összenyomás következtében növekszik a feszültség a szálakban, a szálak el 20 Amikor a szálak eltörnek, a repedések tipikusan a helyénél Indulnak el, például repedéseknél, más gyenge pontjainál. Minél a feszültéé?

vagy a szál keresztmetszetre, és vezet töréshez. Bár gazdaságosságuk és sz miatt a szel mode

X Αχ V X Φ φ

Φ φ Φ φ Φ X

ΦΦ ΧΦΦΦΦΧΧ** technológiákkal nem tehetett előállítani 3,9 pm-nál sokkal kisebb átlagos szálátmérőjű paplant anélkül, hogy az összenyomás utáni méretvisszanyerésl képesség elfogadhatatlan mértékben ne csökkenne. Bár e szakemberek egyetlen elmélet mellett sem voltak elkötelezve, az volt a felfogás, hogy a jelenlegi száiképző centrifuga és égő kialakítások korlátozzák a szakembereket a nagyszámú feszültségnövelő hiba nélküli finomabb szálak készítésében. Ezek a kis repedések és hiányosságok általában megakadályozzák, hogy a kis szálakkal készített paplan vagy vatta visszanyerje az eredeti vastagságának megfeleíö méretét. Ennek megfelelően továbbra is fennáll az igény az Iparban az olyan üvegszál anyagú szlgetelőtermékek, például vatták és paplanok iránt, amelyek 4 úrnőéi kisebb átlagos átmérőjű szálakat tartalmaznak, de amelyek biztosítják a megfelelő méret-visszanyerést is azután, hogy Össze tettek nyomva, például tekercsbe, vagy polimer fóliába való csomagoláskor. Ugyancsak iparban az olyan centrlfugálfúvásos agy szilárdságú, finomabb üveg- és el vékonyító eljárás iránt, amellyel polimerszálakat lehet előállítani.

így a találmány célja az ásványi szálak belső cenfrifugálásával végzett szálképzés berendezésének és eljárásának a továbbfejlesztése. Ez a továbbfejlesztés különösen a kapott szálak minőségére és az eljárás hozamának a növekedésére fokuszátödlk.

Ezen cél elérésére törekedett a WO 99/65336 számú iratban ismertetett megoldás is, különösen minél kisebb átmérőjű szálak előállításával.

Megállapítást nyert, hogy a szálakat a korábbi technológiáknál kevésbé agresszív száleívékonyítö környezetben lehet előállítani úgy, hogy φ * φ φ φ »♦

Φ Φ X X φ φ * * * * Φ X w * * X Φ Φ X X φ * φ ΦΦ ΦΦ φ φ φ φ kb - 3,0 pm~nál kisebb ~ átmérőjű szálakat lehessen alkalmazni a szigetelőtermékekben a jó minőség feláldozása nélkül A fenti Ismert eljárásnál az üveganyagot megolvasztják, az olvadt üveganyagof egy szálképző centrifugába helyezve annak szálképző nyílásain keresztül klcentrifugálják üvegáramok létrehozásához, és ezeket az üvegáramokat egy, a szálképző centrifuga külseje melletti gázárammal elvékonyítják, hogy olyan üvegszálak jöjjenek létre, amelyeknek az átlagos átmérője legfeljebb 3,0 pm, Ehhez az eljáráshoz egy olyan szálképző centrifugát alkalmaznak, amelynek szálképző nyilasokkal perforált kerület menti szalagja van, és ίο ezek a nyílások sorokba vannak csoportosítva, ahol legalább két szomszédos sornak különböző átmérőjű nyílásai vannak, A nyílások átmérője a szalag tetejétől az alja felé csökken, és a nyílások legalább két gyűrű alakú zónába vannak elosztva, A megoldás hátránya az, hogy a nyílások elosztása és méretezése nem optimális a kívánt minőség eléréséhez.

A kitűzött cél elérésére olyan eljárásból indultunk ki, amely legalábbis részben tartalmazza a fenti eljárás jellemzőit, vagyis biztosítunk legalább egy üveganyagot, az üveganyagof megolvasztjuk, az olvadt üveganyagof behelyezzük egy főbb szálképző nyílással kialakított szálképző centrifugába, majd az olvadt üveganyagot a szálképző nyílásokon keresztül kicentrifügáljuk, és több üvegáramot hozunk létre, ezeket az üvegáramokat elvékonyífjuk agy, a szálképző centrifuga külseje melletti gázárammal, és felhasználjuk olyan üvegszálak kialakítására, amelyeknek •'.κ az átlagos átmérője legfeljebb 3,5 pm, ahol a gázáramot lényegében egy égővel biztosítjuk, amelynek az égőnyomása 250 --- 635 v.o.mm (10 ~~ 25 inch of water), előnyösen kevesebb, mint 580 v.o.mm (23 inch of water), és az égőnek egy pár égő~peremrésze van, amelyek legalább 8 mm, előnyösen 8,1 és 8,5 mm közötti távolságra vannak egymástól elválasztva, végül az üvegszálakat gyantás kötőanyaggal keverjük össze, és egy olyan szigetelőterméket hozunk létre, amelynek az ASTM C 886 szabvány szerinti szétválási szilárdsága legalább 100 gf/g, és összenyomást követően névleges vastagságának nagymértékű visszanyerését mutatja,

A találmány szerinti eljárás újdonsága, amely a kitűzött cél elérését nztosítja, abban van, hogy az ol és amei egy kerület menü szalagja van, amel m nyilasokkal van perforálva, es ezek a nyílások több gyűrő ah vannak elosztva, amelyek a centrifugáló pozícióba egymás felett vannak elrendezve, és a szalag legalább két gyűrű alakú zónát tartalmaz, amelyeknél a felüíetegységre jutó nyílásszámok eltérnek egymástól, ahol az eltérés mértéke nagyobb, mint 8 %, 15 vagy azzal egyenlő, célszerűen nag\

jutó nyílás-szám, a 3sik álé pozícióban att van elrendezve.

Összehasonlítva a jelenlegi szigetelőtermékekkel, például egy, 2o hozzávetőleg 3,8 pm, vagy nagyobb átlagos átmérőjű üvegszálakból készített szigetelővattával, a találmány szerinti szigetelőterméknek gyapofszerű tapintása van, amely az emberi bőrrel érintkezve nem okoz említésre méltó viszketést vagy irrifációt Az itteni szóhasználatban a „szigefelőtermék^;! magában foglalja a burkolt vagy burkolat nélküli vattákat, paplanokat és tekercseket A szigetelőtermékek kívánság szerint műgyanta ragasztót tartalmaznak, de nincs mindig szükség rá, mindaddig, amíg a » φ Φ χ ν

Φ X φ Φ φφ* * φ φ * ν Φ χ » φ φ < Φ Φ ΦΦ Φ * φ Φ Φ X terméknek van némi kohézíóképessége, és nem egy lazán töltött szigetelőtermék, A szigetelofermékekst kompozit merevitőbetéfként, hangszigeteléshez lehet alkalmazni, és ezeket adalékanyagok hozzáadása mellett avrteh összehasonlítva lalmány hagyományos vatta formájú szigetelőtermékekkel I nagyobb hőszigetelő teljesítményt biztosítanak M, vagy legalább 20 %~os sűröséqcsökkenést ugyanannál a hőszigetelő teljesítménynél vagy R-értéknél. Ezek az innovatív termékek a kisebb üveganyag-koltség következtében óriási mi vattákkal szemben.

A jelen találmány egy másik lehetséges kiviteli példájában az üvegszál ezigefelőferméket úgy állítjuk elő, hogy az üveganyagot megolvasztjuk, és szálképző centrifuga nyílásain keresztül átcenfrífugálva, üvegáramokat hozunk létre, Az üvegáramokat ezután elvékonyítjuk egy gázárammal legfeljebb 3,5 pm átlagos átmérőjű üvegszálakká, majd az üvegszálakat egy szigetelőtermékbe gyűjtjük, amelynek a karakterisztikái a következők: szétválási szilárdsága (ATSM C 686) legalább 100 gf/g, grammsúlya (ASTM C 167) 753,5 - 1076,4 g/m² (70 ~ 100 g/ft²), és a vastagság visszanyerése (ASTM C 167) egyenlő vagy jobb mint egy, lényegében hasonló külső méretű, hozzávetőleg 3,9 pm átlagos átmérőjű üvegszálakból készült szigetelőterméké, kevesebb vágási porral (cuttsng dúst) és leülepedett porral (fioor dúst), mint a 3,9 pm átlagos átmérőjű üvegszál terméknél

A jelen elvékonylto szá technoi

φ X X φφ φ * φ Φ V * φ

Φ Φ Φ Φ Φ Λ'

ΪΟ javításokat alkalmaznak, mint a több nyílás a szálképző centrifugán, a több és kisebb kezdeti üvegáram, és/vagy a kisebb szálelvékonyító forró gázáram sebességek, előnyösen hagyományos égési levegő és üvegáram sebességek alkalmazása mellett. Feltételezzük, hogy ezek a technológiák az üvegszál eívékonyífását szelídebbé teszik, és nagymértékben lecsökkentek az üvegszálakat érő hirtelen behatást úgy, hogy azok kevésbé lesznek törékenyek, még ha olyan nagyon kis szálátmérővel Is vannak előállítva, amelyet az üvegszál-vatta vagy -tekercs szigetelés gyártásánál előírásszerűén nem is alkalmaznak.

w A találmány szerinti eljárás egyik előnyös foganatosítás! módjánál a legnagyobb feíületegységre jutó nyilas-számmal kialakított gyűrű alakú zónát egy kisebb felületegységre juta nyílás-számmal kialakított gyűrű alakú zóna alatt helyezzük el, feltéve, hogy a szálképző centrifuga száiképzési helyzetben van.

A „gyűrű alakú zóna kifejezés a szálképzö centrifuga szalagjának egy olyan zónáját határozza meg, amely a szálképző centrifuga tengelyére (a forgástengelyre) merőleges két sík között helyezkedik el. A találmánnyal összefüggésben az ilyen gyűrű alakú zóna egy olyan felületrészként van meghatározva, ahol sí felületegységre jutó nyílás-szám lényegében állandó végig a szalag kerületének az említett gyűrű alakú zónában lévő egészén.

Az NS feíületegységre jutó nyííás-szám a gyűrű alakú zóna felületének egy, célszerűen egy négyzetcentíméter nagyságrendű elemében lévő nyílások száma és a felület ezen elemének a területe közötti

van :va, nyilas-szam β > χ « Φ * Φ χχφ χ y Φ *

X φ φ φ Φ Φ

ΦΧ ΦΦΦ ΦΦΧ-Φ ΦΦ gyűrű alakú zóna függőleges szakaszonként egyetlen nyílást is tartalmazhat, de rendszerint néhányat, célszerűen 4 -IS ~öt tartalmaz, A „függőleges szakasz* kifejezés a gyűrű alakú zónának arra a részére vonatkozik, amelyet a fentiekben meghatározott, függőleges tengelyre merőleges síkok határolnak, mindaddig, amíg a vízszintes tengelyen átlagosan legalább egy nyílás van, feltéve, hogy a szálképző centrifuga szálképzésí helyzetben van.

t hagyományosan o

sere jutó nyílás-szám végig ál

/os 'ártják, ahol a felület

ikraforgácsolással perforálják egy elektródákból

az e llandó.

egy vonal oqqők levő vízszintes k meg’ távolsáqoal átviszik a oszlop elő , «yEz a technológia nagyon pontos perforációt tesz lehetővé, és a felületegységre jutó nyílás-szám változása rendkívül kicsi, jellemzően kisebb, mint 1/1ÖÖO.

Egy hagyományos szálképző centrifuga általában 2000 ™ 40 000 nyílást tartalmaz, különösen olyan szálképző centrifugáknál, amelyek átlagos átmérője jellemzően 2ÖÖ ~~ 800 mm.

bebizonyosodott, hogy a jeh berendezést alkalmazva jelentősen i különö φ φφ * φ φ φ «Φ Φ X φ φ φ φ φ φ φ φ φ . Φ Φ φ ΑΧ el az energiafelhasználásban.

Ez a hatás különösen azért említésre méltó, mert Ismert, hogy konstans húzás! sebességnél csökken az energiafelhasználás, ha a szaiagmagasségnál a nyílások számát megnövelik, mivel minél több nyílásra van elosztva az olvadt anyag, annál kevesebb an egy centrifugánál ugyanazon szaiagmagasségnál megnövelik a nyílás számát az előállított szálszőnyegek minősége nem nő, sőt hajlamos csökkenni, míg a találmány szerint elkészített berendezéssel egyidejűleg a étek tulajdonságai, és az eljárás hozama is sa^wí szélkepzo

Emlékeztetnünk keli arra, hogy a szöveg egy olyan szálképző centrifugára utal, amely centnfugáíási helyzetben látható, ahol a szalag benne a lényegében függőleges módon elrendezett nyílásokkal a 15 forgástengely körül van elrendezve, amelynek mentén az olvadt anyag be van táplálva a szálképzés során. Az olvadt anyagot a szálképző centrifuga „tetején” keresztül tápláljuk be ebben a helyzetben. A szálképző centrifuga alapja lényegében vízszintes, ahol a gyűrű alakú zónák párhuzamosak ezzel az alappal, és egymás felett vannak elhelyezve ebben az elrendezésben.

Egy találmány szerint kialakított szálképző centrifuga előnyösen legalább két, egymás fölé helyezett gyűrű alakú zónát tartalmaz, és a felületegységre jutó nyílás-szám az alsóban nagyobb, mint a felette elhelyezkedőben. A szálképző centrifuga kialakításának egyik előnyös foganatosítás! módjánál a szálképző centrifuga legalább három, egymás fölött elrendezett gyűrű alakú zónát tartalmaz, és a felületegységre jutó

Φ Φ χ X Φ X *

Φ XX φ φ Φ X

Φ χ Φ φ- φ Φ

ΦΦ ΦΦΦ φ Φ X φ ΧΦ nyílás-szám mindé zóna

Az eljárás egyik előnyös foganatosítás! módja szerint a nyílások mindegyik gyűrő eíakú zónában sorokba vannak csoportosítva, ahol e nyílások (d) átmérője lényegében konstans mindegyik gyűrű alakú zónában, és az egyik gyűrű alakú zónától a másikig csökken, a cenfrifugélási helyzetben lévő szálképző centrifuga szalagjának a tetejétől az aljáig.

A találmánynál előnyös az is, ha legalább két szomszédos sor nyílásainak különbözőek az átmérői, még pontosabban szólva, ha az egyes sorokban lévő nyílások átmérője a szalag tetejétől az aljáig csökken (általában egy-egy sorban minden nyílásnak ugyanakkora az átmérője). Ennek megfelelően előirányozható, felülről lefelé, n sor adott átmérőjű nyílás, azután p sor kisebb átmérőjű nyílás, és t sor még kisebb átmérőjű nyílás, stb., ahol n, p és t> 1.

Ennek megfelelően például az első ZA1 gyűrű alakú zóna n sort, egy második ZA2 gyűrű alakú zóna p sort, míg egy harmadik ZA3 gyűrű alakú zóna t sort tartalmazhat.

rostok szál

Ezzel egy fajta csökkenő „gradienst* felállítva a nyílások méretében élűiről lefelé, a szakképzés minősegének a javulását lehetett megfigyelni, gy lehetővé vált a legmagá zési módja közötti Kt a nyílásokat elhagyó elsődleges rostok javítását, valamint a amely korlátozza a mozgási pályák keresztezését, és így a nyílások különböző soraiból húzott szálak k el minőség javuiasa figyelhető meg.

Ez a kialakí y * φ χφ φ φ φ » φ φ φ * * φ φφ χ φ φ χ χ φ $ φ χ Φ χφ φφφ ·>φφφ

hoz tett adaptálva.

ízonyos esetekben másfelől szükség tehet a szálak közötti ütközés izésere a cm tó' ásványgyapot gyártásának feleinek meg, amely különösen a tetőfedésnél alkalmazott panelekhez alkalmas, Ezekben az es

megváltoztatható a nyilasok mérete az egyik gyűrű alakú zónától a másikig, és előirányozható, felülről lefelé, n sor adott átmérőjű nyílás, azután p sor, a

wílás, maid t sor, a feljebb elrendezett sorokban lévő nyílások átmérőiénél

stb.

Előnyös, ha a sorok 1-2 mm, főként 1,2—1 ,8 mm távolságra vannak elhelyezve egymástól, előnyösen egyik sortól a másikig 1 - 2 mm, például 1,2-1,6 mm osztással.

Előnyős, ha a szálképző centnfuc a (d) átmérő legalább 1,5 és 1,2 nyíl legalább egy részénél 1,1 és 0,5 mm között, például 0,9 és 0,7 mm van.

A berendezés előnyös kiviteli alakiénak megvalósítására szolgáló találmány szerinti eljárás másik foganatosítási módjának megfelelően az

D távolság lényegében állandó végig az egész gyűrű alakú zónában, és az egyik sőt akár lö %~kal vagy többel vá az aljai

n van.

φφ

ΧΦ * φ φ * φ * φ

Φ X * φ Φ' φ X

Φ χ φ Φ φ £ ΦΦ ΧΦΦ Φ«Φ$ *Φ

A D távolság előnyösen Ö,B és 3 mm és különösen 1.4 és 1,8 mm közé esik mm

mm, vagy annaf kií ő centrifuga DM átlagos mm-rel ös kialakíts jel & as előnyösen mechanikus eszközökkel, égj nmcs lépzo centrifugához, kosár van hozzárögzítve, amelybe?

n az olvadt üveg

A jelen eljárás e ίο előnyös berendezés I előállítására szolgáló egy gyűrő al 0.189.354. sz. és EP rionyös, vis:

gencíálís mai a taiaimany szerinti egy, nagy hőmérsékletű húzó gázáram tartalmaz, amely a kialakítását tekintve amilyet a jelen találmány bejelentője az EP --0.519.797, sz, szabadalmi leírásban ismertet égő egy tangenciális égő, egy olyan entrifuga külső vízszintes széléhez a húzó gázáramnak, ahogy azt a 189,354. sz, szabadalmi leírásban szalkepzo ismerteti.

egy, az égő tengelyéhez viszonyítva adott dőlési szöggel , ferde húzó gázáramof

Alkalmazható egy belső égő típusú főtőszerkezet is a szálképző centrifugán „belül. Ennek a fötőszerkezetnek különböző szerepe lehet lévő ol ?S

centrifuga „kos« magyarázatára a a «.vál ve

**·

X $ X* <· X ** ·* «« <·* *$· ιφ * $ «, x fc v « x * *

XXX ψ$β* XX

centrifuga külső faiához tapadni.

az el ti lse eljárást a belső fűtési eljárással kombinálni, ami lehetővé feszi az üvegkészlet hőmérsékletének jobb szabályozását és az odatapadt üvegszálak újraolvasztását is. Valójában azt lehetett megfigyelni, hogy kis húzás! sebességnél általában elegendő volt egyszerűen egy belső égőhöz folyamodni míg nagy húzás! sebességeknél az elektromos indukdósgyűrü bizonyult szükségesnek, és kedvező ennek lehetséges kiegészítése e belső égövei.

A fent említett előnyős száíképzö céí jyűrű alakú égővel hajtjuk végre, amelynek a működési paramétereit a következők szerint választjuk ~ Előnyős, célszerűen leoal az éc ei °C-ra, es

1350 °C~ra, ^ÖC közötti, célszerűen 1430 és 1470 °C közötti tartományban lehet szabályozni. A az ásványi szál a es célszerűen azok viszkozimetrikus viselkedése szerint van beállítva.

az egö kimeneténél mért )0 m/seo-re, célszerűen 200 és m/sec

Járható út, ha a szálképző centrifuga íega egy el

vagy korlátozzuk hőmérsékleti gradiens kialakulását e szálképző centrifuga teljes φ φφφ φ » *

Φ Φ Φ χ φφφ φ φ X < Φ φ χ Φ φφφ Φ Φ Φ Φ ♦ X ·< -φ 1 ?

Azok a szálak, amelyeknek a felületén es a keresztmetszetében kevesebb a feszülfségnövelő hiba, az általános vélemény szerint összenyomás közben rugalmasan mozognak, aminek következtében a vastagság» visszanyerés! mérési eredmények jobbak ahhoz képest, mint s amilyen várható lenne a 3,6 gm vagy kisebb átlagos átmérőjű szálakból álló, műgyantával kötött vattáknál. Ennek megfelelően az ezekkel az eljárásokkal készített termékek ideálisak a modern szigetelőtermékcsomagolásnál igényelt, nagymértékben összenyomott állapotú tároláshoz és szállításhoz, io Á találmányt az alábbiakban néhány - nem korlátozó jellegű - példa alapján Ismertetjük részletesebben, amelyeket a csatolt rajz ábrái szemléltetnek. A rajzon

Í5 reszt . ábra egy találmány szerinti szálképző centrifugáló berendezés oldalnézet! metszete, rintí szálképző centrifuga vázlatos jók egy szállítószalag felett vannak trendezve, a 3, ábra a 2. ábrán látható szálképző centrifugák elrendezésének vázlatos oldalnézete.

2ö a 4. ábra egy találmány szerinti előnyös száiképző centrifuga résznézete, az 6, ábra az átlagos szálátmérő függvényében a szigeielőfermékben előforduló szálméretek számszerű százalékát bemutató grafikon, amely egy előnyös szálspektrumot szemléltet egy, a jelen találmány szerinti, 2,1 um átlagos átmérőjű szálakat alkalmazó szígetelőtermékhez, χ * Φ χ φ * χ * «*« X φ φ Φ

Φ φ X X Φ * Φ Φ Φ X Φ Φ X Φ φ ΦΧ

8. ábra j-afi egy, a jelen talál szlgetelőtermékt is k változását az átlagos szálátmérö függvényében pikus kereskedelmi vatta szigetelőtermékhez, és srini előállított, nagy szigetelési teljesítményű vatta a 7, ábra a sűrűségváltozást az átlagos szálátmérő függvényében bemutató grafikon egy tipikus kereskedelmi vatta szigetelőtermékhez, és egy, a jelen találmány szerint előállított, nagy szigetelési teljesítményű vatta szigetelőtermékhez.

Imi az „uvec tente szándéka szerint

amilyen például a kő, salak és bazalt, valamint a hagyomá például az E-úveg, S-üveg, C-üveg, E-CR~üveg, A-üveg, A.R. üveg (A,R< ~ alkaii-resíslant ~ iúgállö), L-üveg (L ™ lead ™ölonü D-üveg (dielekfromos),

M»üveg (nagymoduluszú), amelyek közül a legelőnyösebb a hagyományos kereskedelmi C-üveg. Bár az üveganyag az előnyös, a találmány sikeresen alkalmazható „hőre lágyuló anyagokhoz” is, amelyek az üveg- és egyéb ásványi anyagok mellett tartalmaznak polimer anyagokat, például poliészter, polietilén és polipropilén szálakat is. Belátható, hogy mind a polimer-, mind az üvegszálak egyidejűleg is alkalmazhatók a találmány szerinti szigetelőtermékben. És végül, bár itt megvan a lehetősége az alkalmaz lembe veszi a „szabálytalan szálak alkalmazásának lehetőségét is, például az üreges, csomós és göndör szálakét, és az olyan szálakét, amelyeknek szabálytalan vagy különböző méretű és/vagy geometriája keresztmetszetük van, például kicsi és nagy kör alakú, kör és háromszög alakú, szabálytalan és kör alakú,

ΦΦΦ Φ Α * Φ * φ Φ ΐ * Φ χ * φχχ χφφ» φ χ négyzet alakú és üreges, csomós és kör alakú, stb. Az ilyen szabálytalan alakok és geometriák az egyenletesebb rácsos szerkezet és íérfegatkitöltés kialakításánál ismertek, amelyek egy nagyobb, összenyomást követő visszanyerésl arányt tesznek tehetővé, a szálban magában lévő hibák számától függetlenül A szabálytalan alakú szálak csökkentik az emberi szervezet Irritáeioját ís, és kevésbé porossá tehetik a terméket. A „szabálytalanságot” létre tehet hozni egynél több olvasztott üveg kompozíció alkalmazásával is, amelyeknek különböző a höfágulási együtthatójuk, különböző az olvadáspontjuk, különböző a viszkozitásuk io vagy különböző a mechanikai szilárdságuk, és amelyeket vagy egyidejűleg az összes szálban alkalmaznak, vagy alternatív módon különböző szálcsoportok között.

A találmány szerinti szigetelőterméket adott esetben egy külső műanyag rétegbe is be lehet burkolni, az US - 5.277.955, sz. szabadalmi 15 leírásból megismerhető módon. Az ezen leírás szerinti szigetelőtermék lehet például hegesztéssel lezárt, burkolt vagy tekercselt.

részleges ok amely a technika állásából, különösen az EP to 0,189.354. sz, és az EP ~~ 0.519.797. sz megismerhető megoldásokon alapul, amely lei hivatkozni ennek a szálképzési eljárásnak az á:

slnézeti metszete látható, 0,091,865. sz,, az EP mi lei reszt ' sait agy 1 szálképző centrifugát tartalmaz, tengelyen van rögzítve, A 2 tengely és az 1 szálkép:

egy 2 * * φ φφφ φ φ· φ φ

X φ Φ X φ φ φ

Λ X Φ

Φ X Φ * Φ X * * ζ” áramlik, ame miáltal az olvadt üveg a 3 palástra, onnan pedig terjedel

centrifuga - rendszerint ~ 7 „szalagnak” nevezett kerületi falára szóródik, és itt egy állandó olvadt öves

nyílásokat táplálja, amelyek a 7 szalagba vannak perforálva. A 7 szalag a függőlegeshez viszonyítva 5 ™ 10 °~kal meg van döntve. Az egy sorban ej

ki, amelyek 15 előszálaknak tekinthető üvegáramokban folytatódnak. A 15 előszelek belenyúlnak a gyűrű alakú gázáramba, amelyet egy 9 égő bocsát ki. A gázáram hatására a 15 előszelek megnyúlnak, a végső részükön nem folytonos 10 üvegszálak jönnek létre, amelyeket ezután az 1 szálképző centrifuga alatt összegyűjtünk. A berendezés egy TI fűvőoszlopot is tartalmaz, amely egy „gázfelhőt” hoz létre. A gázfelhő körülveszi a 9 égő által létrehozott gyűrű alakú gázáramot. Az 1 szálképző centrifuga és/vagy egy nem ábrázolt belső égő alatt tetszés szerint egy 12 elektromos

ások párhuzamos sorainak egyenesek közötti, P osztásnak nevezett távolság a 7 szalag teljes magasságában állandó. Ugyanezen szabványos körű ások lando.

gy egy szabványos 1 szálképző centrifugában az NS felületegységre jutó nyílás-szám a 7 szalag teljes felületén végig állandó.

Φ φ φ· # * A *

Φ φ Φ φ φ Φ Φ

Φ Φ Φ * φ Φ Φ

X Φ φ· φ φ Φ φ φ φ Φ φ φ φ φ Φ XX

Szabványos működési feltételek mellett az ilyen berendezéssel legalább 2 pm, főként 3 - 12 pm átlagos átmérőjű 10 üvegszálat lehet előállítani szó tesz róla, a szál nyi mérete és sűrűsége, valamint az elvékonyítő gáz paraméterei mind fontosak a nagy szilárdságú, kis, 3,5 pm~nál kisebb, előnyösen 3,0 pm-nái kisebb átlagos méretű '10 üvegszálak szálképzéséhez. Az ilyen 10 üvegszálak kívánatosán ügy oszlanak meg a szigetelőtermékben, hogy a 10 üvegszálaknak legalább 40 %~ánál, és előnyösen 50 ~~ 7S %~ánál a iö keresztmetszeti méret vagy átmérő kisebb, mint a célba vett átlagos átmérő keresztmetszeti méret. Az alábbi 1, táblázat a tipikus eloszlást mutatja a jelen találmány elveinek megfelelően készített vatta szigetelöfermékné ha a 10 üvegszál átlagos átmérője 2,1 pm,

Φ ♦ « Φ X V φ Φ φ

Φ X X φ y X X φ X Φ Φ * * φ φ χ φ φ φ φ χ χ χ« >?

ΧΦ

1.	táblázat: Üvegszál spektrum (2,1 nm átlagos átmérőié minta)

Á'ftWŐ

TarístofK

(μ«ι)

u	23.1 %
0.0	13.1 %
•t V	13,1 % 11.3 %
2,5	3,1 % 5,8 %
3	5,0 ló
3.S	3.S %
4	4,1 %
4,5	1,8%
	1.4%
C ts -‘(V (s	2,3 % 1,4%
6,5	3,0 %
·? ?	1,4%
7,5	Ö.5 %
§	5,0 %
8,5	5...½ />}
c	1.4%
9,5	5,5 %
W	5,0 %·
10,5	Λ A Λ/ ·'>
11	Oá·' %
·< { *.	0,5 %
12	0.5 %
12,5	0,5 %
13	0,0 %
13,5	5,5 %
14	0.5 %
14,5	0,5 %
% < 2 (ΛΙΎ5	70,0%

V Φ· φ φ χ

X φ » X * X * φ Φ Φ X

A gázáram biztosításához „égőként” például elektromos ellenálíásfűiés, hulladékgáz reoikláli betáplálása, szén-, gáz- vagy fűtőolajtüzelésű kemence vagy égő, sűrített levegő, gőz, vagy bármilyen gáznemö égéstermék alkalmazható. Mindazonáltal, ebben a kiviteli alakban egy lényegében hagyományos konstrukciójú, gyűrű alakú belsőégésű 9 égő van elrendezve az 1 szálképző centrifuga 7 szalagja felett. A 9 égő az 1 szálképző centrifuga 7 szalagja felett egy gyűrű alakú 84 fúvőkafejet tartalmaz olyan távolságban, hogy előnyösen egy gyűrű alakú gázáramot Irányítson lefelé a belső palásttal által képzett 7 szalag mellett, amely gázáram elkapja és elvékonyítja a 14 nyílásokból kilépő üveg anyagú 15 elöszálakat A 9 égő előnyösen egy fém burkolatot tartalmaz, amely egy tűzálló bélést vesz körül. A tűzálló bélés egy gyűrű alakú égőkamrát határol, amelybe egy bemeneten keresztül levegő-fűtőanyag keveréket juttatunk be, A 84 fúvókafej összeköttetésben áll az égőkamrával, és belső és külső 54 és 88 égő~szájrésszel van kialakítva. Az 54 illetve 56 égőisö

kimenet felé

A találmány legfontosabb vonatkozása szerint az 84 és 56 égőperemrész az 1. ábrán látható módon agy előre beállított távolságban van elhelyezve egymástól azért, hogy kevésbé agresszív szálelvékonyíló környezetet biztosítsunk a hagyományosan alkalmazott égők hagyományos égési levegő- és gázáramlás! sebességéből, így el lehet érni, hogy az 54 és 58 égö-peremrész szélességének enyhe, 7,7 mm-ről 8,0 mm-nél, és előnyösen 8,1 - 8,5 mm-nél nagyobbra való bővítésével az elvékonyífő forró gázáram sebessége csökkenjen, még ha az égőbe belépő levegőáram és gázáram nem Is változik meg jelentősen a hagyományos χ <« φ· Φ

ΦΦ X Φ Φ *

Φ A X Φ

Φ <ν φ φ X Φ *Φ ->VX ΧΧ-ΦΦ ΦΦ

égö-peremrész szélessége 7,7 mm, a levegő áramlási sebessége 1840 m³/őra amint azt alább a 2. Táblázat mutatja, a találmány szerinti 9 éqő - az 54 és ,2 mm-ig való növelésével - le tudta csökkenteni a gázáram áramlási sebességét, még azonos levegő és gáz áramlási sebességek (1915 m³/óra : 878Ö0 ftVöra, Illetve 113 rm'/óra : 4000 ít/őra) met go belső égőnyomásával, amelyről kísérleti úton ismert hogy 558 v.o.mm-röl (21,8 inch) 480 v.o.mnvre (18,8 io inch) inch) a 2/

3Ö v.o.mm-re (21,6 t, mivel a korábbi feltételezések szerint a 9 égő égőnyomásának és a fúvásl sebességnek a növelése volt az egyetlen megfelelő eszköz, amellyel el lehetett érni a nagyobb elvékonyltásf, és a finomabb szálak előállítását, ahogy az az US ™

4.759.074, sz. szabadalmi leírás 7. oszlop, 49. ™ 57. sorában olvasható, isi sebességének és a gáz áramlási az égőkamra méretének a növelése, és/vagy az égés mennyiségének vagy sebességének a csökkentése szintén hatással van az elvékonyítő gáz sebességének a csökkentésére, és az 54 és 56 égő-peremrész szélessége növelésének a gyakorlati ekvivalenseként kell figyelembe venni. Mindegyik gázáram áramlási sebesség beállítási technikát külön-külön is, vagy együtt is lehet alkalmazni, A 2. táblázatban összehasonlító példák vannak megadva, amelyek ezeket a váratlan w»aet szemléltetik.

«Φ* φφχφ

	.isíeniegi iemiék	Tartomány	Eiőnyős tartomány	isi	A2
Üvegbúzásl sebesség (Mtonna/nep)	22,0	18-30	22-23	13(1)	18.5(1)
Égő-ossemrészek szétessége (rom)	?.?	tsgaSább 8	3,1 -3,3	3,2	0,2
Szsikéczö centrifuga sebessége (8^s4Srs)«»	19?5	Legalább 2000	2108-2300	2258	2.250
tevegéáram (frtéta)	84838	58880 -100080	35003 - 85300	63880	30100(2)
Gázáram í&fesre)	4033	3888 - 0800	-1008 - 5083	4338	4370(2)
Egőnyomás ( vfzoszicp ims?)	21,3	18-25	15-22	13,8	21,8(2)
Szásák becséit áfegos áfméröje (\|mn)	3,9	Kevesebb, msei 3,3	Kevesebb, mint 3,0	2,3	2,5
Temnék grammsúiy;s (3} (gól'')	104	43 - 210	30-150	69	81 (?)
Vastagság visszenyerése (3) 20 napos összenyomás után (inch)	3,92	3,3-4,3	3.0-3,?	3,92	3.63 (?)
R~13 - hővezető kéoessáo (4) {Sw.inőthr.P}	0,233	0,203 - 0,300	0,289 ~0,2?5	8,23?	8,267 (7)

Minták a termelési vonal irányábőí	23?. 1S2, 108, 263. 248			258. 237, 302, 245. 233	1OS. 123. 130.138,134
Minták a tsímsiási vonalra kereszSrásycá!	101. 2.80, .333,201,213			276, 208. 234,256, 245	142. 12?. 573, 120,133
F ö szabványos eltérés	.213 31	> 108	125-205	255 20	135
£&J&á§&&13d2ÚI
Vágási por(b')(g)	3,0621	< 0,0320	<0,0010	8..0008	0,0008 (?)
Lesepertei! por (8) (g)	8,8250	< 0.8250	< 0,3200	0,0195	8,0173 (?)
Szakié por (8) (g)	8.8001	< 0,0003	< 0,0003	0,0803	0,000 (7)

(1) Ez az öveghúzási sebesség azért van, hogy fenntartsa a ít²~ban mért ekvivalens termelési kapacitást a ferméksűrűség csökkenése makett.

(2) Becsűit adatok.

* X

ÍO

ΦΦ Φ ΧΦ φ « φ > φ φ Φ

Φ Φ Φ Φ φ φ φ

Φ X X φ Φ Φ

ΦΦ Φβφφ *·<

( 3} Grammsúly és vastagság-visszanyerés: ASTM C 167 - A paplan vagy vatta hőszigetelés vastagságának és sűrűségének szabványos vizsgáló eljárásai (4) Hővezető képesség: ASTM C 518 - Szabványos vizsgáló eljárás hőáramlésméro berendezés segítségével, és ÁS’ útmutató kis sűrűségű, paplan típusú hőállőságának meghatározásához.

(5) Szétválási szi szigetelés vizsgálati szétválási szilárdságához (emellett meghatározott T vizsgálati eljárás T - 502 ásványi

(8) Vágási, leülepedett és szálló por: Belső eljárás (Pótmérés Gullfiber porrázó gép alkalmazásával, a szálak fáziskontraszt optikai is mikroszkóppal vagy pásztázó elektronmikroszkóppal vannak megszámlálva. Egy 18 m³/óra légárama porszívót alkalmazva összegyűjtik a vágási és a leülepedett port. A rostokat összegyűjtik egy üvegszálas WHATMAN GF/A 70 mm szűrőn. A szálló porhoz egy 37 mm-es szűrőt alkalmaznak. Mindegyik szűró súlyát megmérik gyűjtés előtt és után. Egy

25 cm-es kést alkalmaznak, 160 mm-es maximális mintavastagság mellett)

születtek 14

MT/nap üveghűzási sgnel, azonos ssj vonalon.

mának az elvékonyltás alatti fenntartásához egy tetszőleges nagyfrekvenciás 12 elektromos indukciósgyürüt lehet elhelyezni éppen az 1 szálképző φφ

Φ φ φ X Φ Φ Φ

ΦΧφ φ φ * »

Φ χ φ φ y Φ ΦΦ ΧΦΦ ΦΦΦφ XX centrifuga alatt, azzal ynek a bet valamelyest nagyobb, mint az 1 száiképzo centrifugáé, hogy elkerüljük az Interferenciát a szálak lefelé irányuló áramával, amelyeket magával sodor a iy tetszőleges seg amely az 54, ve, es sűrített gáz,

van kapcsolva. Az üreges 2 tenget t létrehozni a 64 fúvökafej gyűrű 56 égo-peremrészen kívül van , gőz vagy égéstermék forráshoz előnyösen különböző rögzített zeknek a csöveknek a legbelső párja egy gyűrű alakú hűtőjáratot határol cirkuláitatunk, míg a legkülső pár cső előmelegítve vele a 3 kosarat az 1 száIM

Az 1 száiképzo centrifugával és a fúvott gázárammal létrehozott 41 szálak lefelé haladnak egy 70 fogadókamrába vagy fogadófülkébe, és 71 paplan alakjában leülepednek egy perforált 72 szállítószalagon, amint az vázlatosan a 2, és 3, ábrán látható, A 72 szállítószalag alatt adott esetben egy 74 szívószekrény van, amely hagyományos módon elszívja a 72 szállítószalagon keresztül átjutó gázok nagy térfogatát. Ahogy a 2. és 3, ábrán látható, a 71 paplan gyártásához hagyományosan főbb szálképző állomást alkalmazunk, ahol mindegyikben el van helyezve egy 20 szálképző centrifuga, amelyek a találmány előnyös kiviteli alakjánál egy vonalban vannak elrendezve, a 72 szállítószalag hossztengelye mentén. A szálakat a 72 szállítószalagra Irányító 20 szálképző centrifugák száma egy ipari berendezésben tipikusan hat és tíz közötti, vagy annál több,

az a 3 kosarával együtt jól ismert φ χ χ » φ Φ φ φ Φ Φ φ φ ·χ φ χ ΦΦ ΦΦΦ ΦΦΦ χ *Φ

r, a 2 tengelyen keresztül a 12 elektromos índukciősgyűrű szerint lő kiegészítő forrásoknak a felhasználásával, Az 1 szálképzö centrifuga előre meghatározott sebességgel forog, ugyanakkor a 9 égő be van állítva egy olyan gázáram

hasának és finomságának a biztosításához.

üvegszálak kívánt e

vagy más olvadfüveg-forrasból az olvadt üreges 2 tengelybe, amely az 1 szálképző centrifuga egység felett van elhelyezve. Az olvadt üvegáram, miután elérte a 3 kosarat, a centrifugális erő hatására a 3 kosár feneke mentén áramlik, és átlép a 3 kosár 4 palástján lévő nyílásokon δ üvegáramok alakjában, amelyek az 1 szálképző centrifuga 7 szalagjának felső részére vannak irányítva.

A 7 szalagnál fellépő erősebb centrifugális erő hatására a δ üvegáram átlép a sok kis 14 nyr , és kilép a 7 szalaq külső felén

azonnal alá vannak vetve a belsőégésű 9 égőből a 7 szalag külseje felé irányított gázáram elvékonyító hatásának, A 15 üvegáramokat a gázáram megemelt egy elegendő a 15 üvegáramok által képzett előszőlek eivékonyiiásának

z. Az e

szabályozzuk, amely másfelei

Ez a találmány megmutatta, hogy azonos vagy kisebb égőnyomás és lázáram sebesség nem csak finomabb 10 üvegszálakat eredményez,

Φ 8 X φ « Λ φφ X » Φ X *

ΦΦ ΧΦΦΦΦΦΧ χ* hanem olyan finomabb 10 üvegszálakat, amelyeknek kevesebb a feszültségnövelő hibájuk. Ezeket a technológiákat váratlan módon anélkül tudtuk megvalósítani az előnyös kiviteli alakoknál, hogy jelentősen meg kellett volna változtatni az égési levegő és gáz áramlási sebességét a 9 égő felé, az üvegösszetéfeit, vagy a teljes meglévő berendezés jellegét. Ennek eredményeként kis 10 üvegszálakat, lényegében a vattákban és paplanokban jelenleg alkalmazottakénál átlagosan kisebbeket lehet használni a vastagság-visszanyerés feláldozása nélkül annak ellenére, hogy a sűrűség vagy grammsúly legalább 15 %~kal kisebb.

Az 1 szálképző centrifuga 14 nyílásainak száma, mérete és eloszlása fontos tényezőt képez a találmány szerinti eljárás előnyös foganatosítás! módjánál Sár az 1 szálképző centrifuga sebességét a találmány „A1” és „A2^,; példájában a kívánatos módon megnöveltük 1975 f/p-röl 2250 f/p-re, ez nem az 1 szálképző centrifuga élettartama csökkenéséhez vezetett, hanem hosszabb szálat nyújtott. A tapasztalat azt mutatta, hogy a kis ~ 3,5 pm-nél kisebb - átlagos átmérőjű 10 üvegszálak szálképzése nagymértékben javítható az összes 14 nyílás számának 23ÖÖÖ -ről legalább 25000 -re, előnyösen 25Q00 - 40000 -re, és legelőnyösebben legalább 30000 -re való növelésével, miközben a 14 nyílások átlagos átmérőjét eközben 0,86 mm-ről 0,8 mm-nél kevesebbre, előnyösen 0,78 mm-re csökkentettük. Ráadásul kívánatos, hogy a maximális keresztmetszeti méret az összes 14 nyílásnál 1 mm-nél kisebb legyen. Az 1 szálképző centrifuga ezekkel a paraméterekkel sokkal több üvegáramot hoz létre, amelyek kisebbek, és így sokkal kisebb 10 üvegszálakat lehet előállítani. Az alábbi 3. táblázat a jelenlegi termelést végző {„kontrol minta”) és a jelen találmány „ΑΓ és „A2^1! példája szerinti 1 szálképző centrifuga jellemzőit Ismerteti:

X

XXX χχχ*

SzáWiíö «mteöga	összes sor	Ö3SZBS nyites	Nyítesok sofonksnl	Ate-iérő	Nyiisses áímérOje és a msgfeisié sm fetesői tefeié	Átegos
ϊΥϊίΤϊ	0,9 mm	0,8 4F	0,7 rom	........
.ieiefitegi termelés (telrcsi minte;	23	23008	4880	800 mm	4	s	43		0.68 mm
.,41' példa*	se-	31,846	4047 4178 nus	800 mm		s	8	12	0,78 mm
„AS* pstes	23	23800	1080	800 mm		s	43	5	0,80 mm

Az ,,ΑΓ példánál a 4. táblázatban részletesebben ismertetett 1 5 szálképző centrifugát alkalmaztuk.

Amikor az elvékonyított 41 üvegszálak a 2. és 3. ábrán látható módon a 70 fogadókamrába vagy fogadófölkébe áramlanak, az áramláshoz lényeges mennyiségű levegő indukálása társul. Bár az indukált levegő iö kezdetben hajlamos a 20 száíképzö centrifugából kiáramló 41 üvegszálak által alkotott fátyolbunda expanziójának a korlátozására, a 41 üvegszálak gyors lelassulása a 70 fogadókamrában a 41 üvegszálak által alkotott jelentős expanzióját váltja ki, és a 41 üvegszálak viszonylag

tár az eivéKonyítoft 41 üvegszálakra rendszerint fel van hagyományos módon ragaszfőanyag permet, például fenolgyanta, a 70 aga;

tüntetve a 2. és 3, szukse*

Az összehasonlító „ΆΓ és „A2” példa olyan szigetelővattával vei a 3,

elkészítve, Míg a grammsúly és a vastagság-visss

♦ ί φ Φ X Φ *

Φ X φ Φ X X Φ

Φ Φ* χ φ Φ V

Φ Φ X X Φ X φ φ φφφ φ X φ χ φ Φ lett $3 .^Φλ> y V«4 hoz ASTM specifikációk álltak rendelkezésre, hasonló specifikációk nem álltak rendelkezésre a üzemi eljárással k mazva.

Meg kel ékített hagyományos 3,9 pm készített R-13 termékek.

W („A2 a rí?

g/m sűrűség (104 g/ft²) az „AT⁵ pé 871,9 g/m²~re (31 g/i iális anyaqto í, nevezetesen, a grammsüly 1119,4 dánál 953,0 g/m²~re (89 g/ft²}, az „Ά2 csökkent. Ez a qrammsóly-csökkenés

A jelen találmány egyik előnyös kiviteli al a szai

eloszlását ított

ezzel e tárgyával

A 4, ábrán az 1 szálképző centrifuga 7 szalagja részleges 20 elölnézetben látható, ahol az említett 7 szalagba perforált 14 nyílások árnyékolással vannak jelölve,

A 4, ábrán két egymás fölé helyezett ZA1 és ZA2 gyűrű alakú zóna van feltűntetve, ahol a 2A2 gyűrű alakú zóna a ZA1 gyűrű alakú zóna alatt van, amikor az 1 száiképző centrifuga szálképzési helyzetben látható. Az ábrázolt esetben mind a ZA1, mind a ZA2 gyűrű alakú zóna három kör alakú sorban tartalmazza a 14 nyilasokat A ZA1 gyűrű alakú zónában a

X φ

X A * χ Φ * Φ Φ X φ Φ Φ φ Φ * φ

Φ Φ V Φ * Φ

X Α Φ X X XX ΦΦ Φ >

sorok Ρ1 osztásra vannak egymástól a 14 nyHások átmérője dl a szomszédos 14 nyílások középpontjainak a távolsága D1, a szomszédos 14 nyílásoknak legközelebbi szélei közötti távolság DBt, és a ZA1 zónában a felé las-szam ;akű zónában ezek a paraméterek értelemszerűen; P2, d2, D2, DBS és NS2.

A ZA1 és a ZA2 gyűrű alakú zóna egymás felé eső legszélső sora közötti osztás Pl /2.

Meg keli jegyezni egyfelől, hogy a d,2 átmérő kisebb, mint a d1 átmérő, és hogy a P2 osztás és a D2 távolság ennek megfelelően kisebb, 10 mint a P1 osztás és a D1 távolság. Ennek eredményeképpen az NS2 felölefegységre jutó nyílás-szám sokkal nagyobb, mint az NS7 feiületegységre jutó nyílás-szám.

Ez az ismertetés egyáltalán nem korlátozza a konstrukciós lehetőséget, és az 1 szálképző centrifuga 7 szalagja kettőnél több ZA gyűrű is alakú zónát is tartalmazhat, és mindegyik említett ZA gyűrű alakú zóna legalább egy sor 14 nyílást tartalmazhat.

A találmány szerinti 1 szálképző centrifuga értékének szemléltetése céljából összehasonlító vizsgálat készült, egyfelől egy szabványos szálképző centrifugával, másfelől egy, a találmány szerinti 1 szálképző

2ö centrifugával A két szálképző centrifuga jellemzői, amelyek úgy lettek kiválasztva, hogy a DM átlagos átmérő, a 7 szalag felülete, és a perforált 7 szalag magassága azonos legyen, a 4« táblázatban vannak bemutatva. Mindkét szálképző centrifuga három ZA1, ZA2, ZA3 gyűrű alakú zónát tartalmaz, amelyek mindegyike a 14 nyílások több sorából áll ahol egy-egy sorban a 14 nyílások d átmérője és D távolsága konstans.

* φ

	Szabványos száikspző centrifuga (kontrái mintái	A találmány ,3' példája szerinti széiképző oontriAifie
Átmérő (mm)	J88.............................................................	600 ...........
A anrfcréit szalag magassága íiws)	M25	34,25
A győrit sfafcü zónák {'ZAJ száma	3	3
Eisó, 2A1 györii aiakő zóna sorok száma	4	0
-s- dl átmérő	1.0	0.3
·+ í)t iávoiság	1,7	1.8
•-r 331 távolság a nyitások szóié: közölt	0,7	0,8
···> Pl oszlás	1,48	1,86
···> a nyílások soronkénti NO' száma	1100	104?
-k NS) leíüksagységrs intb nyilás-ssmm	0,30	9,-38
··> P1/2 oszlás	1.43	1,78
Másodé. ÖA2 győri} aiakó zóna ···> sorok száma	7	8
—s dd	0.3	0,8
···> 02 iávoiság	i,?	1,6
--> 082 távolság a nyitások szélei közöst	0,8	0.0
-> P2 osztás	1.43	1,39
-> a nyilasok soronkénti N02 széma	noo	1178
•~k N32 feiölmegységrs jsstó nyilás-szám	0,30	0.48
-k P2/3 osztás	1,49	1,08
Harmadé:. ZA3 gyűrő alaké zóna ~> sorok száma	13	12
~k d3. átmérő	0.8	0,7
~k 03 távolság	1,7	1,4
~k 083 távolság a nyitások széfei közölt	0,8	0,7
-> P3 osztás	1.49	1,22
-k a nyílások soronkénti NOS száma	iioo	134S
-» ÜSlWgigoy^sreJnfó.gyiiá^szánt''	0,38	0,58

felu

van kifejezve, ahol NS ™ NO/(tcD,F),

az NO jelöli, míg az NS ások mmMmkéntl számaként felületegységre jutó nyílás-szám a konstans. A találmány szerinti 1 φφ

Φ Λ % Φ > Φ

X* Φφ* Φ'ΦΦΦ ΦΦ szálképző centrifuga esetében ez az NS felületegységre jutó nyílás-szám a ZÁ1 -- ZA3 gyűrű alakú zónánként változik, a légiéiül lévő 2A1 gyűrű alakú zónánál kisebb, a másik két, ZA2 és ZA3 gyűrű alakú zónánál nagyobb, mint a szabványos szálképző centrifugáé. Meg kell jegyezni, hogy a találmány szerinti 1 szálképzó centrifugánál az NS felületegységre jutó nyílás-szám a ZA gyűrű alakú zónákkal az 1 szálképző centrifuga tetejétől az aljáig növekszik, hozzávetőleg 25 - 30 %~kal ez egyik ZA gyűrű alakú zónáról e másikra.

Mindkét szálképző centrifuga ugyanabból az ötvözetből készült, w amely a SEVÁ cég által előállított SG30~ként Ismert, A szabványos szálképző centrifuga perforálása a fentiekben ismertetett eíektroerózíés technológia alkalmazásával készült, míg a találmány szerinti 1 szálképző centrifuga 14 nyílásainak a perforálásához elektronsugarat alkalmaztunk. A lézeres perforációt is számításba lehet venni.

A termékek gyártása mindkét szálképző centrifugánál azonos húzás!

viszonyok között történt.

A gyártott termékek ti

Iményeit és az ebben e példában kapott termékeken mért mechanikai tulajdonságokat az alá

	Szabvány száikápzö cantn&tga (kooíroi minta)	A Wimény ,Α' páifjáte szarints sxőMíkő «ss'íinfega
Névtegss vssíííigság · nf'ís	§0	SŰ
Sűrűség (kg/m⁴)	9,5	3,5
.Ateonair· (száiűnornság) (iipare, Sg)		-Ϊ3.5
λ (mWí-rK}	41,6	41,2

φ φ φ φ φ * φ

X Λ V Φ X Φ Φ

Φ * X Φ * Φ * φ φ Φ X Φ X

ÍVsViSSAsLWSav'V Húzás í'L'íS ·	23	i 23
Aö	iangentóátís	! , . .„_v
1 tói RX5Í ív<«5tfc
Ko«sf	szabványos	1 szabványos
Égönyonsás S«<fn G57	§68	1 582
Levegő etvesetős (Mm '/éra;	-5853	5743
Gáz ssvaaeíás (NnV/óra}	128	lm
A (ganák asschaPtes Maidonságai		t.................
Vastagság visszanyerés 12 nag sián	125	! 131
Vastagság vfessanyetós 5 hónap után	11g	\| 126
Szakitóazíiáfíiság gyánés után (gf/gi	188	\| 220
ÍJz.skifeZíiás'dsás 15 perces autoídávozás után (gt/g)	128	\|

Mindkét szálképző centrifugánál az. azonos típusú terméken mért tulajdonságok ugyancsak össze vannak hasonlítva az 5. táblázatban.

A vastac és a névleges

meghatározva. Meg kell jegyezni, hogy az előállított termék vastagsága az összenyomás! vizsgálat előtt nagyobb, mint a névleges vastagság. Az említett vizsgálatok esetében az előállított termék vastagsága 144 mm, a 80 mm-es névleges vastagsághoz képest.

Az 5. táblázatból ki lehet következtetni, hogy az üvegszál-szőnyeg ίο vastagsága, miután az összenyomás! vizsgálat 12 napja után meg lett lég az eredeti vastagság (

ített üvegszál-szőnyegnél, és ec

%-a a szabványos szálképző centrifuga esetében.

A fenti összenyomás! vizsgálat levezetéséhez az üvegszál-szőnyegek paneljeit a gyártás után készítjük elő, és 8/1 összenyomás! arány eléréséig terheljük, azaz az említett esetben az összenyomott vastagság hozzávetőleg 18 mm.. A megadott összenyomás! idő <12 nap, 1 hónap) * χ φ X V * *

X φφ X φ Φ φ

Φ Φ X Φ * *

XX φ X X X X X φ Φ X után a panelek terhelését megszüntetjük (összenyomás! Időnként 4 panelt vizsgálunk), és az összenyomás! vizsgálat után meghatározzuk az átlagos vastagságot,

A szakítószilárdság meghatározása egy gyűrő alakú vizsgálati minta alapján történik, amely egy lyukasztószerszámmal van kivágva az üvegszál-szőnyegből A „szakítószilárdság” a húzóerő (két, kör alakú és párhuzamos, 12,6 mm sugarú tüskével, 300 mm/perc terhelési sebességgel kitépett gyűrő szakítóereje) határértékeként van meghatározva a vizsgálati minta tömegéhez viszonyítva, és gf/g-ben van kifejezve.

A vizsgálat elindításakor leterhelt vizsgálati minta egy, lényegében elliptikus torold gyűrű, 122 x 76 mm nagy és kis tengellyel, ahol a torold vastagsága 26 mm. Termékenként 16 db minta vizsgálatát végeztük el Ez a vizsgálat a BIFT 5012-76 és ASTM C 681-76 szabványok alapján történt

A szakítószilárdság mérését a gyártás és a termék öregedési hajlamának becslése céljából elvégzett autoklávos vizsgálat után végezzük el a terméken. Az autoklávos vizsgálat Időtartama 16 perc, és 107 °C hőmérsékleten, 0,6 bar nyomáson és WO %-os páratartalom mellett

Az 6, táblázatban meg lehet figyelni, hogy egy azonos típusú terméknél határozottan megjavult mechanikai tulajdonságok érhetők el az „A” példa szerinti berendezéssel a szabványos berendezésekkel összehasonlítva, és ugyanakkor az üvegszálak gyártásához szükséges energia jelentősen csökken.

Valójában az égőnyomás kisebb, hozzávetőleg 20 %-kal kisebb az „A” példa szerinti szálképző centrifugánál, összehasonlítva a szabványos centrifugával elért eredményekkel Ugyanekkor a folyadék, levegő és gáz φ Λ? \ ί φ φ φ * φ * φ

Φ Φ Φ Φ φ X Φ * X Φ Φ Φ Φ < φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ Φ XX kibocsátása viszonylag ki

energiakihozatala így nagyon előnyösen meg van növelve az előbbi példa szerinti szálképző centrifugává

A mechanikai tulajdonságok javulása vonatkozik mind a vastagság5 visszanyerésre, amely hozzávetőleg 10 %-kal nagyobb a találmány szerinti szálképző centrifugánál, a szabványos szálképző centrifugával kapott termékkel összehasonlítva, mind a szakítószilárdságra, amely hozzávetőleg %-kal javult

Ráadásul ezekből a figyelemre méltó eredményekből meg lehetett ίο állapítani, hogy váratlan módon a szálképzö centrifuga nyílásainak a számában bekövetkezett növekedésnek nincs negatív hatása a szálképzö centrifuga élettartamára, amennyiben ez utóbbi az előző példa az útmutatásai szerint van kialakítva.

Az 5, táblázatban meghatározott szálképzési körülmények között a találmány szerinti szálképzö centrifuga élettartama hozzávetőleg 370 éra volt, míg a szabványos szálképzö centrifugáé hozzávetőleg 300 óra.

Ugyanígy meg lehetett állapítani, hogy a termékek minősége nem változott jelentősen a szálképző centrifuga szálképzésben eltöltött használati idejével, bár tartani lehetett attól, hogy a felöletegységre jutó nyílás-szám növekedése a szálképző centrifuga öregedésének a felgyorsulásához vezethet, a termék tulajdonságainak gyors romlásával társulva az ugyanazzal a szálképzö centrifugával végzett szálképzés során.

Meg kell említeni, hogy a 4. táblázatban látható példa szerinti 1 szálképző centrifugával kapcsolatban Ismertetett kialakítás különösen 25 előnyös geometriai szempontból, Valójában az 1 szálképző centrifugában lévő 14 nyílások számának a növelése során a feltalálóknak sikerült φ φ φ > *

X Φφ X * Φ Φ

Φ * X Φ X * Φ

Φ Φ Φ Φ X Φ «« y’ΦΦ ΦΦφφ *χ mer ι egy olya tá geometriai kialakítást, ahol a 14 nyílások szélei növelve a a legm 2A2 gyűrű a a K^: in.

nyi io a legs dl . A távolság azonos mindkét kialakításnál, míg a legkisebb, d3 átmérővel kialakított ZA3 gyűrű alakú zónában a választott kialakítás megengedi a 14 olások szelei közötti D83 távolság csökkentését, ami nem káros, mivel ott nem olyan nagy a korrózió és erózió,

Ez, nagyon előnyös módon, megőrzi az 1 szálképzö centrifuga mechanikai tulajdonságait, és fenntartja vagy megnöveli az élettartamát a szabványos szálképző centrifugával összehasonlítva, miközben a 14 nyílások száma tekintélyesen megnövekedett.

A ta

éhet a (rögzített sűrűséghez viszonyított) höteljesitmény, vagy a (rögzített R-érfékhez viszonyított) sűrűség átlagos szálátmérő mellett bekövetkező változásának a felbecsülésével is.

High Perfonmence Batt) és a hagyományos épületszigetelő termék („jelenlegi Bi [Buíldíng Insulationf vagy „kontrol”) grammsúly összehasonlításét fel lehet becsülni a következők szerint néhánynál a népszerűbb R-arányos (termékvastagsággal mért hőellenállási érték vagy „R-arányk (inch/hővezefőképesség: BTÜ.in/ft.hr,°F) ) termékek közül, például az ,,ΑΓ’ és _ssA2”~nél. A jelenleg gyártott vatta épületszigetelő termékekhez (jelenlegi Bl’j és a nagy teljesítményű vatta szigetelötermékekhez („HPB”) tartozó eredmények a 8, és 7. ábrán tagos üvegszál átmérő39

Φ V Φ φ ♦ φ « * φ φ φ y Φ φ φφφχ y

0/ •kSCSí /Ο

CA

A 6. ábra az ugyanahhoz a sűrűséghez szám teljesítmény becsűit változását (az R-érték vá üvegszál átlagos átmérőjének tartomány képviseli a „Cédáin helyzetét a piacon, A „HPB” tartomány a találmánnyá hőellenállási teljesítmény fokozását szemlélteti. Pontosan bán) mutatja az A Jelenlegi ΒΓ a b.

ábra, a 7. ábra a rögzített R~értékbez tartozó sűrűség becsült változását (%~ban) mutatja az üvegszál átlagos átmérőjének (pm-ban) a függvényében: egy rögzített R-értéknél a termék grammsúlya vagy io sűrűsége csökkenthető, ha az üvegszál átlagos átmérője csökken.

A jelen találmány szerint gyártott vatta szlgetelötermékekkel a kisebb üvegszálak csökkentett termék grammsúlyt eredményeznek javított szigetelő teljesítmény mellett, A 6, és 7, ábra görbéi általában követik a 6. Táblázatban megadott becsült adatpontok mintáját.

Si fednék éfíéte'éss	HP8 gcsnsnsüiy iölL	Jefes8§gí sfsnsnsúSy	öfSÍTsmsúiy csskk®«ss>
«-·!	51	71	23%
R--53	81	J0?..........................................................	24%
fí-'-S	139	132	24 %
a-·: s	85	11S	23%
R-33	131	179	27%

Az „Al * és példához tartozó eljárási paraméterek olyan vattákat eredményeztek, amelyek nagyon lágy tapintásúak és gyapotgolyószerüen textúrának voltak, gyakorlatilag csupán kicsi viszketést okozva a bőrrel való érintkezés után. Mindketten nagy hőelíenállásí értékeket mutattak, hasonlót φ «»«'«» φ

X X φ « φ φ * φ φ φ φ φ φ

ΦΦ ΦΦΦ ΦΦΧ.Φ ΦΦ a jelenlegi, 3,9 pm átlagos átmérőjű szálakat tartalmazó kereskedelmi termékhez, olyan vizsgalati eredményeket adva, amelyeknek ugyanaz az R-értéke, legalább 12 %~os, előnyösen 15-28 %-os grammsúly vagy sűrűség csökkenés mellett.

nasomo vagy jobb volt a jelenleg gyártott vattaszígeteléshez képest az ASTM C 167 szabvány szerinti vastagság-visszanyerést illetően is. Ez fontos, mivel a 0,04005 g/cnrAnél (2,5 Ibs/ft³) kisebb sűrűségű vatta és tekercs termékek gyakran ίο erősen össze vannak nyomva a névleges vastagságuknál sokkal kisebb vastagságra, legalább a névleges vastagságok H-ére, előnyösen 1/7 1/12-re, például amikor a tárolási és szállítási Koitseqs céljából be vannak csomagolva. Ezektől í visszanyerjék a névleges vastagságokat a felhasználás helyszínén a után. Bár korábban feltételezték, hogy a lsen lévő szálak átmérőjének a csökkentese javít dgetelő tulajdonságai ritkán kísérelték meg, mivel a kis átlagos átmérőjű szál készült szigetelés az összenyomása után tipikusan képtelen visszanyerni a névleges vastagságát. Ahogy a jelen találmány „ΑΓ és ,A2” példájában visszatükröződik, mindkét terméknél a teljes vastagság visszanyerését lehetett elérni annak ellenére, hogy a termék grammsűlya drámai i5 csomag te tekercselt ezA

Az előzőekből könnyen meg lehet érteni, hogy ez a találmány olyan 25 javított szigefelőíermékeket biztosít, amelyek kevesebb hibát tartalmazó, finom üvegszálakból készülnek. Ezeknek a termékeknek kevésbé drága a φ > χ Φ Φ X X χ χ· Φ χ φ φ * φ φ φ φ φ φ ΦΦ Φ φ Φ ΦΦ'ΧΦ φφ gyártásuk, visszanyerik a teljes vastagságukat az összenyomást követően, miközben ugyanazt az R-erteket is biztosítják, mint a nagyobb sűrűségű, nagyobb átlagos szálátmérőjű szigetelőtermékek. A jelen találmány szerinti el pm-nal £3 yí lakat nyíl

Bár a fenti leírásban kü lettek bemutatva.

ezeknek a célja csupán az Ismertetés volt, és nem a találmány korlátozása, 10 Például, a jelen találmány oltalmazott eljárásai szerint gyártott nagy szilárdságú szálak hasznosak lehetnek a kompozit merevítöbefétek, a lazán töltött szigetelések, a szőtt és szövés nélkül készült szövetek

yesitr őrületen jártas sza meg szar is, amely ezen a számára nyilvánvaló, a találmány mellékelt oltalmi körén belülre eshet.

ΦΦΦ # φ X Φ ♦ φ χ φ χ φ ΧΦ Φ XX Χ-ΦΦΦ XX

Claims

1. Eljárás üvegszálas szigetelőtermék előállítására, amelynek során (a) biztosítunk legalább egy üveganyagot (c) (14) klek nyílással (d) az olvadt üveganyac nyílásokon (14) keresztül étre, (e) ezeket az üvegáramokat (15) elvékonyítjuk egy, a szálképző centrifuga (1) külseje melletti gázárammal, és ezt a gázáramot felhasználjuk olyan üvegszálak (10) kialakítására, amelyeknek az átlagos átmérője legfeljebb 3,5 pm, ahol a gázáramét lényegében egy égővel (9) biztosítjuk, amelynek az égőnyomása 250 - 635 v.o.mm (10 - 25 Inch of water}, előnyösen kevesebb, mint 580 v.o.mm (23 Inch of water), és az égőnek egy pár égő-peremrésze (54, 56) van, amelyek legalább 8 mm, előnyösen 8,1' és 8,5 mm közötti távolságra vannak egymástól elválasztva, (10) gyantás kötőanyaggal keverjük össze, és egy olyan szlgetelőterméket hozunk létre, amelynek az ASTM C 686 szabvány szerinti szétválási szilárdsága legalább 100 gf/g, és összenyomást kővetően névleges vastagságának nagymértékű visszanyerését mutatja, olvadt üvegei (o) és kí<

centrifugát (1) alkalmazunk, amelynek egy kerület menti szalagja (7) van, ly szálképző nyílásokkal (14) van perforálva, és ezek a nyílások (1^

ΧΦΦ φ ί ♦ φ φ φφ φ φ * *

X Φ Φ- Φ φ φ φ φ

ΦΛΦ- ΦΦΦΦ Χφ több gyűrű alakú zónába (ZA) vannak elosztva, amelyek a centrifugáló pozícióban lévő szálképző centrifugánál (1) egymás felett vannak elrendezve, és a szalag (7) legalább két gyűrű alakú zónát (ZA1, ZA

2) tartalmaz, amelyeknél a felületegységre jutó nyílás-számok (MSI, NS2)

5 eltérnek egymástól, ahol az eltérés mértéke nagyobb, mint 5 %, vagy azzal egyenlő, célszerűen nagyobb, mint 10 %, sőt 20 %, vagy azzal egyenlő, és az a gyűrű alakú zóna (ZA2), amelynél a legnagyobb a felületegységre jutó nyílás-szám (HS2), a centrifugáló pozícióban lévő szálképző centrifugánál (1) a másik gyűrű alakú zóna (ZA1) alatt van elrendezve.

10 2, Áz 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az elvékonyítő lépés (e) égőjében kb. 1415 - 2830 m³/'óra (50,000 - 100.000 ft'Vöra) sebességű légáramot alkalmazunk.

3. Az 1, vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az elvékonyítő lépés (e) égőjébe kb, 85 - 170 m³/cre (3000 - 6000 ftS'őra)

15 sebességű gázáramot táplálunk be.

4. Az 1-3, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szálképző centrifugának (1) az a gyűrű alakú zónája (ZA2), amelynek a felületegységre jutó nyílás-száma (NS2) a legnagyobb, a szálképző centrifugának (1) egy másik gyűrű alakú zónája (ZA1) alatt van

20 elrendezve, amelynek kisebb az átlagos felületegységre jutó nyílás-száma (N31).

5. Az 1-4. Igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szálképző centrifuga (1) mindegyik gyűrű alakú zónájának (2A1, 2A2) a szálképző nyílásai (14) sorokba vannak csoportosítva, ahol a

25 nyilasok (14) átmérője (d) az egyes gyűrű alakú zónákban (ZA1, ZA2) lényegében állandó, és a szálképző centrifuga (1) kerület menti szalagjának ί* φ φφ »φ φ φ « X Φ Φ * φφφ φ * φ * φ φ φ φ φ φ φφ φφφ φφφφ φφ (7) a tetejétől az aljáig, az egyik gyűrű alakú zónáról (ZA1) a másik gyűrű alakú zónára (ZA2) csökken,

6, Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szálképző centrifuga (1) nyilasainak (14) sorai 1 és 2 mm közötti, főként 1,2 és 1,6 mm közötti távolságra vannak elrendezve egymástól, előnyösen 1 és 2 mm közötti, például 1,2 és 1,6 mm közötti osztással (P) az egyik sortól a kővetkezőig.

7. Az 1~

8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szálképző centrifuga (1) nyílásai (74) legalább egy részének az átmérője (d) legfeljebb 7,5 vagy 7,2 mm, főként 7,7 és 0,5 mm között, például 0,

9 - 0,7 mm között van,

S. Az 1-7, Igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szélképzö centrifuga (1) azonos gyűrű alakú zónájában (ZA) lévő, egymással szomszédos legközelebbi nyílások (14) középpontjai közötti távolság (D) lényegében állandó végig a teljes gyűrű alakú zónában (ZA), és az egyik gyűrű alakú zónától (ZA1) a másik gyűrű alakú zónáig (ZA2) legalább 3 %-kal, sőt legalább 5 %-kal, sőt 70 %-kal, sőt többel változik, és felülről lefelé csökken, és a távolság (D) célszerűen 0,8 és 3 mm között, például 7 és 2 mm között, sőt 1,4 és 7,8 mm között van,

3. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szálképző centrifuga (1) átlagos átmérője (DM) egyenlő SCO mm»rel, vagy annál kisebb, főként például legalább 2ÖÖ mm-rel,

10, Az 1-9, igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az elvékonyitö lépésben (a) a nagy hőmérsékletű húzó gázáramot gyűrű alakú égővel (9) állítjuk elő.

XX Φ i. ··' Φ >' φ ΧΦ Φ Φ ·*· * φ «φ ϊ » * φ * Φ Φ X * ♦ ·».♦ φχφ *χχφ *φ·

11« Α 10. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a gyűrű alakú égő (9) egy tangendális égő, amely egy, e húzó gázáramnak a szálképző centrifuga (1) külső vízszintes éléhez viszonyítva tangendális összetevőt adó szerkezetet tartalmaz.

.5 12. Szigetelőtermék, amelyet olvadt állapotban lévő üveganyagnak egy szálképző centrifuga (1) kerületén elrendezett szálképzö nyílásokon (14) keresztül történő átjuttatásával előállított, és a szálképző centrifugát (1) körülvevő gázáramokkal elvékonyított üvegszálak (10) alkotnak, és amely az 1-11. igénypontok bármelyike szerinti eljárással van előállítva, azzal

10 jellemezve, hoqv >a) az üvegszálak (10) átlagos átmérője legfeljebb 3,0 um, és ) legalább (o) a szí (0

4 SZi ?bb, mint 3,0 pm, továbbá az, hogy sága (az ASTM C 686 szabvány szerint)

i) grammsúlya (az ÁST 2260,4 g/m² (40 - 210 g/tf),

C 167

12. igéi to inti szigetet

Heg egyenlő egy 3,9 pm átlagos átmérőjű enaiiass int a 3.9 jiya legalább 12 %-ka üveqszá >φ * X·'·* *Χ φ φφ * φ * *

Φφφ φ * * X φ Χ S φφ ΦΧΦ ΦΦΦΧ X*

14. Α 12. igénypont szerinti szígetelőtermék, azzal jellemezve, hogy a hőellenáOásí értéke nagyobb, mint egy 3,9 pm átlagos átmérőjű üvegszálakból készített, lényegében hasonló külső méretekkel rendelkező és lényegében hasonló grammsúlyú szigetelőtermék hőellenállási értéke, s

15, A 12-14. Igénypontok bármelyike szerinti szigetelőtermék, azzal jellemezve, hogy az 1-11. igénypontok bármelyike szerint eljárással készül, ahol a belső égőnyomás kisebb, mint 585 v.o.mm (23 inch of water).

16. Szigetelővatta vagy tekercs, amelyet egy üveganyag üvegszálai (10) alkotnak, amelyek az 1-11. igénypontok bármelyike szerinti eljárással io vannak előállítva az olvadt állapotban lévő üveganyagnak egy szálképző centrifuga (1) kerületén elhelyezett szálképzö nyilasokon (14) keresztül történő átjuttatásával, és a szálképző centrifugát (1) körülvevő gázáramok általi elvékonyitásával, azzal jellemezve, hogy az üvegszálak (10) átlagos átmérője legfeljebb 3,0 pm, továbbá a szigetelővatta ASTM C 167 is szabvány szerinti vastagság-visszanyerése és R~értéke (a hőellenáliásl érték és a vastagság aránya) hozzávetőleg olyan vagy jobb, mint egy 3,9 pm átlagos átmérőjű üvegszálakból készített, lényegében hasonló külső méretekkel rendelkező szigetelőtermék vastagság-visszanyerése és R~ értéke.

20

17. A 16. igénypont szerinti szigetelövatta vagy tekercs, azzal jellemezve, hogy az ASTM C 167 szabvány szerinti grammsúlya hozzávetőleg 538,2- 1614,8 g/m² (50 - 150 g/ft²),

18. Á 16. vagy 17, igénypont szerinti szigetelövatta vagy tekercs, ezzel jellemezve, hogy lágy, gyapotszerű tapintása van.

25 18. Szigetelövatta vagy tekercs, azzal jellemezve, hogy az 1-11.

igénypontok bármelyike szerinti eljárással készül,