HU222314B1 - Impulzusos működésű szabályozószelep - Google Patents
Impulzusos működésű szabályozószelep Download PDFInfo
- Publication number
- HU222314B1 HU222314B1 HU0001074A HUP0001074A HU222314B1 HU 222314 B1 HU222314 B1 HU 222314B1 HU 0001074 A HU0001074 A HU 0001074A HU P0001074 A HUP0001074 A HU P0001074A HU 222314 B1 HU222314 B1 HU 222314B1
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- valve
- pressure
- opening
- cavity
- evaporator
- Prior art date
Links
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims abstract description 11
- 208000031481 Pathologic Constriction Diseases 0.000 claims description 6
- 230000036262 stenosis Effects 0.000 claims description 6
- 208000037804 stenosis Diseases 0.000 claims description 6
- 238000011068 loading method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 58
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 39
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 19
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 7
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 7
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 6
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- -1 glycol ethers Chemical class 0.000 description 5
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 5
- NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N fluoromethane Chemical compound FC NBVXSUQYWXRMNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 4
- 230000004044 response Effects 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 3
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 3
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 3
- 150000001408 amides Chemical class 0.000 description 3
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 3
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 3
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 3
- LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 1,1,1,2-tetrafluoroethane Chemical compound FCC(F)(F)F LVGUZGTVOIAKKC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N Methylamine Chemical compound NC BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 2
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 150000005846 sugar alcohols Polymers 0.000 description 2
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010043268 Tension Diseases 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- KBZDDCPTJOTDQO-UHFFFAOYSA-N azane;propane-1,2-diol Chemical compound N.CC(O)CO KBZDDCPTJOTDQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052987 metal hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004681 metal hydrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- JQKFLNWRTBPECK-UHFFFAOYSA-N methoxymethane;propane-1,2-diol Chemical compound COC.CC(O)CO JQKFLNWRTBPECK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000009972 noncorrosive effect Effects 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 229920000768 polyamine Polymers 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/33—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant
- F25B41/335—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant via diaphragms
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K7/00—Diaphragm valves or cut-off apparatus, e.g. with a member deformed, but not moved bodily, to close the passage ; Pinch valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/06—Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/068—Expansion valves combined with a sensor
- F25B2341/0682—Expansion valves combined with a sensor the sensor contains sorbent materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/25—Control of valves
- F25B2600/2521—On-off valves controlled by pulse signals
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/8593—Systems
- Y10T137/86389—Programmer or timer
- Y10T137/86405—Repeating cycle
- Y10T137/86413—Self-cycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Temperature-Responsive Valves (AREA)
- Fluid-Driven Valves (AREA)
- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Lift Valve (AREA)
- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Multiple-Way Valves (AREA)
- Massaging Devices (AREA)
- Compressor (AREA)
Abstract
A szabályozószelep, amely elsősorban hűtőberendezésekhez alkalmazható,egy szeleptestet (10) tartalmaz. A szeleptestben (10) szelepüreg (24),a szelepüregbe (24) bevezető szelepnyílás (28) és a szelepüregből (24)kivezető nyílás van kialakítva. A szabályozószelepnek a szelepnyílást(28) nyitó és záró, és egy nyomásérzékeny elemmel – előnyösenmembránnal (12) – együtt működő szelepeleme (17) van. A nyomásérzékenyelem egyik oldala a nyomásérzékeny elemet a szelepnyílás (28) nyitásairányában terhelő külső nyomásforrással áll összeköttetésben. Aszelepüregből (24) kivezető nyílás a szelepüregbe (24) bevezetőszelepnyílás (28) áramlási keresztmetszeténél kisebb áramlásikeresztmetszetű szűkületként (15) van kialakítva. A nyomásérzékenyelem másik oldala a szelepüregben (24) fennálló, a nyomásérzékenyelemet a szelepnyílás (28) zárása irányában terhelő nyomással állösszeköttetésben. ŕ
Description
A találmány tárgya impulzusos működésű szabályozószelep, elsősorban hűtőberendezésekhez.
A legtöbb hűtőrendszer fontos része egy fojtóeszköz, amely szabályozza az elpárologtatóba áramló folyékony hűtőközeg tömegáramát, és a hűtőközeg nyomását a kondenzációs nyomásról az elpárologtatási nyomásra csökkenti. Fojtóeszközként általában termosztatikus expanziós szelepet, impulzusszélesség-modulációval működő mágnesszelepet, valamint passzív eszközöket, például kapilláriscsövet vagy fojtótárcsát szokás használni. A kis teljesítményű hűtőrendszereknél, például háztartási hűtőgépeknél általában kapilláriscsövet használnak, amely megfelelő méretezés esetén is csak egyetlen üzemállapotnál képes optimális hűtőközegáramot biztosítani. így tehát a tervezési munkapontnál nagyobb terhelés esetén a kapilláriscső túl kevés hűtőközeget juttat az elpárologtatóba, kis terhelésnél pedig túl sokat. Mindkét esetben csökken a hűtőrendszer hatásfoka.
Közismert, hogy aktív expanziós készülékekkel, például termosztatikus expanziós szelepekkel növelhető a hatásfok, mivel ezek minden terhelésnél megfelelő mennyiségű hűtőközeget juttatnak az elpárologtatóba. Hűtőrendszer kondenzátora és elpárologtatója között a hűtőközeg áramlását szabályozó termosztatikus expanziós szelepeket ismertetnek az US 4 959 973 és az EP 0 560 535 számú szabadalmi leírások. Ezek a szelepek egy szeleptestet tartalmaznak, amelyben szelepüreg, a szelepüregbe bevezető szelepnyílás és a szelepüregből kivezető nyílás van kialakítva. A szelepüregből kivezető nyílás legalább olyan nagy, mint a szelepüregbe bevezető szelepnyílás. A szelepbe egy membrán van beépítve, amely érzékeli az elpárologtatóban fennálló nyomást, és ennek függvényében egy szelepelem segítségével folyamatosan változtatja a szelepnyílás áramlási keresztmetszetét.
A különböző aktív expanziós készülékek és termosztatikus expanziós szelepek azonban nem használhatók jól a kis hűtőrendszereknél, mert a kis hűtőközegáramokat pontatlanul szabályozzák, és további nehézséget okoz az, hogy a kis hűtőközegáramhoz tartozó kis szelepnyílások nagyon könnyen eldugulnak.
Célunk a találmánnyal az ismert termosztatikus expanziós szelepek említett hátrányainak kiküszöbölése, és olyan szabályozószelep létrehozása, amely kis szelepnyílás nélkül is képes kis hűtőközegáramokat szabályozni.
A találmány szerinti impulzusos működésű szabályozószelep egy szeleptestet tartalmaz, a szeleptestben szelepüreg, a szelepüregbe bevezető szelepnyílás és a szelepüregből kivezető nyílás van kialakítva, továbbá a szabályozószelepnek a szelepnyílást nyitó és záró, és egy nyomásérzékeny elemmel együtt működő szelepeleme van, és a nyomásérzékeny elem egyik oldala a nyomásérzékeny elemet a szelepnyílás nyitása irányában terhelő külső nyomásforrással áll összeköttetésben. A szelepüregből kivezető nyílás a szelepüregbe bevezető szelepnyílás áramlási keresztmetszeténél kisebb áramlási keresztmetszetű szűkületként van kialakítva, és a nyomásérzékeny elem másik oldala a szelepüregben fennálló, a nyomásérzékeny elemet a szelepnyílás zárása irányában terhelő nyomással áll összeköttetésben. A nyomásérzékeny elem célszerűen egy membrán.
A szabályozószelep egy előnyös kiviteli alakja egy rugót tartalmaz, amely a szelepelemet a szelepüregbe bevezető szelepnyílás zárása irányában feszíti elő.
Egy további előnyös kiviteli alaknál a szelepüregbe bevezető szelepnyílás áramlási keresztmetszete legalább 2-szer, előnyösen 10-20-szor akkora, mint a szelepüregből kivezető szűkület áramlási keresztmetszete.
A jelen találmány szerinti szabályozószeleppel kis nyílások nélkül is pontosan szabályozható akár néhány g/h nagyságú hűtőközegáram is. Ez a szelep azonban nemcsak hűtőberendezéseknél használható kis térfogatáramok szabályozására, hanem kiválóan alkalmas kis gőzkompresszoros hűtőrendszerekhez, valamint abszorpciós hűtőgépekhez, például abban az esetben is, ha a hűtőgép teljesítménye 200 W alatt van, és különösen olyan esetekben, ahol a hűtőteljesítmény 10 és 100 W között van.
A találmány szerinti termosztatikus expanziós szelepet úgy méretezzük, hogy szelepüregének térfogata kisebb legyen a hűtőberendezés elpárologtatójának térfogatánál.
Amikor nyitva van a szelep, a szelepüregbe bevezető nagyobb szelepnyílás és a szelepüregből kivezető szűkület áramlási keresztmetszetének aránya miatt gyorsan emelkedik a nyomás a szelepüregben. A szűkület miatt a szelepüregben lévő nyomás elég hosszú ideig az elpárologtatóban uralkodó nyomás fölött marad ahhoz, hogy a szelep gyorsan lezárhassa a nyitott szelepnyílást. A szelep fontos jellemzője és funkciója ennek megfelelően az, hogy a szelepüregben létrejött gyors nyomásnövekedést a szelepnyílás gyors zárása követi. A szelep működése tehát pulzáló üzemként, és nem moduláló üzemként jellemezhető, és emiatt könnyebben szabályozhatók vele a kis hűtőközeg-áramú hűtőrendszerek.
Az elpárologtatóban kialakult túlhevítési állapotot előnyösen egy csőtágulat vagy egyéb eszköz érzékeli, amely nyomást fejt ki a membrán egyik oldalára. A membrán a két oldalára ható erők egyensúlyától függően szabályozza a szelepnyílás nyitását és zárását. Egy másik kiviteli alaknál propilénglikolt, etilénglikolt vagy vizet tartalmazó ammóniával töltött csőtágulat használható ammónia hűtőközegű hűtőrendszereknél, és propilénglikolt vagy etilénglikolt tartalmazó dimetil-éterrel töltött csőtágulat használható a fluor-karbon-hűtőközeggel működő hűtőrendszereknél a találmány szerinti, membránszabályozású termosztatikus expanziós szelep működtetésére.
A találmány szerinti szabályozószelep jól bevált viszonylag kis teljesítményű hűtőrendszereknél, hőszivattyúknál, hűtőgépeknél és/vagy fagyasztóknál.
A találmányt a továbbiakban kiviteli példa és rajz alapján részletesen ismertetjük. A rajzon az
1. ábra: a találmány szerinti szabályozószelep hosszmetszete, és a
2. ábra: egy találmány szerinti szabályozószeleppel ellátott elpárologtató vázlata.
Az 1. ábrán kis teljesítményű abszorpciós vagy kompresszoros hűtőgépekhez vagy hűtőberendezésekhez külö2
HU 222 314 Β1 nősen alkalmas termosztatikus expanziós szelep látható. Az ábrázolt szelepnek 10 szelepteste van, amelyben egy belső 24 szelepüreg van kialakítva. A 20 szelepülés egy 28 szelepnyílást határol, amelyet a 17 szelepelemen elhelyezett 16 tömítés zár vagy nyit, amikor egy 12 membrán mozgásának megfelelően felfelé vagy lefelé mozdul el egy 22 szelepemelő és egy 13 dugattyú közvetítésével, amelyeket egy 14 rugó nyom neki a 12 membránnak. Ezenkívül a szerelvénynek 11 csatlakozócsonkja, 18 belépőcsöve és 19 kilépőcsöve van. A 12 membránt a 11 csatlakozócsonkhoz kapcsolódó (de az 1. ábrán nem látható) csőtágulatban uralkodó nyomás a 22 szelepemelőhöz nyomja. A 18 belépőcső egy (az 1. ábrán nem látható) kondenzátorhoz vagy folyékony hűtőközeget tartalmazó tartályhoz csatlakozik, a 19 kilépőcső pedig a hűtőrendszer elpárologtatójához. A belső 24 szelepüreg és a 19 kilépőcső között az áramlást fojtó 15 szűkület van kialakítva. A 13 dugattyút és a szelepfejként kialakított 17 szelepelemet egy 23 szelepszár köti össze. A 13 dugattyút a 14 rugó a 12 membrán felé feszíti, és ezzel zárni igyekszik a 28 szelepnyílást. All csatlakozócsonkon át a 12 membránra ható nyomás a 12 membránt a 22 szelepemelő és a 13 dugattyú felé nyomja, aminek következtében a 14 rugó összenyomódik, a 16 tömítés lefelé mozdul el, és nyitja a 28 szelepnyílást. A 24 szelepüregben uralkodó nyomás szintén a 28 szelepnyílás nyitása irányában hat a 17 szelepelemre. A szelep zárása irányában a következő erők hatnak: a 12 membrán alsó oldalára az elpárologtató felől ható nyomás, azaz a 24 szelepüregben uralkodó nyomás; a 14 rugó ereje; és a 17 szelepelemre a kondenzátor felől a 18 belépőcsövön keresztül ható nyomás. Ha a nyitóirányú erők összege nagyobb, mint a záróirányú erők összege, akkor a szelep kinyílik, egyébként zárva marad. Alternatív megoldásként a szelep úgy is kialakítható, hogy a kondenzátor nyomása hat nyitóirányban a szelepre. Mindazonáltal a szelepnek az
1. ábrán bemutatott előnyös kiviteli alakjánál a kondenzátomyomás záróirányban hat, mivel ammónia hűtőközeg alkalmazása esetén viszonylag nagy a kondenzátorban uralkodó nyomás.
A szelep az elpárologtatóhoz menő hűtőközegáramot szakaszosan a nyitott és a zárt állapot közötti gyakori átváltással, és nem a hűtőközegáram folyamatos modulálásával szabályozza. A szelep megfelelő működéséhez arra van szükség, hogy a 28 szelepnyílás úgy legyen méretezve, hogy a 24 szelepüregben a nyomás gyorsan a csőtágulatban kialakult nyomás fölé emelkedhessen, és a szelep lezárjon. Üzembe helyezéskor a csőtágulat környezeti hőmérsékleten van, és a benne uralkodó nyomás nagyjából megegyezik a kondenzátomyomással. A belépő 28 szelepnyílásnak olyan nagynak kell lennie, hogy a 24 szelepüreg nyomása közel a kondenzátomyomásra emelkedjen, miközben a 15 szűkületen át hűtőközeg áramlik ki a 24 szelepüregből. Tehát a hűtőközeg átáramlása közben a belépő 28 szelepnyílásnál mindenképpen csak kisebb nyomásesés keletkezhet, mint a kilépő 15 szűkületnél.
A találmány szerinti termosztatikus expanziós szelep fontos megkülönböztető jellemzője a fojtást biztosító 15 szűkület a szelep és a rendszer elpárologtatója között. További fontos jellemző az, hogy kicsi a 28 szelepnyílásnál lévő 20 szelepülés és a 15 szűkület közötti belső 24 szelepüreg térfogata. Az 1. ábra szerint a fojtást előidéző 15 szűkület a 24 szelepüreg és az elpárologtató között van elhelyezve. A 15 szűkülethez a kondenzált hűtőfolyadékot elvezető 19 kilépőcső csatlakozik. Ez a kialakítás biztosítja, hogy a 12 membránnak az elpárologtató felőli oldalára legalább akkora nyomás hasson, mint amekkora az elpárologtatóban uralkodik. Ennek következtében, amikor nő a nyomás a 12 membránnak a csőtágulattal összekötött 11 csatlakozócsonk felőli oldalán, vagy amikor a 19 kilépőcsövön át csatlakoztatott elpárologtató nyomása az egyensúlyi értékre csökken, kinyit a szelep; a nyitott szelepen átáramló hűtőközeg a 15 szűkület előtt torlódik, ezért megnő a nyomás a 24 szelepüregben, és emiatt gyorsan újra lezár a szelep. Miközben a 15 szűkületen át hűtőközeg áramlik ki az elpárologtató felé, a szelepházban és a 24 szelepüregben, valamint a 12 membránnak az elpárologtató felőli oldalán annyira lecsökken a nyomás, hogy emiatt újra kinyit a szelep. A nyitott 28 szelepnyíláson keresztül egy kevés folyékony hűtőközeg áramlik be a 24 szelepüregbe, ezért a szelep gyorsan újra lezár, és nem enged be több folyékony hűtőközeget mindaddig, amíg az előző „adag” nem áramlik át az elpárologtatóba. A szelep működése tehát pulzáló üzemként, és nem moduláló üzemként jellemezhető, és emiatt könnyebben szabályozhatók vele a kis hűtőközeg-áramú hűtőrendszerek.
A 28 szelepnyílás és a 15 szűkület relatív méretkülönbsége miatt a 24 szelepüregben gyorsan növekszik a nyomás, és ennek eredményeként a 28 szelepnyílás nyitásától számított 1/2 másodpercen vagy még rövidebb időn belül újra lezár a szelep. A nyomásnövekedés és a 28 szelepnyílás lezárása ennél gyorsabban is lejátszódhat, úgyhogy a szelep másodpercenként 60 ciklusra is képes. Szükség esetén azonban a ciklusszám csökkenthető, például óránként egy ciklusra.
A 15 szűkület minimális méretét abból a feltételből lehet kiszámítani, hogy a tervezett maximális áramlási sebességnél a hűtőközeg gőzáramának nyomásesése megegyezzen a csőtágulat nyomásának elfogadható maximális növekedésével, de azért a gyakorlatban ne legyen túl kicsi érték. A 24 szelepüregbe bevezető 28 szelepnyílás áramlási keresztmetszetének nagyobbnak kell lennie, mint a 24 szelepüregből kivezető 15 szűkület keresztmetszetének. A 15 szűkület méretétől vagy keresztmetszetétől függetlenül a 28 szelepnyílás áramlási ellenállásának kisebbnek kell lennie, mint az elpárologtató áramlási ellenállása. Üzem közben a 28 szelepnyíláson keresztül többnyire folyadék áramlik át, míg az elpárologtatóban kétfázisú áramlás jön létre. Tehát amíg nyitva van a szelep, addig a szelepbe beáramló tömegáram sokkal nagyobb, mint a szelepet elhagyó tömegáram; emiatt nő a 24 szelepüregben a nyomás, aminek következtében a szelep gyorsan lezár.
A 24 szelepüreg effektív térfogata kisebb az elpárologtató térfogatánál. A 20 szelepülés és a 15 szűkület közötti 24 szelepüreg térfogatának olyan nagynak kell lennie, hogy a szelep ne kezdjen saját frekvenciájánál gyorsabban pulzálni, és olyan kicsinek kell lennie,
HU 222 314 Bl hogy csak annyi folyadékot fogadjon be, amennyit az elpárologtató képes elpárologtatni. A 24 szelepüregben lévő alkatrészek csökkentik a 24 szelepüreg effektív térfogatát. A 15 szűkület méretének vagy keresztmetszetének elég nagynak kell lennie ahhoz, hogy ne tömődjék el, és ugyanakkor elég kicsinek ahhoz, hogy a hűtőfolyadék a fentiekben leírt szempontoknak megfelelően szivárogjon át az elpárologtatóba. A 28 szelepnyílás és a 15 szűkület méretei befolyásolják a rendszer későbbiekben leírt reakcióidejét is. A 15 szűkület keresztmetszetének a 28 szelepnyílás keresztmetszetéhez viszonyított célszerű aránya legalább 1:2, de előnyösebben 1:4, még előnyösebben 1:20, legelőnyösebben pedig 1:10-1:20. Ennek megfelelően a 28 szelepnyílás keresztmetszete legalább a kétszerese vagy a többszöröse a 15 szűkület keresztmetszetének; ez az arány célszerűen 10-20-szoros, hogy gyorsan emelkedjen a nyomás a 12 membrán alatt, és ennek következtében gyorsan újra lezárjon a szelep. Nyilvánvaló, hogy a 28 szelepnyílás effektív keresztmetszetét csökkenti minden olyan alkatrész, amely ott akadályozza a hőfolyadék áramlását. A tervezésnél tehát figyelembe kell venni például a 23 szelepszár által elfoglalt keresztmetszetet, és minden más, az áramlás útjában lévő alkatrészt.
A 2. ábrán egy 30 elpárologtató látható, melynél egy 32 csőtágulat van elhelyezve az elpárologtatócső túlhevített részében. A 32 csőtágulat egy 31 csővezetéken keresztül a szelep 11 csatlakozócsonkjával van összekötve, ezért a 12 membrán feletti térben (1. ábra) ugyanakkora a nyomás, mint a 32 csőtágulatban. A 30 elpárologtató nagy részében forrásban van a hűtőközeg, azaz kétfázisú áramlás áll fenn. Az áramlás irányában haladva a folyadék egyre nagyobb része párolog el; az FI front azt a helyet jelöli, ahol elfogy a folyadékfázis, és a hűtőközeg túlhevített gőz alakjában áramlik tovább. Ha változik a hűtőközegáram, megváltozik a 32 csőtágulatban a nyomás és a hőmérséklet. Az, hogy a változás milyen gyorsan - milyen reakcióidővel - következik be, a 32 csőtágulat töltetétől, a hűtőközegtől, a szelepméretektől stb. függ. Reakcióidőként értelmezhető az az idő is, amely a szelep lezárásától (ez azért következik be, mert a 24 szelepüregben csökken a nyomás, miközben hűtőfolyadék áramlik ki a 15 szűkületen keresztül a 30 elpárologtatóba) a szelep újbóli nyitásáig tart. Amikor a szelep lezár, csökkenni kezd a 24 szelepüregben a nyomás, és - a 32 csőtágulatban fennálló hőmérséklettől és nyomástól függően - a szelep akkor is újra kinyithat, ha a 24 szelepüregben még nagyobb a nyomás, mint a 30 elpárologtatóban. Határesetben azonban a 32 csőtágulat közel a kívánt túlhevítési hőmérsékleten lesz, a 24 szelepüregben a nyomás közel a 30 elpárologtató nyomására fog csökkenni, és a szelep csak akkor fog kinyitni, ha a 32 csőtágulatban nő a hőmérséklet és a nyomás. Mivel normál üzemben a szelep zárt állapotában egyre kevesebb hűtőközeg kerül a 24 szelepüregből a 30 elpárologtatóba, a forrásban levő, párolgó hűtőközeget tartalmazó kétfázisú áramlás tartománya és a túlhevítési tartomány közötti FI front a 32 csőtágulattól távolodva lassan visszafelé húzódik a 30 elpárologtató bemenete felé. A növekvő túlhevítési tartományban a gőz egyre jobban túlhevül, mielőtt eléri a 32 csőtágulatot. Végül a 32 csőtágulatban a nyomás annyira megnő, hogy nyitja a szelepet, amelyen át ismét hűtőközeg áramlik be a 30 elpárologtatóba; ezért az FI front előbbre tolódik a 32 csőtágulat felé, ahol csökken a hőmérséklet és a nyomás. A szelep minden nyitása után a szelep újra lezár, amint a 24 szelepüregben a nyomás lényegesen nagyobb lesz, mint a 30 elpárologtatóban. A zárást követően a 24 szelepüregben csökken a nyomás, és a szelep újra kinyit, ha a csőtágulat nem hűlt le a beállított túlhevítési hőmérséklet alá. Normál esetben a 32 csőtágulatban a nyomásváltozás reakcióideje (amelyet attól az időponttól számítunk, amikor a hűtőközeg a 30 elpárologtatóba kezd áramlani) lassú a 24 szelepüreg nyomáscsökkenésének reakcióidejéhez képest, és a szelep egynél többször is kinyit, mielőtt a 32 csőtágulat lehűl a kívánt túlhevítési hőmérsékletre (vagy az alá). Tehát a 24 szelepüregben a nyomás gyorsabban csökken, mint ahogy a 32 csőtágulatban nő azután, hogy hűtőközeget adagolunk az elpárologtatóba. Célszerűen a szelep nyomáscsökkenési reakcióideje kisebb a 32 csőtágulat reakcióidejének egyharmadánál. Mindenesetre a szelep nyílásainak nem szabad annyi hűtőközeget engedniük a 30 elpárologtatóba, hogy az - a 32 csőtágulat előtti (és esetleg, ha van, az az utáni) túlhevítési szakaszt is beleértve - teljesen megteljen, azaz folyékony hűtőközeg „árassza el” ezeket a szakaszokat is. Bár a 24 szelepüreg nem minden szelepnyitásnál töltődik fel teljesen, a biztonság kedvéért a szelepet úgy tervezzük meg, hogy a 30 elpárologtató elárasztása még akkor se fordulhasson elő, ha a 24 szelepüreg teljesen megtelik a hűtőközeggel. Ezért a 24 szelepüreg effektív térfogatát célszerűen 30%-kal kisebbre kell választani a 30 elpárologtató túlhevítési zónájának térfogatánál.
Annak érdekében, hogy a hűtőrendszer meleg elpárologtatóval történő üzembe helyezése esetében is a lehető legkevesebb probléma adódjon, a 32 csőtágulat töltetét megfelelően kell megválasztani. Ha a 32 csőtágulat ugyanolyan hűtőközeggel van megtöltve, mint amilyen a rendszerben található, akkor a túlhevítési nyomás a szelepet záró rugóerő és a kondenzátor felől a 17 szelepelemre ható erő összegének felel meg. Ha a túlhevítési nyomás úgy van beállítva, hogy a 30 elpárologtató normál üzemi hőmérsékletén legyen megfelelő a túlhevítés, akkor ugyanez a nyomáskülönbség sokkal kisebb túlhevítési hőmérsékletnek felel meg, ha a 30 elpárologtató a környezeti hőmérsékleten és nyomáson van. Ha viszont túl alacsony a túlhevítési hőmérséklet, akkor üzembe helyezéskor a 30 elpárologtatót elárasztja a hűtőközeg, amíg az kellően le nem hűl. A legtöbb kompresszoros hűtőrendszernél emiatt ugyan erősen csökken a rendszer hatásfoka, de azért működőképes marad a rendszer. Ezzel szemben a kis teljesítményű abszorpciós hűtőrendszereknél, különösen a periodikus működésűeknél, sosem lesz képes lehűlni a 30 elpárologtató, mert visszamelegszik a deszorpciós ciklus közben. Az egyik hagyományos megoldás az, hogy a 32 csőtágulatot csak gőzzel töltik meg egy meghatározott nyomásig. Gőztöltet esetén a szelep egy meghatározott nyomásra szabályozza a 30 elpárologtatót mindad4
HU 222 314 Bl dig, amíg a 32 csőtágulat a kondenzációs hőmérséklet alá hűl le, ahol a szelep már egy igazi termosztatikus expanziós szelepként fog működni. Korlátozott csőtágulattöltetnél a kondenzáció nem a 32 csőtágulatban, hanem a 32 csőtágulat körében lévő hidegebb helyeken, például a 12 membránnál következik be, és ezért a 32 csőtágulat hőmérséklete nem fogja a szelepet szabályozni. Tehát a 32 csőtágulatnak kell a körben a leghidegebb pontnak lennie, vagy a 32 csőtágulatnak akkora töltettel kell rendelkeznie, hogy az megtöltse a membránüreget és a kapilláriscsövet, és maradjon folyadék a 32 csőtágulatban is. A 12 membránon létrejövő kondenzáció elkerülhető, ha a szelepet egy viszonylag meleg helyre helyezzük, de ez hűtési veszteséget okoz, ami csökkenti a hatásfokot és a kisebb rendszerek hűtőteljesítményét.
A fentebb említett szelepszabályozási problémák megoldhatók, ha a 32 csőtágulatot olyan töltettel töltjük meg, melynek gőznyomása és hőmérséklet-nyomás görbéjének meredeksége különbözik a rendszer hűtőközegéétől. Ezt kereszttöltetnek nevezik. A kívánt tulajdonságú kereszttöltethez tiszta anyagok gyakran nem alkalmasak, vagy pedig toxicitásuk, veszélyességük vagy magas áruk miatt gyakorlatilag nem használhatók. Ezért helyettük szorpciós tölteteket vagy keverékeket szokásos használni. Gyakran jól megfelelnek az elpárologtatóban használatos hűtőközeg és egy gőznyomást csökkentő anyag keverékéből képzett szorpciós töltetek. Azonban, hogy a gáz gyorsan abszorbeálódjék a csőtágulattöltet oldatában, ajánlatos poláris anyagokat használni. A hidrogénkötés létesítésére képes anyagok nagyon alkalmasak e célra.
Egy előnyös csőtágulattöltet viszonylag állandó túlhevítést tesz lehetővé az elpárologtató teljes várható hőmérséklet-tartományában. Például, ha ammóniát használunk csőtágulattöltetként egy ammóniás hűtőrendszerben, és 10 °C-os túlhevítésnek megfelelő rugóerőt állítunk be -35 °C-nál, akkor az indításkor +20 °C-os elpárologtatónál csak 1 vagy 2 °C-os túlhevítés jön létre, ami megnehezíti az üzembe helyezést meleg csőtágulat mellett. Ha viszont egy ammóniából és egy alkalmas kisebb gőznyomású anyagból (például vízből vagy propilénglikolból) álló keveréket használunk, akkor közel állandó nagyságú túlhevítés jön létre az elpárologtatóban uralkodó bármely nyomásnál, és emiatt sokkal kisebb rugóerőre van szükség.
Ammónia hűtőközegnél a szorpciós csőtágulattöltetek közül különösen jól használhatók az ammónia-víz keverékek, az ammónia-alkohol keverékek, és az ammónia-glikol keverékek. Ezekben az ammónia 5 és 70 tömegszázalék közötti koncentrációban található. Az éterek, a glikol-éterek, a poliéterek, az amidok, a poliamidok, az észterek és a poliészterek szintén alkalmas abszorbensek az ammóniához, és a csőtágulattöltet egyik komponenseként használhatók. A kis molekulasúlyú glikolokból (etilénglikol, propilénglikol) és 10-50 tömegszázaléknyi ammóniából alkotott keverékek igen jól használhatók, mert (1) egyik komponens sem fagy meg szeparálódás esetén az elpárologtató várható hőmérsékletén, (2) a szorbensek polárisak és képesek hidrogénkötésre, ezáltal jól abszorbeálják az ammóniát, (3) nem drágák és nem vagy alig mérgezőek, (4) nem korrozívak, és (5) a keverék koncentrációja úgy állítható be, hogy a kívánt hőmérsékleti reakció és túlhevítés jöjjön létre. A propilénglikolt és/vagy etilénglikolt, valamint 40-95% közötti dimetil-étert tartalmazó keverékek szintén kiválóan alkalmazhatók az ammónia hűtőközeghez.
A legtöbb fluor-karbon-hűtőközeg nem poláris, és nem képes hidrogénkötés létesítésére. Ha a hűtőközeg egy fluor-karbon, és szorbens csőtágulattöltetre van szükség, akkor csőtágulattöltetként olyan poláris gázt használunk, amelynek gőznyomása közel van a rendszer hűtőközegének gőznyomásához, és a gőznyomást csökkentő poláris abszorbenst keverünk hozzá, hogy kiküszöböljük a membránon és más helyeken fellépő kondenzáció problémáját. Például R134a (tetrafluoretán) hűtőközegnél a csőtágulattöltet a fentebb említett víz-ammónia keverék lehet 5-85 tömeg% közötti ammóniát tartalmazva, és dimetil-éter-propilénglikol vagy -etilénglikol keverék, amely 40-95 tömegszázalék dimetil-étert tartalmaz. Az ammónia-propilénglikol és/vagy -etilénglikol keverékek, melyek 10-70 tömeg% közötti ammóniát tartalmaznak, szintén igen jól használhatók tetrafluor-etán-hűtőközegnél.
Ha a rendszer hűtőközege nem lenne ideális a csőtágulattöltet komponenseként, mert nem poláris, akkor a csőtágulattöltethez jól használható gáz-szorbens keverék például a dimetil-éter, a kis móltömegű éterek (Cj-Cg), a rövid szénláncú alifás tercier aminok (Cj-C6) és a rövid szénláncú alifás ketonok (Cj-C6), valamint a következő anyagok közül választott abszorbensek: propilénglikol, etilénglikol, alkoholok, glikoléterek, poliészterek, di-, tri- és polialkoholok, di-, triés poliaminok, amidok, poliamidok és víz. Az ammónia, a metil-amin és a kis móltömegű aminok (Cj-C6) a következők közül választott abszorbensekkel használhatók: alkoholok, glikolok, di-, tri- és polialkoholok, éterek, glikol-éterek, poliéterek, amidok, poliamidok, észterek, poliészterek és víz.
A csőtágulattöltet kiválasztása után célszerű a túlhevítés megengedett maximális növekedését a legnagyobb hűtőközegáramnál meghatározni, és a csőtágulattöltet gőznyomására konvertálni. Például, egy -35 °C hőmérsékleten ammóniával működő elpárologtatónál 10 °C tervezett túlhevítés mellett, ha a csőtágulatban 66 tömeg% ammónia és 34 tömeg% etilénglikol található, akkor a maximális hűtőközegáramnál 1 °C elfogadható túlhevítés-növekedéshez a megfelelő nyomások a következők:
Elpárologtató nyomása= 92,88 IO3 Pa -35 °Cnál
Csőtágulattöltet nyomása= 99,07 103 Pa -25 °Cnál (10 °C túlhevítés)
Csőtágulattöltet nyomása= 103,88 103 Pa -24 °Cnál (11 °C túlhevítés).
A szelep 15 szűkületét úgy méreteztük, hogy 4,81 · 103 Pa nyomásesés jöjjön létre a maximális hűtőközegáramnál.
Például egy 15-25 W hűtőteljesítményű, ammónia hűtőközegű abszorpciós rendszerben, amelyben az elpá5
HU 222 314 BI rologtató hőmérséklete -32 °C, és a kondenzátor hőmérséklete 50-60 °C volt, az alábbi méretekkel rendelkező szelepet használtuk:
A 15 szűkület átmérője: 0,054 cm
A 28 szelepnyílás átmérője: 0,20 cm
A szelep belső térfogata (24 szelepüreg): 1 cm3
A rendszer 30 elpárologtatójának térfogata: 15 cm3.
A találmány szerinti termosztatikus expanziós szelep használható a túlhevítés szabályozására, amikor hűtőközeget használunk a 32 csőtágulat oldalán, és nyomásszabályozóként a 30 elpárologtató nyomásának szabályozására, ha fix gáznyomást vagy rugóerőt alkalmazunk a 12 membránnak a 32 csőtágulat felőli oldalán. A kondenzátomyomásnak a nyomásszabályozásra gyakorolt hatása kiküszöbölhető oly módon, hogy a 32 csőtágulat oldalán lévő gáztöltetet termikus kontaktusba hozzuk a kondenzátorral. Ha megfelelő arányt választunk a 12 membrán felülete és a 28 szelepnyílás keresztmetszete között, teljesen kiküszöbölhetjük a kondenzátomyomásnak az erőegyensúlyra gyakorolt hatását a normál üzemi tartományban.
A találmány szerinti szelep alkalmazható minden olyan hűtőgépben, fagyasztóban vagy egyéb hűtőberendezésben, melynél szabályozni kell az elpárologtatóba áramló folyékony hűtőközeget. A szelep kiválóan alkalmas viszonylag kis teljesítményű hűtőrendszerekhez, melyeknél a hűtőközegáram 12 kg/h alatt van. Sőt, e szelep használata még előnyösebb az olyan rendszereknél, ahol a hűtőközegáram 6 kg/h alatt van, különösen pedig olyan rendszereknél, ahol a hűtőközegáram 3 kg/h alatt van. Ahol a hűtőközegáram még ennél is kisebb, például 5 és 75 g/h között van, mint például a fentebb ismertetett ammóniás hűtőrendszereknél, ott a találmány szerinti szelep különösen hasznos. Hűtőteljesítményben kifejezve a szelep jól használható az 1000 Wnál kisebb teljesítményű rendszerekben, kifejezetten jól az 500 W-nál kisebbekben, rendkívül jól a 250 W-nál kisebbekben, főként pedig a 100 W-nál kisebbekben. A szelep hatékonyan és kiválóan használható a 10 és 100 W közötti, nagyon kis teljesítményű, ammóniás hűtő- vagy fagyasztórendszereknél is.
A szelep használható bármely hűtőközeggel működő rendszerhez, ideértve a CFC, HFC és HCFC fluorkarbon-hűtőközegeket, a nem poláris hűtőközegeket, például az US 5 441 995 és az US 5 477 706 számú szabadalmi leírásokban ismertetetteket. A szelep használható a mechanikus kompresszorral működő gőzkompressziós rendszereknél, valamint például az US 08/390678 számú szabadalmi bejelentésben leírt kis teljesítményű termikus kompresszoros abszorpciós hűtőberendezéseknél. E berendezéseknek egy vagy több szorbensük van, amelyek egy szilárd szorpciós anyagot tartalmaznak, ami képes felváltva adszorbeálni és deszorbeálni egy gáz-halmazállapotú hűtőközeget. A szilárd szorbens bármilyen alkalmas anyag lehet, például zeolit, aktivált alumíniumoxid, aktivált szén, szilikagél vagy fém-hidrid. Előnyös szorbensek a komplex vegyületek, amelyek egy poláris gáz-halmazállapotú hűtőközegnek egy fémsón történő adszorpciójával hozhatók létre, például az US 4 848 994 számú szabadalmi leírás szerint. Különösen előnyösek az olyan eljárással létrehozott komplex vegyületek, amelynél a sűrűséget a komplex vegyület térfogatexpanziójának korlátozásával optimalizálták, például az US 5 298 231 és az 5 328 671 számú szabadalmi leírások szerint. E komplex vegyületek lényegesen nagyobb reakciósebességre képesek az ilyen térfogati expanziós korlátozás és sűrűségszabályozás nélkül létrehozott komplex vegyületek reakciósebességéhez képest. E szorbensek közé tartoznak a fémsók és komplex vegyületek, valamint ezeknek a fentebb említett vegyületekkel alkotott keverékei.
Bár a találmány szerinti szelepet elsősorban hűtőtechnikai alkalmazásokhoz ismertettük, azért az jól használható nyomásszabályozó szelepként más alkalmazási területeken is. Nagyon hasznos szerepet tölt be a szelep nyomásszabályozóként minden olyan esetben, ahol kis térfogatáramokat kell szabályozni, és az ismert moduláló nyomásszabályozók erre már nem képesek. A szelepüregben lévő nyomással szemben alkalmazott nyomás-előfeszítés mechanikus eszközzel, például rugónyomással vagy fluidum (folyadék vagy gáz) nyomásával hozható létre.
Claims (4)
1. Impulzusos működésű szabályozószelep, elsősorban hűtőberendezésekhez, amely egy szeleptestet tartalmaz, a szeleptestben szelepüreg, a szelepüregbe bevezető szelepnyílás és a szelepüregből kivezető nyílás van kialakítva, továbbá a szabályozószelepnek a szelepnyílást nyitó és záró, és egy nyomásérzékeny elemmel együtt működő szelepeleme van, és a nyomásérzékeny elem egyik oldala a nyomásérzékeny elemet a szelepnyílás nyitása irányában terhelő külső nyomásforrással áll összeköttetésben, azzal jellemezve, hogy a szelepüregből (24) kivezető nyílás a szelepüregbe (24) bevezető szelepnyílás (28) áramlási keresztmetszeténél kisebb áramlási keresztmetszetű szűkületként (15) van kialakítva, és a nyomásérzékeny elem másik oldala a szelepüregben (24) fennálló, a nyomásérzékeny elemet a szelepnyílás (28) zárása irányában terhelő nyomással áll összeköttetésben.
2. Az 1. igénypont szerinti szabályozószelep, azzal jellemezve, hogy a nyomásérzékeny elem egy membrán (12)·
3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti szabályozószelep, azzal jellemezve, hogy a szelepelemet (17) a szelepüregbe (24) bevezető szelepnyílás (28) zárása irányában előfeszítő rugót (14) tartalmaz.
4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti szabályozószelep, azzal jellemezve, hogy a szelepüregbe (24) bevezető szelepnyílás (28) áramlási keresztmetszete legalább 2-szer, előnyösen 10-20-szor akkora, mint a szelepüregből (24) kivezető szűkület (15) áramlási keresztmetszete.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US08/638,301 US5675982A (en) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | Pulsed operation control valve |
PCT/US1997/006796 WO1997041397A1 (en) | 1996-04-26 | 1997-04-24 | Pulsed operation control valve |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HUP0001074A2 HUP0001074A2 (hu) | 2000-08-28 |
HUP0001074A3 HUP0001074A3 (en) | 2001-03-28 |
HU222314B1 true HU222314B1 (hu) | 2003-06-28 |
Family
ID=24559470
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU0001074A HU222314B1 (hu) | 1996-04-26 | 1997-04-24 | Impulzusos működésű szabályozószelep |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5675982A (hu) |
EP (1) | EP0894229B1 (hu) |
JP (2) | JP3644970B2 (hu) |
KR (1) | KR100331699B1 (hu) |
CN (1) | CN1119593C (hu) |
AT (1) | ATE258298T1 (hu) |
BR (1) | BR9708862A (hu) |
CA (1) | CA2252590C (hu) |
CZ (1) | CZ294459B6 (hu) |
DE (1) | DE69727297T2 (hu) |
DK (1) | DK0894229T3 (hu) |
ES (1) | ES2214619T3 (hu) |
HK (1) | HK1018307A1 (hu) |
HU (1) | HU222314B1 (hu) |
PL (1) | PL188432B1 (hu) |
PT (1) | PT894229E (hu) |
TR (1) | TR199802161T2 (hu) |
WO (1) | WO1997041397A1 (hu) |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3794100B2 (ja) * | 1996-07-01 | 2006-07-05 | 株式会社デンソー | 電磁弁一体型膨張弁 |
US6735963B2 (en) * | 2002-04-16 | 2004-05-18 | Rocky Research | Aqua-ammonia absorption system with variable speed burner |
US6584788B1 (en) | 2002-04-16 | 2003-07-01 | Rocky Research | Apparatus and method for improved performance of aqua-ammonia absorption cycles |
US6748752B2 (en) | 2002-04-16 | 2004-06-15 | Rocky Research | Apparatus and method for weak liquor flow control in aqua-ammonia absorption cycles |
US6843064B2 (en) * | 2003-04-23 | 2005-01-18 | Rocky Research | Method and apparatus for turbulent refrigerant flow to evaporator |
JP2006308273A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-11-09 | Toyota Industries Corp | 冷却装置 |
JP2006292185A (ja) * | 2005-04-06 | 2006-10-26 | Tgk Co Ltd | 膨張装置及び冷凍サイクル |
JP4706372B2 (ja) * | 2005-07-28 | 2011-06-22 | 株式会社デンソー | 温度式膨張弁 |
JP2007139209A (ja) * | 2005-11-14 | 2007-06-07 | Denso Corp | 冷凍サイクル用圧力制御弁 |
DE102009056281A1 (de) * | 2008-12-02 | 2010-09-16 | Denso Corporation, Kariya-City | Expansionsventil und Verfahren zu dessen Herstellung |
US8193660B2 (en) * | 2009-07-27 | 2012-06-05 | Rocky Research | HVAC/R system having power back-up system with a DC-DC converter |
US9160258B2 (en) | 2009-07-27 | 2015-10-13 | Rocky Research | Cooling system with increased efficiency |
US8278778B2 (en) * | 2009-07-27 | 2012-10-02 | Rocky Research | HVAC/R battery back-up power supply system having a variable frequency drive (VFD) power supply |
US20110016915A1 (en) * | 2009-07-27 | 2011-01-27 | Rocky Research | High efficiency dc compressor and hvac/r system using the compressor |
US20110018474A1 (en) * | 2009-07-27 | 2011-01-27 | Rocky Research | Electromechanical system having a variable frequency drive power supply for 3-phase and 1-phase motors |
US8299646B2 (en) * | 2009-07-27 | 2012-10-30 | Rocky Research | HVAC/R system with variable frequency drive (VFD) power supply for multiple motors |
US8299653B2 (en) * | 2009-07-27 | 2012-10-30 | Rocky Research | HVAC/R system with variable frequency drive power supply for three-phase and single-phase motors |
US20110018350A1 (en) * | 2009-07-27 | 2011-01-27 | Rocky Research | Power back-up system with a dc-dc converter |
US20110056216A1 (en) * | 2010-01-22 | 2011-03-10 | Edwards Randall O | Pulsed Propane Refrigeration Device and Method |
US9228750B2 (en) | 2011-01-24 | 2016-01-05 | Rocky Research | HVAC/R system with multiple power sources and time-based selection logic |
US9071078B2 (en) | 2011-01-24 | 2015-06-30 | Rocky Research | Enclosure housing electronic components having hybrid HVAC/R system with power back-up |
US9239174B2 (en) * | 2011-02-17 | 2016-01-19 | Rocky Research | Cascade floating intermediate temperature heat pump system |
JP5550601B2 (ja) * | 2011-04-27 | 2014-07-16 | 株式会社鷺宮製作所 | 温度膨張弁 |
JP2012229885A (ja) * | 2011-04-27 | 2012-11-22 | Saginomiya Seisakusho Inc | 温度膨張弁 |
WO2012173934A1 (en) * | 2011-06-14 | 2012-12-20 | Rocky Research | Cooling system with increased efficiency |
JP2013108647A (ja) * | 2011-11-18 | 2013-06-06 | Daikin Industries Ltd | 電子膨張弁および空気調和機 |
JP5218694B1 (ja) * | 2012-01-04 | 2013-06-26 | ダイキン工業株式会社 | 電子膨張弁および電子膨張弁を備えた空気調和機 |
US9850923B2 (en) | 2015-01-20 | 2017-12-26 | Brookefield Hunter, Inc. | Fluid flow regulator |
CN105387643A (zh) * | 2015-12-22 | 2016-03-09 | 重庆泰思特试验仪器有限公司 | 一种用于高低温低气压试验箱的恒温控制系统 |
US10627145B2 (en) | 2016-07-07 | 2020-04-21 | Rocky Research | Vector drive for vapor compression systems |
US11839062B2 (en) | 2016-08-02 | 2023-12-05 | Munters Corporation | Active/passive cooling system |
WO2018109514A1 (en) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | Carrier Corporation | Pressure control valve system |
JP6899584B2 (ja) * | 2017-09-25 | 2021-07-07 | 株式会社不二工機 | 膨張弁 |
US10619332B2 (en) | 2018-02-02 | 2020-04-14 | Rocky Research | Method and system for obtaining water from air |
CN108759136A (zh) * | 2018-04-11 | 2018-11-06 | 广州市庆瑞电子科技有限公司 | 一种提高压缩机制冷能力的方法 |
CN108679259A (zh) * | 2018-04-17 | 2018-10-19 | 空调国际(上海)有限公司 | 一种补气模块 |
JP7173837B2 (ja) * | 2018-11-06 | 2022-11-16 | 株式会社鷺宮製作所 | 温度式膨張弁 |
US20210310711A1 (en) | 2019-05-31 | 2021-10-07 | Gobi Technologies Inc. | Temperature-controlled sorption system |
WO2020243637A1 (en) | 2019-05-31 | 2020-12-03 | Gobi Technologies Inc. | Thermal regulation system |
CN110164100B (zh) * | 2019-06-25 | 2020-11-17 | 重庆市农业机械化学校 | 一种电子警报装置 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE23706E (en) * | 1953-09-01 | Refrigerant expansion valve | ||
US2100494A (en) * | 1935-12-03 | 1937-11-30 | Alco Valve Company Inc | Equalizing connection for refrigeration systems |
US2335824A (en) * | 1940-06-10 | 1943-11-30 | Detroit Lubricator Co | Valve |
US2579034A (en) * | 1945-06-08 | 1951-12-18 | Alco Valve Co | Multiple response override for thermal valves |
US2669849A (en) * | 1947-10-09 | 1954-02-23 | Sporlan Valve Co Inc | Refrigerant flow control |
US3698416A (en) * | 1971-03-16 | 1972-10-17 | Edward V Rippingille Jr | Fluid oscillator and pulsating dental syringe employing same |
US4534914A (en) * | 1981-12-23 | 1985-08-13 | Nihon Sanso Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for producing vortex rings of a gas in a liquid |
US4750334A (en) * | 1987-03-26 | 1988-06-14 | Sporlan Valve Company | Balanced thermostatic expansion valve for refrigeration systems |
IT1223015B (it) * | 1987-10-29 | 1990-09-12 | Enichem Agricoltura Spa | Dispositivo per l'erogazione pulsata di un liquido di irrigazione ed impianti di irrigazione che incorporano il dispositivo stesso |
JPH01296064A (ja) * | 1988-05-23 | 1989-11-29 | Fuji Koki Seisakusho:Kk | 温度膨脹弁 |
US5238219A (en) * | 1992-03-13 | 1993-08-24 | Sporlan Valve Company | Thermostatic expansion valve |
US5415008A (en) * | 1994-03-03 | 1995-05-16 | General Electric Company | Refrigerant flow rate control based on suction line temperature |
US5463876A (en) * | 1994-04-04 | 1995-11-07 | General Electric Company | Control system for refrigerant metering solenoid valve |
-
1996
- 1996-04-26 US US08/638,301 patent/US5675982A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-04-24 TR TR1998/02161T patent/TR199802161T2/xx unknown
- 1997-04-24 PL PL97338600A patent/PL188432B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1997-04-24 KR KR1019980710573A patent/KR100331699B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-04-24 DK DK97921339T patent/DK0894229T3/da active
- 1997-04-24 DE DE1997627297 patent/DE69727297T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-24 HU HU0001074A patent/HU222314B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-04-24 AT AT97921339T patent/ATE258298T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-04-24 EP EP97921339A patent/EP0894229B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-24 WO PCT/US1997/006796 patent/WO1997041397A1/en active IP Right Grant
- 1997-04-24 CZ CZ19983417A patent/CZ294459B6/cs unknown
- 1997-04-24 CN CN97195850A patent/CN1119593C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-24 CA CA 2252590 patent/CA2252590C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-24 ES ES97921339T patent/ES2214619T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-24 JP JP53900897A patent/JP3644970B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-04-24 PT PT97921339T patent/PT894229E/pt unknown
- 1997-04-24 BR BR9708862A patent/BR9708862A/pt not_active IP Right Cessation
-
1999
- 1999-08-03 HK HK99103360A patent/HK1018307A1/xx not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-07-16 JP JP2004210277A patent/JP2004286442A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU716121B2 (en) | 2000-02-17 |
HUP0001074A3 (en) | 2001-03-28 |
KR100331699B1 (ko) | 2002-08-21 |
JP2004286442A (ja) | 2004-10-14 |
CN1223716A (zh) | 1999-07-21 |
KR20000065248A (ko) | 2000-11-06 |
PL188432B1 (pl) | 2005-01-31 |
JP2000511626A (ja) | 2000-09-05 |
EP0894229B1 (en) | 2004-01-21 |
ATE258298T1 (de) | 2004-02-15 |
EP0894229A1 (en) | 1999-02-03 |
HK1018307A1 (en) | 1999-12-17 |
JP3644970B2 (ja) | 2005-05-11 |
DE69727297T2 (de) | 2004-11-18 |
CA2252590A1 (en) | 1997-11-06 |
DE69727297D1 (de) | 2004-02-26 |
ES2214619T3 (es) | 2004-09-16 |
CN1119593C (zh) | 2003-08-27 |
CZ294459B6 (cs) | 2005-01-12 |
TR199802161T2 (xx) | 2000-04-21 |
HUP0001074A2 (hu) | 2000-08-28 |
CZ9803417A3 (cs) | 2001-03-14 |
PT894229E (pt) | 2004-05-31 |
BR9708862A (pt) | 1999-08-03 |
WO1997041397A1 (en) | 1997-11-06 |
PL338600A1 (en) | 2000-11-06 |
AU2740297A (en) | 1997-11-19 |
DK0894229T3 (da) | 2004-06-01 |
US5675982A (en) | 1997-10-14 |
CA2252590C (en) | 2003-02-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HU222314B1 (hu) | Impulzusos működésű szabályozószelep | |
KR100360006B1 (ko) | 초 임계 증기 압축 장치 | |
JP4864876B2 (ja) | 冷媒の圧力および流量を調節するための閉鎖システムならびに冷媒の圧力および流量を制御する方法 | |
CZ288012B6 (cs) | Zařízení a způsob pro řízení tlaku ve vysokotlaké části v zařízení s odpařovacím tlakovým cyklem | |
JP2001296066A (ja) | 冷凍サイクル | |
JPH08510049A (ja) | 二重蒸発器2段冷却サイクルにおける液位に基づく冷媒流量制御 | |
JP2011521194A (ja) | 冷媒蒸気圧縮システムにおける充填管理 | |
US6843064B2 (en) | Method and apparatus for turbulent refrigerant flow to evaporator | |
CA2168095A1 (en) | A quick cooling air conditioning system | |
JP3345450B2 (ja) | 冷媒流れ切換装置及び冷蔵庫 | |
JP2010032159A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
AU716121C (en) | Pulsed operation control valve | |
JPH02263071A (ja) | 熱膨張弁装置の使用方法及び蒸発器と流量制御手段との組立体 | |
JP4676166B2 (ja) | 冷凍サイクルの安全弁装置 | |
KR940010584B1 (ko) | 냉장고의 냉동장치 | |
JP2808514B2 (ja) | 過冷却制御弁及び冷凍装置用オイルセパレータ並びに冷凍装置 | |
JP3158596B2 (ja) | 冷凍装置の水分除去装置 | |
JP2001280722A (ja) | 超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル装置および超臨界蒸気圧縮冷凍サイクル装置用複合弁 | |
JP4235868B2 (ja) | 温度自動膨張弁を備えた空調装置 | |
JPH03152349A (ja) | 冷凍装置 | |
WO2001006182A1 (fr) | Cycle frigorifique | |
JPH02282675A (ja) | 冷凍装置 | |
JP2000346499A (ja) | 蒸気圧縮式冷凍サイクルの圧力制御弁 | |
JPH0622875U (ja) | 冷凍装置の保護機構 | |
JPH0136034B2 (hu) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HFG4 | Patent granted, date of granting |
Effective date: 20030321 |
|
MM4A | Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees |