JPH01296064A - 温度膨脹弁 - Google Patents
温度膨脹弁Info
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- JPH01296064A JPH01296064A JP63125499A JP12549988A JPH01296064A JP H01296064 A JPH01296064 A JP H01296064A JP 63125499 A JP63125499 A JP 63125499A JP 12549988 A JP12549988 A JP 12549988A JP H01296064 A JPH01296064 A JP H01296064A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B41/00—Fluid-circulation arrangements
- F25B41/30—Expansion means; Dispositions thereof
- F25B41/31—Expansion valves
- F25B41/33—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant
- F25B41/335—Expansion valves with the valve member being actuated by the fluid pressure, e.g. by the pressure of the refrigerant via diaphragms
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、冷凍装置において、蒸発器に最適な冷媒量を
供給するための温度膨張弁の改良に関する。
供給するための温度膨張弁の改良に関する。
冷凍システムにおｉて、外界と熱交換を行ない、熱を外
界からうばうための熱交換器（蒸発器）の能力をほぼ完
全に発揮させる為のデバイスとして温度膨張弁が用いら
れて来た。
界からうばうための熱交換器（蒸発器）の能力をほぼ完
全に発揮させる為のデバイスとして温度膨張弁が用いら
れて来た。
温度膨張弁は、第５図に示す構造をとシ、高圧の液冷媒
を減圧するための弁部１００と、この弁開度を制御する
ためのノ臂ワーエレメント部１１０からなる。／４ワー
エレメント部は、／イヤフラム１１２を介して蒸発器出
口の温度を感知する感温筒１２０により、その温度を圧
力に変換し、温度が増大するとΔＰ１の圧力を下方に伝
え、弁を開く力とする。一方、蒸発圧力すなわち蒸発温
度に相当する蒸発器出口の圧カド１が均圧管１１４１通
じてダイヤフラムのパワーエレメント側の反対側に導か
れ、弁を閉める方向となる。すなわち。
を減圧するための弁部１００と、この弁開度を制御する
ためのノ臂ワーエレメント部１１０からなる。／４ワー
エレメント部は、／イヤフラム１１２を介して蒸発器出
口の温度を感知する感温筒１２０により、その温度を圧
力に変換し、温度が増大するとΔＰ１の圧力を下方に伝
え、弁を開く力とする。一方、蒸発圧力すなわち蒸発温
度に相当する蒸発器出口の圧カド１が均圧管１１４１通
じてダイヤフラムのパワーエレメント側の反対側に導か
れ、弁を閉める方向となる。すなわち。
蒸発温度と過熱蒸気温度の差過熱度の大なるとき弁を大
きく開き、その差が小さいときは弁を閉めるようにして
、蒸発器に流れ込む冷媒流量を制御するのが温度膨張弁
の基本的な目的である。
きく開き、その差が小さいときは弁を閉めるようにして
、蒸発器に流れ込む冷媒流量を制御するのが温度膨張弁
の基本的な目的である。
ところが、第５図と同一部分を同一符号で示した第６図
に示す車載用の小屋の冷凍システムにおいては、蒸発器
出口から温度膨張弁を結ぶ均圧管を省略し、冷媒システ
ムの縄文を容品にしようとする考え方も採用されている
。この場合上記のダイヤフラム１１２の下側に弁を閉じ
る方向に働く圧力は、均圧口１６０を用いて膨張弁内の
弁ポートの下流側の圧力で代用させる。この圧力は冷媒
流量が少いときは、蒸発器内での圧力損失が少ない故、
実際の蒸発器出口圧力との差が小さく、上記過熱度に大
きな影響を及ぼすことはない。しかし、ｆＬ量が増大す
ると、圧力損失が大となシ、実際の蒸発器出口の圧力に
比し、膨張弁内の低圧圧力は高いので、真の過熱度に比
してこの膨張弁にあられれる過熱度信号は小さいものと
なる。従りて、蒸発器に供給される冷媒量は適正なもの
よりも少なくなる。すなわち冷却不足の現象を生じる。
に示す車載用の小屋の冷凍システムにおいては、蒸発器
出口から温度膨張弁を結ぶ均圧管を省略し、冷媒システ
ムの縄文を容品にしようとする考え方も採用されている
。この場合上記のダイヤフラム１１２の下側に弁を閉じ
る方向に働く圧力は、均圧口１６０を用いて膨張弁内の
弁ポートの下流側の圧力で代用させる。この圧力は冷媒
流量が少いときは、蒸発器内での圧力損失が少ない故、
実際の蒸発器出口圧力との差が小さく、上記過熱度に大
きな影響を及ぼすことはない。しかし、ｆＬ量が増大す
ると、圧力損失が大となシ、実際の蒸発器出口の圧力に
比し、膨張弁内の低圧圧力は高いので、真の過熱度に比
してこの膨張弁にあられれる過熱度信号は小さいものと
なる。従りて、蒸発器に供給される冷媒量は適正なもの
よりも少なくなる。すなわち冷却不足の現象を生じる。
このような欠点を克服する九めの提案に、膨張弁の低圧
側圧力を圧力源にとりて、この圧力をダイヤフラム下部
に導く際、蒸発器内で生じる圧力損失分を見込んだ圧力
を供給してやるというものがある。この提案は、ｒ流体
が速度をもりて流れるときは、その動圧のため、静的な
圧力は、静止時の圧力よりも低下する」という物理法則
を利用したベンチ、り一管の応用である（以下ペンチ。
側圧力を圧力源にとりて、この圧力をダイヤフラム下部
に導く際、蒸発器内で生じる圧力損失分を見込んだ圧力
を供給してやるというものがある。この提案は、ｒ流体
が速度をもりて流れるときは、その動圧のため、静的な
圧力は、静止時の圧力よりも低下する」という物理法則
を利用したベンチ、り一管の応用である（以下ペンチ。
リー効果と呼ぶ）。
とづ＜〉、これは、冷媒流れと直角方向に、内部均圧管
１６０ｔ、膨張弁の流体速度の大きい位置に設けてダイ
ヤフラムの下側空間と均圧させると。
１６０ｔ、膨張弁の流体速度の大きい位置に設けてダイ
ヤフラムの下側空間と均圧させると。
冷媒流の流量大のときは、冷媒流速が大きく冷媒の静止
時の圧力よシ小さい値の圧力が均圧管を通じてダイヤプ
ラムの下側に導かれ、冷媒流速が小さいときは、冷媒の
静止時の圧力とは輩かわシない圧力が均圧管を通じてダ
イヤフラムの下側に導かれる。冷媒流量が大きいとき蒸
発器における圧力損失が大きく、冷媒流量が小さいと１
１発器における圧力損失が小さい故、蒸発器出口圧力に
近似した圧力が均圧管を通じてダイヤフラムの下側に導
かれる。この考え方は既に公知であ、９ 、 Ｕ、Ｓ、
Ｐ。
時の圧力よシ小さい値の圧力が均圧管を通じてダイヤプ
ラムの下側に導かれ、冷媒流速が小さいときは、冷媒の
静止時の圧力とは輩かわシない圧力が均圧管を通じてダ
イヤフラムの下側に導かれる。冷媒流量が大きいとき蒸
発器における圧力損失が大きく、冷媒流量が小さいと１
１発器における圧力損失が小さい故、蒸発器出口圧力に
近似した圧力が均圧管を通じてダイヤフラムの下側に導
かれる。この考え方は既に公知であ、９ 、 Ｕ、Ｓ、
Ｐ。
４．３４２，４２１に開示されている。これに開示され
た均圧管近傍の状況を第７図に示す。
た均圧管近傍の状況を第７図に示す。
この公知の温度膨張弁の問題点は第７図に示すように、
均圧口５θを冷媒通路の冷媒の流れる領域から十分離れ
た距離のある位置に置き、このため有効にペンチ、り一
効果を得ようとしているが冷媒通路に２重円筒部６０を
設けている。この結果、冷媒通路および、均圧口の工作
上に難点があるばかシでなく、低圧冷媒の流線が一様で
ないため、冷媒の流れにともなう雑音レベルが高いとい
う欠点がち２１ｔ−０又、流れの状態によシ均圧口の存
在の為、気柱振動が生じ特定振動数の異音が発生するこ
とがある。
均圧口５θを冷媒通路の冷媒の流れる領域から十分離れ
た距離のある位置に置き、このため有効にペンチ、り一
効果を得ようとしているが冷媒通路に２重円筒部６０を
設けている。この結果、冷媒通路および、均圧口の工作
上に難点があるばかシでなく、低圧冷媒の流線が一様で
ないため、冷媒の流れにともなう雑音レベルが高いとい
う欠点がち２１ｔ−０又、流れの状態によシ均圧口の存
在の為、気柱振動が生じ特定振動数の異音が発生するこ
とがある。
本発明の目的は、冷媒通路の形状を単純化し、ＶＩｎｔ
ａｌｌ効果による圧損シミ、レージ、ンを保証しながら
、製作方法を容易にし、かつ雑音レベルを下げ、かつ特
別な流れ状態のとき発生するおそれのある特定振動数の
異音の発生を防止した。蒸発器出口の圧力とダイヤフラ
ム下部圧力空間とを連通ずる均圧管を有しないが、蒸発
器の能力を広範囲の冷媒流量範囲でひき出すことのでき
る温度膨張弁の提供である。
ａｌｌ効果による圧損シミ、レージ、ンを保証しながら
、製作方法を容易にし、かつ雑音レベルを下げ、かつ特
別な流れ状態のとき発生するおそれのある特定振動数の
異音の発生を防止した。蒸発器出口の圧力とダイヤフラ
ム下部圧力空間とを連通ずる均圧管を有しないが、蒸発
器の能力を広範囲の冷媒流量範囲でひき出すことのでき
る温度膨張弁の提供である。
本発明は、上記目的を達成するため１次のような構造の
温度膨張弁とする。本発明の温度膨張弁は、冷凍システ
ムを簡素化するため蒸発器出口の圧力とダイヤプラム下
部圧力空間とを連通する均圧管（以下外部均圧管と略記
）を有しない、高圧液冷媒を減圧するオリフィスを形成
する弁部を通過した冷媒が、上記ダイヤプラム下部圧力
空間と減圧冷媒が通過する空間とを均圧するために設け
る連通口の位置を通過するよりも上流側に、冷媒の流速
を加速するための冷媒進行方向と垂直な断面の形状が実
質的円形であシ、かつこの円の面積は、上記弁ポートの
冷媒通過面積よシ大きく、かつ弁ポート下流側の空間の
冷媒通過断面積よりも小さい、冷媒通路部を設ける。更
にこの冷媒流速加速部の冷媒通路の上流側の直径は下陣
側の直径よりも小さいことが望ましい、ｔた、上記冷媒
流速加速部の冷媒通路はその上流側において円筒形であ
っても、冷媒通路と平行な下流側においては出口が入口
よりも径が大になるような円錐台状をなすことが望まし
い。
温度膨張弁とする。本発明の温度膨張弁は、冷凍システ
ムを簡素化するため蒸発器出口の圧力とダイヤプラム下
部圧力空間とを連通する均圧管（以下外部均圧管と略記
）を有しない、高圧液冷媒を減圧するオリフィスを形成
する弁部を通過した冷媒が、上記ダイヤプラム下部圧力
空間と減圧冷媒が通過する空間とを均圧するために設け
る連通口の位置を通過するよりも上流側に、冷媒の流速
を加速するための冷媒進行方向と垂直な断面の形状が実
質的円形であシ、かつこの円の面積は、上記弁ポートの
冷媒通過面積よシ大きく、かつ弁ポート下流側の空間の
冷媒通過断面積よりも小さい、冷媒通路部を設ける。更
にこの冷媒流速加速部の冷媒通路の上流側の直径は下陣
側の直径よりも小さいことが望ましい、ｔた、上記冷媒
流速加速部の冷媒通路はその上流側において円筒形であ
っても、冷媒通路と平行な下流側においては出口が入口
よりも径が大になるような円錐台状をなすことが望まし
い。
本発明の他の形態は、上記外部均圧管を有しない構造に
おいて、高圧液冷媒を減圧する弁ポート部を通過した冷
媒が、温度膨張弁出口に至るまでの冷媒通路を、出口部
に向けて、冷媒流れ方向に直角な断面の円形状の直径が
徐々に大になるような回転体形状とし、弁ポート部の下
流側の冷媒通路の冷媒の流れに直角方向の直径が最も小
さい部分の最も下流側の位置に、冷媒の流れの方向と垂
直の方向に、冷媒通路とダイヤフラム下部圧力空間とを
均圧する九めの通Ｗ＆を設ける。
おいて、高圧液冷媒を減圧する弁ポート部を通過した冷
媒が、温度膨張弁出口に至るまでの冷媒通路を、出口部
に向けて、冷媒流れ方向に直角な断面の円形状の直径が
徐々に大になるような回転体形状とし、弁ポート部の下
流側の冷媒通路の冷媒の流れに直角方向の直径が最も小
さい部分の最も下流側の位置に、冷媒の流れの方向と垂
直の方向に、冷媒通路とダイヤフラム下部圧力空間とを
均圧する九めの通Ｗ＆を設ける。
本発明によると、冷媒流速が大であるとき冷媒流速の動
圧のため、冷媒の静圧の減少がいちじるしい位置に、冷
媒の１蒸発圧力＃便号を受ける均圧通路を置い７’Ｉ−
ため、ｊ１脹弁のダイヤフラムの受ける信号は、蒸発器
内部での圧力損失を見込んだ信号に近似することができ
、冷媒流量が大きいときでも過熱度信号が実際の過熱度
よシ本小さくなることはなく温度膨張弁としての適正な
信号となシ、従りて蒸発器に流れ込む冷媒量は適正なも
のになる。なお、冷媒流路は冷媒流が一様に流れる形状
であるから、冷媒流の乱れは少なく雑音レベルが低く、
かつ特定振動数の異音も発生しない。
圧のため、冷媒の静圧の減少がいちじるしい位置に、冷
媒の１蒸発圧力＃便号を受ける均圧通路を置い７’Ｉ−
ため、ｊ１脹弁のダイヤフラムの受ける信号は、蒸発器
内部での圧力損失を見込んだ信号に近似することができ
、冷媒流量が大きいときでも過熱度信号が実際の過熱度
よシ本小さくなることはなく温度膨張弁としての適正な
信号となシ、従りて蒸発器に流れ込む冷媒量は適正なも
のになる。なお、冷媒流路は冷媒流が一様に流れる形状
であるから、冷媒流の乱れは少なく雑音レベルが低く、
かつ特定振動数の異音も発生しない。
第５図、第６図と同一部分を同一符号で示した第１図を
用いて、本発明の望ましい実施例の詳細な説明をする。
用いて、本発明の望ましい実施例の詳細な説明をする。
本発明の温度膨張弁は、冷媒流量を制御するための、蒸
発器出口のサクシ、ン・ラインの冷媒蒸気温度を感知す
る感温筒１２０、感温筒とパワーエレメント１１０をつ
なぐキャピラリー１５０およびノ臂ワー・エレメント１
１０からなる温度信号を圧力信号に変え、開弁のための
駆動力を発生させる′Ｊ′ｈ／４イスを有する。感温筒
１２０内には、活性炭を封入し、更に系全体にＲ１３（
フロンガス）を封入し、感温筒の感知温度が高くなると
システム内の圧力が高くなるようにする。／４ワーエレ
メント部１１０は、ふた１１０、ダイヤフラム１１２及
びダイヤフラムを支持する為のがデイ取付部１１０１で
構成されている。／４ワーエレメント部１１０の圧力は
ダイヤフラム１１２に変位を与え、これが後に述べる弁
の開弁力となる。ノ母ワーエレメント部１１０は、？デ
イ取付部Ｊ７０ａ’ｉねじ切シして弁がデイ部１８０に
気密に取シ付ける。ゴディ部上部のダイヤフラムの下部
圧力空間１９０は、蒸発圧力に相当する圧力をとシ入れ
るために置かれる。この圧力空間の圧力は、ダイヤフラ
ムを上方に変位させる力を与える。ダイヤフラムの下面
にストッ／４−２００があシ、このストッパーはダイヤ
プラムの変位を下方に伝えると共にその周辺部が弁がデ
イの変位制限ステップ１１２と組み合りて、ダイヤフラ
ムの変位が大きくならないように規制する。ストッパー
の変位を弁の動きとするため作動棒２１０を置く６作動
棒Ｘ１Ｏは垂直方向のダイヤフラムの変位を弁２２０に
伝達する。
発器出口のサクシ、ン・ラインの冷媒蒸気温度を感知す
る感温筒１２０、感温筒とパワーエレメント１１０をつ
なぐキャピラリー１５０およびノ臂ワー・エレメント１
１０からなる温度信号を圧力信号に変え、開弁のための
駆動力を発生させる′Ｊ′ｈ／４イスを有する。感温筒
１２０内には、活性炭を封入し、更に系全体にＲ１３（
フロンガス）を封入し、感温筒の感知温度が高くなると
システム内の圧力が高くなるようにする。／４ワーエレ
メント部１１０は、ふた１１０、ダイヤフラム１１２及
びダイヤフラムを支持する為のがデイ取付部１１０１で
構成されている。／４ワーエレメント部１１０の圧力は
ダイヤフラム１１２に変位を与え、これが後に述べる弁
の開弁力となる。ノ母ワーエレメント部１１０は、？デ
イ取付部Ｊ７０ａ’ｉねじ切シして弁がデイ部１８０に
気密に取シ付ける。ゴディ部上部のダイヤフラムの下部
圧力空間１９０は、蒸発圧力に相当する圧力をとシ入れ
るために置かれる。この圧力空間の圧力は、ダイヤフラ
ムを上方に変位させる力を与える。ダイヤフラムの下面
にストッ／４−２００があシ、このストッパーはダイヤ
プラムの変位を下方に伝えると共にその周辺部が弁がデ
イの変位制限ステップ１１２と組み合りて、ダイヤフラ
ムの変位が大きくならないように規制する。ストッパー
の変位を弁の動きとするため作動棒２１０を置く６作動
棒Ｘ１Ｏは垂直方向のダイヤフラムの変位を弁２２０に
伝達する。
弁ＸＸＯは作動棒によるメイヤツラム変位をうけて弁座
ＺＳＯから離れ、冷媒流量を制御すると共に、流路を絞
ることによりて冷媒の圧力を減圧する。冷媒流の弁ＺＸ
Ｏよシ上流側に冷媒の入口通側は、出口通路２５０を形
成し、その出口において、蒸発ａｔたは蒸発器に至る配
管に接続する。
ＺＳＯから離れ、冷媒流量を制御すると共に、流路を絞
ることによりて冷媒の圧力を減圧する。冷媒流の弁ＺＸ
Ｏよシ上流側に冷媒の入口通側は、出口通路２５０を形
成し、その出口において、蒸発ａｔたは蒸発器に至る配
管に接続する。
本実施例においては、この出口通路を第１図に断面で示
すような形状とした。すなわち、弁ポート部２５１に接
する第１の領域２５２（流路断面積Ｓｌ ）と、ダイヤ
フラム下部圧力空間と出口通路を結ぶ均圧口１６０を出
口通路ＸＳＯと喬直に設けである第２の領域２５４（流
路断面積ａＳ ）との境界領域に弁ポート部２５１の流
路断面積（８ｍ ）よりも大きく、第１の領域の流路断
面積Ｓ１よりも小さい通路断面積Ｂ４になるような径４
１０円形の穴をそのは覧中央に有するうすい板２σＯ（
厚みｔｌ）を固定して取り付けた０本実施例においては
、 ｄＢ ＃ ２．Ｏｖｍ 、 ！Ｊ ４２５．３ｍ”
ｅ Ｂｇ ｍ４０．２ｄａ８ Ｂ −１，３〜２．７
ｖｍ” （標準流量時１．３ｓｍ”最大流量は２．７−
冨）ｓｔｔ−１■である。
すような形状とした。すなわち、弁ポート部２５１に接
する第１の領域２５２（流路断面積Ｓｌ ）と、ダイヤ
フラム下部圧力空間と出口通路を結ぶ均圧口１６０を出
口通路ＸＳＯと喬直に設けである第２の領域２５４（流
路断面積ａＳ ）との境界領域に弁ポート部２５１の流
路断面積（８ｍ ）よりも大きく、第１の領域の流路断
面積Ｓ１よりも小さい通路断面積Ｂ４になるような径４
１０円形の穴をそのは覧中央に有するうすい板２σＯ（
厚みｔｌ）を固定して取り付けた０本実施例においては
、 ｄＢ ＃ ２．Ｏｖｍ 、 ！Ｊ ４２５．３ｍ”
ｅ Ｂｇ ｍ４０．２ｄａ８ Ｂ −１，３〜２．７
ｖｍ” （標準流量時１．３ｓｍ”最大流量は２．７−
冨）ｓｔｔ−１■である。
本実施例においては、冷媒流が上記の中央円形孔２６２
を通過した後の流れの乱れを防ぐため。
を通過した後の流れの乱れを防ぐため。
板厚の中央部迄の前半部を直径ｄｘ （−２，０ｍ）の
円筒状とし、板の中央部から下流出口迄の後半部を上流
側の直径ｄｉ（−２，０四）、下流側の直径ｄｌ（−２
，５−）の円錐台状に作成した。膨張弁の出口側通路２
５０は、上記に示した部分から下流側に段階的にその通
路断面積を拡大する。すなわち、流体は、領域Ｌ Ｊ
５ ｊを出て領域２． ｊ ｌ ４人り九とき大きな流
速をもつようにしである。領域２２５４の通路の土壁部
に。
円筒状とし、板の中央部から下流出口迄の後半部を上流
側の直径ｄｉ（−２，０四）、下流側の直径ｄｌ（−２
，５−）の円錐台状に作成した。膨張弁の出口側通路２
５０は、上記に示した部分から下流側に段階的にその通
路断面積を拡大する。すなわち、流体は、領域Ｌ Ｊ
５ ｊを出て領域２． ｊ ｌ ４人り九とき大きな流
速をもつようにしである。領域２２５４の通路の土壁部
に。
通路と喬直に、ダイヤフラム下部空間と流体通路を結ぶ
均圧通路１ｇ０ｆ：設ける。この通路１６０は、上記冷
媒の流速が、大である位置に設けられているので流速が
大きいほどダイヤフラム下部圧力空間の圧力は、よシ低
い値をとるようになる。
均圧通路１ｇ０ｆ：設ける。この通路１６０は、上記冷
媒の流速が、大である位置に設けられているので流速が
大きいほどダイヤフラム下部圧力空間の圧力は、よシ低
い値をとるようになる。
本実施例における流量と圧力損失との関係は、本実施例
に用いた蒸発器に外部均圧管方式参釉Φを用いて得られ
た実験結果が第３図の実線人で示めされる０本実施例に
よる温度膨張弁の場合の。
に用いた蒸発器に外部均圧管方式参釉Φを用いて得られ
た実験結果が第３図の実線人で示めされる０本実施例に
よる温度膨張弁の場合の。
同じ蒸発器による圧力降下と流量の関係の実測結果（０
印で示す）は、この直線にはｙ一致する。
印で示す）は、この直線にはｙ一致する。
すなわち１本実施例のように、温度膨張弁出口通路の均
圧管近傍において冷媒流速を加速する方式をとることに
よりて、外部均圧管を用いた温度膨張弁と実質的に同様
な性能を得ることができる。
圧管近傍において冷媒流速を加速する方式をとることに
よりて、外部均圧管を用いた温度膨張弁と実質的に同様
な性能を得ることができる。
前記実施例と基本的には同一構造で、膨張弁の冷媒出口
の形状のみ異なる他の実施例について述べる。この実施
例の膨張弁がデイの出口通路を明瞭に示す断面図が第１
図と同一部分を同一符号で示し九第４図である。但し、
この図面においで説明の簡略の為／臂ワーエレメント部
、弁、感温簡を省略した６本実施例においては、高圧液
冷媒の弁近傍で減圧をうける際の通過断面積は第１図で
示した実施例と同様である。低圧側の第１の領域２４！
２の通過断面積は８．７ｍｍ” 、第２の領域２５４は
円錐台状で１．４−の流路水平長に対し、その上流側の
通過断面積８．７−から下流側通過断面積７８．５−翼
にまで拡がる。冷媒流路とダイヤフラム下部空間を結ぶ
均圧口１６０は、冷媒流速が最も速い第２の領域２５４
の最も上流側に設ける。この他の実施例においては、冷
媒流速の加速よυも冷媒流の乱れをおさえることを重視
している。従りて、１発器の圧力降下のシ、ミレーシ、
ンを多少損なりても冷媒音レベルを低下させることに有
効である。
の形状のみ異なる他の実施例について述べる。この実施
例の膨張弁がデイの出口通路を明瞭に示す断面図が第１
図と同一部分を同一符号で示し九第４図である。但し、
この図面においで説明の簡略の為／臂ワーエレメント部
、弁、感温簡を省略した６本実施例においては、高圧液
冷媒の弁近傍で減圧をうける際の通過断面積は第１図で
示した実施例と同様である。低圧側の第１の領域２４！
２の通過断面積は８．７ｍｍ” 、第２の領域２５４は
円錐台状で１．４−の流路水平長に対し、その上流側の
通過断面積８．７−から下流側通過断面積７８．５−翼
にまで拡がる。冷媒流路とダイヤフラム下部空間を結ぶ
均圧口１６０は、冷媒流速が最も速い第２の領域２５４
の最も上流側に設ける。この他の実施例においては、冷
媒流速の加速よυも冷媒流の乱れをおさえることを重視
している。従りて、１発器の圧力降下のシ、ミレーシ、
ンを多少損なりても冷媒音レベルを低下させることに有
効である。
本発明は単純な回転体形状を基本とする冷媒流路構造を
とシ、かつ適切な冷媒流路−ダイヤフラム下部圧力空間
均圧ロ位置を選んだことにより、機械加工が容品になシ
、その結果が冷媒流路の面仕上度が向上し、かつパリ等
の発生も少いため、冷媒通過の際に生じる冷媒通過音の
レベルを下げるとともに特定振動数の異音発生を防ぐこ
とができる。
とシ、かつ適切な冷媒流路−ダイヤフラム下部圧力空間
均圧ロ位置を選んだことにより、機械加工が容品になシ
、その結果が冷媒流路の面仕上度が向上し、かつパリ等
の発生も少いため、冷媒通過の際に生じる冷媒通過音の
レベルを下げるとともに特定振動数の異音発生を防ぐこ
とができる。
機械加工の容易さに貫及すれば、切削工蟲の形状を適切
に選ぶことによシ減圧冷媒通路は、一方向の一工程によ
りて完成させることができ、本膨張弁の加工時間の短縮
ができる。
に選ぶことによシ減圧冷媒通路は、一方向の一工程によ
りて完成させることができ、本膨張弁の加工時間の短縮
ができる。
第１図は本発明温度膨張弁の概略の縦断面図。
第２図は冷凍システムの系統図、第３図は蒸発器ント部
、弁、感温筒を除いた概略の断面図、第５図は従来の温
度膨脹弁の一例の概略の縦断面図、第６図は同じ〈従来
の温度膨脹弁の他の例の概略の縦断面図で第７図は矢張
シ従来の温度膨脹弁の更に別の例の概略の縦断面図であ
る。 Ｉ Ｊ ｆｆ１−・・ダイヤフラム、１６０・−均圧口
、２３０−弁座、２ ｌ １−・弁／−）部、２６２・
・・冷媒通路。 ａ５鼠人代理人 弁理士 鈴江 武 彦第１図 第４図 第６図 第７図
、弁、感温筒を除いた概略の断面図、第５図は従来の温
度膨脹弁の一例の概略の縦断面図、第６図は同じ〈従来
の温度膨脹弁の他の例の概略の縦断面図で第７図は矢張
シ従来の温度膨脹弁の更に別の例の概略の縦断面図であ
る。 Ｉ Ｊ ｆｆ１−・・ダイヤフラム、１６０・−均圧口
、２３０−弁座、２ ｌ １−・弁／−）部、２６２・
・・冷媒通路。 ａ５鼠人代理人 弁理士 鈴江 武 彦第１図 第４図 第６図 第７図
Claims (4)
- （１）蒸発器出口の圧力とダイヤフラム下部圧力空間と
を連通する均圧管を有しない温度膨張弁において、高圧
液冷媒を減圧する弁と弁座で形成する弁ポート部を通過
した冷媒が、上記ダイヤフラム下部圧力空間と、減圧冷
媒が通過する空間とを均圧するための連通口の位置を通
過する位置の上流側に冷媒流速を加速するための冷媒の
進行方向と垂直な断面の形状が円形で、かつ、上記弁ポ
ート部冷媒通過面積よりその断面積が大きく、かつ、弁
ポート部の下流側の冷媒流路の冷媒通過断面積よりもそ
の断面積の小さい冷媒通路を設けたことを特徴とする温
度膨張弁。 - （２）上記の冷媒流速を加速するための冷媒通路は、そ
の冷媒通路の上流側の直径よりも下流側の直径の方が大
きいことを特徴とする請求項（１）記載の温度膨張弁。 - （３）上記の冷媒流速を加速するための冷媒通路は、冷
媒流の上流側において円筒状、下流側において円錐台状
であることを特徴とする請求項（２）記載の温度膨張弁 - （４）蒸発器出口の圧力とダイヤフラム下部圧力空間と
を連通する均圧管を有しない構造の温度膨張弁において
、高圧液冷媒を減圧する弁ポート部を通過した冷媒が、
温度膨張弁出口にいたるまでの通路を、出口部に向けて
、冷媒流れ方向に直角な断面の円形状の径が徐々に大に
なるような回転体形状とし、前記弁ポート部の下流側の
冷媒通路の冷媒の流れに直角方向の径が最も小さくかつ
最も下流側に、冷媒流れと垂直方向に、冷媒通路とダイ
ヤフラム下部圧力空間とを均圧するための通路を設けた
ことを特徴とする温度膨張弁。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63125499A JPH01296064A (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 温度膨脹弁 |
| US07/355,160 US4959973A (en) | 1988-05-23 | 1989-05-22 | Thermostatic expansion valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63125499A JPH01296064A (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 温度膨脹弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01296064A true JPH01296064A (ja) | 1989-11-29 |
| JPH0578743B2 JPH0578743B2 (ja) | 1993-10-29 |
Family
ID=14911622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63125499A Granted JPH01296064A (ja) | 1988-05-23 | 1988-05-23 | 温度膨脹弁 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4959973A (ja) |
| JP (1) | JPH01296064A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017116247A (ja) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 株式会社テージーケー | 膨張弁 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2941506B2 (ja) * | 1991-08-09 | 1999-08-25 | 株式会社鷺宮製作所 | 膨張弁 |
| JP3209868B2 (ja) * | 1994-11-17 | 2001-09-17 | 株式会社不二工機 | 膨張弁 |
| US5675982A (en) * | 1996-04-26 | 1997-10-14 | Rocky Research | Pulsed operation control valve |
| JPH11325660A (ja) * | 1998-03-18 | 1999-11-26 | Fujikoki Corp | 膨張弁 |
| US6584788B1 (en) | 2002-04-16 | 2003-07-01 | Rocky Research | Apparatus and method for improved performance of aqua-ammonia absorption cycles |
| JP2004270975A (ja) * | 2003-03-06 | 2004-09-30 | Tgk Co Ltd | 流量制御弁 |
| CN100480602C (zh) * | 2005-03-16 | 2009-04-22 | 浙江三花制冷集团有限公司 | 一种调节弹簧上置的热力膨胀阀 |
| CN100443831C (zh) * | 2005-03-16 | 2008-12-17 | 浙江三花制冷集团有限公司 | 一种防止高压介质传动部泄漏的热力膨胀阀 |
| US7909262B2 (en) * | 2006-12-14 | 2011-03-22 | Flow Design, Inc. | Pressure relieved thermal regulator for air conditioning application |
| CN102261775A (zh) * | 2011-06-27 | 2011-11-30 | 浙江盾安人工环境股份有限公司 | R290冷媒空调系统热力膨胀阀 |
| CN102252128A (zh) * | 2011-06-28 | 2011-11-23 | 浙江盾安人工环境股份有限公司 | 感温元件 |
| CN102221273A (zh) * | 2011-06-28 | 2011-10-19 | 浙江盾安人工环境股份有限公司 | 丙烷空调系统热力膨胀阀 |
| CN102720845A (zh) * | 2012-06-30 | 2012-10-10 | 奉化市合力控制器有限公司 | 一种喷液阀结构 |
| US10190807B2 (en) * | 2015-12-21 | 2019-01-29 | Tgk Co., Ltd. | Expansion valve |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5186852A (ja) * | 1974-12-16 | 1976-07-29 | Danfoss As |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US596601A (en) * | 1898-01-04 | Fluid-pressure regulator | ||
| US2099085A (en) * | 1936-06-08 | 1937-11-16 | Alco Valve Company Inc | Superheat control for refrigeration systems |
| US2579034A (en) * | 1945-06-08 | 1951-12-18 | Alco Valve Co | Multiple response override for thermal valves |
| US3402566A (en) * | 1966-04-04 | 1968-09-24 | Sporlan Valve Co | Regulating valve for refrigeration systems |
| US4158437A (en) * | 1974-12-16 | 1979-06-19 | Danfoss A/S | Thermostatic expansion valve for refrigeration plants |
| US4342421A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-03 | General Motors Corporation | Thermostatic expansion valve for a refrigeration system |
-
1988
- 1988-05-23 JP JP63125499A patent/JPH01296064A/ja active Granted
-
1989
- 1989-05-22 US US07/355,160 patent/US4959973A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5186852A (ja) * | 1974-12-16 | 1976-07-29 | Danfoss As |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017116247A (ja) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 株式会社テージーケー | 膨張弁 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0578743B2 (ja) | 1993-10-29 |
| US4959973A (en) | 1990-10-02 |
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