ES2908891T3 - Proceso de purificación de cianuro de hidrógeno y proceso de preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo - Google Patents
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Abstract
Proceso de purificación de cianuro de hidrógeno, que comprende las etapas siguientes a) dividir una corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno en al menos una primera corriente líquida (2) y una segunda corriente líquida (3), b) introducir la primera corriente líquida (2) con una temperatura T1 en una columna de destilación (4) en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación, c) introducir la segunda corriente líquida (3) con una temperatura T2 en la columna de destilación (4) en la parte superior de la columna de destilación (4), d) extraer una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4) y e) extraer una corriente de fondo (6) empobrecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4), en el que la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b).
Description
DESCRIPCIÓN
Proceso de purificación de cianuro de hidrógeno y proceso de preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo
Campo de la invención
La presente invención se refiere a un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno. Además, la presente invención también se refiere a un proceso para la preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo haciendo reaccionar el cianuro de hidrógeno obtenido del proceso de purificación según la presente invención con 3-mercaptopropionaldehído.
Antecedentes de la invención
El cianuro de hidrógeno (HCN) se puede preparar en el denominado proceso Andrussow o en el denominado proceso BMA o proceso Degussa. El proceso Andrussow produce cianuro de hidrógeno en una reacción en fase gaseosa a partir de metano, amoniaco y oxígeno en presencia de un catalizador de platino:
CH4 + NH3 + 1,5 O2 ^ HCN 3 H2O,
AHr = -481,06 kJ/mol
Se alimentan amoniaco, gas natural (metano) y oxígeno a un reactor y se hacen reaccionar en presencia de un catalizador de platino a una temperatura en el intervalo de 800 a 1500 °C. Por lo general, el metano se suministra mediante gas natural, que puede estar adicionalmente purificado; puede haber presencia de hidrocarburos C2 , C3 y superiores (por ejemplo, etano, eteno, propano, propeno, butano, buteno, isobuteno, etc., denominados colectivamente hidrocarburos C2+) en el gas natural. Si bien se puede usar aire como fuente de oxígeno, la reacción también se puede llevar a cabo usando oxígeno sin diluir o aire enriquecido en oxígeno (es decir, en un proceso Andrussow con oxígeno). El calor de reacción proporcionado por la reacción principal da lugar a una multitud de reacciones secundarias, que se explican con más detalle en la literatura, por ejemplo, por Waletzko, N., Schmidt, L.D. "Modeling Catalytic Gauze Reactors: HCN Synthesis", AlChE Journal vol. 34, número 7, 1146-1156 (1988).
En el proceso Andrussow, la salida del reactor primario incluye, por lo tanto, cianuro de hidrógeno, amoniaco sin reaccionar, monóxido de carbono, nitrógeno y otros subproductos de reacción, en particular nitrilos, tales como acetonitrilo, acrilonitrilo y propionitrilo.
El nombre proceso BMA es una abreviatura de Blausaure (cianuro de hidrógeno), Methan (metano) y Ammoniak (amoniaco) en alemán. En consecuencia, el nombre BMA ya indica que este proceso es para la producción de cianuro de hidrógeno a partir de metano y amoniaco en presencia de un catalizador de platino. La ecuación de reacción es análoga a la reacción de reformado de metano con vapor (SMR) de metano y agua:
CH4 + NH3 ^ HCN 3 H2 ,
AHr = 251 kJ/mol
La reacción es extremadamente endotérmica y los reactantes metano y amoniaco se hacen reaccionar en un tubo de alúmina revestido con un catalizador de platino a aproximadamente 1400 °C. La mezcla de productos así obtenida contiene aproximadamente el 23% en volumen de cianuro de hidrógeno y aproximadamente el 72% en volumen de hidrógeno, así como cantidades secundarias de amoniaco.
En ambos procesos, la corriente de gas producto que contiene cianuro de hidrógeno y amoniaco sin reaccionar se enfría a temperaturas de aproximadamente 100 a 400 °C en la salida. Posteriormente, la corriente de producto así enfriada se envía a un proceso de eliminación de amoniaco, en el que el amoniaco se convierte en una sal de amonio no volátil al ponerlo en contacto con una solución ácida acuosa, por ejemplo, ácido fosfórico o ácido sulfúrico. A continuación, la corriente de gas producto desprovista de amoniaco se envía a una columna de absorción de HCN, en la que el HCN se absorbe en agua. La solución acuosa de HCN así obtenida se purifica después en una columna de destilación para dar una corriente de cabeza que contiene cianuro de hidrógeno y una corriente de fondo acuosa, que puede reciclarse o desecharse. En detalle, la solución acuosa de HCN se purifica en una columna de destilación convencional, en la que se introduce en un único punto entre la parte superior y la parte inferior de una columna de destilación, la denominada etapa de alimentación. Este punto de introducción o etapa de alimentación también subdivide la columna de destilación en una sección de rectificación por encima de la etapa de alimentación y una sección de agotamiento por debajo de la etapa de alimentación. En los procesos del estado de la técnica, el vapor que alcanza la parte superior de la columna se enfría y se condensa en líquido en el condensador superior, que puede disponerse dentro de la parte superior de la columna de destilación o fuera de la columna de destilación (véase, por ejemplo, el artículo de resumen Cyano Compounds, Inorganic en la Enciclopedia de química industrial de Ullmann, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim, 2012, vol. 10, páginas 673 a 710, en particular el capítulo 1.2, páginas 675 a 678 y la figura 3 en la página 676). Parte de este líquido se hace retornar a la columna como reflujo y el resto se extrae como destilado o producto de cabeza. Este patrón de flujo general en una columna de destilación
proporciona un contacto a contracorriente de las corrientes de vapor ascendente y líquida, que desciende por el o los empaquetamientos o los platos, en todos los empaquetamientos o platos a lo largo de la columna. Sin embargo, el reflujo, que se requiere para lograr la pureza deseada de cianuro de hidrógeno, da lugar a una acumulación de nitrilos superiores, por ejemplo, acetonitrilo, acrilonitrilo y propionitrilo, dentro de la columna. Cuando dichos nitrilos están presentes en altas concentraciones, pueden producirse dos fases líquidas separadas dentro de la columna, lo que da lugar al problema de la polimerización, que normalmente tiene lugar en el límite de fase entre las dos fases líquidas, y a la formación de espuma.
La solicitud de patente publicada WO 2017/011428 A1 divulga un proceso para reducir las cantidades de nitrilos en cianuro de hidrógeno. Específicamente, este documento enseña un proceso que incluye alimentar un producto de reacción que incluye HCN, agua y nitrilos a un recipiente de separación, tomar una corriente de extracción lateral líquida que comprende HCN, agua y nitrilos del recipiente de separación y alimentar la corriente de extracción lateral líquida a un agotador de corriente lateral para purgar los nitrilos de la mezcla que comprende HCN. Sin embargo, los datos experimentales del documento WO 2017/011428 A1 muestran que este proceso no suprime, ni al menos reduce significativamente, la acumulación de nitrilos en el recipiente de separación. Más bien, la corriente de purga de nitrilos que sale del agotador de corriente lateral contiene cantidades considerables de nitrilos. Otros procesos para purificar cianuro de hidrógeno se divulgan en los documentos WO 2004/02068 A1, WO 2015/142718 A1 y WO 2015/006548.
Por lo tanto, todavía existía la necesidad de un procedimiento que suprima la acumulación de nitrilos y también la formación de subproductos poliméricos en la purificación de cianuro de hidrógeno, tal como se obtiene del proceso Andrussow o Bm A.
Sumario de la invención
Se ha descubierto que este problema se resuelve al no licuarse la corriente de vapor de cabeza enriquecida en cianuro de hidrógeno, que se extrae de una columna de destilación, en un condensador o intercambiador de calor externo, como en los procesos de destilación convencionales. En consecuencia, no hay reflujo externo de una corriente de cabeza licuada de retorno a la parte superior de la columna de destilación. Más bien, la corriente de alimentación que contiene cianuro de hidrógeno se alimenta a un proceso de destilación especial que, a diferencia de los procesos de destilación convencionales, implica la división de la corriente de alimentación líquida que contiene cianuro de hidrógeno (1) en al menos dos corrientes (2) y (3). La corriente (2) se introduce en la columna de destilación en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación. Además de dicha corriente (2), se puede introducir en la columna de destilación una corriente adicional opcional, también separada de la corriente de alimentación (1), en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación que sea diferente al punto de introducción de la corriente (2). La corriente (3) se introduce en la columna de destilación en la parte superior de dicha columna de destilación. Para proporcionar el reflujo, que es necesario para lograr la separación de los componentes en la columna, en particular con un grado de purificación específico, la corriente (3) se introduce en la columna de destilación a una temperatura inferior a la temperatura de la corriente (2) y la corriente adicional opcional. Una corriente de fondo empobrecida en cianuro de hidrógeno se extrae de la parte inferior de la columna de destilación, y una corriente de vapor de cabeza enriquecida en cianuro de hidrógeno se extrae de la columna de destilación.
Por lo tanto, el objeto de la presente invención es un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno, que comprende las etapas siguientes
a) dividir una corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno en al menos una primera corriente líquida (2) y una segunda corriente líquida (3),
b) introducir la primera corriente líquida (2) con una temperatura T1 en una columna de destilación (4) en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación,
c) introducir la segunda corriente líquida (3) con una temperatura T2 en la columna de destilación (4) en la parte superior de la columna de destilación,
d) extraer una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4) y
e) extraer una corriente de fondo (6) empobrecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4),
en el que la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b).
Breve descripción de los dibujos
La figura 1 es una representación esquemática de un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno según la presente invención.
La figura 2 muestra una forma de realización del proceso de la invención en el que la primera corriente líquida (2) se calienta mediante intercambio de calor con la corriente de fondo (6) antes de introducirla en la columna de destilación (4).
La figura 3 muestra una forma de realización del proceso de la invención en el que la totalidad o una parte de la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) se condensa para dar una corriente licuada (13) y, si corresponde, una corriente de vapor residual (14).
La figura 4 muestra una forma de realización del proceso de la invención que combina las características que se muestran en las figuras 2 y 3.
La figura 5 muestra un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica en el que la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) se condensa y una parte de la corriente licuada resultante (13) se hace retornar a la columna de destilación (4) como corriente de reflujo (15).
Descripción detallada de la invención
La columna de destilación utilizada en el proceso según la presente invención comprende al menos una caldera o un calderín, que proporciona la energía necesaria para evaporar los componentes de la columna de destilación.
La columna de destilación utilizada en el proceso de purificación según la presente invención no se limita a un tipo específico de columna de destilación y puede ser una columna de platos, una columna de empaquetamiento aleatorio o una columna con un empaquetamiento estructurado.
La corriente de alimentación líquida (1) de la etapa a) puede obtenerse de una columna de absorción de HCN, en la que el HCN se absorbe en agua. En este caso, la corriente de alimentación líquida (1) de la etapa a) es una corriente acuosa que comprende cianuro de hidrógeno que preferentemente comprende una cantidad combinada de agua y cianuro de hidrógeno de al menos el 90% en peso, de forma más preferida al menos el 98% en peso. Lo mismo se aplica después a las corrientes líquidas primera y segunda (2) y (3), así como a cualquier corriente adicional opcional que también se separe de la corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno. El proceso según la presente invención no está limitado con respecto a la concentración de componentes específicos, en particular cianuro de hidrógeno, en esta corriente de alimentación líquida (1). Lo mismo se aplica necesariamente a las corrientes líquidas primera y segunda (2) y (3) y a cualquier otra corriente separada de dicha corriente de alimentación (1). Por lo tanto, la corriente de alimentación líquida (1) puede contener del 1 al 99% en peso de cianuro de hidrógeno, preferentemente del 1 al 75% en peso, del 1 al 50% en peso, del 1 al 25% en peso de cianuro de hidrógeno. En particular, la corriente de alimentación líquida (1) comprende del 1 al 7% en peso de cianuro de hidrógeno, muy particularmente del 4 al 5% en peso de cianuro de hidrógeno. Normalmente, el contenido de nitrilos depende en gran medida de la composición de la corriente de alimentación que comprende gas natural alimentada al reactor de cianuro de hidrógeno. Preferentemente, la cantidad combinada de acetonitrilo y acrilonitrilo en la corriente de alimentación líquida (1) se encuentra en el intervalo de 1 a 5000 ppm en peso.
Se ha descubierto que el proceso de purificación según la presente invención da lugar a una reducción significativa en la acumulación de nitrilos y subproductos poliméricos dentro de la columna de destilación. En particular, se ha descubierto que la acumulación de acetonitrilo y acrilonitrilo se reduce significativamente en el proceso según la presente invención. Específicamente, la cantidad de subproductos acetonitrilo y acrilonitrilo es cercana a cero en cada plato de una columna de destilación de platos utilizada en el proceso según la presente invención. En comparación, los subproductos acetonitrilo y acrilonitrilo pueden acumularse hasta casi el 60% en la parte superior de la columna de destilación en un proceso de destilación del estado de la técnica para purificar cianuro de hidrógeno bruto. Sin desear limitarse a ninguna teoría específica, se cree que este efecto se basa en el diferente perfil de temperatura a lo largo de la columna de destilación en el proceso según la presente invención, en comparación con el perfil de temperatura a lo largo de la columna de destilación en un proceso de destilación para la purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica. Se mide una temperatura de aproximadamente 26 °C en la parte superior de una columna de destilación del estado de la técnica cuando se destila cianuro de hidrógeno bruto con una relación de reflujo de 1. Los nitrilos superiores, tales como el acetonitrilo y el acrilonitrilo, tienen puntos de ebullición entre los puntos de ebullición del HCN y el agua. Por lo tanto, estos subproductos normalmente se acumulan dentro de la columna de destilación. Sin embargo, la acumulación de nitrilos dentro de la columna favorece inevitablemente la formación de dos fases líquidas separadas. Incluso más problemática es la formación de subproductos poliméricos, que tiene lugar en el límite de fase entre las fases. En consecuencia, dicha separación de fases favorece la polimerización, lo que da lugar inevitablemente a la formación de incrustaciones dentro del aparato de destilación y puede requerir la parada de la destilación. En comparación con los procesos de destilación del estado de la técnica, el proceso según la presente invención proporciona temperaturas más altas en la parte superior de la columna de destilación. Específicamente, se miden temperaturas de más de 30 °C en la parte superior de la columna de destilación (4) en el proceso según la presente invención. Estas temperaturas más altas en la parte superior de la columna de destilación del proceso según la presente invención dan lugar a mayores cantidades de agua en la parte superior de la columna de destilación, en comparación con los procesos del estado de la técnica. Esto evita la separación de fases
en la columna de destilación del proceso según la presente invención, así como la acumulación de subproductos, tales como acetonitrilo y acrilonitrilo, en una fase líquida separada.
Además, el proceso según la presente invención también produce ahorros significativos en el aporte de energía para el funcionamiento de la columna de destilación (4), en comparación con un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica. Específicamente, se ha descubierto que el proceso según la presente invención reduce el trabajo del calderín de la columna de destilación (4) en más del 20%, en comparación con un proceso de destilación para la purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica.
Para evitar la separación de fases durante la purificación de corrientes líquidas que contienen cianuro de hidrógeno, la columna de destilación (4) opera preferentemente a una temperatura de al menos 30 °C, preferentemente al menos 35, 40 o 45 °C en la parte superior de la columna.
En una forma de realización del proceso según la presente invención, la columna de destilación (4) opera a una temperatura de al menos 30 °C en la parte superior de la columna.
En una forma de realización preferida del proceso según la presente invención, la columna de destilación (4) opera con una temperatura en el intervalo de 30 °C a 50 °C en la parte superior de la columna.
En particular, la columna de destilación (4) opera a una temperatura en el intervalo de 35 °C a 50 °C, 40 °C a 50 °C o 45 °C a 50 °C en la parte superior de la columna.
La división de la corriente de alimentación (1) permite también un ajuste de las fracciones de cada una de las corrientes (2) y (3), así como de cualquier otra corriente adicionalmente a las corrientes (2) y (3). Los caudales elegidos de las corrientes así obtenidas (2), (3) y cualesquiera otras corrientes opcionales además de la corriente (2) corresponden a la fracción deseada para estas corrientes. El total de las corrientes (2) y (3) y de cualquier corriente adicionalmente a la corriente (2) es igual al flujo de entrada de la corriente de alimentación (1). Por lo tanto, la división de la corriente de alimentación (1) también permite ajustar una relación o fracción de flujo másico específica de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3).
Se ha descubierto que una relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) en el intervalo de 95:5 a 50:50 no solo es adecuada para suprimir la acumulación de nitrilos y la formación de subproductos poliméricos en la columna de destilación (4), sino que también ahorra la totalidad o al menos parte del enfriamiento requerido para condensar el vapor que alcanza la parte superior de la columna de destilación y la energía requerida para evaporar el vapor condensado, que se retroalimenta a la columna de destilación como reflujo. Incluso una pequeña corriente (3), con respecto a la corriente (2), es suficiente para lograr una purificación de cianuro de hidrógeno con un grado de calidad comparable a un procedimiento del estado de la técnica. En el proceso según la presente invención, la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) varía preferentemente de 95:5 a 50:50, de 90:10 a 50:50, de 85:15 a 50:50, de 80:20 a 50:50, de 75:25 a 50:50, de 70:30 a 50:50, de 65:35 a 50:50, de 60:40 a 50:50 o de 55:45 a 50:50. Al disminuir la relación de flujo másico de la corriente (2) con respecto a la corriente (3) de 85:15 a 75:25, el trabajo del calderín de la columna de destilación se reduce en más del 8%. Al mismo tiempo, el contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza disminuye del 13,9% en peso al 6,9% en peso. Además, una relación de flujo másico de la corriente (2) con respecto a la corriente (3) con al menos el 50% de la corriente (2) reduce la concentración máxima de nitrilos en la fase líquida dentro de la columna de destilación de más del 56% en un proceso de destilación para la purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica a valores inferiores al 1%. Así, la acumulación de nitrilos se reduce significativamente.
En una forma de realización del proceso según la presente invención, la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) varía de 95:5 a 50:50.
Cuando el proceso según la presente invención implica la introducción de una corriente adicional en la columna de destilación (4) además de la primera corriente líquida (2), las cifras mencionadas anteriormente y posteriormente para el flujo másico de la primera corriente líquida (2) corresponden a la suma del flujo másico de la primera corriente líquida (2) y de dicha corriente adicional además de la corriente (2).
Una relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) en el intervalo de 90:10 a 75:25 tiene varios beneficios a la vez: en primer lugar, proporciona una corriente de vapor de cabeza con un contenido de agua inferior al 7% en peso, que es aceptable para el procesamiento posterior de cianuro de hidrógeno en procesos a gran escala. En segundo lugar, se mide una temperatura de aproximadamente 47 °C en la parte superior de la columna de destilación (4). Esta condición suprime la acumulación de nitrilos y también suprime la formación de subproductos poliméricos en la columna de destilación (4). Además, el consumo de energía del calderín de la columna de destilación (4) disminuye en un factor del 5%, en comparación con un proceso de destilación del estado de la técnica. En una forma de realización preferida del proceso según la presente invención, la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) varía de 90:10 a 70:30.
Sin desear vincularse a ninguna teoría específica, se cree que el ahorro de trabajo del calderín es resultado del flujo másico reducido de la primera corriente líquida (2), en comparación con un proceso de destilación del estado de la técnica. El menor flujo másico de la corriente (2), por lo tanto, puede calentarse a temperaturas más altas que la corriente de alimentación completa de un procedimiento de destilación del estado de la técnica, lo que da lugar a un menor consumo de energía que en un procedimiento de destilación del estado de la técnica.
Se podría especular que se produciría una reducción similar en el consumo de energía en el procedimiento de destilación del estado de la técnica cuando se reduce la relación de reflujo. Sin embargo, los resultados de la simulación demuestran que la reducción de la relación de reflujo en una destilación del estado de la técnica de HCN bruto a un valor de aproximadamente 0,26 no proporciona ahorro en vapor o agua enfriada. En comparación, la purificación de HCN con la misma calidad de producto en el proceso según la presente invención no solo ahorra la totalidad de agua enfriada, que se necesita en el proceso de purificación de cianuro de hidrógeno del estado de la técnica, sino que también ahorra más del 20% de vapor. El agua enfriada debe producirse de una forma cara y con un uso intensivo de energía. Por lo tanto, el proceso según la presente invención da lugar a un ahorro de energía total de más del 34% en comparación con una purificación de HCN del estado de la técnica que proporcione la misma calidad de producto.
Según la presente invención, el reflujo, que se requiere para lograr el grado de purificación deseado, se proporciona mediante la introducción de una segunda corriente líquida (3), que se separó de la corriente de alimentación (1). A diferencia de un procedimiento de destilación convencional para purificar HCN, la segunda corriente líquida (3) no se calienta antes de su introducción en la columna de destilación (4). Más bien, dicha corriente (3) se introduce en la columna de destilación (4) con una temperatura que es preferentemente inferior a la temperatura de cabeza de la columna de destilación en el proceso según la presente invención. Preferentemente, la temperatura de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a 30 °C, inferior a 25 °C, de 20 °C como máximo, de 15 °C como máximo, o de 10 °C como máximo. Preferentemente, la temperatura de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) se encuentra en el intervalo de 5 °C a menos de 30 °C, de 5 °C a menos de 25 °C, de 5 °C a 20 °C como máximo, de 5 °C a 15 °C como máximo, o de 5 °C a 10 °C como máximo.
En otra forma de realización del proceso según la presente invención, la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a 25 °C.
En otra forma de realización del proceso según la presente invención, la primera corriente líquida (2) se calienta antes de su introducción en la columna de destilación (4).
La corriente así calentada (2) se introduce después como corriente calentada (8) en la columna de destilación (4).
En una forma de realización preferida del proceso según la presente invención, la primera corriente líquida (2) se calienta a una temperatura T1 de 25 °C a 130 °C como máximo. El intervalo de 25 °C a 130 °C como máximo comprende todas las condiciones para realizar el proceso según la presente invención, comprendiendo una relación de 50:50 de corriente (2) con respecto a corriente (3), una corriente totalmente líquida calentada (8) y una corriente de fondo con agua pura, con la capacidad calorífica más baja. Preferentemente, la primera corriente líquida (2) se calienta a una temperatura T1 de 25 °C a 95 °C como máximo. Esta temperatura T1 es particularmente adecuada para una relación de flujo másico de corriente (2) con respecto a corriente (3) de 75:25, tal como se muestra en el ejemplo.
Se prefiere que en el proceso según la presente invención la temperatura T3 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) sea inferior a 25 °C y la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b) varíe de 25 °C a 130 °C como máximo.
Para una integración térmica optimizada, se prefiere calentar la primera corriente líquida (2) mediante intercambio de calor con la corriente de fondo (6) de la columna de destilación (4). Dicha corriente de fondo tiene una alta capacidad calorífica y por lo tanto puede transferir la mayor cantidad de calor a la corriente (2). Este calentamiento se puede realizar en un intercambiador de calor (7). Después de la transferencia de calor de la corriente de fondo (6) a la corriente (2), la corriente calentada (8) se introduce en la columna de destilación (4) y la corriente de fondo (6) enfriada se desecha o se envía a un uso posterior como corriente (11). Dicha corriente (11) contiene principalmente agua y como máximo solo unas pocas ppm de subproductos de alto punto de ebullición de la destilación. No obstante, la cantidad extremadamente baja de estos subproductos no tiene ningún efecto sobre el cianuro de hidrógeno. Por lo tanto, se prefiere enviar la corriente (11) a una torre de absorción en la preparación de cianuro de hidrógeno, en la que el cianuro de hidrógeno se absorbe en agua.
En otra forma de realización más del proceso según la presente invención, la primera corriente líquida (2) se calienta por intercambio de calor con la corriente de fondo (6) de la columna de destilación (4).
Un enfriamiento de la segunda corriente líquida (3) antes de su introducción en la columna de destilación (4) da lugar a una mejora adicional con respecto al grado de pureza del cianuro de hidrógeno. Dicho enfriamiento se puede realizar por medio del intercambiador de calor (9), y la corriente (3) así enfriada se introduce en la columna de destilación (4) como corriente (10).
Preferentemente, la segunda corriente líquida (3) se enfría antes de su introducción en la columna de destilación (4).
Se prefiere además que la segunda corriente líquida (3) se enfríe a una temperatura T2 de entre 5 y 20 °C antes de su introducción en la columna de destilación (4).
Según la presente invención, la primera corriente líquida (2) se introduce en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación (4). Este punto particular a menudo también se denomina etapa de alimentación, que subdivide la columna de destilación en una sección de agotamiento por debajo de la etapa de alimentación y una sección de rectificación por encima de la etapa de alimentación. La etapa de alimentación se elige preferentemente para proporcionar del 30 al 70%, preferentemente del 50 al 65%, de las etapas de separación de la columna de destilación (4) en la sección de agotamiento y el resto en la sección de rectificación. Por ejemplo, cuando una columna de destilación tiene 20 etapas de separación, con la primera etapa en la parte superior de la columna y la 20a etapa en la parte inferior, la etapa de alimentación se encuentra entre la 6a y la 14a de dichas 20 etapas de separación, preferentemente entre la 7a y la 10a de dichas 20 etapas de separación.
No obstante, el proceso según la presente invención no está sujeto a ninguna limitación con respecto al número de corrientes en las que se divide la corriente de alimentación (1) y que se introducen en la columna de destilación. Por lo tanto, el proceso según la presente invención tampoco está sujeto a ninguna limitación con respecto al número de corrientes adicionales además de la primera corriente líquida (2) que también se introducen en un punto a lo largo de la columna de destilación. Cuando la corriente de alimentación (1) se divide en más de dos corrientes, las, una o más, corrientes además de la primera corriente líquida (2) se introducen preferentemente en un punto a lo largo de la sección de rectificación de la columna de destilación que sea diferente del punto de introducción de la primera corriente líquida (2). Preferentemente, esta corriente adicional además de la primera corriente líquida (2) se introduce en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación (4) que sea diferente del punto de introducción de la primera corriente líquida (2), en particular en un punto entre los puntos de introducción de las corrientes líquidas primera y segunda (2) y (3). Se prefiere además que dicha corriente adicional se introduzca en la columna de destilación con una temperatura T3 que se encuentre entre la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) al introducirla en la columna de destilación y la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) al introducirla en la columna de destilación.
En una forma de realización, el proceso de purificación según la presente invención comprende además la etapa siguiente
f) introducir al menos una corriente líquida adicional, que también se separa de la corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno, además de la primera corriente líquida (2) en la columna de destilación (4) en un punto entre los puntos de introducción de las corrientes líquidas primera y segunda (2) y (3), en el que la temperatura T3 de la corriente adicional se encuentra entre la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) y la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b).
En una forma de realización preferida del proceso de purificación según la presente invención, el flujo másico de la primera corriente líquida (2) que se introduce en la columna de destilación en la etapa b) es mayor que el flujo másico de la, al menos una, corriente adicional, que se introduce en dicha columna de destilación además de la primera corriente líquida (2).
En principio, el proceso según la presente invención pretende evitar la condensación de una parte o la totalidad de la corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno y la alimentación del reflujo de la corriente así licuada a la parte superior de la columna de destilación (4). Así, en la etapa d) dicha corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno preferentemente no se condensa después de ser retirada de la columna de destilación (4). En consecuencia, dicha corriente de vapor de cabeza (5) preferentemente se procesa adicionalmente sin ninguna condensación después de retirarla de la columna de destilación (4).
Sin embargo, al menos una parte de la corriente de vapor de cabeza (5), después de retirarla de la columna de destilación (4), puede condensarse alternativamente para obtener una corriente licuada (13), que se alimenta a un procesamiento posterior o a un tanque de almacenamiento. Cuando la corriente de vapor de cabeza (5) no está completamente condensada, la parte no condensada de la corriente de vapor de cabeza (5) constituye la corriente de vapor residual (14). La condensación (parcial) de la corriente de vapor de cabeza (5) se realiza en un condensador (12). Esta condensación no tiene ningún efecto sobre el proceso de purificación según la presente invención y los efectos beneficiosos logrados con el mismo, sin importar la cantidad de la corriente de vapor de cabeza que se condense después de retirarla de la columna de destilación. Más bien, esta forma de realización permite reaccionar ante las fluctuaciones en el consumo del cianuro de hidrógeno obtenido a partir del proceso según la presente invención o proporcionar cianuro de hidrógeno en las cantidades requeridas y en una mejor forma transportable para un cliente. Por lo tanto, esta forma de realización particular no se limita a ninguna relación específica de corriente licuada (13) con respecto a corriente de vapor residual (14).
En una forma de realización alternativa, el proceso de purificación según la presente invención comprende además las etapas siguientes
g) condensar al menos una parte de la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) para obtener una corriente licuada (13) y, si corresponde, una corriente de vapor residual (14), y
h) alimentar la corriente licuada (13) de la etapa g) a un procesamiento posterior o a un tanque de almacenamiento.
Cuando la corriente de vapor de cabeza (5) no se condensa completamente en la etapa g), la parte no condensada de la corriente de vapor de cabeza (5), que constituye la corriente de vapor residual (14), se alimenta de forma preferida directamente, es decir, sin condensación, a un procesamiento posterior. Alternativamente, la corriente de vapor de cabeza (5) se puede condensar completamente en la etapa g) para obtener una corriente licuada (13), que se alimenta a un procesamiento posterior o a un tanque de almacenamiento en la etapa h).
Según el proceso de la presente invención, la corriente de vapor de cabeza enriquecida en cianuro de hidrógeno (5) y/o la corriente de vapor residual enriquecida en cianuro de hidrógeno (14) no se licuan y, por lo tanto, pueden enviarse a un procesamiento posterior en la forma de vapor en la que se obtuvieron de la destilación. Por lo tanto, el procesamiento posterior de la corriente de vapor de cabeza (5) o la corriente de vapor residual (14) no implica ningún almacenamiento de las corrientes. Más bien, cualquiera de estas corrientes se procesa de forma adicional directamente, es decir, tal como se obtiene del proceso de purificación según la presente invención, para dar un nuevo producto químico o una mezcla con el cianuro de hidrógeno.
En una forma de realización del proceso de purificación según la presente invención, la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) en la etapa d) se procesa adicionalmente sin la condensación de dicha corriente de vapor de cabeza.
En otra forma de realización del proceso de purificación según la presente invención, la corriente de vapor residual (14) de la etapa h) se procesa adicionalmente sin la condensación de dicha corriente de vapor.
En el contexto de la presente invención, un procesamiento adicional es cualquier tratamiento de la corriente de vapor de cabeza (5) y/o la corriente de vapor residual (14), en el que cualquiera de dichas corrientes se hace reaccionar y/o se mezcla con otros componentes, con excepción de una licuefacción de cualquiera de dicha corriente como tal.
Se logra una mejora adicional con respecto a los aspectos de seguridad cuando la corriente de vapor de cabeza (5) o la corriente de vapor residual (14), ambas enriquecidas en cianuro de hidrógeno y obtenidas mediante el proceso de purificación según la presente invención, se convierten en un compuesto menos peligroso. Esto reduce significativamente el riesgo potencial del cianuro de hidrógeno. Desde un punto de vista económico, el compuesto derivado de cianuro de hidrógeno así obtenido debería ser un producto final o intermedio relevante. En el caso de un producto intermedio, dicho compuesto derivado del cianuro de hidrógeno debe ser fácilmente convertible en otros compuestos de relevancia económica.
El cianuro de hidrógeno es un compuesto de partida importante en la producción a gran escala del aminoácido esencial D,L-metionina y, en este proceso, el cianuro de hidrógeno se hace reaccionar con 3-metiltiopropanal, también conocido como 3-metilmercaptopropionaldehído o con su abreviatura MMP, para dar nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico. Esta reacción se puede realizar en presencia de catalizadores adecuados tales como piridina o trimetilamina. El nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico así obtenido puede hidrolizarse en presencia de ácido mineral para dar ácido 2-hidroxi-4-metilbutírico, también conocido como análogo hidroxi de metionina o con su abreviatura MHA. Alternativamente, el nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico se hace reaccionar adicionalmente con hidrogenocarbonato de amonio para dar la hidantoína correspondiente, que se saponifica con una base para dar una solución que contiene metionato, de la cual se precipita la metionina neutra por acidificación de la solución con dióxido de carbono o un ácido. Otro beneficio de hacer reaccionar cianuro de hidrógeno con 3-metiltiopropanal para dar nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico es que este último compuesto tiene una estabilidad mucho mejor en almacenamiento que el 3-metiltiopropanal. La preparación de nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico se divulga, por ejemplo, en la solicitud de patente publicada US 2012/215022 A1. Sin embargo, el proceso divulgado en ese documento implica el uso de un producto bruto gaseoso procedente de la producción de cianuro de hidrógeno según el proceso Andrussow, que por lo tanto tiene un bajo contenido de cianuro de hidrógeno, pero un contenido bastante mayor de otros componentes. Sin embargo, estos componentes adicionales no contribuyen a ningún beneficio adicional en la preparación de nitrilo de ácido 2-hidroxi-4-metiltiobutítico. Más bien, dan lugar a una corriente de sustancia muy grande, cuyo calentamiento y conducción a lo largo del proceso requiere un diseño de aparato grande y un gran aporte de energía. Esto, sin embargo, hace el proceso del documento US 2012/215022 A1 bastante poco atractivo tanto desde el punto de vista energético como económico. En comparación, el proceso de purificación según la presente invención permite utilizar corrientes de vapor enriquecidas en cianuro de hidrógeno, es decir, la corriente de vapor de cabeza (5) o la corriente de vapor residual (14), en la preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo haciendo reaccionar una de estas corrientes con 3-metilmercaptopropionaldehído. El proceso para la preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo según la presente invención permite por lo tanto obtener un 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo con una mayor pureza y menor aporte de energía que en el proceso del documento 2012/215022 A1.
Por lo tanto, otro objeto de la presente invención es un proceso para la preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo que comprende las etapas siguientes
i) purificar cianuro de hidrógeno en el proceso de purificación de cianuro de hidrógeno según la presente invención para proporcionar una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno o una corriente de vapor residual (14) enriquecida en cianuro de hidrógeno, y
ii) hacer reaccionar dicha corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno o dicha corriente de vapor residual (14) enriquecida en cianuro de hidrógeno con 3-mercaptopropionaldehído para dar 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo.
Otro beneficio de este proceso para la preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo es que el 3-mercaptopropionaldehído, un compuesto que es susceptible a reacciones de polimerización y degradación, se convierte en el compuesto estable en almacenamiento 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo.
En lo que respecta a la etapa i) de este objeto adicional, se aplican todas las formas de realización mencionadas anteriormente del proceso de purificación según la presente invención.
Ejemplos:
Los ejemplos del presente documento se realizaron utilizando un modelo computacional de un proceso basado en el proceso de destilación que se muestra en la figura 2. El modelado de procesos es una metodología establecida y confiable que utilizan los ingenieros para simular procesos químicos complejos antes de construir la planta real. En el contexto de los ejemplos del presente documento, se utilizó el programa informático de modelado comercial Aspen Plus® (Aspen Technology, Inc., 20 Crosby Roads, Bedford, Massachusetts 01730, Estados Unidos) en combinación con datos de propiedades físicas disponibles en bases de datos públicas.
Ejemplo 1: Purificación de una corriente de cianuro de hidrógeno, que comprende cianuro de hidrógeno, según la invención
Usando el programa informático de modelado Aspen Plus®, se simuló la purificación de la corriente que comprende cianuro de hidrógeno para el proceso de destilación que se muestra en la figura 2: Una corriente de alimentación acuosa (1) procedente de una torre de absorción de HCN que comprende del 4 al 5% en peso de cianuro de hidrógeno se divide en una primera corriente líquida (2) y una segunda corriente líquida (3). La corriente (2) se calienta a una temperatura de 92 °C en el intercambiador de calor (7) por intercambio de calor con la corriente de fondo (6) de la columna de destilación (4) para dar una corriente (8) calentada. Dicha corriente (8) se introduce entre las etapas 7a y 10a de una columna de destilación (4) que tiene 20 etapas. La corriente de fondo (11) enfriada así obtenida, que comprende principalmente agua, se recicla a la torre de absorción de HCN. La corriente (3) se introduce por la parte superior de la columna de destilación (4) con una temperatura de 24,9 °C. Una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno se extrae de la parte superior de la columna de destilación (4). Una corriente de fondo (11), empobrecida en cianuro de hidrógeno y enriquecida en agua, se extrae de la parte inferior de la columna de destilación y se alimenta al intercambiador de calor (7).
El contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5), extraída de la columna de destilación (4), cambia con la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3).
Específicamente, el contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5) se reduce de casi el 14% en peso a menos del 7% en peso mediante el aumento de la fracción de la corriente (3) del 15 al 25% en peso, es decir, mediante la disminución de la relación de flujo másico de la corriente (2) con respecto a la corriente (3) de 85:15 a 75:25. Al mismo tiempo, el trabajo del calderín de la columna de destilación (4) se reduce en casi el 9%. Un aumento adicional de la fracción de la corriente (3) a más del 25% en peso no da como resultado una mayor reducción del contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5), ni da como resultado una mayor reducción del trabajo del calderín de la columna de destilación (4). La tabla 1 resume estos resultados. En esta tabla, el estado de la técnica (última entrada en la tabla 1) indica los resultados calculados para un proceso de destilación del estado de la técnica para purificar cianuro de hidrógeno tal como se muestra en la figura 5. En comparación con el proceso según el estado de la técnica, el proceso según la presente invención proporciona un mayor contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza, lo que sin embargo no supone ningún problema para el procesamiento posterior del cianuro de hidrógeno así obtenido. Más importante que eso es que el proceso según la presente invención da lugar a una tremenda reducción en la acumulación máxima de nitrilos, acetonitrilo y acrilonitrilo en la fase líquida (de más del 56% en peso a menos del 0,1% en peso) y a una reducción significativa en el trabajo del calderín de la columna de destilación (de 7190 kW a 5700 kW).
Tabla 1: influencia de la relación de división de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) sobre el contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5) y sobre el trabajo del calderín de la columna de destilación (4).
Una mejor integración del calor proporciona mejoras adicionales para el trabajo del calderín de la columna de destilación (4) en el proceso según la presente invención. En detalle, la segunda corriente líquida (3), que constituía el 25% en peso de la corriente de alimentación (1), se enfría a una temperatura en el intervalo de 5 a casi 25 °C, para dar una corriente (10) enfriada, que se introduce en la parte superior de la columna de destilación (4). Además, la corriente (2), que constituye el 75% en peso de la corriente (1), se calienta a una temperatura de 93 °C, para dar una corriente (8) calentada, que se introduce en la etapa de alimentación de la columna de destilación (4). Dicho enfriamiento da lugar a una disminución adicional del contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5) del 1,5% en peso. La mayor capacidad de enfriamiento del enfriador (9), que se requiere para el enfriamiento de la segunda corriente líquida (3), tiene que ser compensada por el calderín de la columna de destilación (4). Por lo tanto, el trabajo del calderín en la columna de destilación (4) aumenta de nuevo, pero solo ligeramente (véase la tabla 2).
Tabla 2: influencia de la temperatura de la corriente (10) sobre el contenido de agua en la corriente de vapor de cabeza (5) y sobre el trabajo del calderín de la columna de destilación (4).
Ejemplo 2: Comparación con un procedimiento del estado de la técnica
En este ejemplo, el resultado de purificación de una corriente que comprende cianuro de hidrógeno en el proceso de destilación del estado de la técnica tal como se muestra en la figura 5 (datos experimentales) se compara con los resultados de purificación de una corriente que comprende cianuro de hidrógeno en el proceso según la presente invención (datos de simulación usando Aspen Plus® para el proceso que se muestra en la figura 2). El proceso del estado de la técnica se realizó con una temperatura de 47,3 °C en la parte superior de la columna de destilación para generar una corriente de vapor de cabeza (5) de la misma composición y calidad, a fin de permitir una comparación de los parámetros operativos de los dos procesos. Lo mismo se aplica al proceso según la presente invención. En el proceso de destilación del estado de la técnica, la temperatura en la parte superior de la columna de destilación se ajustaba mediante una relación de reflujo de 0,26. En el proceso según la presente invención, la temperatura en la parte superior de la columna de destilación (4) se ajusta ajustando una fracción del 22,5% en peso para la segunda corriente líquida (3). Se evitan más diferencias en el funcionamiento de las dos columnas de destilación para una mejor comparación de los dos procesos. Por lo tanto, la segunda corriente líquida (3) no se calienta antes de introducirla en la columna de destilación (4) en el proceso según la presente invención.
En comparación con el proceso de destilación del estado de la técnica, el proceso según la presente invención tiene un consumo de energía significativamente menor para proporcionar una corriente de vapor de cabeza de la misma calidad. En detalle, no solo se produce un ahorro significativo de agua enfriada, que de otro modo tiene que
proporcionarse por medio de una máquina de refrigeración, omitiendo el reflujo en el proceso según la presente invención, sino que también se produce un gran ahorro de vapor. La tabla 3 resume estos resultados.
Tabla 3: Comparación de la demanda energética en una purificación según el estado de la técnica y una purificación según la invención a igual calidad de producto
Este ejemplo comparativo muestra que no es posible compensar los menores requerimientos de enfriamiento y el menor consumo de vapor del proceso según la presente invención reduciendo la relación de reflujo en el proceso del estado de la técnica.
Listado de signos de referencia
(1) corriente de alimentación líquida que comprende cianuro de hidrógeno
(2) primera corriente separada líquida que se va a introducir en la columna de destilación (4) en un punto entre la sección superior e inferior de la columna de destilación (4)
(3) segunda corriente separada líquida que se va a introducir en la columna de destilación (4) en la parte superior de la columna de destilación (4)
(4) columna de destilación
(5) corriente de vapor de cabeza enriquecida en cianuro de hidrógeno
(6) corriente de fondo empobrecida en cianuro de hidrógeno
(7) intercambiador de calor para calentar la primera corriente líquida (2)
(8) corriente calentada procedente del intercambiador de calor (7) que se va a introducir en la columna de destilación (4) en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación (4)
(9) intercambiador de calor para enfriar la segunda corriente líquida (3)
(10) corriente enfriada procedente del intercambiador de calor (9) que se va a introducir en la parte superior de la columna de destilación (4)
(11) corriente de fondo del intercambiador de calor (7)
(12) condensador (parcial) para corriente de vapor de cabeza (5)
(13) corriente licuada del condensador (parcial) (12)
(14) corriente de vapor residual que se va a alimentar a un procesamiento posterior
(15) corriente de reflujo procedente del condensador (12)
Claims (15)
1. Proceso de purificación de cianuro de hidrógeno, que comprende las etapas siguientes
a) dividir una corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno en al menos una primera corriente líquida (2) y una segunda corriente líquida (3),
b) introducir la primera corriente líquida (2) con una temperatura T1 en una columna de destilación (4) en un punto entre la parte superior y la parte inferior de la columna de destilación,
c) introducir la segunda corriente líquida (3) con una temperatura T2 en la columna de destilación (4) en la parte superior de la columna de destilación (4),
d) extraer una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4) y
e) extraer una corriente de fondo (6) empobrecida en cianuro de hidrógeno de la columna de destilación (4), en el que la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b).
2. Proceso según la reivindicación 1, en el que la columna de destilación opera con una temperatura de al menos 30 °C en la parte superior de la columna de destilación (4).
3. Proceso según la reivindicación 1 o 2, en el que la columna de destilación opera con una temperatura en el intervalo de 30 a 50 °C en la parte superior de la columna de destilación (4).
4. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en el que la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) varía de 95:5 a 50:50.
5. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, en el que la relación de flujo másico de la primera corriente líquida (2) con respecto a la segunda corriente líquida (3) varía de 90:10 a 70:30.
6. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) es inferior a 25 °C.
7. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en el que la primera corriente líquida (2) se calienta antes de su introducción en la columna de destilación.
8. Proceso según la reivindicación 7, en el que la primera corriente líquida (2) se calienta a una temperatura T1 de 25 °C a 130 °C como máximo.
9. Proceso según la reivindicación 7 u 8, en el que la primera corriente líquida (2) se calienta mediante intercambio de calor con la corriente de fondo (6) de la columna de destilación (4).
10. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, que comprende además la etapa siguiente
f) introducir al menos una corriente líquida adicional, que también se separa de la corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno, además de la primera corriente líquida (2) y la segunda corriente líquida (3), en la columna de destilación (4) en un punto entre los puntos de inducción de las corrientes líquidas primera y segunda (2) y (3), encontrándose la temperatura T3 de la corriente adicional entre la temperatura T2 de la segunda corriente líquida (3) en la etapa c) y la temperatura T1 de la primera corriente líquida (2) en la etapa b).
11. Proceso según la reivindicación 10, en el que la primera corriente líquida (2) se introduce en la columna de destilación en la etapa b) con un caudal másico mayor que la, al menos una, corriente adicional, que se introduce en dicha columna de destilación adicionalmente a la primera corriente líquida (2).
12. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11, en el que la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) en la etapa d) no se condensa.
13. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 10, que comprende además las etapas siguientes g) condensar al menos una parte de la corriente de vapor de cabeza (5) extraída de la columna de destilación (4) para obtener una corriente licuada (13) y, si corresponde, una corriente de vapor residual (14), y
h) alimentar la corriente licuada (13) de la etapa g) a un procesamiento posterior o a un tanque de almacenamiento.
14. Proceso según la reivindicación 13, en el que la corriente de vapor residual (14) de la etapa h) no se condensa.
15. Proceso de preparación de 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo que comprende las etapas siguientes
i) purificar una corriente de alimentación líquida (1) que comprende cianuro de hidrógeno mediante un proceso de purificación de cianuro de hidrógeno según una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14 para proporcionar una corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno, y
ii) hacer reaccionar dicha corriente de vapor de cabeza (5) enriquecida en cianuro de hidrógeno con 3-mercaptopropionaldehído para dar 2-hidroxi-4-(metiltio)butironitrilo.
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