ES2334325T3 - Catalizador para reacciones de craqueo de vapor y procedimiento para su preparacion. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para la producción de olefinas ligeras mediante la reacción de craqueo de vapor de cargas de hidrocarburos seleccionadas de entre nafta, queroseno, gasóleo atmosférico, gasóleo de vacío, solas o mezcladas entre sí, en presencia de un catalizador constituido por mayenita pura de fórmula general 12CaO.7Al2O3 con un espectro de difracción de rayos X como se ha indicado en la Tabla I, funcionando a una temperatura comprendida entre 720 y 800ºC, a una presión comprendida entre 1,1 y 1,8 atm absolutas y durante un tiempo de contacto comprendido entre 0,07 y 0,2 s.
Description
Catalizador para reacciones de craqueo de vapor
y procedimiento para su preparación.
La presente invención se refiere a reacciones de
craqueo de vapor.
El procedimiento más ampliamente utilizado para
la producción de olefinas ligeras, en particular etileno y
propileno, es el procedimiento de craqueo de vapor, en el que una
carga de hidrocarburo se calienta, en presencia de vapor de agua, en
hornos específicos para producir una corriente gaseosa rica en
olefinas. El craqueo de vapor es un proceso térmico que se lleva a
cabo a escala industrial con catalizadores. La instalación de un
sistema catalítico que permite un aumento en el rendimiento para los
productos deseados proporcionaría importantes ventajas; debido a los
grandes volúmenes de productos en cuestión (por ejemplo la
producción en todo el mundo de etileno es superior a 70 MTm/año),
incluso pequeños aumentos de porcentaje en el rendimiento tendrían
un gran impacto en la economía del proceso.
La utilización de catalizadores para las
reacciones de craqueo de vapor no ha sido muy estudiada, incluso si
varias compañías y grupos de investigación han trabajado
ocasionalmente en esta área desde la década de los '70. En algunos
casos se ha definido un proceso pero no son conocidas aplicaciones
industriales hasta el momento.
Entre las referencias más significativas están
las siguientes, las cuales identifican compuestos de aluminato de
calcio en los que predomina la fase de 12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}
(mayenita), como los materiales más activos para la catálisis del
craqueo de la nafta;
- A.A. Lemonidou, I.A Vasalos,
Applied Catalysis, 54 (1989),
119-138;
- A.A. Lemonidou, I.A Vasalos,
Proc. 1987 AIChE Spring National Meeting, Houston, 29 de
marzo-2 de abril de 1987;
- K. Kikuchi, T. Tomita, T.
Sakamoto, T. Ishida, Chemical & Engineering
Progress, 81 (1985) 6, 54.
- B. Basu, D. Kunzru,
Industrial & Engineering Chemistry Res., 1992, 31,
146-155.
\vskip1.000000\baselineskip
Otra referencia ha demostrado también el buen
funcionamiento de los materiales que consisten en mezclas de
aluminato-Ca:
- S. Nowak, G. Zimmermann, H.
Gushel, K. Anders, en "Catalysis in Petroleum
Refining 1989" (D.L. Trimm et al. Eds.), Elsevier Science
Publishers B.V., 1990.
\vskip1.000000\baselineskip
En cuanto a los estudios que se refieren al
desarrollo industrial, puede hacerse mención a Asahi Chemical que
reivindica un proceso, casi listo para su comercialización, para
craqueo de vapor en un lecho circulante, utilizando un catalizador a
base de zeolitas ZSM-5 y ZSM-11,
cargadas con metales tales como los metales Fe, Mg, y/o, Ib. Este
proceso aumenta parcialmente el rendimiento en etileno, pero la
reacción está dirigida principalmente hacia la producción de
propileno y aromáticos. La información reciente (PERP Report
96/97S12-Chem. Systems, septiembre de 1997) pone de
manifiesto que el proceso todavía tiene varios problemas de
naturaleza tecnológica por resolver, entre los que muchos aspectos
se relacionan con el catalizador (actividad, regeneración,
duración), antes de que pueda realmente comercializarse. Más o menos
la misma situación se aplica también al proceso ruso de Vniios
(Instituto de Investigación para síntesis orgánica), que utiliza
vanadato de potasio sobre soporte de corindón/mullita como
catalizador, con adición de activadores. Exxon ha patentado un
proceso que utiliza un sólido inerte como transportador de calor o
catalizadores a base de mezclas de óxidos de Mg, Ca, Mn, Be, Sr, Ce,
V, Cs (W. Serrand et al., documento WO 97/31083). Este
proceso sin embargo está diseñado preferentemente para cargas
pesadas (por ejemplo > 500ºC) y comprende, de hecho, un tipo
específico de reactor de lecho en movimiento horizontal con dos
tornillos rotativos que ayudan al movimiento de la carga.
Una tecnología que parece más próxima a una
posible aplicación industrial es el proceso Pyrocat diseñado por
Veba Oel y Linde (M. Wyrosteck, M. Rupp, D. Kaufmann, H. Zimmermann,
Proc. 15^{th} World Petroleum Congress, Pekín, 12 al 16 de octubre
de 1997). Esta tecnología comprende la construcción de plantas de
craqueo de vapor sin modificar el diseño de los hornos. La idea está
basada en recubrir el interior de los tubos de craqueo con una capa
sólida que tiene un efecto catalítico y que inhibe la formación de
coque, prolongando de este modo los periodos entre las etapas
sucesivas para las operaciones de decoquizado. El catalizador se
basa en Al_{2}O_{3}/CaO y contiene, como activador de
gasificación, compuestos de metales alcalinos. La tecnología sin
embargo puede aplicarse solamente a plantas de craqueo
convencionales, que operan con cargas convencionales.
Puede por lo tanto apreciarse en la bibliografía
que los catalizadores basados en aluminato de calcio pueden
utilizarse en las reacciones de craqueo de vapor para la producción
de etileno y propileno. Los aluminatos de calcio que pueden formarse
son los siguientes, en orden creciente de contenido en calcio:
CaO\cdot6Al_{2}O_{3}, CaO\cdot2Al_{2}O_{3},
3CaO\cdot5Al_{2}O_{3}, CaO\cdotAl_{2}O_{3},
5CaO\cdot3Al_{2}O_{3}, 12CaO\cdot7Al_{2}O_{3},
2CaO\cdotAl_{2}O_{3} y 3CaO\cdotAl_{2}O_{3} pero en la
bibliografía no se da a conocer cuál es la fase cristalina preferida
para las reacciones de craqueo de vapor. De hecho, según Lemonidou
(A.A. Lemonidou, I.A. Vasalos, Applied Catalysis, 54 (1989),
119-138) el catalizador más eficaz es una mezcla de
aluminatos de calcio en la que el compuesto predominante es la
mayenita (12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}); S. Nowak por otra parte, ha
patentado un catalizador (DD-243 647 de 1987) en el
que las fases preferidas tienen un contenido menor de óxido de
calcio: CaO\cdotAl_{2}O_{3} y CaO\cdot2Al_{2}O_{3}.
La preparación de estos catalizadores se efectúa
generalmente mediante mezclado mecánico de los óxidos o sus
precursores aluminio y calcio y la posterior calcinación a alta
temperatura. Este proceso generalmente conduce a la formación de
materiales en los que existen varias fases, incluso si en algunos
casos una fase puede ser claramente predominante con respecto a los
demás. No se proporciona ninguna información sin embargo en la
bibliografía científica con respecto a este tipo de catalizador,
sobre la producción de materiales de aluminato cálcico puro por
medio de la síntesis descrita.
Se dispone de un proceso para obtener mayenita
pura (12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}), que sorprendentemente permite
obtener mejores resultados desde el punto de vista del rendimiento
en olefinas ligeras en el campo de las reacciones de craqueo de
vapor de la nafta con respecto a las mezclas que contienen mayenita
y otros aluminatos de calcio ya sean puros o mezclados entre sí.
Las reacciones de craqueo de vapor, objeto de la
presente invención, están caracterizadas porque utilizan como
catalizador mayenita pura de fórmula general:
12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}
que presenta, en su forma
calcinada, un espectro de difracción de rayos X, registrado por
medio de un goniómetro vertical equipado con un sistema de recuento
de impulsos electrónicos y que utiliza radiación CuK\alpha
(\lambda = 1,54178 \ring{A}), que contiene las reflexiones
principales indicadas en la tabla 1 (en donde d indica la distancia
entre planos) y en la figura
1.
\vskip1.000000\baselineskip
El proceso para la preparación del catalizador,
es decir la mayenita pura descrita anteriormente, se caracteriza
porque comprende las etapas siguientes:
- -
- Disolución de las sales que contienen calcio y aluminio con agua;
- -
- acomplejamiento de las sales disueltas por medio de hidroxiácidos orgánicos funcionales;
- -
- secado de la solución resultante del acomplejamiento para obtener un producto precursor sólido;
- -
- calcinación del producto precursor sólido a una temperatura comprendida entre 1.300 y 1.400ºC, preferentemente comprendida entre 1330 y 1370ºC, durante por lo menos dos horas, preferentemente durante por lo menos 5 horas.
\vskip1.000000\baselineskip
Los hidroxiácidos orgánicos polifuncionales
pueden seleccionarse de entre ácido cítrico, ácido maleico, ácido
tartárico, ácido glicólico y ácido láctico: el ácido cítrico es el
preferido.
Las sales que contienen calcio se seleccionan
preferentemente de entre acetato de calcio y nitrato de calcio.
El nitrato de calcio es la sal preferida que
contiene aluminio.
Es conveniente que el proceso de preparación se
realice con hidroxiácidos/sales con una relación molar polifuncional
que contienen calcio y alumina que oscila entre 1,5 y 1.
El objetivo de la invención se refiere al
procedimiento para la producción de olefinas ligeras mediante la
reacción de craqueo térmico de cargas de hidrocarburos seleccionadas
de entre nafta, en particular nafta virgen, queroseno, gasóleo
atmosférico, gasóleo de vacío, solas o mezcladas entre sí, en
presencia de un catalizador según la reivindicación 1, que se
efectúa preferentemente funcionando a una temperatura comprendida
entre 720 y 800ºC, a una presión comprendida entre 1,1 y 1,8 atm
absolutas y durante un tiempo de contacto comprendido entre 0,07 y
0,2 s.
Se proporcionan algunos ejemplos para una mejor
ilustración de la invención, pero que no deben considerarse
limitativos del alcance de la presente invención.
\newpage
Se utilizó un procedimiento de síntesis en fase
homogénea.
Este procedimiento comprende la utilización de
ácido cítrico o hidroxiácidos polifuncionales que tienen la función
de acomplejar sales metálicas en solución acuosa. Después de la
deshidratación de la solución acuosa se obtiene un precursor sólido
amorfo, que, tras del tratamiento térmico a alta temperatura,
produce el producto deseado.
Las principales ventajas de esta técnica son las
siguientes:
- -
- mezcla homogénea a escala atómica
- -
- buen control estequiométrico
- -
- producción de mezclas de óxidos utilizando productos químicos comerciales
- -
- tiempos cortos de proceso
Se añadió en primer lugar una solución de
nitrato de aluminio, 378,2 g de
Al(NO_{3})_{3}\cdot9H_{2}O (1,008 moles) en
470 g de agua a una solución de acetato de calcio, obtenida
disolviendo a temperatura ambiente 152,2 g de
(CH_{3}COO)_{2}
Ca\cdotH_{2}O (0,864 moles) en 450 g de H_{2}O, seguido de una solución de ácido cítrico: 393,1 g (1,872 moles) en 375 g de agua. La solución homogénea obtenida se secó por medio de un secador por pulverización. El producto deseado 12CaO\cdot7Al_{2}O_{3} (mayenita) se obtuvo en forma pura después de calcinación a 1.350ºC durante 5 h.
Ca\cdotH_{2}O (0,864 moles) en 450 g de H_{2}O, seguido de una solución de ácido cítrico: 393,1 g (1,872 moles) en 375 g de agua. La solución homogénea obtenida se secó por medio de un secador por pulverización. El producto deseado 12CaO\cdot7Al_{2}O_{3} (mayenita) se obtuvo en forma pura después de calcinación a 1.350ºC durante 5 h.
Con el fin de obtener un catalizador formado por
compresión, se añadió un agente lubricante (2% en peso de ácido
esteárico); después de la compresión, el catalizador se sometió a
una etapa de calcinación adicional.
La composición del catalizador obtenido se
comprobó por medio de difractometría de rayos X, que demostró la
presencia de la fase pura sola de 12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}.
(Véase la Tabla 1 y la figura 1 mencionada
anteriormente).
\vskip1.000000\baselineskip
(Comparativo)
En este ejemplo se utilizó el procedimiento
sol-gel.
Se cargaron 327,62 g de secbutóxido de aluminio
(1,33 moles) en 327,9 g de n-butanol (4,431 moles)
en un matraz de tres bocas de 2 litros. Se añadió, a 80ºC, una
solución de 200,8 g de (CH_{3}COO)_{2}Ca\cdotH_{2}O
(1,14 moles) en 598 g de H_{2}O en agitación magnética intensa,
por medio de un embudo de decantación. El gel formado se dejó
envejecer durante una noche y a continuación se secó. La composición
del producto obtenido, tras la calcinación a 1.350ºC durante 5 h,
determinada por medio de difracción de rayos X es la siguiente: 21%
de CaO\cdotAl_{2}O_{3}, 7% de CaO\cdot2Al_{2}O_{3}, 3%
de 3CaO\cdotAl_{2}O_{3}, 69% de
12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}.
Para obtener un catalizador formado por medio de
compresión, un agente lubricante (2% en peso de ácido esteárico) se
añadió; tras la formación de comprimidos, el catalizador se sometió
a una etapa de calcinación adicional.
En la Tabla II y en la figura 2 puede apreciarse
que además de la fase de mayenita existen también líneas de
difracción relacionadas con los aluminatos de calcio mencionados
anteriormente.
\vskip1.000000\baselineskip
(Comparativo)
Se añadió en primer lugar una solución de
nitrato de aluminio, 577,7 g de
Al(NO_{3})_{3}\cdot9H_{2}O (1,540 moles) en
720 g de agua a una solución de acetato de calcio, obtenida
disolviendo a temperatura ambiente 67,83 g de
(CH_{3}COO)_{2}
Ca\cdotH_{2}O (0,385 moles) en 200 g de H_{2}O, seguido de una solución de ácido cítrico: 404,3 g (1,925 moles) en 380 g de agua. La solución homogénea obtenida se secó por medio de un secador por pulverización. El producto deseado CaO\cdot2Al_{2}O_{3} se obtuvo en forma pura tras calcinación a 1.350ºC durante 5 h.
Ca\cdotH_{2}O (0,385 moles) en 200 g de H_{2}O, seguido de una solución de ácido cítrico: 404,3 g (1,925 moles) en 380 g de agua. La solución homogénea obtenida se secó por medio de un secador por pulverización. El producto deseado CaO\cdot2Al_{2}O_{3} se obtuvo en forma pura tras calcinación a 1.350ºC durante 5 h.
Con el fin de obtener un catalizador formado por
medio de compresión, se añadió un agente lubricante (2% en peso de
ácido esteárico); después de la formación, el catalizador se sometió
a una etapa de calcinación adicional.
La composición del catalizador obtenido se
comprobó por medio de difractometría de rayos X, que demostró la
presencia de la sola fase pura de CaO\cdot2Al_{2}O_{3}.
\vskip1.000000\baselineskip
Ejemplos
4-7
La reacción de craqueo térmico se efectuó en una
planta de laboratorio en continuo con un reactor en lecho fijo con
un diámetro de 1/2''.
Condiciones de funcionamiento:
Carga = nafta virgen
T = 775ºC
H_{2}O/carga = 0,8 en peso
Tiempo de residencia = 0,1 s
Se efectuaron 4 pruebas utilizando los
materiales siguientes:
- -
- Cuarzo en gránulos o material inerte como referencia para evaluar los rendimientos del catalizador (Ejemplo 4: comparativo);
- -
- mezcla de aluminatos de calcio preparada como se describe en el Ejemplo 2 (Ejemplo 5: comparativo);
- -
- CaO\cdot2Al_{2}O_{3} puro preparado como se describe en el Ejemplo 3 (Ejemplo 6: comparativo);
- -
- mayenita pura preparada como se describe en el Ejemplo 1 (Ejemplo 7).
\vskip1.000000\baselineskip
A partir de los resultados proporcionados en la
Tabla A, puede observarse que todos los materiales de aluminato de
calcio proporcionan rendimientos mayores que el cuarzo con respecto
al rendimiento para olefinas C_{2}, C_{3} y C_{4} (butenos y
butadienos); la mayenita pura (12CaO\cdot7Al_{2}O_{3})
proporciona sin embargo el mejor resultado, produciendo el mayor
rendimiento, sin aumentar la formación de productos indeseados tales
como coque y monóxidos de carbono.
\vskip1.000000\baselineskip
Claims (2)
1. Procedimiento para la producción de olefinas
ligeras mediante la reacción de craqueo de vapor de cargas de
hidrocarburos seleccionadas de entre nafta, queroseno, gasóleo
atmosférico, gasóleo de vacío, solas o mezcladas entre sí, en
presencia de un catalizador constituido por mayenita pura de fórmula
general
12CaO\cdot7Al_{2}O_{3}
con un espectro de difracción de
rayos X como se ha indicado en la Tabla I, funcionando a una
temperatura comprendida entre 720 y 800ºC, a una presión comprendida
entre 1,1 y 1,8 atm absolutas y durante un tiempo de contacto
comprendido entre 0,07 y 0,2
s.
\vskip1.000000\baselineskip
2. Procedimiento según la reivindicación 1, en
el que la nafta es nafta virgen.
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