ES2319513T3 - Dispositivo ciclico refrigerante y compresor. - Google Patents
Dispositivo ciclico refrigerante y compresor. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2319513T3 ES2319513T3 ES03019200T ES03019200T ES2319513T3 ES 2319513 T3 ES2319513 T3 ES 2319513T3 ES 03019200 T ES03019200 T ES 03019200T ES 03019200 T ES03019200 T ES 03019200T ES 2319513 T3 ES2319513 T3 ES 2319513T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- refrigerant
- oil
- compressor
- gas
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
- F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
- F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
- F04C18/3562—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation
- F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C29/00—Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
- F04C29/04—Heating; Cooling; Heat insulation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/10—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with multi-stage compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B31/00—Compressor arrangements
- F25B31/002—Lubrication
- F25B31/004—Lubrication oil recirculating arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
- F25B9/008—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant being carbon dioxide
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/008—Hermetic pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B1/00—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle
- F25B1/04—Compression machines, plants or systems with non-reversible cycle with compressor of rotary type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/04—Refrigeration circuit bypassing means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/07—Details of compressors or related parts
- F25B2400/072—Intercoolers therefor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/23—Separators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/25—Control of valves
- F25B2600/2501—Bypass valves
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/21—Temperatures
- F25B2700/2115—Temperatures of a compressor or the drive means therefor
- F25B2700/21152—Temperatures of a compressor or the drive means therefor at the discharge side of the compressor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S418/00—Rotary expansible chamber devices
- Y10S418/01—Non-working fluid separation
Abstract
Un dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante, en el que un compresor, un refrigerador de gas, un medio de estrangulamiento y un evaporador están conectados en serie, en el que se genera una presión hipercrítica en un lado de alta presión, y el compresor comprende un elemento de motor eléctrico, un primero y un segundo elementos de compresión giratorios en un contenedor sellado, en el que el primero y el segundo elementos de compresión giratorios son accionados por el elemento de motor eléctrico, y en el que un refrigerante comprimido y descargado por el primer elemento de compresión giratorio es comprimido a través de la absorción en el segundo elemento de compresión giratorio, y es descargado al refrigerador de gas, caracterizado porque el dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante comprende: un bucle de refrigeración intermedio (150) para radiar calor del refrigerante descargado desde el primer elemento de compresión giratorio (32) utilizando el refrigerador de gas (154); un primer intercambiador de calor interno (160), para intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde el refrigerador de gas (154) del segundo elemento de compresión giratorio (34) y el refrigerante que sale desde el evaporador (157); y un segundo intercambiador de calor interno (162), para intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde el refrigerador de gas (154) del bucle de refrigeración intermedio (150) y el refrigerante que sale desde el primer intercambiador de calor interno (160) desde el evaporador (157).
Description
Dispositivo cíclico refrigerante y
compresor.
Esta invención se refiere, en general, a un
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante, por ejemplo
un dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante
transcrítico, en el que un compresor, un refrigerador de gas, un
medio de estrangulamiento y un evaporador están conectados en
secuencia, y se genera una presión hipercrítica en un lado de alta
presión. Además, la presente invención se refiere a un dispositivo
de funcionamiento cíclico de refrigerante que utiliza un compresor
del tipo de compresión de etapas múltiples.
En un dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante convencional, un compresor giratorio (compresor, un
refrigerador de gas, un medio de estrangulamiento (tal como una
válvula de expansión), están conectados circularmente con tuberías
en secuencia, para construir un ciclo de refrigerante (un bucle de
funcionamiento cíclico de refrigerante). El gas refrigerante es
absorbido desde un orificio de absorción de un elemento de
compresión giratorio del compresor giratorio en una cámara de baja
presión de un cilindro. Por medio de una operación de un rodillo y
un válvula, el gas refrigerante es comprimido hasta un gas
refrigerante a alta temperatura y alta presión. El gas refrigerante
a alta temperatura y alta presión pasa a través de un orificio de
descarga, una cámara silenciosa de descarga y luego es descargado
en el refrigerador de gas. Después de que el gas refrigerante
libera calor en el refrigerador de gas, el gas refrigerante es
estrangulado por los medios de estrangulamiento y luego es
suministrado al evaporador. El gas refrigerante es evaporado por el
evaporador. Al mismo tiempo, el calor es absorbido desde el ambiente
para conseguir un efecto de refrigeración.
Para abordar cuestiones ambientales de la
tierra, este tipo de bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante
comienza a utilizar también un refrigerante natural, tal como
dióxido de carbono (CO_{2}), en lugar de utilizar un refrigerante
de freón convencional. Se desarrolla un dispositivo que utiliza un
ciclo transcrítico, en el que el lado de alta presión es accionado
como una presión hipercrítica.
En tal dispositivo de funcionamiento cíclico
transcrítico, el refrigerante líquido retornará hacia el compresor.
Para prevenir una compresión del líquido, un depósito receptor está
dispuesto en un lado de baja presión entre una salida del
evaporador y un lado de absorción del compresor. El refrigerante
líquido es acumulado de esta manera en el depósito receptor, y
solamente el gas es absorbido en el compresor. Con referencia a la
Publicación Japonesa H07-18602, los medios de
estrangulamiento se ajustan para que el refrigerante líquido en el
depósito receptor no retorne al compresor.
Sin embargo, debe llenarse una gran cantidad de
refrigerante para instalar el depósito receptor en el lado de baja
presión del ciclo de refrigerante. Además, debe reducirse una
abertura de los medios de estrangulamiento para prevenir un efecto
de retorno del líquido; en otro caso, debe incrementarse la
capacidad del depósito receptor. Esto provocará una reducción de la
capacidad de refrigerante y una ampliación de una estación de la
instalación. Para resolver la compresión en el compresor sin
utilizar el depósito receptor, los presentes inventores desarrollan
un dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante
convencional, como se muestra en la figura 18.
Con referencia a la figura 18, un compresor
giratorio 10 de etapas múltiples (dos etapas) de presión intermedia
interna comprende un elemento de motor eléctrico (un elemento de
accionamiento) 14 en un contenedor sellado 12, un primer elemento
de compresión giratorio 32 y un segundo elemento de compresión
giratorio 34, los cuales son accionados por un árbol giratorio 16
del elemento de motor eléctrico 14.
A continuación se describe el funcionamiento del
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante mencionado
anteriormente. El refrigerante absorbido desde un tubo de
introducción de refrigerante 94 del compresor 10 es comprimido por
el primer elemento de compresión giratorio 32 para poseer una
presión intermedia y luego es descargado desde el contenedor
sellado 12. Posteriormente, el refrigerante sale del tubo de
introducción de refrigerante 92 y fluye a un bucle de refrigeración
intermedio 150A. El bucle de refrigeración intermedio 150A está
dispuesto para pasar a través de un refrigerador de gas 154, de
manera que el calor es radiado de una manera de refrigeración del
aire en el bucle de refrigeración intermedio 150A y el calor de la
presión intermedia es absorbido por el refrigerador de gas 154.
Posteriormente, el refrigerante es absorbido en
el segundo elemento de compresión giratorio 34 y se realiza la
compresión de la segunda etapa, de manera que el gas refrigerante
alcanza alta presión. En este instante, el refrigerante es
comprimido para tener una presión hipercrítica adecuada.
Después de que el refrigerante descargado desde
un tubo de descarga de refrigerante 96 fluye al refrigerador de gas
154 y es radiado de una manera de refrigeración del aire, el gas
refrigerante pasa a través de un intercambiador de calor interno
160. El calor de refrigerante es tomado en el intercambiador de
calor interno 160 por el refrigerante que sale desde el evaporador
157 y, por lo tanto, es refrigerado adicionalmente. Luego, el
refrigerante es despresurizado por una válvula de expansión 156, y
pasa al estado mixto gas/líquido durante ese proceso. A
continuación, el refrigerante fluye al evaporador 157 y se evapora.
El refrigerante que sale desde el evaporador 157 pasa a través del
intercambiador de calor interno 160 y absorbe calor desde el
refrigerante del lado de alta presión para calentarlo.
El refrigerante calentado por el intercambiador
de calor interno 160 es absorbido entonces desde el tubo de
introducción de refrigerante 94 en el primer elemento de compresión
giratorio 32 del compresor giratorio 10. En el bucle de
funcionamiento cíclico de refrigerante, se repite el ciclo
mencionado anteriormente.
En el dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante transcrítico como se ha descrito anteriormente en la
figura 18, el refrigerante puede poseer un grado de exceso de calor
de tal manera que el refrigerante que sale desde el evaporador 157
es calentado por el refrigerante del lato de alta presión utilizando
el intercambiador de calor interno 160. Por lo tanto, el depósito
receptor en el lado de baja presión puede ser anulado. Sin embargo,
puesto que puede ocurrir refrigerante redundante debido a una cierta
condición de funcionamiento, se producirá un efecto de retorno de
líquido en el compresor 10 y se puede producir un daño por la
compresión del líquido.
Además, en el dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante transcrítico mencionado anteriormente, si
una temperatura de evaporación en el evaporador alcanza un tango de
baja temperatura de -30ºC a -40ºC o un rango de temperatura
extremadamente baja igual o inferior a -50ºC, la relación de
compresión será muy alto. Por lo tanto, es muy difícil conseguir el
rango de temperatura anterior debido a que la temperatura del
compresor 10 propiamente dicho es muy alta.
Además, la patente japonesa Nº 25407047 describe
un dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante que
utiliza un compresor giratorio de etapas múltiples (dos etapas) de
presión intermedia interna. En el dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante, el gas refrigerante de presión intermedia
en el contenedor sellado es absorbido desde el orificio de
absorción del segundo elemento de compresión giratorio hasta la
cámara de baja presión del cilindro. Por la operación del rodillo y
la válvula, se realiza la compresión de la segunda etapa y, por lo
tanto, el refrigerante alcanza alta temperatura y alta presión.
Desde la cámara de alta presión y pasando a través del orificio de
descarga y la cámara silenciosa de descarga, el refrigerante es
descargado al exterior del compresor. Posteriormente, el
refrigerante entra en el refrigerador de gas para radiar calor para
conseguir un efecto de calefacción y luego el refrigerante es
estrangulado por una válvula de expansión (como el medio de
estrangulamiento)para entrar en el evaporador. Después de que
el refrigerante absorbe calor para evaporarse en el evaporador. El
refrigerante es absorbido en el primer elemento de compresión
giratorio. Se repite el ciclo mencionado anteriormente.
No obstante, en el dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante que utiliza el compresor mencionado
anteriormente, si existe una diferencia de presión del elemento de
compresión giratorio cuando se pone en marcha de nuevo después de
la parada del compresor, la degradará la capacidad de arranque y se
provocará daño. Con fin de igualar la presión en el bucle de
funcionamiento cíclico del refrigerante precozmente después de la
parada del compresor, existe una situación en la que la válvula de
expansión está totalmente abierta para conectar el lado de baja
presión e y el lado de alta presión. No obstante, el lado de baja
presión y el lado de alta presión no se conectan entre sí después
de la parada del compresor, el gas refrigerante de presión
intermedia en el contenedor sellado, que es comprimido por el primer
elemento de compresión giratorio, necesita tiempo para conseguir una
presión de equilibrio.
Además, puesto que la capacidad térmica del
compresor es grande, la velocidad de reducción de la temperatura es
muy lenta. Después de que el compresor detiene el funcionamiento, la
temperatura en el compresor puede ser más alta que la otra porción
del bucle de funcionamiento cíclico del refrigerante. Además, en un
caso en el que el refrigerante se sumerge en el compresor (el
refrigerante es licuado) después de la parada del compresor, se
incrementa de forma repentina una presión intermedia, puesto que el
refrigerante se convierte en un gas desprendido durante el
enfriamiento del líquido refrigerante in mediatamente después de la
puesta en marcha del compresor. Por lo tanto, la presión del gas
refrigerante de presión intermedia en el contenedor sellado es, a
la inversa, más alta que una presión en el lado de descarga (el lado
de alta presión en el bucle de funcionamiento cíclico del
refrigerante) del segundo elemento de compresión giratorio, es
decir, que se produce un llamado fenómeno de inversión de la
presión. En este caso, el comportamiento de la presión cuando se
pone en marcha el compresor se describe de acuerdo con las figuras
19 y 20. La figura 19 es un diagrama convencional de un
comportamiento de la presión cuando el compresor de pone en marcha
normalmente. Puesto que la presión en el dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante alcanza una presión de
equilibrio antes de que el compresor de ponga en marcha, el
compresor puede arrancar como es habitual, de manera que no se
producirá una inversión de la presión entre la presión intermedia y
la alta presión.
Por otra parte, la figura 20 muestra un
comportamiento de la presión cuando se produce el fenómeno de
inversión de la presión. Como se muestra en la figura 20, la baja
presión y la alta presión se igualan (línea continua) antes de que
arranque el compresor. No obstante, como se ha descrito
anteriormente, cuando el compresor arranca, la presión intermedia
se eleva más que la presión igualada (línea de trazos) y, por lo
tanto, la presión intermedia se incrementa mucho más y se vuelve tan
alta o más alta que la alta presión.
Particularmente, en el compresor giratorio,
puesto que una válvula del segundo elemento de compresor giratorio
es activada hasta un lado del rodillo, la presión en el lado de
descarga del segundo elemento de compresión giratorio actúa como
una contra presión. Sin embargo, en ese caso, puesto que la presión
en el lado de descarga del segundo elemento de compresión giratorio
(la alta presión) es la misma que la presión en el lado de
absorción del segundo elemento de compresión giratorio (la presión
intermedia) o la presión en el lado de absorción del segundo
elemento de compresión giratorio (la presión intermedia) es más
alta, la contra presión que la válvula aplica al rodillo no actuará
y, por lo tanto, se puede prescindir dela válvula del segundo
elemento de compresión giratorio. Por consiguiente, la compresión
del segundo elemento de compresión giratorio no se realiza y, de
hecho, solamente se produce la compresión del primer elemento de
compresión giratorio.
Además, para la válvula del primer elemento de
compresión giratorio, puesto que la válvula es activada hacia el
rodillo, la presión intermedia en el contenedor sellado actúa como
una contra presión. No obstante, a medida que se incrementa la
presión en el contenedor sellado, la diferencia de la presión entre
la presión en el cilindro del primer elemento de compresión
giratorio y la presión en el contenedor sellado es demasiado
grande, y debe incrementarse la fuerza con que la válvula presiona
el rodillo. Por lo tanto, una presión superficial actúa
evidentemente sobre una posición deslizante entre el extremo
delantero de la válvula y la circunferencia exterior del rodillo, de
manera que la válvula y el rodillo se desgastan para provocar un
daño peligroso.
Por otra parte, como se ha descrito
anteriormente, en el caso de que la presión intermedia comprimida
por el primer elemento de compresión giratorio sea refrigerada por
el intercambiador de calor intermedio, debido a una cierta
condición de funcionamiento, la temperatura del refrigerante de alta
presión comprimido por el segundo elemento de compresión giratorio
puede no satisfacer una temperatura deseada.
Particularmente, cuando arranca el compresor, es
muy difícil que se incremente la temperatura del refrigerante.
Además, existe también una situación en la que el gas refrigerante
se sumerge en el compresor (licuación). En este caso, es necesario
que la temperatura dentro del compresor pueda subir fácilmente para
retornar al funcionamiento normal. Sin embargo, como se ha descrito
anteriormente, en el caso de que el refrigerante comprimido por el
primer elemento de compresión giratorio sea refrigerado por el
intercambiador de calor intermedio y absorbido en el segundo
elemento de compresión giratorio, es muy difícil subir precozmente
la temperatura en el compresor.
Además, en el compresor mencionado
anteriormente, una abertura en el lado superior del segundo elemento
de compresión giratorio está bloqueada por un miembro de soporte y
otra abertura en el lado inferior está bloqueada por una placa de
división intermedia. Un rodillo está dispuesto en el cilindro del
segundo elemento de compresión giratorio. El rodillo está
incrustado en una parte excéntrica del árbol giratorio. Para
prevenir el desgaste del rodillo entre el rodillo y el miembro de
soporte mencionado anteriormente, dispuesto en el lado superior del
rodillo así como entre el rodillo y la placa de división intermedia
mencionada anteriormente dispuesta en el lado inferior del rodillo,
se forma un intersticio estrecho. Como resultado, el gas
refrigerante a alta presión comprimido por el cilindro del segundo
elemento de compresión giratorio puede fluir desde el intersticio
hasta el lado interior del rodillo, de manera que el gas
refrigerante a alta presión se acumulará en el lado interior del
rodillo.
Como se ha mencionado anteriormente, a medida
que el refrigerante a alta presión se acumula en el lado interior
del rodillo, puesto que la presión en el lado interior del rodillo
es más alta que la presión(la presión intermedia) del
contenedor sellado, cuyo fondo sirve como un acumulador de aceite,
es muy difícil utilizar una diferencia de presión para suministrar
el aceite desde el taladro de suministro de aceite hasta el lado
interior del rodillo a través de un taladro de aceite del árbol
giratorio, provocando una cantidad insuficiente de suministro de
aceite a la periferia de la parte excéntrica del lado interior del
rodillo. Convencionalmente, como se muestra en la figura 21, un
paso 200 para conectar el lado interior (el lado de la parte
excéntrica) del rodillo del segundo elemento de compresión giratorio
y el contenedor sellado está dispuesto en el miembro de soporte
superior 201, que está dispuesto en el lado superior del cilindro
del segundo elemento de compresión giratorio. Por lo tanto, el gas
refrigerante a alta presión que se acumula en el lado interior del
rodillo será liberado al contenedor sellado, con el fin de prevenir
que el lado interior del rodillo alcance una alta presión.
No obstante, para la formación del paso 200
mencionado anteriormente, que conecta el lado interior del rodillo
y el interior del contenedor sellado, hay que formar dos pasos 200A,
200B, en los que el paso 200A está formado en una dirección axial
perforando un taladro en el lado interior del rodillo en la
circunferencia interior del miembro superior de soporte. Y el paso
200B está formado en la dirección horizontal para conectar el paso
200A y el contenedor sellado. Por lo tanto, se incremente el trajo
de procesamiento para formar los pasos y, por consiguiente, se
incrementa también el coste de fabricación correspondiente.
Por otra parte, puesto que la presión (la alta
presión) en el cilindro del segundo elemento de compresión
giratorio es más alta que la presión (la presión intermedia) en el
contenedor sellado, cuyo fondo sirve como el acumulador de aceite,
es muy difícil utilizar una diferencia de presión para suministrar
el aceite desde el taladro de suministro de aceite o el taladro de
aceite del árbol giratorio hasta el interior del cilindro del
segundo elemento de compresión giratorio. Utilizando solamente el
aceite fundido en el refrigerante absorbido para lubricar, se puede
plantear un problema de cantidad insuficiente de suministro de
aceite.
Además, en el compresor giratorio mencionado
anteriormente, el gas refrigerante comprimido por el segundo
elemento de compresión giratorio es descargado directamente al
exterior. No obstante, el aceite mencionado anteriormente
suministrado a una parte deslizante dentro del segundo elemento de
compresión giratorio se mezcla con el gas refrigerante y entonces
el aceite es descargado al exterior junto con el gas refrigerante.
Por lo tanto, el aceite en el acumulador de aceite dentro del
contenedor sellado resulta insuficiente, de manera que se degrada
la capacidad de lubricación para la parte deslizante y se degrada la
capacidad del bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante
debido a que una cantidad grande de aceite fluye hasta el bucle de
funcionamiento cíclico del refrigerante. Además, para prevenir el
problema anterior, si se reduce la cantidad de suministro de aceite
al segundo elemento de compresión giratorio, se planteará un
problema en la capacidad de circulación de la parte deslizante del
segundo elemento de compresión giratorio.
De acuerdo con la descripción anterior, un
objeto de esta invención es proporcionar un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico, en el que un
lado de alta presión se convierte en un a presión hipercrítica, de
manera que se pueden prevenir daños debidos a una compresión de
líquido en el compresor sin disponer un depósito receptor.
Con el fin de conseguir los objetos mencionados
anteriormente, la presente invención proporciona un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante que tiene las características
de la reivindicación 1. El compresor comprende un elemento de motor
eléctrico, un primero y un segundo elemento de compresión giratorio
en un contenedor sellado, en el que el primero y el segundo
elementos de compresión giratorios son accionados por el elemento
de motor eléctrico, y en el que un refrigerante comprimido y
descargado por el primer elemento de compresión giratorio es
comprimido por absorción en el segundo elemento de compresión
giratorio, y es descargado en el refrigerador de gas. El
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante comprende un
bucle de refrigeración intermedio para radiar calor del
refrigerante descargado desde el primer elemento de compresión
giratorio utilizando el refrigerador de gas; un primer
intercambiador de calor interno, para intercambiar calor entre el
refrigerante que sale desde el refrigerador de gas del segundo
elemento de compresión giratorio y el refrigerante que sale desde
el evaporador; y un segundo intercambiador de calor interno, para
intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde el
refrigerador de gas del bucle de refrigeración intermedio y el
refrigerante que sale desde el primer intercambiador de calor
interno desde el evaporador. De esta manera, el refrigerante que
sale desde el evaporador intercambia calor en el primer
intercambiador de calor interno con el refrigerante que sale desde
el refrigerador de gas del segundo elemento de compresión giratorio
para tomar calor, e intercambia calor en el segundo intercambiador
de calor interno con el refrigerante que sale del refrigerador de
gas y fluye al bucle de refrigeración intermedio para tomar calor.
Por lo tanto, se puede mantener realmente un grado de super calor y
se puede evitar una compresión del líquido en la compresión.
Además, puesto que el refrigerante que sale del
refrigerador de gas desde el segundo elemento de compresión
giratorio toma calor en el primer intercambiador de calor interno
desde el refrigerante que sale desde el evaporador, se puede
reducir la temperatura del refrigerante. Además, debido al bucle de
refrigeración intermedio, se puede reducir la temperatura dentro
del compresor. Particularmente, en esa situación, después de que el
calor del refrigerante que fluye a través del bucle de refrigeración
intermedio es radiado por el refrigerador de gas, se proporciona
entonces calor al refrigerante de sale desde el evaporador, y el
refrigerante es absorbido entonces en el segundo elemento de
compresión giratorio. Por lo tanto, no se producirá una subida de la
temperatura dentro del compresor, causada por la disposición del
segundo intercambiador de calor interno.
Adicionalmente, en el dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante mencionado anteriormente,
puesto que el refrigerante utiliza dióxido de carbono, puede
proporcionar una contribución para resolver el problema del medio
ambiente.
Además, el dispositivo de funcionamiento cíclico
de refrigerante mencionado anteriormente es muy efectivo para una
condición en la que una temperatura de evaporación del refrigerante
en el evaporador está entre + 12ºC y - 10ºC.
Aunque la memoria descriptiva concluye con
reivindicaciones descritas particularmente y que reivindican de una
manera distintiva el objeto al que se refiere la invención, los
objetos y características de la invención y otros objetos,
características y ventajas de la misma se comprenderán mejor a
partir de la siguiente descripción tomada en conexión con los
dibujos que se acompañan, en los que:
La figura 1 es una vista de la sección
transversal vertical de un compresor giratorio de compresión de dos
fases, del tipo de presión intermedia interna, que tiene un primero
y un segundo elementos de compresión giratorios 32, 34, que se
utiliza como un compresor ejemplar utilizado en un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 2 es un bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 3 es un diagrama p-h
para el bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante de la figura
2.
La figura 4 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 5 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 6 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 7 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención.
La figura 8 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico.
La figura 9 muestra un diagrama de
comportamiento de la presión cuando se pone en marcha el compresor
del dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante.
La figura 10 muestra un diagrama del
comportamiento de la presión que corresponde a la figura 9 de otra
forma de realización del dispositivo de funcionamiento cíclico.
La figura 11 es otro bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de acuerdo con un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante.
La figura 12 es un diagrama p-h
para un bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante cuando la
temperatura del refrigerante descargado desde el segundo elemento de
compresión giratorio excede un valor predeterminado.
La figura 13 es una vista en planta de la placa
de división intermedia en el compresor mostrado en la figura 1.
La figura 14 es una vista de la sección
transversal vertical de la placa de división intermedia en el
compresor mostrado en la figura 1.
La figura 15 es un diagrama ampliado en el lado
del contenedor sellado del taladro de penetración que se forma en la
placa de división intermedia en el compresor en la figura 1.
La figura 16 muestra un diagrama de variación de
la presión en el lado de absorción del cilindro superior del
compresor en la figura 1.
La figura 17 es una vista de la sección
transversal vertical de un compresor giratorio del tipo de
compresión de varias fases de presión intermedia interna.
La figura 18 es un bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de un dispositivo de funcionamiento cíclico
de refrigerante transcrítico convencional.
La figura 19 muestra un diagrama del
comportamiento de la presión cuando el compresor del dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante arranca normalmente en el
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante.
La figura 20 es un diagrama del comportamiento
de la presión cuando se produce un fenómeno de inversión de la
presión en el dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante.
La figura 21 es una vista de la sección
transversal vertical de un miembro superior de soporte de un
compresor giratorio convencional.
Las formas de realización de la presente
invención se describen en detalle de acuerdo con los dibujos
adjuntos. La figura 1 es una vista de la sección transversal
vertical de un compresor giratorio 10 de compresión de varias fases
(por ejemplo, dos fases) del tipo de presión intermedia interna que
tiene un primero y un segundo elementos de compresión giratorio
32, 34, como un compresor ejemplar utilizado en un dispositivo de
funcionamiento cíclico, particularmente un dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la presente
invención. La figura 2 es un diagrama de bucle de refrigerante de un
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante de la
presente invención. El dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante se puede utilizar, por ejemplo, en una máquina
expendedora, un acondicionador de aire, un congelador, o un
escaparate.
En los dibujos, el compresor giratorio de
compresión de etapas múltiples del tipo de presión intermedia
interna 10 (compresor giratorio, en adelante) utiliza dióxido de
carbono (CO2) como el refrigerante. El compresor giratorio 10 está
constituido por un mecanismo de compresión giratorio 18, que
comprende un contenedor sellado 12, un primer elemento de
compresión giratorio (la primera etapa) 32, y un segundo elemento de
compresión giratorio 34 (la segunda etapa). El primer elemento de
compresión giratorio 32 es accionado pro un elemento de motor
eléctrico 14 y un árbol giratorio 16 del elemento de motor eléctrico
14, en el que el elemento de motor eléctrico 14 es recibido en una
parte superior de un espacio interno del contenedor sellado 12 y el
árbol giratorio 16 está dispuesto debajo del elemento de motor
eléctrico 14. Como un ejemplo de la forma de realización, la
capacidad del primer elemento de compresión giratorio 32 del
compresor giratorio 10 es 2,89 cm^{3}, y la capacidad del segundo
elemento de compresión giratorio 32 (como la segunda etapa) es 1,88
cm^{3}.
En el contenedor sellado 12, la parte inferior
está constituida por un cuerpo principal de contenedor 12A y una
caperuza extrema 12B. El cuerpo principal del contenedor 12A se
utiliza para contener el elemento de motor eléctrico 14 y el
mecanismo de compresión giratorio 18 y sirve como un acumulador de
aceite. La caperuza extrema 12B está configurada sustancialmente en
forma de una cazoleta para bloquear una abertura superior del
cuerpo principal del contenedor 12A. Un taladro de instalación
circular 12D está formado, además, en el centro de la superficie
superior de la caperuza extrema 12B, y un terminal (se han omitido
los cableados) 20 está instalado en el taladro de instalación 12D
para proporcionar potencia al elemento de motor eléctrico 14.
El elemento de motor eléctrico 14 es un motor DC
(corriente continua) de un llamado tipo de arrollamiento
concentrado polar magnético, y comprende un estator 22 y un rotor
24. El estator 22 está instalado anularmente a lo largo de una
circunferencia interior de un espacio superior del contenedor
sellado 12 y el rotor 24 está insertado en el estator 22 con un
intersticio ligero 3. El rotor 24 está fijado sobre el árbol
giratorio 16 que pasa a través del centro y se extiende
verticalmente.
El estator 22 comprende un laminado 26 formado
por placas de acero electromagnético de forma anular y una bobina
de estator 28 que está arrollada sobre partes dentadas del laminado
26 de una manera de arrollamiento en serie (concentrada).
Adicionalmente, similar al estator 22, el rotor 24 está formado
también por un laminado 30 de placas de acero electromagnético, y
se inserta un imán permanente MG en el laminado 30.
Una bomba de aceite 102, que sirve como un medio
de suministro de aceite, está formada en un extremo inferior del
árbol giratorio 16. Utilizando la bomba de aceite 102, se aspira
aceite lubricante desde el acumulador de aceite que se forma en la
parte inferior del con tenedor sellado 12. El aceite lubricante pasa
a través de un taladro de aceite (no mostrado), que está formado
verticalmente en un centro axial del árbol giratorio 16. Desde los
taladros laterales 82, 84 de suministro de aceite (formados también
en una parte excéntrica superior y una parte excéntrica inferior
42, 44) conectados al taladro de aceite, el aceite lubricante es
suministrado a partes deslizantes de las partes excéntricas superior
e inferior 42, 44, así como el primero y el segundo elementos de
compresión giratorios 32, 34. De esta manera, se puede prevenir el
desgaste del primero y del segundo elementos de compresión
giratorios 32, 34 y se puede sellar.
Una placa de división intermedia 36 está
intercalada entre el primer elemento de compresión giratoria 32 y
el segundo elemento de compresión giratoria 34. En efecto, el primer
elemento de compresión giratoria 32 y el segundo elemento de
compresión giratoria 34 están constituidos por la placa de división
intermedia 36, un cilindro superior y un cilindro inferior 38, 40,
un rodillo superior y un rodillo inferior 46, 48, válvulas 50, 52 y
un miembro de soporte superior y un miembro de soporte inferior 54,
56. Los cilindros superior e inferior 38, 40 están dispuestos,
respectivamente, por encima y por debajo de la placa de división
intermedia 36. El rodillo superior y el rodillo inferior 46, 48 son
girados excéntricamente por una parte excéntrica superior y una
parte excéntrica inferior 42, 44, que están montadas sobre un árbol
giratorio 16 con una diferencia de fases de 180º en los cilindros
superior e inferior 38, 40. Las válvulas 50, 52 están en contacto
con los rodillos superior e inferior 46, 48 para dividir los
cilindros superior e inferior 38, 40, respectivamente, en una
cámara de baja presión y una cámara de alta presión. Los miembros de
soporte superior e inferior 54, 56 se utilizan para bloquear una
superficie abierta en el lado superior del cilindro superior 38 y
una superficie
superior en el lado inferior del cilindro inferior 40, y se utilizan también como soporte del árbol giratorio 16.
superior en el lado inferior del cilindro inferior 40, y se utilizan también como soporte del árbol giratorio 16.
Además, unos pasos de absorción 58, 60 para
conectar los cilindros superior e inferior 38, 40, respectivamente,
por orificios de absorción 161, 162 y cámaras silenciosas de
descarga de receso 62, 64 están formados en los miembros de soporte
superior e inferior 54, 56. Además, unos orificios de las dos
cámaras silenciosas de descarga 62, 64, que están respectivamente
opuestas al cilindro 38, 40 están bloqueadas por tapas. En efecto,
la cámara silenciosa de descarga 62 está cubierta por una tapa
superior 66, y la cámara silenciosa de descarga 64 está cubierta por
una tapa inferior 68.
En la condición anterior, un cojinete 54A está
formado mediante apoyo sobre el centro del miembro de soporte
superior 54, y un cojinete 56A está formado a través de la
penetración del centro del miembro de soporte inferior 56. Como
resultado, el árbol de rotación 16 es retenido por el cojinete 54A
formado sobre el miembro de soporte superior y el cojinete 56A está
formado sobre el miembro de soporte inferior 56.
La tapa inferior 68 está formada por un placa de
acero circular (por ejemplo, una forma anular) y está fijada sobre
el miembro de soporte inferior 56 atornillando bulones principales
129 desde la parte inferior hasta cuatro localizaciones en la
circunferencia. Las puntas de los bulones principales 129 son
atornilladas para acoplarse con el miembro de soporte superior
54.
La cámara silenciosa de descarga 64 del primer
elemento de compresión giratorio 32 y el espacio interior del
contenedor sellado 12 están conectados por un paso de conexión. Este
paso de conexión es un taladro (no mostrado) que penetra a través
del miembro de soporte inferior 56, el miembro de soporte superior
54, l tapa superior 66, los cilindros superior e inferior 38, 40 y
la placa de división intermedia 36. En este caso, un tubo de
descarga intermedio 121 está formado mediante apoyo sobre el extremo
superior del paso de conexión. El refrigerante con una presión
intermedia es descargado desde el tubo de descarga intermedio 121
hasta el contenedor sellado 12.
Además, la tapa superior 66 divide para formar
el interior del cilindro superior 38 del segundo elemento de
compresión giratorio 34 y la cámara silenciosa de descarga 62 que
conecta con el orificio de descarga. El elemento de motor eléctrico
14 está dispuesto sobre el lado superior de la tapa superior 66 con
un intersticio predeterminado desde la tapa superior 66. La tapa
superior 66 está formada por una placa de acero circular con una
forma sustancialmente circular y tiene un taladro formado allí, en
el que un cojinete 54A del miembro superior de soporte 54 penetra a
través de ese taladro. Por medio de cuatro bulones principales 78,
la periferia de la tapa superior 66 está fijada sobre la parte
superior del miembro de soporte superior 54. Los extremos frontales
de los bulones principales 78 están atornillados al miembro de
soporte inferior 56.
Considerando que el refrigerante es bueno para
el medio ambiente terrestre, la capacidad de combustión y la
toxicidad, el refrigerante utiliza un refrigerante natural, es
decir, el dióxido de carbono (CO_{2}) mencionado anteriormente.
El aceite, utilizado como un aceite lubricante sellado en el
contenedor sellado 12, puede utilizar aceite existente, por ejemplo
un aceite mineral, un aceite de alquil benceno, un aceite de éter y
un PEG (poli alquil glicol).
Además, los manguitos 141, 142, 143 y 144 se
funden para fijación sobre las caras laterales del cuerpo principal
12A del contenedor sellado 12 en posiciones que corresponden a los
pasos de absorción 58, 60 del miembro de soporte superior 54 y el
miembro de soporte inferior 56 y los lados superiores de la cámara
silenciosa de descarga 62 y la tapa superior 66 (posiciones que
corresponden sustancialmente al extremo inferior del elemento de
motor eléctrico 14). Un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 92 para introducir el gas refrigerante al cilindro
superior 38 está insertado en el manguito 141, y ese extremo del
tubo de introducción de refrigerante 92 está conectado al paso de
absorción 58 del cilindro superior 38. El tubo de introducción de
refrigerante 92 pasa a través del segundo intercambiador de calor
interno 162 dispuesto en el bucle de refrigeración intermedio, el
refrigerador de gas, y luego llega al manguito 144.
Alternativamente, el tubo de introducción de refrigerante 92 pasa a
través del bucle de refrigeración intermedio, donde atraviesa el
refrigerador de gas y luego llega al manguito 144. El otro extremo
está insertado en el manguito 144 para conexión al contenedor
sellado 12.
El segundo intercambiador de calor interno se
utiliza para intercambiar calor entre el refrigerante de presión
intermedia, que fluye a través del bucle de refrigeración intermedio
150 que sale del refrigerador de gas 154 y el refrigerante de baja
presión que sale del primer intercambiador de calor interno 160
desde el evaporador 157. Alternativamente, el segundo
intercambiador de calor interno se utiliza para intercambiar calor
entre el aceite que fluye a través del bucle de retorno de aceite
175 y el refrigerante a baja presión que sale del primer
intercambiador de calor interno 160 desde el evaporador 157.
Además, un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 94 para introducir el gas refrigerante en el cilindro
inferior 40 está insertado para conexión al manguito 142, y ese
extremo del tubo de introducción de refrigerante 94 está conectado
al paso de absorción 60 del cilindro inferior 40. El otro extremo
del tubo de introducción de refrigerante 94 está conectado al
segundo intercambiador de calor interno 162. Además, el tubo de
descarga de refrigerante 96 está insertado para conexión con el
manguito 143. Un extremo del tubo de descarga de refrigerante 96
está conectado a la cámara silenciosa de descarga 62.
En la figura 2, el compresor 10 mencionado
anteriormente forma parte del ciclo de refrigerante mostrado en la
figura 2. En efecto, el tubo de descarga de refrigerante 96 del
compresor 10 está conectado a una entrada de un refrigerador de gas
154. Un tubo, que sale desde el refrigerador de gas 154, pasa a
través del primer intercambiador de calor interno 160 mencionado
anteriormente. El primer intercambiador de calor 160 se utiliza
para realizar un intercambio térmico entre el refrigerante que
procede del refrigerador de gas 154 en el lado de alta presión y el
refrigerante que procede de un evaporador 157 en el lado de baja
presión.
El refrigerante que pasa a través del primer
intercambiador de calor 160 alcanza entonces una válvula de
expansión 156, que sirve como un medio de estrangulamiento. La
salida de la válvula de expansión 156 está conectada a la entrada
del evaporador 157. El tubo que sale del evaporador 157 pasa a
través del primer intercambiador de calor interno 160 y alcanza el
segundo intercambiador de calor interno 162. El tubo que sale desde
el segundo intercambiador de calor interno 162 está conectado a un
tubo de introducción de refrigerante 94.
Con referencia a un diagrama p-h
(diagrama Mollier) en la figura 3, se describe el funcionamiento de
la estructura mencionada anteriormente de acuerdo con el dispositivo
de funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico de la
presente invención. A medida que la bobina del estator 28 del
elemento de motor eléctrico 14 es electrificada a través de los
hilos (no mostrados) y el terminal 20, el elemento de motor
eléctrico 14 arranca para hacer girar el rotor 24. Por medio de
esta rotación, el rodillo superior y el rodillo inferior 46, 48,
que están incrustados en las partes excéntricas superior e inferior
42, 44, que están dispuestas integralmente con el árbol giratorio
16, giran excéntricamente dentro de los cilindros superior e
inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión (estado (1) en la figura 3), que pasa a través del paso de
absorción 60 formado en el tubo de introducción de refrigerante 94 y
el miembro de soporte inferior 56 y es absorbido desde el orificio
de absorción en la cámara de baja presión del cilindro inferior 40,
es comprimido debido a la operación del rodillo 48 y la válvula 52,
y entonces pasa al estado de presión intermedia. Posteriormente,
comenzando desde la cámara de alta presión del cilindro inferior 40,
el gas refrigerante de presión intermedia pasa a través de un paso
de conexión (no mostrado) y luego descarga desde el tubo de descarga
intermedio 121 en el contenedor sellado 12. De acuerdo con ello, el
interior del contenedor sellado 12 pasa al estado de presión
intermedia (2) en la figura 3).
El gas refrigerante de presión intermedia dentro
del contenedor sellado 12 entra en el tubo de entrada de
refrigerante 92, sale desde el manguito 144, y luego fluye al bucle
de refrigeración intermedio 150. En el proceso, en el que el bucle
de refrigeración intermedio 150 pasa a través del refrigerador de
gas 154, el calor es radiado de una manera de refrigeración de aire
(estado (2)' en la figura 3). Posteriormente, el refrigerante pasa
a través del segundo intercambiador
de calor interno 162 en el que se toma calor del refrigerante, y se refriera adicionalmente (estado (2)' en la figura 3).
de calor interno 162 en el que se toma calor del refrigerante, y se refriera adicionalmente (estado (2)' en la figura 3).
El estado es como se describe de acuerdo con la
figura 3. El calor del refrigerante que fluye a través del bucle de
refrigeración intermedio 150 es radiado en el refrigerador de gas
154. En este instante, se pierde entropía \Deltah1. Además, el
calor de refrigerante en el lado de baja presión es tomado en el
segundo intercambiador de calor interno 162, de manera que se
refrigera el refrigerante, donde se pierde la entropía \Deltah3.
Como se ha descrito anteriormente, haciendo que el gas refrigerante
de presión intermedia, que es comprimido por el primer elemento de
compresión giratorio 42, pase a través del bucle de refrigeración
intermedio 150, el refrigerador de gas 154 y el segundo
intercambiador de calor interno 162 puede refrigerar efectivamente
el refrigerante. Por lo tanto, se puede suprimir una subida de la
temperatura dentro del contenedor sellado 12 y adicionalmente se
puede incrementar la eficiencia de compresión del segundo elemento
de compresión giratorio 34.
El gas refrigerante de presión intermedia
refrigerado pasa a través de un paso de absorción formado en el
miembro de soporte superior 54, y luego es absorbido desde el
orificio de absorción en la cámara de baja presión del cilindro
superior 38 del segundo elemento de compresión giratorio 34. A
través del funcionamiento del rodillo 46 y la válvula 50, se
realiza la compresión de dos etapas, de manera que el gas
refrigerante pasa a alta presión y alta temperatura. Luego, el
refrigerante de alta presión y alta temperatura pasa al orificio de
descarga desde la cámara de alta presión, pasa a través de la cámara
silenciosa de descarga 62 formada en el miembro superior de soporte
55, y luego descarga desde el tubo de descarga de refrigerante 96
hacia el exterior. En este instante, el gas refrigerante es
comprimido adecuadamente hasta una presión hipercrítica (estado (4)
en la figura 3).
El gas refrigerante que se descarga desde el
tubo de descarga de refrigerante 96 fluye al refrigerador de gas
154, en el que se irradia calor de una manera de refrigeración de
aire (estado (5)' en la figura 3). Posteriormente, el gas
refrigerante pasa a través del primer intercambiador de calor
interno 160, en el que se toma calor del refrigerante y se
refrigera adicionalmente (estado (5) en la figura 3).
La figura 3 se utiliza para describir la
situación. En efecto, cuando el primer intercambiador de calor
interno 160 no existe, la entropía del refrigerante en la entrada de
la válvula de expansión 156 pasa a un estado representado por el
estado (5)'. En esta situación, se eleva la temperatura el gas
refrigerante en el evaporador 157. Además, cuando se realiza un
intercambio térmico con el refrigerante en el lado de baja presión
en el primer intercambiador de calor interno 160, la entropía del
gas refrigerante se reduce en \Delta2 solamente y el refrigerante
pasa al estado representado por (5) en la figura 3. debido a la
entropía del estado (5)' en la figura 3, se reduce la temperatura
del refrigerante en el evaporador 157. Por lo tanto, en el caso de
que el primer intercambiador de calor interno 160 esté dispuesto, se
incrementa la capacidad de refrigeración del gas refrigerante en el
evaporador 157.
Por lo tanto, sin incrementar una cantidad de
ciclo de refrigerante, la temperatura de evaporación en el
evaporador 157, por ejemplo, puede alcanzar fácilmente un tango de
temperatura media-alta entre +12ºC y - 10ºC. Además,
se puede reducir el consumo de potencia del compresor 10.
El gas refrigerante en el lado de alta presión,
que se refrigera por el primer intercambiador de calor interno 160,
alcanza la válvula de expansión 156. Además, el gas refrigerante en
la entrada de la válvula de expansión 156 está todavía en un estado
de gas. Debido a una reducción de la presión en la válvula de
expansión 156, el refrigerante pasa a una mezcla de dos fases de
gas y líquido (estado (6) en la figura 1), y con este estado de
mezcla, el refrigerante entra en el evaporador 157 donde el
refrigerante se evapora para activar un efecto de refrigeración por
absorción de calor desde el aire.
El refrigerante fluye entonces fuera del
evaporador 157 (estado (1)'' en la figura 3) y pasa a través del
primer intercambiador de calor interno 160. El calor es tomado
entonces desde el refrigerante en el lado de alta presión en el
primer intercambiador de calor interno 160. Después de ser
calentado, el refrigerante alcanza el segundo intercambiador de
calor interno 162. En el segundo intercambiador de calor interno
162, se toma calor desde el refrigerante de presión intermedia que
fluye a través del bucle de refrigeración intermedio 150, y se
realiza una operación de calefacción.
Esta situación se describe con referencia a la
figura 3. El refrigerante es evaporado por el evaporador 157 y
luego pasa a un estado de baja temperatura. El refrigerante no está
completamente en el estado de gas, sino que está mezclado con
líquido. Debido a que se hace que el refrigerante pase a través del
primer intercambiador de calor interno 160 para intercambiar calor
con el refrigerante en el lado de alta presión, se incrementa la
entropía del refrigerante en \Deltah2, representada por el estado
(1) en la figura 3. De esta manera, el refrigerante pasa
sustancialmente al estado de gas completo. Adicionalmente, haciendo
que el refrigerante pase a través del segundo intercambiador de
calor interno 162 para intercambiar calor con el refrigerante de
presión intermedia, se incrementa la entropía del refrigerante en
\Deltah3, representada por el estado (1) en la figura 3.
De esta manera, el refrigerante que sale desde
el evaporador 157 se puede gasificar firmemente. En particular,
aunque se produce refrigerante redundante debido a una cierta
condición de funcionamiento, puesto que el refrigerante en el lado
de baja presión es calentado por dos etapas utilizando el primer
intercambiador de calor interno 160 y el segundo intercambiador de
calor interno 162, se puede evitar realmente un fenómeno de retorno
del líquido, en el que el refrigerante líquido es aspirado de
retorno al compresor 10, sin instalar un depósito receptor en el
lado de baja presión. Por lo tanto, se puede evitar el inconveniente
de que se dañe el compresor 10 por la compresión del líquido.
Como se ha descrito anteriormente, un
intercambio de calor entre el refrigerante de baja presión, que
procede del evaporador 157 y que es calentado por el primer
intercambiador de calor interno 160, y el refrigerante de presión
intermedia comprimido por el primer elemento de compresión giratorio
32 se realiza en el segundo intercambiador de calor interno 162.
Después de que se ha realizado intercambio de calor entre ambos
refrigerantes, el volumen de calor absorbido en el compresor 10 es
cero, puesto que los dos refrigerantes son absorbidos en el
compresor 10.
Por lo tanto, puesto que se puede mantener
suficientemente un grado de supercalor sin incrementar la
temperatura de descarga y la temperatura interna del compresor 10,
se puede mejorar la fiabilidad del dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante transcrítico.
Se repite el ciclo en el que el refrigerante
calentado por el segundo intercambiador de calor interno 162 es
absorbido desde su tubo de introducción de refrigerante 94 en el
primer elemento de compresión giratorio 32 del compresor 10.
Como se ha descrito anteriormente, equipando con
el bucle de refrigeración intermedio 150 (para radiar calor del
refrigerante, que es descargado desde el primer elemento de
compresión giratorio 32, en el refrigerador de gas 154), el primer
intercambiador de calor interno 160 (para intercambiar calor entre
el refrigerante que sale desde el refrigerador de gas 154 desde el
segundo elemento de compresión giratorio 34 y el refrigerante que
sale desde el evaporador 157) y el segundo intercambiador de calor
162 (para intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde
el primer intercambiador de calor interno 160 desde el evaporador
157 y el refrigerante que sale desde el refrigerador de gas 154 y
fluye a través del bucle de refrigeración intermedio 150), el
refrigerante que sale del evaporador 157 intercambia caloren el
primer intercambiador de calor interno 160 con el refrigerante que
sale del refrigerador de gas 154 desde el segundo elemento de
compresión giratorio 34 para absorber calor y, además, intercambia
calor en el segundo intercambiador de calor interno 163 con el
refrigerante, que procede del refrigerador de gas 154 y fluye a
través del bucle de refrigeración intermedio 150, para absorber
calor. Por lo tanto, el grado de supercalor del refrigerante se
puede mantener firmemente y se puede evitar la compresión del
líquido en el compresor 10.
Adicionalmente, puesto que el calor del
refrigerante que sale del refrigerador de gas 154 desde el segundo
elemento de compresión giratorio 34 es tomado en el primer
intercambiador de calor de gas interno 160 por el refrigerante que
sale del evaporador 157, se reduce la temperatura del refrigerante,
de manera que se incrementa la capacidad de refrigeración del gas
refrigerante en el evaporador 157. De acuerdo con ello, se puede
conseguir fácilmente una temperatura de evaporación deseada sin
incrementar la cantidad del ciclo de refrigerante, y se puede
reducir también el consumo de potencia del compresor 10.
Además, puesto que está dispuesto el bucle de
refrigeración intermedio 150, se puede reducir la temperatura
interna del compresor 10. Particularmente, después de que el calor
del refrigerante que fluye a través del bucle de refrigeración
intermedio 150 es radiado en el refrigerador de gas 154, debido a
que se proporciona calor al refrigerante que sale del evaporador
157 y el refrigerante es absorbido en el segundo elemento de
compresión giratorio 34, no se incrementará la temperatura interna
del compresor 10 debido a la disposición del segundo intercambiador
de calor interno 162.
En esta forma de realización, se utiliza dióxido
de carbono como el refrigerante, pero no se limita el alcance de la
presente invención. Varios refrigerantes, que se pueden utilizar en
el ciclo de refrigerante transcrítico, se pueden aplicar a la
presente invención.
Con referencia a la figura 4, el compresor 10
mencionado anteriormente forma una parte del bucle del ciclo de
refrigerante. El tubo de descarga de refrigerante 96 del compresor
10 está conectado a la entrada del refrigerador de gas 154. El tubo
que sale desde el refrigerador de gas 154 está conectado a la
entrada de un separador de aceite 170, que sirve como el medio de
separación de aceite. El separador de aceite 170 se utiliza para
separar el refrigerante comprimido por el segundo elemento de
compresión giratorio 34 y un aceite de descarga.
Un tubo de refrigerante que sale del separador
de aceite 170 pasa a través del primer intercambiador de calor
interno 160 mencionado anteriormente. El primer intercambiador de
calor interno 160 se utiliza para intercambiar calor entre el
refrigerante de alta presión que sale del separador de aceite 170
desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 y el
refrigerante a baja presión desde el evaporador 157.
El refrigerante en el lado de alta presión, que
pasa a través del primer intercambiador de calor interno 160,
alcanza entonces el mecanismo de expansión 165 que sirve como un
medio de estrangulamiento. El mecanismo de expansión 156 comprende
una primera válvula de expansión 156A que sirve como un primer medio
de estrangulamiento y una segunda válvula de expansión 156B que
sirve como un segundo medio de estrangulamiento, en el que la
segunda válvula de expansión 156B está dispuesta en el lado de
corriente más baja de la primera válvula de expansión 156A. La
primera válvula de expansión 156A se utiliza para ajustar una
abertura, de manera que la presión del refrigerante, que es
reducida por la primera válvula de expansión 156A, es más elevada
que la presión intermedia en el compresor 10.
Además, un separador de
gas-líquido 200, que sirve como un medio de
separación de gas-líquido, está conectado a tubos
de refrigerante entre la primera válvula de expansión 156A y la
segunda válvula de expansión 156B. El tubo de refrigerante que sale
de la primera válvula de expansión 156A está conectado a un a
entrada del separador de gas-líquido 200. El tubo de
refrigerante en la salida de gas del separador de
gas-líquido 200 está conectado a una entrada de la
segunda válvula de expansión 156B. La salida de la segunda válvula
de expansión 156B está conectada a la entrada del evaporador 157, y
el tubo de refrigerante que sale del evaporador 157 pasa a través
del primer intercambiador de calor interno 160 y luego alcanza el
segundo intercambiador de calor interno 162. El tubo de refrigerante
que sale del segundo intercambiador de calor 162 es conectado
entonces al tubo de introducción de refrigerante 94.
Un bucle de retorno de aceite 175 está conectado
al separador de aceite 170 para retornar el aceite separado por el
separador de aceite 170 de nuevo al compresor 10. Un tubo capilar
(que sirve como un medio de reducción de la presión) 176 está
dispuesto en el bucle de retorno de aceite 175 para reducir la
presión del aceite que es separado por el separador de aceite 170,
y el bucle de retorno de aceite 175 pasa a través del segundo
intercambiador de calor interno 162 para conexión al interior del
contenedor sellado 12 del compresor 10.
Un bucle de inyección 210 está conectado a una
salida líquida del separador de gas-líquido 200 para
retornar refrigerante líquido separado desde el separador de
gas-líquido 200 de retorno al compresor 10. Un tubo
capilar (que sirve como un medio de reducción de la presión) 220
está dispuesto en el bucle de inyección 210 para reducir la presión
del refrigerante líquido separado desde el separador de
gas-líquido 200. El bucle de inyección 210 está
conectado al tubo de introducción del refrigerante 92, que está
conectado al lado de absorción del segundo elemento de compresión
giratorio 34.
A continuación, con referencia a las figuras 1 y
4, se describe en detalle el funcionamiento del dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico. A medida que la
bobina del estator 28 del elemento de motor eléctrico 14 del
compresor 10 es electrificada a través del terminal 20 y los hilos
(no mostrados), el elemento de motor eléctrico 14 arranca para que
el rotor 24 comience a girar. Por esta rotación, el rodillo
superior y el rodillo inferior 46, 48, que están incrustados en las
partes excéntricas superior e inferior 42, 44 que están dispuestas
integralmente con el eje giratorio 16, giran excéntricamente dentro
de los cilindros superior e inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión, que pasa a través del paso de absorción 60 formado en el
tubo de introducción del refrigerante 94 y el miembro de soporte
inferior 56 y que es absorbido desde el punto de absorción en la
cámara de baja presión del cilindro inferior 40, es comprimido
debido al funcionamiento del rodillo 48 y la válvula 52, y entonces
pasa al estado de presión intermedia. Posteriormente, comenzando
desde la cámara de alta presión del cilindro inferior 40, el gas
refrigerante de presión intermedia pasa a través de un paso de
conexión (no mostrado) y entonces descarga desde el tubo de descarga
intermedio 121 en el contenedor sellado 12. De acuerdo con ello, el
espacio interior del contenedor sellado 12 pasa al estado de presión
intermedia.
El gas refrigerante de presión intermedia dentro
del contenedor sellado 12 entra en el tubo de entrada de
refrigerante 92 y entonces fluye al bucle de refrigeración
intermedio 150. En el proceso en el que el bucle de refrigeración
intermedio 150 pasa a través del refrigerador de gas 154, se radia
calor de una manera de refrigeración de aire.
Como se ha descrito, haciendo que el gas
refrigerante de presión intermedia, que es comprimido por el primer
elemento de compresión giratorio 32, pase a través del bucle de
refrigeración intermedio 150, el refrigerador de gas 154 y el
segundo intercambiador de calor interno 162 pueden refrigerar
efectivamente el refrigerante. Por lo tanto, se puede suprimir una
subida de la temperatura dentro del contenedor sellado 12 y
adicionalmente se puede incrementar la eficiencia de compresión del
segundo elemento de compresión giratorio 34.
El gas refrigerante de presión intermedia
refrigerado pasa a través de un paso de absorción formado en el
miembro de soporte superior 54, y entonces es absorbido desde el
orificio de absorción en la cámara de baja presión del cilindro
superior 38 del segundo elemento de compresión giratorio 34. Por la
operación del rodillo 46 y la válvula 50, se realiza la compresión
de dos etapas, de manera que el gas refrigerante pasa a alta
presión y alta temperatura. Luego, el refrigerante a alta presión y
alta temperatura pasa al orificio de descarga desde la cámara de
alta presión, pasa a través de la cámara silenciosa de descarga 62
formada en el miembro de soporte superior 55 y luego descarga desde
el tubo de descarga de refrigerante 96 hacia el exterior. En este
instante, el gas refrigerante es comprimido adecuadamente hasta una
presión hipercrítica.
El gas refrigerante descargado desde el tubo de
descarga de refrigerante 96 fluye dentro del refrigerador de gas
154, en el que se irradia calor de una manera de refrigeración de
aire. Después, el gas refrigerante alcanza el separador de aceite
170, en el que el aceite y el gas refrigerante son separados uno del
otro.
El aceite separado del gas refrigerante fluye
dentro del bucle de retorno de aceite 175. Después de que el aceite
es despresurizado por el tubo capilar 176 dispuesto en el bucle de
retorno de aceite 175, el aceite retorna al interior del contenedor
sellado 12 del compresor 10.
Como se ha descrito anteriormente, puesto que el
aceite refrigerado retorna al interior del contenedor sellado 12 del
compresor 10, el interior del contenedor sellado 12 puede ser
refrigerado efectivamente por el aceite. Por lo tanto, se puede
suprimir la subida de la temperatura del espacio interiore del
contenedor sellado 12 y se puede incrementar la eficiencia de
compresión del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, se puede evitar el inconveniente de que
se reduzca un nivel de aceite del acumulador de aceite en el
contenedor sellado 12.
\newpage
Además, el gas refrigerante que sale del
separador de aceite 170 pasa a través del primer intercambiador de
calor interno 160. En el primer intercambiador de calor interno 160,
calor del gas refrigerante es tomado por el refrigerante en el lado
de baja presión, de manera que se refrigera adicionalmente el gas
refrigerante. Como resultado, se reduce la temperatura de
evaporación del refrigerante en el evaporador 157, de manera que se
incrementa y se mejora la capacidad de refrigeración del evaporador
157.
El gas refrigerante en el lado de alta presión,
que es refrigerado por el primer intercambiador de calor interno
160, llega a la primera válvula de expansión 156A. El gas
refrigerante está todavía en el estado de gas en la entrada de la
válvula de expansión 156A. Como se ha descrito anteriormente, la
primera válvula de expansión 156A ajusta una abertura de manera que
la presión del refrigerante es más alta que la presión (la presión
intermedia) en el lado de absorción del segundo elemento de
compresión giratorio 34 del compresor10, y el refrigerante es
despresurizado hasta que el refrigerante tiene una presión más alta
que la presión intermedia. De esta manera, una porción del
refrigerante es licuada y, por lo tanto, el refrigerante pasa a una
mezcla de dos fases de gas y líquido. Esta mezcla de refrigerante
de dos fases fluye entonces dentro del separador de gas y líquido
200, en el que el gas refrigerante y el refrigerante líquido son
separados uno del otro.
El refrigerante líquido en el separador de gas y
líquido 200 fluye al bucle de inyección 210, y luego es
despresurizado por el tubo capilar 220 que está dispuesto en el
bucle de inyección 210. De esta manera, el refrigerante líquido
posee una presión ligeramente mayor que la presión intermedia.
Pasando a través del tubo de introducción de refrigerante 92, el
refrigerante es inyectado entonces en el lado de absorción del
segundo elemento de compresión giratorio 34 del compresor 10, donde
el refrigerante se evapora. Absorbiendo calor desde el medio
ambiente, se realiza la operación de refrigeración. De esta manera,
se refrigera el compresor 10 propiamente dicho, incluyendo el
segundo elemento de compresión giratorio 34.
Como se ha descrito anteriormente, el
refrigerante líquido es despresurizado en el bucle de inyección 210
y entonces es inyectado en el lado de absorción del segundo elemento
de compresión giratorio 34 del compresor 10, donde el refrigerante
líquido se evapora, de manera que se refrigera el segundo elemento
de compresión giratorio 34. Por lo tanto, el segundo elemento de
compresión giratorio 34 se puede refrigerar efectivamente. De esta
manera, se puede incrementar y mejorar la eficiencia de compresión
del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, el gas refrigerante que sale del
separador de gas-líquido 200 llega a la segunda
válvula de expansión 156B. Se realiza un licuación final en el
refrigerante por la reducción de la presión en la segunda válvula
de expansión 156B. El refrigerante con la mezcla de dos fases de gas
y líquido fluye al evaporador 157, en el que el refrigerante es
evaporado para realizar una operación de refrigeración absorbiendo
calor desde el aire.
Como se ha descrito anteriormente, por el efecto
de que el gas refrigerante de presión intermedia comprimido pro el
primer elemento de compresión giratorio 32 se hace pasar a través
del bucle de refrigeración intermedio 150 para suprimir la subida
de la temperatura en el contenedor sellado, por el efecto de que el
aceite separado del gas refrigerante por el separador de aceite 170
se hace pasar a través del segundo intercambiador de calor interno
162 para suprimir la subida de la temperatura en el contenedor
sellado 12 y adicionalmente por el efecto de que el gas
refrigerante y el refrigerante líquido son separados por el
separador de gas-líquido 200, el refrigerante
líquido separado es despresurizado por el tubo capilar 220 y luego
el refrigerante absorbe calor desde el medio ambiente en el segundo
elemento de compresión giratorio 34 para evaporarlo para refrigerar
el segundo elemento de compresión giratorio 34, se puede mejorar la
eficiencia de compresión del segundo elemento de compresión
giratorio 34. Además, por el efecto de que el gas refrigerante
comprimido por el segundo elemento de compresión giratorio 34 se
hace pasar a través del primer intercambiador de calor interno 160
para reducir la temperatura del refrigerante en el evaporador 157,
se puede incrementar y mejorar considerablemente la capacidad de
refrigeración en el evaporador 157 y se puede reducir también el
consumo de potencia del compresor 10.
En efecto, en este caso, la temperatura de
evaporación en el evaporador 157 se puede alcanzar fácilmente en el
rango de baja temperatura extrema, por ejemplo, menor o igual a
-50ºC. Además, se puede reducir también el consumo de potencia del
compresor 10.
Posteriormente, el refrigerante fluye fuera del
evaporador 157 y entonces pasa a través del primer intercambiador
de calor interno 160. En el primer intercambiador de calor 160, el
refrigerante toma calor desde el refrigerante en el lado de alta
presión para recibir una operación de calefacción y entonces alcanza
el segundo intercambiador de calor interno 162. El refrigerante
toma, además, calor en el segundo intercambiador de calor interno
162 desde el aceite que fluye a través del bucle de retorno de
aceite 175 para recibir adicionalmente una operación de
calefacción.
El refrigerante es evaporado por el evaporador
157 y entonces pasa al estado de baja temperatura. El refrigerante
no está completamente en estado de gas, sino que está mezclado con
líquido. Sin embargo, al pasar a través del primer intercambiador
de calor interno 160 para intercambiar calor con el refrigerante en
el lado de alta presión, se calienta el refrigerante. De esta
manera, el refrigerante pasa sustancialmente al estado de gas
completamente. Además, haciendo que el refrigerante pase a través
del segundo intercambiador de calor interno 162 para intercambiar
calor con el aceite, se calienta el refrigerante. Se obtiene
realmente un grado de super calor, de manera que el refrigerante
pasa completamente a gas.
\newpage
De esta manera, el refrigerante que sale desde
el separador 157 puede ser gasificado firmemente. En particular,
aunque se produce refrigerante redundante debido a una cierta
condición de funcionamiento, dado que el refrigerante en el lado de
baja presión es calentado en dos etapas utilizando el primer
intercambiador de calor interno 160 y el segundo intercambiador de
calor interno 162, se puede evitar realmente el fenómeno de retorno
de líquido, en el que el refrigerante líquido es aspirado de retorno
al compresor 10, sin instalar un depósito receptor en el lado de
baja presión. Por lo tanto, se puede evitar el inconveniente de que
se dañe el compresor 10 por la compresión del líquido.
Por lo tanto, puesto que se puede mantener
suficientemente un grado de supercalor sin incrementar la
temperatura de descarga y la temperatura interna del compresor 10,
se puede mejorar la fiabilidad del dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante transcrítico.
Se repite el ciclo en el que el refrigerante
calentado por el segundo intercambiador de calor 162 es absorbido
desde el tubo de introducción del refrigerante 94 en el primer
elemento de compresión giratorio 32 del compresor 10.
Como se ha descrito anteriormente, el bucle de
refrigeración intermedio 150 (para radiar calor del refrigerante,
que es descargado desde el primer elemento de compresión giratorio
32, en el refrigerador de gas 154), el separador de aceite 170 para
separar el aceite desde el refrigerante comprimido por el segundo
elemento de compresión giratorio 34, el bucle de retorno de aceite
175 para despresurizar el aceite separado desde el separador de
aceite 170 y que retorna entonces el aceite de vuelta al compresor
10, el primer intercambiador de calor interno 160 (para
intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde el
refrigerador de gas 154 desde el segundo elemento de compresión
giratorio 34 y el refrigerante que sale desde el evaporador 157), y
el segundo intercambiador de calor 162 (para intercambiar calor
entre el refrigerante que sale del primer intercambiador de calor
interno 160 desde el evaporador 157 y el aceite que fluye en el
bucle de retorno de aceite 175) están instalados. Además, el
mecanismo de expansión 156 que sirve como el medio de
estrangulamiento está constituido por la primera válvula de
expansión 156A y la segunda válvula de expansión 156B que está
dispuesta en el lado de aguas debajo de la primera válvula de
expansión 156A. Además, el bucle de inyección 210 está dispuesto
para despresurizar una porción del refrigerante que fluye entre la
primera válvula de expansión 156A y la segunda válvula de expansión
156B y que inyecta entonces el refrigerante en el lado de absorción
del segundo elemento de compresión giratorio 34 del compresor 10.
Bajo esta estructura, el refrigerante que sale del evaporador 157
intercambia calor en el primer intercambiador interno 160 con el
refrigerante que sale del refrigerador de gas 154 desde el segundo
elemento de compresión giratorio 34 para absorber calor y, además,
intercambia calor en el segundo intercambiador de calor interno 162
con el aceite que fluye al bucle de retorno de aceite 175 para
absorber ese calor. Por lo tanto, el grado de supercalor del
refrigerante se puede mantener firmemente y se puede evitar la
compresión del líquido en el compresor 10.
Además, después de pasar a través del separador
de aceite 170, puesto que el refrigerante que sale del evaporador
157 toma calor desde el refrigerante que sale del refrigerador de
gas 154 desde el segundo elemento de compresión giratorio 34, se
reduce la temperatura de evaporación del refrigerante. De esta
manera, se incrementa la capacidad de refrigeración del gas
refrigerante en el evaporador 157. Adicionalmente, puesto que el
bucle de refrigeración intermedio 150 está dispuesto, se puede
reducir la temperatura interna del compresor 10.
Además, después de que el calor del aceite que
fluye a través del bucle de retorno del aceite 175 es tomado por el
refrigerante que sale del primer intercambiador de calor interno 160
desde el evaporador 157, el aceite retorna de nuevo al compresor
10. Por lo tanto, se puede reducir adicionalmente la temperatura
interna del compresor 10.
Adicionalmente, el separador de
gas-líquido 200 está dispuesto entre la primera
válvula de expansión 156A y la segunda válvula de expansión 156B.
El bucle de inyección 210 despresuriza el refrigerante líquido
separado desde el separador de gas-líquido 200 y
luego inyecta el refrigerante líquido en el lado de absorción del
segundo elemento de compresión giratorio 34 del compresor 10. Por lo
tanto, el refrigerante desde el bucle de inyección 210 se evapora y
absorbe calor desde el medio ambiente, de manera que todo el
compresor, incluyendo el segundo elemento de compresión giratorio
34, se puede refrigerar eficientemente. De esta manera, se puede
reducir adicionalmente la temperatura de evaporación del
refrigerante en el evaporador 157.
De acuerdo con ello, es posible reducir la
temperatura de evaporación del refrigerante en el evaporador 157
del bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante. Por ejemplo, la
temperatura de evaporación en el evaporador 157 puede conseguir
fácilmente un rango de temperatura baja extrema menor que o igual a
-50ºC. Adicionalmente, se puede reducir adicionalmente el consumo de
potencia del compresor 10.
En la figura 5, un tubo capilar 176 está
dispuesto también en un bucle de retorno de aceite 175A. Pero, en
esta forma de realización, el bucle de retorno de aceite 175A pasa a
través del segundo intercambiador de calor 162 y entonces está
conectado al tubo de introducción de refrigerante 92 que está
conectado a un paso de absorción (no mostrado) del cilindro
superior 38 del segundo elemento de compresión giratorio 34. De
esta manera, el aceite refrigerado por el segundo intercambiador de
calor interno 162 es suministrado al segundo elemento de compresor
giratorio 34.
Como se ha descrito, el bucle de retorno de
aceite 175A despresuriza el aceite separado desde el separador de
aceite 170 utilizando el tubo capilar 176. Después de que el aceite
intercambia calor en el segundo intercambiador de aceite interno
162 con el refrigerante que sale del primer intercambiador de calor
interno 160 desde el evaporador 157, el aceite retorna desde el
tubo de introducción de refrigerante 92 de vuelta al lado de
absorción del segundo elemento de compresión giratorio 34 del
compresor 10.
De esta manera, el segundo elemento de
compresión giratorio 34 se puede refrigerar eficientemente y, por
lo tanto, se puede incrementar y mejorar la eficiencia de compresión
del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, puesto que el aceite es suministrado
directamente al segundo elemento de compresión giratorio 34, se
puede evitar el inconveniente de insuficiencia de aceite para el
segundo elemento de compresión giratorio 34.
En esta forma de realización, el refrigerante
líquido separado por el separador de gas-líquido 200
es despresurizado por el tubo capilar 220 dispuesto en el bucle de
inyección 210, y entonces retorna desde el tubo de introducción de
refrigerante 92 de vuelta al lado de absorción del segundo elemento
de compresión giratorio 34. Pero el separador de
gas-líquido 200 no se puede instalar tampoco. En
este caso, el refrigerante que sale de la primera válvula de
expansión 156A (sin el separador de gas-líquido, el
refrigerante puede estar en estado de gas o de líquido, o en su
estado mixto) es despresurizado a una presión adecuada (ligeramente
mayor que la presión intermedia) por el tubo capilar 220 dispuesto
en el bucle de inyección 210, y luego el refrigerante
despresurizado retorna desde el tubo de introducción de refrigerante
92 de vuelta al lado de absorción del segundo elemento de compresión
giratorio 34.
Además, el refrigerante que sale de la primera
válvula de expansión 156A es despresurizado a una presión adecuada
(ligeramente mayor que la presión intermedia). En este caso, si el
refrigerante está en estado de gas, no es necesario disponer el tubo
de capilaridad 220.
En esta forma de realización, el separador de
aceite (que sirve como el medio de separación de aceite) 170 está
dispuesto en el tubo de refrigerante entre el refrigerador de gas
154 y el primer intercambiador de calor interno 160, pero está
configuración no se utiliza para limitar el alcance de la presente
invención. Por ejemplo, el separador de aceite puede estar
dispuesto también en el tubo de refrigerante entre el compresor 10
y el refrigerador de gas 154. Además, el tubo de capilaridad (que
sirve como un medio de despresurización) 176 dispuesto en el bucle
de retorno de aceite 175 se puede arrollar también sobre el tubo de
refrigerante desde el primer intercambiador de calor interno 160
para la conducción térmica para constituir el segundo intercambiador
de calor interno 162.
Además, en esta forma de realización, se utiliza
dióxido de carbono como el refrigerante, pero se pueden utilizar
varios refrigerantes en el bucle de ciclo de refrigerante
transcrítico, por ejemplo R23 (CHF_{3}) o subóxido nitroso
(N_{2}O) de refrigerante HFC que se vuelve supercrítico en el lado
de alta presión. Además, cuando se utiliza R23 (CHF_{3}) o
subóxido nitroso (N_{2}O) de refrigerante HFC, la temperatura de
evaporación del refrigerante en el evaporador puede alcanzar una
temperatura baja extrema igual o menos que -80ºC.
A continuación, se describe en detalle un
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico
con referencia a la figura 6. En la figura 6, los mismos números que
en las figuras 1 y 5 tienen las mismas o similares funciones.
Las diferencias de los dispositivos de
funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico entre las
figuras 5 y 6 son que el refrigerante en el lado de alta presión,
que pasa a través del primer intercambiador de calor interno 160,
alcanza la válvula de expansión 156 (que sirve como el medio de
estrangulamiento). La salida de la válvula de expansión 156 está
conectada a la entrada del evaporador 157, y el tubo de refrigerante
que sale del evaporador 157 pasa a través del primer intercambiador
de calor interno 160 y alcanza entonces el segundo intercambiador
de calor 162. El tubo de refrigerante que sale del segundo
intercambiador de calor interno 162 está conectado al tubo de
introducción de refrigerante 94.
El gas refrigerante en el lado de alta presión,
que es refrigerado por el primer intercambiador de calor interno
160, llega a la válvula de expansión 156. El gas refrigerante en la
entrada de la válvula de expansión 156 está todavía en estado de
gas. El refrigerante pasa entonces a una mezcla de dos fases de gas
y líquido debido a una reducción de la presión en la válvula de
expansión 156. Con el estado mixto, el refrigerante fluye dentro del
evaporador 157, en el que el refrigerante se evapora y realiza una
operación de refrigeración absorbiendo calor desde el aire.
En este instante, se puede incrementar la
eficiencia de compresión del segundo elemento de compresión
giratorio debido al efecto de hacer que el gas refrigerante de
presión intermedia comprimido por el primer elemento de compresión
giratorio 32 pase a través del bucle de refrigeración intermedio 150
para suprimir la subida de la temperatura en el contenedor sellado
12 y el efecto de hacer que el aceite separado del gas refrigerante
por el separador de aceite 170 pase a través del segundo
intercambiador de calor interno 162 para suprimir la subida de
temperatura en el contenedor sellado 12. Además, se puede reducir la
temperatura de evaporación del refrigerante en el evaporador 157
debido al efecto de hacer que el gas refrigerante comprimido por el
segundo elemento de compresión giratorio 34 pase a través del primer
intercambiador de calor interno 160 para reducir la temperatura del
refrigerante en el
evaporador 157.
evaporador 157.
En este caso, la temperatura de evaporación en
el evaporador 157 puede alcanzar un rango de baja temperatura de
-30ºC a -40ºC, por ejemplo. Adicionalmente, se puede reducir
adicionalmente la potencia de consumo del compresor 10.
Posteriormente, el refrigerante fluye fuera del
evaporador 157, pasa a través del primer intercambiador de calor
interno 160, donde el refrigerante toma calor del refrigerante en el
lado de alta presión para realizar una operación de calefacción y
luego alcanza el segundo intercambiador de calor interno 162. A
continuación, el refrigerante toma calor en el segundo
intercambiador de calor 162 desde el aceite que fluye en el bucle de
retorno de aceite 175, para realizar adicionalmente una operación de
calefacción.
El refrigerante se evapora en el evaporador 157
y pasa a baja temperatura. El refrigerante que sale del evaporador
157 no está completamente en un estado de gas, sino que está en un
estado mixto con líquido. Sin embargo, haciendo que el refrigerante
pase a través del primer intercambiador de calor interno 160 para
intercambiar calor con el refrigerante en el lado de alta presión,
se calienta el refrigerante. De esta manera, el refrigerante pasa
casi al estado de gas. Adicionalmente, el refrigerante es calentado
adicionalmente haciendo que el refrigerante pase a través del
segundo intercambiador de calor 162 para intercambiar calor con el
aceite, de manera que se puede obtener firmemente un grado de
supercalor y el refrigerante pasa completamente a gas.
De acuerdo con ello, el refrigerante que sale
del evaporador 157 puede ser gasificado firmemente. En particular,
aunque se produce refrigerante redundante debido a una cierta
condición de funcionamiento, puesto que el refrigerante en el lado
de baja presión es calentado en dos etapas utilizando el primer
intercambiador de calor interno 160 y el segundo intercambiador de
calor interno 162, se puede evitar realmente el fenómeno de retorno
de líquido, en el que el refrigerante líquido es aspirado de retorno
al compresor 10, sin instalar un depósito receptor en el lado de
baja presión. Por lo tanto, se puede evitar el inconveniente de que
se dañe el compresor 10 por la compresión del líquido.
Por lo tanto, puesto que se puede mantener
suficientemente un grado de supercalor sin incrementar la
temperatura de descarga y la temperatura interna del compresor 10,
se puede mejorar la fiabilidad del dispositivo de funcionamiento
cíclico de refrigerante transcrítico.
Se repite el ciclo en el que el refrigerante
calentado por el segundo intercambiador de calor interno 162 es
absorbido desde el tubo de introducción de refrigerante hasta el
primer elemento de compresión giratorio 32 del compresor 10.
Como se ha descrito anteriormente, el bucle de
refrigeración intermedio 150 (para radiar calor del refrigerante,
que es descargado desde el primer elemento de compresión giratorio
32, en el refrigerador de gas 154), el primer intercambiador de
calor interno (160) (para intercambiar calor entre el refrigerante
que sale del refrigerador de gas 154 desde el segundo elemento de
compresión giratorio 34 y el refrigerante que sale del evaporador
157), el separador de aceite 170 para separar el aceite desde el
refrigerante comprimido por el segundo elemento de compresión
giratorio 34, el bucle de retorno de aceite 175 para despresurizar
el aceite separado desde el separador de aceite 170 y que retorna
entonces el aceite de vuelta al compresor 10, y el segundo
intercambiador de calor interno 162 (para intercambiar calor entre
el refrigerante que sale del primer intercambiador de calor interno
160 desde el evaporador 157 y el aceite que fluye al bucle de
retorno de aceite 175) están instalados. refrigerador de gas 154
desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 y el
refrigerante que sale desde el evaporador 157), y el segundo
intercambiador de calor 162 (para intercambiar calor entre el
refrigerante que sale del primer intercambiador de calor interno 160
desde el evaporador 157 y el aceite que fluye en el bucle de
retorno de aceite 175) están instalados. El refrigerante que sale
del evaporador 157 intercambia calor en el primer intercambiador de
calor interno 160 con el refrigerante que sale del refrigerador de
gas 154 desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 para
absorber calor y, además, intercambia calor en el segundo
intercambiador de calor interno 162 con el aceite que fluye en el
bucle de retorno de aceite 175 para absorber calor. Por lo tanto, el
grado de supercalor del refrigerante se puede mantener firmemente y
se puede evitar la compresión del líquido en el compresor 10.
Además, después de pasar a través del separador
de aceite 170, puesto que el refrigerante que sale del evaporador
157 toma calor desde el refrigerante que sale del refrigerador de
gas 154 desde el segundo elemento de compresión giratorio 34, se
reduce la temperatura de evaporación del refrigerante. De esta
manera, se incrementa la capacidad de refrigeración del gas
refrigerante en el evaporador 157. Adicionalmente, puesto que el
bucle de refrigeración intermedio 150 está dispuesto, se puede
reducir la temperatura interna del compresor 10.
Además, después de que el calor del aceite que
fluye a través del bucle de retorno del aceite 175 es tomado por el
refrigerante que sale del primer intercambiador de calor interno 160
desde el evaporador 157, el aceite retorna de nuevo al compresor 10.
Por lo tanto, se puede reducir adicionalmente la temperatura interna
del compresor 10.
De acuerdo con ello, es posible reducir la
temperatura de evaporación del refrigerante en el evaporador 157 del
bucle de funcionamiento cíclico del refrigerante. Por ejemplo, la
temperatura de evaporación en el evaporador 157 puede alcanzar
fácilmente un rango de temperatura baja de -30ºC hasta -40ºC.
Adicionalmente, se puede reducir también el consumo de potencia del
compresor 10.
A continuación, se describe en detalle un
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante transcrítico
con referencia a la figura 7. En la figura 7, los mismos números que
en las figuras 1 y 6 tienen las mismas o similares funciones.
Las diferencias entre las estructuras de las
figuras 6 y 7 se describen a continuación. Como se muestra en la
figura 7, un tubo capilar 176 está dispuesto de forma similar en el
bucle de retorno de aceite 175A. Sin embargo, en este caso, el
bucle de retorno de aceite 175A pasa a través del segundo
intercambiador de calor interno 162 y entonces es conectado al tubo
de introducción de refrigerante 92 que está conectado al paso de
absorción (no mostrado) del cilindro superior 38 del segundo
elemento de compresión giratorio 34. De esta manera, el aceite
refrigerado por el segundo intercambiador de calor interno 162 es
suministrado al segundo elemento de compresión giratorio 34.
Como se ha descrito, el bucle de retorno de
aceite 175A despresuriza el aceite separado desde el separador de
aceite 170 utilizando el tubo capilar 176. Después de que el aceite
intercambia calor en el segundo intercambiador de calor interno 162
con el refrigerante que sale del primer intercambiador de calor
interno 160 desde el evaporador 157, el aceite retorna desde el
tubo de introducción de refrigerante 92 de retorno al lado de
absorción del segundo elemento de compresión giratorio 34 del
compresor 10.
De esta manera, el segundo elemento de
compresión giratorio 34 se puede refrigerar efectivamente y, por lo
tanto, se puede incrementar y mejorar la eficiencia de compresión
del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, puesto que el aceite es suministrado
directamente al segundo elemento de compresión giratorio 34, se
puede evitar el inconveniente de la insuficiencia de aceite para el
segundo elemento de compresión giratorio 34.
En esta forma de realización, el separador de
aceite (que sirve como el medio de separación de aceite) 170 está
dispuesto en el tubo de refrigerante entre el refrigerador de gas
154 y el primer intercambiador de calor interno 160, pero el
separador de aceite se puede disponer también en el tubo de
refrigerante entre el compresor 10 y el refrigerador de gas 154.
Además, el tubo capilar (que sirve como un medio de
despresurización) 176 dispuesto en el bucle de retorno de aceite
175 se puede arrollar también alrededor del tubo de refrigerante
desde el primer intercambiador de calor interno 160 para conducción
térmica para construir el segundo intercambiador de calor interno
162.
Adicionalmente, en esta forma de realización, se
utiliza dióxido de carbono como el refrigerante, pero se pueden
utilizar varios refrigerantes en el bucle de funcionamiento cíclico
de refrigerante transcrítico, por ejemplo subóxido nitroso
(N_{2}O).
En la figura 8, e compresor 10 (figura 1)
mencionado anteriormente forma una parte del bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante de un dispositivo de suministro de agua
caliente 153. El tubo de descarga de refrigerante 96 del compresor
10 está conectado a la entrada del refrigerador de gas 154. El tubo
que sale del refrigerador de gas 154 llega a la válvula de
expansión 156, como un medio de estrangulamiento. La salida de la
válvula de expansión 156 está conectada a la entrada del evaporador
157, y el tubo que sale del evaporador 157 e4stá conectado al tubo
de introducción de refrigerante 94.
Además, un bucle de derivación 180 está
ramificado desde medio camino del tubo de introducción de
refrigerante 92. El bucle de derivación 180 es un bucle para
proporcionar el gas refrigerante de presión intermedia, que es
comprimido por el primer elemento de compresión giratorio 32 y es
descargado en el contenedor sellado 12, hasta el evaporador 157 sin
despresurización utilizando la válvula de expansión 156. El bucle de
derivación 180 está conectado al tubo de refrigerante entre la
válvula de expansión 156 y el evaporador 157. Además, una válvula
electromagnética 158 (que sirve como un dispositivo de válvula) para
conmutar el paso de bucle de derivación 180 está dispuesto en el
bucle de derivación 180.
El funcionamiento del bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante con la configuración anterior se describe en
detalle a continuación. Además, la válvula electromagnética 158 es
cerrada por un dispositivo de control (no mostrado) antes de que se
ponga en marcha el compresor.
Con referencia a las figura 1 y 8, cuando la
bobina dele stator 28 del elemento de motor eléctrico 14 del
compresor 10 es electrificado a través del terminal 20 y los hilos
(no mostrados), el elemento de motor eléctrico 14 se pone en marcha
para que el rotor 24 comience a girar. Por esta rotación, el rodillo
superior y el rodillo inferior 46, 48, que están incrustados en las
partes excéntricas superior e inferior 42, 44, que están dispuestas
integralmente con el árbol de rotación 16, giran excéntricamente
dentro de los cilindros superior e inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión, que pasa a través del paso de absorción 60 formado en el
tubo de introducción de refrigerante 94 y el miembro de soporte
inferior 56 y que es absorbido desde el orificio de absorción en la
cámara de baja presión del cilindro inferior 40, es comprimido
debido al funcionamiento del rodillo 48 y la válvula 52 y entonces
pasa al estado de presión intermedia. Posteriormente, comenzando
desde la cámara de alta presión del cilindro inferior 40, el gas
refrigerante de presión intermedia pasa a través de un paso de
conexión (no mostrado) y luego se descarga desde el tubo de descarga
intermedio 121 en el contenedor sellado 12. De acuerdo con ello, el
espacio interior del contenedor sellado 12 pasa al estado de presión
intermedia.
El gas refrigerante de presión intermedia en el
contenedor sellado 12 pasa a través del tubo de introducción de
refrigerante 92 y el paso de absorción (no mostrado) formado en el
miembro de soporte superior 54. Posteriormente, el gas refrigerante
es absorbido en una cámara de baja presión del cilindro superior 38
del segundo elemento de compresión giratorio 34 desde un orificio
de absorción (no mostrado). Se realiza una compresión de dos etapas
debido al funcionamiento del rodillo 46 y la válvula 50, de manera
que el gas refrigerante de presión intermedia pasa a un gas
refrigerante de alta presión y temperatura. Luego, a partir de la
cámara de alta presión, el gas refrigerante de alta presión y
temperatura pasa a un orificio de descarga (no mostrado), pasa a
través de la cámara silenciosa de descarga 62 formada en el miembro
de soporte superior 54 y descarga en el exterior a través del tubo
de descarga de refrigerante 96.
El gas refrigerante, que está descargado desde
el tubo de descarga de refrigerante 96, fluye dentro del
refrigerador de has 54, donde el calor del refrigerante es radiado y
llega entonces a la válvula de expansión 156. El gas refrigerante
es despresurizado en la válvula de expansión 156 y luego fluye al
evaporador 157, en el que el gas refrigerante absorbe calor desde
el medio ambiente. Posteriormente, el gas refrigerante es absorbido
en el primer elemento de compresión giratorio 32 desde el tubo de
introducción de refrigerante 94. Se repite este ciclo de
refrigerante.
Además, el evaporador 157 se congelará debido a
un tiempo de funcionamiento largo, la válvula electromagnética 158
se abre por un dispositivo de control (no mostrado) y el bucle de
derivación 180 es abierto para ejecutar una operación de
descongelación para el evaporador 157. De esta manera, el gas
refrigerante de presión intermedia en el contenedor sellado 12
fluye al lado de aguas debajo de la válvula de expansión 156 y no se
despresurizará, de manera que el gas refrigerante de presión
intermedia fluye al evaporador 157 directamente. En efecto, el gas
refrigerante de presión intermedia con una temperatura más alta será
suministrado directamente al evaporador 157 sin ser despresurizado.
De esta manera, el evaporador 157 es calentado y, por lo tanto,
descongelado.
En el caso de que el refrigerante de alta
presión descargado desde el segundo elemento de compresión
giratorio 34 no sea despresurizado y sea suministrado directamente
para descongelar el evaporador 157, puesto que la válvula de
expansión 156 está totalmente abierta, se incrementa la presión de
absorción del primer elemento de compresión giratorio 32. Por lo
tanto, se eleva la presión de descarga (la presión intermedia) del
primer elemento de compresión giratorio 32. El refrigerante pasa a
través del segundo elemento de compresión giratorio 34 y es
descargado. No obstante, puesto que la válvula de expansión 156 está
totalmente abierta, la presión de descarga del segundo elemento de
compresión giratorio 34 puede llegar a ser la misma que la presión
de descarga del primer elemento de compresión giratorio 32. Se
producirá un fenómeno de inversión de la presión de descarga (la
alta presión) y la presión de absorción (la presión intermedia) del
segundo elemento de compresión giratorio 34. No obstante, como se
ha descrito anteriormente, debido a que el gas refrigerante de
presión intermedia descargado desde el primer elemento de compresión
giratorio 32 es tomado del contenedor sellado 12 para descongelar
el evaporador 157, se puede evitar el fenómeno de inversión entre la
alta presión y la presión intermedia durante la operación de
descongelación.
La figura 9 muestra un comportamiento de presión
cuando se pone en marcha el compresor 10 del dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante. Como se muestra en la figura
9, cuando el compresor 10 detiene su funcionamiento, la válvula de
expansión 156 está totalmente abierta. De esta manera, la baja
presión (la presión en el lado de absorción del primer elemento de
compresión giratorio 32) y la alta presión (la presión en el lado
de descarga del segundo elemento de compresión giratorio 34) en el
bucle de ciclo de refrigerante son uniformes (representado por una
línea continua) antes de que se ponga en marcha el compresor 10. Sin
embargo, la presión intermedia (línea de trazos) en el contenedor
sellado 12 no es igualada inmediatamente, como se ha descrito
anteriormente, y la presión en el lado de presión más baja será
mayor que la presión en el lado de alta presión.
En la presente forma de realización, después de
arrancar el compresor 10, se abre la válvula electromagnética por
un dispositivo de control (no mostrado) después de que ha
transcurrido un tiempo predeterminado, de manera que el paso del
bucle de derivación 180 está abierto. Por lo tanto, una porción de
refrigerante, que está comprimido por el primer elemento de
compresión giratorio 32 y descargado en el contenedor sellado 12,
sale desde el tubo de introducción de refrigerante 92 hasta el
bucle de derivación 180, y entonces fluye al evaporador 157.
Cuando el refrigerante que está comprimido por
el primer elemento de compresión giratorio 32 y descargado en el
contenedor sellado 12 no se escapa desde el bucle de derivación 180
hasta el evaporador 157, si el compresor 10 está funcionando en
esta condición, la presión en el lado de descarga del segundo
elemento de compresión giratorio 34, que añade una contra presión a
la válvula 50 del segundo elemento de compresión giratorio 34, y la
presión en el lado de absorción del segundo elemento de compresión
giratorio 34 (la presión intermedia en el contenedor sellado 12)
son las mismas, o se eleva la presión en el lado de absorción del
segundo elemento de compresión giratorio 34. Como resultado, no
existe una fuerza que active la válvula 50 hasta el lado del
rodillo 46, y la válvula oscilará. De acuerdo con ello, puesto que
solamente el primer elemento de compresión giratorio 32 realiza una
compresión en el compresor 10 y se pierde la eficiencia de
compresión, se reduce el coeficiente de producto (COP) del
compresor.
Además, se incrementa una diferencia de presión
entre la presión en el lado de absorción del primer elemento de
compresión giratorio 32 (la presión baja) y la presión intermedia en
el contenedor sellado 12 (que añade la contra presión a la válvula
52 del primer elemento de compresión giratorio 32) por encima de un
valor necesario, evidentemente una presión superficial actuará sobre
una porción deslizante entre el extremo delantero de la válvula 52
y la circunferencia exterior del rodillo 48, para desgastar la
válvula 52 y el rodillo 48. En el peor de los casos, existe un
peligro de provocar la destrucción del compresor.
Además, cuando la presión intermedia en el
contenedor sellado 12 se incrementa demasiado, el elemento de motor
eléctrico 14 estará en un entorno de alta temperatura y, por lo
tanto, se puede producir un funcionamiento erróneo del compresor 10
para absorber, comprimir y descargar el refrigerante.
No obstante, como se ha descrito anteriormente,
en el caso de que el refrigerante de presión intermedia descargado
desde el primer elemento de compresión giratorio 32 se escape desde
el contenedor sellado 12 hasta el evaporador 157 a través del bucle
de derivación 180, se puede prevenir el fenómeno de inversión,
puesto que la presión intermedia se reduce repetidas veces y lleva
a ser menor que la alta presión (ver la figura 9).
De esta manera, puesto que se puede evitar el
comportamiento de funcionamiento inestable del compresor mencionado
anteriormente, se puede incrementare y mejorar la actuación y la
durabilidad del compresor 10. Por lo tanto, se puede mantener la
condición de funcionamiento estable en el dispositivo de bucle de
funcionamiento cíclico de refrigerante, y se puede incrementar y
mejorar la fiabilidad del dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante.
Además, cuando ha transcurrido un periodo de
tiempo predeterminado desde que se ha abierto la válvula
electromagnética 158 en el bucle de derivación 180, se cierra la
válvula electromagnética 158 por el dispositivo de control (no
mostrado), luego se repite la operación ordinaria.
Como se ha descrito anteriormente, puesto que el
refrigerante de presión intermedia en el contenedor sellado 12 se
puede escapar hasta el evaporador 157 utilizando el bucle de
derivación 180 (el bucle de descongelación mencionado
anteriormente), se puede evitar el fenómeno de inversión de la
presión entre la alta presión y la presión intermedia sin cargar la
instalación de tubo. Por lo tanto, se puede reducir el coste de
fabricación.
En la presente forma de realización, después de
que ha arrancado el compresor, se abre la válvula electromagnética
158 por el dispositivo de control (no mostrado) cuando ha
transcurrido un periodo de tiempo predeterminado y el paso de flujo
del bucle de derivación 180 está abierto, pero está no limita el
alcance de la invención. Por ejemplo, como se muestra en la figura
10, puede existir también una situación en la que antes de que el
compresor 10 se ponga en marcha 10, se abre la válvula
electromagnética 158 por el dispositivo de control (no mostrado) y
luego se cierra después de que ha transcurrido un periodo de tiempo
predeterminado. Además, la válvula electromagnética 158 se puede
abrir también al mismo tiempo que se pone en marcha el compresor
10, y luego se cierra después de que ha transcurrido un periodo de
tiempo predeterminado. En estos casos, se puede evitar también el
fenómeno de inversión de la presión entre la presión intermedia en
el contenedor sellado 12 y la alta presión en el lado de descarga
del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, en esta forma de realización, el
compresor utiliza un compresor giratorio interno del tipo de
compresión de etapas múltiples (dos etapas) de presión intermedia,
pero se puede utilizar también un compresor del tipo de compresión
de etapas múltiples.
En la figura 11, el bucle de refrigeración
intermedio 150 (no mostrado en la figura 1) está conectado en
paralelo al tubo de introducción de refrigerante 92. El bucle de
refrigeración intermedio 150 se utiliza para radiar calor del gas
de refrigerante de presión intermedia, que es comprimido por el
primer elemento de compresión giratorio 32 y luego es descargado en
el contenedor sellado 12, utilizando el intercambiador de calor
intermedio 151, y luego absorbiendo el gas refrigerante en el
segundo elemento de compresión giratorio 34. Además, una válvula
electromagnética 152 (como un dispositivo de válvula) está instalada
en el bucle de refrigeración intermedio 150 para controlar el
refrigerante descargado desde el primer elemento de compresión
giratorio 31 para fluir al tubo de introducción de refrigerante 92 o
al bucle de refrigeración intermedio 150. De acuerdo con la
temperatura del refrigerante descargado desde el segundo elemento de
compresión giratorio 34, que es detectada por un sensor de
temperatura 190 para el gas descargado, cuando la temperatura del
refrigerante descargado se incrementa hasta un valor predeterminado
(por ejemplo, 100ºC), se abre la válvula electromagnética 152 y el
refrigerante fluye hasta el bucle de refrigeración intermedio 150.
Cuando la temperatura no alcanza 100ºC, se cierra la válvula
electromagnética 152, y el refrigerante fluye al tubo de
introducción de refrigerante 92. Además, como se describe en esta
forma de realización, la válvula electromagnética 152 es controlada
para abrirse y cerrarse al mismo valor (1001C), pero el valor
límite superior para la apertura de la válvula electromagnética 152
y el valor límite inferior para cerrar la válvula electromagnética
152 se pueden ajustar a valores diferentes. La apertura de la
válvula electromagnética 152 se puede ajustar linealmente o en
etapas múltiples de acuerdo con una variación de la temperatura.
Se describe en detalle el funcionamiento del
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante de acuerdo
con la configuración anterior. Además, la válvula electromagnética
152 es cerrada por el sensor de temperatura 190 antes de que se
ponga en marcha el compresor 10.
Cuando la bobina del estator 28 del elemento de
motor eléctrico 14 del compresor 10 es electrificada a través del
terminal 20 y los hilos (no mostrados), el elemento de motor
eléctrico 14 arranca, de manera que el rotor 24 comienza a girar.
Por esta rotación, el rodillo superior y el rodillo inferior 46, 48,
que están incrustados en las partes excéntricas superior e inferior
42, 44, que están dispuestas integralmente con el árbol giratorio
16, giran excéntricamente dentro de los cilindros superior e
inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión, que pasa a través del paso de absorción 60 formado en el
tubo de introducción de refrigerante 94 y el miembro de soporte
inferior 56 y que es absorbido desde el orificio de absorción
dentro de la cámara de baja presión del cilindro inferior 40, es
comprimido debido al funcionamiento del rodillo 48 y la válvula 52,
y luego pasa al estado de presión intermedia. Posteriormente,
comenzando desde la cámara de alta presión del cilindro inferior 40,
el gas refrigerante de presión intermedia pasa a través de un paso
de conexión (no mostrado) y luego se descarga desde el tubo de
descarga intermedio 121 dentro del contenedor sellado 12. de
acuerdo con ello, el espacio interior del contenedor sellado 12 pasa
al estado de presión intermedia.
Como se ha descrito anteriormente, puesto que la
válvula electromagnética 152 está cerrada, el gas refrigerante de
presión intermedia en el contenedor sellado 12 fluye al tubo de
introducción de refrigerante 92. Pasando a través de un paso de
absorción (no mostrado) formado en el miembro de soporte superior 54
desde el tubo de introducción de refrigerante 92, el refrigerante
es absorbido desde el orificio de absorción (no mostrado) hasta la
cámara baja del cilindro superior 38 del segundo elemento de
compresión giratorio 34. Se realiza una compresión de dos etapas
debido al funcionamiento del rodillo 46 y la válvula 50, de manera
que el gas refrigerante de presión intermedia pasa a un gas
refrigerante de alta presión y temperatura. Luego, desde la cámara
de alta presión, el gas refrigerante a alta presión y temperatura
pasa a un orificio de descarga (no mostrado), pasa a través de la
cámara silenciosa de descarga 62 formada en el miembro de soporte
superior 54 y descarga al exterior a través del tubo de descarga de
refrigerante 96.
El gas refrigerante al alta presión y
temperatura radia calor en el refrigerante de gas 15 para calentar
agua en un depósito de agua (no mostrado) para generar agua
caliente. Además, el refrigerante propiamente dicho es refrigerado
en el refrigerador de gas 154 y luego fluye fuera del refrigerador
de gas 154. Después de que el refrigerante enfriado es
despresurizado por la válvula de expansión 156, el refrigerante
despresurizado fluye al evaporador 157 y se evapora. En este
instante, el calor es absorbido desde el medio ambiente. Luego, el
refrigerante es absorbido por el primer elemento de compresión
giratorio 32 a través del tubo de introducción de refrigerante 94.
Se repite este ciclo de refrigerante.
Además, cuando ha transcurrido un periodo de
tiempo predeterminado y la temperatura del refrigerante (descargado
desde el segundo elemento de compresión giratorio 34) detectada por
el sensor de temperatura de gas 190 se incrementa hasta 100ºC, se
abre la válvula electromagnética 152 por el sensor de temperatura
190 para abrir el bucle de refrigeración intermedio 150. De esta
manera, el refrigerante de presión intermedia, que es comprimido y
descargado por el primer elemento de compresión giratorio 32, fluye
al bucle de refrigeración intermedio 150, en el que el refrigerante
es refrigerado por el intercambiador de calor intermedio 151 y es
absorbido de retorno al segundo elemento de compresión giratorio
34.
La situación mencionada anteriormente se
describe con referencia a un diagrama p-h (diagrama
de Mollier) en la figura 12. Cuando la temperatura del refrigerante
descargado desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 se
incrementa hasta 100ºC, el refrigerante comprimido por el primer
elemento de compresión giratorio 32, que se convierte en un estado
de presión intermedia, pasa al bucle de refrigeración intermedio
150, donde el calor es tomado por el intercambiador de calor
intermedio 151, que está dispuesto en el bucle de refrigeración
intermedio 150 (estado C representado por línea de trazos en la
figura 12) y luego el refrigerante es absorbido por el segundo
elemento de compresión giratorio 34. Luego, el refrigerante es
comprimido por el segundo elemento de compresión giratorio 34 y
descargado al exterior del compresor 10 (estado E en la figura 12).
En esta situación, la temperatura del refrigerante, que es
comprimido por el segundo elemento de compresión giratorio 34 y
descargado al exterior del compresor 10 pasa a ser TA2 como se
muestra en la figura 12.
Cuando la temperatura del refrigerante
descargado desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 se
incrementa hasta 100ºC y el refrigerante no fluye al bucle de
refrigeración intermedio 150, el refrigerante que es comprimido por
el primer elemento de compresión giratorio 32 para pasar al estado
de presión intermedia (estado B en la figura 12) pasa a través del
tubo de introducción de refrigerante 92 y luego es absorbido en el
segundo elemento de compresión giratorio 34, en el que el
refrigerante es comprimido por el segundo elemento de compresión
giratorio 34 y luego es descargado al exterior del compresor 10
(estado D en la figura 12). En esta situación, la temperatura del
refrigerante que es comprimido por el segundo elemento de compresión
giratorio 34 y descargado al exterior del compresor 10 pasa a TA1
como se muestra en la figura 12. La temperatura es más alta que en
el caso en el que el refrigerante fluye al bucle de refrigeración
intermedio 150. Por lo tanto, puesto que la temperatura se
incrementa en el compresor 10 y el compresor 10 es sobrecalentado,
se incrementa la carga y el funcionamiento del compresor 10 se
vuelve inestable. Debido al entorno de alta temperatura en el
contenedor sellado 12, el aceite es degradado, lo que puede provocar
una influencia adversa sobre la duración del compresor 10. No
obstante, de acuerdo con la forma de realización descrita
anteriormente, se hace pasar el refrigerante a través del bucle de
refrigeración intermedio 150. El refrigerante comprimido por el
primer elemento de compresión giratorio 32 es refrigerado por el
intercambiador de calor intermedio 151. Luego el refrigerante es
absorbido en el segundo elemento de compresión giratorio 34. De esta
manera, se puede prevenir una subida de la temperatura del
refrigerante refrigerado y descargado por el segundo elemento de
compresión giratorio 34.
De acuerdo con ello, se pueden evitar los
inconvenientes de una subida anormal de la temperatura del
refrigerante comprimido y descargado por el segundo elemento de
compresión giratorio 34 y una influencia adversa sobre el
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante.
A medida que la temperatura del refrigerante
descargado desde el segundo elemento de compresión giratorio 34, que
es detectada por el sensor de temperatura de gas 190, se reduce por
debajo de 100ºC, se cierra la válvula electromagnética 152 por el
sensor de temperatura de gas 190 para repetir el funcionamiento
normal.
De esta manera, debido a que el refrigerante
comprimido por el primer elemento de compresión giratorio 32 será
absorbido en el segundo elemento de compresión giratorio 34 sin
pasar a través del bucle de refrigeración intermedio, la
temperatura del refrigerante casi no se reduce durante el proceso en
el que el refrigerante es absorbido en el segundo elemento de
compresión giratorio 34. Por lo tanto, la temperatura del gas
refrigerante no se reducirá demasiado, de tal forma que se puede
evitar el inconveniente de preparar agua a alta temperatura en el
refrigerador de gas 154.
Como se ha descrito anteriormente, el tubo de
introducción de refrigerante 92 para absorber el refrigerante
comprimido por el primer elemento de compresión giratorio 32 en el
segundo elemento de compresión giratorio 34; el bucle de
refrigeración intermedio 150 conectado al tubo de introducción de
refrigerante 92 en paralelo; y la válvula electromagnética 152 para
controlar el refrigerante descargado desde el primer elemento de
compresión giratorio 32 para fluir hasta el tubo de introducción de
refrigerante 92 o el bucle de refrigeración intermedio 150 están
equipados. Cuando la temperatura del refrigerante descargado el
segundo elemento de compresión giratorio 34 es detectada por el
sensor de temperatura de gas 190 y se incrementa la temperatura
detectada hasta 100ºC, se abre la válvula electromagnética 152 para
que el refrigerante fluya al bucle de refrigeración intermedio 150.
Por lo tanto, la presente invención puede prevenir el inconveniente
de que la temperatura del refrigerante descargado desde el segundo
elemento de compresión giratorio 34 se incremente anormalmente para
provocar que el compresor 10 se sobrecaliente y su comportamiento
de funcionamiento se vuelva inestable. Además, la presente
invención puede prevenir también el inconveniente de que debido al
entorno de alta temperatura en el contenedor sellado 12, se degrade
el aceite provocando una influencia adversa sobre la duración del
compresor 10. De acuerdo con ello, se puede incrementar y mejorar la
duración del compresor.
Además, cuando el sensor de temperatura de gas
190 detecta que la temperatura del refrigerante descargado desde el
segundo elemento de compresión giratorio 31 se ha reducido por
debajo de 100ºC, se cierra la válvula electromagnética 152. El
refrigerante comprimido por el primer elemento de compresión
giratorio 32 pasa al tubo de introducción de refrigerante 92, y es
absorbido en el segundo elemento de compresión giratorio 34. Como
resultado, la temperatura del refrigerante comprimido y descargado
por el segundo elemento de compresión giratorio 34 puede ser una
temperatura alta.
De esta manera, se puede incrementar fácilmente
la temperatura del refrigerante en el arranque del compresor, y el
refrigerante absorbido en el compresor 10 puede retornar precozmente
a un estado normal. Por lo tanto, se puede mejorar la capacidad de
arranque del compresor 10.
Como resultado, debido a que el refrigerante de
alta temperatura de aproximadamente 100ºC fluye habitualmente al
refrigerador de gas 154, se puede producir siempre agua caliente con
una temperatura predeterminada en el refrigerador de gas 154. De
esta manera, se puede incrementar la fiabilidad del dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante.
Además, en el tubo entre el compresor 10 y el
refrigerador de gas 154, la válvula electromagnética está
controlada por la detección de la temperatura del refrigerante
descargado desde el segundo elemento de compresión giratorio 34 del
compresor 10 con el sensor de temperatura de gas 190, pero esto no
limita el alcance de la presente invención. Por ejemplo, la válvula
electromagnética 152 puede estar controlada también con el tiempo.
En este caso, la válvula electromagnética 152 está controlada de tal
manera que el refrigerante fluye al tubo de introducción de
refrigerante 92 dentro de un intervalo de tiempo predeterminado
desde el arranque del compresor 10 para incrementar la temperatura
del refrigerante descargado y luego fluye al bucle de refrigeración
intermedio 150.
Además, en esta forma de realización, el
compresor utiliza un compresor giratorio interno de compresión de
etapas múltiples (dos etapas) del tipo de presión intermedia, pero
se puede utilizare también un compresor del tipo de compresión de
etapas múltiples.
La forma de realización adicional se refiere a
una estructura de la placa de división intermedia 36 del compresor
10 en la figura 1. Como se muestra en las figuras 13 a 15, un
taladro de penetración 131 para conectar el interior del contenedor
sellado 12 y el lado interior del rodillo 46 está formado penetrando
la placa de visión intermedia 36 por un proceso de trabajo capilar.
La figura 13 es una vista en planta de la placa de visión
intermedia 36. La figura 14 es una vista de la sección transversal
de la placa de división intermedia 36 y la figura 15 es un diagrama
ampliado del taladro de penetración 131 en el lado del contenedor
sellado 12. Un cierto intersticio está formado entre la placa de
división intermedia 36 y el árbol giratorio 16. En el intersticio
entre la placa de visión intermedia 36 y el árbol giratorio 16, el
lado superior está conectado al lado inferior del rodillo 46
(espacio periférico de la parte excéntrica 42 en el lado interior
del rodillo 46), y el lado inferior está conectado al lado interior
del rodillo 48. El taladro de penetración 131 es un paso por el que
el gas refrigerante a alta presión se puede escapare hasta el
contenedor sellado 12, donde el gas refrigerante a alta presión se
descapa desde el intersticio, formado entre el miembro de soporte
superior 54 que bloquea el orificio superior del cilindro 38 y el
rodillo 46 en el cilindro 38 y la placa de división intermedia 36
que bloquea el orificio inferior, hasta el lado interior del rodillo
46 (espacio periférico de la parte excéntrica 42 en el lado
interior del rodillo 46). Luego el gas refrigerante a alta presión,
que fluye al intersticio entre la placa de división intermedia 36 y
el árbol giratorio 16 y hasta el lado interior del rodillo 48, se
escapa al interior del contenedor
sellado 12.
sellado 12.
El refrigerante a alta presión que se escapa al
lado interior del rodillo 46 llega al intersticio formado entre la
placa de división intermedia 36 y el árbol giratorio 16, y luego
entra en el taladro de penetración 131. El refrigerante fluye de
esta manera dentro del contenedor sellado 12.
De esta manera, puesto que el gas refrigerante a
alta presión que se escapa al lado interior del rodillo 46 se puede
escapar desde el taladro de penetración 131 hasta el contenedor
sellado 12, se puede evitar el inconveniente de que el gas
refrigerante de alta presión se acumule en el lado interior del
rodillo 46, el intersticio entre la placa de visión intermedia 36 y
el árbol giratorio 16 y el lado interior del rodillo 48. Por lo
tanto, utilizando una diferencia de presión causada por los taladros
de suministro de aceite 82, 84 del árbol giratorio 16 mencionado
anteriormente, se puede suministrar el aceite al lado interior del
rodillo 46 y al lado interior del rodillo 48.
\newpage
En particular, solamente formando el taladro de
penetración 131 que penetra a través de la placa de división
intermedia 36 en la dirección horizontal, la alta presión que se
fuga al lado interior del rodillo 46 se puede escapar al interior
del contenedor sellado 12. Se puede suprimir extremadamente un
incremento del coste de proceso.
Adicionalmente, un taladro de conexión (un
taladro vertical) 133 es perforado en el lado superior a medio
camino del taladro de penetración 131. Un taladro de conexión 134
para inyección está perforado en el cilindro superior 38 para
conectar el orificio de absorción (el lado de absorción del segundo
elemento de compresión giratorio 34) 161 y el taladro de conexión
133 de la placa de división intermedia 36. Un orificio del taladro
de penetración 131 de la placa de división intermedia 36 en el lado
del árbol giratorio 16 está conectado a un taladro de aceite (no
mostrado) a través de los taladros de suministro de aceite 82, 84
mencionados anteriormente.
En este caso, como se describirá en los párrafos
siguientes, debido a que la presión en el contenedor sellado 12 es
una presión intermedia, es muy difícil suministrar aceite al
cilindro superior 38, que es la segunda etapa con una presión alta.
Sin embargo, debido a la formación de la estructura de la placa de
división intermedia 36, el aceite entra en el taladro de
penetración 131 de la placa de división intermedia 36, pasa a
través de los taladros de conexión 133, 134 y luego es suministrado
al lado de absorción (el orificio de absorción 161) del cilindro
superior 38, donde el aceite es drenado desde el acumulador de
aceite en el fondo del contenedor sellado 12, elevado a través del
taladro de aceite (no mostrado) y luego emitido fuera de los
taladros de suministro de aceite 82, 84.
Con referencia a la figura 16, L representa una
variación de la presión en el cilindro superior 36 en el lado de
absorción, y P1 es la presión de la placa de división intermedia 36
en el lado del árbol giratorio 16. En la figura 16, como se indica
por L1, la presión del cilindro superior 38 en el lado de absorción
(la presión de absorción) es menor que la presión de la placa de
división intermedia 36 en el lado del árbol giratorio 16 debido a
una pérdida de presión de absorción durante el proceso de absorción.
En este periodo, el aceite pasa por el taladro de aceite (no
mostrado) del árbol giratorio 16 y pasa a través del taladro de
penetración 131, el taladro de conexión 133 de la placa de división
intermedia 36 desde los taladros de suministro de aceite 82, 84.
Luego el aceite es inyectado desde el taladro de conexión 134 del
cilindro superior 38 hasta el cilindro superior 38 para suministrar
el aceite.
Como se ha descrito, formando el taladro de
conexión (el taladro vertical) 133 que se extiende en el lado
superior en el taladro de penetración 131 formado para el
refrigerante a alta presión que se escapa al interior del rodillo
46 para escaparse al contenedor sellado 12 y formar el taladro de
conexión 131 para inyección que conecta el orificio de absorción
161 del cilindro superior 38 y el taladro de penetración 133 de la
placa de división intermedia 36, aunque la presión del cilindro 38
del segundo elemento de compresión giratorio 34 sea mayor que la
presión intermedia en el contenedor sellado 12, se puede suministrar
todavía realmente el aceite desde el taladro de penetración 131
formado en la placa de división intermedia 36 hasta el cilindro
superior 38 utilizando la pérdida de presión por absorción durante
el proceso de absorción.
El suministro del aceite al segundo elemento de
compresión giratorio 34 se puede realizar en realidad solamente
formando el taladro de conexión 133 y el taladro de conexión 134 en
el cilindro 38, en el que el taladro de conexión 133, que sirve
también como el taladro de penetración 131 para liberar la alta
presión en el lado interior del rodillo 46 se extiende hasta el
lado superior desde el taladro de penetración 131, y el taladro de
conexión 134 conecta el taladro de conexión 133 y el orificio de
absorción 161 del cilindro superior 38. Por lo tanto, se puede
conseguir el rendimiento y la fiabilidad del compresor con una
estructura sencilla y un coste reducido.
De acuerdo con ello, se puede evitar el
inconveniente de una alta presión en el lado interior del rodillo
46 del segundo elemento de compresión giratorio 34. Adicionalmente,
se puede realizar también la lubricación del segundo elemento de
compresión giratorio 34. Para el compresor, se puede mantener el
rendimiento y se puede mejorar su fiabilidad.
Como se ha descrito anteriormente, el número de
revoluciones es controlado de tal manera que el elemento de motor
eléctrico 14 se pone en marcha con una velocidad baja por un
inversor cuando arranca el compresor. Por lo tanto, desde el
taladro de penetración 131, aunque el aceite es drenado desde el
acumulador de aceite en el fondo del contenedor sellado 12 cuando
arranca el compresor giratorio 10, se puede suprimir una influencia
adversa causada por una compresión de líquido y se puede prevenir la
reducción de la fiabilidad.
En este caso, considerando la cuestión de la
protección del medio ambiente, la combustión y la toxicidad, el
refrigerante utiliza un refrigerante natural, es decir, el dióxido
de carbono (CO_{2}) mencionado anteriormente. El aceite,
utilizado como un aceite lubricante sellado en el contenedor sellado
12, puede utilizar aceite existente, por ejemplo un aceite mineral,
un aceite alquil benceno, un aceite de éter y un PAG (poli alquil
glicol).
Además, los manguitos 141, 142, 143 y 144 se
funden para fijación sobre las caras laterales del cuerpo principal
12A del contenedor sellado 12 en posiciones que corresponden a los
pasos de absorción 58, 60 del miembro de soporte superior 54 y el
miembro de soporte inferior 56 y los lados superiores de la cámara
silenciosa de descarga 62 y la tapa superior 66 (posiciones que
corresponden sustancialmente al extremo inferior del elemento de
motor eléctrico 14). Los manguitos 141 y 142 están verticalmente
adyacentes entre sí, y el manguito 143 está localizado
sustancialmente en una línea diagonal del manguito 141. El manguito
144 está localizado en una posición ligeramente desviada desde el
manguito 141 a 90º.
Un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 92 para introducir el gas refrigerante en el cilindro
superior 38 es insertado en el manguito 141, y ese extremo del tubo
de introducción de refrigerante 92 está conectado al paso de
absorción 58 del cilindro superior 38. El tubo de introducción de
refrigerante 92 pasa por el lado superior del contenedor sellado 12
y luego llega al manguito 144. El otro extremo es insertado en el
manguito 144 para conexión al contenedor sellado 12.
Además, un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 94 para introducir el gas refrigerante al cilindro
inferior 40 está conectado para inserción en el manguito 142 y ese
extremo del tubo de introducción de refrigerante 94 está conectado
al paso de absorción 60 del cilindro inferior 40. Además, el tubo de
descarga de refrigerante 96 está conectado para ser insertado en el
manguito 143, y ese extremo del tubo de descarga de refrigerante 96
está conectado a la cámara silenciosa de descarga 62.
El funcionamiento con la estructura mencionada
anteriormente se describe en detalle a continuación. Antes de que
arranque el compresor giratorio 10, el nivel de la superficie de
aceite en el contenedor sellado 12 es habitualmente más alto que la
abertura (el lado del contenedor sellado 12) del taladro de
penetración 131 formado en la placa de división intermedia 36. Por
lo tanto, el aceite en el contenedor sellado 12 fluye al taladro de
penetración 131 desde la abertura del taladro de penetración 131 en
el lado del contenedor 12.
Cuando la bobina del estator 28 del elemento de
motor eléctrico 14 es electrificada a través de los hilos (no
mostrados) y el terminal 20, el elemento de motor eléctrico 14
arranca para hacer girar el rotor 24. Por esta rotación, el rodillo
superior y el rodillo inferior 46, 48, que están incrustados en las
partes excéntricas superior e inferior 42, 44, que están dispuestas
integralmente con el árbol de rotación 16, giran excéntricamente
dentro de los cilindros superior e inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión (4MpaG), que pasa a través del paso de absorción 60 formado
en el tubo de introducción de refrigerante 94 y el miembro de
soporte inferior 56 y que es absorbido desde el orificio de
absorción 62 en la cámara de baja presión del cilindro inferior 40,
es comprimido debido al funcionamiento del rodillo 48 y la válvula
52 y luego pasa al estado de presión intermedia (8MpaG).
Posteriormente, comenzando desde la cámara de alta presión del
cilindro inferior 40, el gas refrigerante de presión intermedia
pasa a través de un paso de conexión (no mostrado) y luego se
descarga desde el tubo de descarga intermedio 121 dentro del
contenedor sellado 12.
El gas refrigerante de presión intermedia en el
contenedor sellado 12 sale del manguito 144, pasa a través del paso
de absorción 58 formado en el tubo de introducción de refrigerante
92 y el miembro de soporte superior 54, y entonces es absorbido en
la cámara de baja presión el cilindro superior 38 desde el orificio
de absorción 161.
Cuando arranca el compresor 10, el aceite que
entre desde la abertura del taladro de penetración 131 en el lado
del contenedor sellado 12 pasa al taladro de conexión 131, y
entonces es absorbido en la cámara de baja presión del cilindro
superior 38 del segundo elemento de compresión giratorio 34. El gas
refrigerante de presión intermedia absorbido en la cámara de baja
presión del cilindro superior 38 y el aceite son comprimidos por el
funcionamiento del rodillo 46 y la válvula (no mostrada) en dos
etapas. En este instante, el refrigerante pasa a alta temperatura y
alta presión (12NPaG).
En esta situación, el refrigerante de presión
intermedia y el aceite que entra desde la abertura del taladro de
penetración 131 en el lado del contenedor sellado 12 son
comprimidos. Puesto que el número de revoluciones está controlado
de tal manera que el compresor 10 es accionado con una velocidad
baja por un inverso cuando arranca el compresor 10, el par motor es
pequeño. Por lo tanto, aunque el aceite es comprimido, no existe
casi ninguna influencia sobre el compresor 10 y el compresor 10 se
puede accionar normalmente.
Luego se incrementa el número de revoluciones en
un patrón de control predeterminado y finalmente el elemento de
motor eléctrico 14 es accionado a un número de revoluciones deseado.
Durante el funcionamiento, el nivel de la superficie de aceite es
menor que el lado inferior del taladro de penetración 131. Sin
embargo, pasando a través del taladro de conexión 133 y el taladro
de conexión 134 desde el taladro de penetración 131, el aceite es
suministrado al lado de absorción del segundo elemento de compresión
giratorio 34. Por lo tanto, se puede evitar una insuficiencia del
suministro de aceite para la parte deslizante del segundo elemento
de compresión giratorio 34.
Como se ha descrito anteriormente, el taladro de
penetración 131 que conecta el interior del contenedor sellado 12 y
el lado interior del rodillo 46 es perforado en la placa de división
intermedia 36, y los taladros de conexión 133, 134 para conectar el
taladro de penetración 131 de la placa de división intermedia 36 y
el lado de absorción del segundo elemento de compresión giratorio
34 son perforados en el cilindro 38 del segundo elemento de
compresión giratorio 34. De acuerdo con ello, el gas refrigerante de
alta presión que se escapa al lado interior del rodillo 46 se puede
liberar desde el taladro de penetración 131 hasta el contenedor
sellado 36.
De esta manera, debido a que el aceite para
lubricación es suministrado desde los taladros de suministro de
aceite 82, 84 del árbol giratorio 16 utilizando la diferencia de
presión entre el lado interior del rodillo 46 y el lado interior
del rodillo 48, se puede evitar una suministro insuficiente de
aceite en la periferia de la parte excéntrica 42 del lado interior
del rodillo 46 y en la periferia de la parte excéntrica 44 del lado
interior del rodillo 48.
Además, aunque la presión en el cilindro
superior 38 del segundo elemento de compresión giratorio 34 es
mayor que la presión intermedia en el contenedor sellado 12, se
puede suministrar firmemente el aceite al cilindro superior 38
desde los taladros de conexión 133, 134 formados para conexión con
el taladro de penetración 131 de la placa de división intermedia
36 utilizando una pérdida de presión de absorción durante el proceso
de absorción del segundo elemento de compresión giratorio 34.
Además, se puede evitar el inconveniente de que
el lado interior del rodillo 46 alcanza alta presión por medio de
una estructura más sencilla y se puede realizar realmente la
lubricación del segundo elemento de compresión giratorio 34. Por lo
tanto, la actuación del compresor 10 se puede mantener y se puede
mejorar también la fiabilidad del compresor 10.
Además, debido a que el elemento de motor
eléctrico 14 es un motor del tipo de número de revoluciones
controlable, el elemento de motor eléctrico 14 se pone en marcha con
un arranque a baja velocidad, aunque el aceite es absorbido desde
el acumulador en el fondo del contenedor sellado 12 desde el taladro
de penetración 131 cuando el compresor 10 se pone en marcha, se
puede suprimir una influencia adversa causada por una compresión
líquida y se puede evitar una reducción de la fiabilidad.
Además, en la presente forma de realización, el
lado superior del intersticio formado entre la placa de división
intermedia 36 y el árbol giratorio 16 está conectado al lado
interior del rodillo 46 y el lado inferior del intersticio está
conectado al lado interior del rodillo 48, pero, por ejemplo, puede
existir una situación en la que solamente el lado superior del
intersticio formado entre la placa de división intermedia 36 y el
árbol giratorio 16 está conectado al lado interior del rodillo 46
(pero el lado inferior del intersticio no está conectado al lado
interior del rodillo 48). De una manera alternativa, el lado
interior del rodillo 46 y el lado interior del rodillo 48 se pueden
dividir por la placa de división intermedia 36. En este caso,
formando un taladro a lo largo de la dirección axial a medio camino
del taladro de penetración 131 de la placa de división intermedia
36 para conectar el lado interior del rodillo 46, la alta presión en
el lado interior del rodillo 46 se puede liberar en el contenedor
sellado 12. Además, el aceite puede ser suministrado desde
el
taladro de suministro de aceite 82 hasta el lado de absorción del segundo elemento de compresión giratorio 32.
taladro de suministro de aceite 82 hasta el lado de absorción del segundo elemento de compresión giratorio 32.
Además, de acuerdo con la forma de realización,
en el compresor la capacidad del primer elemento de compresión
giratorio es 2,89 cm^{3} y la capacidad del segundo elemento de
compresión giratorio es 1,88 cm^{3}, pero se puede utilizar
también un compresor con otras capacidades.
Además, de acuerdo con la presente forma de
realización, se utiliza un compresor giratorio de dos etapas, que
tiene primero y segundo elementos de compresión giratorios para la
descripción, pero se puede utilizar también un compresor giratorio
de etapas múltiples, que tiene tres, cuatro o más elementos de
compresión giratorios.
La figura 17 muestra una vista de la sección
transversal vertical de un compresor giratorio 10 del tipo de
compresión de etapas múltiples (por ejemplo, dos etapas) de presión
intermedia interna. En la figura 17, los números son los mismos que
los mostrados en la figura 1, rotulados con los mismos números, y
tienen las mismas o similares funciones o efectos.
Con referencia a la figura 17, los pasos de
absorción 58, 60 para conexión al interior de los cilindros
superior e inferior 38, 40, respectivamente, están formados en los
orificios de absorción (no mostrados). Además, una cámara
silenciosa de descarga 62 para descargar el refrigerante comprimido
en el cilindro superior 38 desde un orificio de descarga (no
mostrado) está formado en el miembro de soporte superior 54, en el
que la cámara silenciosa de descarga está formado cubriendo una
parte de receso del miembro de soporte superior 54 utilizando una
tapa que sirve como una pared. En efecto, la cámara silenciosa de
descarga 62 está bloqueada por la tapa superior 66 que sirve como
una pared para formar la cámara silenciosa de descarga 62.
Además, el gas refrigerante comprimido en el
cilindro inferior 40 es descargado desde el orificio de descarga
(no mostrado) hasta la cámara silenciosa de descarga 64 formada en
una posición opuesta al elemento de motor eléctrico 14 (el lado
inferior del contenedor sellado 12). La cámara silenciosa de
descarga 64 está constituida por una cubeta 65 para cubrir una
porción del miembro de soporte inferior 56, que está opuesto al
elemento de motor eléctrico 14. La cubeta 65 tiene un taladro para
el árbol giratorio 16 y un cojinete 56A del miembro de soporte
inferior 56 para penetrar a través del centro, en el que el miembro
de soporte inferior 56 se utiliza también como el cojinete del árbol
de rotación 16.
En este caso, el cojinete 54A está formado por
medio de apoyo en el centro del miembro de soporte superior 54. El
cojinete 56A mencionado anteriormente está formado a través de
penetración a través del centro del miembro de soporte inferior 56.
Por lo tanto, el árbol de rotación 16 está retenido por el cojinete
54A del miembro de soporte inferior 54 y el cojinete 56A del
elemento de miembro de soporte superior 56.
La cámara silenciosa de descarga 64 del primer
elemento de compresión giratorio 32 y el interior del contenedor
sellado 12 está conectada por un paso de conexión. El paso de
conexión es el miembro de soporte inferior 56, el miembro de
soporte superior 54, la tapa superior 66, el cilindro superior 38,
el cilindro inferior 40 y un taladro (no mostrado) que penetra a
través de la placa de división intermedia 36. En este caso, un tubo
de descarga intermedio 121 está formado mediante apoyo sobre el
extremo superior del paso de conexión, y el refrigerante de presión
intermedia en el contenedor sellado 12 es descargado desde el tubo
de descarga intermedio 121.
Además, la tapa superior 66 está dividida para
formar el interior del cilindro superior 38 del segundo elemento de
compresión giratorio 34 y la cámara silenciosa de descarga 62 que se
conecta al orificio de descarga. El elemento de motor eléctrico 14
está dispuesto sobre el lado superior de la tapa superior 66 con un
intersticio predeterminado desde la tapa superior 66. La tapa
superior 66 está formada por una placa de acero circular con una
forma sustancialmente circular y tiene un taladro formado allí, en
el que un cojinete 54A del miembro de soporte superior 54 penetra a
través de este taladro.
El aceite, utilizado como un aceite lubricante
sellado en el contenedor sellado 12, puede utilizar aceite
existente, por ejemplo un aceite mineral, un aceite alquil benceno,
un aceite de éter o un PAG (poli alquil glicol).
Además, los manguitos 141, 142, 143 y 144 se
funden para fijación sobre las caras laterales del cuerpo principal
12A del contenedor sellado 12 en posiciones que corresponden a los
pasos de absorción 58, 60 de los cilindros superior e inferior 38,
40, el paso de absorción del cilindro superior 38 y el lado inferior
del rotor 27 (directamente debajo del elemento de motor eléctrico
14). Los manguitos 141 y 142 están verticalmente adyacentes entre
sí y el manguito 143 está localizado sustancialmente sobre la línea
diagonal del manguito 141. Además, el manguito 144 está localizado
sobre el manguito 141.
Un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 92 para introducir el gas refrigerante al cilindro
superior 38 está insertado en el manguito 141, y ese extremo del
tubo de introducción de refrigerante 92 está conectado al paso de
absorción 58 del cilindro superior 38. El tubo de introducción de
refrigerante 92 pasa por el lado superior del contenedor sellado 12
y luego llega al manguito 144. El otro extremo es insertado en el
manguito 144 para conexión al contenedor cerrado 12.
Además, un extremo del tubo de introducción de
refrigerante 94 para introducir el gas refrigerante en el cilindro
inferior 40 está conectado para inserción en el manguito 142 y ese
extremo del tubo de introducción de refrigerante 94 está conectado
al paso de absorción 60 del cilindro inferior 40. Además, el tubo de
descarga de refrigerante 96 está conectado para inserción en el
manguito 143, y ese extremo del tubo de descarga de refrigerante 96
está conectado a un paso de descarga 80 que se describirá a
continuación.
El paso de descarga 80 mencionado anteriormente
es un paso que conecta la cámara silenciosa de descarga 62 y el
tubo de descarga de refrigerante 96. El paso de descarga 80 está
ramificado desde medio de camino de un acumulador de aceite 100
(que se describirá a continuación) y formado en el cilindro superior
38 a lo largo de la dirección horizontal. Un extremo del tubo de
descarga de refrigerante 96 mencionado anteriormente está conectado
para inserción en el paso de descarga 80.
El refrigerante, que está comprimido por el
segundo elemento de compresión 34 y que está descargado en la cámara
silenciosa de descarga 62, pasa a través del paso de descarga 80 y
entonces es descargado desde el tubo de descarga de refrigerante 96
hacia el exterior del compresor 10.
Además, el acumulador de aceite 100 mencionado
anteriormente está formado en el cilindro inferior 40 y está
localizado en una posición opuesta al paso de absorción 60 del
segundo elemento de compresión giratorio 34. El acumulador de
aceite 100 está constituido por un taladro que penetra en el
cilindro superior 38, la placa de división intermedia 36 y el
cilindro inferior 40 en una dirección desde arriba hacia abajo. El
extremo superior del acumulador de aceite 100 está conectado a la
cámara silenciosa de descarga 62 y está bloqueado por el miembro de
soporte inferior 56. El paso de descarga 80 está conectado a una
posición que está ligeramente más baja que el extremo superior del
acumulador de aceite 100.
Además, un paso de retorno 110 está formado por
la ramificación desde una posición que está ligeramente más alta
que el extremo inferior del acumulador de aceite 100. El paso de
retorno 110 es un taladro que está formado en el cilindro inferior
40 a lo largo de la dirección horizontal desde el acumulador de
aceite 100 hasta el lado exterior (el lado del contenedor sellado
12). Un miembro de estrangulamiento 103 formado en un taladro
diminuto para una función de estrangulamiento está formado en el
paso de retorno 110. De esta manera, el paso de retorno 110 está
conectado al contenedor sellado 12 y al acumulador de aceite 100 a
través del miembro de estrangulamiento 103. Por lo tanto, el aceite
acumulador en el fondo del acumulador de aceite 100 pasa a través
del taladro diminuto del miembro de estrangulamiento 103 en el paso
de retorno 110 y entonces es despresurizado para fluir en el
contenedor sellado 12. El aceite de salida retorna al acumulador de
aceite 12C localizado en el fondo del contenedor sellado 12.
Formando el acumulador de aceite 100 en un
mecanismo de compresión giratorio 18, después de que el gas
refrigerante y el aceite que son descargados y comprimidos por el
segundo elemento de compresión giratorio 34 son descargados desde
la cámara silenciosa de descarga 62, el gas refrigerante y el aceite
fluyen al acumulador de aceite 100. Luego el refrigerante se mueve
al paso de descarga 80, mientras el aceite fluye hacia abajo hacia
una parte inferior del acumulador de aceite 100. De esta manera,
puesto que el aceite descargado junto con el refrigerante desde el
segundo elemento de compresión giratorio 34 es separado
uniformemente desde el gas refrigerante y acumulado en la parte
inferior del acumulador de aceite 100, se puede reducir una cantidad
de aceite descargado al exterior del compresor 10. Por lo tanto, se
puede evitar extremadamente el inconveniente de que el aceite fluya
al bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante con una cantidad
grande para degradar el rendimiento del ciclo de refrigerante.
\newpage
Además, el aceite que permanece en el acumulador
de aceite 100 retorna a través del paso de retorno 110 que tiene el
miembro de estrangulamiento 103 hasta el acumulador de aceite 12C
formado en el fondo del contenedor sellado 12. Por lo tanto, se
puede evitar el inconveniente de aceite insuficiente en el
contenedor sellado 12.
En resumen, el aceite que se descarga en el
bucle de funcionamiento cíclico de refrigerante se puede evitar
extremadamente y el aceite se puede suministrar uniformemente al
contenedor sellado 12. De acuerdo con ello, se pueden mejorar e
incrementar de esta manera el rendimiento y la fiabilidad del
compresor 10.
Adicionalmente, debido a que el acumulador de
aceite 100 está formado por un taladro de penetración que petra en
la placa de división intermedia 36 y el cilindro inferior 40, el
aceite que se descarga al exterior del compresor 10 se puede reducir
extremadamente por una estructura muy sencilla.
Adicionalmente, debido a que el acumulador de
aceite 100 está formado en el cilindro inferior 40 en una posición
opuesta al paso de absorción 60 del cilindro inferior 40, se puede
incrementar la eficiencia de utilización del espacio.
El funcionamiento con la estructura mencionada
anteriormente se describe en detalle a continuación. Cuando la
bobina del estator 28 del elemento de motor eléctrico 14 es
electrificada a través de los hilos (no mostrados) y el terminal
20, el elemento de motor eléctrico 14 arranca para hacer girar el
rotor 24. Por esta rotación, los rodillos superior e inferior 46,
48, que están incrustados en las partes excéntricas superior e
inferior 42, 44 que están dispuestas integralmente con el árbol
giratorio 16, giran excéntricamente dentro de los cilindros superior
e inferior 38, 40.
De esta manera, el gas refrigerante de baja
presión, que pasa a través del paso de absorción 60 formado en el
tubo de introducción de refrigerante 94 y el miembro de suministro
inferior 56 y que es absorbido desde el orificio de absorción 62 en
la cámara de baja presión del cilindro inferior 40 es comprimido
debido al funcionamiento del rodillo 48 y la válvula 52, y luego
pasa al estado de presión intermedia. Posteriormente, comenzando
desde la cámara de alta presión del cilindro inferior 40, el gas
refrigerante de presión intermedia pasa a través de un paso de
conexión (no mostrado) y luego descarga desde el tubo de descarga
intermedio 121 en el contenedor sellado 12.
El gas refrigerante de presión intermedia en el
contenedor sellado 12 sale del manguito 144, pasa a través del paso
de absorción 58 formado en el tubo de introducción de refrigerante
92 y el miembro de soporte superior 54 y luego es absorbido en la
cámara de baja presión del cilindro superior 38 desde el orificio de
absorción (no mostrado). El gas refrigerante de presión intermedia
absorbido es comprimido por el funcionamiento del rodillo 46 y la
válvula (no mostrada) por la segunda etapa de compresión para pasar
a un gas refrigerante de alta temperatura y alta presión. El gas
refrigerante de alta temperatura y alta presión pasa al orificio de
descarga (no mostrado) desde la cámara de alta presión, y luego es
descargado en la cámara silenciosa de descarga 62 formada en el
miembro de soporte superior 54.
El aceite suministrado al segundo elemento de
compresión giratorio 34 se mezcla también con el gas refrigerante
comprimido por el segundo elemento de compresión giratorio 34, y el
aceite es descargado también en la cámara silenciosa de descarga
62. Luego el gas refrigerante descargado en la cámara silenciosa de
descarga 62 y el aceite mezclado con ese gas refrigerante llegan al
acumulador de aceite 100. Después de entrar en el acumulador de
aceite 100, el refrigerante se mueve hasta el paso de descarga 80, y
el aceite es separado y acumulado en la parte inferior del
acumulador de aceite 100, como se ha descrito anteriormente. El
aceite acumulado en el acumulador de aceite 100 pasa a través del
paso de retorno 110 mencionado anteriormente y luego fluye a la
cámara de estrangulamiento 103. El aceite que fluye al miembro de
estrangulamiento 103 es despresurizado y luego fluye al contenedor
sellado 12. El aceite de salida retorna al acumulador de aceite 12
en el fondo del contenedor sellado 12, rodeado por la pared del
cuerpo principal del contenedor 12A del contenedor sellado 12, el
cilindro inferior 40 y el miembro de soporte inferior 56, etc. Por
otra parte, el gas refrigerante pasa al tubo de descarga de
refrigerante 96 desde el paso de descarga 80, y es descargado al
exterior del compresor 10.
Como se ha descrito, el acumulador de aceite 100
para separar el aceite que es descargado junto con el gas
refrigerante desde el segundo elemento de compresión giratorio 34
así como para acumular el aceite está formado en el mecanismo de
compresión giratorio 18, y el acumulador de aceite 100 está
conectado con el contenedor sellado 12 a través del paso de retorno
110 con el miembro de estrangulamiento 103. Por lo tanto, se puede
reducir la cantidad de aceite descargada al exterior del compresor
10 junto con el gas refrigerante comprimido por el segundo elemento
de compresión giratorio 34.
De esta manera, se puede evitar extremadamente
el inconveniente de que el aceite fluye al bucle de funcionamiento
cíclico de refrigerante con una cantidad grande para degradar el
rendimiento del ciclo de refrigerante.
Adicionalmente, debido a que el acumulador de
aceite 100 está formado en el cilindro inferior 40 en una posición
opuesta al paso de absorción 60 del cilindro inferior 40, se puede
incrementar la eficiencia de utilización del espacio.
Adicionalmente, debido a que el acumulador de
aceite 100 está formado por un taladro de penetración que penetra la
placa de división intermedia 36, el cilindro superior 38 y el
cilindro inferior 40, la descarga de aceite al exterior del
compresor 10 se puede reducir extremadamente por una estructura muy
sencilla.
En esta forma realización, el paso de descarga
del segundo elemento de compresión giratorio 34 está formado en el
cilindro superior 38 y el gas refrigerante es descargado al exterior
a través del paso de descarga 80 y el tubo de descarga de
refrigerante 96, pero esto no se utiliza para limitar el alcance de
la presente invención. Por ejemplo, el paso de descarga 80 del
segundo elemento de compresión giratorio 34 se puede formar también
en el miembro de soporte superior 54, que puede conseguir todavía el
efecto de la presente forma de realización.
En este caso, el extremo superior del acumulador
de aceite 100 puede estar conectado al interior de la cámara
silenciosa de descarga 62, o conectado a medio camino del paso de
descarga 80 fuera de la cámara silenciosa de descarga 62.
Además, de acuerdo con la presente forma de
realización, el paso de retorno 110es una estructura formada en el
cilindro inferior, pero esto no limita el alcance de la presente
invención. Por ejemplo, el paso de retorno 110 puede estar formado
también en el miembro de soporte inferior 56.
Además, de acuerdo con la presente forma de
realización, un compresor giratorio de dos etapas que tiene el
primero y segundo elementos de compresión giratorios se utiliza para
descripción, pero se puede utilizar también un compresor giratorio
de etapas múltiples, que tiene tres, cuatro o más elementos de
compresión giratorios.
En resumen, de acuerdo con las formas de
realización descritas anteriormente, el dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante, en el que un compresor, un
refrigerador de gas, un medio de estrangulamiento y un evaporador
están conectados en serie, tiene una presión hipercrítica que es
generada en un lado de alta presión. El compresor comprende un
elemento de motor eléctrico, un primero y segundo elementos de
compresión giratorios en un contenedor sellado, en el que el
primero y segundo elementos de compresión giratorios son accionados
por el elemento de motor eléctrico y en el que un refrigerante
comprimido y descarado por el primer elemento de compresión
giratorio es comprimido por absorción en el segundo elemento de
compresión giratorio, y es descargado al refrigerador de gas. El
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante comprende un
bucle de refrigeración intermedio para radiar calor del
refrigerante descargado desde el primer elemento de compresión
giratorio utilizando el refrigerador de gas; un primer
intercambiador de calor interno, para intercambiar calor entre el
refrigerante que sale del refrigerador de gas desde el segundo
elemento de compresión giratorio y el refrigerante que sale del
evaporador; y un segundo intercambiador de calor, para intercambia
calor entre el refrigerante que sale del refrigerador de gas desde
el bucle de refrigeración intermedio y el refrigerante que sale del
primer intercambiador de calor interno desde el evaporador. De esta
manera, el refrigerante que sale del evaporador intercambia calor
en el primer intercambiador de calor interno con el refrigerante que
sale del refrigerador de gas desde el segundo elemento de
compresión giratorio para tomar calor, e intercambia calor en el
segundo intercambiador de calor interno con el refrigerante que
sale del refrigerador de gas y fluye al bucle de refrigeración
intermedio, para tomar calor. Por lo tanto, se puede mantener
realmente un grado de supercalor del refrigerante y se puede evitar
una compresión del líquido en la compresión.
Además, puesto que el refrigerante que procede
desde el refrigerador de gas del segundo elemento de compresión
giratorio toma calor en el primer intercambiador de calor interno a
partir del refrigerante que sale desde el evaporador, se puede
reducir la temperatura del refrigerante. De esta manera, se puede
mejorar e incrementar la capacidad de refrigeración del gas
refrigerante en el evaporador. Por lo tanto, se puede conseguir
fácilmente una temperatura de evaporación deseada sin incrementar la
cantidad del ciclo de refrigerante y se puede reducir el consumo de
potencia del compresor.
Además, debido al bucle de refrigeración
intermedio, se puede reducir la temperatura dentro del compresor.
Particularmente en esa situación, después de que el calor del
refrigerante que fluye a través del bucle de refrigeración
intermedio es radiado por el refrigerador de gas, el calor es
proporcionado entonces al refrigerante que procede desde el
evaporador y el refrigerante es absorbido entonces en el segundo
elemento de compresión giratorio. Por lo tanto, no se producirá una
subida de la temperatura dentro del compresor, causada por la
disposición del segundo intercambiador de calor interno.
Adicionalmente, en el dispositivo de
funcionamiento cíclico de refrigerante anterior, puesto que el
refrigerante utiliza dióxido de carbono, puede proporcionar una
contribución a resolver el problema del medio ambiente.
Además, el dispositivo de funcionamiento cíclico
de refrigerante mencionado anteriormente es muy efectivo para una
condición en la que una temperatura de evaporación del refrigerante
en el evaporador está entre +12ºC a-10ºC.
Claims (3)
1. Un dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante, en el que un compresor, un refrigerador de gas, un
medio de estrangulamiento y un evaporador están conectados en serie,
en el que se genera una presión hipercrítica en un lado de alta
presión, y el compresor comprende un elemento de motor eléctrico, un
primero y un segundo elementos de compresión giratorios en un
contenedor sellado, en el que el primero y el segundo elementos de
compresión giratorios son accionados por el elemento de motor
eléctrico, y en el que un refrigerante comprimido y descargado por
el primer elemento de compresión giratorio es comprimido a través de
la absorción en el segundo elemento de compresión giratorio, y es
descargado al refrigerador de gas, caracterizado porque el
dispositivo de funcionamiento cíclico de refrigerante comprende:
un bucle de refrigeración intermedio (150) para
radiar calor del refrigerante descargado desde el primer elemento de
compresión giratorio (32) utilizando el refrigerador de gas
(154);
un primer intercambiador de calor interno (160),
para intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde el
refrigerador de gas (154) del segundo elemento de compresión
giratorio (34) y el refrigerante que sale desde el evaporador (157);
y
un segundo intercambiador de calor interno
(162), para intercambiar calor entre el refrigerante que sale desde
el refrigerador de gas (154) del bucle de refrigeración intermedio
(150) y el refrigerante que sale desde el primer intercambiador de
calor interno (160) desde el evaporador (157).
2. El dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante de la reivindicación 1, caracterizado porque el
refrigerante utiliza dióxido de carbono.
3. El dispositivo de funcionamiento cíclico de
refrigerante de la reivindicación 1, caracterizado porque una
temperatura de evaporación del refrigerante en el evaporador (157)
está entre +12ºC y -10ºC.
Applications Claiming Priority (14)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2002-253225 | 2002-08-30 | ||
JP2002253225A JP2004092469A (ja) | 2002-08-30 | 2002-08-30 | ロータリコンプレッサ |
JP2002265542A JP2004101114A (ja) | 2002-09-11 | 2002-09-11 | 遷臨界冷媒サイクル装置 |
JP2002265365A JP4039921B2 (ja) | 2002-09-11 | 2002-09-11 | 遷臨界冷媒サイクル装置 |
JP2002-265365 | 2002-09-11 | ||
JP2002-265542 | 2002-09-11 | ||
JP2002-268321 | 2002-09-13 | ||
JP2002268321A JP4118109B2 (ja) | 2002-09-13 | 2002-09-13 | ロータリコンプレッサ |
JP2002272986A JP4107926B2 (ja) | 2002-09-19 | 2002-09-19 | 遷臨界冷媒サイクル装置 |
JP2002-272986 | 2002-09-19 | ||
JP2002-275172 | 2002-09-20 | ||
JP2002275172A JP3995570B2 (ja) | 2002-09-20 | 2002-09-20 | 冷媒回路装置 |
JP2002283956A JP2004116957A (ja) | 2002-09-27 | 2002-09-27 | 冷媒サイクル装置 |
JP2002-283956 | 2002-09-27 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2319513T3 true ES2319513T3 (es) | 2009-05-08 |
Family
ID=31499711
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03019200T Expired - Lifetime ES2319513T3 (es) | 2002-08-30 | 2003-08-25 | Dispositivo ciclico refrigerante y compresor. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (8) | US6945073B2 (es) |
EP (5) | EP1972870A3 (es) |
KR (1) | KR101006616B1 (es) |
CN (1) | CN100498121C (es) |
AT (4) | ATE445814T1 (es) |
DE (3) | DE60329725D1 (es) |
DK (4) | DK1970644T3 (es) |
ES (1) | ES2319513T3 (es) |
TW (1) | TWI301188B (es) |
Families Citing this family (66)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1423055A (zh) * | 2001-11-30 | 2003-06-11 | 三洋电机株式会社 | 回转压缩机、其制造方法、及使用该压缩机的除霜装置 |
TWI301188B (en) * | 2002-08-30 | 2008-09-21 | Sanyo Electric Co | Refrigeant cycling device and compressor using the same |
TWI308631B (en) * | 2002-11-07 | 2009-04-11 | Sanyo Electric Co | Multistage compression type rotary compressor and cooling device |
US7261151B2 (en) * | 2003-11-20 | 2007-08-28 | Modine Manufacturing Company | Suction line heat exchanger for CO2 cooling system |
JP2005257240A (ja) * | 2004-03-15 | 2005-09-22 | Sanyo Electric Co Ltd | 遷臨界冷凍装置 |
US20050279127A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-22 | Tao Jia | Integrated heat exchanger for use in a refrigeration system |
DK1782001T3 (en) * | 2004-08-09 | 2017-03-13 | Carrier Corp | FLASH GAS REMOVAL FROM A RECEIVER IN A COOLING CIRCUIT |
KR100597748B1 (ko) * | 2004-08-27 | 2006-07-07 | 삼성전자주식회사 | 냉동시스템 |
US20060083626A1 (en) * | 2004-10-19 | 2006-04-20 | Manole Dan M | Compressor and hermetic housing with minimal housing ports |
JP2006177194A (ja) * | 2004-12-21 | 2006-07-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
EP1893924A1 (de) * | 2005-03-03 | 2008-03-05 | Grasso Gmbh Refrigeration Technology | Kälteanlage für transkritische betriebsweise mit economiser |
JP2007100513A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-19 | Sanyo Electric Co Ltd | 冷媒圧縮機及びその冷媒圧縮機を備えた冷媒サイクル装置 |
US7574869B2 (en) * | 2005-10-20 | 2009-08-18 | Hussmann Corporation | Refrigeration system with flow control valve |
JP4640142B2 (ja) * | 2005-11-30 | 2011-03-02 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
KR20070074301A (ko) * | 2006-01-09 | 2007-07-12 | 삼성전자주식회사 | 공기조화기 |
JP4386894B2 (ja) * | 2006-01-20 | 2009-12-16 | 三洋電機株式会社 | 乾燥機 |
WO2007094618A2 (en) * | 2006-02-15 | 2007-08-23 | Lg Electronics Inc. | Air-conditioning system and controlling method for the same |
DE102006010723A1 (de) * | 2006-03-08 | 2007-09-13 | Knorr-Bremse Systeme für Schienenfahrzeuge GmbH | Kompressoranordnung |
KR100764783B1 (ko) * | 2006-05-24 | 2007-10-11 | 엘지전자 주식회사 | 왕복동식 압축기 및 이를 적용한 냉동시스템 및이산화탄소(co₂)를 이용한 초임계 냉동시스템 |
JP4787070B2 (ja) * | 2006-05-30 | 2011-10-05 | サンデン株式会社 | 冷凍サイクル |
JP5028481B2 (ja) * | 2006-06-01 | 2012-09-19 | キャリア コーポレイション | 冷凍システム用の多段圧縮機ユニット |
US8181478B2 (en) * | 2006-10-02 | 2012-05-22 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Refrigeration system |
US7647790B2 (en) * | 2006-10-02 | 2010-01-19 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Injection system and method for refrigeration system compressor |
US8769982B2 (en) * | 2006-10-02 | 2014-07-08 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Injection system and method for refrigeration system compressor |
US20080289350A1 (en) * | 2006-11-13 | 2008-11-27 | Hussmann Corporation | Two stage transcritical refrigeration system |
CN101688711A (zh) * | 2007-05-23 | 2010-03-31 | 开利公司 | 在跨临界制冷系统的临界点之上的制冷剂注入 |
US8549868B2 (en) * | 2007-06-22 | 2013-10-08 | Panasonic Corporation | Refrigeration cycle apparatus |
JP4597180B2 (ja) * | 2007-11-06 | 2010-12-15 | 本田技研工業株式会社 | 車両用空調システム |
DK2235448T3 (da) * | 2007-12-26 | 2020-08-17 | Carrier Corp | Kølemiddelsystem med mellemkøler og væske-/dampindsprøjtning |
JP5141269B2 (ja) * | 2008-01-30 | 2013-02-13 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
ITBO20080067A1 (it) * | 2008-01-31 | 2009-08-01 | Carpigiani Group Ali Spa | Macchina per la produzione e l'erogazione di prodotti alimentari di consumo liquidi e semiliquidi. |
JP5125611B2 (ja) * | 2008-02-29 | 2013-01-23 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
US9989280B2 (en) * | 2008-05-02 | 2018-06-05 | Heatcraft Refrigeration Products Llc | Cascade cooling system with intercycle cooling or additional vapor condensation cycle |
JP5181813B2 (ja) * | 2008-05-02 | 2013-04-10 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
JP5407173B2 (ja) * | 2008-05-08 | 2014-02-05 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
EP2202384A4 (en) * | 2008-05-23 | 2013-12-11 | Panasonic Corp | FLUID MACHINE AND REFRIGERATION CYCLE DEVICE |
CN101779039B (zh) * | 2008-05-23 | 2013-01-16 | 松下电器产业株式会社 | 流体机械及制冷循环装置 |
JP2010031814A (ja) | 2008-07-31 | 2010-02-12 | Hitachi Ltd | 油冷式スクリュー圧縮機とモータ駆動システム及びモータ制御装置 |
JP5373335B2 (ja) * | 2008-08-08 | 2013-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷凍装置 |
US20110120163A1 (en) * | 2009-10-19 | 2011-05-26 | Carrier Corporation | Semi-Frozen Product Dispenser |
US10107535B2 (en) * | 2009-11-03 | 2018-10-23 | Carrier Corporation | Pressure spike reduction for refrigerant systems incorporating a microchannel heat exchanger |
CN102859295B (zh) * | 2010-04-28 | 2014-08-20 | 松下电器产业株式会社 | 制冷循环装置 |
KR101190407B1 (ko) * | 2010-05-20 | 2012-10-12 | 엘지전자 주식회사 | 히트펌프 연동 급탕장치 |
WO2012011688A2 (en) | 2010-07-21 | 2012-01-26 | Chungju National University Industrial Cooperation Foundation | Alternating type heat pump |
FR2963665B1 (fr) * | 2010-08-05 | 2015-10-16 | Valeo Systemes Thermiques | Boucle de climatisation comprenant un dispositif de reception d'un fluide refrigerant |
JP5287831B2 (ja) | 2010-10-29 | 2013-09-11 | 株式会社デンソー | 二段昇圧式冷凍サイクル |
JP2012159008A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Sanyo Electric Co Ltd | 金属部材の加工孔構造、並びにこの加工孔構造を用いて形成された冷凍サイクル装置 |
US9046286B2 (en) * | 2011-03-31 | 2015-06-02 | Rheem Manufacturing Company | Heat pump pool heater start-up pressure spike eliminator |
JP5815284B2 (ja) * | 2011-05-20 | 2015-11-17 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 冷却装置 |
EP2532991B1 (en) * | 2011-06-08 | 2019-10-30 | LG Electronics Inc. | Refrigerating cycle apparatus and method for operating the same |
CN103032981B (zh) * | 2011-09-30 | 2015-03-25 | 复盛股份有限公司 | 冷媒压缩机组 |
EP2873864B1 (en) * | 2012-06-26 | 2020-09-09 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Rotary compressor |
JP5988828B2 (ja) * | 2012-10-29 | 2016-09-07 | ジョンソンコントロールズ ヒタチ エア コンディショニング テクノロジー(ホンコン)リミテッド | 冷凍サイクル装置 |
JP5821135B2 (ja) * | 2013-06-04 | 2015-11-24 | Smc株式会社 | 恒温液循環装置及び恒温液の温度調整方法 |
CN104654667B (zh) * | 2013-11-25 | 2017-11-21 | 珠海格力电器股份有限公司 | 多联机系统的室外机模块及具有其的多联机系统 |
US10543737B2 (en) | 2015-12-28 | 2020-01-28 | Thermo King Corporation | Cascade heat transfer system |
WO2018029763A1 (ja) * | 2016-08-08 | 2018-02-15 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
US10487832B2 (en) * | 2016-12-22 | 2019-11-26 | Lennox Industries Inc. | Method and apparatus for pressure equalization in rotary compressors |
CN106642780B (zh) * | 2016-12-30 | 2019-09-27 | 中原工学院 | 一种冷藏与冷冻用同步双循环复合系统 |
US10801510B2 (en) | 2017-04-24 | 2020-10-13 | Lennox Industries Inc. | Method and apparatus for pressure equalization in rotary compressors |
WO2020045868A1 (en) | 2018-08-31 | 2020-03-05 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Refrigerator |
EP3859233B1 (en) * | 2018-09-28 | 2023-04-26 | Daikin Industries, Ltd. | Multistage compression system |
CN111256388B (zh) * | 2018-11-30 | 2021-10-19 | 广东美芝精密制造有限公司 | 制冷系统 |
CN110296546B (zh) * | 2019-07-04 | 2020-06-30 | 宁波奥克斯电气股份有限公司 | 多联机空调器的回油控制方法、回油控制装置及空调器 |
CN111546852B (zh) * | 2020-04-30 | 2021-07-13 | 西安交通大学 | 一种跨临界二氧化碳电动汽车热管理系统及其控制方法 |
CN112178848B (zh) * | 2020-09-29 | 2021-12-21 | 武汉万居隆电器有限公司 | 一种高效的水地源热泵机器 |
Family Cites Families (50)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5223402B2 (es) * | 1973-10-12 | 1977-06-24 | ||
US4209287A (en) * | 1975-08-06 | 1980-06-24 | Diesel Kiki Co., Ltd. | Rotary vane compressor with start-up pressure biasing vanes |
JPS61197792A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-02 | Sanyo Electric Co Ltd | 多シリンダ型回転式圧縮機 |
JPH028660A (ja) * | 1988-06-27 | 1990-01-12 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍機 |
NO890076D0 (no) | 1989-01-09 | 1989-01-09 | Sinvent As | Luftkondisjonering. |
JP2507047B2 (ja) | 1989-05-09 | 1996-06-12 | 松下電器産業株式会社 | 2段圧縮型回転圧縮機 |
JPH0315691A (ja) * | 1989-06-13 | 1991-01-24 | Sanyo Electric Co Ltd | 多気筒回転圧縮機 |
JPH03105160A (ja) * | 1989-09-18 | 1991-05-01 | Hitachi Ltd | スクリュー冷凍機 |
US5070707A (en) * | 1989-10-06 | 1991-12-10 | H. A. Phillips & Co. | Shockless system and hot gas valve for refrigeration and air conditioning |
US4918942A (en) * | 1989-10-11 | 1990-04-24 | General Electric Company | Refrigeration system with dual evaporators and suction line heating |
JPH03170758A (ja) * | 1989-11-30 | 1991-07-24 | Mitsubishi Electric Corp | 空気調和装置 |
JP2768004B2 (ja) * | 1990-11-21 | 1998-06-25 | 松下電器産業株式会社 | ロータリ式多段気体圧縮機 |
JP2753392B2 (ja) * | 1990-11-30 | 1998-05-20 | 株式会社日立製作所 | 炭酸ガス用の多段圧縮機における中間ガスの冷却方法及び中間ガス冷却装置を備えた炭酸ガス用の多段圧縮機 |
US5095712A (en) * | 1991-05-03 | 1992-03-17 | Carrier Corporation | Economizer control with variable capacity |
US5235820A (en) * | 1991-11-19 | 1993-08-17 | The University Of Maryland | Refrigerator system for two-compartment cooling |
JPH0678582A (ja) * | 1992-08-21 | 1994-03-18 | Sanyo Electric Co Ltd | 圧縮機の運転制御方法 |
JP3219519B2 (ja) * | 1993-02-12 | 2001-10-15 | 三洋電機株式会社 | 冷凍装置 |
JPH0718602A (ja) | 1993-06-29 | 1995-01-20 | Sekisui Chem Co Ltd | 埋込栓 |
US5545021A (en) * | 1993-12-21 | 1996-08-13 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hermetically sealed rotary compressor having an oil supply capillary passage |
JP3594981B2 (ja) * | 1993-12-24 | 2004-12-02 | 松下電器産業株式会社 | 2気筒回転式密閉型圧縮機 |
JP2788411B2 (ja) * | 1994-08-09 | 1998-08-20 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリュ圧縮機 |
JPH1137580A (ja) * | 1997-07-22 | 1999-02-12 | Kobe Steel Ltd | スクリュ冷凍機 |
US6102677A (en) * | 1997-10-21 | 2000-08-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hermetic compressor |
US6189335B1 (en) * | 1998-02-06 | 2001-02-20 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Multi-stage compressing refrigeration device and refrigerator using the device |
BR9904147A (pt) * | 1998-08-06 | 2000-09-05 | Mitsubishi Electric Corp | Compressor giratório, ciclo de refrigeração que utiliza o compressor, e refrigerador que utiliza o compressor |
JP2000205164A (ja) * | 1999-01-07 | 2000-07-25 | Sanyo Electric Co Ltd | ロ―タリ圧縮機 |
JP2000249413A (ja) * | 1999-03-01 | 2000-09-14 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JP2001073945A (ja) * | 1999-08-31 | 2001-03-21 | Sanyo Electric Co Ltd | 密閉型電動圧縮機 |
JP3291484B2 (ja) * | 1999-09-03 | 2002-06-10 | 三洋電機株式会社 | 2段圧縮式ロータリコンプレッサ |
JP2001091071A (ja) * | 1999-09-24 | 2001-04-06 | Sanyo Electric Co Ltd | 多段圧縮冷凍装置 |
JP3469832B2 (ja) * | 1999-10-28 | 2003-11-25 | 三洋電機株式会社 | 多段圧縮冷凍装置 |
MY125381A (en) * | 2000-03-10 | 2006-07-31 | Sanyo Electric Co | Refrigerating device utilizing carbon dioxide as a refrigerant. |
JP3490950B2 (ja) * | 2000-03-15 | 2004-01-26 | 三洋電機株式会社 | 2シリンダ型2段圧縮式ロータリーコンプレッサ |
US6428284B1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-08-06 | Mobile Climate Control Inc. | Rotary vane compressor with economizer port for capacity control |
JP3615475B2 (ja) | 2000-09-28 | 2005-02-02 | 三洋電機株式会社 | ヒートポンプ給湯機 |
US6535704B1 (en) | 2000-11-20 | 2003-03-18 | Aetas Technology, Incorporated | Upgradeable and easily serviceable imaging systems with a removable module and methods for using the same |
JP2002253225A (ja) | 2001-02-14 | 2002-09-10 | Sk Corp | ウシの脳由来の細胞表面スフィンゴミエリナーゼ、その単離方法及び抗スフィンゴミエリナーゼモノクローナル抗体 |
JP4628560B2 (ja) | 2001-02-21 | 2011-02-09 | 株式会社ダイゾー | エアゾール組成物およびその製品 |
JP2002265365A (ja) | 2001-03-08 | 2002-09-18 | Koyo Chemical Kk | 好中球機能抑制剤 |
JP2002265542A (ja) | 2001-03-12 | 2002-09-18 | Toyo Ink Mfg Co Ltd | クロロフィル誘導体含有樹脂組成物 |
JP2002272986A (ja) | 2001-03-21 | 2002-09-24 | Aruze Corp | 遊技機、遊技機の演出表現方法、記憶媒体及びサーバ |
JP3959976B2 (ja) | 2001-03-23 | 2007-08-15 | 東亞合成株式会社 | オキセタン環を有するα,ω−(ジメチロール)パーフルオロアルカン誘導体 |
JP3760786B2 (ja) | 2001-03-26 | 2006-03-29 | 日産自動車株式会社 | 車両用シート装置 |
DE60227520D1 (de) * | 2001-07-02 | 2008-08-21 | Sanyo Electric Co | Wärmepumpenvorrichtung |
TW568996B (en) * | 2001-11-19 | 2004-01-01 | Sanyo Electric Co | Defroster of refrigerant circuit and rotary compressor for refrigerant circuit |
CN1423055A (zh) * | 2001-11-30 | 2003-06-11 | 三洋电机株式会社 | 回转压缩机、其制造方法、及使用该压缩机的除霜装置 |
TWI263762B (en) * | 2002-08-27 | 2006-10-11 | Sanyo Electric Co | Multi-stage compression type rotary compressor and a setting method of displacement volume ratio for the same |
TWI301188B (en) * | 2002-08-30 | 2008-09-21 | Sanyo Electric Co | Refrigeant cycling device and compressor using the same |
JP2004092469A (ja) * | 2002-08-30 | 2004-03-25 | Sanyo Electric Co Ltd | ロータリコンプレッサ |
US6880353B1 (en) * | 2004-07-08 | 2005-04-19 | Tecumseh Products Company | Vapor compression system with evaporator defrost system |
-
2003
- 2003-08-01 TW TW092121098A patent/TWI301188B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-08-25 EP EP08011095A patent/EP1972870A3/en not_active Withdrawn
- 2003-08-25 EP EP08011094A patent/EP1970645B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 AT AT08011094T patent/ATE445814T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-08-25 DE DE60329725T patent/DE60329725D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 DK DK08011093.5T patent/DK1970644T3/da active
- 2003-08-25 DK DK08011092.7T patent/DK1970646T3/da active
- 2003-08-25 EP EP03019200A patent/EP1394479B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 EP EP08011093A patent/EP1970644B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 ES ES03019200T patent/ES2319513T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 DK DK03019200T patent/DK1394479T3/da active
- 2003-08-25 AT AT08011093T patent/ATE446487T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-08-25 AT AT08011092T patent/ATE534004T1/de active
- 2003-08-25 DE DE60329795T patent/DE60329795D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 DE DE60325675T patent/DE60325675D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 AT AT03019200T patent/ATE420326T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-08-25 EP EP08011092A patent/EP1970646B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-25 DK DK08011094.3T patent/DK1970645T3/da active
- 2003-08-26 US US10/649,561 patent/US6945073B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-28 CN CNB031564488A patent/CN100498121C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-08-29 KR KR1020030060069A patent/KR101006616B1/ko not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-03-02 US US11/071,861 patent/US7076968B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-02 US US11/071,845 patent/US7013664B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-02 US US11/071,846 patent/US7168264B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-02 US US11/071,548 patent/US7051551B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-02 US US11/071,835 patent/US7013672B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2005-03-02 US US11/071,653 patent/US7101162B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-03-02 US US11/071,834 patent/US7220110B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2319513T3 (es) | Dispositivo ciclico refrigerante y compresor. | |
ES2368549T3 (es) | Acondicionador de aire con compresor de espiral. | |
ES2869237T3 (es) | Aparato de ciclo de refrigeración | |
US6931866B2 (en) | Multistage compression type rotary compressor and cooling device | |
KR20030095240A (ko) | 초임계 냉매 사이클 장치 | |
JP4219198B2 (ja) | 冷媒サイクル装置 | |
ES2732350T3 (es) | Expansor de desplazamiento positivo y dispositivo de ciclo de refrigeración que utiliza el expansor de desplazamiento positivo | |
JP2004011959A (ja) | 超臨界冷媒サイクル装置 | |
KR20040049270A (ko) | 냉매 사이클 장치 | |
JP6370593B2 (ja) | 油冷式多段スクリュ圧縮機及びその排油方法 | |
JP5877331B2 (ja) | スクロール圧縮機を備えた冷凍装置 | |
JP2004011958A (ja) | 超臨界冷媒サイクル装置 | |
JP2013108713A (ja) | 冷凍装置 |