ES2244254B1 - Metodo de arranque para el motor de combustion interna y dispositivo de arranque para el mismo. - Google Patents
Metodo de arranque para el motor de combustion interna y dispositivo de arranque para el mismo.Info
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Abstract
Método de arranque para motor de combustión interna y dispositivo de arranque para el mismo. Objeto: facilitar que el pistón pase por encima del primer punto muerto superior de compresión después de la parada de la operación de descompresión sin aumentar el tamaño de un motor eléctrico para accionamiento. Medios de solución: en un motor de combustión interna provisto de un mecanismo de descompresión, una excéntrica de descompresión que puede girar con respecto a un árbol de levas dentro del ángulo Ad entre las posiciones de parada primera y segunda tiene un perfil de excéntrica tal que una válvula de escape se abra en la primera posición de parada y se cierre en la segunda posición de parada. La excéntrica de descompresión se gira en la dirección inversa a la primera posición de parada girando el cigüeñal en la dirección inversa por el motor eléctrico al arranque (posición P1), y después solamente el cigüeñal se gira en la dirección inversa (posición p3), y después la excéntrica de descompresión se gira en la dirección normal girando el cigüeñal en la dirección normal por el motor eléctrico. Durante las carreras de compresión S8 incluidas dentro del rango de la rotación inversa ángulo Ar o la primera carrera de compresión S12 después del inicio de la rotación normal de la excéntrica de descompresión durante el período de tiempo hasta que la excéntrica de descompresión llega a la segunda posición de parada, la excéntrica de descompresión abre la válvula de escape y aumenta el ángulo de arranque Aa del cigüeñal.
Description
Método de arranque para motor de combustión
interna y dispositivo de arranque para el mismo.
La presente invención se refiere a un
dispositivo de arranque para un motor de combustión interna
provisto de un cigüeñal a girar por un motor eléctrico al arranque,
incluyendo un motor eléctrico, y un mecanismo de descompresión
para abrir una válvula de motor que se abre y cierra por una
excéntrica de tren de válvulas dispuesta en un árbol de levas a
girar sincrónicamente con la rotación del cigüeñal y que se eleva
una cantidad preestablecida para reducir la presión de compresión
durante la carrera de compresión del motor de combustión interna, y
a un método para arrancar el motor de combustión interna provisto
de este dispositivo de arranque.
El motor de combustión interna que tiene un
cigüeñal a girar por un motor de arranque al arranque es conocido.
También se conoce el motor de combustión interna que tiene un
mecanismo de descompresión para abrir la válvula de motor a abrir y
cerrar por la excéntrica de tren de válvulas dispuesta en el árbol
de levas que se gira sincrónicamente con la rotación del cigüeñal.
Por ejemplo, en 70366/1994 de Japón se describe una unidad de
descompresión que tiene una excéntrica de descompresión y una
excéntrica de descompresión inversa soportada en el árbol de levas
mediante un embrague unidireccional. En el caso en el que un pistón
en la carrera de compresión es desplazado ligeramente hacia atrás
por la presión de compresión cuando el motor de combustión interna
se para y así el árbol de levas gira en la dirección inversa, la
excéntrica de descompresión inversa gira integralmente con el árbol
de levas por la acción del embrague unidireccional y abre una
válvula de escape para disminuir la presión de compresión en una
cámara de combustión al arranque siguiente del motor. Cuando no se
produce rotación inversa del árbol de levas cuando se para el
motor de combustión interna (por ejemplo, cuando el pistón está en
la carrera de expansión), la excéntrica de descompresión abre la
válvula de escape durante la carrera de compresión después del
tiempo de arranque siguiente para reducir la presión de compresión
en la cámara de combustión. Con tal unidad de descompresión, la
operación de descompresión para reducir la presión de compresión se
lleva a cabo solamente en la primera carrera de compresión después
del arranque en cualquier caso.
En la unidad de descompresión de la técnica
relacionada, al arrancar el motor de combustión interna, el árbol
de levas empieza a girar en la dirección normal desde la posición
donde se paró previamente, y el ángulo de calado desde la posición
cuando el cigüeñal empieza a girar en la dirección normal al punto
donde se inicia la primera carrera de compresión después de la
parada de la operación de descompresión (punto muerto inferior de
compresión) (denominado a continuación "ángulo de arranque")
se determina por la posición donde se para el árbol de levas
cuando el motor de combustión interna está parado. Por lo tanto,
dependiendo de las posiciones de parada, se puede dar el caso de
que no se pueda garantizar un ángulo de arranque suficiente, y así
la velocidad de giro (velocidad angular) del cigüeñal no es
suficiente para que el pistón pase por encima del primer punto
muerto superior de compresión después del cese de la operación de
descompresión, impidiendo por ello un arranque suave. Tal
circunstancia tiende a producirse especialmente cuando el
rozamiento deslizante del motor de combustión interna es grande,
por ejemplo, en caso de arranque a baja temperatura o análogos. Por
lo tanto, para garantizar que el pistón pueda pasar por encima del
primer punto muerto superior de compresión, en el caso en el que el
motor de arranque se utiliza para arrancar el motor de combustión
interna, se debe incrementar el par de accionamiento generado, y
así es posible que haya que aumentar desventajosamente el tamaño
del motor de arranque. Además, con la unidad de descompresión de la
técnica relacionada, es difícil aumentar considerablemente el
ángulo de arranque porque la operación de descompresión se lleva a
cabo solamente durante la primera carrera de compresión después del
arranque.
Teniendo presentes tales circunstancias, la
presente invención proporciona un método de arranque para un motor
de combustión interna en el que el ángulo de arranque se incrementa
de manera que el pistón pase fácilmente por encima del primer punto
muerto superior de compresión después de la parada de la operación
de descompresión al arranque sin aumentar el tamaño del motor
eléctrico para girar el cigüeñal, y el dispositivo de arranque para
el mismo.
La invención según la reivindicación 1 es un
método de arranque para un motor de combustión interna incluyendo
los pasos de girar un cigüeñal por un motor eléctrico al arranque, y
abrir por un mecanismo de descompresión una válvula de motor a abrir
y cerrar por una excéntrica de tren de válvulas dispuesta en un
árbol de levas que se gira sincrónicamente con la rotación de un
cigüeñal, caracterizado porque el mecanismo de descompresión incluye
una excéntrica de descompresión dispuesta en el árbol de levas,
porque la excéntrica de descompresión es capaz de girar en el rango
rotacional del árbol de levas entre la primera posición de parada
del árbol de levas en la dirección rotacional inversa y la segunda
posición de parada del árbol de levas en la dirección rotacional
normal y tiene un perfil de excéntrica para poner la válvula de
motor en el estado abierto en la primera posición de parada y en
el estado cerrado en la segunda posición de parada, y porque el
método incluye además los pasos de girar el cigüeñal en la
dirección inversa por el motor eléctrico para girar la excéntrica
de descompresión en la dirección inversa y ponerla en la primera
posición de parada al arranque, girar después el cigüeñal en la
dirección normal por el motor eléctrico para girar la excéntrica de
descompresión en la dirección normal, y abrir la válvula de motor
por la excéntrica de descompresión durante la carrera de compresión
incluida dentro del rango del ángulo de calado preestablecido que
el cigüeñal se gira por el motor eléctrico en la dirección inversa
o la primera carrera de compresión después de la rotación normal de
la excéntrica de descompresión durante el período de tiempo hasta
que la excéntrica de descompresión llega a la segunda posición de
parada.
Según la invención expuesta en la reivindicación
1, el cigüeñal se gira en la dirección inversa un ángulo de calado
preestablecido por el motor eléctrico y así la excéntrica de
descompresión se gira en la dirección inversa y después en la
dirección normal al arranque, de manera que cuando el cigüeñal se
gira en la dirección inversa, la válvula de motor se abre girando
la excéntrica de descompresión en la dirección inversa y poniéndola
en la primera posición de parada, y la excéntrica de descompresión
se gira en la dirección normal después de que el cigüeñal empieza a
girar en la dirección normal. Después, la operación de
descompresión se lleva a cabo durante la carrera de compresión
incluida en el rango del ángulo de calado preestablecido que el
cigüeñal se gira en la dirección inversa o la primera carrera de
compresión después de la rotación normal de la excéntrica de
descompresión durante el período de tiempo hasta que la excéntrica
de descompresión llega a la segunda posición de parada.
En consecuencia, se obtienen los efectos
siguientes. El ángulo de arranque aumenta en la medida del ángulo
de calado preestablecido que el cigüeñal se gira en la dirección
inversa desde la posición rotacional del cigüeñal al arranque del
motor de combustión interna, y así aumenta la velocidad de giro
del cigüeñal en el primer punto de inicio de compresión después de
la parada de operación de descompresión, el pistón puede pasar
fácilmente por encima del primer punto muerto superior de
compresión después de la parada de la operación de descompresión,
y así se mejora la capacidad de arranque sin aumentar el tamaño
del motor eléctrico que gira el cigüeñal. Además, puesto que la
válvula de motor se puede abrir siempre en una cierta posición de
la excéntrica de descompresión cuando el cigüeñal gira en la
dirección normal poniendo la excéntrica de descompresión en la
primera posición de parada cuando el cigüeñal gira en la dirección
inversa independientemente de la posición rotacional del cigüeñal
al arranque del motor de combustión interna, la banda angular a la
que la válvula de motor se puede abrir por la excéntrica de
descompresión se puede poner a un cierto rango a cada arranque,
garantizando por ello un ángulo de arranque mayor que el de la
técnica relacionada.
La invención según la reivindicación 2 es un
método de arranque para un motor de combustión interna incluyendo
los pasos de girar el cigüeñal por el motor eléctrico al arranque,
y abrir por un mecanismo de descompresión la válvula de motor a
abrir y cerrar por la excéntrica de tren de válvulas dispuesta en
el árbol de levas que se gira sincrónicamente con la rotación del
cigüeñal, caracterizado el mecanismo de descompresión porque una
excéntrica de descompresión está dispuesta en el árbol de levas y
es capaz de girar en el rango rotacional del árbol de levas entre
la primera posición de parada del árbol de levas en la dirección
rotacional inversa y la segunda posición de parada del árbol de
levas en la dirección rotacional normal y tiene un perfil de
excéntrica para poner la válvula de motor en el estado abierto en
la primera posición de parada y en el estado cerrado en la segunda
posición de parada, y porque el método incluye además los pasos de
girar el cigüeñal en la dirección inversa por el motor eléctrico
para girar la excéntrica de descompresión en la dirección inversa y
ponerla en la primera posición de parada al arranque, girar después
el cigüeñal por el motor eléctrico en la dirección normal para
girar la excéntrica de descompresión en la dirección normal, y
abrir la válvula de motor por la excéntrica de descompresión
durante una pluralidad de carreras de compresión durante el período
hasta que la excéntrica de descompresión llega a la segunda
posición de parada.
Según la invención expuesta en la reivindicación
2, el cigüeñal se gira en la dirección inversa un ángulo de calado
preestablecido por el motor eléctrico y así la excéntrica de
descompresión se gira en la dirección inversa y después en la
dirección normal al arranque, de manera que cuando el cigüeñal se
gire en la dirección inversa, la válvula de motor se abra por la
excéntrica de descompresión girando la excéntrica de descompresión
en la dirección inversa y poniéndola en la primera posición de
parada, y la excéntrica de descompresión se gira en la dirección
normal después de que el cigüeñal empieza a girar en la dirección
normal. Después, la operación de descompresión se lleva a cabo
durante una pluralidad de tiempos de carreras de compresión hasta
que la excéntrica de descompresión llega a la segunda posición de
parada girando en la dirección normal.
Por consiguiente, la operación de descompresión
se lleva a cabo durante al menos dos carreras de compresión después
de que el cigüeñal comienza a girar en la dirección normal, y así
aumenta el ángulo de arranque, y así se obtienen los mismos efectos
que en la invención expuesta en la reivindicación 1.
La invención según la reivindicación 3 es un
método de arranque para un motor de combustión interna como se
expone en la reivindicación 1 o la reivindicación 2, caracterizado
porque el cigüeñal se gira más en la dirección inversa por el motor
eléctrico después de que la excéntrica de descompresión se coloca en
la primera posición de parada.
Según la invención expuesta en la reivindicación
3, se mejoran más los efectos de la invención expuesta en dichas
reivindicaciones. En otros términos, dado que el cigüeñal se gira
más en la dirección inversa después de que la excéntrica de
descompresión se coloca en la primera posición de parada, el ángulo
de arranque aumenta correspondientemente, y así aumenta la
velocidad de giro del cigüeñal en el primer punto de inicio de
compresión después de la parada de la operación de descompresión,
por lo que el pistón puede pasar más fácilmente por encima del
primer punto muerto superior de compresión después de la parada de
la operación de descompresión.
La invención según la reivindicación 4 es un
dispositivo de arranque para un motor de combustión interna
incluyendo un motor eléctrico para girar un cigüeñal al arranque,
unos medios de control para controlar la rotación del cigüeñal por
el motor eléctrico, y un mecanismo de descompresión para abrir una
válvula de motor a abrir y cerrar por una excéntrica de tren de
válvulas dispuesta en el árbol de levas que se gira sincrónicamente
con la rotación del cigüeñal, caracterizado porque el mecanismo de
descompresión incluye: una excéntrica de descompresión montada
rotativamente en el árbol de levas de manera que sea capaz de girar
en el rango rotacional del árbol de levas entre un tope de rotación
inversa que define la primera posición de parada en la dirección
rotacional inversa del árbol de levas y el tope de rotación normal
que define la segunda posición de parada en la dirección
rotacional normal del árbol de levas, y tiene un perfil de
excéntrica para abrir la válvula de motor en la primera posición de
parada y cerrarla en la segunda posición de parada; medios de
transmisión de par para transmitir par de rotación inversa del
árbol de levas a la excéntrica de descompresión estableciendo el
estado forzado en el que la rotación relativa entre el árbol de
levas y la excéntrica de descompresión se inhabilita al tiempo de
la rotación inversa del cigüeñal y transmitir par de arrastre en la
dirección normal del árbol de levas a la excéntrica de
descompresión estableciendo el estado no forzado en el que la
rotación relativa entre el árbol de levas y la excéntrica de
descompresión se habilita al tiempo de la rotación normal del
cigüeñal; y medios de control de rotación para evitar y permitir el
arrastre de la excéntrica de descompresión entre la primera
posición de parada y la segunda posición de parada en la dirección
rotacional normal; y porque el motor eléctrico gira el cigüeñal el
ángulo de calado preestablecido en la dirección inversa y después
en la dirección normal al arranque por los medios de control,
porque la excéntrica de descompresión se pone en la primera
posición de parada girándose en la dirección inversa por los medios
de transmisión de par cuando el cigüeñal se gira en la dirección
inversa el ángulo de calado preestablecido, y abre la válvula de
motor por los medios de transmisión de par y los medios de control
de rotación durante la carrera de compresión incluida en el rango
del ángulo de calado preestablecido que el cigüeñal se gira en la
dirección inversa y la primera carrera de compresión después de la
rotación normal de la excéntrica de descompresión hasta que la
excéntrica de descompresión llega a la segunda posición de parada
cuando el cigüeñal se gira en la dirección normal.
Según la invención expuesta en la reivindicación
4, el motor eléctrico gira el cigüeñal el ángulo de calado
preestablecido en la dirección inversa y después en la dirección
normal al arranque, de manera que la excéntrica de descompresión se
gira en la dirección inversa integralmente con el árbol de levas y
se pone en contacto con el tope de rotación inversa por los medios
de transmisión de par que se ponen en el estado forzado para dejar
que la excéntrica de descompresión asuma la primera posición de
parada donde puede abrir la válvula de motor cuando el cigüeñal
gira en la dirección inversa, y a continuación, después de que el
cigüeñal empieza a girar en la dirección normal, la válvula de
motor se abre para .Y realizar la operación de descompresión
durante la carrera de compresión incluida en el rango del ángulo de
calado preestablecido que el cigüeñal se gira en la dirección
inversa o la primera carrera de compresión de inicio de rotación
normal de la excéntrica de descompresión hasta que la excéntrica de
descompresión llega a la segunda posición de parada en la que la
excéntrica de descompresión apoya sobre el tope de rotación normal
girando la excéntrica de descompresión en la dirección normal o
parándola por medio de los medios de transmisión de par y los
medios de control de rotación. Por consiguiente, se obtienen los
mismos efectos que en la invención según la reivindicación 1.
La invención según la reivindicación 5 es un
dispositivo de arranque para un motor de combustión interna como se
expone en la reivindicación 4, caracterizado porque los medios de
transmisión de par incluyen un embrague unidireccional y un
limitador de par dispuestos en serie en la ruta de transmisión de
par del árbol de levas a la excéntrica de descompresión, el
embrague unidireccional establece el estado forzado cuando el
cigüeñal se gira en la dirección inversa y el estado no forzado
cuando el cigüeñal gira en la dirección normal de manera que el par
de arrastre se transmita desde el árbol de levas a la excéntrica
de descompresión, el limitador de par limita el par de rotación
inversa transmitido del árbol de levas a la excéntrica de
descompresión que está en la primera posición de parada al valor
por debajo del par límite superior, y gira solamente el árbol de
levas en la dirección inversa cuando se ejerce en el árbol de levas
un par de rotación inversa superior al par límite superior, y el
motor eléctrico pone la excéntrica de descompresión en la primera
posición de parada, y después gira el cigüeñal en la dirección
inversa.
Según la invención según la reivindicación 5, se
obtienen los efectos siguientes además de los efectos de la
invención expuesta en la reivindicación 4. Dado que los medios de
transmisión de par incluyen el embrague unidireccional y el
limitador de par dispuestos en serie en la ruta de transmisión de
par desde el árbol de levas a la excéntrica de descompresión, y
cuando el cigüeñal se gira más en la dirección inversa durante la
que la rotación relativa entre el árbol de levas y la excéntrica de
descompresión se inhabilita por el efecto del embrague
unidireccional, la excéntrica de descompresión apoya sobre el tope
de rotación inversa y se para en la primera posición de parada por
el limitador de par en una estructura simple, y el ángulo de
arranque aumenta correspondientemente, y así aumenta la velocidad
de giro del cigüeñal en el primer punto de inicio de compresión
después de la parada de la operación de descompresión, de manera
que el pistón puede pasar más fácilmente por encima del primer
punto muerto superior de compresión después de la parada de la
operación de descompresión. Además, el limitador de par puede
evitar que se ejerza par excesivo en la excéntrica de descompresión,
el tope de rotación inversa, y el embrague unidireccional.
La invención según la reivindicación 6 es el
dispositivo de arranque para un motor de combustión interna como se
expone en la reivindicación 4 o la reivindicación 5, caracterizado
porque los medios de control de rotación permiten que la excéntrica
de descompresión sea arrastrada en el rango del ángulo de operación
de descompresión de la excéntrica de tren de válvulas, y el ángulo
operativo efectivo de la excéntrica de descompresión es mayor que
el ángulo de operación al tiempo de la descompresión.
Según la invención según la reivindicación 6,
dado que el ángulo operativo efectivo de la excéntrica de
descompresión es mayor que el ángulo operativo de la excéntrica de
tren de válvulas que abre y cierra la válvula de motor durante el
tiempo que la válvula se abre por la excéntrica de descompresión
al arranque, la operación de descompresión no se para por el primer
agujero de la válvula de motor por la excéntrica de tren de
válvulas después de haber empezado la rotación normal, pero se para
a las aperturas siguientes de la válvula de motor por la
excéntrica de tren de válvulas. Como consecuencia, se obtienen los
efectos de la invención según las reivindicaciones indicadas
mediante una estructura simple dependiendo de la configuración del
perfil de la excéntrica de descompresión.
En esta memoria descriptiva, varios ángulos de
operación y varios ángulos significa los ángulos rotacionales del
cigüeñal.
La figura 1 es una vista lateral en sección
transversal de un motor de combustión interna provisto de un
dispositivo de arranque que realiza la presente invención.
La figura 2 es una vista esquemática en planta
en sección transversal que muestra una parte del motor de
combustión interna en la figura 1.
La figura 3 es una vista en sección transversal
ampliada que muestra una porción principal en la figura 2.
La figura 4 es una vista en sección transversal
tomada a lo largo de la línea IV-IV en la figura
3.
La figura 5 es una vista parcial en sección
transversal tomada a lo largo de la línea V-V en la
figura 3, y una vista frontal de la excéntrica de descompresión.
La figura 6 (A) es una vista ampliada de la
porción principal en la vista frontal de la excéntrica de
descompresión en la figura 5, y la figura 6 (B) es una vista en
sección transversal tomada a lo largo de la línea
B-B en la figura (A).
La figura 7 es un dibujo explicativo que muestra
un perfil de excéntrica de la excéntrica de escape y la excéntrica
de descompresión en el motor de combustión interna en la figura
1.
La figura 8 es una vista en sección transversal
para ilustrar la relación posicional entre la excéntrica de
descompresión, la excéntrica de escape, y análogos al arranque del
motor de combustión interna en la figura 1.
La figura 9 es una vista en sección transversal
similar a la figura 8 al inicio de la rotación normal del cigüeñal
durante la operación de descompresión.
La figura 10 es una vista en sección transversal
similar a la figura 9, inmediatamente antes de la primera carrera
de escape después del inicio de la rotación normal del
cigüeñal.
La figura 11 es una vista en sección transversal
similar a la figura 9 durante la primera carrera de escape después
del inicio de la rotación normal del cigüeñal.
La figura 12 es una vista en sección transversal
similar a la figura 9 inmediatamente después de la primera carrera
de escape después del inicio de la rotación normal del cigüeñal.
La figura 13 es una vista en sección transversal
similar a la figura 8 cuando se termina la segunda carrera de
escape después del inicio de la rotación normal del cigüeñal.
La figura 14 es un dibujo explicativo que
ilustra la acción del mecanismo de descompresión en el motor de
combustión interna de la figura 1.
1: cilindro, 2: culata de cilindro, 3: cubierta
de culata de cilindro, 4: cigüeñal, 5: pistón, 6: biela, 7: cámara
de combustión, 8: orificio de entrada de aire, 9: orificio de
escape, 10: válvula de admisión, 11: válvula de escape, 12: retén,
13, 14: muelle de válvula, 15: bujía de encendido, 16: árbol de
levas, 17: cojinete de bolas, 18, 19: piñón, 20: cadena de
temporización, 21.22: eje de balancín, 23: brazo oscilante de
admisión, 24: brazo oscilante de admisión, 25: empujaválvula, 26:
tuerca de bloqueo, 27.28: rodillo, 29: eje de soporte, 30: cojinete
de agujas, 31: excéntrica de admisión, 32: excéntrica de escape,
33: tope de rotación inversa, 34: tope de rotación normal, 40:
excéntrica de descompresión, 40b: porción de elevación, 40c:
porción sobresaliente, 41: embrague unidireccional, 42: aro
exterior, 43: rodillo, 44: muelle helicoidal, 45: ranura excéntrica,
46: arandela, 47: aro de tope, 50: limitador de par, 51: ranura de
enganche, 52: bola, 53: muelle helicoidal, 54: agujero de
alojamiento.
E: motor de combustión interna, M: motor de
arranque, W: interruptor de dispositivo de arranque, C: unidad
electrónica de control, V: cámara de válvula dinámica, D: mecanismo
de descompresión, N: dirección rotacional normal, R: dirección
rotacional inversa, G: sensor de posición rotacional, Le, Ld:
cantidad de elevación, A1: ángulo operativo efectivo, A3: ángulo
operativo de descompresión, Ad: ángulo rotacional preestablecido,
Ar: ángulo de rotación inversa inicial, Ag: ángulo de arranque,
P1-P8: posición rotacional, S1-S16:
carrera.
Ahora se describirán las realizaciones de la
presente invención con referencia a las figuras 1 a 14.
En la figura 1 y la figura 2, un motor de
combustión interna E que realiza la presente invención es un motor
de combustión interna monocilindro de cuatro tiempos, de tipo SOHC
a montar en una motocicleta, incluyendo un cilindro 1, una culata de
cilindro 2 a conectar al extremo superior del cilindro 1, una
cubierta de culata de cilindro 3 a conectar al extremo superior de
la culata de cilindro 2, y un cárter (no representado) a conectar
al extremo inferior del cilindro 1 para soportar rotativamente un
cigüeñal 4. Un pistón 5 encajado deslizantemente en un agujero de
cilindro la formado en el cilindro 1 está conectado al cigüeñal 4
mediante una biela 6, y el cigüeñal 4 se gira por el pistón
alternante 5. El cigüeñal 4 se gira por un motor de arranque M, un
motor eléctrico que es capaz de girar en la dirección normal y en la
dirección inversa al arranque del motor de combustión interna E, y
el movimiento del motor de arranque M es controlado en base a la
señal de salida de una unidad electrónica de control C como medios
de control a los que se suministran señales desde un interruptor de
dispositivo de arranque W y un sensor de posición rotacional
G.
G.
La culata de cilindro 2 se forma con un orificio
de entrada de aire 8 y un orificio de escape 9 que comunica con una
cámara de combustión 7 colocada hacia arriba del agujero de cilindro
la, y está provista de una válvula de admisión 10 para abrir y
cerrar un orificio de válvula de admisión 8a, que es un agujero del
orificio de entrada de aire 8 que conduce a la cámara de combustión
7, y una válvula de escape 11 para abrir y cerrar un orificio de
válvula de escape 9a, que es un agujero del orificio de escape 9 que
conduce a la cámara de combustión 7. La válvula de admisión 10 y la
válvula de escape 11 son empujadas para cerrar el orificio de
válvula de admisión 8a y el orificio de válvula de escape 9a
respectivamente por muelles de válvula 13, 14 a montar entre retenes
12 montados integralmente entre los extremos respectivos de los
muelles y la culata de cilindro 2. Además, una bujía de encendido
15 para quemar la mezcla de aire-combustible
aspirada a la cámara de combustión 7 desde la unidad de admisión, no
representada, a través del orificio de entrada de aire 8 se enrosca
en la culata de cilindro 2, de manera que mire hacia la cámara de
combustión 7.
En una cámara de válvula dinámica V definida por
la culata de cilindro 2 y la cubierta de culata de cilindro 3, un
árbol de levas 16 a disponer entre la válvula de admisión 10 y la
válvula de escape 11 se soporta rotativamente por la culata de
cilindro 2 mediante un par de cojinetes de bolas 17, y el árbol de
levas 16 se gira por el mecanismo de accionamiento incluyendo una
rueda dentada movida 18 dispuesta en un extremo del árbol de levas
16, un piñón de accionamiento 19 dispuesto en el cigüeñal 4, y una
cadena de temporización 20 dirigida en dichos dos piñones 18, 19
sincrónicamente con el cigüeñal 4 a la mitad de la velocidad de
giro del cigüeñal 4.
Además, un par de ejes de balancín 21, 22 a
disponer respectivamente en paralelo con el árbol de levas 16 están
fijados a la culata de cilindro 2 en las posiciones entre la
válvula de admisión 10 y el árbol de levas 16, y entre la válvula
de escape 11 y el árbol de levas 16 en la cámara de válvula
dinámica V, y un brazo oscilante de admisión 23 y un brazo
oscilante de escape 24 se soportan pivotantemente por los ejes de
balancín 21, 22 respectivamente. Empujaválvulas 25 que pueden
apoyar sobre los extremos de la válvula de admisión 10 y la válvula
de escape 11 están enroscados de forma ajustable en los extremos
del brazo oscilante de admisión 23 y el brazo oscilante de escape
24, y están fijados por una tuerca de fijación 26. Los otros
extremos del brazo oscilante de admisión 23 y el brazo oscilante de
escape 24 están bifurcados por un par de porciones de soporte 23a,
23b; 24a, 24b, y un rodillo 27 y un rodillo 28 a alojar en el
agujero formado entre el par de porciones de soporte 23a, 23b; 24a,
24b se soportan rotativamente en un eje de soporte 29 montado en el
par de porciones de soporte 23a, 23b; 24a, 24b mediante un cojinete
de agujas 30.
El rodillo 27 y el rodillo 28 están en contacto
rodante con una excéntrica de admisión 31 y una excéntrica de
escape 32 como la excéntrica de tren de válvulas dispuesta en el
árbol de levas 16. La excéntrica de escape 32 tiene un perfil de
excéntrica incluyendo una porción de círculo base 32a y una porción
de elevación 32b que tiene un ángulo operativo preestablecido A2
(véase la figura 7) para definir el período de abertura de válvula
y una elevación excéntrica para definir una cantidad de elevación
preestablecida. La excéntrica de admisión 31 también tiene :un
perfil de excéntrica incluyendo una porción de círculo base y la
porción de elevación. El brazo oscilante de admisión 23 y el brazo
oscilante de escape 24 a pivotar según estos perfiles de excéntrica
abren y cierran la válvula de admisión 10 y la válvula de escape 11
respectivamente en cooperación con los muelles de válvula 13, 14.
Por lo tanto, ambos brazos oscilantes 23, 24 sirven como seguidor
de excéntrica para abrir y cerrar la válvula de admisión 10 y la
válvula de escape 11 a la vez que siguen el movimiento de la
correspondiente excéntrica de admisión 31 y excéntrica de escape
32.
Con referencia ahora a las figuras 3 a 5, el
árbol de levas 16 también está provisto de un mecanismo de
descompresión D para reducir la presión de compresión en el motor
de combustión 7 durante la carrera de compresión para facilitar el
arranque del motor de combustión interna E al arranque. El
mecanismo de descompresión D incluye una excéntrica de
descompresión 40 a disponer en el árbol de levas 16, un mecanismo
de transmisión de par, y medios de control de rotación, y la
excéntrica de descompresión 40 se puede girar en la misma dirección
que la dirección rotacional del árbol de levas 16 que gira en las
direcciones normal e inversa por el par del árbol de levas 16
transmitido por el mecanismo de transmisión de par.
El mecanismo de transmisión de par incluye un
embrague unidireccional 41 y un limitador de par 50 dispuestos en
serie en la ruta de transmisión de par a través de la que se
transmite par desde el árbol de levas 16 a la excéntrica de
descompresión 40. El embrague unidireccional 41 se une en la
periferia del árbol de levas 16 en el lado del árbol de levas 16
axialmente enfrente de la excéntrica de admisión 31 para contactar
la periferia de la excéntrica de escape 32. El embrague
unidireccional 41 incluye un aro cilíndrico exterior 42 a encajar
en el árbol de levas 16 de manera que sea capaz de rotación
relativa y un elemento de embrague incluyendo un rodillo 43 y un
muelle helicoidal 44 en su periferia. El aro exterior 42 tiene una
porción de menor diámetro 42a y una porción de diámetro mayor 42b
que tiene un diámetro mayor que la porción de menor diámetro 42a,
y la porción de diámetro mayor 42b formada en su superficie
periférica interior con tres ranuras excéntricas 45 teniendo cada
una una profundidad que disminuye hacia la dirección de rotación
inversa R, que es la dirección opuesta a la dirección de rotación
normal N del árbol de levas 16, a intervalos regulares en la
dirección circunferencial, y el rodillo 43 y el muelle helicoidal
44 para empujar el rodillo 43 hacia el lado menos profundo en la
ranura excéntrica 45 se alojan en cada ranura excéntrica 45.
Cuando el árbol de levas 16 se gira en la
dirección normal sincrónicamente con la rotación normal del cigüeñal
4, el rodillo 43 se mueve hacia el lado más profundo en la ranura
excéntrica 45 en contraposición a la fuerza elástica del muelle
helicoidal 44, y así el embrague unidireccional 41 se pone en el
estado no forzado en el que se habilita la rotación relativa entre
el árbol de levas 16 y el aro exterior 42. Sin embargo, en este
estado no forzado, el par de arrastre inconsiderable en la
dirección normal N que se describirá más adelante se transmite
desde el árbol de 1 levas 16 al aro exterior 42 por una fuerza
ligera transmitida al aro exterior 42 mediante el muelle
helicoidal 44 en base a una fuerza de rozamiento entre el árbol de
levas 16 y el rodillo 43 y una fuerza ligera de rozamiento entre el
árbol de levas 16 y el aro exterior 42. Cuando el árbol de levas
16 gira sincrónicamente con la rotación inversa del cigüeñal 4 en
la dirección inversa, el rodillo 43 se mueve hacia el lado menos
profundo en la ranura excéntrica 45 y es capturado entre el árbol
de levas 16 y el aro exterior 42, y el embrague unidireccional 41
se pone en el estado forzado en el que se inhabilita la rotación
relativa entre el árbol de levas 16 y el aro exterior 42, y así se
transmite el par de rotación inversa del árbol de levas 16 al aro
exterior 42, y el árbol de 24 levas 16 y el aro exterior 42 giran
integralmente en la dirección inversa.
La porción de menor diámetro 42a del aro
exterior 42 está provista de la excéntrica de descompresión de forma
anular 40 en su periferia exterior de manera que sea capaz de
rotación relativa, y el movimiento axial de la excéntrica de
descompresión 40 se limita por un aro de tope 47 a encajar en la
ranura anular formada en la periferia externa de la porción de menor
diámetro 42a con una arandela 46 interpuesta de manera que una cara
de extremo 40d opuesta a la porción de diámetro mayor 42b en la
dirección axial se mantenga en un estado de estar en contacto
superficial con una cara de extremo 42b1 de la porción de diámetro
mayor 42b en contraposición a la fuerza elástica de un muelle
helicoidal 53, que se describirá más adelante, incluyendo el
limitador de par 50.
El limitador de par 50 dispuesto entre la
excéntrica de descompresión 40 y el embrague unidireccional 41 para
transmitir par del árbol de levas 16 transmitido al embrague
unidireccional 41 a la excéntrica de descompresión 40 incluye una
porción de enganche dispuesta en la cara de extremo 40d de la
excéntrica de descompresión 40, y un elemento de enganche
incluyendo una bola 52 y el muelle helicoidal 53 para enganchar la
porción de enganche. La porción de enganche incluye una pluralidad,
por ejemplo, doce ranuras de enganche 51 formadas
circunferencialmente a intervalos regulares en la cara de extremo
40d de la excéntrica de descompresión 40, y cada ranura de enganche
51 incluye, como se muestra bien en la figura 6, una porción muy
inclinada 51a en la que una parte de la bola 52 se pone en contacto
superficial y cuya profundidad se reduce bruscamente hacia la
dirección de rotación inversa R, y una porción inclinada
gradualmente 51b cuya profundidad se reduce gradualmente hacia la
dirección rotacional normal N.
La porción de diámetro mayor 42b del aro
exterior 42 se forma por ejemplo con tres agujeros de alojamiento 54
que tienen partes inferiores, que se extienden en la dirección axial
y cada agujero en la superficie de extremo 42b1 en posiciones entre
las tres ranuras excéntricas circunferencialmente adyacentes 45 a
tales intervalos de manera que pueda entrar en alineación con tres
ranuras de enganche circunferencialmente adyacentes 51 en la
dirección axial, y cada agujero de alojamiento 54 aloja la bola 52 y
el muelle helicoidal 53 para empujar la bola 52 hacia la excéntrica
de descompresión 40 en la dirección axial. Cuando la ranura de
enganche 51 y la bola 52 se ponen en alineación y una parte de la
bola 52 se encaja y presiona contra la porción muy inclinada 51a de
la ranura de enganche 51 por una fuerza elástica del muelle
helicoidal 53, el limitador de par 50 transmite directamente el par
transmitido desde el árbol de levas 16 a través del aro exterior
42 a la excéntrica de descompresión 40, y gira integralmente el aro
exterior 42 y la excéntrica de descompresión 40. Cuando el par de
rotación inversa aplicado desde el aro exterior 42 a la excéntrica
de descompresión 40 es par excesivo que excede del par límite
superior, es decir, el par máximo al que la excéntrica de
descompresión 40 y el aro exterior 42 se pueden girar
integralmente, la bola 52 es expulsada de la porción muy inclinada
51a por tal par excesivo, y el limitador de par 50 bloquea la
transmisión de tal par excesivo al aro exterior 42, por lo que
solamente el aro exterior 42 se gira integralmente con el árbol de
levas 16 en la dirección inversa por el par de rotación inversa
transmitido desde el árbol de levas 16. El par límite superior se
establece a un valor mayor que el par de resistencia rotacional
generado por una fuerza de rozamiento entre la porción excéntrica,
que se describirá más adelante, de la excéntrica de descompresión
40 y el brazo oscilante de escape 24 que está en contacto con la
porción excéntrica cuando el cigüeñal 4 gira en la dirección
inversa. El par máximo al que la excéntrica de descompresión 40 y
el aro exterior 42 pueden girar integralmente se establece a un
valor más pequeño que el par límite superior en la rotación inversa
de la porción inclinada gradualmente 51b de la ranura de enganche
51 puesto que el par transmitido a la excéntrica de descompresión
40 es dicho par de arrastre en contraposición al par de rotación
normal aplicado desde el aro exterior 42 a la excéntrica de
descompresión 40. La porción inclinada gradualmente 51b permite que
la bola 52 se mueva hacia la ranura de enganche 51 que está
adyacente en la dirección rotacional inversa R para encajar
suavemente en la ranura de enganche 51 en cuestión en el caso en el
que la excéntrica de descompresión 40 apoye sobre un tope de
rotación inversa 33, que se describirá más adelante, y solamente el
aro exterior 42 gira en la dirección inversa.
Por otra parte, la excéntrica de descompresión
40 con la que llega a contacto una porción de deslizamiento 24a1
(véase la figura 3), que es una parte de la superficie periférica
externa de una de las porciones de soporte 24a del brazo oscilante
de escape 24, incluye, como se muestra en la figura 1 y la figura 5,
una porción sobresaliente 40c que sobresale en la dirección radial,
un par de porciones de círculo base 40a1, 40a2 que se extienden
circunferencialmente con la porción sobresaliente 40c interpuesta
entremedio, y una porción de elevación 40b que continúa desde ambas
porciones de círculo base 40a1, 40a2 y sobresale en la dirección
radial. La porción sobresaliente 40c apoya sobre el tope de
rotación inversa 33 dispuesto en la culata de cilindro 2, como se
muestra en la figura 1, cuando la excéntrica de descompresión 40
gira en la dirección inversa, evitando por ello que la excéntrica
de descompresión 40 gire más en la dirección inversa. La porción
sobresaliente 40c apoya sobre un tope de rotación normal 34 fijado
al eje de balancín 21 cuando la excéntrica de descompresión 40 gira
en la dirección normal, evitando por ello que la excéntrica de
descompresión 40 gire más en la dirección normal. Por lo tanto, la
excéntrica de descompresión 40 puede girar solamente entre el tope
de rotación inversa 33 que define la primera posición de parada en
la dirección rotacional inversa R, y el tope de rotación normal 34
que define la segunda posición de parada en la dirección rotacional
normal N.
Las porciones de círculo base 40a1, 40a2 de la
excéntrica de descompresión 40 tienen unos diámetros tales que la
porción de deslizamiento 24a1 llegue a contacto con ellas cuando el
rodillo 28 está en contacto con la porción de círculo base 32a de
la excéntrica de escape 32, y la porción de elevación 40b se forma
circunferencialmente a lo largo de un rango preestablecido de
manera que sobresalga una cantidad constante en la dirección radial,
y tiene una elevación excéntrica que define una cantidad de
elevación preestablecida para descompresión Ld, que es menor que la
cantidad máxima de elevación Le de la válvula de escape 11 elevada
por la excéntrica de escape 32, como se muestra en la figura 7,
para realizar la operación de descompresión para reducir la presión
de compresión en la cámara de combustión 7. El perfil de excéntrica
de la excéntrica de descompresión 40 está formado por la parte de la
porción de elevación 40b con la que contacta la porción de
deslizamiento 24a1 y la parte del círculo base 40a1 con la que
contacta la porción de deslizamiento 24a1 dentro del rango de un
ángulo rotacional preestablecido Ad, que es el ángulo que la
excéntrica de descompresión 40 gira entre el tope de rotación
inversa 33 y el tope de rotación normal 34, fuera de la parte de la
porción de círculo base 40a1 y la porción de elevación 40b que se
extiende desde la porción sobresaliente 40c en la dirección
rotacional normal N. Con tal perfil de excéntrica, cuando la
excéntrica de descompresión 40 está en la primera posición de
parada, la porción de elevación 40b está en la posición donde puede
entrar en contacto con la porción de deslizamiento 24a1, y así la
excéntrica de descompresión 40 puede abrir la válvula de escape 11,
y cuando la excéntrica de descompresión 40 está en la segunda
posición de parada, la porción de círculo base 40a1 está en la
posición donde puede entrar en contacto con la porción de
deslizamiento 24a1, y así la excéntrica de descompresión 40 puede
cerrar la válvula de escape 11.
Además, en esta realización, el ángulo operativo
efectivo A1, que es la banda angular de la porción de elevación 40b
que tiene una elevación excéntrica constante en dicho perfil de
excéntrica, se establece al valor mayor que el ángulo de operación
de descompresión A3 de la excéntrica de escape 32, es decir, la
banda angular donde la válvula de escape 11 abierta por la
excéntrica de descompresión 40 se abre una cantidad de elevación
mayor que la cantidad de elevación para descompresión Ld por la
porción de elevación 32b de la excéntrica de escape 32, de manera
que la operación de descompresión no se pare por la abertura de la
válvula de escape 11 durante la primera carrera de escape después
de que el cigüeñal 4 empiece a girar en la dirección normal, y
simultáneamente menor que el doble del ángulo de la operación de
descompresión A3 de modo que la operación de descompresión se
libere por la abertura de la válvula de escape 11 durante la
segunda carrera de escape después de que el cigüeñal 4 empiece a
girar en la dirección normal. En esta realización, el ángulo
rotacional preestablecido Ad se establece al valor más pequeño que
el doble del ángulo operativo A2 de la excéntrica de escape 32.
Los medios de control de rotación incluyen el
brazo oscilante de escape 24 que aplica una fuerza de presión en
base a una fuerza elástica del muelle de válvula 14 en la
excéntrica de descompresión 40, contactando la porción de
deslizamiento 24a1 con la porción de elevación 40b de la excéntrica
de descompresión 40. Cuando se produce la operación de
descompresión en la que la válvula de escape 11 es abierta por la
excéntrica de descompresión 40, el brazo oscilante de escape 24
aplica par de resistencia rotacional producido por una fuerza de
rozamiento entre la porción de deslizamiento 24a1 y la porción de
elevación 40b en la excéntrica de descompresión 40 por la fuerza de
presión. Puesto que el par de resistencia rotacional se pone de
manera que sea más grande que el par de arrastre, el brazo
oscilante de escape 24 evita que la excéntrica de descompresión 40
gire en la dirección normal por el par de arrastre generado cuando
el árbol de levas 16 se gira en la dirección normal cuando la
porción de deslizamiento 24a1 está en contacto con la porción de
elevación 40b de la excéntrica de descompresión 40, a la vez que
permite que la excéntrica de descompresión 40 gire en la dirección
normal por el par de arrastre cuando el rodillo 28 del brazo
oscilante de escape 24 está en contacto con la porción de elevación
32b de la excéntrica de escape 32 y así la porción de deslizamiento
24a1 se aleja de la porción de elevación 40b de la excéntrica de
descompresión 40 de manera que la válvula de escape 11 se abra por
la excéntrica de escape 32.
Con referencia ahora a la figura 2, a la unidad
electrónica de control C se le suministra una señal detectada desde
el sensor de posición rotacional G para detectar la posición
rotacional del árbol de levas 16, y la posición rotacional
específica del árbol de levas 16, por ejemplo, un punto muerto
superior de escape, es detectada por el sensor, y la posición
rotacional del cigüeñal 4 donde el cigüeñal 4 para la rotación
inversa después de que la excéntrica de descompresión 40 apoya
sobre el tope de rotación inversa 33, se establece de manera que
sea el segundo punto muerto superior de escape (la posición
rotacional P8 en la figura 14) después del inicio de la rotación
inversa. En el punto muerto superior de escape, la cantidad de
elevación de la válvula de escape 11 es menor que la cantidad de
elevación para descompresión Ld, de manera que la porción de
deslizamiento 24a1 del brazo oscilante de escape 24 pueda apoyar
sobre la excéntrica de descompresión 40.
Por consiguiente, la unidad electrónica de
control C controla el accionamiento del motor de arranque M de tal
manera que cuando el dispositivo de arranque W suministra la señal
de activación, el motor de arranque M se gira en la dirección
inversa y así el cigüeñal 4 se gira en la dirección inversa el
ángulo de rotación inversa inicial Ar (véase la figura 14) al
segundo punto muerto superior de escape en el que el ángulo es
mayor que el ángulo rotacional preestablecido Ad (véase la figura
7), y después, el motor de arranque M se gira en la dirección
normal para girar el cigüeñal 4 en la dirección normal.
A continuación se describirá la acción del
mecanismo de descompresión D con referencia principalmente a la
figura 14, junto con las figuras 1, 2 y 7 a 13.
Como se muestra en la figura 14, se supone que
al arranque del motor de combustión interna E (posición
rotacional P1), el cigüeñal 4 se para en el medio de la carrera de
compresión S1, y la excéntrica de descompresión 40 está en la
segunda posición de parada donde apoya sobre el tope de rotación
normal 3 4 (véase la figura 8). En este caso, la descripción se
realiza suponiendo que la rotación inversa del cigüeñal 4 no se
produjo cuando el motor de combustión interna E está parado. Sin
embargo, incluso cuando se produzca rotación inversa, se llevará a
cabo básicamente la misma acción que la descrita a continuación a
excepción de la posición de la excéntrica de descompresión 40 al
arranque que se alcanza después de girar en la dirección de
rotación inversa R desde el tope de rotación normal 34. En la
figura 14, la posición rotacional del cigüeñal 4 se representa con
la flecha extragruesa, la posición rotacional de la excéntrica de
descompresión 40 se representa con la flecha hueca, y si la válvula
de escape 11 está abierta o cerrada se representa con la flecha de
grosor moderado.
Cuando se enciende el interruptor de dispositivo
de arranque W, el motor de arranque M gira en la dirección inversa
por la instrucción de la unidad electrónica de control C y así el
cigüeñal 4 y el árbol de levas 16 se hacen girar en la dirección
inversa. El suministro de combustible y el encendido en el motor de
combustión interna E se paran cuando el cigüeñal 4 gira en la
dirección inversa, y se inician después del inicio de la rotación
normal del cigüeñal 4. El embrague unidireccional 41 se pone en el
estado forzado por la rotación inversa del árbol de levas 16, y el
aro exterior 42 gira integralmente con el árbol de levas 16 en la
dirección inversa. En este caso, puesto que el par de resistencia
rotacional en base a una fuerza de rozamiento producida por
contacto entre la posición de deslizamiento 24a1 del brazo
oscilante de escape 24 y la porción de círculo base 40a1 y la
porción de elevación 40b de la excéntrica de descompresión 40 es
menor que dicho par de límite superior, la excéntrica de
descompresión 40 gira integralmente con el árbol de levas 16 en la
dirección inversa por el par de rotación inversa aplicado desde el
árbol de levas 16 y el aro exterior 42 mediante el limitador de par
50 a la excéntrica de descompresión 40.
Después, en medio de la rotación inversa del
árbol de levas 16, la porción de deslizamiento 24a1 llega a contacto
con la porción de elevación 40b de la excéntrica de descompresión
40, y se pivota el brazo oscilante de escape 24, y así la válvula de
escape 11 se abre la cantidad de elevación para descompresión Ld. A
continuación, después de la primera carrera de admisión S2 del
motor de combustión interna E después del inicio de la rotación
inversa (realmente, dado que el cigüeñal 4 se gira en la dirección
inversa, el pistón 5 se mueve hacia el centro muerto superior, pero
se denomina carrera de admisión por razones de conveniencia. A
continuación, el nombre de la carrera cuando el cigüeñal 4 se gira
en la dirección normal se utiliza también cuando se gira en la
dirección inversa), la excéntrica de descompresión 40 para en dicha
primera posición de parada en el momento en el que la porción
sobresaliente 40c de la excéntrica de descompresión 40 apoya sobre
el tope de rotación inversa 33 (posición rotacional P2), y se evita
la rotación inversa adicional. Por lo tanto, el par de resistencia
rotacional aplicado en la excéntrica de descompresión 40 excede del
par límite superior, y dicho par excesivo se aplica en el limitador
de par 50 para evitar que la bola 52 del limitador de par 50 se
encaje en la porción muy inclinada 51a de la ranura de enganche 51,
por lo que solamente el aro exterior 42 gira integralmente con el
árbol de levas 16 en la dirección inversa. Esta rotación inversa
adicional continúa durante la carrera de escape S3, la carrera de
expansión S4, y la carrera de compresión S5 y la carrera de
admisión S6, y termina cuando el cigüeñal 4 se gira el ángulo de
rotación inversa inicial Ar en la dirección inversa (posición
rotacional P3) al tiempo del segundo punto muerto superior de
escape después de que el inicio de la rotación inversa es detectado
por el sensor de posición rotacional G (véase la figura 9). En este
ejemplo, la porción de deslizamiento 24a1 del brazo oscilante de
escape 24 está en contacto con la porción de elevación 40b de la
excéntrica de descompresión 40 al tiempo en que se termina la
rotación inversa, y la válvula de escape 11 se abre la cantidad de
elevación para descompresión Ld.
Después, por la instrucción procedente de la
unidad electrónica de control C, el motor de arranque M gira en la
dirección normal para girar el cigüeñal 4 y el árbol de levas 16 en
la dirección normal. En este caso, el embrague unidireccional 41 se
pone en estado no forzado por la rotación normal del árbol de levas
16, y el aro exterior 42 aplica el par de arrastre menor que dicho
par de límite superior en la excéntrica de descompresión 40
mediante el limitador de par 50. Sin embargo, dado que el par de
resistencia rotacional generado por el hecho de que la porción de
deslizamiento 24a1 del brazo oscilante de escape 24 está en
contacto con la porción de elevación 40b de la excéntrica de
descompresión 40 empujada por el muelle de válvula 14 es mayor que
el par de arrastre hasta que la posición rotacional del cigüeñal 4
en una carrera de admisión S7 pasa por la primera carrera de
compresión S8 y la carrera de expansión S9 después del inicio de la
rotación normal del cigüeñal 4 (o el árbol de levas 16) y llega a
la primera carrera de escape S10 (véase la figura 10), la
excéntrica de descompresión 40 no gira en la dirección normal, y se
para en la primera posición de parada. Por lo tanto, en la primera
carrera de compresión S8, dado que la válvula de escape 11 se abre
la cantidad de elevación para descompresión Ld de modo que se lleve
a cabo la operación de descompresión, y así se reduce la presión
de compresión en la cámara de combustión 7, el pistón 5 puede pasar
fácilmente por encima del punto muerto superior de compresión
(posición rotacional P4).
Después, en la primera carrera de escape S10, el
árbol de levas 16 se gira en la dirección normal, y el rodillo 28
del brazo oscilante de escape 24 se pone en contacto con la
excéntrica de escape 32, y después el brazo oscilante de escape 24
se pivota por la excéntrica de escape 32. Después, la válvula de
escape 11 se abre una cantidad de elevación mayor que la cantidad
de elevación de la excéntrica de descompresión 40 (véase la figura
11). Por consiguiente, la porción de deslizamiento 24a1 se aleja de
la porción de elevación 40b de la excéntrica de descompresión 40, y
así el par de resistencia rotacional de la excéntrica de
descompresión 40 se reduce al valor más pequeño que el par de
arrastre, por lo que la excéntrica de descompresión 40 gira en la
dirección normal con el aro exterior 42 a la misma velocidad
rotacional con el árbol de levas 16 por el par de arrastre. Aunque
tal rotación normal de la excéntrica de descompresión 40 se genera
en la región del ángulo de operación de descompresión A3 de la
excéntrica de escape 32, dado que el ángulo operativo efectivo A1 de
la excéntrica de descompresión 40 es mayor que el ángulo de la
operación de descompresión A3, la porción de deslizamiento 24a1
entra en contacto con la porción de elevación 40b de la excéntrica
de descompresión 40 de nuevo en el período final de la primera
carrera de escape S10, y la válvula de escape 11 se abre la
cantidad de elevación para descompresión Ld. Simultáneamente,
puesto que el par de resistencia rotacional de la excéntrica de
descompresión 40 se incrementa al valor mayor después del par de
arrastre, se para la rotación de la excéntrica de descompresión 40
(véase la figura 12).
Después, solamente el árbol de levas 16 gira más
en la dirección normal, y la operación de descompresión se lleva
a cabo en la segunda carrera de compresión S12 (es decir, la
primera carrera de compresión después de la rotación normal de la
excéntrica de descompresión 40). Por lo tanto, el pistón 5 puede
pasar fácilmente por encima del punto muerto superior de compresión
(posición rotacional P5).
Después, el árbol de levas 16 gira más en la
dirección normal mediante la carrera de expansión S13, y después,
durante la segunda carrera de escape S14 después del inicio de la
rotación normal del cigüeñal 4, la porción de deslizamiento 24a1 se
aleja de la excéntrica de descompresión 40 cuando la válvula de
escape 11 se abre por la excéntrica de escape 32 como en el caso de
la primera carrera de escape S10. Por lo tanto, la excéntrica de
descompresión 40 gira en la dirección normal a la misma velocidad
rotacional con el árbol de levas 16 por el par de arrastre. Sin
embargo, el ángulo operativo efectivo A1 de la excéntrica de
descompresión 40 es menor que el doble del ángulo de operación de
descompresión A3 de la excéntrica de escape 32, y el ángulo
rotacional preestablecido Ad es menor que el doble del ángulo
operativo A2 de la excéntrica de escape 32 (véase la figura 7). Por
lo tanto, el saliente 40c de la excéntrica de descompresión 40 apoya
sobre el tope de operación normal 34 durante la segunda carrera de
escape S14, y la excéntrica de descompresión 40 toma la segunda
posición de parada. En consecuencia, cuando termina la segunda
carrera de escape S14, la porción de deslizamiento 24a1 entra en
contacto con la porción de círculo base 40a1 de la excéntrica de
descompresión 40, y así la válvula de escape 11 se mueve según el
perfil de excéntrica de la excéntrica de escape 32 con la que el
rodillo 28 del brazo oscilante de escape 24 entra en contacto y se
pone en estado cerrado (véase la figura 13). Por consiguiente, se
para la operación de descompresión por el mecanismo de
descompresión D con respecto a la válvula de escape 11, y a partir
de entonces, la válvula de escape 11 se abre y cierra solamente por
la excéntrica de escape 32.
Después, el árbol de levas 16 gira más en la
dirección normal mediante la carrera de admisión 515, y después,
durante la tercera carrera de compresión S16 después del inicio de
la rotación normal del cigüeñal 4, la mezcla de
aire-combustible se comprime a la presión de
compresión normal sin reducir la presión por la operación de
descompresión y es inflamada por la bujía de encendido 15, s de
manera que el motor de combustión interna E pasa a la operación de
arranque, y después a la operación de marcha en vacío. En esta
tercera carrera de compresión S16, puesto que el ángulo de calado
desde el inicio de la rotación normal del cigüeñal 4 a la porción
de inicio de compresión P6 de la tercera carrera de compresión S16
(el punto de inicio de la primera carrera de compresión (punto
muerto inferior de compresión) mientras el cigüeñal 4 se gira en
la dirección normal y después se libera la operación de
descompresión) (posición rotacional P6), es decir, el ángulo de
arranque Aa del cigüeñal 4 es grande en comparación con el caso en
el que el cigüeñal 4 se gira en la dirección normal inmediatamente
desde la posición de arranque del motor de combustión interna E para
realizar la carrera de compresión regular, se incrementa el tiempo
de aceleración, y así el cigüeñal 4 gira a una velocidad
rotacional más rápida, facilitando por ello que el pistón pase por
encima del punto muerto superior de compresión P7, que es la
presión de compresión regular.
A continuación se describirá la operación y los
efectos de la realización construida descrita hasta ahora.
Al arranque del motor de combustión interna E,
el motor de arranque M controlado por la unidad electrónica de
control C gira el cigüeñal 4 y por lo tanto el árbol de levas 16 en
la dirección inversa el ángulo de rotación inversa inicial Ar, y
después gira el mismo en la dirección normal, de manera que la
excéntrica de descompresión 40 se gira integralmente con el árbol
de levas 16 en la dirección inversa mediante el embrague
unidireccional 41 que se pone en el estado forzado durante la
rotación inversa del cigüeñal 4 a la primera posición de parada, y
el brazo oscilante de escape 24 se pone en contacto con la porción
de elevación 40b de la excéntrica de descompresión 40 para poder
abrir la válvula de escape 11. Después, el cigüeñal 4 y el árbol de
levas 16 se giran más en la dirección inversa manteniéndose la
excéntrica de descompresión 40 en la primera posición de parada por
la acción del limitador de par 50.
Después del inicio de la rotación normal del
cigüeñal 4, el brazo oscilante de escape 24 evita la rotación normal
de la excéntrica de descompresión 40, en la que el par de arrastre
se transmite desde el embrague unidireccional 41, aplicando par de
resistencia rotacional en ella y poniendo la porción de
deslizamiento 24a1 en contacto con la porción de elevación 40b de la
excéntrica de descompresión 40, a la vez que permite la rotación
normal de la excéntrica de descompresión 40 por el par de arrastre
cuando el rodillo 5 28 se pone en contacto con la excéntrica de
escape 32 y la porción de deslizamiento 24a1 se aleja de la
excéntrica de descompresión 40. Como consecuencia, la excéntrica de
descompresión 40 tiene el ángulo operativo efectivo A1 puesto a un
valor mayor que el ángulo de operación de descompresión de la
excéntrica de tren de válvulas para abrir y cerrar la válvula de
escape 11 que se abre por la excéntrica de descompresión 40 al
arranque, y también el ángulo de operación de descompresión de la
excéntrica de descompresión es menor que el doble del ángulo de
operación de descompresión de la excéntrica de escape 32, realizando
la excéntrica de descompresión la descompresión con la válvula de
escape 11 abierta la cantidad de elevación para descompresión Ld
durante la primera carrera de compresión S8, incluida en el ángulo
de rotación inversa inicial Ar de la rotación inversa y durante la
primera carrera de compresión S12 después del inicio de la rotación
normal de la excéntrica de descompresión 40 y durante el período de
la primera posición de parada a la segunda posición de parada.
Como consecuencia, el ángulo de arranque Aa
aumenta la cantidad correspondiente a la rotación inversa del
cigüeñal desde la posición rotacional P1 del cigüeñal 4 al
arranque del motor de combustión interna E por el ángulo de
rotación inversa inicial Ar, y así aumenta la velocidad rotacional
del cigüeñal 4 en el primer punto de inicio de compresión (posición
rotacional P6) después de la liberación de la operación de
descompresión, de manera que el pistón pase fácilmente por encima
del primer punto muerto superior de compresión (posición rotacional
P7) después de la parada de la operación de descompresión,
mejorando por ello la capacidad de arranque a la vez que se evita
el aumento de tamaño del motor de arranque M que gira el cigüeñal
4. Además, el aumento del ángulo de arranque Aa se puede realizar
en una estructura simple estableciendo el ángulo operativo efectivo
A1 de la porción de elevación 40b de la excéntrica de descompresión
40.
Además, dado que la excéntrica de descompresión
40 se puede poner de tal manera que el brazo oscilante de escape
24 siempre esté en contacto con una posición fija de la porción de
elevación 40b de la excéntrica de descompresión 40 al inicio de la
rotación normal del cigüeñal 4 (posición rotacional P3)
independientemente de la posición rotacional P1 del cigüeñal 4 al
arranque del motor de combustión interna E poniendo la excéntrica
de descompresión 40 en la primera posición de parada cuando gira el
cigüeñal 4 en la dirección inversa, la banda angular en la que la
válvula de escape 11 se puede abrir por la excéntrica de
descompresión 40, es decir, el ángulo operativo efectivo A1, se
puede poner en una posición fija para cada arranque, garantizando
por ello que el ángulo de arranque Aa sea mayor que en la técnica
relacionada.
El limitador de par 50 para evitar que se
aplique un par de rotación inversa superior al par límite superior
en la excéntrica de descompresión 40 cuando el cigüeñal 4 gira en
la dirección inversa, se ha dispuesto en serie con el embrague
unidireccional 41 en la ruta de transmisión de par que se extiende
desde el árbol de levas 16 a la excéntrica de descompresión 40. Por
lo tanto, cuando el cigüeñal 4 se gira en la dirección inversa
durante la que el embrague unidireccional 41 inhabilita la
rotación relativa del árbol de levas 16 y la excéntrica de
descompresión 40, el limitador de par 50 permite la rotación
inversa adicional del cigüeñal 4 después de que la excéntrica de
descompresión 40 apoya sobre el tope de rotación inversa 33 en la
primera posición de parada, para aumentar el ángulo de arranque con
una estructura simple. Además, el limitador de par 16 evita que se
aplique par excesivo en la excéntrica de descompresión 40, el tope
de rotación inversa 33 y el embrague unidireccional 41.
A continuación se describirá una realización en
la que una parte de la construcción de dicha realización se
modifica con respecto a la construcción modificada.
En dicha realización, aunque el ángulo de
rotación inversa inicial Ar se establece al segundo punto muerto
superior de escape después del inicio de la rotación inversa en
base a la señal detectada del sensor de posición rotacional G, el
ángulo se puede poner según la posición rotacional del árbol de
levas 16 cuyo ángulo es mayor que el ángulo rotacional
preestablecido Ad, por ejemplo, un ángulo hasta el primer punto
muerto superior de escape después del inicio de la rotación
inversa, o puede ser un ángulo establecido según una posición
rotacional arbitraria del árbol de levas 16 después del inicio de
la rotación inversa distinta del punto muerto superior de escape.
Además, el ángulo de rotación inversa inicial Ar puede ser un
ángulo más grande que el ángulo rotacional preestablecido Ad y
almacenarse en la memoria de la unidad electrónica de control C y
no ser detectado por el sensor de posición rotacional G, por lo
que no se necesita el sensor rotacional y así se puede reducir
el
costo.
costo.
Además, en dicha realización, el ángulo de
rotación inversa inicial Ar se establece al ángulo al que el
cigüeñal 4 y el árbol de levas 16 se giran en la dirección inversa
incluso después de que la excéntrica de descompresión 40 apoya
sobre el tope de rotación inversa 33. Sin embargo, también es
posible disponer un sensor tal como un sensor de contacto para
detectar que la excéntrica de descompresión 40 apoye sobre el tope
de rotación inversa 33 de manera que la rotación inversa se termine
cuando la excéntrica de descompresión 40 asuma la primera posición
de parada. También en este caso, el ángulo de arranque Aa aumenta
en comparación con la técnica relacionada, y el pistón pueda pasar
fácilmente por encima de la primera carrera de compresión después
de la parada de operación de descompresión.
En dicha realización, el ángulo operativo
efectivo A1 de la excéntrica de descompresión 40 se establece a un
valor mayor que el ángulo de operación de descompresión A3 de la
excéntrica de escape 32 para abrir y cerrar la válvula de escape 11
que se abre por la excéntrica de descompresión 40 al arranque, y
simultáneamente menor que el doble del ángulo de operación de
descompresión A3. Sin embargo, también es posible establecerlo al
valor mayor que el doble de la excéntrica de escape 32, y en tal
caso, el ángulo de arranque Aa se puede incrementar más.
Aunque el motor eléctrico es un motor de
arranque M en dicha realización, se puede usar para arrancar el
motor generador que es un motor eléctrico que también sirve como
un generador y como un motor de arranque. También es posible que el
motor eléctrico sea uno que solamente pueda girar en la dirección
normal, y los medios de control están provistos de un mecanismo
conmutador para conmutar la rotación del cigüeñal 4 desde la
dirección normal a la dirección inversa y viceversa en la ruta de
transmisión de fuerza rotacional desde el motor eléctrico
propiamente dicho al cigüeñal 4, de manera que el cigüeñal 4 se
haga girar en la dirección normal o en la dirección inversa por
medio del motor eléctrico y el mecanismo conmutador.
Aunque la válvula de motor que se abre por la
excéntrica de descompresión 40 es la válvula de escape 11 en dicha
realización, puede ser la válvula de admisión 10. Al disponer un
sensor para detectar la posición rotacional del árbol de levas 16
en este caso, es preferible determinar la posición rotacional del
cigüeñal 4 a la terminación de la rotación inversa de manera que
esté cerca del tiempo de cierre de la válvula de admisión dentro
del rango en que la excéntrica de descompresión 40 no gira en la
dirección normal por el par de arrastre inmediatamente después del
inicio de la rotación normal del cigüeñal 4.
Claims (7)
1. Un método de arranque para un motor de
combustión interna incluyendo los pasos de girar un cigüeñal por un
motor eléctrico al arranque, y abrir por un mecanismo de
descompresión una válvula de motor que se abre y cierra por una
excéntrica dispuesta en un árbol de levas que se gira
sincrónicamente con la rotación del cigüeñal, caracterizado
porque el mecanismo de descompresión incluye una excéntrica de
descompresión dispuesta en el árbol de levas, de tal manera que la
excéntrica de descompresión sea capaz de girar en el rango
rotacional del árbol de levas entre una primera posición de parada
del árbol de levas en la dirección rotacional inversa y una segunda
posición de parada del árbol de levas en la dirección rotacional
normal y tiene un perfil de excéntrica para poner la válvula de
motor en el estado abierto en la primera posición de parada y en el
estado cerrado en la segunda posición de parada, y porque el método
incluye además los pasos de girar el cigüeñal en la dirección
inversa por el motor eléctrico para girar la excéntrica de
descompresión en la dirección inversa y ponerla en la primera
posición de parada al arranque, girar después el cigüeñal en la
dirección normal por el motor eléctrico para girar la excéntrica de
descompresión en la dirección rotacional normal, y abrir la
válvula de motor por la excéntrica de descompresión durante el
periodo de tiempo hasta que la excéntrica de descompresión llega a
la segunda posición de parada.
2. Un método de arranque para un motor de
combustión interna incluyendo los pasos de girar un cigüeñal por un
motor al arranque, según la reivindicación anterior,
caracterizado porque la válvula de motor se abre por la
excéntrica de descompresión durante la carrera de compresión
incluida dentro del rango del ángulo de rotación preestablecido en
el que el cigüeñal se gira en la dirección inversa por el motor
eléctrico o la primera carrera de compresión después del inicio de
la rotación normal de la excéntrica de descompresión, durante el
periodo de tiempo hasta que la excéntrica de descompresión llega a
la segunda posición de parada.
3. Un método de arranque para un motor de
combustión interna incluyendo los pasos de girar un cigüeñal por un
motor eléctrico al arranque, según la reivindicación 1,
caracterizado porque la válvula de motor se abre por la
excéntrica de descompresión en una pluralidad de carreras de
compresión durante el periodo hasta que la excéntrica de
descompresión llega a la segunda posición de parada.
4. Un método de arranque para un motor de
combustión interna, según una cualquiera de las reivindicaciones
anteriores, caracterizado porque el cigüeñal se gira más en
la dirección inversa por el motor eléctrico después de que la
excéntrica de descompresión se coloca en la primera posición de
parada.
5. Un dispositivo de arranque para un motor de
combustión interna incluyendo un motor eléctrico para girar un
cigüeñal al arranque, unos medios de control para controlar la
rotación del cigüeñal por el motor eléctrico, y un mecanismo de
descompresión para abrir una válvula de motor a abrir y cerrar por
una excéntrica dispuesta en el árbol de levas que se gira
sincrónicamente con la rotación del cigüeñal, caracterizado
porque el mecanismo de descompresión incluye: una excéntrica de
descompresión montada rotativamente en el árbol de levas de manera
que sea capaz de girar en el rango rotacional del árbol de levas
entre un tope de rotación inversa que define una primera posición
de parada en la dirección rotacional inversa del árbol de levas y
un tope de rotación normal que define una segunda posición de
parada en la dirección rotacional normal del árbol de levas, y
tiene un perfil de excéntrica para abrir la válvula de motor en la
primera posición de parada y cerrarla en la segunda posición de
parada; medios de transmisión de par para transmitir el par de
rotación inversa desde el árbol de levas a la excéntrica de
descompresión estableciendo el estado forzado en el que la rotación
relativa entre el árbol de levas y la excéntrica de descompresión se
inhabilita al tiempo de la rotación inversa del cigüeñal y
transmitir par de arrastre en la dirección normal desde el árbol de
levas a la excéntrica de descompresión estableciendo el estado no
forzado en el que la rotación relativa entre el árbol de levas y la
excéntrica de descompresión se habilita durante la rotación normal
del cigüeñal; y medios de control de rotación que evitan y permiten
alternativamente el arrastre de la excéntrica de descompresión
entre la primera posición de parada y la segunda posición de parada
en la dirección rotacional normal; y porque el motor eléctrico gira
el cigüeñal el ángulo de rotación preestablecido en la dirección
inversa y después gira en la dirección normal al arranque según los
medios de control; porque la excéntrica de descompresión se pone en
la primera posición de parada girándose en la dirección inversa por
los medios de transmisión de par cuando el cigüeñal se gira en la
dirección inversa el ángulo de rotación preestablecido, y abre la
válvula de motor por los medios de transmisión de par y los medios
de control de rotación durante la carrera de compresión que
corresponde a la carrera de compresión incluida en el rango de la
rotación preestablecida del cigüeñal en la dirección inversa o la
primera carrera de compresión después del inicio de la rotación
normal de la excéntrica de descompresión hasta que la excéntrica de
descompresión llega a la segunda posición de parada.
6. Un dispositivo de arranque para un motor de
combustión interna según la reivindicación 5, caracterizado
porque los medios de transmisión de par incluyen un embrague
unidireccional y un limitador de par dispuestos en serie en la
transmisión de par del árbol de levas a la excéntrica de
descompresión, y el embrague unidireccional establece el estado
forzado cuando el cigüeñal se gira en la dirección inversa y el
estado no forzado cuando el cigüeñal gira en la dirección normal de
manera que el par de arrastre se transmita desde el árbol de levas
a la excéntrica de descompresión, el limitador de par limita el
par de rotación inversa transmitido desde el árbol de levas a la
excéntrica de descompresión que está en la primera posición de
parada a un valor por debajo del par límite superior, y gira
solamente el árbol de levas en la dirección inversa cuando el par
de rotación inversa superior al par límite superior se ejerce en el
árbol de levas, y el motor eléctrico pone la excéntrica de
descompresión en la primera posición de parada y después gira más
el cigüeñal en la dirección inversa.
7. Un dispositivo de arranque para un motor de
combustión interna según la reivindicación 5 o la reivindicación 6,
caracterizado porque los medios de control de rotación
permiten que la excéntrica de descompresión sea arrastrada en el
rango del ángulo de operación de descompresión de la excéntrica, y
el ángulo operativo efectivo de la excéntrica de descompresión es
mayor que el ángulo operativo de descompresión de la
excéntrica.
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| JP4317535B2 (ja) * | 2005-06-23 | 2009-08-19 | ヤマハ発動機株式会社 | ハイブリッド二輪車の駆動装置及びハイブリッド二輪車 |
| JP5024811B2 (ja) | 2006-03-17 | 2012-09-12 | 国立大学法人静岡大学 | 電動車両の電源装置 |
| JP4674722B2 (ja) * | 2006-03-17 | 2011-04-20 | 国立大学法人静岡大学 | 電動車両の電源供給装置 |
| JP4640830B2 (ja) * | 2006-03-22 | 2011-03-02 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の始動装置 |
| JP2008208795A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Honda Motor Co Ltd | エンジン |
| KR100847859B1 (ko) * | 2007-03-28 | 2008-07-23 | 쌍용자동차 주식회사 | 디젤엔진 저온 시동을 위한 캠샤프트 제어방법 |
| JP4759534B2 (ja) * | 2007-04-27 | 2011-08-31 | 本田技研工業株式会社 | デコンプ装置を備える内燃機関および該内燃機関が搭載された自動二輪車 |
| DE102008039007A1 (de) * | 2008-08-21 | 2010-02-25 | Schaeffler Kg | Verfahren zur Verstellung einer Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors, Nockenwellenverstellsystem und Verbrennungsmotor mit verstellbarer Kurbelwelle |
| US8795135B2 (en) * | 2009-09-01 | 2014-08-05 | Ford Global Technologies, Llc | Method for controlling an engine during a restart |
| BRMU9100610U2 (pt) * | 2011-03-18 | 2014-03-25 | Zen S A Ind Metalurgica | Disposição aplicada em unidade de partida que trabalha constantemente engrenada ao motor principal |
| DE102011006288A1 (de) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum anlasserlosen Starten eines Verbrennungsmotors, insbesondere in einem Hybridfahrzeug |
| TWI424118B (zh) * | 2012-01-06 | 2014-01-21 | Sanyang Industry Co Ltd | Engine cylinder head structure |
| JP5888200B2 (ja) * | 2012-10-01 | 2016-03-16 | 株式会社デンソー | エンジン始動装置 |
| EP2955343B1 (en) * | 2014-04-24 | 2023-08-30 | Sanyang Motor Co., Ltd. | Engine with decompression devices |
| EP3203056A4 (en) * | 2014-09-30 | 2018-06-20 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Engine system and vehicle |
| TWI605191B (zh) * | 2014-11-11 | 2017-11-11 | 財團法人工業技術研究院 | 曲軸角控制方法及其系統 |
| CN105986949A (zh) * | 2015-02-13 | 2016-10-05 | 三阳工业股份有限公司 | 起动及发电装置控制引擎起动的方法 |
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