ES2230876T3 - Muelle de escasa fuerza de contacto. - Google Patents
Muelle de escasa fuerza de contacto.Info
- Publication number
- ES2230876T3 ES2230876T3 ES99937400T ES99937400T ES2230876T3 ES 2230876 T3 ES2230876 T3 ES 2230876T3 ES 99937400 T ES99937400 T ES 99937400T ES 99937400 T ES99937400 T ES 99937400T ES 2230876 T3 ES2230876 T3 ES 2230876T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- piston
- condition
- elastomeric material
- damping
- damping unit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F13/00—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs
- F16F13/002—Units comprising springs of the non-fluid type as well as vibration-dampers, shock-absorbers, or fluid springs comprising at least one fluid spring
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D24/00—Special deep-drawing arrangements in, or in connection with, presses
- B21D24/02—Die-cushions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/003—Dampers characterised by having pressure absorbing means other than gas, e.g. sponge rubber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/02—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using gas only or vacuum
- F16F9/0209—Telescopic
- F16F9/0218—Mono-tubular units
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/48—Arrangements for providing different damping effects at different parts of the stroke
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Presses And Accessory Devices Thereof (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
- Actuator (AREA)
- Coupling Device And Connection With Printed Circuit (AREA)
- Contacts (AREA)
- Springs (AREA)
- Pens And Brushes (AREA)
Abstract
Un conjunto de prensa (30) que se puede operar entre una condición abierta y una condición cerrada para deformar una pieza de trabajo y que se puede operar entre la condición cerrada y la condición abierta para facilitar la extracción de la pieza de trabajo de dicho conjunto de prensa, comprendiendo dicho conjunto de prensa un primer miembro (38) para engranar con un primer lado de la pieza de trabajo, un segundo miembro (40) para engranar con un segundo lado de la pieza de trabajo, un medio motor (34, 36) para mover dicho primer miembro (38) hacia dicho segundo miembro (40) durante la operación de dicho conjunto de prensa entre la condición abierta hacia la condición cerrada y para alejar dicho primer miembro de dicho segundo miembro durante la operación de dicho conjunto de prensa entre la condición cerrada y la condición abierta, y una unidad de amortiguación (50, 620) que se puede operar entre una condición extendida hacia una condición retraída para proporcionar una fuerza flexible durante al menos una porción de la operación del conjunto de prensa entre la condición abierta hacia la condición cerrada.
Description
Muelle de escasa fuerza de contacto.
La presente invención se refiere a un conjunto de
prensa y, más concretamente, a un conjunto de prensa que tiene una
unidad de amortiguación que proporciona una fuerza flexible durante
la operación del conjunto de prensa entre una condición abierta y
una condición cerrada.
Una gran variedad de productos y componentes
diferentes se fabrican utilizando aparatos denominados
"matrices". Una matriz puede comprender un complejo y costoso
dispositivo que perfora agujeros, corta, dobla, conforma, etc.
materia prima (por ejemplo, chapa metálica o similar) que está
colocada dentro de la matriz. Por ejemplo, los parachoques de los
automóviles, los paneles laterales, etc. están típicamente formados
de chapa metálica colocada dentro de una matriz.
Una matriz funciona típicamente mediante un
mecanismo de prensado mecánico que puede generar grandes cantidades
de fuerza para prensar juntos los componentes de la matriz cuando la
materia prima está colocada dentro de la misma. Una típica prensa
mecánica puede generar toneladas de fuerza de prensado dependiendo
de su diseño. La mayoría de las prensas mecánicas emplean una
disposición de volante rotativo grande y usan un cigüeñal o árbol
excéntrico para convertir el movimiento rotativo del volante en un
movimiento rectilíneo de prensado que se aplica a una corredera que
hace contacto con una porción de la matriz. La geometría de esta
combinación de piezas provoca una ventaja mecánica cambiante entre
la transmisión y la corredera. Por ejemplo, la ventaja mecánica del
brazo de manivela y la unidad de conexión puede variar desde uno, en
un punto cercano a la mitad de la carrera, hasta infinito, en la
parte inferior de la carrera.
Las fuerzas de impacto y las cargas de choque
asociadas creadas durante el proceso de prensado pueden provocar un
desgaste y un deterioro indeseables varios componentes de la matriz
y la prensa. Así pues, para reducir el desgaste y el deterioro de la
matriz, que puede dar lugar a una costosa disminución del tiempo y
al mantenimiento de los gastos, se han empleado uniones de
amortiguación para sujetar la matriz en la máquina y absorber una
porción de las fuerzas de choque creadas por la misma. La patente de
EE.UU. nº 4.792.128 y la patente de EE.UU. nº 4.838.527 de Holley
desvelan varios tipos de uniones de amortiguación.
Una unidad de amortiguación conocida, esto es, un
muelle de gas también se representa en la Figura 1. Como puede verse
en la Figura 1, la unidad de amortiguación 10 comprende un cuerpo 12
que sujeta de forma deslizante un pistón ubicado en el mismo. El
pistón 16 está acoplado a un vástago del pistón 18 que está
orientado en la prensa mecánica para engranar con la parte inferior
de la matriz o una mesa móvil (conocida como placa de púas) que
sujeta la matriz. El cuerpo 12 es hueco y está tapado en un extremo
por una tapa 14. La tapa 14 y la parte inferior del pistón 16
cooperan para definir una cámara de gas 20. La cámara de gas 20 está
cargada con un gas compresible, tal como nitrógeno, a través de una
válvula de presión convencional 22 situada en la tapa 14. El vástago
del pistón 18 está sujeto de forma deslizante dentro del cuerpo 12
mediante un miembro rígido de sujeción del vástago 24 que está
típicamente fabricado de un metal como el bronce. El extremo
superior 13 del cuerpo 12 está sellado con una tapa de retención 26
que está fijada en su posición con un anillo de retención
convencional 28. Como se ilustra mediante la flecha "A" en la
Figura 1, la presión del gas dentro de la cámara 20 sirve para
empujar el vástago del pistón 18 hacia fuera del cuerpo 12 hasta que
el pistón 16 hace contacto con el retén rígido 24. Dicha
construcción provoca el pretensado del vástago del pistón 18 de tal
modo que se requiere el desarrollo de una fuerza de contacto (esto
es, la fuerza requerida para iniciar el movimiento del muelle desde
la posición totalmente extendida) en el extremo del vástago del
pistón 18 para comprimir el muelle de gas 10. Los diseños de las
uniones de amortiguación convencionales administran una fuerza casi
total en contacto y tienen un aumento de la fuerza relativamente
pequeño a medida que se comprime la unidad de amortiguación. Esto
provoca la aplicación de fuerzas elevadas instantáneamente en
contacto con el vástago 18. Esta carga de fuerza instantánea se
transfiere a los otros componentes de la prensa y provoca una carga
de choque indeseable de la prensa y la matriz.
La Figura 2 es una curva de tonelaje de la prensa
de una típica prensa mecánica en la que se emplean uniones de
amortiguación conocidas del tipo descrito anteriormente. El eje
vertical representa la cantidad de fuerza (tonelaje) generada por la
prensa y el eje horizontal representa la distancia a la que se
encuentra la corredera de la prensa del límite inferior de su
desplazamiento. Como puede verse a partir de ese gráfico, la
capacidad de carga de la prensa aumenta a lo largo de una pendiente
arqueada hasta un determinado punto a medida que aumenta la
distancia entre la corredera de la prensa y su posición inferior. La
signatura del tonelaje es la aplicación real de las fuerzas por la
prensa durante la operación y tiene en cuenta diversas variables del
proceso como la velocidad, la sobrecarga, etc. El pretensado de las
uniones de amortiguación puede provocar la sobrecarga de choque
indeseable representada en la Figura 2, en la que la carga real
excede la capacidad de carga de la prensa. Dicha carga de choque
puede provocar el desgaste y el fallo de la matriz y la prensa, un
ruido excesivo y un rebote indeseable de la almoha-
dilla.
dilla.
Las características de pretensado de las uniones
de amortiguación convencionales o muelles de gas del tipo que se
muestra en la Figura 1 son un factor principal que contribuye a la
generación de cargas de choque y ruido, así como a un rebote
excesivo de la almohadilla en la carrera de retroceso. En un
esfuerzo por reducir la magnitud de las fuerzas de contacto
iniciales aplicadas al vástago del pistón, se han desarrollado
uniones de amortiguación que emplean un pistón flotante (esto es, un
pistón que no está acoplado al vástago del pistón) y una disposición
de cámara de gas dual. La cámara de gas adicional supuestamente
sirve para equilibrar la fuerza neta en el vástago del pistón en su
posición totalmente extendida.
La patente sueca nº 9401119-4
desvela una unidad de amortiguación que emplea un pistón flotante y
una disposición de cámara de gas dual. Esta referencia enseña
también enseña que puede emplearse igualmente un cuerpo de
amortiguamiento para "amortiguar en mayor medida cualquier ruido
residual". Una unidad de amortiguación semejante requiere el
empleo de miembros adicionales de sellado y produce efectos
dinámicos indeseables debido a la inercia del pistón flotante y la
fricción estática de las juntas estancas.
La Figura 3 es una comparación gráfica de las
curvas de fuerza teórica de una unidad de amortiguación convencional
o un muelle de gas del tipo representado en la Figura 1 y el muelle
anteriormente mencionado que emplea un pistón flotante. Como puede
verse en esa Figura, el pistón flotante representa una modesta
mejora con respecto al muelle de gas estándar en la medida en que su
curva inicial (tras el contacto) está ligeramente inclinada en
comparación con la curva esencialmente vertical del muelle de gas
convencional.
Otro enfoque que se ha empleado para reducir la
fuerza de contacto del muelle de gas implica el uso de uniones de
amortiguación, esto es, muelles de gas que tienen pistones
escalonados. Un muelle semejante se desvela en la patente de EE.UU.
nº 5.129.635 de Holley. La Figura 4 es una comparación gráfica de
las curvas de fuerza de un muelle de gas convencional del tipo
representado en la Figura 1 y un muelle de gas convencional que
emplea un pistón escalonado. Sin embargo, como puede verse en esa
Figura, la función de escalón instantánea indeseable de la carga del
muelle no se elimina al utilizar un muelle con una disposición de
pistón semejante.
Así pues, se necesita una unidad de amortiguación
que tenga características mejoradas de carga de choque durante la
operación de un conjunto de prensa.
Además, se necesita un conjunto de prensa de
amortiguación que pueda construirse para proporcionar una fuerza de
contacto deseada y que reduzca el choque indeseable durante la
operación inicial de la unidad de amortiguación.
Además, se necesita también una disposición de
muelle con las características anteriormente mencionadas que sea
relativamente fácil de fabricar y mantener.
El documento US5007276 desvela un conjunto de
prensa que se puede operar entre una condición abierta y una
condición cerrada para deformar una pieza de trabajo y que se puede
operar entre una condición cerrada y una condición abierta para
facilitar la extracción de la pieza de trabajo de dicho conjunto de
prensa, comprendiendo dicho conjunto de prensa un primer miembro
para engranar con un primer lado de la pieza de trabajo, un segundo
miembro para engranar con un segundo lado de la pieza de trabajo, un
medio motor para mover dicho primer miembro a dicho segundo miembro
durante la operación de dicho conjunto de prensa entre la condición
abierta hacia la condición cerrada y para alejar dicho primer
miembro de dicho segundo miembro durante la operación de dicho
conjunto de prensa entre la condición cerrada y la condición
abierta, y una unidad de amortiguación que se puede operar entre una
condición extendida hacia una condición retraída para proporcionar
una fuerza flexible durante al menos una porción de la operación del
conjunto de prensa entre una condición abierta y una condición
cerrada, incluyendo dicha unidad de amortiguación un cilindro y un
pistón, teniendo dicho pistón una porción del extremo delantero que
está dispuesta en dicho cilindro y una porción del extremo del
vástago que se extiende desde dicha porción del extremo delantero a
través de un extremo de dicho cilindro, cooperando dicha porción del
extremo delantero de dicho pistón con dicho cilindro para definir al
menos parcialmente una cámara que alberga fluido bajo presión,
siendo dicho pistón móvil contra la influencia de la presión del
fluido de dicha cámara bajo la influencia de la fuerza transmitida
desde dicho medio motor hasta dicha unidad de amortiguación durante
la operación de dicha unidad de amortiguación desde su condición
extendida hacia su condición contraída.
La presente invención proporciona un conjunto de
prensa como se define en el párrafo anterior caracterizado por la
unidad de amortiguación que incluye un cuerpo de material
elastomérico dispuesto en dicho cilindro, siendo eficaz dicho cuerpo
de material elastomérico para impulsar dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón hacia fuera de dicho un extremo de dicho
cilindro contra la influencia de la presión del fluido de dicha
cámara cuando dicha unidad de amortiguación está en la condición
extendida, siendo eficaz dicho cuerpo de material elastomérico para
proporcionar fuerza que se suma a la fuerza transmitida desde dicho
medio motor hasta dicha unidad de amortiguación durante una porción
inicial de la operación de dicha unidad de amortiguación entre la
condición extendida hacia la condición retraída.
Otros aspectos opcionales de la invención se
desvelan en las reivindicaciones 2 a 26.
Con el fin de que la invención se comprenda
correctamente, se describirán ahora algunas formas de realización de
la misma, ofrecidas únicamente a modo de ejemplo, con referencia a
los dibujos adjuntos.
En las Figuras adjuntas, se emplean números de
referencia iguales para designar piezas iguales:
Fig. 1 es una vista transversal parcial de una
unidad de amortiguación conocida, esto es, un muelle de gas;
Fig. 2 es un gráfico de una curva de tonelaje
de una prensa mecánica convencional;
Fig. 3 es una comparación gráfica de las curvas
de fuerza-carrera de una unidad de amortiguación
conocida representada en la Figura 1 y una unidad de amortiguación
que emplea un pistón flotante;
Fig. 4 es una curva de
fuerza-desplazamiento de una unidad de amortiguación
convencional que emplea un pistón escalonado;
Fig. 5 es una vista en perspectiva de una
prensa mecánica convencional con varias uniones de
amortiguación;
Fig. 6 es una vista transversal parcial de un
conjunto de prensa de amortiguación de una forma de realización de
la presente invención;
Fig. 7 es otra vista transversal parcial del
muelle de la Figura 6 con un pistón del mismo mostrado en vista
total;
Fig. 8 es una comparación gráfica de las curvas
de fuerza-carrera de una unidad de amortiguación
conocida representada en la Figura 1 y un conjunto de prensa de
amortiguación construido según la presente invención;
Fig. 9 es una vista transversal parcial de
porciones del conjunto de prensa de amortiguación de la Fig. 7 con
el pistón de la misma en diferentes posiciones comprimidas;
Fig. 10 es una vista transversal parcial de otro
conjunto de prensa de amortiguación construida según la presente
invención;
Fig. 11 es una vista transversal de otra unidad
de amortiguación construida según la presente invención, estando
ilustrada la unidad de amortiguación en una condición extendida;
Fig. 12 es una vista transversal de la unidad de
amortiguación de la Fig. 11, estando mostrada la unidad de
amortiguación en una condición parcialmente contraída que ocurre al
final de un período inicial de contracción de la unidad de
amortiguación;
Fig. 13 es una vista transversal, generalmente
similar a las Figs. 11 y 12, que ilustra la unidad de amortiguación
en una condición totalmente contraída;
Fig. 14 es una vista transversal fragmentaria
ampliada de una porción de la Fig. 11, que ilustra la relación entre
un cuerpo de material elastomérico y otros componentes de la unidad
de amortiguación cuando la unidad de amortiguación está en la
condición extendida; y
Fig. 15 es una vista transversal fragmentaria
ampliada de una porción de la Fig. 13, que ilustra la relación entre
un cuerpo de material elastomérico y otros componentes de la unidad
de amortiguación cuando la unidad de amortiguación está en la
condición totalmente contraída.
Con referencia ahora a los dibujos en los que se
emplean números de referencia iguales para designar partes iguales,
las Figuras muestran un conjunto de prensa de amortiguación o muelle
50 que puede emplearse con una prensa mecánica 30. No obstante, el
experto en la materia apreciara fácilmente que, si bien la presente
invención es particularmente adecuada para su uso en conexión con
una prensa mecánica convencional, los muelles desvelados en la
presente invención podrían emplearse satisfactoriamente en una
miríada de prensas distintas. Por consiguiente, la protección
concedida a las presentes formas de realización preferidas
desveladas y reivindicadas en la presente invención no debe
limitarse al uso en conexión con cualquier prensa mecánica en
particular.
En la Figura 5, se representa una prensa mecánica
convencional. Como puede verse en esa Figura, la prensa 30 tiene un
marco 32 y un volante 34 funcionalmente acoplados a la misma. Un
cigüeñal 36 está acoplado al volante y una placa corredera o miembro
superior 38 está acoplada a la base del cigüeñal. Una matriz o
miembro inferior 40 puede estar sujeto en una placa de púas 42 que
está sujeta de forma deslizante en una pluralidad de muelles 50 y
una serie de postes de guía 44. Aquellos con una experiencia
ordinaria en la técnica apreciarán que, en operación de la prensa
30, la placa corredera 38 se desplaza hacia arriba y hacia abajo en
las direcciones representadas por las flechas (B, C).
La Figura 6 representa un conjunto de prensa de
amortiguación para su uso en una forma de realización de la presente
invención. Como puede verse en esa Figura, el conjunto de prensa de
amortiguación o muelle 50 incluye un miembro del cuerpo 52 que está
preferiblemente fabricado de acero de tal modo que define un
conducto receptor del pistón 54 dentro de la misma. Una tapa
terminal 56 está preferiblemente acoplada a la base del miembro del
cuerpo 52, preferiblemente mediante soldadura u otro medio adecuado,
para crear una junta estanca al fluido entre la tapa terminal 56 y
el cuerpo 52. Una unidad de pistón 58, preferiblemente fabricada de
acero endurecido, se mide con las dimensiones exactas para ser
recibido de forma deslizante dentro del tubo 54. Para facilitar el
desplazamiento deslizante de la unidad de pistón 58 dentro del tubo
54, un cojinete anular del pistón 62, preferiblemente fabricado de
bronce, se introduce a presión en una cavidad anular 50 dentro de la
unidad de pistón 58.
La unidad o conjunto de pistón 58 incluye una
porción del extremo delantero o de cabeza y una porción del extremo
del vástago. La porción del extremo del vástago incluye un vástago
del pistón 64 que está preferiblemente fabricado de acero endurecido
cubierto con cromado. El vástago del pistón 64 tiene un primer
extremo 66 que sobresale del tubo 54 y está adaptado para engranar
con una porción de una máquina tal como una placa de púas 42 de una
prensa mecánica 30. El otro extremo 68 del vástago del pistón 64
está adaptado para fijarse a la porción del extremo delantero de la
unidad de pistón 58 y formar parte de la misma. Para facilitar una
unidad y una sustitución sencillas de la unidad de pistón 58, un
hombro 65 preferiblemente se labra en el extremo 68 del vástago del
pistón 64 en la porción del extremo delantero de la unidad de
pistón, como se muestra en la Figura 6. La unidad de pistón 58, en
una forma preferida, consta de dos mitades de pistón 59 que tienen,
cada una de ellas, un escalón complementario 61 labrado en las
mismas que está construido para conectar con el hombre 65 en el
vástago del pistón 64 tal como se muestra. Para facilitar el
desplazamiento deslizante de la unidad de pistón 68 dentro del tubo
54, un cojinete anular del pistón 62, preferiblemente fabricado de
un material polimérico, se ensambla en una cavidad anular 60 dentro
de la unidad de pistón 58. Con referencia a la Figura 7, tras el
ensamblaje, se proporciona un tubo 63 entre las mitades 59 para
permitir que el fluido presurizado pase entre las mismas. Así pues,
para fijar la unidad de pistón 58 al extremo del vástago del pistón
68, las mitades 59 del pistón 58 se disponen en la porción del
hombro 65 del vástago del pistón 64 y se instala el cojinete del
pistón 62 alrededor de las dos mitades del pistón 59. Entonces, la
unidad de pistón se desliza por el tubo 54. Sin embargo, el experto
en la materia apreciará fácilmente que también pueden emplearse
otros medios para fijar la unidad de pistón 58 al vástago del pistón
64.
El vástago del pistón 64 está sujeto de forma
deslizante dentro del tubo 54 por un miembro de sujeción del vástago
del pistón 70 y una tapa de retención 90. Más concretamente, y con
referencia a la Figura 6, el miembro de sujeción del vástago del
pistón 70 está preferiblemente fabricado de un material rígido tal
como acero y tiene una porción superior con brida 72 y una porción
del cuerpo cilíndrica 74. Un conducto de paso 76 se extiende a
través de la porción con brida 72 y la porción del cuerpo 74 para
recibir de forma deslizante el vástago del pistón 64 a través del
mismo. Preferiblemente, se proporciona una cavidad 73 en la porción
con brida 72 para recibir en la misma una "copa en U"
comercializada. Para establecer una junta estanca al fluido entre el
miembro de sujeción del vástago del pistón 70 y el cuerpo 52, un
anillo tórico 79 se asienta preferiblemente en un conducto anular 77
labrado en el perímetro de la porción con brida 72 del miembro de
sujeción del vástago del pistón 70.
Como puede verse en la Figura 6, se forma
preferiblemente una cavidad entre el cuerpo 52 y la porción del
cuerpo 74 del miembro de sujeción del vástago del pistón 70 para
recibir una unidad diagonal que es un cuerpo anular 84 de material
elastomérico. En una forma de realización preferida, un miembro
parachoques 84 comprende un material elastomérico tal como uretano.
No obstante, también podrían emplearse satisfactoriamente otros
materiales como nitrilo o fluorocarburo. La finalidad del miembro
parachoques 84 se explicará con mayor detalle a continuación.
La unidad de muelle 50 incluye además
preferiblemente una tapa de retención 90 que está fijada de forma
extraíble al cuerpo 52 por un anillo de retención 92 comercializado.
En una forma de realización preferida, un miembro de junta de goma
estanca al polvo 93 se inserta en el surco entre el cuerpo 52 y la
tapa de retención 90 como se muestra en la Figura 6. La tapa de
retención 90 tiene un conducto 94 a través de la misma que está
adaptado para recibir de forma deslizante el vástago del pistón 64.
En una forma de realización preferida, una cavidad anular 96 está
alineada coaxialmente con el conducto 94 para recibir dentro de la
misma un anillo raspador 98 comercializado. El anillo raspador 98
está preferiblemente fabricado de poliuretano. La superficie
inferior de la unidad de pistón 58 coopera con la tapa terminal 56
acoplada al cuerpo 52 para definir una cámara de fluido 100 dentro
del tubo 54. Véase la Figura 6. La cámara de fluido 100 está
preferiblemente cargada con un medio gaseoso a través de una válvula
de carga 102 comercializada que está instalada en la tapa terminal y
se comunica con un tubo 104 contiguo a la cámara de fluido 100. La
construcción y la operación de la válvula de carga 102 se conocen
perfectamente en la técnica y, por lo tanto, no se explicarán con
detalle en la presente invención.
La cámara de fluido 100 está cargada con un
fluido presurizado. Tal como se usa en la presente invención, el
término "fluido" puede comprender un medio líquido o un medio
gaseoso. En una forma de realización preferida, se emplea un medio
fluido tal como gas de nitrógeno a una presión preferida de 2175 psi
(14996 x 103 Pa). No obstante, también pueden usarse
satisfactoriamente otros medios como aceite a presiones dictadas por
la aplicación concreta.
En un dispositivo de "junta protectora del
vástago", tal como este, las mitades del pistón 59 no comprimen
el fluido debido a que el tubo 63 permite que el fluido fluya a
través del pistón 58. Las mitades del pistón 59 actúan únicamente
para guiar y retener el vástago del pistón 64. En un dispositivo de
junta protectora del vástago, el fluido es comprimido por el vástago
que se introduce en la cámara de fluido y ocupa parte del volumen
usado por el fluido. La fuerza en el dispositivo de junta protectora
del vástago es generada por la presión del fluido dentro de la
cámara 100 que empuja el extremo del vástago 68.
La Figura 8 es una comparación gráfica de las
curvas de fuerza de un miembro de muelle convencional del tipo
representado en la Figura 1 y el muelle de la presente invención
mostrado en la Figura 7. En esa Figura, la línea "D" representa
la curva de fuerza para un muelle convencional 10 del tipo
representado en la Figura 1. La línea "E" representa la curva
de fuerza para un muelle 50 de la presente invención tal como se
muestra en la Figura 7. Como puede verse a partir de la Figura 8, la
curva de fuerza para el muelle 50 tiene una fuerza de contacto (esto
es, la fuerza necesaria para inicial el movimiento del muelle a 0%)
inferior a la curva de fuerza del muelle 10. El miembro parachoques
84 de la presente invención sirve para equilibrar la fuerza ejercida
sobre el vástago del pistón 64 por la presión del gas dentro de la
cámara 100. La fuerza neta ejercida por el vástago del pistón 64 es
reducida por la fuerza de equilibrado del miembro parachoques 84 tal
como muestra la Figura 9. Las características de la curva de fuerza
resultante del muelle 50 de la presente invención (línea E, en la
Figura 8) están controladas por la rigidez relativa del miembro
parachoques 84 y la distancia de compresión "F" tal como
muestra la Figura 9.
La curva de fuerza resultante "E" de la
Figura 8 es la curva de fuerza para un muelle convencional, tal como
muestra la curva "D", menos la fuerza requerida para comprimir
el parachoques. En la Figura 8, para una carrera superior al 20%, el
parachoques preferiblemente se descomprime por completo y la curva
"E" sigue a la curva "D" (por razones de claridad, las dos
curvas se muestran ligeramente separadas en la Figura 8).
La compresión inicial del vástago del pistón 64
provoca una disminución de la fuerza de equilibrado producida por el
miembro parachoques 84. Dicha fuerza de equilibrado se reduce hasta
cero una vez que se alcanza la posición "G". A medida que el
vástago del pistón 64 se comprime en la dirección "H" hasta una
distancia superior a "F", el modo de operación del muelle 50
depende de la presión del fluido dentro de la cámara 100. Aquellos
con una experiencia ordinaria en la técnica apreciarán que el
miembro rígido de retención 70 proporciona una altura extendida
positiva repetible del vástago del pistón 64 y actúa como limitador
de compresión para el miembro parachoques 84. a la construcción de
muelle 50, excepto las diferencias mencionadas más adelante. En esta
forma de realización, el miembro de retención 170 es de forma
cilíndrica y está fabricado de un material rígido tal como acero. El
miembro de retención 170 tiene un agujero 172 que se extiende a
través del mismo para recibir el vástago del pistón 64. Una cavidad
174 se proporciona en el extremo superior del miembro de retención
170 para recibir dentro de la misma un miembro de copa en U 75
comercializado. Una segunda cavidad 176 se proporciona en la porción
inferior del miembro de retención 170 y está adaptada para recibir
una colección de muelles de disco 178 (conocidos comúnmente como
arandelas Beleville) que actúan conjuntamente como un miembro
parachoques 184. El experto en la materia apreciará que las
características de la fuerza de contacto logradas por dicha
construcción de muelle 150 pueden alterarse mediante la alteración
del número y la resistencia de dichos muelles Beleville 178.
La Figura 11 representa otra forma de realización
de la presente invención. La construcción del muelle 250
representado en la Figura 11 es idéntica a la del muelle 150, salvo
porque las arandelas Beleville se han sustituido por un muelle
helicoidal 278 comercializado. De nuevo, el experto en la materia
apreciará que las características de la fuerza de contacto del
muelle 250 pueden ajustarse alterando la resistencia del muelle
helicoidal.
Otra forma de realización se representa en la
Figura 12. El muelle 350 ilustrado en la misma es sustancialmente
idéntico al muelle 50, salvo por las diferencias que se mencionan a
continuación. En esta forma de realización, el vástago del pistón 64
está formado integralmente con el pistón 358 de acero endurecido.
Una cavidad 360 está formada en el perímetro exterior de la porción
del pistón 358 para recibir un par de copas en U 363 comercializadas
que sirven para formar una junta deslizante sustancialmente estanca
al fluido entre la porción del pistón 358 y el miembro del cuerpo
52. Una cavidad 82 del miembro de retención rígido 70 forma una
segunda cámara de fluido 382 que está cargada con una segunda
cantidad de fluido presurizado, preferiblemente gas de nitrógeno, a
través de un puerto de llenado secundario 383 que se proporciona en
el vástago del pistón 364. También se proporciona una válvula de
carga 102 en el extremo del vástago del pistón 364 para facilitar la
carga de la cámara 382 y la retención del fluido presurizado dentro
de la misma. Así pues, el gas de la segunda cámara de fluido sirve
como miembro parachoques para el pistón 358. Aquellos con una
experiencia ordinaria en la técnica apreciarán que una nueva
disposición semejante de un pistón que está fijado de forma rígida
al vástago del pistón (esto, es, no flotante) representa una mejora
con respecto a los muelles que emplean un vástago del pistón
flotante y cámaras de gas duales debido a la eliminación de las
juntas deslizantes de los diámetros exterior e interior del pistón
flotante, que podrían escaparse potencialmente, así como a la
eliminación de la interacción dinámica entre la fricción de las
juntas del pistón flotante y la capacidad del pistón flotante para
desplazarse libremente y regular la presión.
La Figura 13 representa otra forma de realización
de la presente invención. El muelle 450 representado en la Figura 13
es sustancialmente similar al muelle 50, salvo por las siguientes
diferencias. El retén del vástago del pistón 470 está fabricado de
un material rígido tal como acero y tiene un agujero 472 a través
del mismo para recibir de forma deslizante el vástago del pistón 64.
Una cavidad anular 474 se proporciona preferiblemente en la
circunferencia exterior del retén 470 para recibir una junta tórica
476 dentro de la misma. La junta tórica 476 sirve para establecer
una junta estanca al fluido entre el miembro de retención 470 y el
cuerpo 52. Adicionalmente, el retén 470 tiene una cavidad 478 en el
mismo que está adaptada para recibir dentro de la misma una copa en
U 479 comercializada. Además, una segunda cavidad 480 se proporciona
en el retén 470 para recibir una segunda junta tórica 482 dentro de
la misma para establecer una junta estanca al fluido entre el
vástago del pistón 64 y el retén 470.
La presente invención es también particularmente
adecuada para su uso en conexión con uniones de muelle que emplean
una disposición de pistón de autolubricación. La Figura 10
representa una unidad de muelle 510 que está construida con una
unidad de cilindro de pistón de autolubricación 520. La construcción
y la operación de un pistón de autolubricación semejante se desvelan
en la patente de EE.UU. nº4.692.902 cuya referencia se proporciona.
El muelle 510 incluye un cuerpo 512 que define una cavidad receptora
del pistón 514 en el mismo que está medida con las dimensiones
exactas para recibir una unidad de cilindro de pistón 520. La unidad
de cilindro de pistón 520 está acoplada al cuerpo 512
preferiblemente por medio de una conexión roscada. La unidad de
cilindro de pistón 520 incluye un pistón 522 que está adaptado para
deslizarse dentro del miembro de pared del cilindro de pistón 524.
El pistón 522 está ajustado con el miembro de sellado de copa en U
528 para establecer una junta estanca al fluido entre la pared del
cilindro 524 y el pistón 522.
Una válvula de carga 530 comercializada se
proporciona en la parte inferior del cuerpo 512. La válvula de carga
530 se comunica con un conducto 532 que se comunica con una columna
de alimentación que se extiende hacia arriba 534. Dicha disposición
permite que un gas compresible tal como nitrógeno sea admitido en la
cavidad receptora del pistón 514. Un medio de lubricación 542 tal
como aceite puede introducirse por bombeo en la cavidad receptora
del pistón 514 a través de un conducto de lubricación 540 en la
parte inferior del miembro del cuerpo 512. El miembro del cuerpo 512
también está formado preferiblemente con un depósito de expansión de
aceite 550. Cuando el pistón 522 se comprime hacia la parte inferior
del cuerpo 512, el gas y el medio de lubricación 542 se introducen
por fuerza en el depósito de expansión de aceite 550. A medida que
el pistón 522 se extiende hacia la parte superior del cuerpo, el gas
y el medio de lubricación 542 fluyen hasta el centro del muelle,
pulverizando lubricante sobre el pistón 522 y el cilindro 524. En
esta forma de realización, se forma una cavidad 552 entre el pistón
522 y la pared del cilindro 524 tal como se muestra en la Figura 10.
Preferiblemente, se proporciona un manguito de acero 554 alrededor
del pistón 522 y se proporciona un miembro parachoques elastomérico
560 entre un par de arandelas 562 tal como se muestra. El miembro
parachoques 560 está preferiblemente compuesto de elastómero de
uretano. No obstante, podrían emplearse satisfactoriamente otros
materiales tales como nitrilo o fluoro-
carburo.
carburo.
Un conjunto de prensa de amortiguación 620
construido según otra forma de realización de la presente invención
se ilustra en la Fig. 11. El conjunto de prensa de amortiguación 620
se usa en un conjunto de prensa, que puede tener una construcción
similar a la construcción del conjunto de prensa 30 ilustrado en la
Fig. 5. No obstante, en lugar de estar asociada a un miembro
inferior del conjunto de prensa, tal como se ilustra de manera
esquemática en la Fig. 5, la unidad de amortiguación 620 podría
estar asociada a un miembro superior del conjunto de prensa, tal
como la placa de púas 38. Debe entenderse que el conjunto de prensa
de amortiguación 620 también podría estar asociado a anillos de
arrastre móviles de una prensa, de una manera similar a la que se
desvela en la patente de EE.UU. nº 5.003.807.
Una cualquiera de las formas de realización de
las uniones de amortiguación desveladas en la presente invención
podría usarse en muchos tipos distintos de uniones de prensa que se
pueden operar entre una condición abierta y una condición cerrada
para deformar una pieza de trabajo. Las uniones de amortiguación
desveladas en la presente invención pueden usarse en asociación con
muchos componentes diferentes de un conjunto de prensa. Por ejemplo,
las uniones de amortiguación desveladas en la presente invención
podrían usarse en asociación con matrices de conformación de doble
acción, niveladores dinámicos, matrices de prensa, almohadillas y
retornos de leva y/o conjuntos de múltiples matrices.
El conjunto de prensa de amortiguación 620 se
puede operar de una condición extendida ilustrado en la Fig. 11,
pasando por una condición parcialmente contraída ilustrada en la
Fig. 12, hasta una condición totalmente contraída ilustrada en la
Fig. 13. Durante la operación del conjunto de prensa de
amortiguación 620 entre la condición extendida hacia la condición
retraída, el conjunto de prensa de amortiguación proporciona una
fuerza flexible que se opone al movimiento de un miembro del
conjunto de prensa, por ejemplo, la placa corredera 38 de la Fig. 5,
en relación con otro miembro del conjunto de prensa, por ejemplo, la
matriz 40. Por supuesto, el conjunto de prensa de amortiguación 620
podría usarse con otros componentes de un conjunto de prensa.
La unidad o conjunto de amortiguación 620 incluye
un cilindro 624 (Fig. 11) y un pistón 626. El cilindro 624 incluye
una pared lateral cilíndrica 630 y una pared terminal circular 632.
La pared lateral 630 y la pared terminal 632 están interconectadas
en una soldadura anular 634. En lugar de utilizar un cilindro
separado 624, una pluralidad de uniones de amortiguación 620 pueden
estar asociados a una placa múltiple, de una manera similar a la que
se desvela en las patentes de EE.UU. nº4.583.722, 4.765.227 y
4.257.254.
El pistón 626 incluye una porción del extremo
delantero 638 y una porción del extremo del vástago 640. La porción
del extremo del vástago 640 tiene una configuración cilíndrica y es
coaxial con un eje central 642 del conjunto de prensa de
amortiguación 20. La porción del extremo del vástago 640 del pistón
626 se extiende a través de una porción del extremo superior 646
(tal como se ve en la Fig. 11) del cilindro 624.
El cilindro 624 puede estar conectado con una
porción inferior del conjunto de prensa 30 (Fig. 5) o puede estar
conectado con una porción superior del conjunto de prensa. Por
ejemplo, el cilindro 624 podría estar conectado con una base
estacionaria del conjunto de prensa. Si el cilindro 624 está
conectado con una base estacionaria del conjunto de prensa 30, la
unidad de amortiguación 620 estaría dispuesta en la orientación
ilustrada en la Fig. 11 con el pistón 626 extendiéndose hacia arriba
desde el cilindro 624. Alternativamente, el cilindro 624 podría
estar asociado a la placa corredera móvil 38 del conjunto de prensa.
Si se hace esto, la orientación del conjunto de prensa de
amortiguación 620 se compensaría en 180º con respecto a la
orientación ilustrada en la Fig. 11 de tal modo que el pistón 626 se
extendería hacia abajo desde el cilindro 624.
La porción del extremo delantero 638 del pistón
626 incluye un par de miembros de brida 650 y 652 que se extienden
hasta dentro de un surco anular 654. Cada uno de los miembros de
brida 650 y 652 tiene una configuración semicircular. Los miembros
de brida 650 y 652 están dispuestos en una formación circular que
tiene su centro en el eje 642. Debe entenderse que los miembros de
brida 650 y 652 no engranan herméticamente con una superficie
lateral interna cilíndrica 656 del cilindro 624. Pueden proporcionar
una o varias aberturas entre los miembros de brida 650 y 652.
El cilindro 624 coopera con el pistón 626 para
definir una cámara de volumen variable 660. La cámara 660 alberga un
fluido, tal como gas de nitrógeno, bajo presión. Por supuesto,
podrían utilizarse otros fluidos distintos al gas de nitrógeno.
El cilindro 624 incluye una unidad de guía 664
que guía el movimiento del pistón 626 en relación con la superficie
lateral interna 656 de la pared lateral 630 del cilindro 624. La
unidad de guía 664 tiene un eje central que coincide con el eje 642.
La unidad de guía 664 incluye un anillo de guía metálico anular 666
que engrana con una superficie lateral externa cilíndrica 667 de la
porción del extremo del vástago 640 del pistón 626. El anillo de
guía 666 guía el movimiento de la porción del extremo del vástago
640 del pistón 626 en relación con el cilindro 624.
Una tapa terminal metálica anular 668 linda con
el anillo de guía 666 y mantiene el anillo de guía en su sitio
dentro del cilindro 624 durante la reciprocación del pistón 626. Un
anillo d retención anular 670 transmite fuerza entre la tapa
terminal 668 y la pared lateral 630 del cilindro 624 para mantener
la tapa terminal en su sitio. Juntas estancas adecuadas 672, 674,
676 y 678 cooperan con la tapa terminal 668 y el anillo de guía 666
para prevenir el escape de fluido del cilindro 624.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida que se ilustra en la Fig. 11, los miembros de
brida 650 y 652 de la porción del extremo delantero 638 del pistón
626 son presionados firmemente contra un miembro de tope 684 por la
presión del fluido de la cámara 660. La fuerza se transmite desde el
miembro de tope a través del anillo de guía 666 y la tapa terminal
668 hasta la pared lateral cilíndrica 630 del cilindro 624 a través
del anillo de retención anular 670. El miembro de tope 684 está
formado por un manguito metálico rígido que tiene una configuración
tubular cilíndrica. Un eje central del miembro de tope tubular 684
coincide con el eje 642.
Una superficie terminal anular 686 del miembro de
tope 684 (Fig. 11) linda con un área de superficie anular en
porciones radialmente internas de los miembros de brida 650 y 652.
La superficie terminal 686 del miembro de tope 684 y los miembros de
brida 650 y 652 cooperan para limitar el movimiento ascendente (tal
como se ve en la Fig. 11) del pistón 626 bajo la influencia de la
presión del fluido de la cámara 660. Una porción del extremo
superior 688 del miembro de tope cilíndrico 684 está conectado de
manera fija con el anillo de guía 666.
De acuerdo con uno de los aspectos de la forma de
realización de la unidad de amortiguación que se ilustra en la Fig.
11, un cuerpo 692 de material elastomérico está dispuesto en una
cámara anular 694. La cámara anular 694 se extiende alrededor de la
porción del extremo del vástago 640 del pistón 626 y es coaxial con
la misma. La cámara 694 está formada entre un miembro anular
metálico rígido transmisor de fuerza 698 y el anillo de guía anular
666. El miembro anular transmisor de fuerza 698 es coaxial con el
cuerpo 692 de material elastomérico y es presionado contra éste por
los miembros de brida 650 y 652 de la porción del extremo delantero
638 del pistón.
Aunque el cuerpo 692 de material elastomérico
tiene una configuración general cilíndrica tubular y una
configuración transversal anular, se contempla que el cuerpo de
material elastomérico podría tener una configuración distinta si se
deseara. Por supuesto, la cámara 694 y el miembro transmisor de
fuerza 698 podrían tener configuraciones diferentes a la
configuración anular ilustrada. Si se desea, una pluralidad de
miembros transmisores de fuerza podrían proporcionarse para
transmitir fuerza desde el cuerpo 692 de material elastomérico hasta
la porción del extremo delantero 638 del pistón. Por ejemplo, una
pluralidad de miembros transmisores de fuerza con forma de vástago
podrían utilizarse para transmitir fuerza desde una pluralidad de
cuerpos separados de material elastomérico o desde un único cuerpo
de material elastomérico. Sin embargo, se cree que sería preferible
utilizar la configuración anular ilustrada del cuerpo 692 de
material elastomérico y el miembro transmisor de fuerza 698 con el
fin de proporcionar la unidad de cilindro de prensa 620 con una
construcción compacta.
Si el cuerpo 692 de material elastomérico está
formado con la configuración tubular preferida que se ilustra en las
Figs. 11-15, se contempla que las superficies
internas y/o externas que se extienden axialmente del cuerpo de
material elastomérico podrían tener configuraciones distintas a las
configuraciones ilustradas. Por ejemplo, las superficies laterales
internas y externas podrían estar axialmente curvadas a lo largo de
toda la longitud de las superficies laterales o los extremos
adyacentes axialmente opuestos del cuerpo 292 de material
elastomérico. Así pues, la superficie lateral interna del cuerpo 292
de material elastomérico podría tener áreas de superficie arqueada
que sobresalieran radialmente hacia el exterior adyacentes a los
extremos axialmente opuestos del cuerpo de material elastomérico. De
manera similar, la superficie lateral externa del cuerpo 292 de
material elastomérico podría tener áreas de superficie arqueada que
terminaran en punta radialmente hacia el interior adyacentes a los
extremos axialmente opuestos del cuerpo de material
elastomérico.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida que se ilustra en la Fig. 11, el cuerpo tubular
cilíndrico 692 de material elastomérico es comprimido axialmente
desde su longitud inicial o libre por la fuerza aplicada contra un
extremo del cuerpo anular de material elastomérico por el miembro
transmisor de fuerza 698. El miembro de tope cilíndrico 684 se
extiende alrededor de la porción del extremo del vástago 640 del
pistón 626 y es coaxial con el cuerpo 692 de material elastomérico y
los miembros de brida 650 y 652. El miembro de tope 684 limita el
alcance de la compresión axial del cuerpo 692 de material
elastomérico.
El cuerpo 692 de material elastomérico tiene un
volumen sustancialmente constante. Por lo tanto, cuando el cuerpo
692 de material elastomérico se comprime axialmente desde su
configuración inicial o libre, tal como se ilustra en la Fig. 11, el
cuerpo de material elastomérico se expande radialmente. El cuerpo
692 de material elastomérico tiene las dimensiones exactas para que
la expansión radialmente hacia el exterior del cuerpo de material
elastomérico no provoque el engranaje de la superficie lateral
externa cilíndrica 704 del cuerpo de material elastomérico con la
superficie lateral interna cilíndrica 656 de la pared lateral 630.
Por lo tanto, los componentes de fuerza radial no se transmiten
entre el cuerpo 692 de material elastomérico y la pared lateral 630
del cilindro 624 cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida que se ilustra en la Fig. 11.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida de la Fig. 11, el conjunto de prensa asociado
está en la condición abierta, similar a la condición que se ilustra
en la Fig. 5 para el conjunto de prensa 30. En este momento, la
presión del fluido de la cámara 660 es eficaz para presionar
firmemente los miembros de brida 650 y 652 de la porción del extremo
delantero 638 del pistón 626 contra la superficie terminal anular
686 del miembro de tope 684. El miembro de tope 684 limita el
alcance del movimiento ascendente (tal como se ve en la Fig. 11) de
la porción del extremo delantero 638 del pistón 626 bajo la
influencia de la presión del fluido de la cámara
660.
660.
Los miembros de brida 650 y 652 de la porción del
extremo delantero 638 del pistón 626 se presionan firmemente contra
una superficie lateral inferior anular (tal como se ve en la Fig.
16) del miembro transmisor de fuerza 698. La superficie lateral
inferior anular 710 del miembro transmisor de fuerza 798 engrana con
los miembros de brida 650 y 652 en una ubicación radialmente hacia
el exterior desde la ubicación en la que la superficie terminal 686
del miembro de tope 684 engrana con los miembros de brida. Por lo
tanto, cuando la unidad de amortiguación 620 está en la condición
extendida de la Fig. 11, la presión del fluido de la cámara 660 es
eficaz para presionar los miembros de brida 650 y 652 de la porción
del extremo delantero 638 del pistón 626 contra el miembro de tope
684 y el miembro transmisor de fuerza 698. No obstante, es el
miembro de tope 684 el que limita el alcance del movimiento
ascendente del pistón 626.
Una superficie lateral superior anular 712 del
miembro transmisor de fuerza 698 se presiona firmemente contra una
superficie lateral inferior anular 716 del cuerpo 692 de material
elastomérico. Esto provoca que el cuerpo 692 de material
elastomérico se comprima entre el miembro transmisor de fuerza 698 y
el anillo de guía 666 de la unidad de guía 664. El cuerpo 692 de
material elastomérico proporciona una fuerza diagonal que presiona
el miembro transmisor de fuerza 698 firmemente contra la porción del
extremo delantero 638 del pistón 626.
Las fuerzas aplicadas contra los extremos
axialmente opuestos del cuerpo 692 de material elastomérico son
eficaces para comprimir el cuerpo de material elastomérico en una
dirección axial, esto es, en una dirección paralela al eje central
642 (Fig. 11) de la unidad de amortiguación 620. Sin embargo, los
miembros de brida 650 y 652 de la porción del extremo delantero 638
del pistón 626 también se presionan firmemente contra el miembro de
tope 684 que limita el alcance del movimiento axialmente ascendente
(tal como se ve en las Figs. 11 y 14) del pistón 626. Por supuesto,
esto limita el alcance de la compresión axial del cuerpo 692 de
material elastomérico.
Durante la compresión axial del cuerpo 692 de
material elastomérico, el cuerpo de material elastomérico se expande
en una dirección radialmente hacia el exterior. La expansión radial
del cuerpo 692 de material elastomérico provoca que el volumen total
del cuerpo de material elastomérico permanezca constante mientras el
cuerpo de material elastomérico se comprime axialmente. El miembro
de tope cilíndrico 684 engrana con una superficie lateral interna
cilíndrica 718 del cuerpo 692 de material elastomérico para bloquear
la expansión radialmente hacia el interior del cuerpo de material
elastomérico. Por lo tanto, el cuerpo 692 de material elastomérico
únicamente se expande en una dirección radialmente hacia el exterior
mientras el cuerpo de material elastomérico se comprime axialmente.
No obstante, la superficie lateral interna 718 podría sobresalir
radialmente hacia el exterior para proporcionar cierto espacio entre
el miembro de tope cilíndrico 684 y la superficie lateral interna
718 cuando la unidad de amortiguación está en la condición
totalmente contraída de la Fig. 13.
Tal como se mencionó anteriormente, cuando la
unidad de amortiguación 620 está en la condición extendida de las
Figs. 13 y 14, la superficie lateral exterior cilíndrica 704 del
cuerpo 692 de material elastomérico está separada a una distancia
radial relativamente pequeña de la superficie lateral interna 656 de
la pared lateral 630. Por lo tanto, el cuerpo 692 de material
elastomérico no es eficaz para aplicar fuerzas radialmente hacia
exterior contra la pared lateral 630 del cilindro 624.
A medida que el conjunto de prensa funciona entre
la condición abierta hacia la condición cerrada, un miembro superior
de movimiento descendente en el conjunto de prensa, conectado con la
placa corredera 38 de la prensa 30, se mueve hasta engranar con la
porción del extremo del vástago 640 del pistón 626. Mientras esto
ocurre, se transmite fuerza desde el miembro superior del conjunto
de prensa hasta la porción del extremo del vástago 640 del pistón
626. Esta fuerza inicia el movimiento descendente (tal como se ve en
las Figs. 16 y 19) del pistón 626 y la operación de la unidad de
amortiguación 620 entre la condición extendida de la Fig. 11 y la
condición totalmente contraída de la Fig. 13.
De acuerdo con uno de los aspectos de la forma de
realización que se describe, durante toda una porción inicial de la
operación de la unidad de amortiguación 620, esto es, durante la
operación de la unidad de amortiguación entre la condición extendida
de la Fig. 11 y la condición parcialmente contraída de la Fig. 12,
el cuerpo 692 de material elastomérico es eficaz para proporcionar
la fuerza que es aplicada contra la porción del extremo delantero
638 del pistón 626 por el miembro transmisor de fuerza 698. La
fuerza transmitida desde el cuerpo 692 de material elastomérico
hasta el pistón 626 impulsa el pistón alejándolo de la porción del
extremo superior 646 del cilindro 624 contra la influencia de la
presión del fluido de la cámara 660. Así pues, el cuerpo 692 de
material elastomérico proporciona un pretensado o una fuerza
diagonal que asiste a la prensa en la operación de la unidad de
amortiguación 620 entre la condición extendida hacia la condición
retraída.
En la prensa 30 de la Fig. 5, el cuerpo 692 de
material elastomérico contribuye a la fuerza transmitida desde el
volante 34 y el cigüeñal 36 a través de la placa corredera 38 hasta
la unidad de amortiguación 620. Las fuerzas combinadas aplicadas al
pistón 626 por la prensa y el cuerpo 692 de material elastomérico
mueven el pistón hacia abajo (tal como se ve en la Fig. 11) contra
la influencia de la presión del fluido de la cámara 660.
La fuerza diagonal transmitida desde el cuerpo
692 de material elastomérico hasta la porción del extremo delantero
638 del pistón 626 tiende a minimizar la carga de choque sobre los
componentes de la prensa, tal como la prensa 30 de la Fig. 5,
durante la operación de la unidad de amortiguación 620 entre la
condición extendida de la Fig. 11 y la condición parcialmente
contraída de la Fig. 12. Esto se debe a que la magnitud de la fuerza
que la prensa debe aplicar a la unidad de amortiguación 620 tras el
inicio de la operación de la unidad de amortiguación desde la
condición extendida de la Fig. 11 se reduce en una cantidad
correspondiente a la magnitud de la fuerza diagonal transmitida
desde el material elastomérico 692 hasta la porción del extremo
delantero 638 del pistón 626 a través del miembro transmisor de
fuerza 698. Por supuesto, la reducción de la fuerza requerida para
iniciar el movimiento del pistón 626 en relación con el cilindro 624
reduce la carga de choque sobre los componentes de la prensa. La
manera en que se reduce la carga de choque sobre los componentes del
conjunto de prensa es la misma que se explicó anteriormente con
referencia a las Figs. 1 a 10 en la presente invención.
A medida que el pistón 626 se introduce en la
cámara 660, el volumen de la cámara decrece y, por lo tanto, aumenta
la presión del fluido de la cámara. Al mismo tiempo que lo anterior,
los miembros de brida 650 y 652 y el miembro transmisor de fuerza
698 se mueven hacia abajo (tal como se ve en la Fig. 11) alejándose
de la porción del extremo superior 646 del cilindro 624. Mientras
esto ocurre, el cuerpo 692 de material elastomérico se expande
axialmente y se contrae radialmente. La contracción radial del
cuerpo 692 de material elastomérico reduce el diámetro de la
superficie lateral exterior cilíndrica 704 del cuerpo de material
elastomérico. La fuerza que se transmite desde el cuerpo de material
elastomérico692 a través del miembro transmisor de fuerza 698 hasta
la porción del extremo delantero 638 del pistón 626 decrece a medida
que el cuerpo 692 de material elastomérico se expande hacia su
condición inicial o libre.
Al final del movimiento inicial del pistón 626 en
relación con el cilindro 624 (Fig. 12), una brida anular 722 (Fig.
14) en el miembro transmisor de fuerza 698 se mueve hacia abajo
hasta engranar con una brida anular en el miembro de tope 784 (Fig.
15). Así pues, durante la operación inicial de la unidad de
amortiguación 620 entre la condición extendida de las Figs. 11 y 14
y la condición parcialmente contraída de la Fig. 12, el miembro
transmisor de fuerza 698 se mueve axialmente hacia abajo (tal como
se ve en las Figs. 11 y 14) hasta la posición que se muestra en la
Fig. 12. Durante la operación de la unidad de amortiguación 620
entre la condición extendida de la Fig. 11 y la condición
parcialmente contraída de la Fig. 12, el miembro transmisor de
fuerza 698 se mueve a través de una distancia axial que equivale a
entre el tres y el cincuenta por ciento (3 y 50%) de la distancia
total que se mueve la porción del extremo delantero 638 del pistón
626 entre la posición extendida de la Fig. 11 y la posición
totalmente contraída de la Fig. 13.
Al final de la operación inicial del conjunto de
prensa de amortiguación 620 entre la condición extendida (Fig. 11) y
la condición parcialmente contraída de la Fig. 12, la brida anular
722 en la porción del extremo superior del miembro transmisor de
fuerza 698 está dispuesta en engranaje colindante con una brida
anular 724 (Fig. 15) en el miembro de tope 684. En este momento, el
cuerpo anular 692 de material elastomérico se ha expandido
axialmente y se ha contraído radialmente entre la condición
comprimida de la Fig. 11 y o casi y su condición inicial o
descomprimida ilustrada en la Fig. 12. La carga de choque inicial de
los componentes del conjunto de prensa de habrá disipado al menos
parcialmente por la compresión del fluido (gas de nitrógeno) de la
cámara de cilindro 660. La magnitud del choque inicial en los
componentes del conjunto de prensa se habrá reducido debido a la
asistencia proporcionada por la fuerza transmitida desde el cuerpo
692 de material elastomérico hasta la porción del extremo delantero
638 del pistón 626.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición parcialmente contraída de la Fig. 12, el cuerpo 692 de
material elastomérico se mantiene entre el miembro transmisor de
fuerza 698 y el anillo de guía 666. En este momento, el cuerpo 692
(Fig. 12) de material transmisor de fuerza tiene un alcance axial
que es igual o sólo ligeramente inferior al alcance axial del cuerpo
692 de material elastomérico cuando el cuerpo está en una condición
descomprimida o libre. La porción del extremo superior 688 del
miembro de tope 684 está conectada de forma fija con el anillo de
guía 666. La brida anular 724 en la porción del extremo inferior del
miembro de tope 684 tiene una superficie anular limitadora del
movimiento que está dispuesta en engranaje colindante con una brida
anular 722 del miembro transmisor de fuerza 698. Por lo tanto, el
miembro transmisor de fuerza 698 se mantiene en la posición que se
muestra en la Fig. 15 y se bloquea el movimiento axial del cuerpo
692 de material elastomérico.
A medida que el conjunto de prensa continúa
funcionando entre la condición abierta hacia la condición cerrada,
el pistón 626 se fuerza hacia abajo desde la posición parcialmente
contraída que se muestra en la Fig. 12 hasta la posición totalmente
contraída que se muestra en la Fig. 13. Mientras esto ocurre, el
cuerpo 692 de material elastomérico y el miembro transmisor de
fuerza 698 permanecen estacionarios en relación con el cilindro 624.
El fluido de la cámara 660 se comprime en mayor medida por la
porción del extremo delantero 638 del pistón 626 hasta la operación
del amortiguación del conjunto de prensa entre la condición abierta
hacia la condición cerrada.
Debe entenderse que, sin tener en cuenta las
condiciones dinámicas transitorias, las presiones del fluido en los
lados opuestos de los miembros de brida 650 y 652 son las mismas
cuando la unidad de amortiguación 620 está en la condición
totalmente contraída de la Fig. 13. Esto se debe a que los miembros
de brida 650 y 652 no están dispuestos en engranaje hermético con la
superficie lateral interna 656 de la pared lateral 630 del cilindro
624. El miembro transmisor de fuerza 710 y el cuerpo 692 de material
elastomérico están expuestos a la presión del fluido de la cámara
660. No obstante, el cuerpo 692 de material elastomérico es eficaz
para mantener la brida 722 del miembro transmisor de fuerza 698 en
engranaje colindante con la brida 724 del miembro de tope 684 (Fig.
11).
El área transversal efectiva del pistón 626 en la
compresión del gas en la cámara 660 es igual al área transversal
circular de la porción circular del extremo del vástago 640 del
pistón. No obstante, se contempla que el pistón 626 podría tener una
construcción diferente. Por ejemplo, la porción del extremo
delantero 638 del pistón podría construirse para engranar
herméticamente con la superficie lateral interna 656 de la pared
lateral 630 del cilindro 624. Por supuesto, esto provocará que el
pistón 626 tenga un área efectiva mayor para comprimir el fluido de
la cámara 660.
Si se desea, los miembros de brida 650 y 652
podrían omitirse. La porción del extremo delantero 638 del pistón
626 podría estar formada integralmente como una pieza con la porción
del extremo del vástago 640 del pistón. Si se hace esto, podrían
proporcionarse o no miembros de sellado adecuados entre la porción
del extremo delantero 638 del pistón 626 y la superficie lateral
interna 656 del cilindro 624.
Después de que el conjunto de prensa haya
funcionado hasta la condición cerrada y las matrices del conjunto de
prensa hayan deformado la pieza de trabajo metálica, el conjunto de
prensa retorna desde la condición cerrada hasta la condición
abierta. El retorno del conjunto de prensa a la condición abierta
facilita la extracción de la pieza de trabajo del conjunto de
prensa. Mientras el conjunto de prensa retorna a la condición
abierta, la unidad de amortiguación 620 funciona entre la condición
totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición extendida de la
Fig. 11 bajo la influencia de la presión del fluido de la cámara
660.
Durante la operación del conjunto de prensa entre
la condición cerrada y la condición abierta, el pistón 626 se mueve
hacia arriba (tal como se ve en la Fig. 18) en relación con el
cilindro 624. Mientras esto ocurre, los miembros de brida 650 y 652
se mueven hacia el miembro anular transmisor de fuerza 698 bajo la
influencia de la presión del fluido aplicada contra la porción del
extremo delantero 638 del pistón 626. A medida que el pistón 626 se
mueve hacia arriba (tal como se ve en la Fig. 13) en relación con el
cilindro 624, los miembros de brida 650 y 652 se mueven hasta el
engranaje inicial con el miembro transmisor de fuerza 698 (Fig. 12).
En este momento, se está transmitiendo la fuerza entre la porción
del extremo del vástago 640 de la unidad de amortiguación 620 y el
miembro superior o placa corredera 38 (Fig. 6) del conjunto de
prensa.
Tras el engranaje de los miembros de brida 650 y
652 con el miembro transmisor de fuerza 698 (Fig. 12), se inicia la
compresión axial del cuerpo 692 de material elastomérico. Mientras
el cuerpo 692 de material elastomérico se comprime axialmente, el
volumen del cuerpo 692 de material elastomérico permanece constante.
Por lo tanto, la superficie lateral externa cilíndrica 704 del
cuerpo 692 de material elastomérico se expande radialmente hacia el
exterior hacia la superficie lateral interna 656 de la pared lateral
cilíndrica 630.
La fuerza requerida para comprimir el cuerpo 692
de material elastomérico reduce la carga de choque sobre los
componentes de la unidad de amortiguación 620 a medida que la unidad
de amortiguación 620 pasa a la condición extendida de la Fig. 16.
Mientras el cuerpo 692 de material elastomérico se comprime
axialmente y se expande radialmente, el cuerpo 692 de material
elastomérico absorbe parte de la energía cinética del pistón 626. En
el siguiente ciclo de operación del conjunto de prensa, esta energía
almacenada o potencial se usará para asistir al conjunto de prensa
en la operación de la unidad de amortiguación 620 desde la condición
extendida de la Fig. 11 hasta la condición contraída de la Fig. 13.
Así pues, el cuerpo 692 de material elastomérico almacena energía
que se libera posteriormente para asistir al conjunto de prensa en
la operación de la unidad de amortiguación 620 para reducir así la
carga de choque sobre los componentes del conjunto de prensa tras el
inicio de la operación de la unidad de amortiguación entre la
condición extendida hacia la condición retraída.
En la descripción anterior del modo de operación
de la unidad de amortiguación 620 se ha supuesto que la unidad de
amortiguación está conectada con un miembro de la porción inferior o
base del conjunto de prensa y que se comprime axialmente mediante el
engranaje con un miembro de una porción superior o móvil del
conjunto de prensa. No obstante, se contempla que la unidad de
amortiguación 620 podría estar montada sobre un miembro superior
móvil del conjunto de prensa y engranar con un miembro inferior
estacionario en la base del conjunto de prensa. Si esto se hiciera,
la orientación de la unidad de amortiguación cambiaría en 180º con
respecto a la orientación ilustrada en la Fig. 11.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está
montada sobre un miembro móvil de la porción superior de una prensa,
la porción del extremo del vástago 640 del pistón 626 se extendería
hacia abajo desde el cilindro 624. El cilindro 624 estaría conectado
de forma fija con el miembro móvil en la porción superior de la
prensa. La porción del extremo del vástago 640 del pistón 626 se
movería hasta engranar con un miembro en la porción inferior o la
porción de la base del conjunto de prensa.
Se contempla que el cuerpo 692 de material
elastomérico podría tener muchas composiciones diferentes. Así pues,
el cuerpo 692 de material elastomérico podría ser un elastómero
colado o material termoplástico. El cuerpo 692 podría ser un
material basado en uretano. Se cree que puede ser preferible usar un
poliuretano formulado con "HYLENE" (marca
registrada)-PPDI (diisocianato de
p-fenileno). Los materiales termoplásticos basados
en diisocianato de p-fenileno tienen propiedades
mecánicas que permiten a los materiales soportar una distorsión
severa en una amplia gama de temperaturas de operación. El cuerpo
692 de material elastomérico tiene un porcentaje de rebote
Bayshore de entre cuarenta y setenta por ciento (entre 40 y
70%) y un número de dureza Shore A de 90. Aunque es
preferible usar un poliuretano que esté basado en diisocianato de
p-fenileno, se contempla que el cuerpo 692 de
material elastomérico podría tener una composición diferente, si se
desea. Por ejemplo, el cuerpo 692 podría estar formado de
uretano.
El cuerpo 692 de material elastomérico se expande
a través de una distancia axial que varía en función del tamaño de
la unidad de amortiguación 620 y la distancia que se mueve el pistón
626 en relación con el cilindro 624. Dependiendo del tamaño de la
unidad de amortiguación 620 y la prensa con la que se usa la unidad
de amortiguación, durante la operación de la unidad de amortiguación
620 entre la condición extendida de la Fig. 11 y la condición
totalmente contraída de la Fig. 18, el pistón 626 puede moverse a
través de una distancia de entre 22,86 mm y 17,78 mm en relación con
la pared lateral 630 del cilindro 624. Dependiendo de la distancia
que se mueve el pistón 626 en relación con la pared lateral 630 del
cilindro 624, el cuerpo 692 de material elastomérico es eficaz para
aplicar fuerza a la porción del extremo delantero 638 del pistón 626
durante al menos el tres por ciento (3%) y menos del cincuenta por
ciento (50%) del movimiento del pistón 626 entre la condición
extendida (Fig. 11) y la condición totalmente contraída (Fig. 13).
Por supuesto, el porcentaje específico del movimiento del pistón
durante el cual el cuerpo 692 de material elastomérico aplica la
fuerza dependerá de la construcción específica de la unidad de
amortiguación 620 y la construcción de la prensa con la que se usa
la unidad de amortiguación.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición totalmente contraída de la Fig. 13, el cuerpo 692 de
material elastomérico tiene un alcance axial (longitud) que es el
veinte por ciento (20%) o más superior al alcance axial (longitud)
del cuerpo de material elastomérico cuando la unidad de
amortiguación está en la condición extendida de la Fig. 16. Así
pues, si el cuerpo 692 de material elastomérico tiene una longitud
de 25,4 mm, cuando la unidad de amortiguación 620 esta en la
condición extendida de la Fig. 11, el cuerpo de material
elastomérico tendrá una longitud de 30,48 mm o más cuando la unidad
de amortiguación 620 está en la condición totalmente contraída de la
Fig. 13.
El alcance de la compresión axial y la expansión
posterior del cuerpo 692 de material elastomérico determinará el
alcance de la operación del conjunto de prensa durante el cual el
cuerpo de material elastomérico es eficaz para proporcionar fuerza
que impulse al pistón 626 hacia la condición contraída. Con el fin
de minimizar las cargas de operación a las que está sometida la
prensa, se cree que sería preferible tener una expansión axial del
cuerpo 692 de material elastomérico de entre treinta y cinco y el
cuarenta y cinco por ciento (entre el 35 y el 45%) durante la
operación de la unidad de amortiguación 620 entre la condición
extendida (Fig. 11) y la condición totalmente contraída. Así pues,
si el cuerpo 692 de material elastomérico tiene una longitud de 25,4
mm cuando la unidad de amortiguación está en la condición extendida
de la Fig. 11, el cuerpo de material elastomérico tendrá una
longitud de entre 34,29 mm y 36,8 mm cuando la unidad de
amortiguación está en la condición totalmente contraída de la Fig.
18.
El alcance axial o longitud específica del cuerpo
692 de material elastomérico variará dependiendo de las
características de operación deseadas de la unidad de amortiguación
620. No obstante, se cree que puede desearse proporcionar el cuerpo
692 de material elastomérico con un alcance axial descomprimido de
entre 15,24 mm y 38,1 mm, medido a lo largo del eje longitudinal
642, cuando la unidad de amortiguación 620 está en la condición
totalmente contraída de la Fig. 13. También se cree que el cuerpo
692 de material elastomérico puede tener un alcance axial de entre
8,89 mm y 30,48 mm cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida de la Fig. 11. Debe entenderse que el alcance
axial del cuerpo 692 de material elastomérico puede diferir con
respecto a estas dimensiones específicas. No obstante, se cree que
estas dimensiones específicas pueden provocar que el cuerpo 692 de
material elastomérico sea capaz de proporcionar la fuerza requerida
para las características de absorción de choque para una unidad de
amortiguación específica.
Cuando la unidad de amortiguación 620 está en la
condición extendida de la Fig. 11, el cuerpo axialmente comprimido
692 de material elastomérico aplica una fuerza que es al menos igual
al treinta y cinco por ciento (35%) de la fuerza de fluido
suministrada contra la porción del extremo delantero 638 del pistón
por la presión del fluido de la cámara 660. Se cree que puede ser
preferible que la fuerza transmitida desde el cuerpo 692 de material
elastomérico hasta la porción del extremo delantero del pistón 638
sea igual o inferior al ochenta por ciento (80%) de la fuerza
aplicada contra la porción del extremo delantero 638 del pistón 626
por la presión del fluido de la cámara 660. Así pues, cuando la
unidad de amortiguación está en la condición extendida de la Fig.
16, la fuerza transmitida desde el cuerpo 692 de material
elastomérico hasta la porción del extremo delantero 638 del pistón
626 es de entre el treinta y cinco y el ochenta por ciento (35 y
80%) de la fuerza aplicada contra la porción del extremo delantero
638 del pistón 626 por la presión del fluido de la cámara 660.
Por supuesto, se transmite cierta fuerza desde la
porción del extremo delantero 638 del pistón 626 a través del
miembro de tope 684 hasta el anillo de guía 666 y la pared lateral
630 del cilindro 624 cuando la unidad de amortiguación 620 está en
la condición extendida. Así pues, una porción de la fuerza por la
presión del fluido de la cámara 660 se transmite desde la porción
del extremo delantero 638 del pistón 626 hasta el cuerpo 692 de
material elastomérico a través del miembro transmisor de fuerza 698.
Otra porción de la fuerza por la presión del fluido se transmite
desde la porción del extremo delantero 638 del pistón 626 a través
del miembro de tope 684 hasta el anillo de guía 666 y la pared
lateral 630 del cilindro 624.
Cuando la unidad de guía 620 está en la condición
extendida de la Fig. 11, la presión del fluido de la cámara 660 es
de al menos 4826,5 x 10^{3} Pa e inferior a 18616,5 x 10^{3} Pa.
Por supuesto, cuando la unidad de amortiguación 620 funciona entre
la condición extendida de la Fig. 11 y la condición contraída de la
Fig. 13, la presión del fluido de la cámara 660 aumenta a medida que
el pistón 626 se introduce en la cámara. Debe entenderse que algunas
uniones de amortiguación construidas según la presente invención se
pueden operar con presiones de fluido distintas a estas presiones
específicas.
Debe entenderse que las características numéricas
y la composición específicas de los componentes de la unidad de
amortiguación 620 y para la presión de la cámara 660 se han
estipulado en la presente invención para una gama específica de
formas de realización de la invención. Se contempla que, dependiendo
de las características específicas de un conjunto de prensa en el
que se utiliza la unidad de amortiguación 620, las características
de la unidad de amortiguación pueden ser de alguna manera diferentes
a las características específicas estipuladas en la presente
invención con anterioridad. No obstante, se cree que puede ser
preferible construir la unidad de amortiguación con las
características específicas estipuladas en la presente invención con
el fin de optimizar la operación de la unidad de amortiguación, al
menos con algunas uniones de prensa conocidas.
En la descripción anterior, el cuerpo 692 de
material elastomérico ha proporcionado una fuerza diagonal que se
transmite desde la porción del extremo delantero 638 del pistón 626
a través del miembro transmisor de fuerza 698. Debe entenderse que
la fuerza diagonal que se transmite desde el cuerpo 692 de material
elastomérico hasta la porción del extremo delantero 638 del pistón
podría transmitirse directamente desde el cuerpo de material
elastomérico tal como se describe junto con la forma de realización
de la invención que se ilustra en las Figs. 7 y 9.
Se contempla que las dimensiones del cuerpo 692
de material elastomérico variarán en función del tamaño de la unidad
de amortiguación 620 y en función de la magnitud de la fuerza
aplicada contra la unidad de amortiguación durante la operación del
conjunto de prensa. Actualmente, se contempla que el cuerpo 692 de
material elastomérico puede estar asociado a uniones de
amortiguación que tienen pistones 626 que se mueven a través de
distancias de 22,86 mm o más y a través de distancias de 177,8 mm o
menos durante la operación de las uniones de amortiguación entre la
condición extendida (Fig. 11) y la condición totalmente contraída
(Fig. 13). Por supuesto, la distancia específica a través de la que
se mueve el pistón 626 variará en función del tamaño de la unidad de
amortiguación 620 y pueden ser distintas a las distancias
anteriores.
En una primera forma de realización específica de
la invención, el cuerpo 692 de material elastomérico se comprimía al
treinta y cinco por ciento (35%) cuando la unidad de amortiguación
620 estaba en la condición extendida. Para esta forma de realización
específica de la invención, el cuerpo 692 de material elastomérico
tenía las siguientes dimensiones:
Descomprimido (Totalmente contraído) | Comprimido (Extendido) | ||||
DE | 72,28 mm | DE | 79,5 mm | ||
DI | 56,48 mm | DI | 56,48 mm | ||
Longitud | 17,22 mm | Longitud | 11,2 mm |
Cuando la unidad de amortiguación funcionaba
entre la condición totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición
extendida de la Fig. 11, el pistón 626 se movía a través de una
distancia de aproximadamente 50,8 mm y el alcance axial (longitud)
del cuerpo de material elastomérico disminuía en 6,019 mm o el 35%.
Además, el diámetro exterior (DE) aumentaba y el diámetro interior
(DI) permanecía constante.
En una segunda forma de realización específica de
la invención, el cuerpo 692 de material elastomérico se comprimía al
cuarenta por ciento (40%) cuando la unidad de amortiguación estaba
en la condición extendida. La segunda forma de realización del
cuerpo de material elastomérico se usó en una unidad de
amortiguación que tenía el mismo tamaño que la unidad de
amortiguación en la que se usó la primera forma de realización del
cuerpo de material elastomérico. Para la segunda forma de
realización específica de la invención, el cuerpo 692 de material
elastomérico tenía las siguientes dimensiones:
Descomprimido (Totalmente contraído) | Comprimido (Extendido) | ||||
DE | 71,19 mm | DE | 79,5 mm | ||
DI | 56,48 mm | DI | 56,48 mm | ||
Longitud | 17,22 mm | Longitud | 10,33 mm |
Cuando la unidad de amortiguación funcionaba
entre la condición totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición
extendida de la Fig. 11, el pistón 626 se movía a través de una
distancia de aproximadamente 50,8 mm y la longitud axial del cuerpo
de material elastomérico disminuía en 6,883 mm o el 40%. Además, el
diámetro exterior (DE) aumentaba y el diámetro interior (DI)
permanecía constante.
En una tercera forma de realización específica de
la invención, el cuerpo 692 de material elastomérico era mayor que
el de la primera y la segunda forma de realización y se comprimía al
treinta y cinco por ciento (35%) cuando la unidad de amortiguación
estaba en la condición extendida. La unidad de amortiguación en la
que se usó la tercera forma de realización del cuerpo 692 de
material elastomérico era mayor que la unidad de amortiguación en la
que se usaron la primera y la segunda forma de realización. Para la
tercera forma de realización específica de la invención, el cuerpo
692 de material elastomérico tenía las siguientes dimensiones:
Descomprimido (Totalmente contraído) | Comprimido (Extendido) | ||||
DE | 114,17 mm | DE | 108,9 mm | ||
DI | 90,7 mm | DI | 90,7 mm | ||
Longitud | 37,05 mm | Longitud | 24 mm |
Cuando la unidad de amortiguación funcionaba
entre la condición totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición
extendida de la Fig. 11, el pistón 626 se movía a través de una
distancia de aproximadamente 50,8 mm y la longitud axial del cuerpo
de material elastomérico disminuía en 12,979 mm o el 35%. Además, el
diámetro exterior (DE) aumentaba y el diámetro interior (DI)
permanecía constante.
En una cuarta forma de realización específica de
la invención, el cuerpo 692 de material elastomérico se comprimía al
cuarenta por ciento (40%) cuando la unidad de amortiguación estaba
en la condición extendida. La cuarta forma de realización del cuerpo
de material elastomérico se usó en una unidad de amortiguación que
tenía el mismo tamaño que la unidad de amortiguación en la que se
usó la tercera forma de realización del cuerpo de material
elastomérico. Para la cuarta forma de realización específica de la
invención, el cuerpo 692 de material elastomérico tenía las
siguientes dimensiones:
Descomprimido (Totalmente contraído) | Comprimido (Extendido) | ||||
DE | 114,17 mm | DE | 108,9 mm | ||
DI | 90,7 mm | DI | 90,7 mm | ||
Longitud | 37,05 mm | Longitud | 22,22 mm |
Cuando la unidad de amortiguación funcionaba
desde la condición totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición
extendida de la Fig. 11, el pistón 626 se movía a través de una
distancia de aproximadamente 50,8 mm y la longitud axial del cuerpo
de material elastomérico disminuía en 14,83 mm o el 40%. Además, el
diámetro exterior (DE) aumentaba y el diámetro interior (DI)
permanecía constante.
Los ejemplos específicos anteriores del cuerpo
692 de material elastomérico se usaron con dos tamaños diferentes de
uniones de amortiguación. La primera y la segunda forma de
realización del cuerpo de material elastomérico se usaron con una
unidad de amortiguación que tenía la misma construcción general que
la unidad de amortiguación T2-3000 comercializada.
La tercera y la cuarta forma de realización del cuerpo de material
elastomérico se usaron con una unidad de amortiguación que tenía la
misma construcción general que la unidad de amortiguación
T2-7500 comercializada. Las uniones de amortiguación
T2-3000 y T2-7500 tenía pistones que
eran móviles a través de una distancia máxima posible de
aproximadamente 101,6 mm. No obstante, los pistones se movían
realmente a través de una distancia de 50,8 mm. Las uniones de
amortiguación T2-3000 y T2-7500
están comercializadas por Teledyne Fluid Systems, Hyson Products,
10367 Brecksville Road, Brecksville, Ohio 44141. Por supuesto, el
cuerpo 692 de material elastomérico puede usarse con uniones de
amortiguación que tengan una construcción distinta a la construcción
de las uniones de amortiguación comercializadas mencionadas
anteriormente.
La cantidad de fuerza que se transmite desde el
cuerpo 692 de material elastomérico varía en función directa del
alcance de la compresión del cuerpo de material elastomérico cuando
la unidad de amortiguación 620 funciona entre la condición
totalmente contraída de la Fig. 13 y la condición extendida de la
Fig. 11. Se cree que puede ser deseable tener una fuerza de una
magnitud que resulte de una compresión del veinte por ciento (20%) o
más en una dirección axial o longitudinal del cuerpo 692 de material
elastomérico. Se cree que una compresión de entre el treinta y cinco
y el cuarenta y cinco por ciento (entre el 35 y el 45%) en una
dirección axial o longitudinal del cuerpo 692 de material
elastomérico puede realzar la capacidad de absorción de choque de la
unidad de amortiguación 620 y proporcionar las características de
operación deseadas. Aunque los cuatro ejemplos específicos del
cuerpo 692 de material elastomérico estaban relacionados con una
compresión axial del 35% o el 45%, se contempla que pueden usarse
diferentes alcances de compresión axial.
Una forma preferida de unidad de amortiguación
comprende un cuerpo que puede ser una parte inferior o un conducto
dentro de la misma. Un pistón se recibe de forma deslizante dentro
del conducto y coopera con la parte inferior del cuerpo para definir
una cámara de fluido entre ambos. La cámara de fluido se carga con
un material fluido. Un vástago del pistón puede estar sujeto de
forma deslizante dentro del conducto mediante un miembro de sujeción
que está fijado al cuerpo. Un extremo del vástago del pistón está
acoplado al pistón y el otro extremo del mismo sobresale del cuerpo
para engranar con un objeto generador de fuerza, esto es, con un
miembro del conjunto de prensa. Un miembro diagonal se proporciona
entre el miembro de sujeción y el pistón. El miembro diagonal
comprende un material elastomérico.
Otra forma de realización de la unidad de
amortiguación incluye un cuerpo que tiene una parte inferior y un
conducto dentro del mismo. Un primer pistón se recibe de forma
deslizante dentro del conducto y coopera con la parte inferior del
cuerpo para definir una cámara de fluido entre ambos. La cámara de
fluido se carga con un material gaseoso. Un vástago del pistón está
sujeto de forma deslizante dentro del conducto mediante un miembro
de sujeción que está fijado al cuerpo. Un pistón está acoplado a un
extremo del vástago del pistón mientras que el otro extremo del
vástago del pistón sobresale del cuerpo. Una cavidad se forma en el
extremo sobresaliente del vástago del pistón y se adapta para
recibir en la misma una segunda porción del vástago del pistón. Se
proporciona un material elastomérico entre la parte inferior de la
cavidad y el segundo pistón.
En la descripción anterior se ha desvelado una
unidad de amortiguación que puede usarse en conexión con prensas
mecánicas para reducir las cargas de choque creadas por las
mismas.
El conjunto de prensa de amortiguación es un
muelle de fluido de escasa fuerza de contacto. De manera ventajosa,
proporcionamos un muelle de fluido que tiene una fuerza de contacto
ajustable a la vez que mantiene la resistencia del tonelaje total
con la carrera de trabajo requerida de una prensa mecánica.
Así pues, a partir de la explicación anterior, es
evidente que la presente invención resuelve muchos de los problemas
que surgen al usar disposiciones de muelles de gas convencionales.
Por supuesto, las personas con una experiencia ordinaria en la
técnica apreciarán que el experto en la materia puede realizar
varios cambios en los detalles, los materiales y la disposición de
las piezas que se han descrito e ilustrado en la presente memoria
para explicar la naturaleza de la invención, dentro del principio y
el alcance de la invención según se expresa en las reivindicaciones
adjuntas.
Claims (29)
1. Un conjunto de prensa (30) que se puede operar
entre una condición abierta y una condición cerrada para deformar
una pieza de trabajo y que se puede operar entre la condición
cerrada y la condición abierta para facilitar la extracción de la
pieza de trabajo de dicho conjunto de prensa, comprendiendo dicho
conjunto de prensa un primer miembro (38) para engranar con un
primer lado de la pieza de trabajo, un segundo miembro (40) para
engranar con un segundo lado de la pieza de trabajo, un medio motor
(34, 36) para mover dicho primer miembro (38) hacia dicho segundo
miembro (40) durante la operación de dicho conjunto de prensa entre
la condición abierta hacia la condición cerrada y para alejar dicho
primer miembro de dicho segundo miembro durante la operación de
dicho conjunto de prensa entre la condición cerrada y la condición
abierta, y una unidad de amortiguación (50, 620) que se puede operar
entre una condición extendida hacia una condición retraída para
proporcionar una fuerza flexible durante al menos una porción de la
operación del conjunto de prensa entre la condición abierta hacia la
condición cerrada, incluyendo dicha unidad de amortiguación (50,
620) un cilindro (52, 624) y un pistón (58, 626), teniendo dicho
pistón una porción del extremo delantero o de cabeza (58, 59, 638)
que está dispuesta en dicho cilindro (52, 624) y una porción del
extremo del vástago (64, 640) que se extiende desde dicha porción
del extremo delantero (58, 59, 638) a través de un extremo de dicho
cilindro, dicha porción del extremo delantero (58, 59, 628) de dicho
pistón (58, 626) coopera con dicho cilindro (52, 624) para definir
al menos parcialmente una cámara (54, 660) que alberga fluido bajo
presión, siendo dicho pistón (58, 626) amovible contra la influencia
de la presión del fluido en dicha cámara (54, 626) bajo la
influencia de la fuerza transmitida desde dicho medio motor (34, 36)
hasta dicha unidad de amortiguación (50, 620) durante la operación
de dicha unidad de amortiguación entre la condición extendida hacia
la condición retraída, estando caracterizada dicho conjunto
de prensa por dicha unidad de amortiguación que incluye un cuerpo
(84, 692) de material elastomérico dispuesto en dicho cilindro (52,
624), siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico
para impulsar dicha porción del extremo delantero de dicho pistón
separándola de dicho un extremo de dicho cilindro contra la
influencia de la presión del fluido en dicha cámara (54, 660) cuando
dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la condición
extendida (Fig. 6, Fig. 16), siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692) de
material elastomérico para proporcionar fuerza que asiste a la
fuerza transmitida desde dicho medio motor hasta dicha unidad de
amortiguación durante una porción inicial de la operación de dicha
unidad de amortiguación entre la condición extendida hacia la
condición retraída.
2. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene
una configuración transversal anular tal como se ve en un plano que
se extiende perpendicular al eje central longitudinal de la porción
del extremo del vástago (64, 640) de dicho pistón y se extiende
alrededor de dicha porción del vástago de dicho pistón, dicho cuerpo
(84, 692) de material elastomérico se expande en una dirección axial
durante la porción inicial de la operación de dicha unidad de
amortiguación entre la condición extendida hacia la condición
retraída.
3. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha unidad de amortiguación (50, 620) incluye un
miembro de tope (74, 684) que tiene una superficie de tope que
engrana con una primera área de superficie en dicha porción del
extremo delantero (58, 59, 638) de dicho pistón cuando dicha unidad
de amortiguación está en la condición extendida, teniendo dicha
porción del extremo delantero (58, 59, 638) de dicho pistón (58,
626) una segunda área de superficie contra la que se aplica fuerza
desde dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico cuando dicha
unidad de amortiguación está en la condición extendida.
4. Un conjunto de prensa según la reivindicación
3, en el que una superficie terminal de dicho cuerpo (84) de
material elastomérico está dispuesta en engranaje con dicha segunda
área de superficie en dicha porción del extremo delantero (58, 59)
de dicho pistón cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida
(Fig. 6).
(Fig. 6).
5. Un conjunto de prensa según la reivindicación
3, en el que dicha unidad de amortiguación (620) incluye un miembro
transmisor de fuerza (698) que se extiende alrededor de dicha
porción del extremo del vástago de dicho pistón y está dispuesto en
engranaje con una superficie terminal de dicho cuerpo (692) de
material elastomérico y dicha segunda área de superficie en dicha
porción del extremo delantero de dicho pistón cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida.
6. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha unidad de amortiguación incluye un miembro
transmisor de fuerza (698) dispuesto entre dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón y dicho cuerpo (692) de material
elastomérico, siendo eficaz dicho miembro transmisor de fuerza (698)
para transmitir fuerza desde dicho cuerpo (692) de material
elastomérico hasta dicha porción del extremo delantero (638) de
dicho pistón durante la porción inicial de la operación de dicha
unidad de amortiguación (620) entre la condición extendida y la
condición contraída.
7. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (692) de material elastomérico tiene un
porcentaje de rebote Bashore que excede el cuarenta por
ciento (40%).
8. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico es un
material basado en uretano.
9. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (692) de material elastomérico es una
formulación de poliuretano que contiene diisocianato de
p-fenileno.
10. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, que incluye además una superficie de tope anular que se extiende
alrededor de dicha porción del extremo del vástago (64, 640) de
dicho pistón, siendo presionada dicha porción del extremo delantero
(58, 59, 638) de dicho pistón (68, 626) contra dicha superficie de
tope por la presión del fluido en dicha cámara (54, 660) cuando
dicha unidad de amortiguación está en la condición extendida, dicho
cuerpo (84, 692) de material elastomérico se extiende alrededor de
dicha porción del extremo del vástago (64, 640) de dicho pistón y
está dispuesto en una relación coaxial con dicha superficie de tope,
pudiéndose separar dicha porción del extremo delantero (58, 59, 638)
de dicho pistón de dicha superficie de tope bajo la influencia
combinada de la fuerza transmitida desde dicho medio motor y dicho
cuerpo (84, 692) de material elastomérico hasta dicha porción del
extremo delantero de dicho pistón durante la porción inicial de la
operación de dicha unidad de amortiguación entre la condición
extendida hacia la condición retraída.
11. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (692) de material elastomérico tiene una
superficie lateral exterior cilíndrica (704) que tiene un primer
diámetro y un primer alcance axial cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida (Fig. 19), teniendo
dicha superficie lateral exterior (704) de dicho cuerpo (692) de
material elastomérico un segundo diámetro que es inferior a dicho
primer diámetro cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición contraída (Fig. 20), dicha superficie lateral exterior
(704) de dicho cuerpo de material elastomérico tiene un segundo
alcance axial que es superior a dicho primer alcance axial cuando
dicha unidad de amortiguación está en la condición contraída.
12. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha unidad de amortiguación incluye una superficie de
tope (684) que está dispuesta en dicho cilindro y es engranada por
dicha porción del extremo delantero (638) de dicho pistón cuando
dicha unidad de amortiguación está en la condición extendida y un
miembro transmisor de fuerza (698) que es presionado contra dicha
porción del extremo delantero de dicho pistón por dicho cuerpo (692)
de material elastomérico cuando dicha unidad de amortiguación está
en la condición extendida, estando separada dicha porción del
extremo delantero de dicho pistón de dicha superficie de tope y
dicho miembro transmisor de fuerza cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición contraída.
13. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha cámara (54, 660) alberga fluido bajo presión que
es eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón hacia dicho un extremo de dicho cilindro con
una primera fuerza cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida, siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692) de
material elastomérico para impulsar dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro con una segunda fuerza que tiene una magnitud que es al
menos igual al treinta y cinco por ciento (35%) de la magnitud de
dicha primera fuerza cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida.
14. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que la presión del fluido de dicha cámara (54, 660) es de
al menos 4826,5 kg x 10^{3} Pa cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida.
15. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha cámara (54, 660) alberga fluido bajo presión que
es eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón hacia dicho un extremo de dicho cilindro con
una primera fuerza cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida, siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692) de
material elastomérico para impulsar dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro con una segunda fuerza que tiene una magnitud que es
inferior al ochenta por ciento (80%) de la magnitud de dicha primera
fuerza cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la
condición extendida.
16. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que la presión del fluido de dicha cámara (54, 660) es
inferior a 18616,5 kg x 10^{3} Pa cuando dicha unidad de
amortiguación (50, 620) está en la condición extendida.
17. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha cámara (54, 660) alberga fluido bajo presión que
es eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón hacia dicho un extremo de dicho cilindro con
una primera fuerza cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620)
está en la condición extendida, siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692)
de material elastomérico para impulsar dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón separándolo de dicho un extremo de dicho
cilindro con una segunda fuerza que tiene una magnitud de entre el
treinta y cinco y el ochenta por ciento (entre el 35 y el 80%) de la
magnitud de dicha primera fuerza cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida.
18. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que la presión del fluido de dicha cámara (54, 660) es de
entre 4826,5 x 10^{3} Pa y 18616,5 x 10^{3} Pa cuando dicha
unidad de amortiguación está en la condición extendida.
19. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicha cámara (54, 660) alberga fluido bajo una presión
de entre 4826,5 x 10^{3} Pa y 18616,5 x 10^{3} Pa que es eficaz
para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59, 638) de
dicho pistón hacia dicho un extremo de dicho cilindro con una
primera fuerza cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida, siendo eficaz dicho cuerpo (84, 692) de
material elastomérico para impulsar dicha porción del extremo
delantero de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro con una segunda fuerza que tiene una magnitud de entre el
treinta y cinco y el ochenta por ciento (entre el 35 y el 80%) de la
magnitud de dicha primera fuerza cuando dicha unidad de
amortiguación (50, 620) está en la condición extendida.
20. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico es
eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro contra la influencia de la presión del fluido de dicha
cámara durante al menos el tres por ciento (3%) del movimiento de
dicha porción del extremo delantero de dicho pistón durante la
operación de dicha unidad de amortiguación (50, 620) entre la
condición extendida y la condición contraída.
21. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico es
eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro (52, 624) contra la influencia de la presión del fluido de
dicha cámara durante menos del cincuenta por ciento (50%) del
movimiento de dicha porción del extremo delantero de dicho pistón
durante la operación de dicha unidad de amortiguación (50, 620)
entre la condición extendida hacia la condición retraída.
22. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico es
eficaz para impulsar dicha porción del extremo delantero (58, 59,
638) de dicho pistón separándola de dicho un extremo de dicho
cilindro contra la influencia de la presión del fluido de dicha
cámara durante entre el tres y el cincuenta por ciento (3 y 50%) del
movimiento de dicha porción del extremo delantero de dicho pistón
durante la operación de dicha unidad de amortiguación (50, 620)
entre la condición extendida hacia la condición retraída.
23. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene
una primera longitud medida a lo largo de un eje central
longitudinal de dicha porción del vástago (64, 640) de dicho pistón
cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la condición
contraída, teniendo dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico
una segunda longitud medida a lo largo del eje central longitudinal
de dicha porción del vástago de dicho pistón cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida, siendo dicha primera
longitud al menos el veinte por ciento (20%) superior a dicha
segunda longitud.
24. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene una
primera longitud medida a lo largo de un eje central longitudinal de
dicha porción del vástago (64, 640) de dicho pistón cuando dicha
unidad de amortiguación (50, 620) está en la condición contraída,
teniendo dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico una segunda
longitud medida a lo largo del eje central longitudinal de dicha
porción del vástago de dicho pistón cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida, siendo dicha primera
longitud al menos el treinta y cinco por ciento (35%) superior a
dicha segunda longitud.
25. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene
una primera longitud medida a lo largo de un eje central
longitudinal de dicha porción del vástago (64, 640) de dicho pistón
cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la condición
contraída, teniendo dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico
una segunda longitud medida a lo largo del eje central longitudinal
de dicha porción del vástago (64, 640) de dicho pistón cuando dicha
unidad de amortiguación está en la condición extendida, dicha
primera longitud excede dicha segunda longitud entre el treinta y
cinco y el cuarenta y cinco por ciento (entre el 35 y el 45%) de
dicha primera longitud.
26. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene
una longitud de entre 15,24 mm y 38,1 mm medida a lo largo de un eje
central longitudinal de dicha porción del vástago (64, 640) de dicho
pistón cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la
condición contraída, teniendo dicho cuerpo (84, 692) de material
elastomérico una longitud de entre 10,16 mm y 25,4 mm medida a lo
largo del eje central longitudinal de dicha porción del vástago de
dicho pistón cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición extendida.
27. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (84, 692) de material elastomérico tiene
una configuración transversal anular tal como se ve en un plano que
se extiende en perpendicular a un eje central longitudinal de dicha
porción del vástago (64, 640) de dicho pistón, teniendo dicho cuerpo
(84, 692) de material elastomérico un diámetro interior que es el
mismo cuando dicha unidad de amortiguación (50, 620) está en la
condición extendida que cuando dicha unidad de amortiguación está en
la condición contraída, teniendo dicho cuerpo (84, 692) de material
elastomérico un diámetro exterior que, cuando dicha unidad de
amortiguación (50, 620) está en la condición extendida, es mayor que
cuando dicha unidad de amortiguación está en la condición
contraída.
28. Un conjunto de prensa según la reivindicación
1, en el que dicho cuerpo (692) de material elastomérico tiene una
superficie lateral interior cilíndrica (718) que mira hacia dicha
porción del vástago (640) de dicho pistón y una superficie lateral
externa cilíndrica (704) que mira hacia el lado contrario a dicha
porción del vástago de dicho pistón, una de dichas superficies
laterales cilíndricas (704 ó 718) tiene un primer diámetro cuando
dicha unidad de amortiguación está en la condición extendida y un
segundo diámetro cuando dicha unidad de amortiguación está en la
condición contraída, siendo dicho primer diámetro distinto a dicho
segundo diámetro.
29. Un conjunto de prensa según la reivindicación
28, en el que otra de dichas superficies laterales cilíndricas (704
ó 718) tiene un diámetro que es el mismo cuando dicha unidad de
amortiguación está en la condición extendida que cuando dicha unidad
de amortiguación está en la condición contraída.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US12154498A | 1998-07-23 | 1998-07-23 | |
US121544 | 1998-07-23 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2230876T3 true ES2230876T3 (es) | 2005-05-01 |
Family
ID=22397387
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES99937400T Expired - Lifetime ES2230876T3 (es) | 1998-07-23 | 1999-07-22 | Muelle de escasa fuerza de contacto. |
ES04009657T Expired - Lifetime ES2367019T3 (es) | 1998-07-23 | 1999-07-22 | Resorte con poca fuerza de contacto. |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES04009657T Expired - Lifetime ES2367019T3 (es) | 1998-07-23 | 1999-07-22 | Resorte con poca fuerza de contacto. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6322059B1 (es) |
EP (2) | EP1441145B1 (es) |
AT (1) | ATE279667T1 (es) |
AU (1) | AU5224099A (es) |
DE (1) | DE69921140T2 (es) |
ES (2) | ES2230876T3 (es) |
WO (1) | WO2000005517A1 (es) |
Families Citing this family (35)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE336952T1 (de) * | 1999-12-01 | 2006-09-15 | Henry Graf | Vorrichtung zur zwischenwirbelstabilisierung |
US7066957B2 (en) * | 1999-12-29 | 2006-06-27 | Sdgi Holdings, Inc. | Device and assembly for intervertebral stabilization |
FR2817461B1 (fr) * | 2000-12-01 | 2003-08-15 | Henry Graf | Dispositif de stabilisation intervertebral |
JP4663901B2 (ja) * | 2001-04-11 | 2011-04-06 | パスカルエンジニアリング株式会社 | ガススプリング及びそのガス充填方法 |
SE0101915L (sv) | 2001-05-31 | 2002-05-21 | Stroemsholmen Ab | Arrangemang vid pressverktyg för att bromsa en gasfjäders kolv/kolvstång |
SE520224C2 (sv) * | 2001-11-12 | 2003-06-10 | Stroemsholmen Ab | Förfarande och anordning vid en kolv-cylinderanordning innefattande en brott- eller stukanvisning |
US6749185B1 (en) | 2003-04-17 | 2004-06-15 | Barnes Group Inc. | Cushion assembly and method |
DE602004026312D1 (de) * | 2003-07-18 | 2010-05-12 | Barnes Group Inc | Dämpfer und dämpfungszylinder for stössel oder grundplatte einer presse |
US7559542B2 (en) * | 2004-08-19 | 2009-07-14 | Diebolt International, Inc. | Low impact gas spring |
US7152451B1 (en) * | 2006-05-26 | 2006-12-26 | Diebolt International, Inc. | Reaction device for forming equipment |
US8444122B2 (en) * | 2007-09-13 | 2013-05-21 | Dadco, Inc. | Gas spring with guide |
US20090083672A1 (en) | 2007-09-26 | 2009-03-26 | Autodesk, Inc. | Navigation system for a 3d virtual scene |
ES2351837B1 (es) * | 2010-07-26 | 2011-12-02 | Azol-Gas S.L | Resorte de gas con tapa basculante. |
US8146720B2 (en) * | 2010-08-17 | 2012-04-03 | Troy Capital Group Corp | Shock absorber for a transportation means |
WO2014153158A1 (en) | 2013-03-14 | 2014-09-25 | Icon Health & Fitness, Inc. | Strength training apparatus with flywheel and related methods |
EP3974036B1 (en) | 2013-12-26 | 2024-06-19 | iFIT Inc. | Magnetic resistance mechanism in a cable machine |
US10433612B2 (en) | 2014-03-10 | 2019-10-08 | Icon Health & Fitness, Inc. | Pressure sensor to quantify work |
CN106470739B (zh) | 2014-06-09 | 2019-06-21 | 爱康保健健身有限公司 | 并入跑步机的缆索系统 |
US10258828B2 (en) | 2015-01-16 | 2019-04-16 | Icon Health & Fitness, Inc. | Controls for an exercise device |
US10953305B2 (en) | 2015-08-26 | 2021-03-23 | Icon Health & Fitness, Inc. | Strength exercise mechanisms |
US10493349B2 (en) | 2016-03-18 | 2019-12-03 | Icon Health & Fitness, Inc. | Display on exercise device |
US10293211B2 (en) | 2016-03-18 | 2019-05-21 | Icon Health & Fitness, Inc. | Coordinated weight selection |
US10272317B2 (en) | 2016-03-18 | 2019-04-30 | Icon Health & Fitness, Inc. | Lighted pace feature in a treadmill |
US10625137B2 (en) | 2016-03-18 | 2020-04-21 | Icon Health & Fitness, Inc. | Coordinated displays in an exercise device |
US10561894B2 (en) | 2016-03-18 | 2020-02-18 | Icon Health & Fitness, Inc. | Treadmill with removable supports |
US10252109B2 (en) | 2016-05-13 | 2019-04-09 | Icon Health & Fitness, Inc. | Weight platform treadmill |
US10471299B2 (en) | 2016-07-01 | 2019-11-12 | Icon Health & Fitness, Inc. | Systems and methods for cooling internal exercise equipment components |
US10441844B2 (en) | 2016-07-01 | 2019-10-15 | Icon Health & Fitness, Inc. | Cooling systems and methods for exercise equipment |
US10500473B2 (en) | 2016-10-10 | 2019-12-10 | Icon Health & Fitness, Inc. | Console positioning |
US10376736B2 (en) | 2016-10-12 | 2019-08-13 | Icon Health & Fitness, Inc. | Cooling an exercise device during a dive motor runway condition |
TWI646997B (zh) | 2016-11-01 | 2019-01-11 | 美商愛康運動與健康公司 | 用於控制台定位的距離感測器 |
US10661114B2 (en) | 2016-11-01 | 2020-05-26 | Icon Health & Fitness, Inc. | Body weight lift mechanism on treadmill |
TWI680782B (zh) | 2016-12-05 | 2020-01-01 | 美商愛康運動與健康公司 | 於操作期間抵銷跑步機的平台之重量 |
TWI782424B (zh) | 2017-08-16 | 2022-11-01 | 美商愛康有限公司 | 用於抗馬達中之軸向衝擊載荷的系統 |
US10729965B2 (en) | 2017-12-22 | 2020-08-04 | Icon Health & Fitness, Inc. | Audible belt guide in a treadmill |
Family Cites Families (69)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1034115A (en) | 1911-03-18 | 1912-07-30 | William A Johnson | Recoil-check. |
US1613961A (en) | 1923-12-10 | 1927-01-11 | Winnifred B Parish | Die mechanism |
US1664486A (en) | 1927-04-21 | 1928-04-03 | Marquette Tool & Mfg Co | Hydraulic cushion for sheet-metal presses |
US1805521A (en) | 1928-10-19 | 1931-05-19 | Ingersoll Rand Co | Feeding device for rock drills |
FR1126952A (fr) * | 1955-02-23 | 1956-12-05 | Amortisseur télescopique hydraulique | |
US2976845A (en) | 1959-12-18 | 1961-03-28 | Modernair Corp | Pneumatic-hydraulic drive cylinder |
DE1256960B (de) | 1964-07-10 | 1967-12-21 | Wilde & Spieth | Hydropneumatische Feder |
US3490757A (en) | 1967-09-13 | 1970-01-20 | Arnt U Haanes | Externally-retracted reciprocatory hydraulic spring |
DE1800096A1 (de) | 1968-10-01 | 1970-04-23 | Orus Ag | Gasfeder |
JPS5037831B1 (es) | 1971-02-19 | 1975-12-05 | ||
US3740997A (en) | 1972-01-17 | 1973-06-26 | Aluminum Co Of America | Blankholding assembly |
DE2229945C2 (de) | 1972-06-20 | 1982-06-03 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Pralldämpfer für Stoßstangen von Kraftfahrzeugen |
US3913460A (en) * | 1972-08-10 | 1975-10-21 | Mosier Ind Inc | Impact damping means for fluid cylinders |
US4048253A (en) * | 1972-12-27 | 1977-09-13 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Adhesive coatings from ether-type polyester, urethane elastomer, and polyisocyanate |
US3869861A (en) | 1973-10-15 | 1975-03-11 | Hesston Corp | Combination hydraulic cylinder and accumulator |
US3923294A (en) | 1974-10-21 | 1975-12-02 | Dayton Rogers Mfg Co | Power press die cushion with air decelerator |
US3947006A (en) | 1974-12-20 | 1976-03-30 | Bauer Hans Peter | Gas spring, piston locking |
DE2638929C3 (de) | 1976-08-28 | 1981-07-02 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Gedämpfte Gasfeder mit elastischem Endanschlag |
US4153237A (en) | 1976-11-01 | 1979-05-08 | Supalla Steven A | Hydrapneumatic suspension unit and valving structure |
US4111030A (en) | 1977-04-15 | 1978-09-05 | Teledyne Industries, Inc. | Press cushion |
US4257254A (en) | 1979-03-16 | 1981-03-24 | Teledyne Industries, Inc. | Adapter cushion |
DE2928777A1 (de) | 1979-07-17 | 1981-02-05 | Profil Verbindungstechnik Gmbh | Schlagdaempfer zur laermreduzierung bei maschinen mit hin- und hergehenden maschinenteilen |
US4341137A (en) | 1979-10-02 | 1982-07-27 | The Warner & Swasey Company | Material forming apparatus |
US4635908A (en) | 1980-02-20 | 1987-01-13 | Avm, Inc. | Pneumatic counterbalance |
US4628796A (en) | 1984-06-14 | 1986-12-16 | Wallis Bernard J | Nitrogen die cylinder |
US4342448A (en) | 1980-04-04 | 1982-08-03 | Wallis Bernard J | Gas-operated cylinder |
GB2075395B (en) | 1980-05-12 | 1984-05-23 | Verson Allsteel Press Co | Air cushion snubber apparatus and method |
DE3020749A1 (de) | 1980-05-31 | 1981-12-10 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt | Verfahren zur herstellung von kolbenstangen |
US4550899A (en) | 1980-08-21 | 1985-11-05 | Power Components Inc. | Pneumatic spring |
DE3040483A1 (de) | 1980-10-28 | 1982-06-16 | Stabilus Gmbh, 5400 Koblenz | Gasfeder mit hydraulischer blockierung |
DE3044460A1 (de) | 1980-11-26 | 1982-06-24 | August Bilstein GmbH & Co KG, 5828 Ennepetal | Hydropneumatischer zweirohr-schwingungsdaempfer, insbesondere als vorderachsbein fuer kraftfahrzeuge |
EP0074421B1 (de) | 1981-09-12 | 1985-05-22 | L. SCHULER GmbH | Zieheinrichtung für Pressen mit mechanisch angetriebenem Ziehstössel |
US4765227A (en) | 1982-05-28 | 1988-08-23 | Teledyne Hyson | Die cylinder assembly |
JPH0666115B2 (ja) | 1983-09-26 | 1994-08-24 | 株式会社東芝 | 半導体記憶装置 |
US4601461A (en) | 1984-05-14 | 1986-07-22 | Keystone Industries Inc. | Lading protection device |
US4583722A (en) | 1984-05-17 | 1986-04-22 | Wallis Bernard J | Nitrogen die cylinder |
DE3432606A1 (de) | 1984-09-05 | 1986-03-13 | Stabilus Gmbh, 5400 Koblenz | Pneumatische oder hydropneumatische zugfeder |
US4657228A (en) | 1985-02-25 | 1987-04-14 | Lautzenhiser John L | Gas-actuated shock absorber for aircraft |
US4691902A (en) | 1985-04-15 | 1987-09-08 | Teledyne Industries, Inc. | Self-lubricating die cylinder |
DE3531526A1 (de) | 1985-09-04 | 1987-03-12 | Theodor Gräbener Pressensysteme GmbH & Co KG, 5902 Netphen | Mechanische presse, insbesondere kniehebelpresse |
DE3623787A1 (de) | 1986-07-15 | 1988-01-21 | Bauer Fritz & Soehne Ohg | Gasfeder mit endlagendaempfung |
JPS63167137A (ja) * | 1986-12-29 | 1988-07-11 | Fuji Seiki Kk | シヨツクアブソ−バ |
US4838527A (en) | 1987-03-03 | 1989-06-13 | Power Components, Inc. | Convertible gas spring |
US4823922A (en) | 1987-07-02 | 1989-04-25 | Maremont Corporation | Heavy duty vehicular shock absorber |
US4867460A (en) * | 1987-12-31 | 1989-09-19 | Westinghouse Electric Corp. | Hydraulic jack seal assembly |
US4792128A (en) | 1988-03-08 | 1988-12-20 | Power Components, Inc. | No grow gas spring |
DE3813021A1 (de) | 1988-04-19 | 1989-11-02 | Guenther Hahn | Gasfeder |
US5027637A (en) | 1988-12-26 | 1991-07-02 | Nhk Spring Co., Ltd. | Die cushion for applying pressure to a press machine via gas pressurized push rods |
US5042253A (en) | 1989-05-15 | 1991-08-27 | Ishigame Machinery Co., Ltd. | Hydraulic-pneumatic cylinder device with annular flexible bag as interface |
US5003807A (en) | 1989-10-30 | 1991-04-02 | Teledyne Industries, Inc. | Press assembly and method of operation |
US5076451A (en) | 1989-11-13 | 1991-12-31 | Arthur Conley | Hydraulic cushioning unit |
US5007276A (en) | 1990-05-09 | 1991-04-16 | Teledyne Industries, Inc. | Seal arrangement for use in a press assembly |
US5024301A (en) | 1990-05-23 | 1991-06-18 | Ford Motor Company | Hydraulic rebound stop assembly for a shock absorber |
US5129635A (en) | 1990-06-21 | 1992-07-14 | Power Components, Inc. | Gas spring with c-shaped seal |
US5827155A (en) * | 1991-02-21 | 1998-10-27 | Icon Health & Fitness, Inc. | Resiliently mounted treadmill |
US5265852A (en) * | 1991-10-01 | 1993-11-30 | Die, Mold & Automation Components, Inc. | Gas spring with gas passageways in the assembly housing and piston rod |
US5220820A (en) * | 1991-10-21 | 1993-06-22 | Teledyne Industries Inc. | Apparatus and method for cushioning movement of a member in a press |
US5275387A (en) | 1992-04-09 | 1994-01-04 | Power Components, Inc. | Gas spring |
DE4332296C5 (de) * | 1993-01-22 | 2008-08-07 | Stabilus Gmbh | Pneumatisches, hydraulisches oder hydropneumatisches Aggregat |
JP2689855B2 (ja) | 1993-05-25 | 1997-12-10 | トヨタ自動車株式会社 | ダイクッション装置のエア圧設定方法および装置 |
SE9401119L (sv) | 1994-03-31 | 1995-03-20 | Stromsholmens Mek Verkstad | Anordning vid en gasfjäder av kolv-cylindertyp |
JP2812201B2 (ja) | 1994-07-15 | 1998-10-22 | トヨタ自動車株式会社 | プレス装置 |
DE4436028A1 (de) | 1994-10-08 | 1996-04-11 | Burkhard Oest | Gasdruckfeder |
US5511868A (en) | 1994-10-12 | 1996-04-30 | Caterpillar Inc. | Booster recoil mechanism for endless track machine |
EP0776921A3 (en) * | 1995-12-01 | 1997-08-13 | Hokushin Corp | Method for the preparation of amorphous polymer chains of elastomers |
US5918708A (en) * | 1997-05-22 | 1999-07-06 | Yuda, Jr.; Lawrence F. | Linearly decelerated powered slides and method |
US6168142B1 (en) | 1998-03-25 | 2001-01-02 | Mcdonnell Douglas Helicopter Company | Hydraulic damper with elastomeric spring assembly |
US6068245A (en) | 1998-09-16 | 2000-05-30 | Roper; Ralph | Apparatus and method for cushioning the action of draw dies operating in a stamping press and the like |
US6170809B1 (en) | 1999-08-05 | 2001-01-09 | Diebolt International, Inc. | Delay return gas spring |
-
1999
- 1999-07-12 US US09/351,529 patent/US6322059B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-22 WO PCT/US1999/016647 patent/WO2000005517A1/en active IP Right Grant
- 1999-07-22 EP EP04009657A patent/EP1441145B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-22 DE DE69921140T patent/DE69921140T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-22 AT AT99937400T patent/ATE279667T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-07-22 EP EP99937400A patent/EP1097314B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-22 ES ES99937400T patent/ES2230876T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-07-22 AU AU52240/99A patent/AU5224099A/en not_active Abandoned
- 1999-07-22 ES ES04009657T patent/ES2367019T3/es not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1441145A2 (en) | 2004-07-28 |
EP1097314A1 (en) | 2001-05-09 |
EP1441145A3 (en) | 2005-02-02 |
EP1097314B1 (en) | 2004-10-13 |
EP1441145B1 (en) | 2011-05-25 |
DE69921140D1 (de) | 2004-11-18 |
ATE279667T1 (de) | 2004-10-15 |
AU5224099A (en) | 2000-02-14 |
DE69921140T2 (de) | 2006-03-09 |
US6322059B1 (en) | 2001-11-27 |
WO2000005517A9 (en) | 2001-03-15 |
ES2367019T3 (es) | 2011-10-27 |
WO2000005517A1 (en) | 2000-02-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2230876T3 (es) | Muelle de escasa fuerza de contacto. | |
JP3850663B2 (ja) | 低接触力のばね | |
ES2344320T3 (es) | Amortiguador hidraulico del tipo de un solo cilindro para vehiculo. | |
EP0260968B1 (en) | Shock absorber with gas charged return spring | |
EP2156069B1 (en) | Pressure reservoir for shock absorber | |
US6622831B2 (en) | Soft-start, soft-return gas spring | |
US4465145A (en) | Cushioned drive cap for a pile driver | |
KR101205274B1 (ko) | 저충격 가스 스프링 | |
WO2005012038A3 (en) | Non-pressurized monotube shock absorber | |
CN102927190A (zh) | 减震器的活塞组件 | |
ITRM970077A1 (it) | Dispositivo ammortizzatore a molle per autoveicolo. | |
CN104583638B (zh) | 双向缓冲装置 | |
US4088062A (en) | Fluid pressure operated impact mechanism | |
US5992584A (en) | Dashpot for power cylinder | |
EP0933279B1 (en) | Rail car buffer | |
CN206175548U (zh) | 一种双向作用缸体减震器 | |
EP0268036A2 (en) | Die spring construction | |
CN101113772A (zh) | 用于汽车制动设备-活塞泵的液压减震器 | |
KR102061112B1 (ko) | 다이아프렘이 구비된 무한궤도용 완충장치 | |
US1091238A (en) | Shock-absorber for valves. | |
CN218000032U (zh) | 一种快速复位缓冲液压缸 | |
CA1194046A (en) | Pneumatic spring | |
SU905454A1 (ru) | Струг | |
KR0132322Y1 (ko) | 완충기의 감쇄력 조절장치 | |
RU2209879C2 (ru) | Гидромолот |