ES2227847T3 - Procedimiento y aparato para enfriar un gas de escape en un conducto de derivacion de un horno. - Google Patents
Procedimiento y aparato para enfriar un gas de escape en un conducto de derivacion de un horno.Info
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Abstract
LA INVENCION SE REFIERE A UNA SONDA QUE TIENE UNA ESTRUCTURA DE DOBLE ENTUBADO PARA COMUNICARSE CON UN CONDUCTO DE SALIDA DE LOS GASES DE ESCAPE DE UN HORNO. UNA PARTE DE LOS GASES DE ESCAPE DEL HORNO SE EXTRAE A TRAVES DE UN TUBO INTERIOR DE LA SONDA, MIENTRAS QUE EL GAS DE REFRIGERACION SE SUMINISTRA A UN CONDUCTO DE CIRCULACION DE FLUIDO FORMADO ENTRE EL TUBO INTERIOR Y UN TUBO EXTERIOR DE LA SONDA. EL GAS DE REFRIGERACION SE GUIA PARA DESCARGARSE EN UNA ZONA INTERIOR DE UNA PARTE DEL EXTREMO FRONTAL DEL TUBO INTERIOR, PARA FORMAR UN AREA DE MEZCLA Y ENFRIAMIENTO RAPIDO EN UNA PARTE DEL EXTREMO FRONTAL DE LA SONDA, CON LO QUE SE ENFRIAN RAPIDAMENTE LOS GASES EXTRAIDOS.
Description
Procedimiento y aparato para enfriar un gas de
escape en un conducto de derivación de un horno.
La presente invención se refiere a un
procedimiento y a un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno, en particular, en un sistema de
derivación de álcali o de derivación de cloro.
Normalmente, cuando se calcina una masa de
clínquer de cemento en un horno SP (precalentador de suspensión) o
un horno NSP (precalentador de nueva suspensión), los componentes
volátiles tales como cloro, álcali y azufre que han sido llevados
por las materias primas del cemento y combustible, se hacen
circular en un sistema precalentador de modo que se concentren
continuamente.
No obstante, es bien conocido que este tipo de
circulación alcanzará el equilibrio en varias horas, un estado en
el que la cantidad de componentes volátiles que se están llevando
al sistema precalentador desde las materias primas del cemento y
combustible es igual a la cantidad de componentes volátiles que son
extraídos del sistema por el clínquer de cemento.
Por ello, si la cantidad de componentes volátiles
que entran al sistema por las materias primas del cemento y
combustible es grande, la cantidad de componentes volátiles
contenidos en el clínquer de cemento también será grande. Esto
influye de manera adversa en la calidad del cemento producto.
Además, si la cantidad de componentes volátiles
en el sistema aumenta, se formarán compuestos que tienen baja
temperatura de fusión, causando de forma posible frecuentes atascos
del sistema precalentador y funcionamiento adverso contra la
operación estable del horno.
Recientemente, en especial puesto que se ha
promovido la utilización de residuos industriales, se hace cada vez
mas necesario el uso de materias primas que tienen un alto
contenido en cloro, y se espera la eliminación eficaz de
componentes volátiles.
Por ello, con el fin de reducir la cantidad de
componentes volátiles en el sistema precalentador del horno, se ha
previsto para el sistema la instalación denominada derivación. (Por
ejemplo, la publicación de patente japonesa abierta a consulta
H2-116649).
La instalación de derivación incluye un conducto
ascendente conectado en la entrada del horno giratorio para
descargar gas de escape del horno, una sonda cuyo extremo anterior
choca con la cara interna del, o preferiblemente se ha dispuesto de
forma que sobresale de la cara interna del, conducto ascendente
para extraer una parte del gas de escape del horno, y un sistema
conectado al extremo posterior de la sonda para extraer y descargar
el gas de escape del horno.
La sonda anterior está conformada en una
estructura de doble tubo que incluye un tubo interno en contacto
con el sistema que extrae y descarga gas, y un tubo externo para
introducir la atmósfera en la proximidad del extremo anterior del
tubo interno que sobresale en el conducto ascendente a través de un
trayecto de flujo de aire entre el tubo externo y el tubo interno,
mientras que al mismo tiempo se extrae una parte del gas de escape
del horno del conducto ascendente junto con el aire
introducido.
Además, se sabe que, si se enfrían rápidamente en
la sonda hasta una temperatura de 600 a 700ºC o inferior, los
componentes volátiles tales como cloro contenidos en el gas de
escape del horno se concentrarán formando polvo de grano fino
atrapado en el conducto de derivación que se genera por el proceso
de derivación del horno.
Por tanto se sugiere que se disponga un medio
para separar el polvo de la derivación corriente abajo de la sonda
para separar el polvo de grano grueso que tiene baja concentración
de componente volátil del polvo fino que tiene alta concentración
de componente volátil, y alimentar de nuevo el primero al horno.
Por otro lado, se ha desarrollado una técnica de
derivación del horno que puede reducir en gran medida la cantidad
de polvo derivado descargando solo polvo de grano fino del sistema
precalentador del horno.
Con la técnica, es indispensable disponer un
medio para concentrar los componentes volátiles en el polvo fino,
es decir, un medio para enfriar rápidamente el gas de escape del
horno en la sonda.
En una sonda convencional que dispone de una
estructura de doble tubo, se hace fluir aire de enfriamiento a
través de un trayecto de aire formado entre un tubo externo y un
tubo interno de modo que éste fluye hacia un conducto ascendente
conectado en la salida del horno, enfriando el gas de escape del
horno que se va a extraer.
No obstante, puesto que existe un grado
considerable de las denominadas fugas del aire de enfriamiento, no
es posible mezclar el aire de enfriamiento con el gas de escape del
horno de forma muy eficaz en la porción de extremo anterior de la
sonda. Como resultado, resulta difícil efectuar un enfriamiento
rápido instantáneo del gas de escape del horno en la porción de
extremo anterior de la sonda.
Así, cuando se usa una sonda convencional, la
cantidad de aire de enfriamiento aumentará para poder permitir un
enfriamiento rápido. Sin embargo, el aumento del aire de
enfriamiento conduce a un aumento del aire de enfriamiento que fluye
al sistema precalentador, implicando un aumento en el aire en el
sistema precalentador y dando como resultado la pérdida de calor y
pérdida de energía eléctrica.
Un objeto de la presente invención es
proporcionar un procedimiento y aparato mejorados capaces de
enfriar rápidamente y de forma eficaz un gas de escape de un
conducto de derivación del horno que se va a extraer sin causar una
pérdida de calor, pérdida de energía eléctrica y similares.
Conforme a un aspecto de la presente invención,
se proporciona un procedimiento para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno, en el que se ha dispuesto una
sonda dotada de una estructura de doble tubo para comunicar con un
trayecto de flujo del gas de escape del horno, se extrae una parte
del gas de escape del horno a través de un tubo interno de la sonda
y se alimenta gas de enfriamiento a un trayecto de flujo de fluido
formado entre el tubo interno y el tubo externo de la sonda,
caracterizado porque: el gas de enfriamiento es guiado para que
fluya a un área interna de una porción de extremo anterior del tubo
interno de modo que se forme un área de mezcla y enfriamiento
rápido en una porción de extremo anterior de la sonda con el fin de
evitar fugas de gas de enfriamiento.
Conforme a otro aspecto de la presente invención,
se proporciona un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno, comprendiendo el aparato una
sonda dotada de una estructura de doble tubo y que está en
comunicación con un trayecto de flujo del gas de escape del horno, y
la sonda incluye un tubo interno para extraer una parte del gas de
escape del horno, un tubo externo que tiene una porción que
sobresale de una porción de extremo anterior del tubo interno, y un
trayecto de flujo de fluido conformado entre el tubo externo y el
tubo interno para alimentar gas de enfriamiento a través del mismo,
caracterizado porque: está dispuesto un medio de guía para guiar el
gas de enfriamiento para que fluya al área interna de la porción de
extremo anterior del tubo interno de modo que se forme un área de
mezcla y enfriamiento rápido en una porción de extremo anterior de
la sonda con el fin de evitar las fugas del gas de
enfriamiento.
La Figura 1 es una vista esquemática que presenta
un sistema de calcinación de cemento según una primera realización
de la presente invención.
La Figura 2 es una vista en perspectiva que
presenta una parte importante de la Figura 1.
La Figura 3 es una vista en sección transversal
ampliada tomada a lo largo de la línea III-III de
la Figura 2.
La Figura 4 es una vista en sección transversal
que indica una segunda realización de la presente invención.
La Figura 5 es una vista en perspectiva ampliada
que muestra una parte importante relativa a la Figura 4.
La Figura 6 es una vista en sección transversal
ampliada tomada a lo largo de la línea VI-VI de la
Figura 5.
La Figura 7 es una vista en sección transversal
que indica una tercera realización de la presente invención.
La Figura 8 es una vista ampliada de la Figura
7.
La Figura 9 es una vista en sección transversal
ampliada que indica una cuarta realización de la presente
invención.
La Figura 10 es una vista en sección transversal
ampliada que indica una quinta realización de la presente
invención.
La Figura 11 es una vista en sección transversal
ampliada que indica una sexta realización de la presente
invención.
Con referencia a las Figuras 1 a 3 se describe
una primera realización de la presente invención.
Un horno de cemento giratorio 1 de un sistema de
calcinación de cemento está conectado a un conducto ascendente 2
que forma parte de un trayecto de flujo para descargar un gas de
escape de un horno. Hay una sonda 5 unida al conducto ascendente 2
y está conectada a un colector 8 de polvo por medio de un separador
ciclónico 6 y un intercambiador de calor 7.
La sonda 5 incluye un tubo interno 10 y un tubo
externo 12 que están acoplados entre si de forma móvil, y que se
han dispuesto que forma que sobresalen a una pared inclinada 2a del
conducto ascendente 2. Como alternativa, puede disponerse de forma
que sobresalga con respecto a una pared vertical no limitada a una
pared inclinada.
Una porción 12a de extremo anterior del tubo
externo 12 sobresale de una porción 10a de extremo anterior del
tubo interno 10. La longitud L que sobresale puede determinarse de
forma apropiada según necesidades.
La porción 12a de extremo anterior de una sección
recta del tubo externo 12 converge formando una forma cónica
trapezoidal. El ángulo de convergencia \theta se puede determinar
de manera apropiada según las necesidades.
Un borde 12b superior de la porción 12a de
extremo anterior del tubo externo 12 se conforma más grande que un
borde 12c menor. La diferencia de longitud entre los dos bordes
puede determinarse de forma apropiada según necesidades.
El diámetro interno 12S de la porción 12a de
extremo anterior se puede determinar de forma selectiva en un
intervalo (diámetro interno del extremo anterior del tubo externo
12S)/(diámetro interno del tubo externo 12L) = 0,4 - 0,6.
La superficie externa del tubo externo 12 está
cubierta por una capa 14 refractaria y está inmerso en el mismo un
conducto 13 de enfriamiento con agua de sección anular de un modo
tal que su diámetro y procedimiento para disponerlo se pueden
determinar de forma apropiada según necesidades.
Sobre la superficie externa del tubo externo 12
se proporciona una entrada 16 de aire de enfriamiento que está en
comunicación con un ventilador 15 de enfriamiento de la sonda. La
entrada 16 de aire de enfriamiento está en comunicación con un
trayecto 17 de flujo de fluido que está formado entre el tubo
externo 12 y el tubo interno 10. El número de referencia 18 es un
ventilador de enfriamiento para un enfriador y el número de
referencia 19 es un ventilador de escape.
A continuación se describe una operación de la
realización:
GT que es una parte de un gas de escape G de
horno a 1100ºC generado en el horno giratorio 1 se extrae del mismo
a través de la sonda 5. Una cantidad de extracción puede ser, por
ejemplo, 10% o más del gas que pasa a través de la entrada del
horno en caso de una derivación de álcali, comparado con el 5% o
menos en el caso de una derivación de cloro y de aproximadamente 2%
en un caso general.
Así, el aire de enfriamiento CA se alimenta a
través de la entrada 16 de aire de enfriamiento al trayecto 17 de
flujo de fluido de la sonda 5. El aire de enfriamiento fluye hacia
el trayecto 17 de flujo de fluido formando un flujo circulante y es
guiado al tubo interno 10 a través de la porción 12a de extremo
anterior convergente del tubo externo 12, formando un área 20 de
mezcla y enfriamiento rápido en la proximidad de la porción 10a de
extremo anterior del tubo interno 10.
En el área 20 de mezcla y enfriamiento rápido, el
gas de escape GT extraído se mezcla con el aire de enfriamiento CA
y es enfriado de forma instantánea formando un gas CG enfriado.
A saber, en el área 20 de mezcla y enfriamiento
rápido formada en la porción 5a de extremo anterior de la sonda 5,
el gas de escape GT extraído se enfría rápidamente hasta 600 -
700ºC que es el intervalo de temperatura de fusión de los
cloruros.
En la operación anterior, el aire de enfriamiento
CA tiene una temperatura de la atmósfera, por ejemplo, 18ºC. La
velocidad a la cual el aire CA de enfriamiento fluye de la sonda en
una dirección longitudinal se ajusta a 1/3 - 2/3 de la velocidad
del gas de escape CG del horno que fluye en el tubo interno 10.
Puesto que el aire de enfriamiento CA fluye de
dicha forma circulante y su dirección de flujo y velocidad están
limitadas, no existen las denominadas fugas. Por consiguiente, el
gas extraído GT y el aire de enfriamiento CA pueden mezclarse entre
si con una eficacia enormemente mejorada, y el gas extraído GT se
puede enfriar de forma instantánea hasta una temperatura deseada,
mientras que se puede evitar el enfriamiento del gas de escape G no
extraído por el aire de enfriamiento CA.
Por ello, con el fin de formar el área 20 de
mezcla y enfriamiento rápido en la porción 5a del extremo anterior
de la sonda y efectuar una mezcla instantánea del gas extraído GT
con el aire de enfriamiento CA, es necesario garantizar una fuerza
de circulación para el aire de enfriamiento CA de modo que el aire
de enfriamiento CA pueda descargarse de manera uniforme desde todo
el perímetro de la porción de extremo anterior de la sonda.
En este sentido, la velocidad de descarga del
aire de enfriamiento CA y la longitud PL de la sonda 5 son factores
importantes. La velocidad de descarga ya se ha explicado mostrando
figuras ejemplo. Por ello, a continuación se describirá la longitud
de la sonda 5.
Así, la longitud PL de la sonda 5 se refiere a la
distancia desde la entrada 16 de aire de enfriamiento sobre el tubo
externo 12 al extremo anterior 5A de la porción de conducto recta
de la sonda 5.
A modo de ejemplo, la sonda 5 está conformada
para que tenga una longitud PL de 600 a 1200 mm y su tubo externo
12 tenga un diámetro interno 12L de 400 a 1000 mm. La relación de
las dos longitudes, PL/12L se hace para que sea igual o inferior a
2,0, de modo que pueda garantizarse una fuerza de circulación para
el aire de enfriamiento.
El valor PL/12L es variable dependiendo de la
velocidad de descarga y del diámetro interno 12L del tubo externo
12. Las investigaciones muestran que si se toma como X un valor
límite superior apropiado de la relación, entonces un intervalo
óptimo de X varía de 1,5 a 2,0.
Una simulación por ordenador llevada a cabo para
calcular el estado de mezcla (concentración de gas) del gas
extraído GT y el aire de enfriamiento CA en diversos valores PL/12L
muestra que comparado con el caso en el que PL/12L es 2,3, cuando
PL/12L es 2,3, la temperatura máxima del gas será mayor y se
deteriorará la eficacia de mezcla.
Si el valor PL/12L es mayor que 2,0 superando un
valor X límite superior apropiado debido a la configuración del
sistema, puede asegurarse un flujo de circulación proporcionando
una paleta de recirculación en el interior del conducto interno 12
a modo de medio de ayuda a la circulación.
No existe un valor límite inferior apropiado para
PL/12L con el objeto de garantizar una fuerza de circulación del
aire de enfriamiento CA. No obstante, dicho valor límite inferior
será de aproximadamente 1,0 a la vista de la configuración del
sistema.
El gas extraído GT enfriado en la sonda 5 se
convertirá en un gas de escape CG de horno enfriado y se desplaza
hacia un separador ciclónico 6 en el que se separa. Allí, el punto
de separación será de 5 a 7 \mum a modo de ejemplo y la fracción
que supere 5 a 7 \mum de tamaño se volverá a enviar al horno
giratorio 1.
El gas de escape CG del horno enfriado que
contiene polvo fino de tamaño igual o inferior a 5 - 7 \mum se
hace pasar a través de un intercambiador de calor 7 para la
transmisión de calor y a continuación se envía al colector 8 de
polvo para recoger el polvo y se descarga a la atmósfera.
El polvo que tiene un alto contenido en cloro
recogido en el intercambiador de calor 7 y el colector 8 de polvo
se descarga fuera del sistema de horno de cemento. El polvo que
contiene cloro descargado puede añadirse al cemento o tratarse
fuera del sistema de horno de cemento.
Con referencia a las Figuras 4 a 6 se describirá
una segunda realización de la presente invención.
La segunda realización se diferencia de la
primera realización (mostrada en las Figuras 1 a 3) en los
siguientes puntos.
(1) Se ha dispuesto una placa 25 oblicua
trapezoidal cónica en una posición entre la sección 12a de extremo
anterior del tubo externo 12 y la sección 10a de extremo anterior
del tubo interno 10 de modo que bloqueen el trayecto 17 de flujo de
fluido.
(2) Como medio para enfriar la sección 5a de
extremo anterior de la sonda 5, en lugar de usar un conducto 3 de
enfriamiento con agua de sección anular, se conforman una
pluralidad de orificios 26 de aire sobre la placa 25 oblicua, para
inyectar el aire de enfriamiento CA a través de los orificios 26 de
aire y enfriar la porción 5a de extremo anterior de la sonda 5,
evitando de este modo que la sonda 5 sea dañada por el calor. El
número, diámetro, posición y propiedades similares de los orificios
26 de aire puede decidirse de forma apropiada según necesidades. A
modo de ejemplo, el diámetro se puede conformar para que sea 8 a 10
mm.
(3) Se practican una pluralidad de orificios 28
de aire para que el aire de enfriamiento enfríe el gas de escape
del horno en la porción 10 de extremo anterior del tubo 10 interno,
de modo que puede introducirse aire de enfriamiento CA en el tubo
interno 10 a través de estos orificios 28, formando de este modo un
área 20 de enfriamiento rápido en la porción de extremo anterior de
la sonda. El diámetro, número, posición de ubicación y
características similares de los orificios 28 se pueden determinar
de forma apropiada según necesidades. A modo de ejemplo, el
diámetro se puede conformar para que sea 8 a 10 mm.
Con referencia a las Figuras 7 a 8 se describirá
una tercera realización de la presente invención.
La tercera realización se diferencia de la
segunda realización (mostrada en las Figuras 4 a 6) en que la
porción 32u de extremo anterior superior del tubo externo 12
sobresale de una porción 30u de extremo anterior superior del tubo
interno 10, mientras que su porción 32d de extremo anterior inferior
y una porción 30d de extremo anterior inferior del tubo interno 10
están situadas iguales verticalmente, de modo que una porción 25d
de la placa oblicua situada entre las dos porciones 32d y 30d de
extremo anterior, es vertical sin orificios de aire para proteger
el extremo anterior de la sonda.
Con referencia a la Figura 9 se describe una
cuarta realización de la presente invención.
Esta realización se diferencia de la segunda
realización (mostrada en las Figuras 4 a 6) porque una porción 40u
de extremo anterior superior del tubo interno 10 es menor que su
porción 40d de extremo anterior inferior, causando de este modo que
la longitud m que sobresale de una porción 42u de extremo anterior
superior del tubo externo 12 con respecto al tubo interno 10 sea
mayor que la longitud que sobresale en su porción 42d de extremo
anterior inferior.
Con referencia a la Figura 10 se describe una
quinta realización de la presente invención.
En esta realización, se ha dispuesto una paleta
de guía espiral 51 sobre una superficie 50 interna del tubo interno
10, para ayudar a promover la mezcla del aire de enfriamiento CA
con el gas extraído GT de forma eficaz en el área 20 de mezcla y
enfriamiento rápido.
Con referencia a la Figura 11 se describe una
sexta realización de la presente invención.
Esta realización difiere de la primera
realización anterior en que se han perforado una pluralidad de
orificios de aire 68 sobre la porción 10a de extremo anterior del
tubo interno 19 para introducir el aire de enfriamiento CA en el
tubo interno 10 a través de los orificios 68. El diámetro, número,
localización, posición y características similares de los orificios
68 pueden determinarse de forma apropiada conforme a necesidades. A
modo de ejemplo, el diámetro se puede conformar para sea de 8 a 10
mm.
Conforme a la presente invención, como es
evidente a partir de las realizaciones anteriores, el gas extraído
del gas de escape del horno puede enfriarse rápidamente en el área
de mezcla y enfriamiento rápido formada en la porción de extremo
anterior de la sonda.
Conforme a la presente invención, por tanto, los
componentes tales como álcalis y cloro contenidos en el gas
extraído se pueden solidificar con una eficacia mejorada para
concentrarlos en un polvo fino del polvo en el gas extraído.
Además, conforme a la presente invención, puesto
que el aire de enfriamiento es guiado para que fluya hacia el área
interna de la porción de extremo anterior del tubo interno, se
pueden prevenir las fugas del aire de enfriamiento en el horno
giratorio.
Claims (12)
1. Un procedimiento para enfriar un gas de escape
(GT) en un conducto de derivación de un horno, en el que se ha
dispuesto una sonda (5) dotada de una estructura de doble tubo que
está en comunicación con un trayecto de flujo del gas de escape del
horno, una parte del gas de escape del horno se extrae a través de
un tubo interno (10) de la sonda, y se alimenta un gas de
enfriamiento (CA) a un trayecto de flujo de fluido formado entre el
tubo interno y el tubo externo (12) de la sonda,
caracterizado porque:
- el gas de enfriamiento es guiado para que fluya hacia un área interna de una porción (10a) de extremo anterior del tubo interno de modo que forme un área (20) de mezcla y enfriamiento rápido en una porción de extremo anterior de la sonda con el fin de evitar fugas del gas de enfriamiento.
2. Un procedimiento para enfriar un gas de escape
en un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 1,
caracterizado porque la velocidad de flujo del gas de
enfriamiento es menor que la velocidad de flujo del gas extraído
que fluye en el tubo interno de la sonda.
3. Un procedimiento para enfriar un gas de escape
en un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 1,
caracterizado porque una velocidad a la que se descarga el
gas de enfriamiento de la sonda en la dirección longitudinal de la
misma es 1/3 a 2/3 de la velocidad del gas extraído que fluye en el
tubo interno de la sonda.
4. Un procedimiento para enfriar un gas de escape
en un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 1,
caracterizado porque el gas de enfriamiento fluye de forma
circular.
5. Un aparato para enfriar un gas de escape (GT)
en un conducto de derivación de un horno, que comprende una sonda
(5) dotada de una estructura de doble tubo en comunicación con un
trayecto de flujo del gas de escape del horno, incluyendo dicha
sonda un tubo interno (10) para extraer una parte del gas de escape
del horno, un tubo externo (12) dotado de una porción (12a) que
sobresale de una porción (10a) de extremo anterior del tubo
interno, y un trayecto de flujo de fluido conformado entre el tubo
interno y el tubo externo para alimentar un gas de enfriamiento
(CA) a su través, caracterizado porque:
está dispuesto un medio de guía (12a, 25, 26, 28,
68) para permitir que el gas de enfriamiento fluya al área interna
de la porción de extremo anterior del tubo interno para formar un
área (20) de mezcla y enfriamiento rápido en una porción de extremo
anterior de la sonda con el fin de evitar fugas de gas de
enfriamiento.
6. Un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno según la reivindicación 5,
caracterizado porque el medio de guía es una porción (12a)
de extremo anterior del tubo externo, cuyo diámetro disminuye de
forma gradual hacia su extremo anterior.
7. Un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno según la reivindicación 5,
caracterizado porque el medio de guía incluye una porción
(12a) de extremo anterior del tubo externo, cuyo diámetro disminuye
de forma gradual hacia su extremo anterior, y una pluralidad de
orificios (68) conformados en una porción de extremo anterior del
tubo interno para introducir aire para enfriar el gas de escape del
horno.
8. Un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno según la reivindicación 5,
caracterizado porque el medio de guía incluye una placa
oblicua (25) interpuesta entre la porción de extremo anterior del
tubo interno y la porción de extremo anterior del tubo externo, y
una pluralidad de orificios (28) practicados sobre la porción de
extremo anterior del tubo interno para introducir aire para enfriar
el gas de escape del horno.
9. Un aparato para enfriar un gas de escape en un
conducto de derivación de un horno según la reivindicación 8,
caracterizado porque la placa oblicua (25) está provista de
una pluralidad de orificios (26) para introducir aire para proteger
el extremo anterior de la sonda.
10. Un aparato para enfriar un gas de escape en
un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 5,
caracterizado porque la porción de extremo anterior del tubo
externo está provista de un medio de enfriamiento para proteger el
extremo anterior de la sonda.
11. Un aparato para enfriar un gas de escape en
un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 10,
caracterizado porque el medio de enfriamiento para proteger
el extremo anterior de la sonda es un conducto (13) de enfriamiento
de agua de sección anular.
12. Un aparato para enfriar un gas de escape en
un conducto de derivación de un horno según la reivindicación 5,
caracterizado porque el valor de (PL longitud de la
sonda)/(12L diámetro interno de la sonda) es 2,0 o inferior.
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