ES2207608T3 - Procedimiento para el procesamiento de una descarga de hidroformilacion liquida. - Google Patents
Procedimiento para el procesamiento de una descarga de hidroformilacion liquida.Info
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Abstract
Procedimiento para el procesamiento de una descarga líquida de una hidroformilación continua, que contiene esencialmente aldehídos, subproductos de alto punto de ebullición, un catalizador de hidroformilación disuelto de forma homogénea, olefinas no reaccionadas, subproductos de bajo punto de ebullición y gas de síntesis disuelto, donde a) la descarga de hidroformilación líquida es expandida, en una primera etapa de expansión, a una presión que está entre 2 y 20 bares por debajo de la presión del reactor, siendo realizada una separación en una fase líquida y una fase gaseosa; y b) la fase líquida obtenida en la primera etapa de expansión es expandida, en una segunda etapa de expansión, a una presión que es menor que la presión de la primera etapa de expansión, siendo realizada una separación en una fase líquida, que contiene esencialmente subproductos de alto punto de ebullición de la hidroformilación, el catalizador de hidroformilación disuelto de forma homogénea y cantidades reducidas de producto de hidroformilación y olefina no reaccionada, y en una fase gaseosa, que contiene esencialmente la cantidad principal del producto de hidroformilación, olefina no reaccionada y subproductos de bajo punto de ebullición.
Description
Procedimiento para el procesamiento de una
descarga de hidroformilación líquida.
La invención se refiere a un procedimiento para
el procesamiento de una descarga de hidroformilación líquida de una
reacción de hidroformilación continua, que contiene al menos un
aldehído como producto de hidroformilación, olefinas no
reaccionadas, gas de síntesis disuelto, el catalizador de
hidroformilación disuelto de forma homogénea así como subproductos
de la reacción de hidroformilación.
La hidroformilación de olefinas para obtener los
aldehídos correspondientes tiene una importancia económica enorme,
puesto que los aldehídos producidos por esta vía son de nuevo
material de partida para una pluralidad de productos industriales,
como disolventes o alcoholes de plastificantes. Por lo tanto, se
investigan ampliamente en todo el mundo procedimientos de
hidroformilación para mejorar, por ejemplo, el balance de energía
del procedimiento, elevar la selectividad y tratar de una manera más
cuidadosa el catalizador de rodio homogéneo.
Para la hidroformilación de olefinas de C_{2} a
C_{20} se aplica, en general, el llamado procedimiento de
descarga de fluido, como se conoce a partir de los documentos
EP-A-114 611,
US-4148830 o
EP-A-016 286, donde la descarga
esencialmente líquida procedente de la reacción de hidroformilación
es expandida en un recipiente de expansión. Debido a la reducción
de la presión, la descarga es separada en una fase líquida que
contienen el catalizador, disolventes, subproductos de alto punto
de ebullición y una cantidad reducida de aldehído y olefina no
reaccionada, y una fase gaseosa que contiene, además del gas de
síntesis excedente, la parte principal del aldehído formado y de la
olefina no reaccionada. La fase líquida es conducida como corriente
de retorno de nuevo al reactor, y la fase gaseosa es extraída. La
fase gaseosa es separada en el gas de síntesis así como las olefinas
no reaccionadas y el aldehído, que es separado por destilación de
la olefina no reaccionada. Los gases de síntesis así como las
olefinas no reaccionadas son retornadas al reactor.
El documento WO 97/07086 describe un
procedimiento modificado, en el que la fase líquida del recipiente
de expansión es cargada en la parte superior de una columna y la
fase gaseosa es conducida a la parte inferior de la columna, de
manera que la fase líquida es tratada con la fase gaseosa a
contracorriente. De esta manera, se mejora la separación del
producto y de los componentes e alto punto de ebullición. Esta
separación se realiza de una manera más conveniente a una presión
lo más baja posible para poder realizar la separación de producto y
agentes de alto punto de ebullición a temperaturas que no perjudican
el catalizador.
El inconveniente de este procedimiento consiste
en que deben emplearse compresores grandes con alto consumo de
energía, para comprimir el gas de síntesis excesivo, las olefinas
no reaccionadas así como los subproductos de bajo punto de
ebullición a presión de reacción y para retornarlo de nuevo al
reactor.
Por lo tanto, la presente invención tenía el
cometido de poner a disposición un procedimiento más rentable para
la hidroformilación de olefinas, en el que se eluden los
inconvenientes mencionados anteriormente durante el procesamiento
adicional de la descarga de hidroformilación líquida desde el
reactor de hidroformilación.
De manera sorprendente se ha encontrado que este
cometido se soluciona por medio de un procedimiento, que comprende
una instantánea de dos etapas de la descarga de
hidroformilación.
Por lo tanto, el objeto de la invención es un
procedimiento para el procesamiento de una descarga líquida de una
hidroformilación continua, que contiene aldehídos, subproductos de
alto punto de ebullición, un catalizador de hidroformilación
disuelto de forma homogénea, olefinas no reaccionadas, subproductos
de bajo punto de ebullición y gas de síntesis disuelto, donde
- a)
- la descarga de hidroformilación líquida es expandida, en una primera etapa de expansión, a una presión que está entre 2 y 20 bares por debajo de la presión del reactor, siendo realizada una separación en una fase líquida y una fase gaseosa; y
- b)
- la fase líquida obtenida en la primera etapa de expansión es expandida, en una segunda etapa de expansión, a una presión que es menor que la presión de la primera etapa de expansión, siendo realizada una separación en una fase líquida, que contiene esencialmente subproductos de alto punto de ebullición de la hidroformilación, el catalizador de hidroformilación disuelto de forma homogénea y cantidades reducidas de producto de hidroformilación y olefina no reaccionada, y en una fase gaseosa, que contiene esencialmente la cantidad principal del producto de hidroformilación, olefina no reaccionada y subproductos de bajo punto de ebullición.
El procedimiento según la invención es adecuado
para el procesamiento de descargas líquidas de la hidroformilación
de olefinas catalizada con rodio. Como olefinas se contemplan, en
general, aquellas que tienen de 2 a 20 átomos de carbono,
especialmente de 2 a 10 átomos de carbono y de una manera
especialmente preferida de 2 a 5 átomos de carbono, o mezclas de
ellas. Las olefinas empleadas pueden estar no substituidas o pueden
presentar uno o dos substituyentes inertes en las condiciones de
hidroformilación, por ejemplo un grupo éster, grupo nitrilo, grupo
alcoxi o grupo hidroxi.
En los catalizadores de rodio utilizados como
catalizadores se trata, en general, de complejos solubles de una
manera homogénea en el medio de reacción de la reacción de
hidroformilación con uno o varios compuestos organofosfóricos como
ligandos. Ejemplos de tales ligandos son ligandos de fosfina de la
clase de las triarilfosfinas, especialmente trifenilfosfinas,
alquildiarilfosfinas de C_{1} a C_{6} o arilalquildifosfinas.
Se describen catalizadores útiles, por ejemplo, en el documento WO
97/07086 así como en las publicaciones de patentes mencionadas
allí.
La hidroformilación se realiza, en general, a una
temperatura en el intervalo de 50 a 150ºC y a una presión en el
intervalo de 5 a 50 bares.
A la temperatura indicada y a la presión
indicada, el gas de síntesis empleado en exceso para la
hidroformilación -una mezcla de monóxido de carbono / hidrógeno con
una relación molar CO/H_{2}, en general, de 20/80 a 80/20, con
preferencia de 40/60 a 60/40- está disuelto, de acuerdo con su
solubilidad en la descarga de hidroformilación líquida. Una parte
del gas de síntesis puede estar suspendida en forma de burbujas de
gas pequeñas en la descarga de hidroformilación.
La parte líquida de la descarga de la reacción de
hidroformilación contiene, como componente esencial, el catalizador
de rodio, el producto de hidroformilación, es decir, el o los
aldehídos generados a partir de la olefina o mezclas de olefinas
empleadas y, además, productos de condensación de estos aldehídos,
que tienen un punto de ebullición más alto que el producto de
hidroformilación, como pueden aparecer como subproductos en el
transcurso de la hidroformilación y han sido descritos, por
ejemplo, en el documento US 4.158.830, así como componentes de bajo
punto de ebullición, como especialmente los alcanos
correspondientes a las olefinas. Dado el caso, la descarga líquida
contiene también un disolvente inerte de alto punto de ebullición,
como tolueno o xileno.
Las explicaciones anteriores relacionadas con el
procedimiento de hidroformilación y con el catalizador de rodio
utilizado sirven para poner en su relación técnica general el
procedimiento según la invención para su explicación. En este lugar
hay que mencionar que la hidroformilación que precede al
procedimiento según la invención se puede realizar según
procedimientos de hidroformilación conocidos en sí y habituales con
descarga líquida del estado de la técnica, por ejemplo según los
documentos EP-A-0 16 286,
EP-A-188 246 o US 4.148.830.
Con preferencia, la descarga de hidroformilación
líquida se calienta en primer lugar a una temperatura que está
entre 5 y 50ºC, con preferencia entre 10 y 30ºC por encima de la
temperatura del reactor. El calentamiento se realiza de la manera
habitual, en general por medio de intercambiadores de calor.
La descarga de hidroformilación dado el caso
calentada es expandida entonces, en una primera etapa de expansión
en un recipiente (recipiente de expansión) a una presión, que está
entre 2 y 20 bares, con preferencia entre 5 y 15 bares, por debajo
de la presión del reactor. La presión en el recipiente de expansión
está entonces, en general, en el intervalo de 2 a 40 bares, con
preferencia de 2 a 20 bares.
En la primera etapa de expansión, se separa la
descarga de hidroformilación en una fase líquida y una fase
gaseosa. La fase gaseosa contiene esencialmente gas de síntesis
excesivo, olefina no reaccionada y, dado el caso, el alcano que
corresponde a la olefina. La fase gaseosa es retornada, en general,
de nuevo al reactor habitualmente después de la compresión a la
presión del reactor. La fase líquida contiene esencialmente el
producto de hidroformilación, productos de condensación de elevado
punto de ebullición del producto de hidroformilación, el
catalizador y, dado el caso, un disolvente como tolueno o
xileno.
La fase líquida separada en la primera etapa de
expansión es descargada entonces como corriente líquida desde el
recipiente de expansión y es expandida en una segunda etapa de
expansión en otro recipiente de expansión a una presión que es
menor que la presión de la primera etapa de expansión. Con
preferencia, en la segunda etapa de expansión se expande a una
presión que está en el intervalo de 0 a 10 bares, con preferencia
de 1 a 5 bares. La presión en la segunda etapa de expansión es, en
general, entre 2 y 20 bares, especialmente entre 3 y 15 bares,
menor que la presión en la primera etapa de expansión.
La fase líquida obtenida a partir de la primera
etapa de expansión es separada en la segunda etapa de expansión en
una fase líquida y una fase gaseosa. La fase líquida contiene los
productos de condensación de alto punto de ebullición del producto
de hidroformilación, el catalizador así como, dado el caso,
disolventes o cantidades reducidas de productos de hidroformilación.
La fase gaseosa contiene la cantidad principal de producto de
hidroformilación así como restos de gas de síntesis y componentes
de bajo punto de ebullición (olefina no reaccionada y alcano
correspondiente a la olefina).
De una manera sorprendente se ha encontrado que
se reducen tanto el consumo de energía como también los
requerimientos planteados a la capacidad del compresor para la
compresión del gas de síntesis excesivo y de la olefina no
reaccionada, cuando, según la invención, se lleva a cabo una
expansión de dos fases de la descarga de hidroformilación.
La fase líquida y la fase gaseosa que aparecen en
la segunda etapa de expansión se pueden procesar adicionalmente
según procedimientos habituales. Por ejemplo, la fase gaseosa se
puede alimentar a un condensador, en el que se separan como líquido
el producto de hidroformilación y la olefina no reaccionada todavía
presente así como componentes de bajo punto de ebullición (en primer
lugar el alcano correspondiente a la olefina) y se pueden alimentar
para la purificación posterior, por ejemplo a través de
destilación. La fase de gas que aparece en el condensador, que
contiene esencialmente gas de síntesis no reaccionado así como
olefina no reaccionada y subcomponentes de bajo punto de
ebullición, se puede retornar total o parcialmente al reactor.
La fase líquida que aparece en la segunda etapa
de expansión se puede retornar de nuevo al reactor directamente o
después de la eliminación del producto de formulación todavía
contenido, por ejemplo a través de destilación.
Con preferencia, la fase gaseosa y la fase
líquida que aparecen en la segunda etapa de expansión se procesan
de acuerdo con el procedimiento descrito en el documento WO
97/06086. Con este fin, se introduce la fase líquida en la región
superior de una columna, mientras que se introduce la fase gaseosa
en la cola de la columna. La fase líquida y la fase gaseosa son
tratadas entonces a contracorriente. Para elevar el contacto entre
la fase líquida y la fase gaseosa, se utiliza con preferencia una
columna, que está equipada con cuerpos de relleno, como anillos de
Raschig, espirales o cuerpos de asiento o empaquetaduras o
estructuras internas, como fondos de riego, para crear una
superficie grande. A través del contacto íntimo de la fase gaseosa
con la fase líquida se transfieren las cantidades residuales de
producto de hidroformilación y de olefina no reaccionada, presentes
en la fase líquida, a la fase gaseosa, de manera que la corriente
de gas que abandona la columna por la cabeza está enriquecida con
producto de hidroformilación y olefina no reaccionada en
comparación con la corriente de gas introducida por la parte
inferior de la columna. El procesamiento adicional de la corriente
de gas que abandona la columna y de la fase líquida se realiza
entonces de la manera habitual, por ejemplo como se ya descrito ya
anteriormente.
A continuación se explica el procedimiento
preferido según la invención con la ayuda del dibujo adjunto
utilizando los signos de referencia indicados en él. El dibujo es
solamente una imagen esquemática del procedimiento, que sirve para
la explicación del procedimiento según la invención, en la que, por
razones de claridad, solamente están representados los dispositivos
necesarios para la explicación del procedimiento, en cambio se han
omitido en el dibujo otros dispositivos necesarios y evidentes para
la realización del procedimiento, como bombas, válvulas
adicionales, instalaciones de medición y regulación, etc. El
procedimiento según la invención no está limitado a la forma de
realización representada en el dibujo.
La descarga de hidroformilación (1) se calienta
en el intercambiador de calor (A) a una temperatura que es como
máximo 50ºC mayor que la temperatura del reactor. Es preferible el
calentamiento de la descarga del reactor, pero el procedimiento se
puede realizar también sin este calentamiento. La descarga de
hidroformilación caliente (2) es expandida a través de una válvula
(B) en el depósito (C) (primer recipiente de expansión). En el
depósito (C) predomina, en general, una presión que es entre 2 y 20
bares menor que la presión de la descarga de hidroformilación (1).
En el depósito (C) se lleva a cabo una separación en una fase
gaseosa, que contiene la cantidad principal de gas de síntesis
excesivo, olefinas no reaccionadas y subproductos de bajo punto de
ebullición, y una fase líquida. La fase líquida (4) que aparece en
el depósito (C) es conducida a través de la válvula de regulación
(D) al contendor E (segundo recipiente de expansión) y es
expandida. A través de la expansión en el recipiente (E) se lleva a
cabo una separación en una fase líquida y una fase gaseosa. La fase
líquida contiene esencialmente el catalizador, subproductos de
elevado punto de ebullición de la reacción de hidroformilación,
cantidades residuales de olefina y de producto de hidroformilación
y, dado el caso, un disolvente de alto punto de ebullición,
utilizado durante la hidroformilación. La fase gaseosa contiene
esencialmente la parte principal del producto de hidroformilación y
el resto de olefina no reaccionada, componentes de bajo punto de
ebullición y gas de síntesis no reaccionado.
La fase líquida (6) separada en el depósito (E)
es extraída y es calentada a través de un calentador de circulación
o intercambiador de calor (F) a una temperatura que es entre 10ºC y
80ºC mayor que la temperatura de la fase líquida en el recipiente
(E).
La fase líquida (7) calentada procedente del
depósito (E) es alimentada a través de un conducto a la parte de
cabeza o parte superior de la columna (G). La fase gaseosa (5)
obtenida en el depósito (E) es conducida a la cola de la columna
(G). En la columna (G) se trata de una columna habitual, que está
equipada con cuerpos de relleno, empaquetaduras o estructuras
internas para el intercambio intensivo de gas / líquido. La
corriente líquida (9) que abandona la columna (G) por la cola, que
contiene esencialmente el catalizador y subproductos de la reacción
de hidroformilación de punto de ebullición más alto que el producto
de hidroformilación, dado el caso un disolvente de alto punto de
ebullición, utilizado adicionalmente para la hidroformilación, así
como cantidades residuales de aldehídos, es retornada de nuevo al
reactor de hidroformilación (no se representa en el dibujo). La
corriente de gas (8) extraída por la cabeza de la columna (G), que
contiene el producto de hidroformilación así como cantidades
residuales de componentes de bajo punto de ebullición y olefina no
reaccionada y gas de síntesis, es conducida a un condensador (H)
para la refrigeración, en el que se lleva a cabo una separación en
una fase líquida (11) y una fase gaseosa (10). La fase líquida (11)
contiene el producto de hidroformilación y cantidades reducidas de
olefina no reaccionada y componentes de bajo punto de ebullición y
se alimenta habitualmente a una destilación para la purificación
adicional. La fase gaseosa (10) contiene el gas de síntesis
residual así como olefina no reaccionada y subcomponentes de bajo
punto de ebullición. La fase gaseosa es retornada después de la
compresión a la presión de la reacción de hidroformilación de nuevo
al reactor de hidroformilación. De una manera más conveniente, se
descarga una parte de las corrientes (9) y (10), para evitar un
enriquecimiento en subcomponentes perturbadores.
Los ejemplos siguientes explican la invención,
sin limitarla.
Ejemplo
comparativo
Se accionó un reactor para la producción de 10
kg/h de butiraldehído de propeno, monóxido de carbono, hidrógeno y
catalizador de rodio-trifenilfosfina a una
temperatura de 90ºC y una presión de 20 bares. Se extrajo del
reactor una cantidad de 24 kg/h de contenido líquido del reactor y
se procesó adicionalmente en un sistema de descarga según el
documento WO 97/070086. Aguas arriba de este procedimiento no se
conectó, frente al procedimiento según la invención, ningún
intercambiador de calor ni ningún otro depósito de expansión, es
decir, que la descarga líquida (1) se expande directamente en el
recipiente (E). De acuerdo con el procedimiento del documento WO
97/07086, la descarga líquida se expande en el depósito a una
presión de 1,5 bares.
A través de la expansión de la descarga de
hidroformilación líquida en el depósito de expansión (E) se llevó a
cabo una separación de la descarga de hidroformilación
esencialmente líquida en una fase líquida y una fase gaseosa. La
fase líquida contenía esencialmente el catalizador y subproductos de
elevado punto de ebullición de la reacción de hidroformilación,
cantidades residuales de olefina y producto de hidroformilación. La
fase gaseosa contiene esencialmente la parte principal del producto
de hidroformilación, la parte principal de la olefina no
reaccionada, subcomponentes de bajo punto de ebullición y gas de
síntesis no reaccionado.
La fase líquida separada en el depósito de
expansión (E) fue extraída como corriente líquida (6) desde el
depósito de expansión a través de un conducto y fue calentada a
través de un calentador de circulación o intercambiador de calor
(F) a una temperatura, que era 25ºC mayor que la temperatura de la
fase líquida del depósito de expansión (E). La corriente líquida
(7) calentada de esta manera fue alimentada a través de un conducto
a la parte de cabeza de la columna (G). En la columna (G) se
tratada de una columna de cuerpos de relleno equipada con anillos de
Pall, con un número teórico de etapas de separación de 5. La fase
gaseosa procedente del depósito de expansión (E) fue conducida como
corriente (5) a la cola de la columna (G) y, por lo tanto, a
contracorriente de la corriente líquida (7). La corriente de líquido
(9) que abandonó la columna (G) por la cola a través de un
conducto, que estaba enriquecida en producto de hidroformilación y
olefina no reaccionada, que contenía esencialmente el catalizador y
subproductos de la reacción de hidroformilación de punto de
ebullición más alto que el producto de hidroformilación, fue
retornado total o parcialmente de nuevo al reactor de
hidroformilación (no representado en el dibujo). La corriente de gas
(8) extraída por la cabeza de la columna (G) a través de un
conducto, enriquecida con el producto de hidroformilación y olefina
no reaccionada, que contenía como componentes adicionales
considerables hidrocarburos saturados y gas de síntesis no
reaccionado, fue alimentada para el procesamiento adicional a un
condensador (H), en el que se separaron los componentes de elevado
punto de ebullición -el producto de hidroformilación y cantidades
reducidas de olefina no reaccionada y componentes de bajo punto de
ebullición- a través de condensación del gas de síntesis no
reaccionado. El gas de síntesis separado de esta manera fue
retornado después de la compresión a la presión de la reacción de
hidroformilación de nuevo al reactor de hidroformilación.
Con esta variante de descarga aparecieron después
de la condensación en el intercambiador de calor (H) todavía 1,0
metro cúbico normalizado de gas. En este caso se trataba de gas de
síntesis no reaccionado, propano y propeno, que estaba disuelto en
la descarga del reactor. Esta cantidad de gas fue comprimida a
través de un compresor a presión de reacción y fue retornada al
reactor.
La descarga (1) del reactor fue procesada de
acuerdo con el procedimiento descrito en la figura, pero sin la
utilización del intercambiador de calor (A). Una gran parte
(aproximadamente 40% en vol.) de los gases disueltos (gas de
síntesis, propeno y propano) fue transferida a la fase de gas. Estos
gases fueron retornados directamente al reactor. La fase líquida
restante fue alimentada desde el depósito (C) a través de un
conducto con válvula de regulación (D) al depósito de expansión (E)
y fue tratada adicionalmente según el ejemplo comparativo.
La cantidad de gas a comprimir de retorno ahora
hacia el intercambiador de calor (H) se reduce de 1,0 a 0,6 metros
cúbicos normalizados por hora.
Se repitió el Ejemplo 1, pero utilizando el
intercambiador de calor (A), en el que se calentó la descarga
líquida del reactor de 90ºC a 110ºC. De esta manera se elevó la
cantidad de gas (3) a aproximadamente 6 bares (aproximadamente 60%
en vol. de los gases disueltos), que fue retornada desde el depósito
(C) directamente al reactor.
La cantidad de gas a comprimir a hora de retorno
hacia el intercambiador de calor se redujo de 1,0 a 0,4 metros
cúbicos normalizados por hora.
Claims (11)
1. Procedimiento para el procesamiento de una
descarga líquida de una hidroformilación continua, que contiene
esencialmente aldehídos, subproductos de alto punto de ebullición,
un catalizador de hidroformilación disuelto de forma homogénea,
olefinas no reaccionadas, subproductos de bajo punto de ebullición y
gas de síntesis disuelto, donde
- c)
- la descarga de hidroformilación líquida es expandida, en una primera etapa de expansión, a una presión que está entre 2 y 20 bares por debajo de la presión del reactor, siendo realizada una separación en una fase líquida y una fase gaseosa; y
- d)
- la fase líquida obtenida en la primera etapa de expansión es expandida, en una segunda etapa de expansión, a una presión que es menor que la presión de la primera etapa de expansión, siendo realizada una separación en una fase líquida, que contiene esencialmente subproductos de alto punto de ebullición de la hidroformilación, el catalizador de hidroformilación disuelto de forma homogénea y cantidades reducidas de producto de hidroformilación y olefina no reaccionada, y en una fase gaseosa, que contiene esencialmente la cantidad principal del producto de hidroformilación, olefina no reaccionada y subproductos de bajo punto de ebullición.
2. Procedimiento según la reivindicación 1, donde
la descarga de hidroformilación es calentada antes de la primera
etapa de expansión a una temperatura que está entre 5 y 50ºC por
encima de la temperatura de reacción de la hidroformilación.
3. Procedimiento según la reivindicación 1 ó 2,
donde se expande, en la primera etapa de expansión, a una presión
que está en el intervalo de 3 a 40 bares.
4. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, donde la fase líquida obtenida en la
primera etapa de expansión es expandida en la segunda etapa de
expansión a una presión en el intervalo de 0 a 10 bares.
5. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, donde la fase líquida obtenida en la
segunda etapa de expansión es conducida a la parte superior de una
columna y la fase gaseosa obtenida en la segunda etapa de expansión
es conducida a la cola de la columna, de manera que se mantienen la
fase gaseosa y la fase líquida a contracorriente.
6. Procedimiento según la reivindicación 5, donde
la fase gaseosa que aparece en la cabeza de la columna es separada
a través de condensación en una fase gaseosa, que contiene
esencialmente gas de síntesis no reaccionado y olefina no
reaccionada así como el alcano correspondiente a la olefina, y en
una fase líquida, que contiene esencialmente el producto de
hidroformilación y cantidades reducidas de olefina no reaccionada y
de hidrocarburos
saturados.
saturados.
7. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, donde la fase gaseosa que aparece en
la primera etapa de expansión es retornada al reactor.
8. Procedimiento según la reivindicación 5 ó 6,
donde la fase líquida que aparece en la cola de la columna es
retornada total o parcialmente al reactor.
9. Procedimiento según la reivindicación 7, donde
la fase gaseosa obtenida después de la condensación es retornada
total o parcialmente al reactor.
10. Procedimiento según una de las
reivindicaciones anteriores, donde la reacción de hidroformilación
continua se realiza con una olefina de
C_{2}-C_{20} o una mezcla de ellas.
11. Procedimiento según la reivindicación 10,
donde como olefina se emplea propeno.
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