EP2564394A1 - Verfahren zur oberflächen-dekontamination - Google Patents

Verfahren zur oberflächen-dekontamination

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EP2564394A1
EP2564394A1 EP11721251A EP11721251A EP2564394A1 EP 2564394 A1 EP2564394 A1 EP 2564394A1 EP 11721251 A EP11721251 A EP 11721251A EP 11721251 A EP11721251 A EP 11721251A EP 2564394 A1 EP2564394 A1 EP 2564394A1
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EP
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oxidation step
solution
oxide layer
decontamination
oxidation
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Bertram Zeiler
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Areva NP GmbH
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    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/001—Decontamination of contaminated objects, apparatus, clothes, food; Preventing contamination thereof
    • G21F9/002—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes
    • G21F9/004—Decontamination of the surface of objects with chemical or electrochemical processes of metallic surfaces
    • G—PHYSICS
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    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B08—CLEANING
    • B08B—CLEANING IN GENERAL; PREVENTION OF FOULING IN GENERAL
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    • B08B3/04—Cleaning involving contact with liquid
    • B08B3/08—Cleaning involving contact with liquid the liquid having chemical or dissolving effect
    • G—PHYSICS
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    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/28—Treating solids

Definitions

  • the invention relates to a method for surface decontamination of components or systems of a nuclear power plant, for example a pressurized water reactor (PWR).
  • Kern ⁇ piece of a nuclear power plant is a reactor pressure vessel in which nuclear fuel containing fuel elements are arranged.
  • a coolant circuit forming tube system is connected, which is in the case of a PWR with at least one coolant pump and a steam generator ver ⁇ prevented.
  • the oxide layers contain iron oxide with di- and tri-valent iron and oxides of other metals, especially chromium and nickel, which are present as alloying constituents in the steels mentioned above, depending on the type of alloy used for a component.
  • Nickel is always present in divalent form (Ni 2+ ), chromium in trivalent (Cr 3+ ) form.
  • Decontamination step is also often worked under reductive conditions.
  • the oxidizing agent used in the preceding oxidation step is therefore removed or neutralized, as will be shown below.
  • the oxidative treatment of the oxide layer is necessary because chromium-III oxides and trivalent chromium-containing mixed oxides, especially of the spinel type, in the mination in question decontamination acids, eg in oxalic acid, difficult to solve.
  • ⁇ is first oxide layer with an aqueous Lö ⁇ solution of an oxidizing agent such as Ce 4+, HMn0 4, H 2 S 2 O 8, treated 4 or O3.
  • an oxidizing agent such as Ce 4+, HMn0 4, H 2 S 2 O 8, treated 4 or O3.
  • the result of this treatment is that Cr-III is oxidized to Cr-VI, which goes into solution as Cr0 4 2 ⁇ .
  • the cleaning solution present at the end of an oxidative treatment is either discarded or processed to
  • Decontamination step can be used. If the latter is the case, a remaining residual content of oxidizing agent must be removed or neutralized by a reducing agent, for example by using a corresponding excess of deconic acid.
  • the decontamination step subsequent to the oxidation serves to dissolve the previously oxidatively treated oxide layer with the aid of one or mixtures of complex-forming organic acid.
  • a deconic acid can simultaneously also serve for the neutralization of the oxidizing agent used in the oxidation step. It is also possible to reduce an oxidant such as HMn0 4 with the aid of an additionally added for Dekontklare Reduktionsmit ⁇ means of, for example ascorbic acid, citric acid or water ⁇ peroxide, or to neutralize.
  • the Cr-VI formed in the oxidation step is also reduced again to Cr-III.
  • the cleaning solution contains Cr-III, Fe-II, Fe-III, Ni-II and radioactive isotopes such as Co-60. These metal ions can be removed from the cleaning solution with an ion exchanger.
  • a number of treatment cycles comprising an oxidation step and a decontamination step are carried out in order to achieve sufficient purification success, ie to achieve the highest possible decontamination factor.
  • Decontamination factor is the ratio of the initial value measured prior to the execution of a cleaning cycle and the end value of the radioactive radiation present at the end of the cleaning cycle, which starts from a component or system surface or the oxide layer present thereon.
  • the object of the invention is to specify a method for surface decontamination with improved effectiveness.
  • This object is achieved according to claim 1 by a method of the type mentioned, in which at least one oxidation step in acidic and at least one oxidation step are carried out in alkaline solution. It has been found that a change in the pH of the oxidation solution from the acidic to the alkaline region or vice versa - such an exchange is referred to below as a pH change - causes an increase in the decontactor. The pH change can take place in one and the same cleaning cycle. Preference ⁇ example, however, carried out ⁇ oxidation step in acidic or alkaline solution and in a subsequent cleaning cycle, an oxidation step in alka ⁇ Lischer and acid solution in a cleaning cycle.
  • oxidizing agent are preferably 0 3
  • S20s 2 ⁇ for example, used as Na salt and cerium-IV compound, but especially in (preferably Salpe ⁇ ter) -saurer solution HMnC ⁇ and KMnC ⁇ and in Alkaline solution KMnÜ 4 , in particular with NaOH, as an alkalizing agent.
  • an oxide layer is located on a component of a nuclear power plant ⁇ at least partially removed by this oxide layer and the component is treated with several cleaning cycles ⁇ supply. ⁇ or for decontamination of an entire system, such as a coolant system of a boiling water reactor pressure is filled this supply solutions to the respective cleaning ⁇ .
  • the system acts as its own container. If, on the other hand, individual components are decontaminated, a container is used in which the component is treated with the appropriate cleaning solutions.
  • oxidation of the oxide layer is made to oxidize chromium III contained therein to chromium VI.
  • oxidizing agent it would in principle be possible to use all oxidizing agents which are capable of oxidizing chromium-III to chromium-VI, for example ozone, peroxodisulfate, cerium-IV-oxide and
  • Permanganic acid or permanganate The oxidation is conveniently effected at an elevated ⁇ temperature, about 80-95 ° C. To an exposure time, for example, of several hours, the cleaning solution is exchanged or, as described above, treated so that it in the following
  • Decontamination step can be used.
  • organic acids such as oxalic acid, citric acid, ascorbic acid and the like are used.
  • a residual oxidizing agent still present in the solution of the oxidation step is produced by a corresponding excess
  • a radial cylinder was removed from the tube and its former outer side forming the tube side and its peripheral surface were provided with a protective layer, so that only the front side of the radial cylinder, which ent ⁇ the former inside of the tube, are accessible to the cleaning solutions.
  • the tube or the sample consisted of steel of the type AISI 316 L. Die
  • Oxide layer contained about 50% iron, 40% chromium and 10% nickel, based on the total content of metals.
  • the oxide layer or the end face of the sample carrying it had an area of 5.3 cm 2 .
  • a total of 9 cleaning cycles were performed.
  • oxidation was carried out in an acidic medium using permanganic acid at a concentration of 0.3 g / l and at a temperature of 95 ° C. This resulted in a pH of about 3 a.
  • the duration of Oxida ⁇ tion was about 17 hours.
  • reaction solution was replaced with an oxalic acid solution having a concentration of 2 g / l, and thus the oxide layer was treated at a temperature of 95 ° C for about 5 hours. Thereafter, two more cycles of the type described were performed.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur chemischen Dekontamination einer eine Oxidschicht aufweisenden Oberfläche eines metallischen Bauteils oder eines Systems eines Kernkraftwerks mit mehreren Reinigungszyklen, die jeweils einen Oxidationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einer ein Oxidationsmittel enthaltenden wässrigen Lösung behandelt wird, und einen sich anschließenden Dekontaminationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einerwässrigen Lösung einer Säure behandelt wird. Es wird wenigstens ein Oxidationsschritt in saurer und wenigstens ein Oxidationsschritt in alkalischer Lösung durchgeführt.

Description

Beschreibung
Verfahren zur Oberflächen-Dekontamination
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Oberflächen- Dekontamination von Bauteilen oder Systemen eines Kernkraftwerks, beispielsweise eines Druckwasserreaktors (DWR) . Kern¬ stück eines Kernkraftwerks ist ein Reaktordruckbehälter, in dem Kernbrennstoff enthaltende Brennelemente angeordnet sind. Am Reaktordruckbehälter ist ein den Kühlmittelkreislauf bildendes Röhrensystem angeschlossen, das im Falle eines DWR mit wenigstens einer Kühlmittelpumpe und einem Dampferzeuger ver¬ bunden ist.
Unter den Bedingungen des Leistungsbetriebes eines Kernreaktors mit Temperaturen bis zu 288°C zeigen selbst rostfreie austenitische FeCrNi-Stähle, aus denen beispielsweise das Röhrensystem des Kühlmittelkreislauf eines DWR besteht, Ni- Legierungen, aus denen beispielsweise die Austauscher-Rohre von Dampferzeugern bestehen und sonstige etwa für Kühlmittelpumpen verwendete, z.B. Cobalt enthaltende Bauteile, eine gewisse Löslichkeit in Wasser. Aus den genannten Legierungen herausgelöste Metallionen gelangen mit dem Kühlmittelstrom zum Reaktordruckbehälter, wo sie durch die dort herrschende Neut¬ ronenstrahlung teilweise in radioaktive Nuklide umgewandelt werden. Die Nuklide werden wiederum vom Kühlmittelstrom im gesamten Kühlmittelsystem verteilt und werden in Oxidschichten, die sich während des Betriebs auf den Oberflächen von Bauteilen des Kühlmittelsystems bilden, eingelagert. Mit zu¬ nehmender Betriebsdauer summiert sich die Menge der abgelagerten aktivierten Nuklide, so dass die Radioaktivität bzw. die Dosisleistung an den Bauteilen des Kühlmittelsystems zunimmt. Die Oxidschichten enthalten je nach Art der für ein Bauteil verwendeten Legierung als Hauptbestandteil Eisenoxid mit zwei- und dreiwertigem Eisen und Oxide anderer Metalle, vor allem Chrom und Nickel, die als Legierungsbestandteile in den oben erwähnten Stählen vorhanden sind. Dabei liegt Nickel stets in zweiwertiger Form (Ni2+) , Chrom in dreiwertiger (Cr3+) Form vor.
Bevor Kontroll-, Wartungs-, Reparatur- und Rückbaumaßnahmen am Kühlmittelsystem vorgenommen werden können ist eine Reduzierung der radioaktiven Strahlung der jeweiligen Bauteile bzw. Komponenten erforderlich, um die Strahlungsbelastung des Personals zu verringern. Dies geschieht dadurch, dass die auf den Oberflächen der Bauteile vorhandene Oxidschicht mittels eines Dekontaminationsverfahrens möglichst vollständig entfernt wird. Bei einer derartigen Dekontamination wird entweder das gesamte Kühlmittelsystem bzw. ein davon etwa durch Ventile abgetrennter Teil mit einer wässrigen Reinigungslösung befüllt oder es werden einzelne Bauteile des Systems in einem separa- ten, die Reinigungslösung enthaltenden Behälter behandelt. Die Oxidschicht wird bei Chrom enthaltenden Bauteilen, etwa im Falle eines Druckwasserreaktors, zunächst oxidativ behandelt (Oxidationsschritt ) und anschließend die Oxidschicht unter sauren Bedingungen aufgelöst. In diesem Verfahrensschritt, der im Folgenden als Dekontaminationsschritt (bzw. kürzer als
Dekontschritt ) bezeichnet wird, wird außerdem oft unter reduk- tiven Bedingungen gearbeitet. Das im vorhergehenden Oxidationsschritt eingesetzte Oxidationsmittel wird daher entfernt oder neutralisiert, wie weiter unten noch gezeigt wird.
Die oxidative Behandlung der Oxidschicht ist erforderlich, weil sich Chrom-III-Oxide und dreiwertiges Chrom enthaltende Mischoxide vor allem des Spinelltyps in den für eine Dekonta- mination in Frage kommenden Dekontaminationssäuren, z.B. in Oxalsäure, nur schwer lösen. Um die Löslichkeit zu erhöhen, wird daher zunächst die Oxidschicht mit einer wässerigen Lö¬ sung eines Oxidationsmittels wie Ce4+, HMn04, H2S2O8, ΚΜηθ4 oder O3 behandelt. Ergebnis dieser Behandlung ist, dass Cr-III zu Cr-VI oxidiert wird, welches als Cr04 2~ in Lösung geht. Die am Ende einer oxidativen Behandlung vorliegende Reinigungslösung wird entweder verworfen oder so aufbereitet, dass sie im
Dekontschritt verwendet werden kann. Wenn letzteres der Fall ist, muss ein noch vorhandener Restgehalt an Oxidationsmittel durch ein Reduktionsmittel entfernt bzw. neutralisiert werden, indem z.B. ein entsprechender Überschuss an Dekontsäure eingesetzt wird. Der sich an die Oxidation anschließende Dekontschritt dient dazu, die vorher oxidativ behandelte Oxidschicht mit Hilfe einer oder Mischungen von komplexbildenden organischen Säure aufzulösen. Eine solche Dekontsäure kann, wie oben erwähnt, gleichzeitig auch für die Neutralisation des im Oxidations- schritt eingesetzten Oxidationsmittels dienen. Es ist aber auch möglich, ein Oxidationsmittel wie z.B. HMn04 mit Hilfe eines zusätzlich zur Dekontsäure zugesetzten Reduktionsmit¬ tels, beispielsweise Ascorbinsäure, Zitronensäure oder Wasser¬ stoffperoxid, zu reduzieren bzw. zu neutralisieren. Dadurch wird auch das im Oxidationsschritt entstandene Cr-VI wieder zu Cr-III reduziert. Am Ende eines Dekontschrittes befinden sich in der Reinigungslösung u.a. Cr-III, Fe-II, Fe-III, Ni-II und daneben radioaktive Isotope wie z.B. Co-60. Diese Metallionen können aus der Reinigungslösung mit einem lonentauscher ent- fernt werden. In der Regel werden mehrere einen Oxidationschritt und einen Dekontschritt umfassende Behandlungszyklen durchgeführt, um einen ausreichenden Reingiungserfolg zu erzielen, d.h. um einen möglichst hohen Dekontfaktor zu erzielen. Der
Dekontfaktor ist das Verhältnis aus dem vor der Durchführung eines Reinigungszyklus gemessenen Anfangswert und dem am Ende des Reinigungszyklus vorhandenen Endwert der radioaktiven Strahlung, die von einer Bauteil- oder Systemoberfläche bzw. der darauf vorhandenen Oxidschicht ausgeht.
Aufgabe der Erfindung ist es ein Verfahren zur Oberflächen- Dekontamination mit verbesserter Effektivität anzugeben.
Diese Aufgabe wird nach Anspruch 1 durch ein Verfahren der eingangs genannten Art gelöst, bei dem wenigstens ein Oxidati- onsschritt in saurer und wenigstens ein Oxidationsschritt in alkalischer Lösung durchgeführt werden. Es hat sich gezeigt, dass ein Wechsel des pH-Werts der Oxidationslösung vom sauren in den alkalischen Bereich oder umgekehrt - ein solcher Wech- sei wird nachfolgend als pH-Wert-Wechsel bezeichnet - einen Anstieg des Dekontfaktors bewirkt. Der pH-Wert-Wechsel kann dabei in ein und demselben Reinigungszyklus erfolgen. Vorzugs¬ weise wird jedoch in einem Reinigungszyklus ein Oxidations¬ schritt in saurer oder alkalischer Lösung und in einem sich anschließenden Reinigungszyklus ein Oxidationsschritt in alka¬ lischer bzw. saurer Lösung durchgeführt. Werden nach einem pH- Wert-Wechsel die sauren bzw. alkalischen Bedingungen in nachfolgenden Oxidationsschritten beibehalten, zeigt sich keine signifikante Erhöhung des Dekontaminationsfaktors. Dies ist erst dann wieder der Fall, wenn bei einem nachfolgenden Oxidationsschritt ein pH-Wert-Wechsel erfolgt. Ein besonders deut¬ licher Anstieg des Dekontfaktors nach einem pH-Wert-Wechsel wird erreicht, wenn im Falle der sauren Oxidation ein pH-Wert von weniger als 6, vorzugsweise von weniger als 4 und bei der alkalischen Oxidation ein pH-Wert von mehr als 8 vorzugsweise von mehr als 10, eingehalten wird.
Als Oxidationsmittel werden vorzugsweise 03,in gelöster oder in Gasform, S20s2~ , beispielsweise als Na-Salz und Cer-IV- Verbindung verwendet, vor allem aber in (vorzugsweise Salpe¬ ter) -saurer Lösung HMnC^ sowie KMnC^ und in alkalischer Lösung KMnÜ4, insbesondere mit NaOH, als Alkalisierungsmittel .
Die Erfindung wird nun anhand eines Ausführungsbeispiels und unter Bezugnahme auf das beigefügte Diagramm näher erläutert. Bei einem Verfahren der erfindungsgemäßen Art wird, wie eingangs beschrieben eine sich auf einem Bauteil eines Kernkraft¬ werks befindliche Oxidschicht zumindest teilweise entfernt, indem diese Oxidschicht bzw. das Bauteil mit mehreren Reini¬ gungszyklen behandelt wird. Für eine Dekontamination eines gesamten Systems, etwa eines Kühlmittelsystems eines Druck¬ oder Siedewasserreaktors wird dieses mit den jeweiligen Reini¬ gungslösungen befüllt. Das System dient quasi als sein eigener Behälter. Werden dagegen einzelne Bauteile dekontaminiert, so wird dazu ein Behälter verwendet, in welchem das Bauteil mit den entsprechenden Reinigungslösungen behandelt wird. Zunächst wird eine Oxidation der Oxidschicht vorgenommen, um darin enthaltenes Chrom-III zu Chrom-VI zu oxidieren. Als Oxidationsmittel könnten prinzipiell alle Oxidationsmittel eingesetzt werden, die in der Lage sind, Chrom-III zu Chrom-VI zu oxidie- ren, beispielsweise Ozon, Peroxodisulfat , Cer-IV-Oxid und
Permangansäure bzw. Permanganat. Die Oxidation erfolgt zweck¬ mäßiger Weise bei erhöhter Temperatur, etwa von 80-95°C. Nach einer Einwirkungszeit z.B. von mehreren Stunden, wird die Reinigungslösung ausgetauscht oder, etwa wie weiter oben beschrieben, so behandelt, dass sie im nachfolgenden
Dekontschritt verwendet werden kann. Zur Dekontamination wer- den vor allem organische Säuren wie Oxalsäure, Zitronensäure, Ascorbinsäure und dergleichen eingesetzt. Ein in der Lösung des Oxidationsschrittes noch vorhandener Rest an Oxidations¬ mittel wird durch einen entsprechenden Überschuss an
Dekontsäure neutralisiert. Die aus der Oxidschicht herausge- lösten Metallionen werden, ebenfalls in an sich bekannter
Weise, mit Hilfe eines Ionentauschers entfernt. Wenn dies in ausreichendem Ausmaß der Fall ist, wird ein erneuter Reinigungszyklus gestartet, wobei bereits bei diesem oder bei einem späteren Reinigungszyklus ein Wechsel des pH-Werts der Oxida- tionslösung von sauer zu alkalisch bzw. umgekehrt erfolgt. Im sauren Bereich werden dabei pH-Werte von weniger als 6, vorzugsweise weniger als 4 eingehalten. Im basischen Bereich sind die pH-Werte größer 8, vorzugsweise größer 10. Die Folgen eines Wechsels unterschiedlich durchgeführter Oxidations- schritte der beschriebenen Art ist, dass gegenüber der Radioaktivität der Oxidschicht des vorhergehenden Zyklus eine sig¬ nifikante Steigerung des Dekontfaktors erreicht wird. Wird ein pH-Wert-Wechsel innerhalb eines Reinigungszyklus vorgenommen, wird also beispielsweise nach einem Oxidationsschritt in sau- rer Lösung ein Oxidationsschritt in alkalischer Lösung durchgeführt, indem die saure Lösung gegen eine alkalische, das Oxidationsmittel enthaltende Lösung ausgetauscht oder in eine solche Lösung überführt wird, so ergibt sich eine Steigerung des Dekontfaktors gegenüber einem Reinigungszyklus in dem zwar mehrere Oxidationsschritte, diese aber ohne pH-Wert-Wechsel durchgeführt werden. Das beigefügte Diagramm zeigt das Ergebnis eines Versuchs, bei dem eine Probe auf die erfindungsgemäße Weise dekontaminiert worden ist. Die Probe stammte aus einem Kühlmittelrohr, das mehrere Jahre im Einsatz war. Zur Probenahme wurde aus dem Rohr ein Radialzylinder entnommen und dessen die frühere Rohraußenseite bildende Seite und dessen Umfangsfläche mit einer Schutzschicht versehen wurden, damit nur die Stirnseite des Radialzylinders, welche der früheren Rohrinnenseite ent¬ spricht, zugänglich für die Reinigungslösungen sind. Das Rohr bzw. die Probe bestand aus Stahl der Type AISI 316 L. Die
Oxidschicht enthielt ca. 50% Eisen, 40% Chrom und 10% Nickel, bezogen auf den Gesamtgehalt an Metallen. Die Radioaktivität, die im Wesentlichen auf die Anwesenheit von Kobalt-60 in der Oxidschicht basierte, betrug 2,4*105 Becquerel. Die Oxidschicht bzw. die sie tragende Stirnseite der Probe hatte eine Fläche von 5,3 cm2. In Behältern mit einem Fassungsvermögen von etwa einem Liter wurden insgesamt 9 Reinigungszyklen durchgeführt. In den ersten drei Zyklen erfolgte eine Oxidation im sauren Medium unter Verwendung von Permangansäure mit einer Konzent- ration von 0,3 g/1 und bei einer Temperatur von 95°C. Dabei stellte sich ein pH-Wert von etwa 3 ein. Die Dauer der Oxida¬ tion betrug etwa 17 Stunden. Danach wurde die verbliebene Reaktionslösung durch eine Oxalsäurelösung mit einer Konzentration von 2 g/1 ersetzt und damit die Oxidschicht etwa 5 Stunden lang bei einer Temperatur von 95°C behandelt. Danach wurden zwei weitere Zyklen des beschriebenen Art durchgeführt.
Im vierten Zyklus erfolgte ein Wechsel der Bedingungen im Oxidationsschritt . Es wurde nun mehr im alkalischen Bereich mit 1,6 g/1 Kaliumpermanganat und 1,6 g/1 Natronlauge gearbei¬ tet. Dauer der Behandlung und Temperatur der Behandlungslösungen waren dieselben wie oben beschrieben. Gegenüber dem Zyklus 3 war nun eine deutliche Erhöhung des Dekontfaktors auf den Wert 10 zu beobachten. Die Zyklen 5-8 wurden unter den gleichen Bedingungen durchgeführt wie Zyklus 4. Dabei zeigte sich, dass die jeweils erreichten Dekontfaktoren weit unterhalb des im Zyklus 4 erreichten lagen. Im Zyklus 9 schließlich erfolgte wieder ein Wechsel zu einem Oxidationsschritt im sauren Be¬ reich, wobei die oben genannten Bedingungen eingehalten wurden. Hier zeigte sich nun eine noch deutlichere Steigerung des Dekontfaktors gegenüber dem vorhergehenden Zyklus 8 auf einen Wert von 21.

Claims

Ansprüche
1. Verfahren zur chemischen Dekontamination einer eine Oxidschicht aufweisenden Oberfläche eines metallischen Bauteils oder eines Systems eines Kernkraftwerks mit mehreren Reini¬ gungszyklen, die jeweils mindestens einen Oxidationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einer ein Oxidationsmittel enthal¬ tenden wässrigen Lösung behandelt wird, und einen sich anschließenden Dekontaminationsschritt, bei dem die Oxidschicht mit einer wässrigen Lösung einer Säure behandelt wird, um- fasst, wobei wenigstens ein Oxidationsschritt in saurer und wenigstens ein Oxidationsschritt in alkalischer Lösung durchgeführt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
gekennzeichnet durch,
einen pH-Wert < 6 der sauren Lösung und einen pH-Wert > 8 der alkalischen Lösung.
3. Verfahren nach Anspruch 2,
dadurch gekennzeichnet,
einen pH-Wert < 4 der sauren Lösung und einen pH-Wert > 10 der alkalischen Lösung
4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet,
dass wenigstens ein Oxidationsmittel aus der Gruppe O3, S20s2~ und Cer-IV-Oxid im Oxidationsschritt eingesetzt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass für den Oxidationsschritt in saurer Lösung ΗΜη04 oder HMn04 mit HN03 oder KMn04 mit HN03 als Oxidationsmittel verwen¬ det wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
dass für den Oxidationsschritt in alkalischer Lösung KMn04 zusammen mit einem Alkalisierungsmittel verwendet wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet,
dass als Alkalisierungsmittel NaOH verwendet wird.
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