EP2212618A2 - Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers sowie zwangdurchlaufdampferzeuger - Google Patents

Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers sowie zwangdurchlaufdampferzeuger

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EP2212618A2
EP2212618A2 EP08853664A EP08853664A EP2212618A2 EP 2212618 A2 EP2212618 A2 EP 2212618A2 EP 08853664 A EP08853664 A EP 08853664A EP 08853664 A EP08853664 A EP 08853664A EP 2212618 A2 EP2212618 A2 EP 2212618A2
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EP
European Patent Office
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flow
evaporator
characteristic
mass flow
enthalpy
Prior art date
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EP08853664A
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English (en)
French (fr)
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EP2212618B1 (de
Inventor
Jan BRÜCKNER
Joachim Franke
Frank Thomas
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Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
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Priority to PL08853664T priority patent/PL2212618T3/pl
Publication of EP2212618A2 publication Critical patent/EP2212618A2/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2212618B1 publication Critical patent/EP2212618B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B37/00—Component parts or details of steam boilers
    • F22B37/02—Component parts or details of steam boilers applicable to more than one kind or type of steam boiler
    • F22B37/38—Determining or indicating operating conditions in steam boilers, e.g. monitoring direction or rate of water flow through water tubes

Definitions

  • the invention relates to a method for operating a continuous steam generator with a Verdampfersammlungflache, wherein a device for adjusting the feedwater mass flow M, a target value Ms for the feedwater mass flow M is supplied. It further relates to a forced once-through steam generator for carrying out the method.
  • the heating of a number of steam generator tubes, which together form an evaporator heating surface leads to a complete evaporation of a flow medium in the steam generator tubes in one pass.
  • the flow medium-usually water- is fed to a preheater upstream of the evaporator heating surface upstream of the evaporator heating surface, usually also referred to as an economizer, and preheated there before it evaporates.
  • the feedwater mass flow is regulated in the evaporator heating surface.
  • the evaporator flow should be changed as synchronously as possible to the heat input into the evaporator heating surface, because otherwise a deviation of the specific enthalpy of the flow medium at the outlet of the evaporative heating surface from the desired value can not be reliably avoided.
  • Such an undesired deviation of the specific enthalpy makes it difficult to regulate the temperature of the live steam emerging from the steam generator and moreover leads to high material loads and thus to a reduced service life of the steam generator.
  • the feedwater flow control can be designed in the manner of a so-called predictive or anticipatory design.
  • the required feedwater desired values should also be provided during load changes as a function of the current or expected future operating state.
  • a continuous steam generator in which the feedwater flow is controlled by a preliminary calculation of the required amount of feed water.
  • the basis for the calculation method is the heat flow balance of the evaporator heating surface into which the feedwater mass flow should enter, in particular at the inlet of the evaporator heating surface.
  • the desired value for the feedwater mass flow is determined from the ratio of the heat flow currently transferred to the flow medium by the heating gas in the evaporator heating surface and a desired enthalpy increase of the flow medium in the evaporator heating surface in relation to the desired live steam state.
  • the measurement of the feedwater mass flow directly at the entrance of the evaporator heating surface proves to be technically complicated and not reliably feasible in every operating state.
  • the feedwater mass flow at the inlet of the preheater is measured as a substitute and included in the calculations of the feedwater quantity, which however is not always equal to the feedwater mass flow at the inlet of the evaporator heating surface.
  • an alternative concept of predictive mass flow control is provided as one the input variables for the feedwater Flow control to take into account the feed water density at the inlet of the preheater.
  • Both of these concepts for a predictive mass flow control are based on the setpoint value for the steam generator output, from which the characteristic values flowing into the actual setpoint determination are calculated on the basis of stored correlations and, in particular, recourse to previously obtained calibration or reference measurements.
  • this requires sufficiently stable and clearly attributable to a firing capacity overall system properties, as is usually the case with fired steam generators.
  • other systems such as in a design of the continuous steam generator as a waste heat boiler for heat recovery from the flue gas of an upstream gas turbine, such conditions are not available.
  • a firing capacity can not be used to the same extent as a free parameter as in directly fired boilers, as in an interconnection as waste heat boiler usually considered as the primary criterion for controlling the entire system operation of the gas turbine, the system state of the be adapted to other components.
  • the invention is therefore based on the object of specifying a method for operating a steam generator of the type mentioned above, with a comparatively low cost even when operating the steam generator as a waste heat boiler a particularly well adapted to the current or expected heat input into the evaporator heating adjustment the feedwater mass flow through the VerdampferAcrossflache allows. Furthermore, a particularly suitable for the implementation of the method forced circulation steam generators should be specified.
  • this object is achieved according to the invention in that the heat flow transferred from the heating gas to the flow medium takes into account one of the current heat flows. Temperature of the fuel gas at the evaporator inlet characteristic temperature characteristic value and a characteristic of the current mass flow of the fuel gas mass flow characteristic is determined.
  • the invention is based on the consideration that a useful, sufficiently reliable predictive mass flow control, which is also suitable for use as a heat recovery steam generator, should be adapted to the special features of the waste heat boiler. Particular attention should be paid to the fact that unlike fired boilers in this case, the firing rate is not a suitable parameter that allows a sufficiently reliable conclusion on the underlying heat balance. In particular, it should be taken into account that with an equivalent for waste heat boilers, namely the current gas turbine performance or with this correlating parameters, further, gas turbine internal parameters can occur, so that on the basis of these large no acceptable conclusion to the enthalpy ratios at the entrance of the fuel gas in the flue gas duct of the steam generator is possible.
  • the heat flow balance used to determine the required feedwater flow should therefore be based on other, particularly suitable parameters. For this purpose, the heating gas temperature when entering the evaporator and the mass flow of the heating gas are provided in the present case.
  • a pilot-controlled calculation of the required feedwater quantity on the basis of a heat flow balance of the evaporator which may optionally also include optional UberhitzerOnlineflachen enabled.
  • the temperature characteristic value characteristic of the actual temperature of the heating gas at the evaporator inlet in particular enables the determination of a particularly reliable characteristic value for the heating gas enthalpy at the evaporator inlet, taking into account the heating gas enthalpy at the evaporator outlet, which in turn is based on the current mass flow characteristic.
  • Ristic mass flow characteristic can be calculated, and thus a particularly reliable and needs-based determination of the current heat supply or transfer of fuel gas to the feed water.
  • the predetermined desired enthalpy increase that is to say in particular the difference between the desired enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet determined taking into account the desired live steam parameters and the actual enthalpy at the evaporator inlet determined from suitable measured values such as pressure and temperature, for example desired desired enthalpy increase of the flow medium in the evaporator heating surface can be determined, it being possible to calculate a setpoint value for the feedwater mass flow suitable for this purpose from the ratio of these variables.
  • a characteristic value which is particularly representative of the current situation is preferably taken into account.
  • Such characteristic values can be suitably determined on the basis of currently available measurement data and can be made available in a suitable manner, in particular with recourse to stored memory characteristic values.
  • a particularly reliable evaluation of the heat flow balance and thus the determination of a particularly precisely calculated feedwater desired value is made possible by advantageously taking into account in each case a currently measured value as a characteristic temperature characteristic and / or as a characteristic mass flow characteristic.
  • the heat flow transferred from the heating gas to the flow medium is advantageously determined on the basis of a heat flow balance, in which the enthalpy difference of the heating gas between the evaporator inlet and the evaporator outlet is taken as the essential input variable.
  • a heat flow balance in which the enthalpy difference of the heating gas between the evaporator inlet and the evaporator outlet is taken as the essential input variable.
  • this aspect of the energy input and / or outflow of heat in the metal masses is suitably taken into account as a characteristic correction value by which the enthalpy difference of the heating gas is suitably modified.
  • the current enthalpy of the hot gas at the evaporator outlet is advantageously taken into account by being determined on the basis of the pressure of the flow medium at the evaporator inlet taking into account the characteristic mass flow characteristic value for the current mass flow of the hot gas.
  • the mass flow characteristic value which is preferably present in the form of a measured value, but alternatively can also be calculated indirectly via further parameters with reference to stored correlation or other characteristic values, is advantageously first entered in the so-called "pinch point" of the steam generator, ie in the temperature difference between the steam generator Outgoing temperature of the flue gas and the boiling temperature of the flow medium at the evaporator inlet converted, said temperature difference added advantageously to a determined based on the pressure at the evaporator inlet boiling temperature of the flow medium and from this sum, the enthalpy of the heating gas is determined at the evaporator outlet.
  • the determination of the desired enthalpy increase of the flow medium in the evaporator heating surface is advantageously carried out, on the one hand, by means of suitable measured values, such as, for example, the pressure and the temperature of the flow medium during evaporation. entry is based on the determined actual enthalpy.
  • suitable measured values such as, for example, the pressure and the temperature of the flow medium during evaporation. entry is based on the determined actual enthalpy.
  • a desired value for its enthalpy at the evaporator outlet is specified depending on or taking into account the desired steam condition, for example the specified steam parameter or the vapor content at the evaporator outlet.
  • the continuous-flow steam generator can be operated in a so-called "Benson control mode.”
  • the overflow of the flow medium is generally present at the outlet of the evaporator heating surface.
  • the overcurrent of a water storage tank connected downstream of the evaporator heating surface can be accepted, and partly still unvaporized flow medium can be supplied to the subsequent heating surfaces, so that the complete evaporation of the flow medium takes place only in the subsequent heating surfaces.
  • the adjustment may be desired in particular as steam parameters egg ner be specified by a predetermined temperature difference of, for example 35 0 C above the saturation temperature of the target temperature for the Stromungsmediums lying Stromungsmedium at the outlet of the evaporator.
  • the enthalpy setpoint of the flow medium at the evaporator outlet can be increased appropriately, so that a correspondingly small amount of feed water is supplied via the thus changed setpoint for the feedwater mass flow.
  • the steam generator can also be operated in a so-called "level control mode", in which the water level in a water storage tank connected downstream of the evaporator heating surface is varied and readjusted, whereby an overflow of the water storage tank should be avoided as far as possible within the water reservoir as far as possible kept in a predetermined desired range, in an advantageous embodiment for the setpoint for the feedwater mass flow a fullness correction value is taken into account, which characterizes the deviation of the actual level of the fill in the water storage of an associated setpoint.
  • level control mode in which the water level in a water storage tank connected downstream of the evaporator heating surface is varied and readjusted, whereby an overflow of the water storage tank should be avoided as far as possible within the water reservoir as far as possible kept in a predetermined desired range
  • the stated object is achieved by designing a feedwater flow control system assigned to a device for adjusting the feedwater mass flow for specifying the desired value for the feedwater mass flow by means of said method.
  • the forced-circulation steam generator is designed in a particularly advantageous manner as a heat recovery steam generator, which is acted upon the hot gas side with the exhaust gas from an associated gas turbine plant.
  • a predictive or preventive determination of an anticipated demand is particularly extensive by the specific consideration of a characteristic of the current temperature of the flue gas when entering the Schugaskanal and / or for the current mass flow of the flue gas oriented feedwater mass flow set point, whereby even in the case of using the steam generator as a waste heat boiler and consequently only lack of correlation of the corresponding enthalpy characteristics with the power or demand characteristic of the system a particularly reliable and stable control behavior can be achieved.
  • the once-through steam generators 1, 1 ⁇ in accordance with FIGS. 1, 2 each have a preheater 2, also referred to as an economizer, for feed water provided as flow medium which is located in a throttle cable, which is not shown in any more detail.
  • the preheater 2 is a feedwater pump 3 upstream and downstream of a Verdampfersammlungflache 4 downstream medium side.
  • the evaporator heating surface 4 is connected on the side of the flow medium via a water reservoir 6, which can also be configured as a water separator or separating bottle, with a number of downstream superheater heating surfaces 8, 10, 12, which in turn can be used to adjust the steam temperatures and the like with injection coolers 14, 16 can be provided.
  • the once-through steam generator 1, 1 ⁇ is designed in each case as a waste heat boiler or heat recovery steam generator, wherein the heating surfaces, ie in particular the pre-heater 2, the evaporator 4 and the Uberhitzersammlung- surfaces 8, 10, 12 are arranged in a hot gas side acted upon by the exhaust gas from an associated gas turbine plant Schugaskanal.
  • the once-through steam generator 1, 1 ⁇ is designed for a regulated admission with feed water.
  • the feedwater pump 3 is followed by a controlled by a servomotor 20 throttle valve 22, so that via suitable control of the throttle valve 22, the funded by the feedwater pump 3 in the direction of the preheater 2 feed water quantity or the feedwater mass flow is adjustable.
  • the throttle valve 22 is followed by a measuring device 24 for determining the feedwater mass flow M through the feedwater line.
  • the servomotor 20 is actuated via a control element 28, which is acted upon on the input side by a setpoint value M for the feedwater mass flow M supplied via a data line 30 and by the current actual value of the feedwater mass flow M determined via a measuring device 24.
  • a tracking requirement is transmitted to the controller 28, so that in the event of a deviation of the actual from the nominal value, a corresponding tracking of the throttle valve 22 takes place via the control of the motor 20.
  • the data line 30 is provided with a feedwater flow control 32 designed for setting the desired value M for the feedwater mass flow M on the input side. 32 ⁇ connected.
  • This is designed to determine the desired value M for the feedwater mass flow M on the basis of a heat flow balance in the evaporator heating surface 4, wherein the desired value M for the feedwater mass flow M based on the ratio of the currently in the evaporator 4 from the heating gas to the Flow medium transmitted heat flow on the one hand and a predetermined with respect to the desired live steam condition desired enthalpy increase of the flow medium in the evaporator 4 is given on the other hand.
  • a usage-of such a concept of providing a desired value for the feed-water mass flow based on a heat balance even for a once-through steam generator 1, 1 ⁇ in construction as a heat recovery steam generator is in the embodiments according to Figures 1, 2 achieved in particular in that the heating gas to The flow of heat transferred to the flow medium is determined taking into account a temperature characteristic value characteristic of the actual temperature of the heating gas at the evaporator inlet and a mass flow characteristic characteristic of the current mass flow of the heating gas.
  • the feedwater flow control 32 to a divider 34, the numerator as a suitable characteristic for the currently transmitted in the evaporator 4 from the heating gas to the flow medium heat flow and as a denominator with respect to the desired live steam condition predetermined predetermined characteristic value for the desired desired enthalpy of the Flow medium is supplied in the evaporator 4.
  • the divider 34 is connected on the input side to a functional module 36, which outputs a value for the enthalpy of the hot gas at the evaporator inlet based on a temperature characteristic value supplied to the evaporator inlet for the current temperature of the hot gas.
  • the supply of a measured value characteristic of the current temperature of the heating gas at the evaporator inlet is provided as a temperature characteristic value.
  • the characteristic value which is characteristic of the enthalpy of the heating gas at the evaporator inlet is output to a subtractor 38, from which characteristic value a characteristic value for the enthalpy of the gas at the evaporator outlet provided by a function module 40 is subtracted.
  • the sum of two temperature values is formed on the input side of the functional element 40 by a summing element 42. In this case, on the one hand, via a functional element 44, which is connected on the input side to a pressure sensor 46, on the basis of
  • This enthalpy difference is forwarded to a multiplier 52, which is also supplied with the characteristic mass flow characteristic value, which, incidentally, can be present as a currently measured value.
  • the multiplier 52 thus provides a characteristic value for the output of the flue gas to the evaporator 4 heat output.
  • a correction for heat input and / or accumulation effects in the components of the evaporator heating surface 4, in particular in the metal masses, is initially provided.
  • the stated characteristic value for the Gas emitted heat output initially supplied to a subtractor 54, where a for the heat input or -aus Eatung in the evaporator components characteristic correction value is subtracted.
  • a functional element 56 On the input side, this is in turn subjected to the output value of a further functional element 58, in that a mean temperature value for the metal masses of the evaporator heating surface 4 is determined.
  • the further functional member 58 is connected on the input side to a pressure sensor 60 arranged in the water reservoir 6, so that the further functional member 58, the average temperature of the metal masses based on the pressure of the flow medium, for. B. by equating with the boiling temperature associated with this pressure in the water tank 6 can determine.
  • the subtracting member 54 On the output side, the subtracting member 54 thus transfers a heat output for the heating gas, reduced by the thermal power stored in the metal of the evaporator heating surface 4, and thus a characteristic characteristic of the heat output to be delivered to the flow medium.
  • This characteristic value is used in the divider 34 as a counter, which is divided there by a denominator, which corresponds to a predetermined with respect to the desired live steam condition desired enthalpy increase of the flow medium in the evaporator 4, so that from this division or this ratio of the setpoint Ms for the feedwater mass flow M can be formed.
  • the divider 34 is connected on the input side to a subtracting element 70. This is acted on the input side with a provided by a functional element 72 characteristic value for the desired setpoint for the enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet.
  • the subtractor 70 is provided on the input side with a characteristic value or actual value provided by a function module 74 for the current enthalpy of the flow medium at the evaporator inlet.
  • a function module 74 for the current enthalpy of the flow medium at the evaporator inlet.
  • the functional module 74 is connected to the pressure sensor 46 and to a temperature sensor 76 in order to form the characteristic value for the actual enthalpy at the evaporator inlet.
  • the subtraction element 70 thus determines the enthalpy increase to be introduced as a function of the desired live steam state into the flow medium in the evaporator heating surface 4, which can be used as a denominator in the divider 34.
  • the once-through steam generator 1 and the once-through steam generator 1 ⁇ according to FIGS 1 and 2 differ in the configuration of their Lucasigan Struktur- control 32, 32 ⁇ regarding particular.
  • the formation of the desired value for the enthalpy at the evaporator outlet, and thus with respect to the input-side loading of the functional module 72nd The forced once-through steam generator 1 according to FIG. 1 is designed for operation in the so-called "Level Control Mode" in which the water level in the water reservoir 6 is regulated, with steam being passed exclusively to the superheater heating surfaces 8, 10, 12 downstream of the evaporator heating surface 4
  • the function module 72 is acted upon on the input side on the one hand by a measured value supplied by the pressure sensor 60 for the pressure in the water reservoir 6.
  • the functional module 72 via an associated input 78 a characteristic of the desired live steam condition parameters, for example, a desired vapor content at the evaporator outlet supplied. From this parameter together with the mentioned pressure characteristic value, the desired value for the enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet is subsequently formed in the function module 72.
  • the divider 34 supplies, on the output side, a desired value for the feedwater mass flow, which is determined on the basis of the above-mentioned Hot balance is aligned and determined.
  • This setpoint is then corrected in a subsequent adder 80 but still by a correction value that reflects a desired over the feed water flow change in the level in the water tank 6.
  • the water level in the water reservoir 6 is detected via a level sensor 82.
  • This actual value for the fill level is subtracted in a subtractor 84 from a stored or otherwise presettable setpoint for the fill level in the water reservoir 6. Based on the determined deviation of the
  • the once-through steam generator 1 ⁇ according to FIG. 2 is designed for operation in the so-called "Benson Control Mode", in which an over-supply of the water reservoir 6, which is also provided as a water separator, and the complete evaporation of the flow medium takes place only in the following superheater heating surfaces 8, 10, 12.
  • the functional element 72 via which the desired value for the enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet is to be output, is likewise acted upon on the input side by the actual value for the pressure in the water separator 6 determined by the pressure sensor 60
  • Function module 72 upstream of another function module 90 on the basis of the determined by the pressure sensor 60 actual pressure in the water storage 6 based on a deposited functionality or the desired live steam condition a suitable setpoint for the temperature of the flow medium in the water reservoir
  • a temperature value to be as the nominal value for the temperature in this case deposited who speaks the saturation temperature of the flow medium in the determined pressure plus an intended minimum overheating of, for example 35 0 C corresponds.
  • the function module 72 determines from this setpoint value for the temperature in consideration of the current pressure value the said setpoint for the enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet.
  • this nominal value provided by the function module 72 which is essentially oriented as such on the properties of the flow medium, is subsequently changed by a further correction value in a downstream adder 92.
  • This further correction value delivered by a function module 94 essentially takes into account, in the manner of a trim function, the deviation of the currently detected fresh steam temperature from the actual steam temperature which is actually desired with regard to the desired live steam condition. Such a deviation can be made noticeable in particular by the fact that, if the live steam temperature is too high, cooling demand arises in the injection coolers 14, 16, and thus the pressurization of the injection coolers 14, 16 with cooling medium is required.
  • the functional module 94 shifts this cooling requirement away from the injection coolers 14, 16 and towards an increased feedwater supply.
  • the desired enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet is correspondingly lowered in the function module 94, in order to minimize the cooling requirement.
  • the enthalpy setpoint value is increased via the correction value provided by the function module 94 and its addition in the adder module 92.
  • the feedwater flow control 32 ⁇ of the once-through steam generator 1 ⁇ according to FIG downstream direct control loop, in which a value for the enthalpy of the flow medium at the evaporator outlet is determined in a function module 100 on the basis of the measured values in the water storage 6 and compared in a differentiation module 102 with the desired enthalpy, ie with the target enthalpy value.
  • the setpoint-actual deviation is ascertained, which is superimposed, via a downstream regulator 104 in an adder 106, on the desired value for the feedwater mass flow provided by the divider 34.
  • This superimposition is suitably delayed and damped, so that this control intervention only in case of need, so too rough control deviation, intervenes.

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Abstract

Ein Verfahren zum Betreiben eines Durchlauf dampf erzeugers mit einer Verdampf erheizf lache (4), bei dem einer Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassenstroms (M) ein Sollwert (Ms) für den Speisewassermassenstrom (M) zugeführt wird, der anhand des Verhältnisses aus dem aktuell in der Verdampferheizfläche (4) vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestrom einerseits und einer im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand vorgegebenen Soll-Enthalpie-erhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizfläche (4) andererseits vorgegeben wird, soll einen für die Durchführung des Verfahrens besonders geeigneter Zwangdurchlauf dampf erzeuger (1, 1`) angeben. Dazu wird erfindungsgemäß der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom unter Berücksichtigung eines für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristischen Temperaturkennwerts und eines für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischen Massenstromkennwerts ermittelt.

Description

Beschreibung
Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers mit einer Verdampferheizflache, bei dem einer Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassen- stroms M ein Sollwert Ms für den Speisewassermassenstrom M zugeführt wird. Sie bezieht sich weiterhin auf einen Zwangdurchlaufdampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens.
In einem Durchlaufdampferzeuger führt die Beheizung einer Anzahl von Dampferzeugerrohren, die zusammen eine Verdampfer- heizfläche bilden, zu einer vollständigen Verdampfung eines Strömungsmediums in den Dampferzeugerrohren in einem Durchgang. Das Strömungsmedium - üblicherweise Wasser - wird dabei in der Regel vor seiner Verdampfung einem der Verdampferheiz- fläche strömungsmediumsseitig vorgeschalteten Vorwärmer, üb- licherweise auch als Economizer bezeichnet, zugeführt und dort vorgewärmt.
Abhängig vom Betriebszustand des Durchlaufdampferzeugers und damit zusammenhängend von der aktuellen Dampferzeugerleistung wird der Speisewassermassenstrom in die Verdampferheizflache geregelt. Bei Laständerungen sollte der Verdampferdurchfluss möglichst synchron zum Wärmeeintrag in die Verdampferheizflache geändert werden, weil sonst eine Abweichung der spezifischen Enthalpie des Strömungsmediums am Austritt der Verdamp- ferheizflache vom Sollwert nicht sicher vermieden werden kann. Eine solche unerwünschte Abweichung der spezifischen Enthalpie erschwert die Regelung der Temperatur des aus dem Dampferzeuger austretenden Frischdampfes und führt darüber hinaus zu hohen Materialbelastungen und somit zu einer redu- zierten Lebensdauer des Dampferzeugers.
Um Abweichungen der spezifischen Enthalpie vom Sollwert und daraus resultierende unerwünscht große Temperaturschwankungen in allen Betriebszuständen des Dampferzeugers, also insbesondere auch in transienten Zuständen oder bei Lastwechseln, möglichst gering zu halten, kann die Speisewasserdurchfluss- regelung in der Art einer so genannten prädiktiven oder vor- ausschauenden Auslegung ausgestaltet sein. Dabei sollen insbesondere auch bei Lastwechseln die notwendigen Speisewassersollwerte in Abhängigkeit vom aktuellen oder für die nächste Zukunft zu erwartenden Betriebszustand bereitgestellt werden.
Aus der EP 0639 253 ist ein Durchlaufdampferzeuger bekannt, bei dem der Speisewasserdurchfluss über eine Vorausberechnung der benötigten Speisewassermenge geregelt wird. Als Grundlage für das Berechnungsverfahren dient dabei die Wärmestrombilanz der Verdampferheizflache, in die der Speisewassermassenstrom insbesondere am Eintritt der Verdampferheizflache eingehen sollte. Der Sollwert für den Speisewassermassentrom wird dabei aus dem Verhältnis aus dem aktuell in der Verdampferheiz- fläche vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestrom einerseits und einer im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand vorgegebenen Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizflache andererseits vorgegeben.
In der Praxis erweist sich die Messung des Speisewassermas- senstroms unmittelbar am Eintritt der Verdampferheizflache jedoch als technisch aufwendig und nicht in jedem Betriebszustand zuverlässig durchführbar. Statt dessen wird ersatzweise der Speisewassermassenstrom am Eintritt des Vorwärmers gemessen und in die Berechnungen der Speisewassermenge einbezogen, der jedoch nicht in jedem Fall gleich dem Speisewassermassenstrom am Eintritt der Verdampferheizflache ist.
Um den hierdurch bedingten Ungenauigkeiten bei der Vorgabe eines insbesondere bei Lastwechseln besonders bedarfsgerech- ten Sollwerts für den Speisewassermassenstrom zu begegnen, ist bei einem alternativen Konzept einer prädiktiven Massen- stromregelung, wie es aus der WO 2006/005708 Al bekannt ist, vorgesehen, als eine der Eingangsgrößen für die Speisewasser- durchflussregelung die Speisewasserdichte am Eintritt des Vorwärmers zu berücksichtigen.
Beide genannten Konzepte für eine prädiktive Massenstromrege- lung basieren als wesentliche Eingangsgröße auf dem Sollwert für die Dampferzeugerleistung, aus dem anhand hinterlegter Korrelationen und insbesondere unter Rückgriff auf zuvor gewonnene Eich- oder Referenzmessungen die in die eigentliche Sollwertbestimmung einfließenden Kennwerte errechnet werden. Dies setzt jedoch ausreichend stabile und eindeutig auf eine Feuerungsleistung zurückführbare Systemeigenschaften insgesamt voraus, wie sie üblicherweise bei gefeuerten Dampferzeugern vorliegen. In anderen Systemen, wie beispielsweise bei einer Auslegung des Durchlaufdampferzeugers als Abhitzekessel zur Wärmerückgewinnung aus dem Rauchgas einer vorgeschalteten Gasturbine, liegen derartige Verhältnisse jedoch nicht vor. Zudem ist bei derartigen, als Abhitzekessel geschalteten Systemen eine Feuerungsleistung nicht im selben Maße als freier Parameter nutzbar wie bei direkt gefeuerten Kesseln, da bei einer Verschaltung als Abhitzekessel üblicherweise als primäres Kriterium zur Steuerung der Gesamtanlage der Betrieb der Gasturbine angesehen wird, an deren Systemzustand die anderen Komponenten angepasst werden.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betreiben eines Dampferzeugers der oben genannten Art anzugeben, das bei vergleichsweise gering gehaltenem Aufwand auch bei einem Betrieb des Dampferzeugers als Abhitzekessel eine besonders gut an den aktuellen oder erwarteten Wärmeein- trag in die Verdampferheizflache angepasste Einstellung des Speisewassermassenstroms durch die Verdampferheizflache ermöglicht. Des Weiteren soll ein für die Durchführung des Verfahrens besonders geeigneter Zwangdurchlaufdampferzeuger angegeben werden.
Bezüglich des Verfahrens wird diese Aufgabe erfindungsgemäß gelöst, indem der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom unter Berücksichtigung eines für die aktu- eile Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristischen Temperaturkennwerts und eines für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischen Massenstromkenn- werts ermittelt wird.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass eine auch für als Abhitzekessel geschaltete Dampferzeuger nutzbare, ausreichend zuverlässige pradiktive Massenstromregelung weit gehend an die Besonderheiten des Abhitzekessels ange- passt werden sollte. Dabei sollte insbesondere berücksichtigt werden, dass anders als bei gefeuerten Kesseln in diesem Fall die Feuerungsleistung kein geeigneter Parameter ist, der einen ausreichend zuverlässigen Ruckschluss auf die zugrunde liegende Warmestrombilanz zulasst. Insbesondere sollte dabei berücksichtigt werden, dass bei einer für Abhitzekessel äquivalenten Große, nämlich der aktuellen Gasturbinenleistung oder mit dieser korrelierender Parameter, noch weitere, gasturbineninterne Parameter hinzutreten können, so dass anhand dieser Großen kein akzeptabler Ruckschluss auf die Enthalpie- Verhältnisse beim Eintritt des Heizgases in den Rauchgaskanal des Dampferzeugers möglich ist. Bei der zur Ermittlung des benotigten Speisewasserstroms zugrunde gelegten Warmestrombilanz sollte daher auf andere, besonders geeignete Parameter zurückgegriffen werden. Hierzu sind vorliegend die Heizgas- temperatur beim Eintritt in den Verdampfer sowie der Massenstrom des Heizgases vorgesehen.
Auf diese Weise ist eine vorgesteuerte Berechnung der erforderlichen Speisewassermenge auf der Grundlage einer Warme- Strombilanzierung des Verdampfers, die gegebenenfalls optional auch nachfolgende Uberhitzerheizflachen miteinbeziehen kann, ermöglicht. Der für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristische Temperaturkennwert ermöglicht dabei insbesondere die Ermittlung eines be- sonders zuverlässigen und somit bedarfsgerechten Kennwerts für die Heizgasenthalpie am Verdampfereintritt unter Berücksichtigung der Heizgasenthalpie am Verdampferauslass, die ihrerseits anhand des für den aktuellen Massenstrom charakte- ristischen Massenstromkennwerts berechnet werden kann, und damit eine besonders zuverlässige und bedarfsgerechte Ermittlung des aktuellen Wärmeangebots- oder -Übertrags vom Heizgas auf das Speisewasser. Aus dieser kann unter Berücksichtigung der vorgegebenen Soll-Enthalpieerhöhung, also insbesondere der Differenz zwischen der unter Berücksichtigung der gewünschten Frischdampfparameter ermittelten Soll-Enthalpie des Strömungsmediums am Verdampferaustritt und der aus geeigneten Messwerten wie beispielsweise Druck und Temperatur ermittel- ten Ist-Enthalpie am Verdampfereintritt, die gewünschte Soll- Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheiz- fläche ermittelt werden, wobei aus dem Verhältnis dieser Größen ein hierzu geeigneter Sollwert für den Speisewassermas- senstrom errechnet werden kann.
Als charakteristischer Temperaturkennwert und/oder als charakteristischer Massenstromkennwert zur geeigneten quantitativen Beschreibung des in den Verdampfer eintretenden Heizgases wird vorzugsweise ein für die aktuelle Situation beson- ders repräsentativer Kennwert berücksichtigt. Derartige Kennwerte können anhand aktuell vorliegender Messdaten geeignet ermittelt und insbesondere unter Rückgriff auf hinterlegte Speicherkennwerte geeignet bereitgestellt werden. Eine besonders zuverlässige Auswertung der Wärmestrombilanz und somit die Ermittlung eines besonders genau vorausberechneten Speisewasser-Sollwerts ist aber ermöglicht, indem vorteilhafterweise als charakteristischer Temperaturkennwert und/oder als charakteristischer Massenstromkennwert jeweils ein aktuell erfasster Messwert berücksichtigt wird.
Der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom wird vorteilhafterweise anhand einer Wärmestrombilanz ermittelt, bei der als wesentliche Eingangsgröße die Enthalpiedifferenz des Heizgases zwischen Verdampfereintritt und Verdampferaustritt zugrunde gelegt wird. Für eine besonders zuverlässige Kennwertberechnung wird dabei in weiterer vorteilhafter Ausgestaltung aber auch noch berücksichtigt, dass die durch diese Enthalpiedifferenz wiedergegebene Senkung des Energieinhalts im Rauchgas beim Durchtritt durch die Verdampferheizfläche zwar einerseits zu einer Enthalpieerhöhung im Strömungsmedium innerhalb der Verdampferheizflache, andererseits aber auch zu Energieein- und/oder Ausspeichereffekten in den Bauteilen des Verdampfers, also insbesondere in den Dampferzeugerrohren und sonstigen metallischen Komponenten, führen kann. Für eine besonders zuverlässige Ermittlung der tatsächlich auf das Strömungsmedium innerhalb der Verdampferheizfläche übertragenen Enthalpiedifferenz wird dieser Aspekt der Energieein- und/oder Ausspeicherung von Wärme in den Metallmassen geeignet als charakteristischer Korrekturwert berücksichtigt, um den die Enthalpiedifferenz des Heizgases geeignet modifiziert wird.
Bei der Ermittlung der Enthalpiedifferenz des Heizgases wird vorteilhafterweise die aktuelle Enthalpie des Heizgases am Verdampferaustritt berücksichtigt, indem sie anhand des Drucks des Strömungsmediums am Verdampfereintritt unter Berücksichtigung für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischen Massenstromkennwerts ermittelt wird. Der Massenstromkennwert, der dabei vorzugsweise in Form eines Messwerts vorliegt, alternativ aber auch mittelbar über weitere Parameter unter Rückgriff auf hinterlegte Korrelationsoder sonstige Kennwerte errechnet werden kann, wird dabei vorteilhafterweise zunächst in den so genannten „Pinchpoint" des Dampferzeugers, also in die Temperaturdifferenz zwischen der Austrittstemperatur des Rauchgases und der Siedetemperatur des Strömungsmediums am Verdampfereintritt umgerechnet, wobei diese Temperaturdifferenz zweckmäßigerweise zu einer anhand des Drucks am Verdampfereintritt ermittelten Siedetemperatur des Strömungsmediums hinzuaddiert und aus dieser Summe die Enthalpie des Heizgases am Verdampferaustritt ermittelt wird.
Der Ermittlung der Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizflache wird vorteilhafterweise einerseits anhand geeigneter Messwerte wie beispielsweise des Drucks und der Temperatur des Strömungsmediums beim Verdamp- fereintritt die ermittelte Ist-Enthalpie zugrunde gelegt. Zusatzlich wird in Abhängigkeit oder unter Berücksichtigung des gewünschten Dampfzustands, beispielsweise der spezifizierten Dampfparameter oder auch des Dampfgehalts am Verdampferaus- tritt, unter Berücksichtigung des aktuellen Drucks des Stromungsmediums am Austritt der Verdampferheizflache ein Sollwert für dessen Enthalpie am Verdampferaustritt vorgegeben.
Der Durchlaufdampferzeuger kann dabei in einem so genannten „Benson-Kontroll-Modus" betrieben werden. Dabei liegt zwar im Regelfall im „Benson-Kontroll-Modus" am Austritt der Verdampferheizflache Uberhitzung des Stromungsmediums vor. Es kann jedoch in diesem Modus die Uberspeisung eines der Verdampferheizflache nachgeschalteten Wasserspeichers in Kauf genommen und den nachfolgenden Heizflachen teilweise noch unverdampf- tes Stromungsmedium zugeführt werden, so dass erst in den nachfolgenden Heizflachen die vollständige Verdampfung des Stromungsmediums erfolgt. In einem derartigen Modus kann insbesondere als gewünschter Dampfparameter die Einstellung ei- ner um eine vorgegebene Temperaturdifferenz von beispielsweise 35 0C oberhalb der Sattigungstemperatur des Stromungsmediums liegenden Solltemperatur für das Stromungsmedium am Austritt des Verdampfers vorgegeben werden. Gerade bei einer derartigen Betriebsweise des Dampferzeugers kann es wun- sehenswert sein, den aktuellen Betriebszustand von der Verdampferheizflache nachgeschalteten Uberhitzerheizflachen zugeordneten Einspritzkuhlern geeignet zu berücksichtigen, indem deren Kuhlbedarf auf eine geeignete Mehrbespeisung des Systems mit Speisewasser verlagert wird. Dazu wird vorteil- hafterweise bei der Vorgabe des Sollwerts für die Enthalpie des Stromungsmediums am Austritt der Verdampferheizflache ein aktueller Kuhlbedarf bei der Verdampferheizflache nachgeschalteten Einspritzkuhlern berücksichtigt. Die Soll-Frischdampf-Temperatur soll somit insbesondere so weit wie möglich durch eine geeignete Einstellung des Speisewasserstroms erreicht werden, so dass der zusatzliche Kuhlbedarf bei den Einspritzkuhlern besonders gering gehalten werden kann. Umgekehrt kann auch für den Fall, dass eine zu geringe Frisch- dampf-Temperatur festgestellt wird, der Enthalpie-Sollwert des Stromungsmediums am Verdampferaustritt geeignet erhöht werden, so dass eine entsprechend gering bemessene Speisewassermenge über den solchermaßen geänderten Sollwert für den Speisewassermassenstrom zugeführt wird.
Alternativ kann der Dampferzeuger auch in einem so genannten „Level Control Mode" betrieben werden, bei dem der Wasserstand in einem der Verdampferheizflache nachgeschalteten Was- serspeicher variiert und nachgeregelt wird, wobei ein Uber- speisen des Wasserspeichers möglichst vermieden werden sollte. Dabei wird der Wasserstand innerhalb des Wasserspeichers soweit möglich in einem vorgegebenen Sollbereich gehalten, wobei in vorteilhafter Ausgestaltung für den Sollwert für den Speisewassermassenstrom ein Fullstands-Korrekturwert berücksichtigt wird, der die Abweichung des Iststands des Füllstands im Wasserspeicher von einem zugeordneten Sollwert charakterisiert .
Bezuglich des Zwangdurchlaufdampferzeugers wird die genannte Aufgabe gelost, indem eine einer Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassenstroms zugeordnete Speisewasserdurch- flussregelung zur Vorgabe des Sollwerts für den Speisewassermassenstrom anhand des genannten Verfahrens ausgelegt ist. Der Zwangdurchlaufdampferzeuger ist dabei in besonders vorteilhafter Weise als Abhitzedampferzeuger ausgestaltet, der heizgasseitig mit dem Abgas aus einer zugeordneten Gasturbinenanlage beaufschlagt ist.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch die gezielte Berücksichtigung eines für die aktuelle Temperatur des Rauchgases beim Eintritt in den Heizgaskanal und/oder für den aktuellen Massenstrom des Rauchgases charakteristischen Kennwerts eine pradiktive oder vorbeugende Bestimmung eines am erwarteten Bedarf besonders weit gehend orientierten Speisewasser-Massenstromsollwerts ermöglicht ist, wobei selbst für den Fall einer Nutzung des Dampferzeugers als Abhitzekessel und einer demzufolge nur mangelnden Korrelation der entsprechenden Enthalpiekennwerte mit dem Leistungs- oder Forderungskennwert der Anlage ein besonders zuverlässiges und stabiles Regelverhalten erreichbar ist. Damit ist eine besonders zuverlässige pradiktive Anpas- sung des Speisewasserdurchflusses durch die Verdampferheizflache an den aktuellen oder erwarteten Warmeeintrag der Dampferheizflache auf besonders einfache und zuverlässige Weise in allen möglichen Betriebszustanden des Durchlaufdampferzeugers ermöglicht, wobei insbesondere die Abweichung der spezifischen Enthalpie des Stromungsmediums am Austritt der Verdampferheizflache vom Sollwert besonders gering gehalten werden kann.
Ein Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer Zeichnung naher erläutert. Darin zeigen:
FIG 1 und 2 jeweils einen Zwangdurchlaufdampferzeuger mit zugeordneter Speisewasserdurchflussregelung.
Gleiche Teile sind in beiden Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen.
Die Zwangdurchlaufdampferzeuger 1, 1Λ gemäß den FIG 1, 2 weisen jeweils einen auch als Economizer bezeichneten Vorwarmer 2 für als Stromungsmedium vorgesehenes Speisewasser auf, der sich in einem nicht naher dargestellten Gaszug befindet. Dem Vorwarmer 2 ist stromungsmediumsseitig eine Speisewasserpumpe 3 vor- und eine Verdampferheizflache 4 nachgeschaltet. Aus- gangsseitig ist die Verdampferheizflache 4 stromungsmediums- seitig über einen Wasserspeicher 6, der insbesondere auch als Wasserabscheider oder Abscheideflasche ausgestaltet sein kann, mit einer Anzahl nachgeschalteter Uberhitzerheizflachen 8, 10, 12 verbunden, die ihrerseits zur Anpassung der Dampftemperaturen und dergleichen mit Einspritzkuhlern 14, 16 ver- sehen sein können. Der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1, 1Λ ist jeweils als Abhitzekessel oder Abhitzedampferzeuger ausgestaltet, wobei die Heizflachen, also insbesondere der Vorwarmer 2, die Verdampferheizflache 4 sowie die Uberhitzerheiz- flächen 8, 10, 12 in einem heizgasseitig mit dem Abgas aus einer zugeordneten Gasturbinenanlage beaufschlagten Heizgaskanal angeordnet sind.
Der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1, 1Λ ist für eine geregelte Beaufschlagung mit Speisewasser ausgelegt. Dazu ist der Speisewasserpumpe 3 ein von einem Stellmotor 20 angesteuertes Drosselventil 22 nachgeschaltet, so dass über geeignete Ansteuerung des Drosselventils 22 die von der Speisewasserpumpe 3 in Richtung des Vorwärmers 2 geförderte Speisewassermenge oder der Speisewasser-Massenstrom einstellbar ist. Zur Ermittlung eines aktuellen Kennwerts für den zugeführten Speisewasser-Massenstrom ist dem Drosselventil 22 eine Messeinrichtung 24 zur Ermittlung des Speisewasser-Massenstroms M durch die Speisewasserleitung nachgeschaltet. Der Stellmotor 20 ist über ein Regelelement 28 angesteuert, das eingangssei- tig mit einem über eine Datenleitung 30 zugeführten Sollwert M für den Speisewasser-Massenstrom M und mit dem über eine Messeinrichtung 24 ermittelten aktuellen Istwert des Speise- wasser-Massenstroms M beaufschlagt ist. Durch Differenzbildung zwischen diesen beiden Signalen wird an den Regler 28 ein Nachführungsbedarf übermittelt, so dass bei einer Abweichung des Ist- vom Sollwert eine entsprechende Nachführung des Drosselventils 22 über die Ansteuerung des Motors 20 er- folgt.
Zur Ermittlung eines besonders bedarfsgerechten Sollwerts M für den Speisewassermassenstrom M in der Art einer prädik- tiven, vorausschauenden oder am zukünftigen oder aktuellen Bedarf orientierten Einstellung des Speisewassermassenstroms ist die Datenleitung 30 eingangsseitig mit einer zur Vorgabe des Sollwerts M für den Speisewassermassenstrom M ausgelegten Speisewasserdurchflussregelung 32, 32 Λ verbunden. Diese ist dafür ausgelegt, den Sollwert M für den Speisewas- sermassenstrom M anhand einer Wärmestrombilanz in der Verdampferheizfläche 4 zu ermitteln, wobei der Sollwert M für den Speisewassermassenstrom M anhand des Verhältnisses aus dem aktuell in der Verdampferheizfläche 4 vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestrom einerseits und einer im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand vorgegebenen Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizfläche 4 andererseits vorgegeben wird. Eine Nut- zung eines derartigen Konzepts der Bereitstellung eines Sollwerts für den Speisewassermassenstrom auf der Grundlage einer Wärmebilanz selbst für einen Zwangdurchlaufdampferzeuger 1, 1 Λ in Bauweise als Abhitzekessel ist in den Ausführungsbeispielen gemäß FIG 1, FIG 2 insbesondere dadurch erreicht, dass der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom unter Berücksichtigung eines für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristischen Temperaturkennwerts und eines für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischen Massenstromkennwerts ermit- telt wird.
Dazu weist die Speisewasserdurchflussregelung 32 ein Dividierglied 34 auf, dem als Zähler ein geeigneter Kennwert für den aktuell in der Verdampferheizfläche 4 vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestrom und als Nenner ein im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand geeignet vorgegebener Kennwert für die gewünschte Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizflache 4 zugeführt wird. Zählerseitig ist das Dividierglied 34 dabei eingangs- seitig mit einem Funktionsmodul 36 verbunden, das anhand eines zugeführten, für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristischen Temperaturkennwerts als Ausgangswert einen Wert für die Enthalpie des Heizgases am Verdampfereintritt ausgibt. Im Ausführungsbeispiel ist dabei die Zuführung eines für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdampfereintritt charakteristischen Messwerts als Temperaturkennwert vorgesehen. Der für die Enthalpie des Heizgases am Verdampfereinlass charakteristische Kennwert wird auf ein Subtrahierglied 38 ausgegeben, wo von diesem Kennwert ein von einem Funktionsmodul 40 gelieferter Kennwert für die Enthalpie des Gases am Verdampferauslass abgezogen wird. Zur Ermittlung der Enthalpie des Heizgases am Verdampferaus- lass wird dem Funktionsglied 40 eingangsseitig von einem Summierglied 42 die Summe zweier Temperaturwerte gebildet. Dabei wird einerseits die über ein Funktionsglied 44, das eingangs- seitig mit einem Drucksensor 46 verbunden ist, anhand des
Drucks des Stromungsmediums beim Verdampfereintritt ermittelte Sattigungstemperatur des Stromungsmediums berücksichtigt. Andererseits wird über ein Funktionsglied 48, dem seinerseits eingangsseitig über ein weiteres Funktionsglied 50 ein für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischer Massenstromkennwert zugeführt wird, der so genannte „Pinch- point", nämlich die aus dem Massenstrom des Heizgases ermittelte Temperaturdifferenz der Heizgastemperatur am Verdampferaustritt minus der Siedetemperatur des Stromungsmediums am Verdampfereintritt, berücksichtigt. Aus diesen beiden über das Summierglied 42 addierten Temperaturbeitragen wird vom Funktionsbaustein 40 somit die Enthalpie des Heizgases am Verdampferaustritt, gegebenenfalls unter Ruckgriff auf geeignete Tabellen, Diagramme oder dergleichen, bereitgestellt. Ausgangsseitig liefert das Subtrahierglied 38 somit die Enthalpiedifferenz oder -bilanz des Heizgases, also die Differenz aus Heizgasenthalpie am Verdampfereintritt und Heizgasenthalpie am Verdampferaustritt.
Diese Enthalpiedifferenz wird an ein Multiplizierglied 52 weitergegeben, dem ebenfalls der charakteristische Massenstromkennwert, der im Übrigen als aktuell erfasster Messwert vorliegen kann, ebenfalls zugeführt wird. Ausgangsseitig liefert das Multiplizierglied 52 somit einen Kennwert für die vom Rauchgas an die Verdampferheizflache 4 abgegebene Wärmeleistung.
Um anhand dieser vom Heizgas abgegebenen Wärmeleistung den tatsachlich auf das Stromungsmedium übertragenen Warmestrom ermitteln zu können, ist zunächst noch eine Korrektur um War- meein- und/oder -ausspeichereffekte in die Komponenten der Verdampferheizflache 4, insbesondere in die Metallmassen, vorgesehen. Dazu wird der genannte Kennwert für die vom Heiz- gas abgegebene Wärmeleistung zunächst einem Subtrahierglied 54 zugeführt, wo ein für die Wärmeein- oder -ausspeicherung in die Verdampferbauteile charakteristischer Korrekturwert abgezogen wird. Dieser wird von einem Funktionsglied 56 be- reitgestellt. Dieses ist eingangsseitig seinerseits mit dem Ausgangswert eines weiteren Funktionsgliedes 58 beaufschlagt, indem ein mittlerer Temperaturwert für die Metallmassen der Verdampferheizflache 4 ermittelt wird. Dazu ist das weitere Funktionsglied 58 eingangsseitig mit einem im Wasserspeicher 6 angeordneten Druckgeber 60 verbunden, so dass das weitere Funktionsglied 58 die mittlere Temperatur der Metallmassen anhand des Drucks des Strömungsmediums, z. B. durch Gleichsetzung mit der zu diesem Druck gehörigen Siedetemperatur, im Wasserspeicher 6 ermitteln kann.
Ausgangsseitig übergibt das Subtrahierglied 54 somit einen für die vom Heizgas abgegebene Wärmeleistung, vermindert um die in das Metall der Verdampferheizflache 4 eingespeicherte Wärmeleistung, und somit einen für die an das Strömungsmedium abzugebende Wärmeleistung charakteristischen Kennwert.
Dieser Kennwert wird im Dividierglied 34 als Zähler verwendet, der dort durch einen Nenner geteilt wird, der einer im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand vorgegebenen Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizfläche 4 entspricht, so dass aus dieser Division oder diesem Verhältnis der Sollwert Ms für den Speisewassermas- senstrom M gebildet werden kann. Zur Bereitstellung des Nenners, also des Kennwerts für die gewünschte Soll-Enthal- pieerhöhung auf der Wasser-Dampf- oder Strömungsmediumsseite, ist das Dividierglied 34 eingangsseitig mit einem Subtrahierglied 70 verbunden. Dieses ist eingangsseitig mit einem von einem Funktionsglied 72 bereitgestellten Kennwert für den gewünschten Sollwert für die Enthalpie des Strömungsmediums am Verdampferaustritt beaufschlagt. Des Weiteren ist das Subtrahierglied 70 eingangsseitig mit einem von einem Funktionsmodul 74 bereitgestellten Kennwert oder Istwert für die aktuelle Enthalpie des Strömungsmediums am Verdampfereintritt be- aufschlagt, der im Subtrahierglied 70 vom genannten Kennwert für den Sollwert der Enthalpie am Verdampferaustritt abgezogen wird. Eingangsseitig ist das Funktionsmodul 74 dabei zur Bildung des genannten Kennwerts für die Ist-Enthalpie am Ver- dampfereintritt mit dem Drucksensor 46 und mit einem Temperatursensor 76 verbunden. Durch die Differenzbildung im Subtrahierglied 70 wird somit die in Abhängigkeit vom gewünschten Frischdampfzustand in das Stromungsmedium in der Verdampferheizflache 4 einzubringende Enthalpieerhohung ermittelt, die als Nenner im Dividierglied 34 verwendet werden kann.
Der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1 und der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1Λ gemäß den FIG 1 bzw. 2 unterscheiden sich hinsichtlich der Ausgestaltung ihrer Speisewasserdurchfluss- regelung 32, 32 Λ insbesondere bzgl. der Bildung des Sollwerts für die Enthalpie am Verdampferaustritt und somit hinsichtlich der eingangsseitigen Beaufschlagung des Funktionsmoduls 72. Der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1 gemäß FIG 1 ist dabei für einen Betrieb im so genannten „Level Control Mode" ausge- legt, bei dem der Wasserstand im Wasserspeicher 6 geregelt wird, wobei an die dem der Verdampferheizflache 4 nachgeschalteten Uberhitzerheizflachen 8, 10, 12 ausschließlich Dampf weitergegeben wird, und das verdampferaustrittsseitig noch mitgefuhrte Wasser im Wasserspeicher 6 abgeschieden wird. In diesem Betriebsmodus wird das Funktionsmodul 72 eingangsseitig einerseits mit einem vom Drucksensor 60 gelieferten Messwert für den Druck im Wasserspeicher 6 beaufschlagt. Andererseits wird dem Funktionsmodul 72 über einen zugeordneten Eingang 78 ein für den gewünschten Frischdampfzustand charakteristischer Parameter, beispielsweise ein gewünschter Dampfgehalt am Verdampferaustritt, zugeführt. Aus diesem Parameter gemeinsam mit dem genannten Druckkennwert wird anschließend im Funktionsmodul 72 der Sollwert für die Enthalpie des Stromungsmediums am Verdampferaustritt gebildet.
Bei der Ausgestaltung nach FIG 1 liefert das Dividierglied 34 anhand der genannten Division ausgangsseitig einen Sollwert für den Speisewassermassenstrom, der anhand der genannten Warmebilanz ausgerichtet und ermittelt ist. Dieser Sollwert wird anschließend in einem nachgeschalteten Addierglied 80 aber noch korrigiert um einen Korrekturwert, der eine über den Speisewasserzufluss gewünschte Veränderung des Pegel- Stands im Wasserspeicher 6 wiedergibt. Dazu wird der Pegelstand im Wasserspeicher 6 über einen Fullstandssensor 82 er- fasst. Dieser Istwert für den Füllstand wird in einem Subtrahierglied 84 von einem hinterlegten oder auf andere Weise vorgebbaren Sollwert für den Füllstand im Wasserspeicher 6 abgezogen. Anhand der dabei festgestellten Abweichung des
Iststands des Füllstands im Wasserspeicher 6 vom zugeordneten Sollwert wird in einem nachfolgenden Stellglied 86 ein effektiver Speisewasser-Massenstromwert ermittelt, mit dem der Wasserspeicher 6 zur Korrektur seines Füllstands beaufschlagt werden soll. Dieser Korrekturwert wird im Addierglied 80 zum anhand der Warmestrombilanz ermittelten Sollwert für den Speisewassermassenstrom hinzuaddiert, so dass als Sollwert Ms für den Speisewassermassenstrom ein aus beiden Anteilen zusammengesetzter Wert ausgegeben wird.
Demgegenüber ist der Zwangdurchlaufdampferzeuger 1 Λ gemäß FIG 2 für einen Betrieb im so genannten „Benson Control Modus" ausgelegt, bei dem eine Uberspeisung des auch als Wasserabscheider vorgesehenen Wasserspeichers 6 und die voll- standige Verdampfung des Stromungsmediums erst in den nachfolgenden Uberhitzerheizflachen 8, 10, 12 möglich ist. Bei dieser Betriebsvariante wird das Funktionsglied 72, über das der Sollwert für die Enthalpie des Stromungsmediums am Verdampferaustritt ausgegeben werden soll, eingangsseitig eben- falls einerseits mit dem vom Drucksensor 60 ermittelten Istwert für den Druck im Wasserabscheider 6 beaufschlagt. Weiterhin ist dem Funktionsmodul 72 eingangsseitig ein weiteres Funktionsmodul 90 vorgeschaltet, das anhand des vom Drucksensor 60 ermittelten Ist-Drucks im Wasserspeicher 6 anhand ei- ner hinterlegten Funktionalitat oder des gewünschten Frischdampfzustands einen geeigneten Sollwert für die Temperatur des Stromungsmediums im Wasserspeicher 6 ermittelt. Beispielsweise konnte für einen Betrieb der Anlage im „Benson Control Modus" als Sollwert für die Temperatur hierbei ein Temperaturwert hinterlegt sein, der der Sättigungstemperatur des Strömungsmediums beim ermittelten Druck zuzüglich einer vorgesehenen Mindestüberhitzung von beispielsweise 35 0C ent- spricht. Das Funktionsmodul 72 ermittelt aus diesem Sollwert für die Temperatur unter Berücksichtigung des aktuellen Druckwerts den genannten Sollwert für die Enthalpie des Strömungsmediums am Verdampferaustritt.
Im Ausführungsbeispiel nach FIG 2 wird dieser vom Funktionsmodul 72 bereitgestellte Sollwert, der im Wesentlichen an den Eigenschaften des Strömungsmediums als solches orientiert ist, anschließend in einem nachgeschalteten Addierglied 92 noch um einen weiteren Korrekturwert verändert. Dieser von einem Funktionsmodul 94 gelieferte weitere Korrekturwert berücksichtigt im Wesentlichen in der Art einer Trimmfunktion die Abweichung der aktuell festgestellten Frischdampftempera- tur von der im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand eigentlich gewünschten Frischdampftemperatur . Eine derartige Abweichung kann sich insbesondere dadurch bemerkbar machen, dass bei zu hoher Frischdampftemperatur in den Einspritzkühlern 14, 16 Kühlbedarf entsteht und somit die Beaufschlagung der Einspritzkühler 14, 16 mit Kühlmedium erforderlich ist. Falls ein derartiger Massenstrom zu den Einspritz- kühlem 14, 16 festgestellt wird, ist es Auslegungsziel des Funktionsmoduls 94, diesen Kühlbedarf von den Einspritzkühlern 14, 16 weg und hin zu einer erhöhten Speisewasserzufuhr zu verlagern. Bei einem dementsprechend festgestellten Kühlbedarf in den Einspritzkühlern 14, 16 wird dementsprechend im Funktionsmodul 94 die gewünschte Enthalpie des Strömungsmediums am Verdampferaustritt abgesenkt, um den Kühlbedarf zu minimieren. Andernfalls, also wenn eine zu niedrige Frischdampftemperatur festgestellt wird, wird über den vom Funktionsmodul 94 bereitgestellten Korrekturwert und dessen Additi- on im Addiermodul 92 der Enthalpie-Sollwert erhöht.
Zur Absicherung umfasst die Speisewasserdurchflussregelung 32 Λ des Zwangdurchlaufdampferzeugers 1 Λ nach FIG 2 noch eine nachgelagerte direkte Regelschleife, bei der in einem Funktionsmodul 100 anhand der Messwerte im Wasserspeicher 6 ein Istwert für die Enthalpie des Stromungsmediums am Verdampferaustritt ermittelt und in einem Differenziermodul 102 mit der gewünschten Enthalpie, also mit dem Soll-Enthalpiewert, verglichen wird. Durch die Differenzbildung im Differenziermodul 102 wird dabei die Soll-Ist-Abweichung festgestellt, die über einen nachgeschalteten Regler 104 in einem Addierglied 106 dem vom Dividierglied 34 bereitgestellten Sollwert für den Speisewassermassenstrom überlagert wird. Diese Überlagerung geschieht geeignet zeitlich verzögert und gedampft, so dass dieser Regeleingriff lediglich im Bedarfsfall, also bei zu grober Regelabweichung, eingreift.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers mit einer Verdampferheizflache (4), bei dem einer Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassenstroms (M) ein Sollwert (Ms) für den Speisewassermassenstrom (M) zugeführt wird, der anhand des Verhältnisses aus dem aktuell in der Verdampferheizfläche (4) vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestrom einerseits und einer im Hinblick auf den gewünschten Frischdampfzustand vorgegebenen Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizfläche (4) andererseits vorgegeben wird, wobei der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom unter Berücksichtigung eines für die aktuelle Temperatur des Heizgases am Verdamp- fereintritt charakteristischen Temperaturkennwerts und eines für den aktuellen Massenstrom des Heizgases charakteristischen Massenstromkennwerts ermittelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem als charakteristischer Temperaturkennwert und/oder als charakteristischer Massen- stromkennwert jeweils ein aktueller Messwert berücksichtigt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem der vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragene Wärmestrom anhand der
Enthalpiedifferenz des Heizgases zwischen Verdampfereintritt und Verdampferaustritt ermittelt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, bei dem die Enthalpiedifferenz des Heizgases zur Ermittlung des vom Heizgas auf das Strömungsmedium übertragenen Wärmestroms um einen für die Wärmeein- oder -ausspeicherung in die Verdampferbauteile charakteristischen Korrekturwert modifiziert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 3 oder 4, bei dem die aktuelle Enthalpie des Heizgases am Verdampferaustritt anhand des Drucks des Strömungsmediums am Verdampfereintritt unter Be- rücksichtigung des charakteristischen Massenstromkennwerts ermittelt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem die Soll-Enthalpieerhöhung des Strömungsmediums in der Verdampferheizfläche (4) unter Berücksichtigung des aktuellen Drucks des Strömungsmediums am Austritt der Verdampferheizfläche (4) vorgegeben wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, bei dem bei der Vorgabe des
Sollwerts für die Enthalpie des Strömungsmediums am Austritt der Verdampferheizflache (4) ein aktueller Kühlbedarf bei der Verdampferheizflache (4) nachgeschalteten Einspritzkühlern (14, 16) berücksichtigt wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem für den Sollwert (M) für den Speisewassermassenstrom (M) ein Füllstands-Korrekturwert berücksichtigt wird, der die Abweichung des Iststands des Füllstands in einem der Verdampfer- heizfläche (4) nachgeschalteten Wasserspeicher (6) von einem zugeordneten Sollwert charakterisiert.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, bei dem für den Sollwert (M) für den Speisewassermassenstrom (M) ein Enthalpie-Korrekturwert berücksichtigt wird, der die Abweichung des Iststandes der Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche (4) von einem zugeordneten Sollwert charakterisiert .
10. Zwangdurchlaufdampferzeuger (1, 1Λ) mit einer Verdampferheizfläche (4) und mit einer Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassenstroms (M), die anhand eines Sollwerts (Ms) für den Speisewassermassenstrom (M) geführt ist, wobei eine zugeordnete Speisewasserdurchflussregelung (32, 32 Λ) zur Vorgabe des Sollwerts (M) anhand des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 9 ausgelegt ist.
11. Zwangdurchlaufdampferzeuger (1, 1Λ) nach Anspruch 10, der heizgasseitig mit dem Abgas aus einer zugeordneten Gasturbinenanlage beaufschlagt ist.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020088838A1 (de) 2018-10-29 2020-05-07 Siemens Aktiengesellschaft Speisewasserregelung für zwangdurchlauf-abhitzedampferzeuger

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009106563A2 (de) * 2008-02-26 2009-09-03 Alstom Technology Ltd Verfahren zur regelung eines dampferzeugers und regelschaltung für einen dampferzeuger
EP2194320A1 (de) 2008-06-12 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE102010042458A1 (de) 2010-10-14 2012-04-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage sowie zur Durchführung des Verfahrens hergerichtete Gas- und Dampfturbinenanlage und entsprechende Regelvorrichtung
DE102011004277A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines direkt beheizten, solarthermischen Dampferzeugers
DE102011076968A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers
EP2789813A1 (de) * 2013-04-10 2014-10-15 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum flexiblen Betrieb einer Kraftwerksanlage
DE102014206012A1 (de) * 2014-03-31 2015-10-01 Mtu Friedrichshafen Gmbh Verfahren zur Regelung eines Dampfgehalts eines in einem Verdampfer eines Systems zur Durchführung eines thermodynamischen Kreisprozesses erhitzten Arbeitsmediums, Steuereinrichtung für ein System, System für einen thermodynamischen Kreisprozess, und Anordnung aus einer Brennkraftmaschine und einem System
DE102014222682A1 (de) 2014-11-06 2016-05-12 Siemens Aktiengesellschaft Regelungsverfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers
CN104595884A (zh) * 2015-01-29 2015-05-06 上海上电电力工程有限公司 用于强迫循环汽包锅炉维持scr正常运行的烟气升温系统
US20170122133A1 (en) * 2015-11-02 2017-05-04 General Electric Company Steam turbine inlet temperature control system, computer program product and related methods
EP4540558A1 (de) 2022-06-20 2025-04-23 Metso Metals Oy Anordnung und verfahren zur wärmeübertragungsbeurteilung

Family Cites Families (83)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1145739B (de) * 1956-01-24 1963-03-21 Sulzer Ag Regelung von Zwangdurchlaufdampferzeugern
BE564616A (de) * 1957-02-07
US3220193A (en) * 1961-01-06 1965-11-30 Gilbert Associates Devices for improving operating flexibility of steam-electric generating plants
CH382761A (de) * 1961-02-15 1964-10-15 Sulzer Ag Verfahren und Anordnung zum Regeln eines Zwangdurchlaufdampferzeugers
DK103240C (da) * 1962-08-27 1965-12-06 Burmeister & Wains Mot Mask Fremgangsmåde til regulering af en gennemstrømningsdampkedel samt reguleringsanlæg til udførelse af fremgangsmåden.
US3162179A (en) * 1962-12-05 1964-12-22 Gilbert Associates Fluid circulation system for a oncethrough type steam generator
US3186175A (en) * 1963-01-14 1965-06-01 Gilbert Associates Heat absorption balancing system for a steam generator having a primary steam circuit and a reheating steam circuit
US3189008A (en) * 1963-08-21 1965-06-15 Combustion Eng Method and apparatus for controlling a vapor generator operating at supercritical pressure
US3199494A (en) * 1964-07-15 1965-08-10 Gilbert Associates Devices for improving operating flexibility of steam-electric generating plants
US3312198A (en) * 1965-12-23 1967-04-04 Combustion Eng Steam generator having improved steam heating sections arranged for parallel flow
DK118565B (da) * 1967-01-25 1970-09-07 Siemens Ag Gennemlobsdampgenerator.
CH475509A (de) * 1967-05-23 1969-07-15 Sulzer Ag Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Rezirkulation von Arbeitsmittel
US3470853A (en) * 1967-09-08 1969-10-07 Steinmueller Gmbh L & C Steam producing plant and method of operating the same
DE1751761B2 (de) * 1968-07-25 1973-09-06 Energie- Und Verfahrenstechnik Gmbh, 7000 Stuttgart Verfahren zum unterkritischen betrieb eines zwanglaufdampferzeugers mit arbeitsmittelrueckfuehrung
US3572036A (en) * 1968-10-21 1971-03-23 Foster Wheeler Corp Vapor generator start-up system
US3550562A (en) * 1968-11-06 1970-12-29 Electrodyne Res Corp Control system for a steam generator
BE760090A (fr) * 1969-12-12 1971-06-09 Sulzer Ag Procede de conduite a variation de pression d'un generateur de vapeur acirculation forcee
CH517266A (de) * 1969-12-24 1971-12-31 Sulzer Ag Verfahren zum Gleitdruckbetrieb eines Zwanglaufdampferzeugers und Zwanglaufdampferzeugeranlage zum Durchführen des Verfahrens
DE2118028A1 (de) * 1971-04-14 1973-03-15 Siemens Ag Verfahren und anordnung zur regelung an einem waermeaustauscher
US3970832A (en) * 1971-09-16 1976-07-20 Siemens Aktiengesellschaft Apparatus and method for obtaining an electrical signal corresponding to the specific enthalpy of steam
US4031404A (en) * 1974-08-08 1977-06-21 Westinghouse Electric Corporation Combined cycle electric power plant and a heat recovery steam generator having improved temperature control of the steam generated
US3985523A (en) * 1974-09-30 1976-10-12 Foster Wheeler Energy Corporation Pollution control process for fertilizer plant
US3946566A (en) * 1974-12-16 1976-03-30 Combustion Engineering, Inc. Turbine start-up system
JPS55112809A (en) * 1979-02-21 1980-09-01 Hitachi Ltd Method of running combined-cycle power plant and controller therefor
US4290389A (en) * 1979-09-21 1981-09-22 Combustion Engineering, Inc. Once through sliding pressure steam generator
US4294200A (en) * 1979-12-06 1981-10-13 Foster Wheeler Energy Corporation Variable pressure vapor generator utilizing crossover circuitry for the furnace boundary wall fluid flow tubes
JPS5977179A (ja) * 1982-10-27 1984-05-02 Syst Hoomuzu:Kk 電子膨張弁
US4864826A (en) * 1984-10-25 1989-09-12 Lagow Ralph J Method and apparatus for generating power from a vapor
US4665709A (en) * 1985-02-11 1987-05-19 Perry James E Steam powered heating/cooling systems
US4572110A (en) * 1985-03-01 1986-02-25 Energy Services Inc. Combined heat recovery and emission control system
US4915792A (en) * 1987-02-11 1990-04-10 Sten Zeilon Process for separating a volatile component from a mixture
DE3863153D1 (de) * 1987-09-21 1991-07-11 Siemens Ag Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers.
DE3741882C1 (en) * 1987-12-10 1989-02-02 Gea Luftkuehler Happel Gmbh Steam generator with once-through forced flow
DE3804605A1 (de) * 1988-02-12 1989-08-24 Siemens Ag Verfahren und anlage zur abhitzedampferzeugung
US4941113A (en) * 1988-06-15 1990-07-10 Dundics Marton J Computer monitoring and testing of automatic control system
US5245836A (en) * 1989-01-09 1993-09-21 Sinvent As Method and device for high side pressure regulation in transcritical vapor compression cycle
ATE122137T1 (de) * 1990-01-31 1995-05-15 Siemens Ag Dampferzeuger.
AT394627B (de) * 1990-08-27 1992-05-25 Sgp Va Energie Umwelt Verfahren zum anfahren eines waermetauschersystems zur dampferzeugung sowie waermetauschersystem zur dampferzeugung
TW212826B (de) 1991-11-28 1993-09-11 Sulzer Ag
DE4142376A1 (de) * 1991-12-20 1993-06-24 Siemens Ag Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger
DE59304751D1 (de) 1992-05-04 1997-01-23 Siemens Ag Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE4217626A1 (de) * 1992-05-27 1993-12-02 Siemens Ag Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE19504308C1 (de) * 1995-02-09 1996-08-08 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers
DE19528438C2 (de) * 1995-08-02 1998-01-22 Siemens Ag Verfahren und System zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers
RU2152556C1 (ru) * 1995-03-16 2000-07-10 Сименс АГ Способ и устройство для контроля подачи питательной воды к парогенератору
DE19510619A1 (de) * 1995-03-23 1996-09-26 Abb Management Ag Verfahren zur Speisewasserregelung bei Abhitzedampferzeugern
US5771849A (en) * 1995-09-15 1998-06-30 Hamy; Norbert Internal combustion engine with crankcase pressure barrier
DE19604416C2 (de) * 1996-02-07 2002-05-16 Siemens Ag Verfahren zur Entspannung eines Rauchgasstroms in einer Turbine sowie entsprechende Turbine
US5713311A (en) * 1996-02-15 1998-02-03 Foster Wheeler Energy International, Inc. Hybrid steam generating system and method
DE19730937B4 (de) * 1996-07-20 2005-06-02 Leo Putz Vorrichtung und Verfahren zur Aufbereitung von Regen- und/oder Oberflächenwasser
DE19717158C2 (de) * 1997-04-23 1999-11-11 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger und Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers
US5809943A (en) * 1997-05-14 1998-09-22 Asea Brown Boveri Ag Device for precontrolling the feedwater of a cooling-air temperature controller for a cooling-air cooler
UA42888C2 (uk) * 1997-06-30 2001-11-15 Сіменс Акціенгезелльшафт Парогенератор, який працює на відхідному теплі
JPH11247669A (ja) * 1998-03-04 1999-09-14 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービンコンバインドサイクル
DK1086339T3 (da) * 1998-06-10 2002-04-15 Siemens Ag Fossilt fyret gennemløbsdampgenerator
US6019070A (en) * 1998-12-03 2000-02-01 Duffy; Thomas E. Circuit assembly for once-through steam generators
DE19858780C2 (de) * 1998-12-18 2001-07-05 Siemens Ag Fossilbeheizter Durchlaufdampferzeuger
DE19907451A1 (de) * 1999-02-22 2000-08-24 Abb Alstom Power Ch Ag Verfahren zum Anfahren eines Zwangdurchlauf-Abhitzekessels und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US6537465B2 (en) * 2000-12-29 2003-03-25 Praxair Technology, Inc. Low pressure steam purged chemical reactor including an oxygen transport membrane
GB2374135A (en) * 2001-04-02 2002-10-09 Autoflame Eng Ltd Pressurised steam boilers and their control
US6588379B2 (en) * 2001-08-06 2003-07-08 Bwx Technologies, Inc. Multi-stream energy source steam generator system
WO2003029619A1 (en) * 2001-09-28 2003-04-10 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Temperature control device of evaporator
JP4009288B2 (ja) * 2002-07-08 2007-11-14 ダンフォス アクチーセルスカブ フラッシュガスを検出するための方法と装置
EP1398565A1 (de) * 2002-09-10 2004-03-17 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger in liegender Bauweise
US6918356B2 (en) * 2003-08-29 2005-07-19 Intelliburn Energy Systems Method and apparatus for optimizing a steam boiler system
EP1512906A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
EP1512907A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers und Durchlaufdampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens
EP1512905A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger sowie Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
EP1614962A1 (de) 2004-07-09 2006-01-11 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines Durchlaufdampferzeugers
EP1701090A1 (de) 2005-02-16 2006-09-13 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger in liegender Bauweise
EP1710498A1 (de) * 2005-04-05 2006-10-11 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger
EP2119880A1 (de) * 2008-02-15 2009-11-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Durchdampferzeugers
EP2194320A1 (de) * 2008-06-12 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP2224164A1 (de) * 2008-11-13 2010-09-01 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Abhitzedampferzeugers
EP2281627A1 (de) * 2009-07-01 2011-02-09 Total Petrochemicals Research Feluy Verfahren zur Herstellung von Dampf unter Verwendung von Wärme, die aus einer Polymerisationsreaktion gewonnen wurde
US20130133751A1 (en) * 2009-12-08 2013-05-30 Christoph Backi Method and device for regulating the production of steam in a steam plant
DE102010040623A1 (de) * 2010-09-13 2012-03-15 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Regelung einer kurzfristigen Leistungserhöhung einer Dampfturbine
DE102010042458A1 (de) * 2010-10-14 2012-04-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage sowie zur Durchführung des Verfahrens hergerichtete Gas- und Dampfturbinenanlage und entsprechende Regelvorrichtung
US9261273B2 (en) * 2011-02-25 2016-02-16 Mhi Health Devices, Llc Pressurized point-of-use superheated steam generation apparatus and method
JP5793325B2 (ja) * 2011-03-30 2015-10-14 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム
DE102011076968A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers
JP5800295B2 (ja) * 2011-08-19 2015-10-28 国立大学法人佐賀大学 蒸気動力サイクルシステム
JP5531045B2 (ja) * 2012-03-16 2014-06-25 株式会社日本自動車部品総合研究所 冷却装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO2009068446A2 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2020088838A1 (de) 2018-10-29 2020-05-07 Siemens Aktiengesellschaft Speisewasserregelung für zwangdurchlauf-abhitzedampferzeuger
US11530812B2 (en) 2018-10-29 2022-12-20 Siemens Energy Global GmbH & Co. KG Feedwater control for a forced-flow waste-heat steam generator

Also Published As

Publication number Publication date
ES2402842T3 (es) 2013-05-09
CN102216685A (zh) 2011-10-12
EP2212618B1 (de) 2013-04-03
PT2212618E (pt) 2013-05-24
TWI465674B (zh) 2014-12-21
RU2010126182A (ru) 2012-01-10
WO2009068446A2 (de) 2009-06-04
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WO2009068446A3 (de) 2010-07-15
EP2065641A2 (de) 2009-06-03
JP5318880B2 (ja) 2013-10-16
AU2008328934B2 (en) 2013-05-23
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MY154744A (en) 2015-07-15
AU2008328934A1 (en) 2009-06-04
BRPI0819844A2 (pt) 2015-06-16
CN102216685B (zh) 2014-10-22
CA2706794A1 (en) 2009-06-04
TW200936957A (en) 2009-09-01
AR069453A1 (es) 2010-01-20
EP2065641A3 (de) 2010-06-09
PL2212618T3 (pl) 2013-09-30
JP2011504996A (ja) 2011-02-17
US20100288210A1 (en) 2010-11-18
ZA201001475B (en) 2010-10-27

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