DE4142376A1 - Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger - Google Patents
Fossil befeuerter durchlaufdampferzeugerInfo
- Publication number
- DE4142376A1 DE4142376A1 DE4142376A DE4142376A DE4142376A1 DE 4142376 A1 DE4142376 A1 DE 4142376A1 DE 4142376 A DE4142376 A DE 4142376A DE 4142376 A DE4142376 A DE 4142376A DE 4142376 A1 DE4142376 A1 DE 4142376A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steam generator
- pipes
- continuous steam
- heating
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
- F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
- F22B29/061—Construction of tube walls
- F22B29/062—Construction of tube walls involving vertically-disposed water tubes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
- F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
Bei mit fossilen Brennstoffen befeuerten Durchlaufdampf
erzeugern mit senkrecht berohrten Brennkammerwänden weisen die
Rohre am Austritt der Brennkammerwände häufig große Temperatur
unterschiede auf, da an die einzelnen Rohre des Parallelrohr
systems unterschiedlich viel Wärme übertragen wird. Die Ur
sachen der unterschiedlich übertragenen Wärme liegen an dem
unterschiedlichen Wärmestromdichteprofil - so wird z. B. in den
Brennkammerecken weniger Wärme übertragen als in der Nähe der
Brenner - und in den Differenzen der beheizten Rohrlängen,
insbesondere im Trichterbereich, bei für Kohlefeuerung dimen
sionierten Durchlaufdampferzeugern.
Zur Minderung dieser Temperaturunterschiede an den Rohrenden
ist aus einer Veröffentlichung in der VGB Kraftwerkstechnik
64, Heft 4, Seiten 298 und 299 eine Lösung mit Drosselblenden
und einem Druckausgleichssammler bekannt. Hiernach erhalten
die einzelnen Rohre Drosselblenden am Eintritt, um den Wasser/
Dampfdurchsatz einzelner Rohre den Beheizungs- und Längenunter
schieden anzupassen. Nachteile dieser Lösung sind, daß die
Drosseln am Rohreintritt nur für einen einzigen Betriebsfall
ausgelegt werden können, wechselnde Verschmutzungen der Brenn
kammerwände jedoch eine überproportionale Temperaturabweichung
einzelner Rohre zur Folge haben können.
Außerdem wird im Naßdampfgebiet - also an einer Stelle, wo
alle Rohre noch die gleiche Temperatur haben, aber Naßdampf
unterschiedlichen Dampfgehaltes führen - bei einem mittleren
Dampfgehalt von 80% bei 35% Kessellast ein sogenannter Druck
ausgleichssammler angeordnet, durch den der gesamte Verdampfer
massenstrom durchgesetzt wird, um eine Mischung des aus den
Einzelrohren des Parallelrohrsystems austretenden Naßdampfes
zu erzwingen.
In dem Durckausgleichssammler kann eine Entmischung des
eintretenden Naßdampfes derart erfolgen, daß einzelne abgehen
de Rohre bevorzugt Wasser und andere wiederum bevorzugt Dampf
erhalten. Die Folge ist, daß dann auch bei gleichmäßiger Be
heizung der Rohrwände oberhalb des Druckausgleichssammlers eine
stark unterschiedliche Erwärmung des Dampfes und damit unter
schiedliche Rohrwandtemperaturen sowie daraus resultierende
Wärmespannungen auftreten, die zu Rohrreißern führen können.
Die Massenstromdichte in den senkrecht angeordneten Verdampfer
rohren wird erfindungsgemäß so gewählt, daß der geodätische
Druckabfall in den Rohren wesenlich größer ist als der Rei
bungsdruckabfall. Dies bewirkt, daß der Durchsatz durch ein
Rohr bei einer Mehrbeheizung gegenüber anderen Parallelrohren
ansteigt und dadurch die Mehrbeheizung im Hinblick auf die
Austrittstemperatur zum größten Teil kompensiert wird. Bei
sehr langen senkrechten Verdampferrohren, wie sie z. B. bei
Durchlaufdampferzeugern in Einzug-Bauart verwendet werden,
kann trotz einer Massenstromdichte von 1000 kg/m2s und weniger,
bezogen auf 100% Last, der Reibungsdruckabfall im Verhältnis
zum geodätischen Druckabfall so groß werden, daß der Durchsatz
durch ein mehrbeheiztes Rohr gegenüber den Parallelrohren
zurückgeht und dadurch unerwünscht hohe Dampftemperaturen am
Rohrende entstehen.
Gemäß der Erfindung ist ein Druckausgleichsgefäß an der Außen
seite der Brennkammerwände in einer Höhenlage angeordnet, bei
der sichergestellt ist, daß ein mehrbeheiztes Rohr einen
größeren Durchsatz gegenüber einem Parallelrohr mit mittlerer
Beheizung aufweist. Dies ist im allgemeinen der Fall, wenn der
geodätische Druckabfall eines Rohres mit mittlerer Beheizung
ein Mehrfaches seines Reibungsdruckabfalls beträgt. Die genann
ten Druckabfälle beziehen sich auf den Teil der Verdampfer
rohre, der sich zwischen dem am Eintritt in den Verdampfer
liegenden Sammler und dem genannten stromabwärts liegenden
Druckausgleichsgefäß befindet. Die Bedingung für einen Massen
stromanstieg in einem stärker beheizten Rohr lautet:
das heißt, daß der gesamte Druckabfall (ΔpGes) des betrachteten
Rohrabschnittes bei einer Mehrbeheizung (Δ) abnehmen muß, wenn
man den Durchsatz () konstant hält. Für innen berippte Rohre ist
der Reibungsdruckabfall (ΔPR) nach [1] (siehe weiter unten) zu
bestimmen, während für den geodätischen Druckabfall (ΔPG) die in
[2] (siehe weiter unten) angegebene Gleichung zu verwenden ist.
Der Beschleunigungsdruck (ΔPB) ist demgegenüber von untergeordneter
Bedeutung und kann bei dieser Berechnung vernachlässigt
werden. Erfindungsgemäß soll jedoch der Massenstrom in einem Rohr
mit Mehrbeheizung nicht konstant bleiben, sondern ansteigen
(Δ<0). Dies ist in einem Parallelrohrsystem dann der Fall,
wenn Gleichung (1) erfüllt ist. Somit gilt für das mehrbeheizte
Rohr
Gleichung (2) sagt noch nichts über die Höhe des Massenstrom
anstiegs aus. Erwünscht wäre ein Anstieg, der die Mehrbeheizung
vollständig kompensiert. In diesem Fall würde auch im Rohr mit
stärkerer Beheizung die gleiche Aufheizspanne, d. h. die gleiche
Enthalpie-Erhöhung wie in den Rohren mit mittlerer Beheizung
vorliegen, was zu einer sehr starken Verminderung der beschrie
benen Temperaturdifferenz bis auf Null führen würde. Die
Bedingung hierfür lautet:
Der Index Ref bezieht sich auf ein Referenzrohr, das den
mittleren Durchsatz und die mittlere Wärmeaufnahme aufweist.
In der Praxis wird es nicht immer möglich sein, die in Gleichung
(3) aufgeführte Bedingung zu erfüllen. Die Höhenlage des Druck
ausgleichsgefäßes, also die Einschaltung des Druckausgleichs
gefäßes in das Parallelrohrsystem der senkrecht angeordneten,
mindestens auf einem Teil ihrer Länge innenberippten, Rohre,
wird deshalb so gewählt, daß eine der folgenden Bedingungen
zutrifft:
[1] Q. Zheng, W. Köhler, W. Kastner und K. Riedle
Druckverlust in glatten und innenberippten Verdampferrohren, Wärme- und Stoffübertragung 26, S. 323-330, Springer-Verlag 1991.
[2] Z. Rouhani
Modified correlation for void-fraction and two-phase pressure drop, AE-RTV-841, 1969.
Druckverlust in glatten und innenberippten Verdampferrohren, Wärme- und Stoffübertragung 26, S. 323-330, Springer-Verlag 1991.
[2] Z. Rouhani
Modified correlation for void-fraction and two-phase pressure drop, AE-RTV-841, 1969.
Da bei dieser strömungstechnischen Auslegung alle Parallel
rohre bei unterschiedlicher Beheizung zwar unterschiedliche
Durchsätze, jedoch annähernd gleiche Dampfgehalte (bei Naß
dampf) bzw. Temperaturen (bei überhitztem Dampf) aufweisen, ist
eine Mischung in einem Druckausgleichssammler nicht erforderlich.
Es ist deshalb nur ein Druckausgleichsgefäß vorgesehen, das
lediglich von einem Teil des gesamten Naßdampfstromes durch
strömt wird. Dieser sich einstellende Teilstrom bewirkt nicht
nur eine Vergleichmäßigung der Strömungsverteilung in den
Parallelrohren zwischen dem Eintrittssammler und den abgehenden
Druckausgleichsrohren zum Druckausgleichsgefäß, sondern er
führt durch die Druckausgleichsrohre minderdurchströmten Rohren
einen zusätzlichen Wasserstrom zu, so daß in den Rohren zwischen
den Druckausgleichsrohren und dem stromabwärts liegenden Aus
trittssammler eine nahezu gleichmäßige Strömungsverteilung
herrscht. Die Gefahr der Entmischung des Naßdampfes in Wasser
und Dampf besteht nicht, so daß alle Rohre am oberen Ende der
Rohrwände annähernd gleiche Temperatur besitzen und Schäden
wegen Wärmespannungen nicht auftreten können.
Längendifferenzen der Verdampferrohre entstehen auch im
Bereich eines Trichters, den kohlebefeuerte Dampferzeuger an
ihrem unteren Ende aufweisen. Deshalb ist zweckmäßigerweise
die unterschiedliche Wärmeaufnahme der Rohre im Bereich des
Trichters durch eine Mischung (Temperaturausgleich) ausgegli
chen, bevor das zu verdampfende Wasser in die Senkrecht
berohrung eintritt.
Gegenüber Anordnungen mit bekannten Druckausgleichssammlern
beträgt die Massenstromdichte bei der erfindungsgemäßen Lösung
mit einem Druckausgleichsgefäß in den innenberippten Rohren im
Bereich des Flammenraumes weniger als 1000 kg/m2s.
Claims (8)
1. Durchlaufdampferzeuger mit einer Feuerung für fossile
Brennstoffe mit einem vertikalen Gaszug aus im wesentlichen
vertikal angeordneten Rohren, die mit ihren Eintrittsenden an
einen Eintrittssammler und mit ihren Austrittsenden an einen
Austrittssammler angeschlossen sind,
dadurch gekennzeichnet,
- - daß von jedem Rohr in gleicher Höhe H ein Druckausgleichsrohr abzweigt, das mit einem Druckausgleichs gefäß verbunden ist, und
- - daß die Höhe H so gewählt ist, daß bei einer angenommenen Mehrbeheizung eines einzelnen Rohres zwischen dem Eintritts sammler und dem Abzweig des Druckausgleichsrohres gegenüber dem Mittelwert der Beheizung aller Rohre der rechnerisch ermittelte Massenstrom durch dieses einzelne Rohr ansteigt.
2. Durchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet, daß die Rohre
zu mehr als 50% ihrer Länge auf ihrer Innenseite ein mehr
gängiges Gewinde bildende Rippen tragen.
3. Durchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, daß die Rohre
des Gaszuges gasdicht miteinander verschweißt sind.
4. Durchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Höhe
H so gewählt ist, daß bei einer angenommenen Mehrbeheizung von
a% eines einzelnen Rohres zwischen dem Eintrittssammler und
dem Abzweig des Druckausgleichsrohres gegenüber dem 100%
entsprechenden Mittelwert der Beheizung aller Rohre der
rechnerisch ermittelte Massenstrom durch dieses einzelne Rohr
um mindestens 0,25 · a% ansteigt.
5. Durchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Höhe
H so gewählt ist, daß bei einer angenommenen Mehrbeheizung von
a% eines einzelnen Rohres zwischen dem Eintrittssammler und
dem Abzweig des Druckausgleichsrohres gegenüber dem 100%
entsprechenden Mittelwert der Beheizung aller Rohre der
rechnerisch ermittelte Massenstrom durch dieses einzelne Rohr
um mindestens 0,50 · a% ansteigt.
6. Durchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß die Höhe
H so gewählt ist, daß bei einer angenommenen Mehrbeheizung von
a% eines einzelnen Rohres zwischen dem Eintrittssammler und
dem Abzweig des Druckausgleichsrohres gegenüber dem 100%
entsprechenden Mittelwert der Beheizung aller Rohre der
rechnerisch ermittelte Massenstrom durch dieses einzelne Rohr
um mindestens 0,75 · a% ansteigt.
7. Durchlaufdampferzeuger mit einer Feuerung für fossile Brenn
stoffe mit einem vertikalen Gaszug aus miteinander gasdicht
verschweißten, im wesentlichen vertikal angeordneten und mit
ihren Eintrittsenden an einen Eintrittssammler angeschlossenen
Rohren und mit einem Trichter an seinem Unterende mit minde
stens vier Wänden aus gasdicht miteinander verschweißten Rohren
und mit Eintritts- und Austrittssammlern für diese Rohre,
dadurch gekennzeichnet, daß die einzel
nen Trichterwände zu zwei Gruppen zusammengefaßt sind, die
kühlmittelseitig hintereinander durchströmt sind.
8. Durchlaufdampferzeuger nach Anspruch 7,
dadurch gekennzeichnet, daß die durch
flußmäßig zuletzt durchströmten Austrittssammler der Trichter
wände und der Eintrittssammler des vertikalen Gaszuges durch
Verbindungsleitungen durchflußmäßig verbunden sind.
Priority Applications (11)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4142376A DE4142376A1 (de) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
JP51134193A JP3241382B2 (ja) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | 化石燃料燃焼形貫流ボイラ |
PCT/DE1992/001054 WO1993013356A1 (de) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
EP92924576A EP0617778B1 (de) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
KR1019940702155A KR100260468B1 (ko) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | 화석 연료 연속흐름 증기 발생기 |
DE59203702T DE59203702D1 (de) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger. |
CA002126230A CA2126230A1 (en) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil fuel-fired once-through flow steam generator |
RU9294031204A RU2091664C1 (ru) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Способ эксплуатации прямоточного парогенератора, работающего на ископаемом топливе |
ES92924576T ES2077442T3 (es) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Generador de vapor continuo alimentado con combustibles fosiles. |
CN92115323A CN1040146C (zh) | 1991-12-20 | 1992-12-19 | 燃烧矿物燃料的直流式蒸汽发生器 |
US08/262,466 US5735236A (en) | 1991-12-20 | 1994-06-20 | Fossil fuel-fired once-through flow stream generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4142376A DE4142376A1 (de) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4142376A1 true DE4142376A1 (de) | 1993-06-24 |
Family
ID=6447758
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4142376A Withdrawn DE4142376A1 (de) | 1991-12-20 | 1991-12-20 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger |
DE59203702T Expired - Lifetime DE59203702D1 (de) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger. |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE59203702T Expired - Lifetime DE59203702D1 (de) | 1991-12-20 | 1992-12-16 | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5735236A (de) |
EP (1) | EP0617778B1 (de) |
JP (1) | JP3241382B2 (de) |
KR (1) | KR100260468B1 (de) |
CN (1) | CN1040146C (de) |
CA (1) | CA2126230A1 (de) |
DE (2) | DE4142376A1 (de) |
ES (1) | ES2077442T3 (de) |
RU (1) | RU2091664C1 (de) |
WO (1) | WO1993013356A1 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999001697A1 (de) * | 1997-06-30 | 1999-01-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Abhitzedampferzeuger |
WO2012028517A3 (de) * | 2010-09-03 | 2012-06-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Solarthermischer durchlaufverdampfer |
DE102011004279A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampferzeuger für solarthermisches Kraftwerk |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5901669A (en) * | 1995-04-05 | 1999-05-11 | The Babcock & Wilcox Company | Variable pressure once-through steam generator upper furnace having non-split flow circuitry |
DE19600004C2 (de) * | 1996-01-02 | 1998-11-19 | Siemens Ag | Durchlaufdampferzeuger mit spiralförmig angeordneten Verdampferrohren |
DE19651678A1 (de) | 1996-12-12 | 1998-06-25 | Siemens Ag | Dampferzeuger |
US5924389A (en) * | 1998-04-03 | 1999-07-20 | Combustion Engineering, Inc. | Heat recovery steam generator |
US6092490A (en) * | 1998-04-03 | 2000-07-25 | Combustion Engineering, Inc. | Heat recovery steam generator |
US6675747B1 (en) * | 2002-08-22 | 2004-01-13 | Foster Wheeler Energy Corporation | System for and method of generating steam for use in oil recovery processes |
EP1512905A1 (de) * | 2003-09-03 | 2005-03-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufdampferzeuger sowie Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers |
US7021106B2 (en) * | 2004-04-15 | 2006-04-04 | Mitsui Babcock (Us) Llc | Apparatus and method for forming internally ribbed or rifled tubes |
EP1614962A1 (de) * | 2004-07-09 | 2006-01-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines Durchlaufdampferzeugers |
EP1794495B1 (de) * | 2004-09-23 | 2017-04-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Fossil beheizter durchlaufdampferzeuger |
EP1701091A1 (de) * | 2005-02-16 | 2006-09-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufdampferzeuger |
US20080156236A1 (en) * | 2006-12-20 | 2008-07-03 | Osamu Ito | Pulverized coal combustion boiler |
EP2065641A3 (de) * | 2007-11-28 | 2010-06-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger |
DE102009036064B4 (de) * | 2009-08-04 | 2012-02-23 | Alstom Technology Ltd. | rfahren zum Betreiben eines mit einer Dampftemperatur von über 650°C operierenden Zwangdurchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger |
WO2011091882A2 (de) * | 2010-02-01 | 2011-08-04 | Siemens Aktiengesellschaft | Vermeidung dynamischer instabilitäten in zwangdurchlauf-dampferzeugern in solarthermischen anlagen durch einsatz von druckausgleichsleitungen |
DE102010061186B4 (de) | 2010-12-13 | 2014-07-03 | Alstom Technology Ltd. | Zwangdurchlaufdampferzeuger mit Wandheizfläche und Verfahren zu dessen Betrieb |
US9774936B2 (en) | 2013-08-21 | 2017-09-26 | Vista Acquisitions Inc. | Audio systems for generating sound on personal watercraft and other recreational vehicles |
EP2871336B1 (de) | 2013-11-06 | 2018-08-08 | General Electric Technology GmbH | Verfahren zur Abschaltung eines Kessels |
CN105240814B (zh) * | 2015-11-14 | 2017-09-19 | 沈阳思达机械设备有限公司 | 一种高温高压蒸汽发生装置 |
KR20200093282A (ko) | 2019-01-28 | 2020-08-05 | 이태연 | 조립형 교통안전 칼라콘 |
JP7451343B2 (ja) | 2020-08-04 | 2024-03-18 | キヤノン株式会社 | 画像形成装置 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3280799A (en) * | 1965-08-26 | 1966-10-25 | Combustion Eng | Fluid heater support arrangement |
US3308792A (en) * | 1965-08-26 | 1967-03-14 | Combustion Eng | Fluid heater support |
DE3863153D1 (de) * | 1987-09-21 | 1991-07-11 | Siemens Ag | Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers. |
DE58909259D1 (de) * | 1989-10-30 | 1995-06-29 | Siemens Ag | Durchlaufdampferzeuger. |
JPH0448105A (ja) * | 1990-06-18 | 1992-02-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 変圧貫流ボイラ火炉蒸発管 |
AT394627B (de) * | 1990-08-27 | 1992-05-25 | Sgp Va Energie Umwelt | Verfahren zum anfahren eines waermetauschersystems zur dampferzeugung sowie waermetauschersystem zur dampferzeugung |
-
1991
- 1991-12-20 DE DE4142376A patent/DE4142376A1/de not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-12-16 JP JP51134193A patent/JP3241382B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-16 KR KR1019940702155A patent/KR100260468B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-12-16 DE DE59203702T patent/DE59203702D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-16 WO PCT/DE1992/001054 patent/WO1993013356A1/de active IP Right Grant
- 1992-12-16 EP EP92924576A patent/EP0617778B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-16 RU RU9294031204A patent/RU2091664C1/ru active
- 1992-12-16 CA CA002126230A patent/CA2126230A1/en not_active Abandoned
- 1992-12-16 ES ES92924576T patent/ES2077442T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-19 CN CN92115323A patent/CN1040146C/zh not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-06-20 US US08/262,466 patent/US5735236A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1999001697A1 (de) * | 1997-06-30 | 1999-01-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Abhitzedampferzeuger |
WO2012028517A3 (de) * | 2010-09-03 | 2012-06-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Solarthermischer durchlaufverdampfer |
DE102011004279A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampferzeuger für solarthermisches Kraftwerk |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07502333A (ja) | 1995-03-09 |
RU2091664C1 (ru) | 1997-09-27 |
EP0617778B1 (de) | 1995-09-13 |
ES2077442T3 (es) | 1995-11-16 |
US5735236A (en) | 1998-04-07 |
DE59203702D1 (de) | 1995-10-19 |
KR940703983A (ko) | 1994-12-12 |
EP0617778A1 (de) | 1994-10-05 |
CN1040146C (zh) | 1998-10-07 |
CN1075789A (zh) | 1993-09-01 |
JP3241382B2 (ja) | 2001-12-25 |
WO1993013356A1 (de) | 1993-07-08 |
KR100260468B1 (ko) | 2000-07-01 |
CA2126230A1 (en) | 1993-07-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4142376A1 (de) | Fossil befeuerter durchlaufdampferzeuger | |
DE69425430T2 (de) | Wirbelbettreaktor mit rückführung der teilchen | |
EP0425717B1 (de) | Durchlaufdampferzeuger | |
DE3783088T2 (de) | Dampferzeuger und dessen betriebsweise mit getrennten fluidkreislaeufen und gemeinsamem gasstrom. | |
EP0657010B2 (de) | Dampferzeuger | |
EP0349834B1 (de) | Durchlaufdampferzeuger | |
EP0581760B2 (de) | Durchlaufdampferzeuger mit einem vertikalen gaszug aus im wesentlichen vertikal angeordneten rohren | |
DE19717158C2 (de) | Durchlaufdampferzeuger und Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers | |
DE69304777T2 (de) | Zirkulierender Wirbelschichtreaktor mit externen Wärmetauschern gespeist durch interne Rezirkulation | |
EP0720714A1 (de) | Durchlaufdampferzeuger und Verfahren zu dessen Betrieb | |
DE69002758T2 (de) | System und verfahren für die regelung der temperatur des heizdampfes bei zirkulierenden wirbelbetten. | |
EP0937218A1 (de) | Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers und durchlaufdampferzeuger zur durchführung des verfahrens | |
WO2000060283A1 (de) | Fossilbeheizter durchlaufdampferzeuger | |
EP1141625A1 (de) | Fossilbeheizter durchlaufdampferzeuger | |
DE2621340C3 (de) | Abhitzedampferzeuger | |
DE69210619T2 (de) | Temperaturmessung am ausgang eines verdampfers | |
DE4236835A1 (de) | Dampferzeuger | |
DE2006409B2 (de) | Fuer gleitdruckbetrieb geeigneter zwanglaufdampferzeuger | |
DE19600004C2 (de) | Durchlaufdampferzeuger mit spiralförmig angeordneten Verdampferrohren | |
DE3004093C2 (de) | Dampferzeuger mit wahlweise zu betreibenden Brennern für zwei Brennstoffe unterschiedlich intensiver Flammenstrahlung | |
EP0812407B1 (de) | Verfahren und system zum anfahren eines durchlaufdampferzeugers | |
DE2039180A1 (de) | Mit einem fluidisierten Brennstoffbett betriebener Dampfkessel | |
DE381001C (de) | Wasserrohrkessel | |
EP2564117B1 (de) | Dampferzeuger | |
DE3544504A1 (de) | Brennkammer-rohranordnung in zwangdurchlauf-dampferzeugern |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8139 | Disposal/non-payment of the annual fee |