JP5793325B2 - 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム - Google Patents
温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP5793325B2 JP5793325B2 JP2011074247A JP2011074247A JP5793325B2 JP 5793325 B2 JP5793325 B2 JP 5793325B2 JP 2011074247 A JP2011074247 A JP 2011074247A JP 2011074247 A JP2011074247 A JP 2011074247A JP 5793325 B2 JP5793325 B2 JP 5793325B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- refrigerant
- reaction
- temperature control
- unit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G3/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oxygen-containing organic materials, e.g. fatty oils, fatty acids
- C10G3/60—Controlling or regulating the processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
- B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/001—Controlling catalytic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
- C10G2/33—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts characterised by the catalyst used
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
- C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
- C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
- C10G2/34—Apparatus, reactors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K13/00—General layout or general methods of operation of complete plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1838—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines the hot gas being under a high pressure, e.g. in chemical installations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2219/00058—Temperature measurement
- B01J2219/00063—Temperature measurement of the reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2219/00065—Pressure measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
- B01J2219/00083—Coils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00162—Controlling or regulating processes controlling the pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00191—Control algorithm
- B01J2219/00193—Sensing a parameter
- B01J2219/00195—Sensing a parameter of the reaction system
- B01J2219/002—Sensing a parameter of the reaction system inside the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00191—Control algorithm
- B01J2219/00222—Control algorithm taking actions
- B01J2219/00227—Control algorithm taking actions modifying the operating conditions
- B01J2219/00238—Control algorithm taking actions modifying the operating conditions of the heat exchange system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0077—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for tempering, e.g. with cooling or heating circuits for temperature control of elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
この炭化水素合成反応装置では、合成ガスは、反応容器の底部から投入された後、反応容器内のスラリーと接触して炭化水素化合物を合成しながら反応容器内を上昇する。このように、合成ガスが反応容器の底部から供給されることから、一酸化炭素ガスと水素ガスとは、反応容器の底部側においてFT合成反応し易い。
請求項1に係る温度制御システムは、内部で発熱反応が生じる反応容器内の反応熱を回収し、前記反応容器内の温度を制御する温度制御システムであって、前記反応容器の底部に配設され、内部を液体冷媒が流通する下除熱部と、前記反応容器において前記下除熱部よりも上方に配設され、内部を液体冷媒が流通する上除熱部と、前記底部内の温度を測定する反応熱温度測定部と、を備え、前記下除熱部には、前記反応熱温度測定部の測定結果に基づいて制御される第1温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、前記上除熱部には、前記第1温調部とは異なる第2温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、前記第1温調部は、液体冷媒が気液平衡状態で収容された冷媒ドラムと、前記冷媒ドラム内の圧力を制御する圧力制御部と、を備え、前記圧力制御部は、前記反応熱温度測定部により測定された前記底部内の実温度が、前記底部内の温度設定値に対して有する偏差に基づいて前記冷媒ドラム内の圧力を制御することで、前記冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御し、前記冷媒ドラムには、その内部に液体冷媒を補給する冷媒補給部が設けられ、前記冷媒補給部は、前記冷媒ドラムの気相部内に配設され、前記冷媒補給部には、液体冷媒を前記気相部に散布する散布部が形成されていることを特徴とする。
しかもこのとき、前述のように下除熱部による反応熱の回収量と、上除熱部による反応熱の回収量と、を異ならせることができるので、下除熱部による反応熱の回収量を高めるのに伴って、上除熱部による反応熱の回収量が高くなりすぎるのを抑えることが可能になる。これにより、反応容器において下除熱部よりも上側に位置する部分で、反応熱を適度に回収しつつも過度に回収するのを抑制することができる。
すなわち、この温度制御システムでは、まず、反応容器の底部内の実温度が温度設定値に対して有する偏差に基づいて、圧力制御部が冷媒ドラム内の圧力を制御する。すると、冷媒ドラム内の気液平衡状態の相関関係に応じて冷媒ドラム内の液体冷媒の温度が変化する。この液体冷媒は下除熱部に供給されるため、液体冷媒の温度変化に応じて下除熱部にて回収される熱量が変化する。
WL3=Q/{Cp×(t1−t3)+r}
但し、WL3:補給水量
Q:前記底部内での反応熱量
Cp:液体冷媒の比熱
t1:前記冷媒ドラムまたは前記底部内の温度
t3:補給水の温度
r:液体冷媒の蒸発潜熱。
また、請求項9に係る温度制御システムは、内部で発熱反応が生じる反応容器内の反応熱を回収し、前記反応容器内の温度を制御する温度制御システムであり、前記反応容器の底部に配設され、内部を液体冷媒が流通する下除熱部と、前記反応容器において前記下除熱部よりも上方に配設され、内部を液体冷媒が流通する上除熱部と、前記反応容器において前記上除熱部が配設された部分の温度を測定する反応熱温度測定部と、を備え、前記下除熱部には、第1温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、前記上除熱部には、前記反応熱温度測定部の測定結果に基づいて制御される、前記第1温調部とは異なる第2温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、前記第2温調部は、液体冷媒が気液平衡状態で収容された冷媒ドラムと、前記冷媒ドラム内の圧力を制御する圧力制御部と、を備え、前記圧力制御部は、前記反応熱温度測定部により測定された実温度が、温度設定値に対して有する偏差に基づいて前記冷媒ドラム内の圧力を制御することで、前記冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御する温度制御システムであって、前記上除熱部で生じた蒸気と液体冷媒との混相流体を前記冷媒ドラムに戻す戻り配管と、前記冷媒ドラム内の蒸気を系外に排出する蒸気出口配管と、液体冷媒からなる補給水を、前記系外に排出される蒸気の量に見合った補給水量、前記戻り配管に供給する補給配管と、を備えていることを特徴とする。
また前述のように、反応容器内の温度を高精度に制御するという作用効果を、下除熱部と上除熱部とに温度が異なる液体冷媒を供給することにより奏功させることができる。したがって、例えば下除熱部および上除熱部をそれぞれ流通する液体冷媒の流量調節などをしなくてもよく、前述の作用効果を簡便かつ確実に奏功させることができる。
また、圧力制御部が、下除熱部に供給する液体冷媒の温度と1対1に対応する冷媒ドラムの圧力を制御することで、冷媒ドラムから下除熱部に供給される液体冷媒の温度を直接制御することができる。したがって、外部で温度を制御した液体冷媒を冷媒ドラムへ供給することで、冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御する方法よりも、反応容器の底部内の温度制御を迅速に行うことができる。これにより、前述の作用効果を確実に奏功させることができる。
なお前述のように、外部で温度を制御した液体冷媒を冷媒ドラムへ供給することで、冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御する方法では、外部から供給された液体冷媒と、冷媒ドラム内の液体冷媒と、の温度が均一になりにくく、反応容器の温度制御が高精度になされないおそれがある。
しかも、補給水を直接冷媒ドラムへ供給する場合と比較して、構造の複雑化や設備の大型化を避けて冷媒ドラム内の温度を均一に制御できる。
WL3=Q/{Cp×(t1−t3)+r}
但し、WL3:補給水量
Q:気泡塔型反応器の底部内での反応熱量
Cp:液体冷媒の比熱
t1:冷媒ドラムまたは気泡塔型反応器の底部内の温度
t3:補給水の温度
r:液体冷媒の蒸発潜熱。
また前述のように、反応容器内の温度を高精度に制御するという作用効果を、下除熱部と上除熱部とに温度が異なる液体冷媒を供給することにより奏功させることができる。したがって、例えば下除熱部および上除熱部をそれぞれ流通する液体冷媒の流量調節などをしなくてもよく、前述の作用効果を簡便かつ確実に奏功させることができる。
図1に示すように、液体燃料合成システム(炭化水素合成反応システム)1は、天然ガス等の炭化水素原料を液体燃料に転換するGTLプロセスを実行するプラント設備である。この液体燃料合成システム1は、合成ガス生成ユニット3と、FT合成ユニット(炭化水素合成反応装置)5と、アップグレーディングユニット7とから構成される。合成ガス生成ユニット3は、炭化水素原料である天然ガスを改質して一酸化炭素ガスと水素ガスを含む合成ガスを製造する。FT合成ユニット5は、製造された合成ガスからFT合成反応により液体の炭化水素化合物を生成する。アップグレーディングユニット7は、FT合成反応により合成された液体の炭化水素化合物を水素化・精製して液体燃料その他の製品(ナフサ、灯油、軽油、ワックス等)を製造する。以下、これら各ユニットの構成要素について説明する。
合成ガス生成ユニット3は、例えば、脱硫反応器10と、改質器12と、排熱ボイラー14と、気液分離器16および18と、脱炭酸装置20と、水素分離装置26とを主に備える。脱硫反応器10は、水素化脱硫装置等で構成されて原料である天然ガスから硫黄成分を除去する。改質器12は、脱硫反応器10から供給された天然ガスを改質して、一酸化炭素ガス(CO)と水素ガス(H2)とを主成分として含む合成ガスを製造する。排熱ボイラー14は、改質器12にて生成した合成ガスの排熱を回収して高圧スチームを発生する。気液分離器16は、排熱ボイラー14において合成ガスとの熱交換により加熱された水を気体(高圧スチーム)と液体とに分離する。気液分離器18は、排熱ボイラー14にて冷却された合成ガスから凝縮分を除去し気体分を脱炭酸装置20に供給する。脱炭酸装置20は、吸収塔(第2吸収塔)22と、再生塔24と、を有する。吸収塔22では、気液分離器18から供給された合成ガスに含まれる炭酸ガスが吸収液によって吸収される。再生塔24では、炭酸ガスを吸収した吸収液が炭酸ガスを放散し、吸収剤が再生される。水素分離装置26は、脱炭酸装置20により炭酸ガスが分離された合成ガスから、当該合成ガスに含まれる水素ガスの一部を分離する。ただし、上記脱炭酸装置20は場合によっては設けないこともある。
CH4+CO2→2CO+2H2 ・・・(2)
FT合成ユニット5は、例えば、気泡塔型反応器(反応容器)30と、分離器36と、気液分離器38と、第1精留塔40と、を主に備える。気泡塔型反応器30は、上記合成ガス生成ユニット3で製造された合成ガス、即ち、一酸化炭素ガスと水素ガスとからFT合成反応により液体炭化水素化合物を合成する。分離器36は、気泡塔型反応器30の中央部に接続され、触媒と液体炭化水素化合物を分離する。気液分離器38は、気泡塔型反応器30の塔頂に接続され、未反応合成ガス及び気体炭化水素化合物を冷却する。第1精留塔40は、気泡塔型反応器30から分離器36、気液分離器38を介して供給された液体炭化水素化合物を各留分に分留する。
図2に示すように、温度制御システム100は、前記伝熱管32a、32bを備えている。伝熱管32a、32bとしては、気泡塔型反応器30の底部30a内に配設された下伝熱管(下除熱部)32aと、気泡塔型反応器30において下伝熱管32aよりも上方に位置する部分内に配設された上伝熱管(上除熱部)32bと、が備えられている。図示の例では、上伝熱管32bは、上下方向に間隔をあけて2つ配置されており、これらの2つの上伝熱管32bは、気泡塔型反応器30の頂部30b内と、気泡塔型反応器30において頂部30bと底部30aとの間に位置する中央部30c内と、に配置されている。
冷媒ドラム101と下伝熱管32aとは、流量を調整可能なポンプ104が設けられた行き配管113により接続されており、冷媒ドラム101内の水は、冷媒ドラム101の底部からポンプ104により下伝熱管32aに送られる。
下伝熱管32aにて一部の水が蒸発した蒸気および水の混相流体は、下伝熱管32aと冷媒ドラム101とを接続する戻り配管112を通って冷媒ドラム101に戻される。
蒸気出口配管111を通って排出された蒸気は、系外の蒸気ユーザーに供給される。なお、蒸気出口配管111の下流側には、図示しないスチームトラップが設けられていてもよい。
なお反応熱温度測定部106は、例えば、気泡塔型反応器30において上下方向に互いに離間して配置された図示しない複数の温度センサにより構成すること等が可能である。
この補給配管110には、図3および図4に示すように、冷媒ドラム101の長手方向に沿って延設された補給水内管(冷媒補給部)114が接続されている。補給水内管114は、冷媒ドラム101の蒸気相中に設置されている。
第2温調部122における行き配管113は、ポンプ104よりも下流側において分岐されており、各分岐先において両上伝熱管32bに各別に接続されている。
そして第2温調部122における圧力設定部109には、反応熱温度測定部106から、気泡塔型反応器30の頂部30b内および中央部30c内の各測定結果が送出されており、圧力設定部109は、これらの測定結果に基づいて冷媒ドラム101内の圧力を設定する。
この温度制御システム100では、第1温調部121は、水の温度を第2温調部122よりも低く調節する。これにより、下伝熱管32aによる反応熱の回収量を、上伝熱管32bによる反応熱の回収量よりも多くすることができる。なおこのとき、下伝熱管32aによる反応熱の回収量と、上伝熱管32bによる反応熱の回収量と、の比を、例えば約3:1にすること等が可能である。
そこで本実施形態では、第1温調部121における圧力制御部118は、反応熱温度測定部106により測定された気泡塔型反応器30の底部30a内の実温度が、底部30a内の温度設定値に対して有する偏差に基づいて冷媒ドラム101内の圧力を制御することで、冷媒ドラム101内の水の温度を制御する。
しかもこのとき、前述のように下伝熱管32aによる反応熱の回収量と、上伝熱管32bによる反応熱の回収量と、を異ならせることができるので、下伝熱管32aによる反応熱の回収量を高めるのに伴って、上伝熱管32bによる反応熱の回収量が高くなりすぎるのを抑えることが可能になる。これにより、気泡塔型反応器30において下伝熱管32aよりも上側に位置する中央部30cおよび頂部30bで、反応熱を適度に回収しつつも過度に回収するのを抑制することができる。
また前述のように、気泡塔型反応器30内の温度を高精度に制御するという作用効果を、下伝熱管32aと上伝熱管32bとに温度が異なる水を供給することにより奏功させることができる。したがって、例えば図6に示す参考例のように、行き配管113に設けられた流路調整弁113aを調整することにより、下伝熱管32aおよび上伝熱管32bをそれぞれ流通する水の流量調節などをしなくてもよく、前述の作用効果を簡便かつ確実に奏功させることができる。
なお前述のように、外部で温度を制御した水を冷媒ドラム101へ供給することで、冷媒ドラム101内の水の温度を制御する方法では、外部から供給された水と、冷媒ドラム101内の水と、の温度が均一になりにくく、気泡塔型反応器30の温度制御が高精度になされないおそれがある。
このように、蒸気相にて水と冷媒ドラム101内の蒸気との間で効率よく熱の移動が行われるため、補給水内管114から補給される水を系外にて予熱しなくとも冷媒ドラム101内で蒸気相と蒸気相との温度差が生じず、冷媒ドラム101内の圧力と温度とを、気液平衡状態の相関関係に確実に保つことができる。
次に、本発明に係る第2実施形態の温度制御システムを説明する。
ここで、この第2実施形態においては、前記第1実施形態に比べて第1温調部121および第2温調部122が異なっている。また、この第2実施形態においては、前記第1実施形態と同様に、第2温調部122は、第1温調部121とほぼ同様に構成されている。
そこで、この第2実施形態では、第1温調部121について説明し、それ以外の説明は省略する。また第1温調部121についても、第1実施形態における構成要素と同一の部分については同一の符号を付し、その説明を省略し、異なる点についてのみ説明する。
なお図7においては、図面の見易さのため、上伝熱管32bおよび第2温調部122の図示を省略するとともに、気泡塔型反応器30を模式的に示している。
しかも、合流部201より下流側の戻り配管112内の蒸気量は冷媒ドラム101から蒸気出口配管111によって排出される蒸気量に等しいかそれ以下とし、水の流量は冷媒ドラム101から行き配管113によって気泡塔型反応器30に供給される水の流量にほぼ等しくなるように制御されるものとする。
なお、補給配管110には補給水の温度を測定する補給温度測定部202が設けられている。そして、補給配管110の補給水は、戻り配管112で蒸気となって冷媒ドラム101内へ供給される。
演算された補給水量のデータは補給配管110に設けた流量調整手段207に出力され、レベル調節弁102の開度を調整して補給水量を制御することになる。なお、流量調整手段207とレベル調節弁102は補給水量調整手段を構成する。
これらによって補給水量WL3が蒸気流量WV1を超えないように制御される。
図8に示すように、蒸気出口配管111で排出される蒸気量をWV1,温度をt1,行き配管113で気泡塔型反応器30に供給される水の流量をWL4、温度t1、気泡塔型反応器30から戻り配管112へ吐出される蒸気量をWV2、水の流量をWL2、各温度t1、補給配管110から戻り配管112へ供給される水の流量をWL3、温度t3、合流後の戻り配管112から冷媒ドラム101へ戻される蒸気量をWV1、水の流量をWL4、各温度t1とする。なお、水の流量は単位kg/h,蒸気の流量は単位kg/hとし、温度は℃とする。
また、気泡塔型反応器30での反応熱量をQ(kcal/h)、水の蒸発潜熱をr(kcal/kg)、水の比熱をCp(kcal/kg/℃)とする。
WV1=WL3 …(1)
上記(1)式を導き出す手順について以下に説明する。
図8において、まず冷媒ドラム101から供給される温度t1の水の流量WL4は気泡塔型反応器30で反応熱を回収することで、温度t1の蒸気流量WV2+水流量WL2となるから、気泡塔型反応器30で相変化する入出の物質収支を示すと下記(2)式になる。
WL4=WV2+WL2 …(2)
更に、補給配管110から補給水量WL3が供給されることで、戻り配管112と補給配管110の合流部201での物質収支(給水+相変化)は次の式(3)になる。
WV2+WL2+WL3=WV1+WL4 …(3)
(2)式を(3)式に代入して整理すると次式になる。
WV1=WL3 …(1)
(WV2−WV1)×r=WL3×Cp×(t1−t3) …(4)
となる。
反応熱量Qと気泡塔型反応器30での蒸気発生量WV2との関係は以下の通りである。
WV2=Q/r …(5)
そして、式(1)と(5)を(4)式に代入して整理する。
WL3=Q/{Cp×(t1−t3)+r} …(6)
このようにして、反応熱量Qと給水温度t1,t3との関係から補給水量WL3を求めることができる。
なお、反応熱量Qは、別途測定される反応率や冷媒ドラム101と気泡塔型反応器30の温度差から求めることができる。
例えば、給水用のポンプ104を駆動することで、冷媒ドラム101から温度t1の水の流量WL4が気泡塔型反応器30へ供給される。気泡塔型反応器30で発生する発熱反応に伴う反応熱により下伝熱管32a内で水流量WL4は一部が蒸発されて温度t1の蒸気流量WV2と水の流量WL2の二相となり、この二相流体(混相流体)は戻り配管112によって給送される。
一方、補給配管110では、制御手段206で決定された比較的低温t3の補給水量WL3が補給されて、戻り配管112との合流部201で戻り配管112内の二相流体(WV2+WL2)と合流する。すると、合流部201では、温度t3の補給水量WL3が戻り配管112内で高温t1の蒸気WV2と直接混合して加熱され、飽和温度t1の蒸気となる。しかも、一部の蒸気が凝縮することで戻り配管112内の水の流量は、冷媒ドラム101から行き配管113に供給される水流量WL4と同じになる。
そして、合流部201以降の戻り配管112では、温度t1の蒸気流量WV1と水の流量WL4となって冷媒ドラム101内の水面の上方に吐出される。
冷媒ドラム101内の水相温度を測定する水相温度測定部205で測定した温度t1と、気泡塔型反応器30の温度を測定する反応熱温度測定部106で測定した温度t1と、反応熱量測定部204で測定した反応熱量Qと、補給配管110の補給温度測定部202で測定した補給水の温度t3とが制御手段206に入力される。そして、制御手段206では上記(6)式により補給水量WL3を演算する。
この補給水量WL3の演算値を流量調整手段207に出力してレベル調節弁102を作動させて補給水流量WL3を補給配管110に供給し、合流部201で戻り配管112に合流させて冷媒ドラム101へ吐出させることになる。
また、蒸気出口配管111によって冷媒ドラム101内から蒸気流量WV1が系外に排出されると共に、補給水量WL3が戻り配管112との合流部201で蒸気と水との二相流体と合流して冷媒ドラム101内に供給される。しかも、制御手段206によって、蒸気流量WV1と補給水量WL3は等しく制御されるため、或いは補給水量WL3が蒸気流量WV1以下に制御されるため、冷媒ドラム101内の水面は一定に調整される。
更に、制御手段206によって、補給水量WL3が系外に排出する蒸気流量WV1と同等となるように演算でき、補給水量WL3が蒸気流量WV1を超えないように補給水量を正確に制限することができて、合流部201での全凝縮によるハンマリングを防止することができる。
しかも、構造の複雑化や設備の大型化を避けて冷媒ドラム101内の温度を均一に制御できる。
次に、前記温度制御システム200において、補給配管110が合流部201で戻り配管112に合流する際のハンマリングを防止するための構成について図9から図11により変形例として説明する。
図9は第1変形例による合流部201の構成を示すものである。図9において、補給配管110は戻り配管112の二相流体の流れ方向に対して鋭角αをなすように連結して合流する。これにより戻り配管112を流れる蒸気と水の二相流体に対して補給水がスムーズに合流して蒸発するため、ハンマリングを生じない。
次に、図10に示す第2変形例による合流部では、補給配管110は戻り配管112の二相流体の流れ方向に対して鋭角をなすように連結して合流すると共に、合流部201の上流側の補給配管110では例えば略U字形状の凹部110aを形成して凹部110a内に水を残留充填させた水シール部210がシール部として設けられている。
この構成によれば、補給水量WL3が少ない場合、戻り配管112内の蒸気が補給配管110内に逆流しようとしても水シール部210で停止させられる。そのため、戻り配管112内の蒸気が補給配管110内に逆流して凝縮によるハンマリングが発生することを防止できる。
なお、蒸気の逆流を防ぐシール部として、水シール部210に代えて逆止弁を設けてもよい。
図11は第3変形例による合流部201の構成を示すものである。図11において、補給配管110は戻り配管112の二相流体の流れ方向に対して鋭角をなすように連結しており、しかも補給配管110の先端部には戻り配管112内で補給水を分散して噴霧するスプレーノズル220が形成されている。これにより、戻り配管112の蒸気と水に合流する補給水は、スプレーノズル220で広く噴霧されるため、急激な蒸気凝縮を抑制してハンマリングを防止できる。
なお、実施形態による温度制御システム200においては、上述した第1から第3変形例の構成のいずれか二つまたは三つを組み合わせて構成してもよい。
次に本発明の実施形態による温度制御システム200の検証試験について説明する。
まず、図8において、冷媒ドラム101内の温度や行き配管113を通して供給する水量WL4や気泡塔型反応器30で生成される水量WL2の各水温t1、そして蒸気流量WV1、WV2の温度t1をいずれも195℃の飽和温度とする。そして、補給水量WL3の水温t3を110℃とする。
さらに、反応熱量Q=8000000kcal/h(測定値(計算による))
水の蒸発潜熱r=470kcal/kg(物性置(定数))
水の比熱Cp=1kcal/kg/℃(物性置(定数))
スチームドラム圧力=1.3MPaG
ポンプ104の循環量WL4=68000kg/h
とする。
WL3=Q/{Cp×(t1−t3)+r}
=8000000/{1×(195−110)+470}
=14400kg/h
となる。
WV1=WL3=14400kg/h
となる。また、(5)式により気泡塔型反応器30内での蒸気発生量WV2を求めると、
WV2=Q/r
=8000000/470
=17000kg/h
となる。また、気泡塔型反応器30の出口における水の流量WL2を(2)式から求めると
WL2=WL4−WV2
=68000−17000
=51000kg/h
となる。
図12において、スチームタンク2から気泡塔型反応器30へ供給される水の循環量WL4に対する気泡塔型反応器30内で生成される蒸気WV2の割合(WV2/WL4)を横軸にとり、合流部201の前後における戻り配管112内の二相流体中の蒸気量の割合を気相部の割合として縦軸にとった。
そして、水の循環量WL4に対する気泡塔型反応器30内で生成される蒸気WV2の割合(WV2/WL4)を変化させた場合における、戻り配管112中の合流部201の前後における二相液体中の蒸気量(気相部)の割合を測定した。
図12に示すグラフにおいて、スタート時点では気泡塔型反応器30での蒸発割合は0であるが(WV2/WL4=0)、気泡塔型反応器30の温度上昇に伴い蒸気WV2の発生量は増加する。気泡塔型反応器30での循環流量WL4に対する蒸発量WV2の割合(WV2/WL4)は通常30%で運転される。これを通常運転ポイントとする。この状態で、気泡塔型反応器30の出口で生成された蒸気量WV2の割合(WV2/WL4)から補給水WL3合流後の戻り配管112での蒸気量WV1の割合(WV1/(WV1+WL4))への変化は約1%程度の低下にすぎなかった。
ここで、戻り配管112の補給配管110との合流部201において、戻り配管112内の蒸気WV2の全凝縮が起こればハンマリングが生じる可能性があるが、本検証試験では、上記のように補給水量WL3の合流後の戻り配管112内での蒸気WV1の割合の変化は約1%〜3%の範囲であり、蒸気流量WV1と補給水量WL3のバランスがとれているため、ハンマリングは生じない。
例えば、前記実施形態では、液体燃料合成システム1に供給される炭化水素原料として、天然ガスを用いたが、かかる例に限定されず、例えば、アスファルト、残油など、その他の炭化水素原料を用いてもよい。
さらに前記実施形態では、下伝熱管32aにて一部蒸発した蒸気および水の混相流体が、戻り配管112を通って冷媒ドラム101に戻されるものとしたが、該混相流体は冷媒ドラム101に戻されなくてもよい。
さらに前記実施形態では、気泡塔型反応器30の底部30a内の実温度を、気泡塔型反応器30において底部30aよりも上側に位置する中央部30c内および頂部30b内の実温度よりも低くするものとしたが、これに限られるものではなく、底部30a内の実温度を、中央部30c内および頂部30b内の実温度と同等にしてもよい。
3 合成ガス生成ユニット
5 FT合成ユニット(炭化水素合成反応装置)
7 アップグレーディングユニット
30 気泡塔型反応器(反応容器)
30a 底部
32a 下伝熱管(下除熱部)
32b 上伝熱管(上除熱部)
100 温度制御システム
101 冷媒ドラム
106 反応熱温度測定部
110 補給配管
111 蒸気出口配管
112 戻り配管
114 補給水内管(冷媒補給部)
115 孔(貫通孔)
118 圧力制御部
121 第1温調部
122 第2温調部
201 合流部
206 制御手段
210 シール部
220 スプレーノズル
Claims (11)
- 内部で発熱反応が生じる反応容器内の反応熱を回収し、前記反応容器内の温度を制御する温度制御システムであって、
前記反応容器の底部に配設され、内部を液体冷媒が流通する下除熱部と、
前記反応容器において前記下除熱部よりも上方に配設され、内部を液体冷媒が流通する上除熱部と、
前記底部内の温度を測定する反応熱温度測定部と、を備え、
前記下除熱部には、前記反応熱温度測定部の測定結果に基づいて制御される第1温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記上除熱部には、前記第1温調部とは異なる第2温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記第1温調部は、
液体冷媒が気液平衡状態で収容された冷媒ドラムと、
前記冷媒ドラム内の圧力を制御する圧力制御部と、を備え、
前記圧力制御部は、前記反応熱温度測定部により測定された前記底部内の実温度が、前記底部内の温度設定値に対して有する偏差に基づいて前記冷媒ドラム内の圧力を制御することで、前記冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御し、
前記冷媒ドラムには、その内部に液体冷媒を補給する冷媒補給部が設けられ、
前記冷媒補給部は、前記冷媒ドラムの気相部内に配設され、
前記冷媒補給部には、液体冷媒を前記気相部に散布する散布部が形成されていることを特徴とする温度制御システム。 - 請求項1記載の温度制御システムであって、
前記冷媒補給部は、管状に形成され、
前記散布部は、前記冷媒補給部に形成された貫通孔により構成されていることを特徴とする温度制御システム。 - 内部で発熱反応が生じる反応容器内の反応熱を回収し、前記反応容器内の温度を制御する温度制御システムであり、
前記反応容器の底部に配設され、内部を液体冷媒が流通する下除熱部と、
前記反応容器において前記下除熱部よりも上方に配設され、内部を液体冷媒が流通する上除熱部と、
前記底部内の温度を測定する反応熱温度測定部と、を備え、
前記下除熱部には、前記反応熱温度測定部の測定結果に基づいて制御される第1温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記上除熱部には、前記第1温調部とは異なる第2温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記第1温調部は、
液体冷媒が気液平衡状態で収容された冷媒ドラムと、
前記冷媒ドラム内の圧力を制御する圧力制御部と、を備え、
前記圧力制御部は、前記反応熱温度測定部により測定された前記底部内の実温度が、前記底部内の温度設定値に対して有する偏差に基づいて前記冷媒ドラム内の圧力を制御することで、前記冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御する温度制御システムであって、
前記下除熱部で生じた蒸気と液体冷媒との混相流体を前記冷媒ドラムに戻す戻り配管と、
前記冷媒ドラム内の蒸気を系外に排出する蒸気出口配管と、
液体冷媒からなる補給水を、前記系外に排出される蒸気の量に見合った補給水量、前記戻り配管に供給する補給配管と、を備えていることを特徴とする温度制御システム。 - 請求項3記載の温度制御システムであって、
前記冷媒ドラム内の比較的高い温度と補給水の比較的低い温度との差分と前記反応容器内の反応熱量との積に基づいて前記補給水量を決定する制御手段と、
前記制御手段で決定された前記補給水量に応じて前記補給配管から前記戻り配管に供給する補給水量を設定する補給水調整手段と、を更に備えていることを特徴とする温度制御システム。 - 請求項4記載の温度制御システムであって、
前記制御手段で決定する補給水量は次式によって演算されるようにしたことを特徴とする温度制御システム。
WL3=Q/{Cp×(t1−t3)+r}
但し、WL3:補給水量
Q:前記底部内での反応熱量
Cp:液体冷媒の比熱
t1:前記冷媒ドラムまたは前記底部内の温度
t3:補給水の温度
r:液体冷媒の蒸発潜熱。 - 請求項3から5のいずれか1項に記載の温度制御システムであって、
前記戻り配管と前記補給配管との合流部において、前記補給配管は前記戻り配管内の混相流体の進行方向に沿って前記戻り配管と鋭角の角度で接続されていることを特徴とする温度制御システム。 - 請求項3から6のいずれか1項に記載の温度制御システムであって、
前記補給配管には、蒸気の逆流を防ぐシール部が設けられていることを特徴とする記載された温度制御システム。 - 請求項3から7のいずれか1項に記載の温度制御システムであって、
前記戻り配管と前記補給配管との合流部において、前記補給配管に補給水を前記戻り配管内に噴霧するスプレーノズルが設けられていることを特徴とする温度制御システム。 - 内部で発熱反応が生じる反応容器内の反応熱を回収し、前記反応容器内の温度を制御する温度制御システムであり、
前記反応容器の底部に配設され、内部を液体冷媒が流通する下除熱部と、
前記反応容器において前記下除熱部よりも上方に配設され、内部を液体冷媒が流通する上除熱部と、
前記反応容器において前記上除熱部が配設された部分の温度を測定する反応熱温度測定部と、を備え、
前記下除熱部には、第1温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記上除熱部には、前記反応熱温度測定部の測定結果に基づいて制御される、前記第1温調部とは異なる第2温調部により温度が調節された液体冷媒が供給され、
前記第2温調部は、
液体冷媒が気液平衡状態で収容された冷媒ドラムと、
前記冷媒ドラム内の圧力を制御する圧力制御部と、を備え、
前記圧力制御部は、前記反応熱温度測定部により測定された実温度が、温度設定値に対して有する偏差に基づいて前記冷媒ドラム内の圧力を制御することで、前記冷媒ドラム内の液体冷媒の温度を制御する温度制御システムであって、
前記上除熱部で生じた蒸気と液体冷媒との混相流体を前記冷媒ドラムに戻す戻り配管と、
前記冷媒ドラム内の蒸気を系外に排出する蒸気出口配管と、
液体冷媒からなる補給水を、前記系外に排出される蒸気の量に見合った補給水量、前記戻り配管に供給する補給配管と、を備えていることを特徴とする温度制御システム。 - 水素ガスおよび一酸化炭素ガスを主成分とする合成ガスと、媒体液中に触媒粒子を懸濁させてなるスラリーとを接触させることによって炭化水素化合物を合成する炭化水素合成反応装置であって、
前記スラリーを収容するとともに前記合成ガスが供給される反応容器と、
請求項1から9のいずれか1項に記載の温度制御システムと、を備えていることを特徴とする炭化水素合成反応装置。 - 請求項10記載の炭化水素合成反応装置と、
炭化水素原料を改質して前記合成ガスを生成し、前記合成ガスを前記反応容器に供給する合成ガス生成ユニットと、
前記炭化水素化合物から液体燃料を製造するアップグレーディングユニットと、を備えていることを特徴とする炭化水素合成反応システム。
Priority Applications (12)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011074247A JP5793325B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム |
PCT/JP2012/056753 WO2012132942A1 (ja) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システムおよび温度制御方法 |
US14/007,069 US9441165B2 (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process |
BR112013024770A BR112013024770A2 (pt) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | sistema de controle de temperatura, aparelho de reação de síntese de hidrocarboneto, sistema de reação de síntese de hidrocarboneto, e processo de controle de temperatura |
AP2013007151A AP3747A (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process |
EA201391242A EA201391242A1 (ru) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Система управления температурой, реакционное устройство синтеза углеводородов, реакционная система синтеза углеводородов и способ управления температурой |
EP12765930.8A EP2692426A4 (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | TEMPERATURE CONTROL SYSTEM, HYDROCARBON SYNTHESIS REACTION DEVICE, HYDROCARBON SYNTHESIS REACTION SYSTEM, AND TEMPERATURE CONTROL METHOD |
CN201280015420.6A CN103442795B (zh) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | 温度控制系统、烃合成反应装置、烃合成反应系统及温度控制方法 |
CA2830606A CA2830606C (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process |
MYPI2013701706A MY163224A (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process |
AU2012234767A AU2012234767B8 (en) | 2011-03-30 | 2012-03-15 | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process |
ZA2013/07289A ZA201307289B (en) | 2011-03-30 | 2013-09-30 | Temperature control system hydrocarbon synthesis reaction apparatus hydrocarbon synthesis reacton system and temperature control process |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011074247A JP5793325B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012206028A JP2012206028A (ja) | 2012-10-25 |
JP5793325B2 true JP5793325B2 (ja) | 2015-10-14 |
Family
ID=46930676
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011074247A Expired - Fee Related JP5793325B2 (ja) | 2011-03-30 | 2011-03-30 | 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9441165B2 (ja) |
EP (1) | EP2692426A4 (ja) |
JP (1) | JP5793325B2 (ja) |
CN (1) | CN103442795B (ja) |
AP (1) | AP3747A (ja) |
BR (1) | BR112013024770A2 (ja) |
CA (1) | CA2830606C (ja) |
EA (1) | EA201391242A1 (ja) |
MY (1) | MY163224A (ja) |
WO (1) | WO2012132942A1 (ja) |
ZA (1) | ZA201307289B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20210097476A (ko) * | 2020-01-30 | 2021-08-09 | 고등기술연구원연구조합 | 메탄 생성 장치 및 이의 제어 방법 |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2065641A3 (de) * | 2007-11-28 | 2010-06-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger |
GB2550677B (en) * | 2014-10-20 | 2018-07-25 | Velocys Tech Limited | Process of removing heat |
CN104536494A (zh) * | 2014-11-11 | 2015-04-22 | 新奥科技发展有限公司 | 一种超临界处理系统的控制方法 |
CN107537413B (zh) * | 2016-06-29 | 2019-07-30 | 中国石油化工股份有限公司 | 烯烃聚合用组合式反应温度控制方法及装置 |
DE102018110293A1 (de) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung einer Ablauge |
US10589249B2 (en) * | 2018-04-27 | 2020-03-17 | Evonik Operations Gmbh | Apparatus for controlling the temperature of a reactor |
CN109163580A (zh) * | 2018-11-06 | 2019-01-08 | 华能(天津)煤气化发电有限公司 | 一种用于二段干煤粉气化炉低压换热器 |
JP2023124239A (ja) * | 2022-02-25 | 2023-09-06 | 三菱重工業株式会社 | プラント |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2807422C2 (de) * | 1978-02-22 | 1986-09-11 | Didier Engineering Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zum Methanisieren von kohlenmonoxyd- und wasserstoffhaltigem Einsatzgas |
DE2834589C3 (de) * | 1978-08-07 | 1994-11-17 | Didier Eng | Verfahren zum katalytischen Umwandeln eines kohlenoxyd- und wasserstoffreichen, schwefelarmen Einsatzgasgemischs |
US6864293B2 (en) * | 2001-12-20 | 2005-03-08 | Sasol Technology (Proprietary) Limited | Production of liquid and, optionally, gaseous products from gaseous reactants |
US6800664B1 (en) | 2003-05-23 | 2004-10-05 | Conocophillips Company | Conjoined reactor system |
JP5173531B2 (ja) * | 2008-03-31 | 2013-04-03 | 独立行政法人石油天然ガス・金属鉱物資源機構 | Gtlプラントにおける合成ガスリフォーマの運転方法 |
-
2011
- 2011-03-30 JP JP2011074247A patent/JP5793325B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2012
- 2012-03-15 CA CA2830606A patent/CA2830606C/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-15 US US14/007,069 patent/US9441165B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-15 MY MYPI2013701706A patent/MY163224A/en unknown
- 2012-03-15 WO PCT/JP2012/056753 patent/WO2012132942A1/ja active Application Filing
- 2012-03-15 CN CN201280015420.6A patent/CN103442795B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2012-03-15 BR BR112013024770A patent/BR112013024770A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2012-03-15 EP EP12765930.8A patent/EP2692426A4/en not_active Withdrawn
- 2012-03-15 EA EA201391242A patent/EA201391242A1/ru unknown
- 2012-03-15 AP AP2013007151A patent/AP3747A/en active
-
2013
- 2013-09-30 ZA ZA2013/07289A patent/ZA201307289B/en unknown
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20210097476A (ko) * | 2020-01-30 | 2021-08-09 | 고등기술연구원연구조합 | 메탄 생성 장치 및 이의 제어 방법 |
KR102334163B1 (ko) * | 2020-01-30 | 2021-12-01 | 고등기술연구원연구조합 | 메탄 생성 장치 및 이의 제어 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ZA201307289B (en) | 2014-12-23 |
AU2012234767B2 (en) | 2015-07-30 |
AP2013007151A0 (en) | 2013-09-30 |
JP2012206028A (ja) | 2012-10-25 |
CN103442795B (zh) | 2015-11-25 |
AP3747A (en) | 2016-07-31 |
US20140014089A1 (en) | 2014-01-16 |
EP2692426A1 (en) | 2014-02-05 |
WO2012132942A1 (ja) | 2012-10-04 |
CN103442795A (zh) | 2013-12-11 |
EP2692426A4 (en) | 2015-01-07 |
CA2830606C (en) | 2016-04-19 |
US9441165B2 (en) | 2016-09-13 |
MY163224A (en) | 2017-08-30 |
CA2830606A1 (en) | 2012-10-04 |
BR112013024770A2 (pt) | 2016-12-20 |
AU2012234767A1 (en) | 2013-10-10 |
EA201391242A1 (ru) | 2014-02-28 |
AU2012234767A8 (en) | 2016-03-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5793325B2 (ja) | 温度制御システム、炭化水素合成反応装置、炭化水素合成反応システム | |
JP5301330B2 (ja) | 液体炭化水素の合成方法及び液体炭化水素の合成システム | |
US8865079B2 (en) | Hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and hydrocarbon synthesis reaction method | |
US8569386B2 (en) | Hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and hydrocarbon synthesizing method | |
JP5138586B2 (ja) | 液体燃料合成システム | |
JP5364713B2 (ja) | 気泡塔型反応器及び気泡塔型反応器の制御方法 | |
US20150087730A1 (en) | Start-up method of bubble column slurry bed reactor | |
JP5743643B2 (ja) | 反応容器の運転停止方法 | |
JP6088214B2 (ja) | 炭化水素合成反応装置のスタートアップ方法 | |
AU2012234767B8 (en) | Temperature control system, hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and temperature control process | |
JP5745305B2 (ja) | マグネット式液面計、炭化水素合成反応装置および炭化水素合成反応システム | |
AU2009299338B2 (en) | Hydrocarbon synthesis reaction apparatus, hydrocarbon synthesis reaction system, and hydrocarbon synthesizing method | |
JP5364329B2 (ja) | 液体燃料混合システム及び液体燃料合成システム、並びに液体燃料混合方法 | |
JPWO2011034064A1 (ja) | 水素化分解方法、および炭化水素油の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140116 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20141202 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150127 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150714 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150810 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5793325 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |