EP2676072B1 - Verfahren zum betreiben eines durchlaufdampferzeugers - Google Patents

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EP2676072B1
EP2676072B1 EP12709060.3A EP12709060A EP2676072B1 EP 2676072 B1 EP2676072 B1 EP 2676072B1 EP 12709060 A EP12709060 A EP 12709060A EP 2676072 B1 EP2676072 B1 EP 2676072B1
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EP
European Patent Office
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mass flow
load
evaporator
circulating
flow
Prior art date
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EP12709060.3A
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English (en)
French (fr)
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EP2676072A1 (de
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Joachim Brodesser
Martin Effert
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Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
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Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Publication of EP2676072A1 publication Critical patent/EP2676072A1/de
Application granted granted Critical
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F22B29/12—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes operating with superimposed recirculation during starting and low-load periods, e.g. composite boilers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
    • F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
    • F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
    • F22B35/101—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type operating with superimposed recirculation during starting or low load periods, e.g. composite boilers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/0318—Processes
    • Y10T137/0324—With control of flow by a condition or characteristic of a fluid
    • Y10T137/0374—For regulating boiler feed water level

Definitions

  • the invention relates to a method for operating a continuous steam generator with an evaporator, in which a Lucasmassenstrom a flow medium with the aid of a feed pump to the evaporator and there is at least partially evaporated, wherein not evaporated flow medium deposited in a separator downstream of the evaporator and Umisselzmassenstrom the deposited flow medium is guided back into the evaporator with the aid of a circulation pump, so that the mass flow of the flow medium flowing through the evaporator, called the evaporator mass flow, is composed of the feed mass flow and the circulation mass flow.
  • a method is for example in document DE 32 43 578 A1 oven beard.
  • a forced flow steam generator In a forced flow steam generator, the passage of the usually supplied in the form of feed water flow medium is enforced by the usually provided preheater, the evaporator and the superheater by a correspondingly powerful feed water pump, short feed pump. Thus, the heating of the flow medium to the saturated steam temperature, the evaporation and subsequent overheating takes place continuously in one pass, so that no drum is needed.
  • a forced once-through steam generator can also be operated in the supercritical range at pressures of 230 bar and more. With forced circulation boilers very large steam outputs can be generated in a relatively small space. Since the amount of flow medium in the system is relatively low, the system has a low inertia and thus allows a fast response to load changes.
  • Fired forced flow evaporators with spiral around a combustion chamber wound evaporator tubes are usually designed for a mass flow density of the guided through the evaporator tubes flow medium of about 2000 kg / (sm 2 ) at 100% load (full load).
  • the mass flow density in a vaporizer with smooth tubes at partial load should not fall below a value of about 800 kg / (sm 2 ) in order to avoid cooling problems on the tube walls by stratification of the flow.
  • this value corresponds to a load value of 40% of the full load. This is then also the load case for which the evaporator minimum mass flow is defined. In start-up and low-load operation, it is ensured by the feedwater control that the evaporator minimum mass flow is always supplied to the evaporator.
  • Non-evaporated water which is obtained especially in start-up and low-load operation, is usually separated from the vapor in a downstream of the evaporator water separator (short: separator) and to a water collection vessel (the so-called collection bottle or short bottle), while the steam usually a superheater is supplied.
  • a circulating pump is used to recirculate the separated water and before the so-called economizer called feedwater in the feedwater mass flow (short: Lucasmassenstrom) integrate, so ultimately return it to the evaporator inlet.
  • the evaporator mass flow is composed of the feed mass flow and the circulating mass flow, also referred to as recirculation mass flow.
  • the invention is therefore based on the object of specifying a method for operating a continuous steam generator of the type mentioned above, which avoids the disadvantages mentioned, is thus designed with low purchase and operating costs for effective and safe part-load operation with sufficient cooling of the evaporator tubes. Furthermore, a continuous steam generator particularly suitable for carrying out the method should be specified.
  • control characteristic also applies analogously to the case of sinking load. This means, for example, that in the low load interval the feed mass flow is reduced with decreasing load, etc.
  • the invention is based on the consideration that, although it would be possible in principle to dispense with the Rezirkulationsnikklauf with the circulation pump, thus easily divert the water deposited in the separator when starting and in low load operation and discard (so-called drain operation).
  • this would be disadvantageous from a thermodynamic and economic point of view and, moreover, would undesirably increase the thermal load on the superheater heating surfaces downstream of the evaporator because of the lower fluid temperatures at the inlet of the economiser and evaporator and the resulting lower production of cooling steam acting on the heating surfaces Start-up operation.
  • the present invention is detached from the design guidelines for the recirculation mass flow, which have hitherto been valid and considered to be operationally reliable. It has been surprisingly found that the design mass flow for the circulation pump can be significantly reduced, at least in a low load interval compared to the previous level of knowledge, without having to accept any disadvantages.
  • the evaporator minimum mass flow which in this case is effected almost exclusively by the circulating-mass flow, can be halved in comparison to the previously established value.
  • the assurance of sufficient cooling of the evaporator tubes under these conditions - even if they are designed as smooth tubes - could be proven by appropriate thermo-hydraulic calculations and simulations.
  • the previously customary values for the evaporator minimum mass flow are then predetermined again and achieved by appropriate control of the feed mass flow and the circulation mass flow.
  • the transition between the two control scenarios is preferably continuous, in particular linear.
  • the feed mass flow is increased linearly with increasing load in the low load interval.
  • the circulation mass flow rate is kept constant, this means that the total evaporator mass flow - as already mentioned, the sum of the feed mass flow and the circulation mass flow - increases linearly with the load.
  • the feed mass flow is increased linearly with increasing load even in the middle load interval, while the Umisselzmassenstrom is preferably reduced linearly with increasing load.
  • the Umisselzmassenstrom is thereby reduced to the same extent as the feed mass flow is increased. This means that the sum of the two mass flows, namely the evaporator mass flow, remains constant in the middle load interval.
  • the low load interval begins at zero load and preferably ends at about 20% of the designed full load.
  • the low load interval is expediently followed immediately by the middle load interval, which preferably ends at approximately 40% of the design full load.
  • the circulation mass flow in the low load interval is set to approximately 20% of the full load value of the evaporator mass flow.
  • a value of Ummélzmassenstrom Why of about 400 kg / (sm 2 ) is particularly advantageous, corresponding to an evaporator mass flow density at full load of about 2000 kg / (sm 2 ).
  • the circulation mass flow and the feed mass flow are adjusted in the middle load interval such that the evaporator mass flow always reaches at least 40% of the full load value in this interval.
  • the evaporator mass flow in this load interval by opposite change is kept constant by supply current and circulating current (see above).
  • a continuous steam generator with an evaporator is necessary, upstream of a feed pump and downstream of a separator for non-evaporated flow medium, the separator being connected to the water-side steam generator inlet via a return line into which a circulation pump is connected. and wherein an electronic control unit for the feed pump and the circulation pump is provided, which performs the method steps of the method described above.
  • the return line expediently opens downstream of the feed pump and upstream of the feedwater preheater in the feed line.
  • the separator is thus (indirectly) connected to the evaporator inlet via the feedwater preheater.
  • control or regulation unit for the purpose mentioned advantageously a corresponding control or regulation program is implemented in terms of hardware and / or software.
  • the control or regulation unit acts on the feed pump and the circulation pump and controls their delivery rate, ie the respective flow rate of the flow medium (feed water and separated water from the evaporator), by means of suitable manipulators, in accordance with prior operator input (for example startup, shutdown, partial load operation, etc.).
  • suitable manipulators for example startup, shutdown, partial load operation, etc.
  • the control or regulation unit is expediently supplied with the actual value of relevant operating variables, so that a corresponding readjustment can take place in the event of a deviation from the desired setpoint.
  • the continuous steam generator is preferably fired directly by a number of burners.
  • He preferably has one Combustion chamber or a throttle cable
  • the surrounding wall is formed of a plurality of gas-tight welded together evaporator tubes, wherein at least a portion of the enclosure wall forms the actual evaporator (next to possibly other areas that form the feedwater or the superheater).
  • the throttle cable is preferably designed as a vertical gas train and has at least in the evaporator section a spiral tube, that is spirally or helically within the enclosure wall about the longitudinal axis of the gas draft convoluted evaporator tubes on.
  • the evaporator tubes are preferably smooth tubes; but there are also conceivable provided with a êtberippung pipes.
  • the minimum mass flow density at the highest load in recirculation mode can be reduced from the typical smooth tube value of 800 kg / (sm 2 ) to about 500 kg / (sm 2 ). Therefore, an evaporator with internally finned tubes can be run in continuous operation at loads above 25% of full load when the full load mass flow density of the evaporator is 2000 kg / (sm 2 ). Even with the use of innenberippten pipes in a spiral evaporator, the circulation pump according to the invention can be dimensioned particularly compact. In a spiral evaporator with internally tipped tubes, the transition from recirculation to continuous operation is about 25% load rather than 40% load.
  • the previous and following descriptions, which are numerically designed for a smooth-tube evaporator can be transferred to an evaporator with internally-tipped tubes, taking into account this constraint.
  • the advantages achieved by the invention are, in particular, that an operation of a forced once-through steam generator with return of the deposited on or after the evaporator liquid flow medium (water) in the feedwater is made possible by the deliberate departure from previously relevant design principles (so-called Forced-circulation mixing system), in which despite a comparatively low selected Umicalzmassenstrom in the vicinity of the zero-load range, a high operational safety and sufficient pipe cooling is guaranteed.
  • the circulation pump can be dimensioned particularly compact in this case and be correspondingly inexpensive to purchase.
  • the in FIG. 1 illustrated flow steam generator 2 comprises an evaporator 4 for the evaporation of a flow medium M, which is preceded by a feedwater heater 6 also referred to as economizer flow side.
  • the evaporator 4 comprises a plurality of fluidly connected in parallel, gas-tight welded together and designed as smooth tubes steam generator tubes which form a region of a peripheral wall of a combustion chamber in the manner of a spiral tube, which is heated via a number of burners (not shown in detail here).
  • the evaporator 4 is followed by a superheater 8 with a number of Matterhitzersammlung inhabit flow medium side.
  • the vapor D leaving the evaporator 4 via the evaporator outlet 16 is finally superheated in the superheater 8 and then supplied to its intended use, for example in a steam turbine.
  • the flow medium M is not completely evaporated in the evaporator 4, but it remains at the evaporator outlet 16, a proportion of non-evaporated, liquid flow medium M, namely water W.
  • This water content is in a flow medium side between the evaporator 4 and the superheater 8 connected separator 18 from the vapor portion, which is forwarded to the superheater 8, separated and separated.
  • the separated water W is collected in a collecting vessel 20 connected to the separator 18, and from there, depending on the operating state, is guided to varying degrees via a return line 22 to the inlet of the feedwater pre-heater 6.
  • a circulation pump 24 is connected in the return line 22, and the return line 22 is connected to the feed line 10 downstream of the feed pump 12 and upstream of the feedwater pre-heater 6. Excess water W is discharged from the collecting vessel 20 via a discharge line 26.
  • the mass flow of the evaporator 4 flowing through the flow medium M namely the evaporator mass flow VM, is thus additively from the mass flow of supplied feedwater S, namely the feed mass flow SM, and the mass flow of previously separated water W, namely recirculated by means of the circulation pump 24 the Ummélzmassenstrom UM, together.
  • mass flow colloquially also the term flow is used.
  • a on the feed pump 12 and the circulation pump 24 and optionally not shown here adjusting or control valves in the line system of the flow medium M acting electronic control or regulating unit 28 is used for operating state-dependent control or regulation of these mass flows, especially during start-up or low load operation.
  • a number of sensors connected to the control or regulation unit 28 are furthermore provided (not shown here).
  • FIG. 2 shows the course of relevant characteristics according to a conventional control scheme.
  • Plotted as a function of the load L here are Umisselzmassenstrom UM, the feed mass flow SM and the evaporator mass flow VM.
  • the load values on the abscissa are each expressed as a percentage value of the maximum load, and similarly, the flow rate and mass flow values are indicated on the ordinate as the percentage values of the designed maximum evaporator mass flow VM at full load.
  • the Umisselzmassenstrom UM increases steadily and in particular linearly to the value 0% (corresponding to 40% load) with increasing load from the output value of 40% (corresponding to 0% load), while the value of the feed mass flow SM in the corresponding load interval linearly from 0 % rises to 40%.
  • the circulation mass flow UM remains at the value 0%, while the feed mass flow SM and thus the evaporator mass flow VM increase 100% up to the full load value (not shown in the diagram).
  • the circulation pump 24 must therefore be designed for a comparatively high mass flow value of 40% of the evaporator mass flow VM at full load.
  • FIG. 3 a shows FIG. 3 a with respect to the requirements of the circulation pump 24 improved control scheme in a too FIG. 2 analogue diagrammatic representation.
  • control variant Similar to the through FIG. 2 is represented control variant the feed mass flow SM increased in the load interval between 0% and 40% load linearly from the value 0% to the value 40%.
  • the Umisselzmassenstrom UM is now in a first load interval between 0% and 20% load, here referred to as low load interval I, on a opposite FIG. 2 reduced value of 20% kept constant. Only in the subsequent middle load interval II between 20% load and 40% load is the circulation mass flow reduced linearly to the value 0%.
  • the evaporator flow in the low load interval I increases from the value of 20% linearly to the value of 40% and is maintained at 40% in the middle load interval II.
  • the evaporator mass flow VM increases as in the previously discussed case of the feed mass flow SM and thus the evaporator mass flow VM to full load value 100%.

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Description

  • Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers. Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers mit einem Verdampfer, bei dem ein Speisemassenstrom eines Strömungsmediums mit Hilfe einer Speisepumpe dem Verdampfer zugeführt und dort zumindest teilweise verdampft wird, wobei nicht verdampftes Strömungsmedium in einem dem Verdampfer nachgeschalteten Abscheider abgeschieden und ein Umwälzmassenstrom des abgeschiedenen Strömungsmediums mit Hilfe einer Umwälzpumpe in den Verdampfer zurück geführt wird, so dass sich der als Verdampfermassenstrom bezeichnete Massenstrom des den Verdampfer durchströmenden Strömungsmediums additiv aus dem Speisemassenstrom und dem Umwälzmassenstrom zusammensetzt. Ein solches Verfahren ist zum Beispiel in Dokument DE 32 43 578 A1 ofenbart. Bei einem Zwangdurchlaufdampferzeuger wird der Durchlauf des üblicherweise in Form von Speisewasser zugespeisten Strömungsmediums durch den in der Regel vorgesehenen Vorwärmer, den Verdampfer und den Überhitzer durch eine entsprechend leistungsstarke Speisewasserpumpe, kurz Speisepumpe erzwungen. Somit erfolgt die Erwärmung des Strömungsmediums bis zur Sattdampftemperatur, die Verdampfung und anschließende Überhitzung kontinuierlich in einem Durchlauf, so dass keine Trommel benötigt wird. Im Gegensatz zu einem Dampferzeuger, der für einen Naturumlaufbetrieb ausgelegt ist, kann ein Zwangdurchlaufdampferzeuger auch im überkritischen Bereich bei Drücken von 230 bar und mehr betrieben werden. Mit Zwangdurchlaufkesseln können sehr große Dampfleistungen auf relativ kleinem Raum erzeugt werden. Da die Menge an Strömungsmedium im System relativ gering ist, hat das System eine geringe Trägheit und erlaubt so eine schnelle Reaktion auf Laständerungen.
  • Befeuerte Zwangdurchlaufverdampfer mit spiralförmig um eine Brennkammer gewundenen Verdampferrohren (so genannte Spiralberohrung) werden gewöhnlich für eine Massenstromdichte des durch die Verdampferrohre geführten Strömungsmediums von ca. 2000 kg/(sm2) bei 100 % Last (Volllast) ausgelegt. Entsprechend den bislang üblichen Auslegungsrichtlinien soll die Massenstromdichte in einem Verdampfer mit Glattrohren bei Teillast einen Wert von etwa 800 kg/(sm2) nicht unterschreiten, um Kühlungsprobleme an den Rohrwänden durch eine Schichtung der Strömung zu vermeiden. Dieser Wert entspricht bei der oben genannten Volllastmassenstromdichte von 2000 kg/(sm2) einem Lastwert von 40 % der Volllast. Dies ist dann auch der Lastfall, für den der Verdampfermindestmassenstrom definiert wird. Im Anfahr- und Schwachlastbetrieb wird durch die Speisewasserregelung sichergestellt, dass dem Verdampfer immer dieser Verdampfermindestmassenstrom zugeführt wird.
  • Nicht verdampftes Wasser, welches gerade im Anfahr- und Schwachlastbetrieb anfällt, wird üblicherweise in einem dem Verdampfer nachgeschalteten Wasserabscheider (kurz: Abscheider) vom Dampf getrennt und zu einem Wassersammelgefäß (der so genannten Sammelflasche oder kurz Flasche) geführt, während der Dampf in der Regel einem Überhitzer zugeführt wird. Vielfach wird eine Umwälzpumpe verwendet, um das abgeschiedene Wasser zu rezirkulieren und vor dem auch als Economiser bezeichneten Speisewasservorwärmer in den Speisewassermassenstrom (kurz: Speisemassenstrom) einzubinden, es also letztlich wieder zum Verdampfereinlass zurückzuführen. Der Verdampfermassenstrom setzt sich in diesem Fall additiv aus dem Speisemassenstrom und dem auch als Rezirkulationsmassenstrom bezeichneten Umwälzmassenstrom zusammen.
  • Bei einer bislang üblichen Betriebsweise wird beim Anfahren der Speisemassenstrom stetig erhöht, während der Umwälzmassenstrom in gleichem Maße herunter geregelt wird. Folglich muss in dem oben genannten Beispiel die Umwälzpumpe für eine vergleichsweise hohe Umwälzmassenstromdichte von ca.
  • 800 kg/(ms2) entsprechend 40 % des Volllastwertes der Verdampfermassenstromdichte ausgelegt sein, denn im Nulllastbetrieb oder knapp oberhalb davon wird beinahe der gesamte Verdampfermassenstrom durch den Umwälzmassenstrom gebildet. Dieser vergleichsweise hohe Auslegungsmassenstrom der Umwälzpumpe führt dazu, dass die Umwälzpumpe vergleichsweise leistungsstark und groß dimensioniert sein muss und dementsprechend mit hohen Anschaffungskosten verbunden ist.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers der oben genannten Art anzugeben, das die genannten Nachteile vermeidet, mithin bei gering gehaltenen Anschaffungs- und Betriebskosten für einen effektiven und sicheren Teillastbetrieb mit ausreichender Kühlung der Verdampferrohre ausgelegt ist. Des Weiteren soll ein zur Durchführung des Verfahrens besonders geeigneter Durchlaufdampferzeuger angegeben werden.
  • In Bezug auf das Verfahren wird die genannte Aufgabe erfindungsgemäß durch die technischen Merkmale des unabhängigen Anspruchs 1 gelöst. Der Betrieb im Hochlastintervall wird als Durchlaufbetrieb bezeichnet, weil im Abscheider kein Wasser mehr anfällt.
  • Die Bezugnahme auf den Fall steigender Last erfolgt hier lediglich zum Zweck einer eindeutigen Definition; die Regelungscharakteristik gilt analog auch für den Fall sinkender Last. Dies bedeutet beispielsweise, dass im Niedriglastintervall der Speisemassenstrom mit sinkender Last verringert wird etc.
  • Die Erfindung geht von der Überlegung aus, dass es zwar prinzipiell möglich wäre, auf den Rezirkulationskreisklauf mit der Umwälzpumpe zu verzichten, mithin das im Abscheider abgeschiedene Wasser beim Anfahren und im Schwachlastbetrieb einfach abzuleiten und zu verwerfen (sogenannter Ablaufbetrieb). Dies wäre jedoch unter thermodynamischen und wirtschaftlichen Gesichtspunkten nachteilig und würde darüber hinaus - wegen der geringeren Fluidtemperaturen am Eintritt von Economiser und Verdampfer und der somit geringeren Produktion von kühlend auf die Heizflächen wirkendem Dampf - zu einer unerwünschten Erhöhung der thermischen Belastung der dem Verdampfer nachgeschalteten Überhitzerheizflächen beim Anfahrbetrieb führen.
  • Die vorliegende Erfindung löst sich von den bislang gültigen und als betriebsbewährt angesehenen Auslegungsrichtlinien für den Umwälzmassenstrom. Es wurde nämlich überraschenderweise gefunden, dass der Auslegungsmassenstrom für die Umwälzpumpe zumindest in einem Niedriglastintervall gegenüber dem bisherigen Kenntnisstand deutlich verringert werden kann, ohne irgendwelche Nachteile hinnehmen zu müssen. Insbesondere kann in der Nähe des Nulllastzustandes der - in diesem Fall fast ausschließlich durch den Umwälzmassenstrom bewerkstelligte - Verdampfermindestmassenstrom gegenüber dem bislang festgesetzten Wert halbiert werden. Dabei konnte die Sicherstellung einer ausreichenden Kühlung der Verdampferrohre unter diesen Bedingungen - auch dann, wenn sie als Glattrohre ausgeführt sind - durch entsprechende thermohydraulische Berechnungen und Simulationen nachgewiesen werden. Zu höheren Lastbereichen hin werden dann wieder die bislang gebräuchlichen Werte für den Verdampfermindestmassenstrom vorgegeben und durch entsprechende Regelung des Speisemassenstroms und des Umwälzmassenstroms erreicht. Der Übergang zwischen den beiden Regelszenarien erfolgt vorzugsweise stetig, insbesondere linear.
  • Vorteilhafterweise wird im Niedriglastintervall der Speisemassenstrom linear mit steigender Last erhöht. Bei konstant gehaltenem Umwälzmassenstrom bedeutet dies, dass der gesamte Verdampfermassenstrom - wie bereits erwähnt die Summe aus Speisemassenstrom und Umwälzmassenstrom - linear mit der Last ansteigt.
  • Vorzugsweise wird auch im Mittellastintervall der Speisemassenstrom linear mit steigender Last erhöht, während der Umwälzmassenstrom bevorzugt linear mit steigender Last verringert wird. In besonders bevorzugter Ausgestaltung wird dabei der Umwälzmassenstrom im gleichen Maße verringert, wie der Speisemassenstrom erhöht wird. Dies bedeutet, dass die Summe aus beiden Massenströmen, nämlich der Verdampfermassenstrom, im Mittellastintervall konstant bleibt.
  • Zweckmäßigerweise beginnt das Niedriglastintervall bei Nulllast und endet bevorzugt bei ungefähr 20 % der auslegungsgemäß vorgesehenen Volllast. An das Niedriglastintervall schließt sich zweckmäßigerweise unmittelbar das Mittellastintervall an, welches bevorzugt bei ungefähr 40 % der auslegungsgemäß vorgesehenen Volllast endet.
  • In besonders bevorzugter Auslegung wird der Umwälzmassenstrom im Niedriglastintervall auf ungefähr 20 % des Volllastwertes des Verdampfermassenstroms eingestellt. Dabei ist im Niedriglastintervall ein Wert der Umwälzmassenstromdichte von ungefähr 400 kg/(sm2) besonders vorteilhaft, entsprechend einer Verdampfermassenstromdichte bei Volllast von etwa 2000 kg/(sm2).
  • In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung werden der Umwälzmassenstrom und der Speisemassenstrom im Mittellastintervall derart eingestellt, dass der Verdampfermassenstrom in diesem Intervall stets mindestens 40 % des Volllastwertes erreicht. Besonders bevorzugt ist dabei der Fall, dass der Verdampfermassenstrom in diesem Lastintervall durch gegenläufige Veränderung von Speisestrom und Umwälzstrom konstant gehalten wird (siehe oben). Für die Durchführung des erfindungsgemässen Verfahrens ist ein Durchlaufdampferzeuger mit einem Verdampfer notwendig, dem strömungsmediumseitg eine Speisepumpe vorgeschaltet und ein Abscheider für nicht verdampftes Strömungsmedium nachgeschaltet ist, wobei der Abscheider über eine Rückführungsleitung, in die eine Umwälzpumpe geschaltet ist, mit dem wasserseitigen Dampferzeugereinlass verbunden ist, und wobei eine elektronische Steuerungs- oder Regelungseinheit für die Speisepumpe und die Umwälzpumpe vorgesehen ist, die die Verfahrensschritte des oben beschriebenen Verfahrens ausführt.
  • Wie eingangs bereits angedeutet, mündet die Rückführungsleitung zweckmäßigerweise stromabwärts der Speisepumpe und stromaufwärts des Speisewasservorwärmers in die Speiseleitung. Der Abscheider ist also (mittelbar) über den Speisewasservorwärmer mit dem Verdampfereinlass verbunden.
  • In der Steuerungs- oder Regelungseinheit ist zu dem genannten Zweck vorteilhafterweise ein entsprechendes Steuerungs- oder Regelungsprogramm hardwaremäßig und/oder softwaremäßig implementiert. Über geeignete Stellwertgeber wirkt die Steuerungs- oder Regelungseinheit gemäß vorheriger Bedieneingabe (etwa: Anfahren, Herunterfahren, Teillastbetrieb etc.) auf die Speisepumpe und die Umwälzpumpe ein und steuert deren Förderleistung, sprich den jeweiligen Durchsatz von Strömungsmedium (Speisewasser und abgeschiedenes Wasser aus dem Verdampfer). Über geeignete Messwertgeber oder Sensoren wird der Steuerungs- oder Regelungseinheit zweckmäßigerweise der Istwert relevanter Betriebsgrößen zugeführt, so dass bei Abweichung vom gewünschten Sollwert eine entsprechende Nachregelung erfolgen kann.
  • Der Durchlaufdampferzeuger wird vorzugsweise direkt durch eine Anzahl von Brennern befeuert. Er weist vorzugsweise eine Brennkammer bzw. einen Gaszug auf, dessen Umfassungswand aus einer Vielzahl von gasdicht miteinander verschweißten Verdampferrohren gebildet ist, wobei zumindest ein Teilbereich der Umfassungswand den eigentlichen Verdampfer bildet (neben gegebenenfalls weiteren Bereichen, die den Speisewasservorwärmer oder den Überhitzer bilden). Der Gaszug ist bevorzugt als Vertikalgaszug ausgestaltet und weist zumindest in der Verdampfersektion eine Spiralberohrung, das heißt sich spiral- oder helixartig innerhalb der Umfassungswand um die Längsachse des Gaszugs windende Verdampferrohre, auf. Bei den Verdampferrohren handelt es sich bevorzugt um Glattrohre; es sind aber auch mit einer Innenberippung versehene Rohre denkbar.
  • Bei Verwendung von innenberippten Rohren in Spiralverdampfern kann die Mindestmassenstromdichte bei der höchsten Last im Umwälzbetrieb von dem typischen Wert für Glattrohre von 800 kg/(sm2) auf etwa 500 kg/(sm2) reduziert werden. Daher kann ein Verdampfer mit innenberippten Rohren bei Lasten oberhalb von 25 % der Volllast im Durchlaufbetrieb gefahren werden, wenn die Volllastmassenstromdichte des Verdampfers bei 2000 kg/(sm2) liegt. Auch bei der Verwendung von innenberippten Rohren in einem Spiralverdampfer kann die Umwälzpumpe erfindungsgemäß besonders kompakt dimensioniert werden. Bei einem Spiralverdampfer mit innenberippten Rohren liegt der Übergang vom Umwälz- in den Durchlaufbetrieb bei etwa 25 % Last anstatt bei 40 % Last. Die vorherigen und folgenden Beschreibungen, die zahlenmäßig für einen Verdampfer mit Glattrohren ausgelegt sind, lassen sich unter Berücksichtigung dieser Randbedingung auf einen Verdampfer mit innenberippten Rohren übertragen.
  • Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch die bewusste Abkehr von bislang einschlägigen Auslegungsprinzipien ein Betrieb eines Zwangdurchlaufdampferzeugers mit Rückförderung des am oder nach dem Verdampfer abgeschiedenen flüssigen Strömungsmediums (Wasser) in den Speisewasservorwärmer ermöglicht wird (so genanntes Zwanglauf-Mischsystem), bei dem trotz vergleichsweise niedrig gewähltem Umwälzmassenstrom in der Nähe des Nulllastbereiches eine hohe betriebliche Sicherheit und ausreichende Rohrkühlung gewährleistet ist. Die Umwälzpumpe kann in diesem Fall besonders kompakt dimensioniert und entsprechend kostengünstig in der Anschaffung sein.
  • Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird nachfolgend anhand von Zeichnungen näher erläutert. Darin zeigen in jeweils stark vereinfachter und schematisierter Darstellung:
    • FIG 1
    ein Blockschaltbild eines Durchlaufdampferzeugers,
    FIG 2
    ein Diagramm, in dem verschiedene für den Durchfluss von Strömungsmedium durch entsprechende Komponenten des Durchlaufdampferzeugers charakteristische und für seine bisherige Betriebssteuerung maßgebliche Kennlinien als Funktion der Last aufgetragen sind, und
    FIG 3
    ein weiteres derartiges Diagramm, wobei der Kennlinienverlauf einer neuartigen, erfindungsgemäß verbesserten Betriebssteuerung entspricht.
  • Der in FIG 1 dargestellte Durchlaufdampferzeuger 2 umfasst einen Verdampfer 4 zur Verdampfung eines Strömungsmediums M, dem ein auch als Economiser bezeichneter Speisewasservorwärmer 6 strömungsmediumseitig vorgeschaltet ist. Der Verdampfer 4 umfasst eine Mehrzahl von strömungsmäßig parallel geschalteten, gasdicht miteinander verschweißten und als Glattrohren ausgeführten Dampferzeugerrohren, die nach Art einer Spiralberohrung einen Bereich einer Umfassungswand einer Brennkammer bilden, welche über eine Anzahl von Brennern beheizt wird (hier nicht im Detail dargestellt). Dem Verdampfer 4 ist ein Überhitzer 8 mit einer Anzahl von Überhitzerheizflächen strömungsmediumseitig nachgeschaltet. Beim Betrieb des Durchlaufdampferzeugers 2 wird dem Speisewasservorwärmer 6 über die Speiseleitung 10 mit Hilfe einer Speisepumpe 12 das Strömungsmedium M in Form von Speisewasser S zugeführt, im Speisewasservorwärmer 6 vorgewärmt, anschließend über den Verdampfereintritt 14 in den Verdampfer 4 geleitet und dort verdampft. Der den Verdampfer 4 über den Verdampferaustritt 16 verlassende Dampf D wird schließlich im Überhitzer 8 überhitzt und danach seiner vorgesehenen Verwendung, beispielsweise in einer Dampfturbine, zugeführt.
  • Beim Teillastbetrieb, insbesondere beim Anfahren oder beim Herunterfahren des Durchlaufdampferzeugers 2, wird das Strömungsmedium M im Verdampfer 4 nicht vollständig verdampft, sondern es verbleibt am Verdampferaustritt 16 ein Anteil an unverdampftem, flüssigem Strömungsmedium M, nämlich Wasser W. Dieser Wasseranteil wird in einem strömungsmediumseitig zwischen den Verdampfer 4 und den Überhitzer 8 geschalteten Abscheider 18 vom Dampfanteil, der zum Überhitzer 8 weitergeleitet wird, getrennt und abgeschieden. Das abgeschiedene Wasser W wird in einem mit dem Abscheider 18 verbundenen Sammelgefäß 20 gesammelt und von dort je nach Betriebszustand in unterschiedlichem Maße über eine Rückführungsleitung 22 zum Eintritt des Speisewasservorwärmers 6 zurück geführt. Zu diesem Zweck ist in die Rückführungsleitung 22 eine Umwälzpumpe 24 geschaltet, und die Rückführungsleitung 22 ist stromabwärts der Speisepumpe 12 und stromaufwärts des Speisewasservorwärmers 6 an die Speiseleitung 10 angeschlossen. Überschüssiges Wasser W wird aus dem Sammelgefäß 20 über eine Ableitung 26 abgeleitet.
  • Der den Verdampfer 4 durchströmende Massenstrom an Strömungsmedium M, nämlich der Verdampfermassenstrom VM, setzt sich damit additiv aus dem Massenstrom an zugeführtem Speisewasser S, nämlich dem Speisemassenstrom SM, und dem Massenstrom an mit Hilfe der Umwälzpumpe 24 zurück zirkuliertem, zuvor abgeschiedenem Wasser W, nämlich dem Umwälzmassenstrom UM, zusammen. Anstelle der Bezeichnung Massenstrom wird umgangssprachlich auch die Bezeichnung Durchfluss verwendet.
  • Eine auf die Speisepumpe 12 und die Umwälzpumpe 24 sowie gegebenenfalls auf hier nicht dargestellte Stell- oder Regelventile im Leitungssystem des Strömungsmediums M einwirkende elektronische Steuerungs- oder Regelungseinheit 28 dient zur betriebszustandsabhängigen Steuerung bzw. Regelung dieser Massenströme, speziell beim Anfahr- oder Schwachlastbetrieb. Zur Erfassung des betrieblichen Ist-Zustandes sind ferner eine Anzahl von mit der Steuerungs- oder Regelungseinheit 28 verbundenen Sensoren vorgesehen (hier nicht dargestellt).
  • FIG 2 zeigt hierzu den Verlauf relevanter Kennlinien gemäß einem herkömmlichen Regelungsschema. Aufgetragen als Funktion der Last L sind hier der Umwälzmassenstrom UM, der Speisemassenstrom SM und der Verdampfermassenstrom VM. Die Lastwerte auf der Abszisse sind jeweils als prozentualer Wert der Maximallast (Volllast) angegeben, und in ähnlicher Weise sind die Durchfluss- bzw. Massenstromwerte auf der Ordinate als prozentuale Werte des auslegungsgemäß vorgesehenen maximalen Verdampfermassenstroms VM bei Volllast angegeben. Wie man sieht, nimmt der Umwälzmassenstrom UM mit steigender Last vom Ausgangwert 40 % (entsprechend 0 % Last) stetig und insbesondere linear auf den Wert 0 % (entsprechend 40 % Last) ab, während der Wert des Speisemassenstroms SM im entsprechenden Lastintervall linear von 0 % auf 40 % steigt. Die Summe aus dem Speisemassenstrom SM und dem Umwälzmassenstrom UM, die den Verdampfermassenstrom VM repräsentiert, besitzt daher in diesem Lastintervall den konstanten Wert 40 %. Bei noch grö-ßeren Lasten verbleibt der Umwälzmassenstrom UM auf dem Wert 0 %, während der Speisemassenstrom SM und damit der Verdampfermassenstrom VM bis zum Volllastwert 100 % ansteigen (im Diagramm nicht mehr dargestellt). Die Umwälzpumpe 24 muss daher für einen vergleichsweise hohen Massenstromwert von 40 % des Verdampfermassenstroms VM bei Volllast ausgelegt sein.
  • Demgegenüber zeigt FIG 3 ein hinsichtlich der Anforderungen an die Umwälzpumpe 24 verbessertes Regelungsschema in einer zu FIG 2 analogen diagrammatischen Darstellung. Ähnlich wie bei der durch FIG 2 repräsentierten Regelungsvariante wird der Speisemassenstrom SM im Lastintervall zwischen 0 % und 40 % Last linear vom Wert 0 % auf den Wert 40 % gesteigert. Abweichend von der vorherigen Variante wird nunmehr der Umwälzmassenstrom UM in einem ersten Lastintervall zwischen 0 % und 20 % Last, hier als Niedriglastintervall I bezeichnet, auf einem gegenüber FIG 2 reduzierten Wert von 20 % konstant gehalten. Erst im anschließenden Mittellastintervall II zwischen 20 % Last und 40 % Last wird der Umwälzmassenstrom linear auf den Wert 0 % reduziert. Demnach steigt der Verdampferdurchfluss im Niedriglastintervall I vom Wert 20 % linear auf den Wert 40 % an und wird im Mittellastintervall II auf dem Wert 40 % gehalten. Im sich rechts anschließenden Hochlastintervall jenseits 40 % Last (nicht mehr dargestellt) steigt dann wie im zuvor diskutierten Fall der Speisemassenstrom SM und damit der Verdampfermassenstrom VM bis zum Volllastwert 100 % an.
  • Durch die Reduzierung des Auslegungsmassenstroms für die Umwälzpumpe 24 auf einen gegenüber FIG 2 halbierten Wert von 20 % des maximalen Verdampfermassenstroms VM sind die Anforderungen an die Umwälzpumpe 24 deutlich reduziert, ohne die ausreichende Kühlung der Verdampferrohre des Verdampfers 4 im Schwachlastbereich zu gefährden.

Claims (12)

  1. Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers (2) mit einem Verdampfer (4), bei dem ein Speisemassenstrom (SM) eines Strömungsmediums (M) mit Hilfe einer Speisepumpe (12) dem Verdampfer (4) zugeführt und dort zumindest teilweise verdampft wird, wobei nicht verdampftes Strömungsmedium (W) in einem dem Verdampfer (4) nachgeschalteten Abscheider (18) abgeschieden und ein Umwälzmassenstrom (UM) des abgeschiedenen Strömungsmediums (W) mit Hilfe einer Umwälzpumpe (24) in den Verdampfer (4) zurück geführt wird, so dass sich der als Verdampfermassenstrom (VM) bezeichnete Massenstrom des den Verdampfer (4) durchströmenden Strömungsmediums (M) additiv aus dem Speisemassenstrom (SM) und dem Umwälzmassenstrom (UM) zusammensetzt, dadurch gekennzeichnet, dass
    - in einem Niedriglastintervall (I) der Speisemassenstrom (SM) mit steigender Last (L) erhöht wird, während der Umwälzmassenstrom (UM) im Wesentlichen konstant gehalten wird,
    - in einem Mittellastintervall (II) der Speisemassenstrom (SM) mit steigender Last (L) weiter erhöht und der Umwälzmassenstrom (UM) bis auf null verringert wird, und
    - gegebenenfalls in einem Hochlastintervall der Speisemassenstrom (SM) mit steigender Last (L) weiter erhöht und der Umwälzmassenstrom (UM) auf null gehalten wird
    und wobei für das Mittellastintervall (II) ein Mindestwert für den Verdampfermassenstrom (VM) festgelegt ist und für das Niedriglastintervall (I) der Umwälzmassenstrom (UM) im Wesentlichen auf dem halbierten Mindestwert konstant gehalten wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem im Niedriglastintervall (I) der Speisemassenstrom (SM) linear mit steigender Last (L) erhöht wird.
  3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem im Mittellastintervall (II) der Speisemassenstrom (SM) linear mit steigender Last (L) erhöht wird.
  4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem im Mittellastintervall (II) der Umwälzmassenstrom (UM) linear mit steigender Last (L) verringert wird.
  5. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, bei dem im Mittellastintervall (II) der Speisemassenstrom (SM) linear mit steigender Last (L) erhöht und der Umwälzmassenstrom (UM) im gleichen Maße linear mit steigender Last (L) verringert wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem das Niedriglastintervall (I) bei Nulllast beginnt.
  7. Verfahren nach Anspruch 6, bei dem das Niedriglastintervall (I) bei Verwendung von Glattrohren bei ungefähr 20 %, bei Verwendung von innenberippten Rohren bei ungefähr 12,5 % der auslegungsgemäß vorgesehenen Volllast endet.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, bei dem sich das Mittellastintervall (II) unmittelbar an das Niedriglastintervall (I) anschließt.
  9. Verfahren nach Anspruch 8, bei dem das Mittellastintervall (II) bei Verwendung von Glattrohren bei ungefähr 40 %, bei Verwendung von innenberippten Rohren bei ungefähr 25 % der auslegungsgemäß vorgesehenen Volllast endet.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, bei dem der Umwälzmassenstrom (UM) im Niedriglastintervall (I) bei Verwendung von Glattrohren auf ungefähr 20 %, bei Verwendung von innenberippten Rohren auf ungefähr 12,5 % des Volllastwertes des Verdampfermassenstroms (VM) eingestellt wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, bei dem im Niedriglastintervall (I) bei Verwendung von Glattrohren eine Umwälzmassenstromdichte von ungefähr 400 kg/(sm2), bei Verwendung von innenberippten Rohren von ungefähr 250 kg/(sm2) eingestellt wird.
  12. Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers (2) mit einem Verdampfer (4), bei dem ein Speisemassenstrom (SM) eines Strömungsmediums (M) mit Hilfe einer Speisepumpe (12) dem Verdampfer (4) zugeführt und dort zumindest teilweise verdampft wird, wobei nicht verdampftes Strömungsmedium (W) in einem dem Verdampfer (4) nachgeschalteten Abscheider (18) abgeschieden und ein Umwälzmassenstrom (UM) des abgeschiedenen Strömungsmediums (W) mit Hilfe einer Umwälzpumpe (24) in den Verdampfer (4) zurück geführt wird, so dass sich der als Verdampfermassenstrom (VM) bezeichnete Massenstrom des den Verdampfer (4) durchströmenden Strömungsmediums (M) additiv aus dem Speisemassenstrom (SM) und dem Umwälzmassenstrom (UM) zusammensetzt, dadurch gekennzeichnet, dass
    - in einem Mittellastintervall (II) der Speisemassenstrom (SM) mit sinkender Last (L) verringert und der Umwälzmassenstrom (UM) von null ausgehend vergrößert wird, und
    - in einem Niedriglastintervall (I) der Speisemassenstrom (SM) mit sinkender Last (L) weiter verringert wird, während der Umwälzmassenstrom (UM) im Wesentlichen konstant gehalten wird
    und wobei für das Mittellastintervall (II) ein Mindestwert für den Verdampfermassenstrom (VM) festgelegt ist und für das Niedriglastintervall (I) der Umwälzmassenstrom (UM) im Wesentlichen auf dem halbierten Mindestwert konstant gehalten wird.
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140123914A1 (en) * 2012-11-08 2014-05-08 Vogt Power International Inc. Once-through steam generator
EP3086032B1 (de) * 2015-04-21 2020-11-11 General Electric Technology GmbH Einmaldurchlaufdampferzeuger für salzschmelze
DE102017205382A1 (de) * 2017-03-30 2018-10-04 Siemens Aktiengesellschaft Wasserrückführung in vertikalen Zwangdurchlaufdampferzeugern

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1401348A1 (de) * 1962-08-09 1969-10-02 Continental Elektro Ind Ag Brennstoff- bzw. Speisewassermengenregelungseinrichtung an Zwangdurchlaufkesseln
FR1349790A (fr) * 1963-03-07 1964-01-17 Babcock & Wilcox France Procédé pour l'exploitation d'un générateur de vapeur à circulation forcée avec une pompe de circulation auxiliaire
AT258316B (de) * 1964-02-28 1967-11-27 Siemens Ag Zwangdurchlaufkessel
JPS4124881Y1 (de) 1964-04-27 1966-12-20
NL6910208A (de) * 1969-07-03 1971-01-05
DE2735463C2 (de) * 1977-08-05 1982-03-04 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Durchlaufdampferzeuger
JPS5565803A (en) 1978-11-14 1980-05-17 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Boiler device
US4367628A (en) * 1981-02-27 1983-01-11 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low chemical concentrating steam generating cycle
DE3243578C3 (de) * 1982-11-25 1998-10-22 Babcock Energie Umwelt Verfahren zum Betreiben eines Zwangsdurchlaufdampferzeugers
JPS62106804A (ja) 1985-11-05 1987-05-18 Kurita Water Ind Ltd 抽出装置
JPS62237204A (ja) 1986-04-07 1987-10-17 三菱重工業株式会社 貫流ボイラの最低給水流量制御装置
TW212826B (de) * 1991-11-28 1993-09-11 Sulzer Ag
BE1005793A3 (fr) * 1992-05-08 1994-02-01 Cockerill Mech Ind Sa Chaudiere de recuperation de chaleur a circulation induite.
DE4236835A1 (de) 1992-11-02 1994-05-05 Siemens Ag Dampferzeuger
DE19602680C2 (de) 1996-01-25 1998-04-02 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger
ES2174461T3 (es) * 1997-06-30 2002-11-01 Siemens Ag Generador de vapor por recuperacion del calor perdido.
DE19745272C2 (de) * 1997-10-15 1999-08-12 Siemens Ag Gas- und Dampfturbinenanlage und Verfahren zum Betreiben einer derartigen Anlage
JP2002106804A (ja) 2000-09-29 2002-04-10 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 変圧貫流ボイラの給水流量制御装置
EP1710498A1 (de) * 2005-04-05 2006-10-11 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger
JP4507098B2 (ja) 2005-05-20 2010-07-21 東京電力株式会社 超臨界圧定圧貫流ボイラの流体循環運転設備とその運転方法
US7587996B2 (en) * 2006-06-07 2009-09-15 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Circulation system for sliding pressure steam generator
EP2255076B1 (de) * 2008-02-26 2015-10-07 Alstom Technology Ltd Verfahren zur regelung eines dampferzeugers und regelschaltung für einen dampferzeuger
EP2194320A1 (de) * 2008-06-12 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP2224164A1 (de) * 2008-11-13 2010-09-01 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Abhitzedampferzeugers
DE102009012322B4 (de) * 2009-03-09 2017-05-18 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
US20140123914A1 (en) * 2012-11-08 2014-05-08 Vogt Power International Inc. Once-through steam generator

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

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Publication number Publication date
JP2014512501A (ja) 2014-05-22
EP2676072A1 (de) 2013-12-25
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