DE1965078C - Verfahren zum Gleitdruckbetrieb eines Zwanglauf da mpferzeugers - Google Patents
Verfahren zum Gleitdruckbetrieb eines Zwanglauf da mpferzeugersInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Gleitdruckbetrieb
eines bei höherer Leistung im Bereich des kritischen Druckes betriebenen Zwanglaufdampferzeugers
mit mindestens zwei vom Arbeitsmittel parallel durchströmten Verdampfer-Rohrsystemen, die
je aus einer Vielzahl parallelgeschalteter Rohrgestänge bestehen, die mit mindestens einem Teil ihrer Länge
eine Kesselwand bekleiden, wobei bei bis nahe an den kritischer! Druck heranführendem Lastzustand mindestens
ein Teil des noch flüssigen Arbeitsmittels mit Hilfe eines Umwälzorgans an eine Stelle stromoherhalb
der Kesselwand zurückgeführt wird, während mindestens ein Teil des Dampfes in nachgeschalteten
Heizflächen überhitzt wird.
Wird dieses Verfahren an Zwanglaufdampferzeugern mit den Verdampfer-Rohrsystemen nachgeschalteten
Wasserabscheidern ausgeübt, so stellt sich der Nachteil
ein, daß die Enthalpie des nach dem Abscheiden des umgewälzten Arbeitsmittels verbleibenden, in die
rachgeschalteten Heizflächen weite-geleiteten Restes
des Arbeitsmittels stark lastabhängig ist, und zwar mit neigender Last gegen den kritischen Druck hin rasch
abnimmt. Dies bedeutet eine starke Verschiebung des Wärmebedarfes von den Verdampferheizflächen an
die Nachschaltheizlwchen, dem durch entsprechende überdimensionierung der Nichsch Jtheizflächen und
•tarke Wassereinspritzung bei Teillast, durch Variation der Beheizung mittels besonderer Bn. ,ner oder durch
Ju- und abschaltbare Nachschaltheizflächen begegnet werden kann. Solche Lösungen sind aber unzweckmäßig
und teuer, da sie eine wesentliche Vergrößerung der teuren Nachschaltheizflächen bedingen.
Es ist Aufgabe der Erfindung, diese Nachteile zu vermeiden und ein Verfahren für den Betrieb eines
Dampferzeugers zu schaffen, der bei hohen unterkritischen Drücken und gegebenenfalls bis in überkritischen
Druck hinein mit Arbeitsmittelumwälzung im Gleitdruck betrieben werden kann und bei dem die
Eintrittsenthalpie der dem Verdampfer nachgeschalleten
Heizflächen sich möglichst nahe an die Berühlungscharakteristik der nachgeschalteten Heizfläche
Anschmiegt.
Dieses Ziel wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß bei Erhöhung der Last an den kritischen Druckbereich
heran und darüber eine Differenz von mindestens 30 kcal/kg zwischen der Enthalpie des aus
tinem der Rohrsysteme austretenden Arbeitsmittels tind der Enthalpie des aus einem der anderen Rohr-•ysteme
austretenden Arbeitsmittels geschaffen wird, Wobei das den nachgeschalteten Heizflächen zugeführte
Arbeitsmittel vorwiegend dem Rohrsystem mit höchster Enthalpie des austretenden Arbeitsmittels
und das dem Umwälzorgan zugeführte Arbeitsmittel vorwiegend dem Rohrsystem mit tiefster Enthalpie
des austretenden Arbeitsmittels entnommen wird.
Die Erfindung wird nun auf Grund der Zeichnung näher erläutert.
F i g. 1 zeigt an einem Enthalpie-Druck-Diagramm die Enthalpicverhältnisse bei konventionellem Gleitdruckbctrieb
eines Zwanglaufdampferzeugers mit Wasserabscheidern;
F i g. 2 stellt eine Dampferzeugungsanlage dar, an welcher die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
erläutert wird;
ί· ;». 3 zeigt ein Enthalpie-Druck-Diagramm für das
erfindungsgemäße Verfahren; an
F i g. 4 wird der Verlauf der Mengenströme in Funktion der Last erläutert;
Fi g. 5 stellt eine zweite Ausführung einer Dampferzeugungsanlage zur Durchführung des Verfahrens
dar.
F i g. 1 zeigt in einem /-/)-Diagramm als Parameter
Isothermen, Kurven gleicher Feuchtigkeit sowie die Grenzkurven beginnender und endender Verdampfung
für den Stoff Wasser. Es sind darin ferner für einen konventionellen, nach Jem Gleitdruckverfahren betribenen
Zwanglaufdampferzeuger mit Arbeitsmittelumwälzung, in Funktion des Druckes ρ bzw. der
Last L, die Eco-Austrittsenthalpie /,, die Verdampfereintrittsenthalpie
/2, die Verdampferaustrittsepthalpie i3
sowie die Enthalpien it und /5 des an einem der Verdampfer
nachgeschalteten Trenner anfallenden Wassers
X5 bzw. Dampfes aufgetragen. Es ist dabei angenommen,
der Massenfluß durch den Verdampfer betrage stets das l,5fache der bei Vollast im Verdampfer verdampften
Arbeitsmittelmenge. Die Kurve /e zeigt die
am Uberhitzerende einzuhaltende Enthalpie, die einer
ao Temperatur von 540" C entspricht. Beim Betrachten
des Verlaufes des zwischen den Kurven /5 und /„ liegen-
. den Ordinatenabschnittes über der Last, der der in den
Nachschaltheizflächen pro Kilogramm Arbeitsmittel zu übertragenden Wärmemenge entspricht, wird es
as klar, daß wegen des starken Abfalles der Kurve /5 in
der Nähe des kritischen Punktes Schwierigkeiten auftreten müssen, da dieser Abfall zu einer plötzlichen
Verlagerung des Wärmebedarfes vom Verdampfer auf die Nachschaltheizflächen führt, die, wie schon erwähnt,
nur durch sehr nachteilige Maßnahmen beherrscht werden kann.
F i g. 2 zeigt schematisch einen Dampferzeuger, an dem das erfindungsgemäße Verfahren erläutert werden
soll. Über ein Speiseventil 11 und eine Speisewasserleitung
12 tritt Speisewasser in eine Eco-Heizfläche 13 und von dort über eine Eco-Austrittsleitung 14 zu
einem Mischgefäß 15, aus dem es mittels einer Umwälzpumpe 16 über Zweigleitungen 17 und 18 einem
ersten Verdampfer I bzw. einem zweiten Verdampfer II zugeführt wird. Vom Austritt der Verdampfer I und II
strc'mt das Arbeitsmittel über Verbindungsleitungen 19 bzw. 20 zu je einem Wasserabscheider 21 bzw. 22. Das
dort abgeschiedene Wasser strc'mt über Rücklaufleitungen 23, 24 zum Mischgefäß 15 zurück, während
in den Abscheidern 21 und 22 separierter Dampf über Verbindungsleitungen 25 bzw. 26 und eine Sammelleitung
27 zu Nachschaltheizflächen 28 und vcn dort über eine Frischdampfleitung 29 mit Ventil 30 zum
Verbraucher, einer Turbine 31, fließt. Der Abdampf der Turbine 31 wird in einem Kondensator 32 niedergeschlagen
und das Kondensat mittels einer Kondensatpumpe 33 über einen Vorwärmer 34 in ein Speisewassergefäß
35 geleitet, aus welchem es mittels einer Speisepumpe 36 über einen Hochdruckvorwärmer 37
wieder dem Kessel zugeführt wird.
Erfindungsgemäß wird das Gleitdruckverfahren nun derart geführt, daß bei Erhöhung der Last an den
kritischen Druckbereich heran die Austrittsenthalpie des Rohrsystems II durch Herabsetzung der Durch-
fluDmenge mittels eines in der Leitung 18 angeordneten
Ventils 39 um in diesem Fall gegen 100 kcal/kg höher getrieben wird als die des Rohr
systems I. Es fällt daher im Abscheider 21 eine prozentual bedeutend größere Wassermenge an
als im Abscheider 22. Entsprechend wird über die Leitung 23 wesentlich mehr Wasser zum Mischgefäß 15
zurückgeführt als durch die Leitung 24, während über die Zweigleitung 26 mehr Dampf strömt als über die
3 4
Zweigleitung 25. Trotz dieser ungleichen Enthalpie- somit im 80°/0-Lastpunkt die Enthalpie um mehr als
Verhältnisse weichen die Rohrwandtemperaturen nicht 60 kcal/kg, von Z25 = 500 kcal/kg auf Z27 - = 564 kcal/
erheblich voneinander ab, da auch im überkritischen kg, erhöht werden.
Gebiet in der Nachbarschaft des kritischen Punktes Bei von 80 auf 100 °/„ steigender Last steigt die EnI-
die spezifische Wärme des Dampfes sehr hoch ist. 5 halpie /M des Verdampfers II leicht an, während vur-
Die Enthalpieverhältnisse für einen erlindungs- ausgesetzt ist, daß diejenige des Verdampfers I bei
gemäß im Gleitdruck bis 280 ata betriebenen Dampf- 500 kcal/kg konstant bleibt. Da in diesem Bereich der
erzeuger nach F i g. 2 sind in F i g. 3 in einem i-p-D\d- Dampfstrom des Verdampfers I wächst, während dergramm
dargestellt. Die Kurve /u zeigt den Enthalpie- jenige des Verdampfers II konstant bleibt, sinkt die
verlauf über der Last in der Austrittsleitung 14 des io Mischenthalpie Z27 leicht ab. Die Temperaturdifferenz
Economisers, Z15 stellt den Enthalpieverlauf im Aus- zwischen dem Mediumstrom im Verdampfer Il und
tritt des Mischgefäßes 15, Zi9 und Z20 die Enthalpie- demjenigen im Verdampfer I steigt bei von 80 auf
verlaufe am Austritt aus den beiden Verdampferheiz- 100°/0 steigender Last von etwa 5 auf etwa 10 Celsiusflächen
I bzw. II, schließlich · die Kurve Z23, Z24 die grade an, was noch erlaubt, die Rohrsysteme 1 und Il
Wasserenthalpie am unteren Austritt der Abscheider 21 15 zusammenzuschweißen, ohne daß unzulässige Wärme-
und 22 und Z26, Z26 die Enthalpie in den Dampfleitungen spannungen zu befürchten w »'.en.
der Wasserabscheider dar. In diesem Peispiei ist an- Zwischen 70 und 78,5°/0 Las: ist die Enthalpie Zä7
genommen, die durch die Umwälzpumpe 16 geförderte des Dampfes in der Sammelleitung 27 der fallenden
Arbeitsmittelmenge betrage das l,6fache der bei Voll- Sattdampfenthalpie Z25 und Z2, gleich. Sie steigt sodann
last in beiden Verdampfern verdampften Arbeitsmittel- ao auf 80°/0 wachsender Last auf den vorher besprochemenge.
Beim 40°/0-Lastpunkt verläßt das Speisewasser nen Punkt an. Es ergibt sich somit für die Z27-Kurve
mit Z,4 = 262 kcal/kg den Economiser, es wird darauf im Bereich 70 ... 80°/0 Last vom glatten Verlauf einer
im Mischgefäß 15 durch Zufuhr von den Abscheidern punktiert eingetragenen ideellen Berührungskennlinie
21 und 22 entnommenem Arbeitsmittel der Enthalpie eine dreieckartige Abweichung nach unten. Das
Z23 = 347 kcal/kg auf Z16 = 325 kcal/kg heraufgesetzt. r.$ Maximum dieser Abweichung beträgt etwa 20 kcal/kg.
Während sodann im Verdampfer 1 die Enthalpie des Da bei dieser Last in den Nachschaltheizflächen etwa
Arbeitsmittels um 77 kcal/kg auf Z18 = 402 kcal/kg 250 kcal/kg aufgenommen werden, muß wegen dieser
zunimmt, wird die Enthalpie des den Verdampfer II Abweichung die Uberhitzerfläche um etwa
durchströmenden Arbeitsmittels um den l,65fachen
Betrag auf Z20 = 453 kcal/kg erhöht. Der Verdampfern 30 20 kcal/kg . 1Oo = 8°/
weist daher einen Dampfanteil von χ = 0,35 auf, 250 kcal/kg
während am Austritt des Verdampfers I der Dampfanteil bei nur χ = 0,18 liegt. Diese ungleichen Verhält- größer gewählt werden als ideal, während sie ohne das
nisse wurden im vorstehenden Ausführungsbeispiel erfinderische Verfahren etwa
dadurch erreicht, daß der Verdampfer I mit 100 °/0, 35
der Verdampfer II jedoch durch Drosselung des Ven- 60 kcal/kg ^
tils 39 mit nur 60% der im gesamten verdampften 250 kcal/kg Arbeitsmittelmenge beschickt werden, während die
Wärme zu gleichen Teilen auf die Verdampfer verteilt größer auszuführen wäre. Die Erfindung gestattet so-
wird. Mit steigender Last steigen die Enthalpien Z1, 40 mit, den Überhitzer etwa 15°/„ kleiner auszuführen,
und Z20, wora if bei etwa 78,5 °/o Last am Austritt des Es wird später zu zeigen sein, wie auch die dreieck-
Verdampfers II die obere Grenzlinie erreicht wird, was iörmige Abweichung ausgeglättet werden kann,
bedeutet, daß im Abscheider 22 kein Wasser mehr aus- In F i g. 4 sind über der Last L bzw. über dem
geschieden, sondern das ganze Arbeitsmittel als Satt- Dampfdruck ρ für den Verdampfer I wie auch für den
dampf abgeführt wird. Bei diesem Lastpunkt beträgt 45 Verdampfer II die Massenströme MI bzw. MW auf-
arr. Eintritt des Abscheiders 21 der Dampf gehalt etwa getragen, die in beiden Systemen über der Last kon-
x - 0,18, es werden somit rund 82°/0 des in den Ver- stant sind, nämlich 100°/0 der bei Vollast gesamthaft
dämpfer I eingespeisten Arbeitsmittels als Wasser ab- verdampften Arbeitsmittelmenge im System I und
geschieden und in das Mischgefäß 15 zurückgeführt, 6O°/o der bei Vollast gesamthaft verdampften Arbeits-
während 18°/0 der dem Verdampfer I zugeführten 50 mittelmenge im System II betragen. Ferner ist die
Arbeitsmittelmenge als Dampf, mit dem Dampf des Aufteilung dieser Massenströme in den verdampften
Verdampfers II gemischt, dem Verbraucher zuströmen. hzw. an die Nachschaltheizflächen abgeführten Teil
Erhöht sich die Last auf 80 °/„, wobei der Druck auf (schraffiert) und den nichtverdampfen bzw. umden
kritischen Wert steigt, so wird der aus dem Ver- gewälzten Teil (nicht schraffiert) dargestellt. Werden
dämpfer II tretende Dampf um etwa 5 Celsiusgrade 55 die beiden schraffierten Bereiche einander unmittelbar
überhitzt. Es stellt sich somit zwischen den Austritten überlagert, so stoßen sie an oiie strichpunktiert geder
Verdampfer I und II eine Temperaturdifferenz von zeichnete Gerade g, die vom Nullpunkt des Diaetwa
5 Celsäiissraden ein, die unbedeutend ist und noch gramms II mm 40°/0-Punkt des Diagramms I bei
gestattet, die Rohre der Verdampfer I und II zu einer 100°/0 Last verläuft. Dieses Mengendiagramm zeigt
gasdichten Wand zusammenzuschweißen, ohne daß 60 deutlich, wie die Verdampfung hauptsächlich im Verim
Betrieb unzulässige Wärmespannungen zu befürch- dämpfer II stattfindet, während im Verdampfer I das
ten wärep. Durch die Mischung der beiden Dampf- Wasser vorwiegend nur auf Sattdampftemperatur gestrcme
ergibt sich eine neue Enthalpie Z27, die nur bracht und sodann nur zu einem geringen Anteil verwenig
vom allgemeinen Verlauf der Enthalpie U ent- dampft wird. Deutlich ist zu erkennen, daß von 78,5 °/„
fernt ist und sich gut an eine leicht realisierbare Über- 65 Last an die gesamte Durchflußmenge des Verdamp-"
hitzer-Beriihrungskennlinie (relativ zunehmender War- fers II verdampft ist, so daß die gesamte Dampfmehrmeübergang
bei steigender Last) anschmiegt. Durch iiefeiung bei von diesem Lastpunkt an steigendet Last
Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann vom Verdampfer I geliefert werden muß. Eigenartig
ist der gekrümmte Verlauf der Kurve M], der aus
einer Mengen- und Wärmebilanz hervorgeht.
F i g. 5 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel einer zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens
geeigneten Dampfkraftanlage. Es unterscheidet sich von F i g. 2 durch eine andere Ausbildung der Wasserabscheider,
durch die Anordnung einer dem Verdampfer I vorgehängten Überhitzerheizfläche und
durch die Einspeisung von Eco-Wasser in den Wasserabscheider des Verdampfers I. Überdies sind einige
RegelmaBnahmen angedeutet.
Das Arbeitsmittel strömt aus dem Verdampfer I in einen konventionellen Wasserabscheider 42, der aus
einem obenliegenden Trennraum und einem darunterliegenden WassersammelrauTi besteht. Der Wasserabscheider
des Verdampfers II, in F i g. 5 mit 41 bezeichnet, enthält nur den Trennraum. Sein Auslaß ist
über eine Leitung 43 mit dem Wassersammeiraum des Wasserabscheiders 42 verbunden. Diese Anordnung
hat den Vorteil, daß der Abscheider 41 kurzer und billiger ausgeführt werden kann und daß überdies nur
ein Wasserniveau zu regeln ist. Die Höhe des Niveaus wird mittels eines Niveaufiihlers 44 gemessen. Das gebildete
Niveausignal wirkt über einen Regler 45 auf das Speiseventil 11.
Die Dampfaustritte der Wasserabscheider 41 und 42 münden in eine gemeinsame Verbindungsleitung 49,
die zu einer Wandheizfläche 50 führt. Diese Heizfläche 50 ist dem Verdampfer I, der zusammen mit
dem Verdampfer II die vertikale, zu einer dichten Wand verschweißte Brennkammerberohrung des
Dampferzeugers bildet, vorgelagert. Es wird dadurch erreicht, daß der Wärmeeinfall in den Verdampfer I
reduziert wird, was erlaubt, die gesamte dichtende Wand mit Verdampferrohren auszukleii'.i und damit,
zwecks Erzielung gleichmäßiger Wärmedehnungen, auf etwa gleicher Temperatur zu halten.
Von der Eco-Austrittsleitung 14 führt in F i g. 5 eine Leitung 52 über ein Regelventil 53 zu einer Einspritzdüse
54 im Wasserabscheider 42. Dieses Einspritzsystem gestattet, durch Zufuhr von Wasser mit
der Enthalpie Z14 Dampf der Enthalpie ilt zu kondensieren.
Dabei wird die Austrittswassermenge der Enthalpie Z23 erhöht und die über die Leitung 14 in das
Mischgefäß 15 eingespeiste Wassermenge der Enthalpie iu verkleinert, was zu einer Erhöhung der Eintrittsenthalpie Z15 der Verdampfer I und II führt. Dies bringt
eine Erhöhung der Enthalpien /,, und Z20. Vor allem
interessant ist die Erhöhung der Enthalpie Z20 im Lastbereich
nahezu überkritischen Druckes (70 bis 78,5% Lastim Beispiel F i g. 3), weil dadurch im Verdampfern
der Punkt vollständiger Verdampfung in den Bereich kleinerer Last verschoben wird, was bedeutet, daß
durch diese Einspritzung die früher erwähnte dreieckförmige Abweichung der Enthalpie Z27 von der idealen
Berührungskennlinie ausgeglättet werden kann.
Im Beispiel nach F i g. 5 geschieht diese Ausglättung mit Hilfe eines von einer Temperaturregelkaskade
stammenden Signals.
Die Nachschaltheizflächen sind in F i g. 5 unterteilt in die erwähnte, dem Verdampfer I vorgelagerte
Heizfläche 50 (erster Überhitzer), in einen zweiten Überhitzer 61 und in einen End überhitzer 62. Die
Frischdampftemperatur am Austritt des Endüberhitzers 62 wird mittels eines Temperaturfühlers 63
gemessen und über einen Regler 64, dem über eine Leitung 65 ein Sollwertsignal zugeführt wird, ein entsprechendes
Signal auf ein Einspritzventil 66 gegeben.
Dieses Einspritzventil sitzt in einer Einspritzwasser· leitung 70, die von der Speisewasserleitung 12 abzweigl
und an der Stelle 67 in die Verbindungsleitung zwischen zweitem Überhitzer 61 und Endüberhitzer 62
mündet. Stromoberhalb der Einspritzstelle 67 ist ein
Temperaturfühler 68 angeordnet, der zu einem Reglet 69 führt, dem als Sollwert das Ausgangssignal eines
!-Reglers 71 aufgeschaltet ist, dem als Regelgröße ein der Stellung des Ventils 66 entsprechendes Signal cingegeben
wird. Der Ausgang des Reglers 69 wirkt auf ein Einspritzventil 72, das in einer Zweigleitung der
Linspritzwasserleitung 70 angeordnet ist. Die Zweigleitung endet an der Stelle 73, die zwischen erstem
Überhitzer 50 und zweitem überhitzer 61 liegt.
Die Stellung des Ventils 72 bildet das Regelsignal für einen Regler 55, dem über eine Signalleitung 56
ein beispielsweise lastabhängiges Sollwertsignal zugeführt wird. Der Ausgang des Reglers 55 wirkt auf
das Ventil 53. Ein an der Leitung 23 angeordneter
ao Temperaturmeßfühler 57 beeinflußt den Regler 55 in
dem Sinne, daß beim Ansteigen der Temperatur auf einen mittels einer Signalleitung 58 dem Regler zugeführten
Grenzwert das Ventil 53 geschlossen wird. Dadurch wird ausgeschlossen, daß in der Umwälzpumpe
16 Kavitation auftreten kann. Die genannten Regler sind derart geschaltet, daß beim Ansteigen der
Temperatur an der Meßstelle 63 das Ventil 66 öffnet, mit größer werdendem Hub des Ventils 66 wie auch
mit steigender Temperatur an der Meßstelle 68 das Ventil 72 öffnet und daß schließlich mit größer
werdendem Hub des Ventils 72 das Ventil 53 sich in Schließrichtung bewegt.
Der Regler 55 kann auch als Grenzregler gebaut
sein, in dem Sinne, daß er das Ventil 53 dann öffnet, wenn das Ventil 72 eine bestimmte Schließstellung
unterschreitet, d. h. nahezu ausgeregelt ist. Das Ventil 53 könnte auch von einem Lastgeber oder abhängig
vom Frischdampfdruck gesteuert werden.
Es versteht sich, daß die pro Kilogramm Arbeitsmittel
ungleiche Wärmeaufnahme der Verdampfer-Rohrsysteme nicht nur erzielt werden kann durch
ungleiche Beschickung der Systeme, wie am Beispiel nach F i g. 2 erläutert, oder durch Beschattung des
einen Rohrsystems, wie in F1 g. 5 dargestellt, sondern
auch durch andere Mittel, beispielsweise durch Wahl ungleich großer Heizflächen, durch Exposition der
Heizflächen an unterschiedlichen Wärmeeinfal! usw. oder durch beliebige Kombination solcher Mittel.
Claims (6)
1. Verfahren zum Gleitdruckbetrieb eines bei höherer Leistung im Bereich des kritischen Druckes
betriebenen Zwanglaufdampferzeugers mit mindestens zwei vom Arbeitsmittel parallel durchströmten
VeTdampferrohrsystemen, die je aus einer Vielzahl parallelgeschalteter Rohrstränge bestehen,
die mit mindestens einem Teil ihrer Länge eine Kesselwand bekleiden, wobei bei bis nahe an
den kritischen Druck heranführendem Lastzustand mindestens ein Teil des noch flüssigen Arbeitsmittels
mit Hilfe eines Umwälzorgans an eine Stelle stromoberhalb der Kesselwand zurückgeführt wird,
während mindestens ein Teil des Dampfes in nach-
geschalteten Heizflächen überhitzt wird, d 1-durch
gekennzeichnet, daß bei Erhöhung der Last an den kritischen Druckbereich
heran und darüber eine Differenz von mindestens
(ο
lK) kcal/kg zwischen der Enthalpie des aus einem
*J.r Rohrsysteme austretenden Arbeitsmittels und <ler Enthalpie des aus einem der anderen Rohrlysteme
austretenden Arbeitsmittels geschaffen Wird, wobei das den nachgeschalteten Heizflächen
tugeführte Arbeitsmittel vorwiegend dem Rohrlystem mit höchster Enthalpie des austretenden
Arbeitsmittels und das dem Umwälzorgan zugeführte Arbeitsmittel vorwiegend dem Rohrsystem
mit tiefster Enthalpie des austretenden Arbeits- to mittels entnommen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennteichnet,
daß bei einem Lastzustand im Bereich tiahe unterhalb des kritischen Druckes das Verdampfer-Rohrsystem
mit tiefster Austrittsenthalpie stets ein Dampf-Wasser-Gemisch führt, während
Im Verdampfer-Rohrsystem mit höchster Austrittsenthalpie das Arbeitsmittel überhitzt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß Arbeitsmittel aus dem Verdampfer- ao
Rohrsystem mit tiefster Austrittsenthalpie in einen Wasserabscheider geleitet wird und der darin abgetrennte
Dampf den nachgeschalteten Heizflächen und das Wasser dem Umwälzorgan zugeführt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß jedes Verdampfer-Rohrsystem mit
einem Wasserabscheider versehen ist und daß diese Wasserabscheider wasserseitig so miteinander verbunden
sind, daß sich ein einziges Niveau bildet.
5. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zur Kondensation von Sattdampf
mindestens im Abschnitt zwischen dem Verdampfer-Rohrsystem mit tiefster Enthalpie und dem Niveau
im Wasserabscheider Speisewasser in den Arbeitsmittelstrom eingeführt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des Sattdampfes
in einer dem Verdampfer-Rohrsystem mit tiefster Austrittsenthalpie vorgelegten Heizfläche überhitzt
wird.
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen
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