EP2207619B1 - Verfahren und vorrichtung zur vor- und fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen materialien - Google Patents

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EP2207619B1
EP2207619B1 EP08804515.8A EP08804515A EP2207619B1 EP 2207619 B1 EP2207619 B1 EP 2207619B1 EP 08804515 A EP08804515 A EP 08804515A EP 2207619 B1 EP2207619 B1 EP 2207619B1
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EP
European Patent Office
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roller
grinding
speed
lower roller
driven
Prior art date
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EP2207619A1 (de
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Ali Memari Fard
Fritz Feige
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Memari Fard Nima
Memari Fard Petra
Memari Fard Ramin
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Memari Fard Nima
Memari Fard Petra
Memari Fard Ramin
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Publication date
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    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02CCRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/02Crushing or disintegrating by roller mills with two or more rollers
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B02CCRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/28Details
    • B02C4/286Feeding devices
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02CCRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/28Details
    • B02C4/30Shape or construction of rollers
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B02CCRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00Crushing or disintegrating by roller mills
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    • B02C4/32Adjusting, applying pressure to, or controlling the distance between, milling members
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02CCRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C4/00Crushing or disintegrating by roller mills
    • B02C4/28Details
    • B02C4/42Driving mechanisms; Roller speed control

Definitions

  • the invention relates to a method for pre and final grinding of mineral and non-mineral materials with the features mentioned in the preamble of claim 1 and an associated device with the features mentioned in the preamble of claim 8.
  • the pre-grinding and finish-grinding of preferably hard and brittle materials traditionally takes place in ball mills and more recently with increasing trend in vertical roller mills as well as in high-pressure roller mills.
  • the high-pressure roller mill works with very high pressures, which are only conditionally adjustable and lead to a complex and very heavy machine design.
  • the high-pressure roller mill has an unfavorable throughput speed behavior.
  • the flow rate characteristic of the high pressure roller mill is non-linear, i. Depending on the material properties and on the geometry of the stress surfaces, the throughput increases with increasing peripheral speed. sharply lower with a simultaneous increase in specific energy requirements. Large throughputs are therefore only possible by broadening the grinding rollers with a proportional increase in pressing forces, but this is limited by machine technology.
  • the material injection of a prepared on a rotating slat strip material layer requires great technical effort, since the slat strip must be designed for the high compressive stresses in the stress zone, which to control the wear of both the traction device and the plating and also to limit noise pollution significant speed and throughput reductions must be accepted.
  • From the DE 38 23 929 A1 is a roller press with a drive roller and two smaller staggered idler rollers known.
  • the ground material falls from the discharge end of a conveyor belt in the through the drive roller and the first idler roller formed nip.
  • the material to be ground can also be conveyed into the nip by means of a downpipe.
  • the compressed material to be ground is then mixed with recycled material and then the second nip, which is formed from the drive roller and the second idler roller, fed, whereby the product is ground to the desired product fineness.
  • the grinding pressures are adjustable to values of between 50 and 600 MPa.
  • From the DE 28 30 864 A1 is a roller mill with a hard roller, a vertically offset play roller and a material application device known, wherein the defined by the centers of the two rolls line with the horizontal forms an angle of between 35 and 75 degrees.
  • the discharge-side end of the crop-feeding device is located above the uppermost peripheral region of the lower-mounted fixed roller.
  • a slider is used to adjust the height of the material layer, which is fed to the nip.
  • the material application device can have at least one movable element which gives the material to be ground a component of movement in the direction of the roll movement, so that the material to be ground reaches the circumferential speed of the roller more quickly.
  • Next is from the FR 1 058 697 A a grinding device or method according to the preamble of claim 8 or claim 1 known.
  • the object of the invention is to provide a method and associated apparatus for pre- and final grinding of mineral and non-mineral materials, such as e.g. Limestone, cement clinker, blastfurnace slag, old concrete or ashes, which / is characterized by a high energy efficiency and low mechanical construction, maintenance and repair costs, can be used in a wide range for the crushing of different materials and a linear throughput -Speed behavior in both part-load and high mass flow conditions. realized.
  • mineral and non-mineral materials such as e.g. Limestone, cement clinker, blastfurnace slag, old concrete or ashes
  • the regrind which as a rule consists of fresh material and circulating material, is fed from a material feed belonging to the comminution device as a defined and laterally bounded material layer with a predetermined thickness in the region of the top of the driven, lower roller, accelerated to roller speed and continuously into the gap , which is formed with the offset above the driven roller upper roller, transported, hydropneumatically using specific compressive forces of 2 to 7.5 kN / mm (force / length of the nip) claimed and then by a preferably fast-running impact rotor within the Disintegrator disagglomerated.
  • the deagglomerator can then be dispensed with if the new comminution device, e.g. as Vormühle in conjunction with a ball mill, is connected.
  • the device consists of two superimposed rollers, of which only the lower roller or both rollers are driven.
  • the upper roller is vertically offset from the lower roller and is hydro-pneumatically applied to the material occupied load surface of the lower roller.
  • the feeding device can already impart to the millbase a component of motion in the direction of rotation of the hard roller, wherein the grinding path speed of the hard roller is preferably between 3% and 5% higher than the speed of the abandoned millbase.
  • the claimed material which emerges more or less agglomerated from the roller gap, is finally fed to a directly downstream deagglomerator.
  • the upper roller by its own drive Approaching the grinding device can be additionally accelerated, or moved during the grinding process at a different speed than the lower roller, so that an additional shear force is exerted by the relative movement of the two rollers on the ground material.
  • the upper roller is arranged offset by 60 to 90 degrees, more preferably by 80 degrees to the horizontal against the direction of rotation of the lower roller.
  • the stress of the material layer is made using adjustable specific grinding forces of 2 to 7.5 kN / mm and more preferably 4 to 7 kN / mm (force / length of the nip).
  • the proportion of material with oversize size is preferably returned to the comminution process, the mass flow of the circulating product being kept constant by regulation of the fresh material fed to the grinding process.
  • the grinding force transmitted with the upper roll can be regulated during the milling process.
  • a mass flow proportional to the peripheral speed of the rollers is supplied with an approximately constant layer thickness in the apex region of the lower roller.
  • the upper roll is set at a certain zero gap on the lower roll.
  • the hot gas supplied for the purpose of pre-shredding and drying moist feed material into a pre-shredder is subsequently utilized as a classifying air in the classifier.
  • the circulating material is admixed with the roller gap Fresh food supplied.
  • the mass flow of the circulating material is measured via a continuous measuring device integrated in a bucket elevator.
  • the thickness of the material layer is continuously measured and visualized before its use in the roller gap during operation.
  • the material feeding device comprises a roller or feeder provided at the outlet and infinitely variable in its speed.
  • the diameter ratio of the driven lower roll to the upper roll is 1.0 to 2.0, and more preferably 1.0 to 1.5.
  • the lower roller is connected via a lever system with at least one hydraulic cylinder.
  • the material feed and discharge device arranged in the apex region above the lower roll preferably consists of a material feed container controlled by a filling level with a rotating feed device, for example a roll feeder, arranged on the material outlet.
  • the material layer exchangeable shelves are arranged on both sides of the end faces of the lower roller for lateral delimitation of the material layer exchangeable shelves.
  • the shelves can be segmented.
  • the stress surfaces of the rollers are wear-resistant and structured by build-up welding or mechanical machining.
  • the driven lower roller is mounted in bearing bodies and arranged horizontally displaceable together with the front-side housing part.
  • the roller feeder is resiliently mounted in a height-adjustable rocker for adjusting the layer thickness of the material layer.
  • the feed hopper is followed by a continuously variable in its speed Zellenradaufgeber on the material outlet side of a Vorbunker with a Schichtdickeneinsteller is arranged.
  • one or more overhung cleaning worms are arranged side by side to avoid caking and clogging over the sloping discharge wall of combined with a roll feeder material feed container.
  • the drive of the upper roller serves to accelerate the start-up of the roller mill, especially in large and heavy equipment. It is thereby also possible to selectively run the pressure roller during the grinding process slower than the hard roller, whereby the material to be ground in addition to the vertical roller pressure still undergoes a horizontal shear pressure component.
  • the solution according to the invention which realizes these features, has numerous other advantages over the known high-pressure roller mill and belt roller mill.
  • the advantages of the new crusher known as a beta roller mill, consist in the fact that specific grind forces of up to 7.5 kN / mm can be set arbitrarily, depending on the material as well as on the grinding task to be solved, and with the parameters of the specific crusher Grinding force and the material layer thickness, the crushing result can be set independently of the roller speed and kept constant. It has particularly in the fine grinding of hard and brittle materials such. Cement clinker and slag sands proved to be advantageous to perform the stress using high specific grinding forces whenever a particularly high-quality finished product in the circuit with a sifter should be produced economically at the lowest possible circulation rates.
  • the device according to the invention can process soft materials with a throughput of up to 500 t / h and hard materials with a throughput of up to 130 t / h.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of the crushing device according to the invention, consisting of two horizontally mounted and offset superposed rollers 1 and 2, an integrated deagglomerator 10 and a consisting of a material feed container 3 and a roll feeder 9 material feeding and discharge.
  • the lower roll 1 is according to the in FIG. 1 shown Pfeilraum.angetrieben.
  • the upper roller 2 is made hydro-pneumatically by means of a hydraulic cylinder 7 against the roller 1 via a lever system 6.
  • the upper roller 2 is frictionally engaged by the material occupied surface of the driven roller 1 or may have its own drive.
  • the diameter ratio of the lower roller 1 to the upper roller 2 is preferably 1.0 to 2.0, and more preferably 1.0 to 1.5.
  • the material feeding and discharging device In the region of the vertex of the driven lower roller 1, the material feeding and discharging device is arranged.
  • the millbase which is in a level controlled container 3, passes as a defined material layer 4 with a predetermined thickness on the laterally delimited by screwed shelves 45 stress surface 11 of the driven roller 1, accelerated to peripheral speed and continuously in by both rollers 1 and 2 formed stress or roller gap 5 to be transported.
  • a roll feeder 9 downstream of the material feed container 3 and variable in its rotational speed, via the oscillating support of which any desired material layer thickness can be set, ensures that the stress or roll gap 5 is supplied with a velocity-proportional mass flow of approximately constant layer thickness at all times.
  • the bearings are preferably positioned on the extended horizontal center line of the lower roller 1, it being noted that not in all crushing tasks a deagglomerator is necessary.
  • one or two hydraulic cylinders 7 are used, to which the nitrogen containers 8 for system damping are also directly connected.
  • FIG. 2 graphically compares the development of throughput and specific energy requirements of vertical roller mill 12, high-pressure roller mill 13, belt roller mill 14 and beta roller mill 15 according to the invention as a function of the grinding path speed. While a vertical roller mill 12 depending on the Mahlteller tomesser and the geometry of their grinding tools selectively, ie only at a single operating point and only at a very specific speed, the maximum throughput at In the case of the other mills, in principle, the grinding path speed is also available as a parameter for changing the throughput.
  • the speed-proportional change in throughput is limited in the high-pressure roller mill 13 and belt roller mill 14. Due to the complicated balance of forces resulting from the use of a level-controlled material overflow, the high-pressure roller mill 13, depending on the structuring of the stress surfaces and the material to be stressed, assumes a more or less declining throughput speed behavior already at roller speeds of 1.0 m / s , Since this behavior is also associated with a progressive increase in the specific energy requirement, in the high-pressure roller mill 13, the peripheral speeds are limited to 1.0 to 1.5 m / s for purely economic reasons.
  • the belt roller mill 14 is not able to operate in a wide speed range can.
  • both the link chains used as tension members and the slat band itself are technically no longer manageable because of their system-inherent co-loading at speeds above 1.0 m / s.
  • beta-roller mill 15 crushing device that dispenses with the use of a drawn, endless plate belt and with the help of a corresponding task and discharge the material in the area of the apex of the driven, lower roller 1 gives, however, both the technical as also be operated from the economic point of view with direct proportionality of roller peripheral speed and throughput in a wide speed range up to peripheral speeds of 3.0 m / s and beyond.
  • Energy consumption which is about 50% lower than the vertical roller mill 12
  • the beta roller mill 15 due to their low mechanical losses in a position even the already good to be designated as energy utilization of the belt roller mill 15 again by the To improve factor 1.35.
  • FIG. 3 shows a Kreislaufmahlstrom with beta roller mill in the flow sheet, as it could be used for cement grinding or grinding of a comparable product for example.
  • both the disagglomerator 10 and the material feeding and discharging, consisting of a level controlled feed container 3 and a variable speed roller feeder 9 are fully integrated into the crushing device.
  • the fresh material 16 shown in the drawing only for a material component, is withdrawn by a Dosierbandwaage 18 from a dosing hopper 17 and abandoned for reasons of better mixing of Frischgut 16 with the Umlaufgut 19 behind the crushing a bucket elevator 20, which is preferably designed U-shaped and waiving further conveyors, the cycle material directly a sifter 21, preferably a high-performance classifier, feeds.
  • the classifier 21 preferably separates the finished product contained in the outgoing classifying air 24 directly into a fabric separator, which is not shown in greater detail in the drawing.
  • the grinding system is controlled to maintain a constant circulating mass flow, wherein the change in the quality of the final product takes place via the adjustment of the specific classifying air quantity 25 and via the rotational speed of a classifying basket 26 arranged in the classifier 21.
  • the circulating mass flow is continuously measured via a continuous measuring device 27 integrated in the bucket elevator 20.
  • FIG. 4 shows the flowsheet of a Kreislaufmahlstrom, such as the Grinding of dried blastfurnace slags could be used.
  • the task of fresh material 16 realized by means of metering belt scale 18 takes place in this variant directly into the material feed container 3 of the beta roller mill.
  • a Zweiwegeschurre 28 In the material path from the bucket elevator 20 to the classifier 21 is a Zweiwegeschurre 28, so that from time to time the Umlaufgut 19 via a Trommelmagnetabscheider 29, in which a deposition of enriched Eisenein Whyn takes place, is diverted directly into the dosing hopper 17 for the fresh 16.
  • the foreign iron parts in the fresh material 16 are discharged via a magnetic separator 30 above the feeder belt balance 18.
  • the fresh material supply to the beta roller mill is controlled by the level of the material in the material feed container 3.
  • the circulation mass flow 19 is analog FIG. 3 Measured via an integrated in the bucket elevator 20 throughput measuring device 27.
  • FIG. 5 shows the flowsheet of FIG. 4 , supplemented by a riser dryer 31 and a cyclone separator 32.
  • the riser dryer 31 the drying of fine-grained and pneumatically conveyable materials, such as moist granulated slags.
  • the moist fresh material 16 is metered into the hot or exhaust 33 charged riser dryer 31 via a gas-tight rotary valve 22 and after a drying process lasting only a few seconds, the dried blast furnace slag is arranged by the cyclone separator 32, eg above the bucket elevator 20 is, the Umlaufgut 19 fed to the classifier 21.
  • the exhaust gas 35 from the cyclone separator 32 is then either dedusted directly in the tissue separator provided for the prepare for the preparation of a certain drying in the guided in the air circulation classifying air 24 of the classifier 21 are involved.
  • FIG. 6 shows the flow sheet of a Kreislaufmahlstrom with drying and pre-crushing of the fresh material 19 in a heated impact hammer mill 36.
  • This works in conjunction with a riser dryer 31, the pre-shredded and pre-dried Feeding a sifter 21, for example, a high-performance separator, fed pneumatically from below, while its application by the Umlaufgut 19 via the bucket elevator 20 is mechanically from above.
  • a Z-shaped bucket elevator 20 is used.
  • the semolina transport from classifier 21 to the material supply container 3 takes over a screw conveyor 38.
  • the fresh 16 is metered the impact hammer mill 36 via a conveyor chain 37.
  • FIG. 7 shows in a simplified structural representation of the device according to the invention with integrated deagglomerator 10 and material feed container 3 with roller feeder 9 in side view.
  • the lower driven roller 1 is mounted in a vibration-resistant and machined, consisting essentially of two lateral walls, machine frame 39 and can be solved by loosening flange complete with the square bearing bodies 40 and the front housing part 41 for repair or Purpose of a hardfacing of the stress surfaces 11 are moved horizontally.
  • the roller bearings are also the bearings of the disagglomerator 10, whose impact circle distance to the stress surface 11 of the lower roller 1 is adjustable, while the stress surface 11 of the upper roller 2 is also used as a baffle.
  • the drive roller 1 - not shown in the drawing is preferably driven via a gear coupling and bevel gear, which is located together with the variable speed drive motor on a support structure separate from the machine frame, which is also variable speed drive of the disagglomerator 10 with the machine frame 39th firmly connected.
  • the machine frame 39 can be designed in height so that below the drive roller 1 nor a cleaning conveyor, such as a screw or Scratch conveyor, place finds.
  • the hydro-pneumatically employed to the drive roller 1 upper roller 2, preferably smaller in diameter than the driven roller 1, is mounted horizontally in a rigid support 42 which is connected via a pin bearing 43 on the side walls of the machine frame 39 and a lever system 6 is made depending on the size of the machine by one or two hydraulic cylinders 7 on the material-driven roller 1.
  • the hydraulic cylinders 7 are, advantageously connected to the nitrogen vessels 8, integrated in the machine frame 39 and easily accessible from the front side.
  • the upper roller 2 is covered by a lightweight cover 44, which can be unfolded and advantageously leaves an area towards the material feed container 3 with roller feeder 9 to the direct view and installation of appropriate measurement both the material flow and the layer thickness on the material occupied To be able to control the load area of roll 1.
  • the material feed container 3 is mounted with the roller feeder 9 on the side walls of the machine frame 39.
  • FIG. 8 shows a variant of the material application and discharge device according to the invention.
  • the material flows in the apex of the lower, driven roller 1 on the laterally screwed Borden 45 limited stress surface 11 and is accelerated by a roller feeder 9 to the peripheral speed of the driven roller 1, as laterally limited material layer 4 with a predetermined thickness prepared, slightly compressed and superficially smoothed transported in the formed from the upper roller 2 and lower roller 1 roller or stress nip 5.
  • the tread 46 is preferably structured by a toothing or a build-up welding, sitting on a rocker 47 which is mounted on the rear wall of the material feed container 3 and on the inclination change the desired feed layer thickness 4, eg 25 bis 30 mm for a granulated blastfurnace slag and 45 to 50 mm for a dry-hearth clinker, which can be set to the nearest millimeter.
  • the oscillating bearing is designed so that the roller feeder 9 can increase the set layer thickness instantly against an adjustable spring system 51, if, for example, should be a particle with oversized edge length or a foreign body in the material task.
  • the roller feeder 9 is driven via a chain or toothed belt drive 48 by a geared motor 49, which is arranged on the other end of the rocker 47.
  • a geared motor 49 which is arranged on the other end of the rocker 47.
  • one or more juxtaposed cleaning screws 50 can be used over the inclined wall surface of the material feed container 3 depending on the size of the system.
  • the material feed container 3 is acted upon as a pre-mill or final mill and, depending on the point of delivery of the fresh product 19, by a weigh feeder 18, by a rotary feeder 22 or by the combined use of both equipment.
  • the residence time of the material in the feed container 3 is in the lower minute or upper seconds range, which is to ensure that the material content is always in motion and the Walzenaufgeber 9 by a sufficient supply of material required for the material feed or stress process material layer 4 with Prepared layer thickness can prepare speed proportional.
  • FIG. 9 shows a further variant of the material application and discharge device according to the invention, in which a variable speed Zellenradaufgeber 34 is used as a discharge organ.
  • the Zellenradaufgeber 34 is preceded on its discharge a small Vorbunker 52 as a material buffer, which is provided with a resilient Schichtdickeneinsteller 53.
  • the use of the cellular wheel feeder 34 is also suitable as a discharge member to a hopper 3 with a larger capacity. The feeder is advantageously driven directly.
  • FIG. 10 shows a preferred embodiment of the invention.
  • the upper roller is arranged offset by an angle of about 80 degrees to the horizontal opposite to the direction of rotation of the lower roller.
  • the discharge-side end of the feeding device is not directly above, but arranged in the direction of rotation of the lower roller slightly in front of the apex of the lower roller. Otherwise, the structure of this embodiment substantially corresponds to that in FIG Fig. 1 described crushing device.

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  • Disintegrating Or Milling (AREA)

Description

    Technisches Gebiet
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vor- und Fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen Materialien mit den im Oberbegriff des Patentanspruches 1 genannten Merkmalen und eine dazugehörige Vorrichtung mit den im Oberbegriff des Patentanspruches 8 genannten Merkmalen.
  • Stand der Technik
  • Die Vormahlung und Fertigmahlung von vorzugsweise harten und spröden Materialien, wie z.B. Kalkstein, Zementklinker, Hüttensand, Altbeton oder Aschen, erfolgt traditionell in Kugelmühlen und in neuerer Zeit mit zunehmendem Trend in Vertikal-Rollenmühlen sowie auch in Hochdruck-Rollenmühlen.
  • Aus der DE 27 08 053 B2 ist eine als Gutbett-Walzenmühle bezeichnete Hochdruck-Rollenmühle bekannt, bei der die Zerkleinerung des Materials durch einmalige Druckbeanspruchung zwischen zwei Flächen bei Drücken weit über 50 MPa im Spalt von zwei gegenläufig angetriebenen zylindrischen Walzen erfolgt.
  • Nachteilig ist, dass die Hochdruck-Rollenmühle mit sehr hohen Drücken arbeitet, die nur bedingt einstellbar sind und zu einer aufwendigen und sehr schweren Maschinenkonstruktion führen. Außerdem besitzt die Hochdruck-Rollenmühle ein ungünstiges Durchsatz-Geschwindigkeitsverhalten. Die Durchsatzkennlinie der Hochdruck-Rollenmühle ist nichtlinear, d.h. in Abhängigkeit von den Materialeigenschaften sowie von der Geometrie der Beanspruchungsflächen geht der Durchsatz mit zunehmender Umfangsgeschwindigkeit. bei gleichzeitigem Anstieg des spezifischen Energiebedarfs stark zurück. Große Durchsätze sind deshalb nur über die Verbreiterung der Mahlrollen bei proportionaler Zunahme der Presskräfte möglich, was jedoch maschinentechnisch begrenzt ist.
  • Zur Verbesserung der Arbeitsweise als auch der Energieausnutzung von Vertikal-Rollenmühlen sowie Hochdruck-Rollenmühlen wurde gemäß der EP 1 073 523 B1 ein Verfahrensprinzip vorgeschlagen, nach welchem das zu zerkleinernde Material als definierte Schicht auf einem umlaufenden Plattenband präpariert, in den gebildeten Spalt zwischen einer hydropneumatisch auf die Materialschicht angestellten Rolle und einem bewegten Plattenband horizontal eingeschleust und unter Anwendung von spezifischen Druckkräften im Bereich von 6 bis 30 MPa bzw. 600 bis 3000 kN/m2 beansprucht wird. Umfangreiche Untersuchungen haben gezeigt, dass dieses Verfahrensprinzip und die dazugehörige Vorrichtung, als Band- Rollenmühle bezeichnet, aufgrund technischer Grenzen sowohl die Vertikal-Rollenmühle als auch die Hochdruck- Rollenmühle nicht ersetzen kann.
  • Erstens, stellt die Beanspruchung einer Materialschicht unter Anwendung von spezifischen Druckkräften im Bereich zwischen 600 und 3000 kN/m2 eine unzulässige Einschränkung dar.
  • Zweitens, erfordert die Materialeinschleusung einer auf einem umlaufenden Plattenband präparierten Materialschicht einen großen technischen Aufwand, da das Plattenband für die hohen Druckbeanspruchungen in der Beanspruchungszone mit ausgelegt werden muss, wodurch zur Beherrschung des Verschleißes sowohl des Zugorgans als auch der Beplattung sowie auch zur Begrenzung von Lärmbelästigungen signifikante Geschwindigkeits- und Durchsatzreduzierungen hingenommen werden müssen.
  • Drittens, führt die Materialeinschleusung unter Verwendung eines über die angetriebene, untere Rolle gezogenen Plattenbands zu hohen maschinentechnisch bedingten Verlusten.
  • Viertens, beeinträchtigt die Anordnung einer hydro-pneumatisch auf das waagerecht geführte Plattenband angestellten Mahlrolle den Materialeinzug, sodass es zu Materialstaus und Materialüberläufen kommen kann.
  • Aus der DE 38 23 929 A1 ist eine Walzenpresse mit einer Antriebswalze und zwei kleineren versetzt angeordneten Mitläuferwalzen bekannt. Das Mahlgut fällt von dem abgabeseitigen Ende eines Förderbandes in den durch die Antriebswalze und die erste Mitläuferwalze gebildeten Walzenspalt. Alternativ kann das Mahlgut auch mittels eines Fallrohres in den Walzenspalt befördert werden. Das komprimierte Mahlgut wird danach mit Rückführgut vermengt und dann dem zweiten Walzenspalt, der aus der Antriebswalze und der zweiten Mitläuferwalze gebildet wird, zugeführt, wodurch das Produkt bis zur gewünschten Produktfeinheit gemahlen wird. Die Mahlpressdrücke sind einstellbar auf Werte von zwischen 50 und 600 MPa.
  • Aus der DE 28 30 864 A1 ist eine Walzenmühle mit einer Festwalze, einer vertikal versetzten Spielwalze und einer Gutaufgabeeinrichtung bekannt, wobei die durch die Mittelpunkte der beiden Walzen definierte Gerade mit der Horizontalen einen Winkel von zwischen 35 und 75 Grad einschließt. Das abgabeseitige Ende der Gutaufgabeeinrichtung befindet sich über dem obersten Umfangsbereich der tiefer angeordneten Festwalze. Ein Schieber dient zur Einstellung der Höhe der Gutschicht, die dem Walzenspalt zugeführt wird. Die Gutaufgabeeinrichtung kann mindestens ein bewegliches Element aufweisen, das dem Mahlgut eine Bewegungskomponente in Richtung der Walzenbewegung erteilt, so dass das Mahlgut schneller die Umfangsgeschwindigkeit der Walze erreicht.
    Weiter ist aus der FR 1 058 697 A eine Mahlvorrichtung bzw Verfahren gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 8 bzw Anspruch 1 bekannt.
  • Darstellung der Erfindung
  • Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren und die dazugehörige Vorrichtung zur Vor- und Fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen Materialien, wie z.B. Kalkstein, Zementklinker, Hüttensand, Altbeton oder Aschen, zu schaffen, das/die sich durch eine hohe Energieausnutzung sowie durch einen niedrigen maschinellen Bau-, Wartungs- und Instandhaltungsaufwand auszeichnet, in einem breiten Bereich zur Zerkleinerung von unterschiedlichen Materialien einsetzbar ist und ein lineares Durchsatz-Geschwindigkeitsverhalten sowohl im Teillastbetrieb als auch unter den Bedingungen hoher Massedurchsätze. realisiert.
  • Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung verfahrensmäßig mit den Maßnahmen nach Anspruch 1 und vorrichtungsmäßig mit den Maßnahmen nach Anspruch 8 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen angegeben.
  • Dadurch, dass die Mahlbahngeschwindigkeit der unteren Rolle höher als die Aufgabegeschwindigkeit des Mahlguts ist, wird zum Einen erreicht, dass die Schichtdicke des Mahlgutes homogener wird, und zum Anderen wird vermieden, dass sich Materialanhäufungen durch Rückstau im Bereich des abgabeseitigen Endes der Aufgabeeinrichtung bilden.
  • Das in der Regel aus Frisch- und Umlaufgut bestehende Mahlgut wird aus einer zur Zerkleinerungsvorrichtung gehörenden Materialaufgabe als definierte und seitlich begrenzte Materialschicht mit vorgegebener Dicke im Bereich des Scheitels der mit seitlichen Borden versehenen angetriebenen, unteren Rolle aufgegeben, auf Rollengeschwindigkeit beschleunigt und kontinuierlich in den Spalt, der mit der versetzt über der angetriebenen Rolle angeordneten oberen Rolle gebildet wird, transportiert, hydropneumatisch unter Anwendung von spezifischen Druckkräften von 2 bis 7,5 kN/mm (Kraft / Länge des Walzenspalts) beansprucht und anschließend durch einen vorzugsweise schnell laufenden Schlagrotor innerhalb der Zerkleinerungsvorrichtung desagglomeriert. Auf den Desagglomerator kann dann verzichtet werden, wenn die neue Zerkleinerungsvorrichtung, z.B. als Vormühle im Verbund mit einer Kugelmühle, geschaltet ist.
  • Die Vorrichtung besteht aus zwei übereinander angeordneten Rollen, von denen nur die untere Rolle oder beide Rollen angetrieben werden. Die obere Rolle ist vertikal versetzt gegenüber der unteren Rolle angeordnet und wird hydro-pneumatisch auf die Material belegte Beanspruchungsfläche der unteren Rolle angestellt. Die Aufgabeeinrichtung kann dem Mahlgut bereits eine Bewegungskomponente in Drehrichtung der Festwalze erteilen, wobei die Mahlbahngeschwindigkeit der Festwalze vorzugsweise zwischen 3% und 5% höher ist als die Geschwindigkeit des aufgegebenen Mahlgutes. Das beanspruchte Material, das mehr oder weniger agglomeriert aus dem Rollenspalt austritt, wird schließlich einem unmittelbar nachgeschalteten Desagglomerator zugeführt.
  • Vorzugsweise kann die obere Rolle durch ihren eigenen Antrieb beim Anfahren der Mahlvorrichtung zusätzlich beschleunigt werden, oder während des Mahlvorgangs mit einer anderen Geschwindigkeit als die untere Rolle bewegt werden, so dass durch die Relativbewegung der beiden Rollen auf das Mahlgut eine zusätzliche Scherkraft ausgeübt wird.
  • Bevorzugt ist die obere Rolle um 60 bis 90 Grad noch bevorzugter um 80 Grad zur Horizontalen entgegen der Drehrichtung der unteren Rolle versetzt angeordnet.
  • Vorzugsweise erfolgt die Beanspruchung der Materialschicht unter Anwendung von einstellbaren spezifischen Mahlkräften von 2 bis 7,5 kN/mm und besonders bevorzugt von 4 bis 7 kN/mm (Kraft / Länge des Walzenspalts).
  • Vorzugsweise wird bei Einhaltung einer maximal möglichen Materialschichtdicke der Materialdurchsatz durch den Rollenspalt über eine stufenlose Veränderung der Umfangsgeschwindigkeit der angetriebenen Rolle geregelt.
  • Vorzugsweise wird bei der Fertigmahlung der Materialanteil mit Überkorngröße dem Zerkleinerungs-Prozess wieder zugeführt, wobei der Massestrom des Umlaufguts durch Regelung des dem Mahlprozess zugeführten Frischguts konstant gehalten wird.
  • Vorzugsweise ist in Abhängigkeit von den Materialeigenschaften und dem gewünschten Zerkleinerungsergebnis die mit der oberen Rolle übertragene Mahlkraft während des Mahlprozesses geregelt einstellbar.
  • Vorzugsweise wird mittels der Materialaufgabeeinrichtung ein zur Umfangsgeschwindigkeit der Rollen proportionaler Massestrom mit annähernd konstanter Schichtdicke im Scheitelbereich der unteren Rolle zugeführt.
  • Vorzugsweise wird in Abhängigkeit von der zu lösenden Zerkleinerungsaufgabe die obere Rolle mit einem bestimmten Nullspalt auf die untere Rolle angestellt..
  • Vorzugsweise wird das zum Zwecke der Vorzerkleinerung und Trocknung von feuchtem Aufgabematerial in einen Vorzerkleinerer zugeführte Heißgas anschließend als Sichtluft im Sichter verwertet.
  • Vorzugsweise wird dem Rollenspalt das Umlaufgut mit zugemischtem Frischgut zugeführt.
  • Vorzugsweise wird der Massestrom des Umlaufguts über eine in einem Becherwerk integrierte Durchlaufmesseinrichtung gemessen.
  • Vorzugsweise wird die Dicke der Materialschicht vor ihrer Beanspruchung im Rollenspalt während des Betriebes kontinuierlich gemessen und visualisiert.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform umfasst die Materialaufgabeeinrichtung einen am Auslauf angeordneten und in seiner Drehzahl stufenlos veränderbaren Walzen- oder Zellenradaufgeber.
  • Vorzugsweise beträgt das Durchmesserverhältnis der angetriebenen, unteren Rolle zur oberen Rolle 1,0 bis 2,0 und besonders bevorzugt 1,0 bis 1,5.
  • Vorzugsweise ist zur Erzeugung der Mahlkraft die untere Rolle über ein Hebelsystem mit wenigstens einem Hydraulikzylinder verbunden.
  • Vorzugsweise besteht die im Scheitelbereich oberhalb der unteren Rolle angeordnete Materialaufgabe und Austragseinrichtung aus einem Füllstand gesteuerten Materialaufgabebehälter mit einer am Materialauslauf angeordneten rotierenden Aufgabeeinrichtung, beispielsweise einem Walzenaufgeber.
  • Vorzugsweise sind beidseitig an den Stirnflächen der unteren Rolle zur seitlichen Begrenzung der Materialschicht austauschbare Borde angeordnet. Die Borde können segmentiert sein.
  • Vorzugsweise sind die Beanspruchungsflächen der Rollen verschleißgeschützt ausgeführt und durch Auftragschweißung oder mechanische Bearbeitung strukturiert.
  • Vorzugsweise ist die angetriebene untere Rolle in Lagerkörpern gelagert und zusammen mit dem stirnseitigen Gehäuseteil horizontal verschiebbar angeordnet.
  • Vorzugsweise ist der Walzenaufgeber federnd in einer höhenverstellbaren Schwinge zur Einstellung der Schichtdicke der Materialschicht gelagert.
  • Vorzugsweise ist dem Materialaufgabebehälter ein in seiner Drehzahl stufenlos einstellbarer Zellenradaufgeber nachgeschaltet, an dessen Materialaustrittsseite ein Vorbunker mit einem Schichtdickeneinsteller angeordnet ist.
  • Vorzugsweise sind zur Vermeidung von Anbackungen und Verstopfungen über der schrägen Austragswand des mit einem Walzenaufgeber kombinierten Materialaufgabebehälters eine oder mehrere fliegend gelagerte Reinigungsschnecken nebeneinander angeordnet.
  • Der Antrieb der oberen Rolle dient dazu, das Anfahren der Walzenmühle, insbesondere bei großen und schweren Anlagen zu beschleunigen. Es ist dadurch aber auch möglich, die Anpresswalze während des Mahlvorganges gezielt langsamer laufen zu lassen als die Festwalze, wodurch das Mahlgut zusätzlich zum vertikalen Walzendruck noch eine horizontale Scherdruckkomponente erfährt.
  • Die erfindungsgemäße Lösung, die diese Merkmale realisiert, besitzt zahlreiche weitere Vorteile gegenüber der bekannten Hochdruck-Rollenmühle und Band-Rollenmühle. Die Vorteile der neuen, als Beta-Rollenmühle bezeichneten Zerkleinerungsvorrichtung, bestehen verfahrenstechnisch gesehen darin, dass sowohl in Abhängigkeit vom Material als auch von der zu lösenden Zerkleinerungsaufgabe spezifische Mahlkräfte bis zu 7,5 kN/mm beliebig eingestellt werden können und mit den Parametern der spezifischen Mahlkraft und der Materialschichtdicke das Zerkleinerungsergebnis unabhängig von der Rollengeschwindigkeit festgelegt und konstant gehalten werden kann. Dabei hat es sich besonders bei der Feinmahlung von harten und spröden Materialien wie z.B. Zementklinkern und Hüttensanden als vorteilhaft erwiesen, die Beanspruchung unter Anwendung von hohen spezifischen Mahlkräften immer dann durchzuführen, wenn ein besonders hochwertiges Fertiggut im Kreislauf mit einem Sichter wirtschaftlich bei möglichst niedrigen Umlaufzahlen erzeugt werden soll.
  • Maschinentechnisch gesehen, bestehen die Vorteile der erfindungsgemäßen Zerkleinerungsvorrichtung gegenüber der aus der EP 1 073 523 B1 bekannten Zerkleinerungsvorrichtung darin, dass durch den Wegfall des umlaufenden Plattenbands, indem sowohl die Materialaufgabe, die Präparation der Materialschicht als auch ihr Transport auf die Beanspruchungsfläche der angetriebenen, unteren Rolle übertragen wird, der technische Aufwand im entscheidenden Maße reduziert werden kann, durch Herabsetzung der maschinentechnischen Verluste, ausgedrückt durch die Größe des Leerlaufdrehmoments, nachweislich eine Verbesserung der Energieausnutzung bei der Zerkleinerung um den Faktor 1,3 bis 1,4 erzielt wird und damit sowohl die Beschränkungen hinsichtlich der anzuwendenden spezifischen Mahlkräfte als auch der Mahlbahngeschwindigkeiten aufgehoben werden können. In Abhängigkeit von der Mahlbarkeit des Materials und der zu lösenden Zerkleinerungsaufgabe können spezifische Mahlkräfte bis zu 7,5 kN/mm bei voller Ausnutzung des linearen Durchsatz- Geschwindigkeitsverhaltens bis zu Mahlbahngeschwindigkeiten von 3m/s und darüber hinaus zur Anwendung kommen. Daraus folgt wiederum, dass die erfindungsgemäße Zerkleinerungsvorrichtung durch ihre vorzügliche Eignung für hohe Mahlbahngeschwindigkeiten im Vergleich zur Hochdruck- Rollenmühle und Bandrollenmühle für hohe Durchsätze geeignet, verhältnismäßig klein und vor allem wesentlich leichter baut. Darüber hinaus wird durch den Wegfall des umlaufenden Plattenbands und des hoch beanspruchten Zugorgans der Verschleiß der neuen Zerkleinerungsvorrichtung auf die Beanspruchungsflächen von zwei übereinander angeordneten und horizontal gelagerten Rollen beschränkt, wodurch sich nicht nur der Wartungs- und Instandhaltungsaufwand verringern, sondern auch die Verfügbarkeit der Vorrichtung wesentlich verbessert wird.
  • Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann weiche Materialien mit einem Durchsatz von bis zu 500 t/h und harte Materialien mit einem Durchsatz von bis zu 130 t/h verarbeiten.
  • Kurze Beschreibung der Zeichnungen
  • Die Erfindung wird anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert. Die dazu gehörigen Zeichnungen zeigen:
    • Fig. 1: die erfindungsgemäße Vorrichtung in schematischer Darstellung;
    • Fig. 2: eine vergleichende Gegenüberstellung des Durchsatz,- Leistungs- und Geschwindigkeitsverhaltens von Vertikal-Rollenmühle, Hochdruck-Rollenmühle, Band-Rollenmühle und Beta-Rollenmühle,
    • Fig. 3: die erfindungsgemäße Vorrichtung in Kreislaufschaltung mit einem Hochleistungssichter;
    • Fig. 4: die erfindungsgemäße Vorrichtung in Kreislaufschaltung mit einem Hochleistungssichter, speziell für die Verarbeitung von trockenem Hüttensand;
    • Fig. 5: die erfindungsgemäße Vorrichtung in Kreislaufschaltung mit einem Hochleistungssichter und vorgeschalteten Steigrohrtrockner, speziell für die Verarbeitung von feuchtem Hüttensand;
    • Fig. 6: die erfindungsgemäße Vorrichtung in Verbundschaltung mit einer beheizbaren Prall-Hammermühle und einem sowohl pneumatisch als auch mechanisch beaufschlagbaren Hochleistungssichter zur Vorzerkleinerung und Mahltrocknung von feuchtem und grobstückigem Aufgabegut;
    • Fig. 7: eine Seitenansicht der erfindungsgemäßen Zerkleinerungsvorrichtung mit integrierter Materialaufgabe- und Austragseinrichtung sowie Desagglomerator;
    • Fig. 8: eine Variante der erfindungsgemäßen Materialaufgabe- und Austragseinrichtung mit Walzenaufgeber;
    • Fig. 9: eine Variante der erfindungsgemäßen Materialaufgabe-und Austragseinrichtung mit Zeilenradaufgeber und
    • Fig. 10: die erfindungsgemäße Vorrichtung in schematischer Darstellung, wobei die obere Rolle um etwa 80 Grad zur Horizontalen entgegen der Drehrichtung der unteren Rolle versetzt angeordnet ist.
    Wege zur Ausführung der Erfindung
  • Figur 1 zeigt in schematischer Darstellung die erfindungsgemäße Zerkleinerungsvorrichtung, bestehend aus zwei horizontal gelagerten und versetzt übereinander angeordneten Rollen 1 und 2, einem integrierten Desagglomerator 10 sowie einer aus einem Materialaufgabebehälter 3 und einem Walzenaufgeber 9 bestehenden Materialaufgabe- und Austragseinrichtung. Die untere Rolle 1 wird entsprechend der in Figur 1 dargestellten Pfeilrichtung.angetrieben. Oberhalb der angetriebenen Rolle 1 und vertikal versetzt zur Rolle 1 ist die Rolle 2 angeordnet. Die obere Rolle 2 wird über ein Hebelsystem 6 hydro-pneumatisch mittels eines Hydraulikzylinders 7 gegen die Rolle 1 angestellt. Die obere Rolle 2, wird unter Reibschluss durch die materialbelegte Beanspruchungsfläche der angetriebenen Rolle 1 geschleppt oder kann über einen eigenen Antrieb verfügen. Das Durchmesserverhältnis der unteren Rolle 1 zur oberen Rolle 2 beträgt vorzugsweise 1,0 bis 2,0 und besonders bevorzugt 1,0 bis 1,5.
  • Im Bereich des Scheitels der angetriebenen unteren Rolle 1 ist die Materialaufgabe- und Austragseinrichtung angeordnet. Das Mahlgut, welches sich in einem Füllstand gesteuerten Behälter 3 befindet, gelangt als definierte Materialschicht 4 mit vorgegebener Dicke auf die durch aufgeschraubte Borde 45 seitlich begrenzte Beanspruchungsfläche 11 der angetriebenen Rolle 1, um auf Umfangsgeschwindigkeit beschleunigt und kontinuierlich in den durch beide Rollen 1 und 2 gebildeten Beanspruchungs- bzw. Rollenspalt 5 transportiert zu werden. Ein dem Materialaufgabebehälter 3 nachgeschalteter und in seiner Drehzahl veränderbarer Walzenaufgeber 9, über dessen schwingende Lagerung jede gewünschte Materialschichtdicke eingestellt werden kann, sorgt dafür, dass dem Beanspruchungs- bzw. Rollenspalt 5 zu jeder Zeit ein geschwindigkeitsproportionaler Massestrom mit annähernd konstanter Schichtdicke zugeführt wird. Als Desagglomerator 10 gelangt ein Schlagrotor zum Einsatz, dessen Lagerungen vorzugsweise auf der verlängerten horizontalen Mittellinie der unteren Rolle 1 positioniert sind, wobei festzuhalten ist, dass nicht bei allen Zerkleinerungsaufgaben ein Desagglomerator notwendig ist. In Abhängigkeit von der Größe der Zerkleinerungsvorrichtung gelangen ein oder zwei Hydraulikzylinder 7 zum Einsatz, an die unmittelbar auch die Stickstoffgefäße 8 zur Systemdämpfung angeschlossen sind.
  • Figur 2 vergleicht in Diagrammdarstellung die Entwicklung des Durchsatzes und spezifischen Energiebedarfs von Vertikal-Rollenmühle 12, Hochdruck-Rollenmühle 13, Band-Rollenmühle 14 und der erfindungsgemäßen Beta-Rollenmühle 15 in Abhängigkeit von der Mahlbahngeschwindigkeit. Während eine Vertikal-Rollenmühle 12 in Abhängigkeit vom Mahltellerdurchmesser und der Geometrie ihrer Mahlwerkzeuge punktuell, d.h. nur in einem einzigen Arbeitspunkt und nur bei einer ganz bestimmten Geschwindigkeit, den maximalen Durchsatz bei bestmöglicher Energieausnutzung liefert, steht bei den anderen Mühlen grundsätzlich auch die Mahlbahngeschwindigkeit als Parameter zur Veränderung des Durchsatzes zur Verfügung.
  • Die geschwindigkeitsproportionale Veränderung des Durchsatzes ist allerdings bei der Hochdruck-Rollenmühle 13 und Band-Rollenmühle 14 begrenzt. Bedingt durch die komplizierten Kräfteverhältnisse aus der Anwendung eines Füllstand gesteuerten Materialüberlaufs, nimmt die Hochdruck-Rollenmühle 13 in Abhängigkeit von der Strukturierung der Beanspruchungsflächen sowie des zu beanspruchenden Materials bereits ab Rollengeschwindigkeiten von 1,0 m/s ein mehr oder weniger degressives Durchsatz-Geschwindigkeitsverhalten an. Da dieses Verhalten zugleich mit einem progressiven Anstieg des spezifischen Energiebedarfs verbunden ist, sind bei der Hochdruck-Rollenmühle 13 die Umfangsgeschwindigkeiten aus rein wirtschaftlichen Gründen auf 1,0 bis 1,5 m/s begrenzt.
  • Aus im Wesentlichen technischen Gründen ist allerdings auch die Band-Rollenmühle 14 nicht in der Lage, in einem weiten Geschwindigkeitsbereich betrieben werden zu können. In erster Linie aus Verschleißgründen, aber auch aus Gründen der Lärmbelästigung, sind sowohl die als Zugorgan eingesetzten Laschenketten als auch das Plattenband selbst wegen ihrer systemimmanenten Mitbeanspruchung bei Geschwindigkeiten oberhalb von 1,0 m/s technisch nicht mehr beherrschbar.
  • Die erfindungsgemäße, als Beta-Rollenmühle 15 bezeichnete Zerkleinerungsvorrichtung, die auf die Verwendung eines gezogenen, endlosen Plattenbands verzichtet und mit Hilfe einer entsprechenden Aufgabe- und Austragseinrichtung das Material im Bereich des Scheitel der angetriebenen, unteren Rolle 1 aufgibt, kann dagegen sowohl vom technischen als auch vom wirtschaftlichen Standpunkt bei direkter Proportionalität von Rollenumfangsgeschwindigkeit und Durchsatz in einem weiten Geschwindigkeitsbereich bis zu Umfangsgeschwindigkeiten von 3,0 m/s und darüber hinaus betrieben werden. Mit einem in umfangreichen Untersuchungen nachgewiesenen spezifischen Energieverbrauch, der um ca. 50 % niedriger als bei der Vertikal-Rollenmühle 12 liegt, ist die Beta-Rollenmühle 15 auf Grund ihrer niedrigen mechanischen Verluste in der Lage, selbst die schon als gut zu bezeichnende Energieausnutzung der Band-Rollenmühle 15 nochmals um den Faktor 1,35 zu verbessern.
  • Figur 3 zeigt eine Kreislaufmahlanlage mit Beta-Rollenmühle im Flowsheet, wie es etwa zur Zementmahlung oder zur Mahlung eines vergleichbaren Produkts zur Anwendung gelangen könnte. Wie aus der Zeichnung hervorgeht, sind sowohl der Desagglomerator 10 als auch die Materialaufgabe- und Austragseinrichtung, bestehend aus einem Füllstand gesteuerten Aufgabebehälter 3 und einem Drehzahl veränderlichen Walzenaufgeber 9 in die Zerkleinerungsvorrichtung voll integriert. Das Frischgut 16, in der Zeichnung nur für eine Materialkomponente dargestellt, wird durch eine Dosierbandwaage 18 aus einem Dosierbunker 17 abgezogen und aus Gründen der besseren Vermischung von Frischgut 16 mit dem Umlaufgut 19 hinter der Zerkleinerungsvorrichtung einem Becherwerk 20 aufgegeben, das vorzugsweise U-förmig ausgeführt und unter Verzicht auf weitere Fördereinrichtungen das Kreislaufmaterial unmittelbar einem Sichter 21, vorzugsweise einem Hochleistungssichter, zuführt. Der Sichter 21, lufttechnisch durch Zellenradschleusen 22 abgedichtet, verfügt über einen verlängerten zylindrischen Sichtraum 23, über dessen gesteuerten Materialpegel der Materialaufgabebehälter 3 vor der Mühle jederzeit ausreichend mit Material versorgt wird. Der Sichter 21 scheidet das in der austretenden Sichtluft 24 enthaltene Fertiggut vorzugsweise direkt in einem Gewebeabscheider ab, der auf der Zeichnung nicht näher dargestellt ist. Die Mahlanlage wird auf die Einhaltung eines konstanten Umlaufmassestroms geregelt, wobei die Veränderung der Fertiggutqualität über die Verstellung der spezifischen Sichtluftmenge 25 und über die Drehzahl eines im Sichter 21 angeordneten Sichtkorbs 26 erfolgt. Der Umlaufmassestrom wird über eine im Becherwerk 20 integrierte Durchlaufmesseinrichtung 27 kontinuierlich gemessen.
  • Figur 4 zeigt das Flowsheet einer Kreislaufmahlanlage, wie sie etwa zur Mahlung von getrockneten Hüttensanden zum Einsatz gelangen könnte. Die mittels Dosierbandwaage 18 realisierte Aufgabe des Frischguts 16 erfolgt bei dieser Variante direkt in den Materialaufgabebehälter 3 der Beta-Rollenmühle. Im Materialweg vom Becherwerk 20 zum Sichter 21 befindet sich eine Zweiwegeschurre 28, so dass von Zeit zu Zeit das Umlaufgut 19 über einen Trommelmagnetabscheider 29, in dem eine Abscheidung von angereicherten Eiseneinschlüssen erfolgt, direkt in den Dosierbunker 17 für das Frischgut 16 umgeleitet wird. Die Eisenfremdteile im Frischgut 16 werden über einen Magnetabscheider 30 oberhalb der Dosierbandwaage 18 ausgetragen. Die Frischgutzufuhr zur Beta-Rollenmühle wird über den Füllstand des Materials im Materialaufgabebehälter 3 gesteuert. Der Umlaufmassestrom 19 wird analog Figur 3 über eine im Becherwerk 20 integrierte Durchlaufmesseinrichtung 27 gemessen.
  • Figur 5 zeigt das Flowsheet von Figur 4, ergänzt um einen Steigrohrtrockner 31 und einen Zyklonabscheider 32. Im Steigrohrtrockner 31 erfolgt die Trocknung von feinkörnigen und pneumatisch förderbaren Materialien, wie z.B. feuchten Hüttensanden. Bei dieser Flowsheet-Variante wird das feuchte Frischgut 16 dosiert dem Heiß- oder Abgas 33 beaufschlagten Steigrohrtrockner 31 über eine gasdichte Zellenradschleuse 22 zugeführt und nach einem nur wenige Sekunden dauernden Trocknungsvorgang wird der getrocknete Hüttensand durch den Zyklonabscheider 32, der z.B. oberhalb des Becherwerks 20 angeordnet ist, dem Umlaufgut 19 zum Sichter 21 zugeführt. Das Abgas 35 aus dem Zyklonabscheider 32 wird anschließend entweder direkt in dem für die Sichtluftentstaubung vorgesehenen Gewebeabscheider entstaubt, kann aber zum Zwecke einer gewissen Nachtrocknung auch vorteilhaft in die im Luftkreislauf geführte Sichtluft 24 des Sichters 21 eingebunden werden.
  • Figur 6 zeigt das Flowsheet einer Kreislaufmahlanlage mit Trocknung und Vorzerkleinerung des Frischguts 19 in einer beheizbaren Prall-Hammermühle 36. Diese arbeitet im Verbund mit einem Steigrohrtrockner 31, der das vorzerkleinerte und vorgetrocknete Aufgabegut einem Sichter 21, beispielsweise einem Hochleistungssichter, pneumatisch von unten zuführt, während seine Beaufschlagung durch das Umlaufgut 19 über das Becherwerk 20 mechanisch von oben erfolgt. Bei diesem Anlagen-Flowsheet gelangt vorteilhaft ein Z-förmig ausgebildetes Becherwerk 20 zum Einsatz. Den Grießtransport vom Sichter 21 zum Materialaufgabebehälter 3 übernimmt ein Schneckenförderer 38. Die Beaufschlagung der Beta-Rollenmühle mit dem zu zerkleinernden Material erfolgt über Materialaufgabebehälter 3 und über den Drehzahl verstellbaren Zellenradaufgeber 34. Das Frischgut 16 wird dosiert der Prallhammermühle 36 über einen Trogkettenförderer 37 zugeführt.
  • Figur 7 zeigt in einer vereinfachten konstruktiven Darstellung die erfindungsgemäße Vorrichtung mit integriertem Desagglomerator 10 und Materialaufgabebehälter 3 mit Walzenaufgeber 9 in Seitenansicht. Nach dieser Zeichnung ist die untere, angetriebene Rolle 1 in einem schwingungssteifen und mechanisch bearbeiteten, im Wesentlichen aus zwei seitlichen Wänden bestehenden, Maschinengestell 39 gelagert und kann durch Lösen von Flanschverbindungen komplett mit den quadratisch ausgeführten Lagerkörpern 40 und dem stirnseitigen Gehäuseteil 41 für Reparaturarbeiten oder zum Zwecke einer Auftragsschweißung der Beanspruchungsflächen 11 horizontal verschoben werden. Vorzugsweise in der horizontalen Flucht der Rollenlagerungen befinden sich auch die Lagerungen des Desagglomerators 10, dessen Schlagkreisabstand zur Beanspruchungsfläche 11 der unteren Rolle 1 einstellbar ist, während die Beanspruchungsfläche 11 der oberen Rolle 2 zugleich als Prallfläche benutzt wird. Während die Antriebsrolle 1 - auf der Zeichnung nicht näher dargestellt vorzugsweise über eine Bogenzahnkupplung und ein Kegelstirnradgetriebe angetrieben wird, das sich zusammen mit dem Drehzahl veränderlichen Antriebsmotor auf einer vom Maschinengestell getrennten Unterstützungskonstruktion befindet, ist der ebenfalls Drehzahl veränderliche Antrieb des Desagglomerators 10 mit dem Maschinengestell 39 fest verbunden. Je nach den Erfordernissen kann das Maschinengestell 39 in seiner Höhe so ausgeführt werden, dass unterhalb der Antriebsrolle 1 noch ein Reinigungsförderer, z.B. ein Schnecken- oder Kratzerförderer, Platz findet. Die hydro-pneumatisch an die Antriebsrolle 1 angestellte obere Rolle 2, im Durchmesser vorzugsweise kleiner als die angetriebene Rolle 1 ausgeführt, ist horizontal in einer biegesteifen Aufnahme 42 gelagert, die über eine Bolzenlagerung 43 an den Seitenwänden des Maschinenrahmens 39 angeschlossen ist und über ein Hebelsystem 6 je nach Maschinengröße durch ein oder zwei Hydraulikzylinder 7 auf die materialbelegte angetriebene Rolle 1 angestellt wird. Die Hydraulikzylinder 7 sind, vorteilhaft mit den Stickstoffgefäßen 8 verbunden, im Maschinenrahmen 39 integriert und von der Stirnseite aus leicht zugänglich. Die obere Rolle 2 ist durch eine leichte Abdeckhaube 44 verkleidet, die aufgeklappt werden kann und vorteilhaft einen Bereich hin zum Materialaufgabebehälter 3 mit Walzenaufgeber 9 frei lässt, um über die direkte Sicht und Installation von entsprechender Messtechnik sowohl den Materialfluss als auch die Schichtdicke auf der materialbelegten Beanspruchungsfläche von Rolle 1 kontrollieren zu können. Wie aus der Zeichnung ersichtlich, ist der Materialaufgabebehälter 3 mit dem Walzenaufgeber 9 auf den Seitenwänden des Maschinengestells 39 montiert.
  • Figur 8 zeigt eine Variante der erfindungsgemäßen Materialaufgabe- und Austragseinrichtung. Aus einem Füllstand gesteuerten Materialaufgabebehälter 3 fließt das Material im Scheitel der unteren, angetriebenen Rolle 1 auf die mit seitlich aufgeschraubten Borden 45 begrenzte Beanspruchungsfläche 11 und wird durch einen Walzenaufgeber 9 auf die Umfangsgeschwindigkeit der angetriebenen Rolle 1 beschleunigt, als seitlich begrenzte Materialschicht 4 mit vorgegebener Dicke präpariert, leicht komprimiert und oberflächlich geglättet in den aus der oberen Rolle 2 und unteren Rolle 1 gebildeten Rollen- bzw. Beanspruchungsspalt 5 transportiert. Der in seiner Drehzahl veränderbare Walzenaufgeber 9, dessen Lauffläche 46 vorzugsweise durch eine Verzahnung oder eine Auftragsschweißung strukturiert ist, sitzt auf einer Schwinge 47, die an der Rückwand des Materialaufgabebehälters 3 gelagert ist und über deren Neigungsveränderung die gewünschte Aufgabeschichtdicke 4, z.B. 25 bis 30 mm bei einem Hüttensand und 45 bis 50 mm bei einem Trockenofenklinker, Millimeter genau eingestellt werden kann. Außerdem ist die Schwinglagerung so ausgeführt, dass der Walzenaufgeber 9 die eingestellte Schichtdicke augenblicklich gegen ein einstellbares Federsystem 51 vergrößern kann, wenn sich z.B. ein Partikel mit übergroßer Kantenlänge oder ein Fremdkörper in der Materialaufgabe befinden sollte. Angetrieben wird der Walzenaufgeber 9 über einen Ketten- oder Zahnriementrieb 48 durch einen Getriebemotor 49, der auf dem anderen Ende der Schwinge 47 angeordnet ist. Beim Handling von Mahlgütern mit einem schlechten Fließverhalten und besonderer Neigung zur Ansatzbildung, können über der geneigten Wandfläche des Materialaufgabebehälters 3 je nach Anlagengröße auch eine oder mehrere nebeneinander angeordnete Reinigungsschnecken 50 zum Einsatz gelangen. Beaufschlagt wird der Materialaufgabebehälter 3 je nach dem Betrieb der Beta-Rollenmühle als Vor- oder Fertigmühle und je nach dem Aufgabepunkt des Frischguts 19 durch eine Dosierbandwaage 18, durch eine Zellenradschleuse 22 oder durch den kombinierten Einsatz beider Ausrüstungen. Die Verweilzeit des Materials im Aufgabebehälter 3 liegt im unteren Minuten- bzw. oberen Sekundenbereich, wodurch sicher gestellt werden soll, dass sich der Materialinhalt immer in Bewegung befindet und der Walzenaufgeber 9 durch ein ausreichendes Materialangebot die für den Materialeinzug bzw. Beanspruchungsvorgang erforderliche Materialschicht 4 mit vorgegebener Schichtdicke geschwindigkeitsproportional präparieren kann.
  • Figur 9 zeigt eine weitere Variante der erfindungsgemäßen Materialaufgabe- und Austragseinrichtung, bei der ein Drehzahl veränderbarer Zellenradaufgeber 34 als Austragsorgan Verwendung findet. Dem Zellenradaufgeber 34 ist auf seiner Austragsseite ein kleiner Vorbunker 52 als Materialpuffer vorgelagert, der mit einem nachgiebigen Schichtdickeneinsteller 53 versehen ist. Im Gegensatz zur Variante nach Figur 8 ist der Einsatz des Zellenradaufgebers 34 auch als Austragsorgan an einem Aufgabebehälter 3 mit einem größeren Fassungsvermögen geeignet. Der Zellenradaufgeber wird vorteilhaft direkt angetrieben.
  • Figur 10 zeigt eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung. Im Gegensatz zu der Ausführungsform, die in Fig. 1 dargestellt ist, ist hier die obere Rolle um einen Winkel von etwa 80 Grad zur Horizontalen entgegen der Drehrichtung der unteren Rolle versetzt angeordnet. Das abgabeseitige Ende der Aufgabeeinrichtung ist nicht direkt über, sondern in Drehrichtung der unteren Rolle etwas vor dem Scheitel der unteren Rolle angeordnet. Ansonsten entspricht der Aufbau dieser Ausführungsform im Wesentlichen der in Fig. 1 beschriebenen Zerkleinerungsvorrichtung. Dadurch, dass sich sowohl die Aufgabeeinrichtung als auch der Walzenspalt im Bereich des Scheitels der unteren Rolle befinden, ist die Förderrichtung des Mahlgutes von der Aufgabeeinrichtung bis zum Walzenspalt im Wesentlichen horizontal. Dadurch wird eine zusätzliche vertikale Beschleunigung des Mahlgutes am Umfang der unteren Rolle vermieden. Auf diese Weise kann die Homogenität und eine gleichbleibende Schichtdicke des Mahlgutes gewährleistet werden.
  • Bezugszeichenliste
    1 angetriebene untere Rolle 28 Zweiwegeschurre
    2 obere Rolle 29 Trommelmagnetabscheider
    3 Materialaufgabebehälter 30 Magnetabscheider
    4 Materialschicht 31 Steigrohrtrockner
    5 Rollenspalt 32 Zyklonabscheider
    6 Hebelsystem 33 Heißgas(Abgas)
    7 Hydraulikzylinder 34 Zellenradaufgeber
    8 Stickstoffgefäß 35 Abgas
    9 Walzenaufgeber 36 Prall- Hammermühle
    10 Desagglomerator 37 Trogkettenaufgeber
    11 Beanspruchungsfläche 38 Schneckenförderer
    12 Vertikal-Rollenmühle 39 Maschinengestell
    13 Hochdruck-Rollenmühle 40 Lagerkörper
    14 Band-Rollenmühle 41 Gehäuseteil
    15 Beta-Rollenmühle 42 Aufnahme
    16 Frischgut 43 Bolzenlagerung
    17 Dosierbunker 44 Abdeckhaube
    18 Dosierbandwaage 45 Bord
    19 Umlaufgut 46 Lauffläche
    20 Becherwerk 47 Schwinge
    21 Sichter 48 Ketten- oder Zahnriementrieb
    22 Zellenradschleuse 49 Getriebemotor
    23 Sichtraum 50 Reinigungsschnecke
    24 Sichtluft 51 Federsystem
    25 Sichtluftmenge 52 Vorbunker
    26 Sichtkorb 53 Schichtdickeneinsteller
    27 Durchlaufmesseinrichtung

Claims (15)

  1. Verfahren zur Vor- und Fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen Materialien, vorzugsweise harten und spröden Materialien wie z.B. Kalkstein, Zementklinker, Hüttensand, Altbeton oder Aschen, wobei die Zerkleinerung in dem sich ausbildenden Rollenspalt (5) zwischen einer angetriebenen unteren Rollen (1) und einer oberen Rolle (2) durch Druckbeanspruchung erfolgt,
    wobei der unteren Rolle (1) eine einstellbare Materialmenge des zu verarbeitenden Materials mit einer Geschwindigkeitskomponente in Drehrichtung der unteren Rolle (1) aufgegeben, auf Umfangsgeschwindigkeit der unteren Rolle (1) beschleunigt und zur Zerkleinerung dem durch die beiden Rollen (1; 2) gebildeten Rollenspalt (5) zugeführt wird, der gegenüber der Materialaufgabe am Umfang der unteren Rolle (1) versetzt ist, und
    wobei die obere Rolle (2) hydro-pneumatisch auf die untere, angetriebene Rolle (1) mit einstellbarer Anpresskraft elastisch angestellt wird und durch Reibschluss mit der Materialschicht (4) geschleppt wird oder einen eigenen Antrieb aufweist,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die einstellbare Materialmenge des zu verarbeitenden Materials im Bereich des Scheitels der unteren Rolle (1) als seitlich begrenzte, oberflächlich geglättete und in ihrer Dicke einstellbare Materialschicht (4) aufgegeben wird, und
    dass die Mahlbahngeschwindigkeit der unteren Rolle (1) um 3-5% höher ist als die Aufgabegeschwindigkeit des Mahlgutes.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, wobei die obere Rolle (2) durch ihren eigenen Antrieb beim Anfahren der Mahlvorrichtung zusätzlich beschleunigt wird, oder während des Mahlvorgangs mit einer anderen Geschwindigkeit als die untere Rolle (1) bewegt wird, so dass durch die relativ Bewegung der beiden Rollen (1, 2) auf das Mahlgut eine zusätzliche Scherkraft ausgeübt wird.
  3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die Verbindungslinie der Mittelpunkte der beiden Rollen mit der Horizontalen einen Winkel von 60 bis 90 Grad vorzugsweise von etwa 80 Grad einschließt,
  4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei bei Einhaltung einer maximal möglichen Materialschichtdicke (4) der Materialdurchsatz durch den Rollenspalt (5) über eine stufenlose Veränderung der Umfangsgeschwindigkeit der unteren Rolle (1) geregelt wird.
  5. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei bei einer Fertigmahlung der Materialanteil mit Überkorngröße dem Zerkleinerungs-Prozess wieder zugeführt wird, wobei der Massestrom des Umlaufguts (19) durch Regelung des dem Mahlprozess zugeführten Frischguts (16) konstant gehalten wird.
  6. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei die mit der oberen Rolle (2) übertragene Mahlkraft in Abhängigkeit von den Materialeigenschaften und dem gewünschten Zerkleinerungsergebnis während des Mahlprozesses geregelt eingestellt wird.
  7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, wobei ein zum Zwecke der Vorzerkleinerung und Trocknung von feuchtem Aufgabematerial in einen Vorzerkleinerer (36) zugeführte Heißgas (33) anschließend als Sichtluft (25) im Sichter (21) verwertet wird.
  8. Vorrichtung zur Vor- und Fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen Materialien, vorzugsweise harten und spröden Materialien wie z.B. Kalkstein, Zementklinker, Hüttensand, Altbeton oder Aschen,
    mit einer Zerkleinerungsvorrichtung, die eine untere, angetriebene Rolle (1) und eine obere Rolle (2) aufweist, die horizontal gelagert sind, übereinander und versetzt zueinander angeordnet sind und einen Rollenspalt (5) bilden, wobei die untere Rolle (1) mit einer Mahlbahngeschwindigkeit angetrieben wird, und
    mit einer Aufgabeeinrichtung (9, 34), die das Mahlgut auf die untere Rolle (1) bereits mit einer Geschwindigkeitskomponente in Drehrichtung der unteren Rolle (1) aufgibt,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    Mittel vorgesehen sind mit denen die einstellbare Materialmenge des zu verarbeitenden Materials im Bereich des Scheitels der unteren Rolle (1) als seitlich begrenzte, oberflächlich geglättete und in ihrer Dicke einstellbare Materialschicht (4) aufgegeben wird, und
    die Mahlbahngeschwindigkeit der unteren Rolle (1) um 3 bis 5% höher ist als die Aufgabegeschwindigkeit des Mahlgutes.
  9. Vorrichtung nach Anspruch 8, wobei die obere versetzt angeordnete Rolle (2) einen eigenen Antrieb besitzt und die Verbindungslinie der Mittelpunkte der beiden Rollen mit der Horizontalen einen Winkel von 60 bis 90 Grad vorzugsweise von etwa 80 Grad einschließt.
  10. Vorrichtung nach einem der Anspruche 8und 9, wobei zur Erzeugung der Mahlkraft die Rolle (2) über ein Hebelsystem (6) mit wenigstens einem Hydraulikzylinder (7) verbunden ist.
  11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 10, wobei eine im Scheitelbereich oberhalb der Rolle (1) angeordnete Materialaufgabe und Austragseinrichtung aus einem Füllstand gesteuerten Materialaufgabebehälter (3) mit einer am Materialauslauf angeordneten rotierenden Aufgabeeinrichtung, beispielsweise einem Walzenaufgeber (9), besteht.
  12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 11, wobei die angetriebene untere Rolle (1) in Lagerkörpern (40) gelagert und zusammen mit dem stirnseitigen Gehäuseteil (41) horizontal verschiebbar angeordnet ist.
  13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 12, wobei der Walzenaufgeber (9) federnd vorzugsweise in einer höhenverstellbaren Schwinge (47) zur Einstellung der Schichtdicke der Materialschicht (4) gelagert ist.
  14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 13, wobei dem Materialaufgabebehälter (3) ein in seiner Drehzahl stufenlos einstellbarer Zellentadaufgeber (34) nachgeschaltet ist, an dessen Materialaustrittsseite ein Vorbunker (52) mit einem Schichtdickeneinsteller (53) angeordnet ist.
  15. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 8 bis 14, wobei zur Vermeidung von Anbackungen und Verstopfungen über der schrägen Austragswand des mit einem Walzenaufgeber (9) kombinierten Materialaufgabebehälters (3) eine oder mehrere fliegend gelagerte Reinigungsschnecken (50) nebeneinander angeordnet sind.
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Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102009037660A1 (de) 2009-08-14 2011-02-17 Feige, Fritz, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zur Feinmahlung von mineralischen Materialien
DE102010005346A1 (de) 2010-01-21 2011-07-28 Memari Fard, Nima, 31787 Verfahren zur Vor- und Fertigmahlung von mineralischen und nichtmineralischen Materialien und dazugehörige Multi-Rollenmühle
AU2010347572B8 (en) * 2010-03-05 2014-12-18 Loesche Gmbh Preparation method for stainless steel slags and steelmaking slags for recovering metal
WO2012152951A2 (de) 2011-05-12 2012-11-15 Bühler AG Vorrichtung und verfahren zum zerkleinern von partikeln in einem fliessfähigen material
CN102284333B (zh) * 2011-07-28 2013-06-05 冯水珑 木薯辊浆机
DE102011055762B4 (de) * 2011-11-28 2014-08-28 Maschinenfabrik Köppern GmbH & Co KG Vorrichtung zum Sichten von körnigem Gut und Mahlanlage
WO2013156083A1 (en) * 2012-04-20 2013-10-24 Metso Minerals (Sweden) Ab Feeder aparatus and method for feeding material to a high pressure roller crusher
KR101361790B1 (ko) * 2012-04-26 2014-02-13 (주)대명크라샤 쇄석 매스틱 아스팔트 포장용 골재생산 장치
CN102764679A (zh) * 2012-07-10 2012-11-07 南京凯盛国际工程有限公司 一种辊压机
CN102764678A (zh) * 2012-07-10 2012-11-07 南京凯盛国际工程有限公司 一种多辊辊压机
CN102921494A (zh) * 2012-11-09 2013-02-13 张春瑜 一种辊式粉碎机
CN103406170B (zh) * 2013-08-31 2015-08-05 杜文俊 一种单传动辊压机
DE102013110981A1 (de) * 2013-10-02 2015-04-02 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Verfahren zum Betreiben einer Anlage mit wenigstens einem Aggregat, das eine rotierende Oberfläche aufweist
KR101391351B1 (ko) 2013-10-23 2014-05-14 민원 크러셔의 구동속도 조절에 의한 순환골재 생산방법
CN104001587A (zh) * 2014-06-03 2014-08-27 南京凯盛国际工程有限公司 一种新型物料碾磨装置
CN103990538A (zh) * 2014-06-03 2014-08-20 南京凯盛国际工程有限公司 一种辊压机用备料装置
CN103990510A (zh) * 2014-06-03 2014-08-20 南京凯盛国际工程有限公司 一种高效节能单传动辊压机
CN103990509A (zh) * 2014-06-03 2014-08-20 南京凯盛国际工程有限公司 一种新型辊压机
SE539173C2 (en) * 2014-12-22 2017-05-02 Valmet Oy A system for feeding lignocellulosic biomass material to a hydrolysis or pre-hydrolysis process
AU2016341877B2 (en) * 2015-10-19 2019-12-19 Cold Jet, Llc Blast media comminutor
US10807098B1 (en) 2017-07-26 2020-10-20 Pearson Incorporated Systems and methods for step grinding
CN107754992A (zh) * 2017-11-17 2018-03-06 中南大学 一种层状材料碾磨设备
CZ309246B6 (cs) * 2018-07-05 2022-06-22 Psp Engineering A.S. Mlýn pro mletí materiálů různé tvrdosti a zrnitosti
US10751722B1 (en) * 2018-10-24 2020-08-25 Pearson Incorporated System for processing cannabis crop materials
LU101061B1 (fr) * 2018-12-18 2020-06-18 Int Lacquers S A Procédé d'amélioration de la brillance de compositions pour vernis à ongles
CN110237917B (zh) * 2019-05-22 2021-02-26 鸡西环宇新能源材料有限公司 一种选矿自动选目磨碎分筛装置及使用方法
CN110181013B (zh) * 2019-06-10 2024-05-03 中国重型机械研究院股份公司 一种辊缝的无间隙大压下装置及其使用方法
US10757860B1 (en) 2019-10-31 2020-09-01 Hemp Processing Solutions, LLC Stripper apparatus crop harvesting system
US10933424B1 (en) 2019-12-11 2021-03-02 Pearson Incorporated Grinding roll improvements
CN112076828B (zh) * 2020-09-17 2021-11-23 新疆鑫旺矿业股份有限公司 一种自动筛分的对辊破碎机
CN112892705B (zh) * 2021-01-18 2022-04-22 深圳市正强混凝土有限公司 一种再生混凝土的骨料回收破碎装置及其破碎方法
CN113399032B (zh) * 2021-06-23 2023-01-31 中材(天津)粉体技术装备有限公司 一种高效梯度联合粉磨系统及粉磨工艺
CN114798118B (zh) * 2022-03-09 2023-06-23 黄山学院 一种高效率省力的食品加工用研磨装置
CN115043177A (zh) * 2022-06-28 2022-09-13 杭州富丽达热电有限公司 一种精确计量煤炭输送系统
CN115337982B (zh) * 2022-08-23 2023-02-28 惠州市立美特环保油墨有限公司 一种uv油墨生产用原料研磨机
CN115245873A (zh) * 2022-09-05 2022-10-28 重庆齿轮箱有限责任公司 一种粉磨设备及控制方法
CN116371575B (zh) * 2023-06-06 2023-08-15 福建省德化县灿东陶瓷有限公司 一种陶瓷干泥料细化研磨机

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1058697A (fr) * 1952-06-25 1954-03-18 Perfectionnements de l'alimentation des moulins à cylindres
DE1110503B (de) * 1955-12-21 1961-07-06 Jean Pratique Speisevorrichtung fuer Walzenstuehle mit paarweise schraeg uebereinander angeordneten Mahlwalzen
FR1161609A (fr) * 1956-11-08 1958-09-02 Socam Sa Dispositif d'alimentation accélérée pour appareils à cylindres utilisés notamment en meunerie
BE621430A (de) * 1961-08-26
JPS4840195Y1 (de) * 1970-06-17 1973-11-26
US4089478A (en) * 1977-01-26 1978-05-16 Kenwood Manufacturing Company Limited Seed mill
DE2708053C3 (de) 1977-02-24 1986-05-07 Schönert, Klaus, Prof. Dr.-Ing., 7500 Karlsruhe Verfahren zur Fein- und Feinstzerkleinerung von Materialien spröden Stoffverhaltens
DE2830864A1 (de) * 1978-07-13 1980-01-24 Polysius Ag Walzenmuehle
US4345417A (en) * 1981-02-17 1982-08-24 Deere & Company Forage harvester with kernel processing means
CS245904B1 (cs) 1982-12-31 1986-10-16 Jiri Zegzulka Samosvorný hydraulický obvod
DE3509616A1 (de) * 1985-02-27 1986-09-04 Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf Verfahren zum kompaktieren von eisenpartikeln und nachfolgendem auseinanderbrechen des kompaktierten eisenbandes und vorrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens
DK418387A (da) * 1987-08-11 1989-02-12 Smidth & Co As F L Fremgangsmaade og apparat til valseknusning og formaling af mineralske materialer
DE3916641A1 (de) * 1989-05-22 1990-11-29 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Walzenpresse insbesondere zur druckzerkleinerung koernigen gutes
US6116529A (en) * 1998-04-15 2000-09-12 Fisher, Jr.; Gideon A. Corn processor for forage harvester
DE19817274A1 (de) * 1998-04-18 1999-10-28 Cemag Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Feinzerkleinerung von mineralischen und nichtmineralischen Stoffen
CZ292489B6 (cs) 1999-03-19 2003-10-15 Psp Engineering A. S. Střednětlaký víceválcový lis k mletí zrnitých materiálů
CN2518592Y (zh) * 2001-12-12 2002-10-30 罗恩华 高塑性砖坯料环形碾磨机
CZ20021541A3 (cs) * 2002-05-02 2003-12-17 Psp Engineering A. S. Mlýn k mletí zrnitých materiálů

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