EP0929883A1 - Anzeigeelement für die verwendung in einem magnetischen diebstahlsicherungssystem - Google Patents

Anzeigeelement für die verwendung in einem magnetischen diebstahlsicherungssystem

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EP0929883A1
EP0929883A1 EP98944989A EP98944989A EP0929883A1 EP 0929883 A1 EP0929883 A1 EP 0929883A1 EP 98944989 A EP98944989 A EP 98944989A EP 98944989 A EP98944989 A EP 98944989A EP 0929883 A1 EP0929883 A1 EP 0929883A1
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EP
European Patent Office
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alloy
weight
strip
semi
less
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EP98944989A
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Hartwin Weber
Gernot Hausch
Ottmar Roth
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Vacuumschmelze GmbH and Co KG
Original Assignee
Vacuumschmelze GmbH and Co KG
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Publication date
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Definitions

  • the invention relates to a display element for use in a magnetic anti-theft system consisting of:
  • An elongated alarm strip consisting of an amorphous ferromagnetic alloy and at least
  • an activation strip consisting of a semi-hard magnetic alloy.
  • the alloys with semi-hard magnetic properties used for the bias strips include Co-Fe-V alloys known as VICALLOY, Co-Fe-Ni alloys known as VACOZET, and Fe-Co- Cr alloys. These known semi-hard magnetic alloys contain high proportions of cobalt, some of them at least 45% by weight, and are accordingly expensive.
  • these alloys are brittle in the magnetically annealed condition, so that they do not have sufficient ductility to adequately meet the requirements for display elements for anti-theft systems.
  • An important requirement is that these activation strips have to be insensitive to bending or deformation.
  • the semi-hard magnetic alloys can also be magnetized from a greater distance or with smaller fields. It has been shown that the coercive force H c must be restricted to values of at most 24 A / cm.
  • the remanence under bending or tensile loading should be as low as possible. A change of less than 20% is given as a guideline.
  • the object of the present invention is therefore to develop the display elements mentioned at the outset with regard to their bias strips so that the above-mentioned requirements are met.
  • Pre-magnetic strips consist of a semi-hard magnetic alloy which is composed of 8 to 25% by weight of nickel, 1.5 to 4.5% by weight of aluminum, 0.5 to 3% by weight of titanium and the rest of iron.
  • the alloy can furthermore contain 0 to 5% by weight of cobalt and / or 0 to 3% by weight of molybdenum or chromium and / or at least one of the elements Zr, Hf, V, Nb, Ta, W, Mn, Si in individual proportions of less than 0.5% by weight of the alloy and in a total proportion of less than 1% by weight of the alloy and / or at least one of the elements C, N, S, P, B, H, 0 in individual Proportions of less than 0.2% by weight of the alloy tion and contained in a total proportion of less than 1 wt .-% of the alloy.
  • the alloy is characterized by a coercive force H c of 10 to 24 A / cm and a remanence B r of at least 1.3 T (13,000 gaus).
  • the alloys according to the invention are to a high degree ductile and excellent cold-formable before tempering, so that cross-sectional reductions of more than 90% are also possible. Magnetic strips can be produced from such alloys, in particular by cold rolling, which have thicknesses of less than 0.05 mm. Furthermore, the alloys according to the invention are distinguished by excellent magnetic properties and by corrosion resistance.
  • a very particularly advantageous alloy is a semi-hard magnetic iron alloy according to the present invention, the 13.0 to 17.0 wt .-% nickel, 1.8 to 2.8 wt .-% aluminum and 0.5 to 1.5 Wt .-% titanium contains.
  • the magnetostriction in particular can be set particularly favorably.
  • the bias strips become one by melting the alloy under vacuum and casting
  • Cast block made.
  • the casting block is then hot-rolled into a strip at temperatures above 800 ° C., then annealed at a temperature above 800 ° C. and then rapidly cooled.
  • cold working expediently cold rolling corresponding to a reduction in cross-section of approx. 90%
  • intermediate annealing at approx. 700 ° C follows.
  • cold working suitably cold rolling, corresponding to a cross-sectional reduction of at least 60%, preferably 75% or higher.
  • the cold-rolled strip is tempered at temperatures from approx. 400 ° C to 600 ° C.
  • the bias strips are then cut to length.
  • FIG. 2 shows the demagnetization behavior of Fe-Ni-Al-Ti alloys after an alternating field demagnetization
  • Figure 3 shows the change in remanence under tension compared to an alloy according to the prior art
  • FIG. 4 shows the relative change in magnetic flux in% for different coercive field strengths after mechanical deformation in comparison to an alloy according to the prior art.
  • the change in remanence under bending or tensile stress should be as small as possible. A change of less than 20% is given as a guideline. As can be seen from FIG. 3, the alloys according to the present invention achieve values ⁇ 10%.
  • the coercive field strength and the bending radius also determine the change in the flux.
  • the alloys according to the present invention achieve at appropriate coercive field strengths Bending radii> 12 mm values ⁇ 5% or with bending radii> 4 mm values ⁇ 10% and thicknesses of approx. 50 ⁇ m.
  • the ratio of the saturation for a given low field strength of e.g. 40 A / cm for saturation Bf with a magnetic field in the kOe range should be almost 1, which can be seen from FIG. 3.
  • the counter field stability should be such that the remanence Bg still retains at least 80% of its original value after a counter field demagnetization of a few A / cm.
  • the remanence B r should only keep 20% of the original value after a degaussing cycle with a given magnetic field.
  • magnetization of the activation strip i. H. the display element can also be activated / deactivated on site.
  • the saturation achieved should differ only slightly from the value at high magnetization fields in order to guarantee the same behavior of the display elements.
  • the display elements must be such that they do not change their remanence B r very much in the vicinity of the coils in the detection locks as a result of a field which is elevated there and possibly oriented in the opposite direction.
  • the alloys according to the invention have such a required counter field stability.
  • the display elements must be demagnetized with relatively small fields, ie deactivated with magnetoelastic display elements or activated with harmonic display elements.
  • Figure 2 illustrates light these relationships in the alloys of the invention.
  • the alloys according to the present invention are typically produced by casting a melt from the alloy components in a crucible or furnace under vacuum or under a protective gas atmosphere.
  • the temperatures are around 1600 ° C.
  • the casting is typically done in a round mold.
  • Cast ingots made from the present alloys are then typically processed by hot working, intermediate annealing, cold working and further intermediate annealing.
  • the intermediate annealing is carried out for the purpose of homogenization, grain refinement, deformation or the formation of desirable mechanical properties, in particular high ductility.
  • tempering temperatures are from 400 ° C to 600 ° C and the tempering times are typically from one minute to 24 hours.
  • the alloys according to the invention in particular a cold deformation corresponding to a cross-sectional reduction of at least 60% before tempering is possible.
  • the annealing step increases the coercive force and the squareness of the magnetic BH loop, which is essential for the requirements for bias strips.
  • the manufacturing process for particularly good bias strips comprises the following steps:
  • Example 2 An alloy with 15.0% by weight of nickel, 3.0% by weight of aluminum, 1.2% by weight of titanium and the rest of iron was processed as in Example 1, but with a final intermediate annealing at 700 ° C. last cold deformation corresponding to a cross-sectional reduction of 70% and a final annealing at 500 ° C.
  • a coercive force H c equal to 21 A / cm and a remanence B r equal to 1.45 T were measured.
  • Example 2 An alloy with 15.0% by weight of nickel, 3.0% by weight of aluminum, 1.2% by weight of titanium and the rest of iron was produced as in Example 2. Deviating from this, the last intermediate annealing was carried out at 650 ° C, the last cold working corresponding to a cross-sectional reduction of 85% and the tempering treatment at 480 ° C. A coercive force H c equal to 20 A / cm and a remanence B r equal to 1.53 T were measured.
  • Example 5 An alloy with 15.0% by weight of nickel, 3.0% by weight of aluminum, 1.2% by weight of titanium, 2.0% by weight of molybdenum and the rest of iron was produced as in Example 2. After tempering treatment at 480 ° C, a coercive force H c equal to 20 A / cm and a remanence B r equal to 1.56 T were measured.
  • Example 5

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Abstract

Es wird eine halbhartmagnetische Legierung für Aktivierungsstreifen in magnetischen Diebstahlsicherungssystemen vorgestellt, die 8 bis 25 Gew.-% Ni, 1,5 bis 4,5 Gew.-% Al, 0,5 bis 3 Gew.-% Ti und Rest Fe enthält. Die Legierung zeichnet sich gegenüber den bekannten, verwendeten Legierungen durch exzellente magnetische Eigenschaften und eine hohe Korrosionsbeständigkeit aus. Des weiteren ist die erfindungsgemäße Legierung ausgezeichnet vor dem Anlassen kaltverformbar.

Description

Beschreibung
Anzeigeelement für die Verwendung in einem magnetischen Diebstahlsicherungssystem
Die Erfindung betrifft ein Anzeigeelement für die Verwendung in einem magnetischen Diebstahlsicherungssystem bestehend aus :
1. Einem länglichen, aus einer amorphen ferromagnetiεchen Le- gierung bestehenden Alarmstreifen und zumindest
2. einem aus einer halbhartmagnetischen Legierung bestehenden Aktivierungsstreifen.
Solche magnetischen Diebstahlsicherungssysteme und Anzeige- elemente sind hinlänglich bekannt und beispielsweise in der EP 0 121 649 Bl bzw. in der WO 90/03652 eingehend beschrieben. Zum einen gibt es magnetoelastische Systeme, bei denen der Aktivierungsstreifen zur Aktivierung des Alarmstreifens durch Aufmagnetisierung dient, zum anderen gibt es harmoni- sehe Systeme, bei denen der Aktivierungsstreifen nach seiner Aufmagnetisierung zur Deaktivierung des Alarmstreifens dient.
Zu den Legierungen mit halbhartmagnetischen Eigenschaften, die für die Vormagnetisierungsstreifen verwendet werden, ge- hören Co-Fe-V-Legierungen, die als VICALLOY bekannt sind, Co- Fe-Ni-Legierungen, die als VACOZET bekannt sind, sowie Fe-Co- Cr-Legierungen. Diese bekannten halbhartmagnetischen Legierungen enthalten hohe Kobaltanteile zum Teil von mindestens 45 Gew.-% und sind dementsprechend teuer.
Ferner sind diese Legierungen im magnetisch schlußgeglühten Zustand spröde, so daß sie keine ausreichende Duktilität aufweisen, um den Anforderungen bei den Anzeigeelementen für Diebstahlsicherungssystemen ausreichend gerecht zu werden. Eine wichtige Anforderung ist nämlich, daß diese Aktivierungsstreifen gegenüber Verbiegungen bzw. Verformungen unempfindlich sein müssen. Ferner geht man mittlerweile dazu über, die Anzeigeelemente bei Diebstahlsicherungssystemen direkt in das zu sicherende Produkt einzubringen (Source-Tagging) . Dadurch ergibt sich zusätzlich die Anforderung, daß die halbhartmagnetischen Legierungen auch aus größerer Entfernung bzw. mit kleineren Feldern aufmagnetisiert werden können. Es hat sich gezeigt, daß die Koerzitivkraft Hc auf Werte von höchstens 24 A/cm eingeschränkt werden muß.
Andererseits wird aber auch eine ausreichende Gegenfeldstabilität gefordert, wodurch der untere Grenzwert der Koerzitivkraft festgelegt wird. Hierbei sind nur Koerzitivkrafte von mindestens 10 A/cm geeignet.
Ferner soll die Remanenz unter Biege- bzw. Zugbelastung möglichst gering sein. Als Richtwert wird eine Änderung kleiner 20 % vorgegeben.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, die eingangs genannten Anzeigeelemente bezüglich ihrer Vormagnetisierungs- streifen dahingehend weiter zu entwickeln, daß die oben genannten Anforderungen erfüllt werden.
Erfindungsgemäß wird diese Aufgabe dadurch gelöst, daß die
Vormagnetisierungsstreifen aus einer halbhartmagnetischen Legierung bestehen, die aus 8 bis 25 Gew.-% Nickel, 1,5 bis 4,5 Gew.-% Aluminium, 0,5 bis 3 Gew.-% Titan und Rest Eisen zusammengesetzt ist.
Die Legierung kann ferner 0 bis 5 Gew.-% Kobalt und/oder 0 bis 3 Gew.-% Molybdän oder Chrom und/oder wenigstens eines der Elemente Zr, Hf, V, Nb, Ta, W, Mn, Si in individuellen Anteilen von weniger als 0,5 Gew.-% der Legierung und in ei- ne Gesamtanteil von weniger als 1 Gew.-% der Legierung und/oder wenigstens eines der Elemente C, N, S, P, B, H, 0 in individuellen Anteilen von weniger als 0,2 Gew.-% der Legie- rung und in einem Gesamtanteil von weniger als 1 Gew.-% der Legierung enthalten.
Die Legierung ist durch eine Koerzitivkraft Hc von 10 bis 24 A/cm und eine Remanenz Br von mindestens 1,3 T (13.000 Gaus) gekennzeichnet .
Die erfindungsgemäßen Legierungen sind in hohem Maße duktil und hervorragend vor dem Anlassen kalt verformbar, so daß auch Querschnittsverringerungen von mehr als 90 % möglich sind. Aus solchen Legierungen können Vormagnetisierungsstreifen hergestellt werden, insbesondere durch Kaltwalzen, die Dicken von kleiner 0,05 mm aufweisen. Ferner zeichnen sich die erfindungsgemäßen Legierungen durch exzellente magneti- sehe Eigenschaften und durch Korrosionsbeständigkeit aus.
Eine ganz besonders vorteilhafte Legierung ist eine halbhart- magnetische Eisenlegierung gemäß der vorliegenden Erfindung, die 13,0 bis 17,0 Gew.-% Nickel, 1,8 bis 2,8 Gew.-% Aluminium sowie 0,5 bis 1,5 Gew.-% Titan enthält.
Durch die Verringerung des Aluminiumgehalts kann insbesondere die Magnetostriktion besonders günstig eingestellt werden.
Typischerweise werden die Vormagnetisierungsstreifen durch Erschmelzen der Legierung unter Vacuum und Gießen zu einem
Gußblock hergestellt. Anschließend wird der Gußblock zu einem Band bei Temperaturen oberhalb 800°C warmgewalzt, danach bei einer Temperatur von oberhalb 800°C zwischengeglüht und danach schnell abgekühlt. Nach einer Kaltverformung, zweckmäßi- gerweise Kaltwalzen entsprechend einer Querschnittsverringerung von ca. 90 % folgt eine Zwischenglühung bei ca. 700°C. Anschließend findet eine Kaltverformung, zweckmäßigerweise Kaltwalzen, entsprechend einer Querschnittsverringerung von mindestens 60 % vorzugsweise 75 % oder höher, statt. Als letzter Schritt wird das kaltgewalzte Band bei Temperaturen von ca. 400°C bis 600°C angelassen. Danach werden die Vormagnetisierungsstreifen abgelängt. Im folgenden ist die Erfindung anhand der Zeichnung im einzelnen beschrieben. Dabei zeigen:
Figur 1 das Entmagnetisierungsverhalten von Fe-Ni-Al-Ti-Le- gierungen nach einer Wechselfeldentmagnetisierung bei 4 A/cm in Abhängigkeit von der Koerzitivkraft,
Figur 2 das Entmagnetisierungsverhalten von Fe-Ni-Al-Ti-Le- gierungen nach einer Wechselfeldentmagnetisierung bei
20 A/cm in Abhängigkeit von der Koerzitivkraft ,
Figur 3 die Änderung der Remanenz unter Zugspannung im Vergleich zu einer Legierung nach dem Stand der Technik und
Figur 4 die relative Änderung des magnetischen Flusses in % bei verschiedenen Koerzitivfeidstärken nach mechanischer Verformung im Vergleich zu einer Legierung nach dem Stand der Technik.
Für die Tauglichkeit einer Legierung für einen Aktivierungsstreifen in einem Diebstahlsicherungssystem, insbesondere für sogenannte „Source-Tagging" , ergeben sich folgende Forderun- gen:
Die Änderung der Remanenz unter Biege- bzw. Zugbelastung soll möglichst gering sein. Als Richtwert wird eine Änderung kleiner 20 % vorgegeben. Wie aus der Figur 3 zu ersehen ist, wer- den mit den Legierungen nach der vorliegenden Erfindung Werte < 10 % erreicht.
Aus der Figur 4 ergibt sich, daß neben der Legierung auch die Koerzitivfeldstärke und der Biegeradius die Änderung des Flusses bestimmen. Die Legierungen gemäß der vorliegenden Erfindung erreichen bei entsprechenden Koerzitivfeldstärken bei Biegeradien > 12 mm Werte < 5 % bzw. bei Biegeradien > 4 mm Werte < 10 % und Dicken von ca. 50 um.
Das Verhältnis der Sättigung bei gegebener geringer Auf agne- tisierungsfeidstärke von z.B. 40 A/cm zur Sättigung Bf bei einem Magnetfeld im kOe-Bereich soll nahezu 1 sein, was aus der Figur 3 zu ersehen ist.
Die Gegenfeldstabilität soll derart beschaffen sein, daß die Remanenz Bg nach einer Gegenfeldentmagnetisierung von wenigen A/cm immer noch mindestens 80 % ihres ursprünglichen Wertes beibehält .
Schließlich soll die Remanenz Br nach einem Ent agnetisie- rungszyklus mit einem vorgegebenen Magnetfeld lediglich 20 % vom ursprünglichen Wert behalten.
Im einzelnen bedeutet das, daß eine Aufmagnetisierung des Aktivierungsstreifens, d. h. eine Aktivierung/Deaktivierung des Anzeigeelementes, auch vor Ort erfolgen kann. Dort stehen aber in der Regel nur sehr kleine Felder zur Verfügung. Die erreichte Sättigung soll sich nur wenig von dem Wert bei hohen Aufmagnetisierungsfeidern unterscheiden, um gleiches Verhalten der Anzeigeelemente zu garantieren.
Die Anzeigeelemente müssen so beschaffen sein, daß sie in der Nähe der Spulen in den Detektionsschleusen in Folge eines dort erhöhten und eventuellen in Gegenrichtung orientierten Feldes nur wenig ihre Remanenz Br ändern. Wie aus der Figur 1 zu sehen ist, weisen die erfindungsgemäßen Legierungen eine solche geforderte Gegenfeldstabilität auf.
Schließlich müssen die Anzeigeelemente sich mit relativ kleinen Feldern entmagnetisieren lassen, d.h. bei magnetoelasti- sehen Anzeigeelementen deaktivieren bzw. bei harmonischen Anzeigeelementen aktivieren, lassen. Die Figur 2 veranschau- licht diese Zusammenhänge bei den erfindungsgemäßen Legierungen.
Die gleichzeitige Erfüllung der zuletzt genannten drei Forde- rungen ergibt für die zugänglichen Bereiche der Koerzitivkrafte Hc sehr starke Einschränkungen, da die drei Forderungen gegenläufig sind.
Die Legierungen nach der vorliegenden Erfindung werden typi- scherweise durch Gießen einer Schmelze aus den Legierungsbestandteilen in einem Tiegel oder Ofen unter Vacuum oder unter einer Schutzgasatmosphäre hergestellt. Die Temperaturen liegen dabei bei ca. 1600°C.
Der Abguß erfolgt typischerweise in eine Rundkokille. Die
Gußbarren aus den vorliegenden Legierungen werden dann typi- scherweise durch Warmverformung, Zwischenglühen, Kaltverformung und weiteren Zwischenglühen bearbeitet . Das Zwischenglühen erfolgt zwecks Homogenisierung, Kornverfeinerung, Verfor- mung oder der Ausbildung wünschenswerter mechanischer Eigenschaften, insbesondere einer hohen Duktilität.
Eine hervorragende Struktur wird beispielsweise durch folgende Bearbeitung erreicht :
Warmbehandlung bei vorzugsweise Temperaturen oberhalb 800°C, schnelles Abkühlen und Anlassen. Bevorzugte Anlaßtemperaturen liegen bei 400°C bis 600°C und die Anlaßzeiten typischerweise bei einer Minute bis 24 Stunden. Mit den erfindungsgemäßen Legierungen ist insbesondere eine KaltVerformung entsprechend einer Querschnittsverringerung von mindestens 60 % vor dem Anlassen möglich.
Durch den Schritt des Anlassens wird die Koerzitivkraft und die Rechteckigkeit der magnetischen B-H-Schleife erhöht, was für die Anforderungen an Vormagnetisierungsstreifen wesentlich ist. Das Herstellverfahren für besonders gute Vormagnetisierungs- streifen umfaßt folgende Schritte:
1. Gießen bei 1600°C
2. Warmwalzen des Gußblocks bei Temperatur oberhalb 800°C
3. Mehrstündiges Zwischenglühen bei größer 800°C mit Abschreckung in Wasser
4. Kaltwalzen entsprechend einer Querschnittsverringerung von ca. 90 %
5. Kaltverformen entsprechend einer Querschnittsverringerung von ca. 90 %
6. Zwischenglühen bei ca. 700°C
7. Mehrstündiges Zwischenglühen bei ca. 700°C 8. Kaltverformen entsprechend einer Querschnittsverringerung von ca. 70 %
9. Mehrstündiges Anlassen bei ca. 480°C
10. Schneiden und Ablängen der Aktivierungsstreifen.
Mit diesen Verfahren wurden Aktivierungsstreifen hergestellt, die eine ausgezeichnete Koerzitivkraft Hc und eine sehr gute Remanenz Br aufwiesen. Die Magnetisierungseigenschaften und die Gegenfeldstabilität waren hervorragend.
Die Herstellung von Fe-Ni-Al-Ti-Aktivierungsstreifen der in Rede stehenden Art ist nun anhand der folgenden Beispiele eingehend beschrieben:
Beispiel 1:
Eine Legierung mit 18,0 Gew.-% Nickel, 3,8 Gew.-% Aluminium, 1,0 Gew.-% Titan und Rest Eisen wurden unter Vacuum erschmolzen. Der resultierende Gußbarren wurde bei ca. 1000°C warmgewalzt, bei 1100°C für eine Stunde zwischengeglüht und in Was- ser schnell abgekühlt. Nach einem anschließenden Kaltwalzen mit einer Querschnittsverringerung von 80 % wurde das resultierende Band nochmals bei 1100°C für eine Stunde zwischenge- glüht und in Wasser schnell abgekühlt. Nach einem weiteren Kaltverformen mit einer Querschnittsverringerung von 50 % wurde das Band bei 650°C für vier Stunden zwischengeglüht. Entsprechend einer Querschnittsverringerung von 90 % wurde das Band danach kaltgewalzt und für drei Stunden bei 520°C angelassen und an Luft gekühlt. Es wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 23 A/cm sowie eine Remanenz Br gleich 1,48 T gemessen.
Beispiel 2:
Eine Legierung mit 15,0 Gew.-% Nickel, 3,0 Gew.-% Aluminium, 1,2 Gew.-% Titan und Rest Eisen wurden wie nach Beispiel 1 bearbeitet, jedoch mit einer letzten Zwischenglühung bei 700°C, einer letzten Kaltverformung entsprechend einer Querschnittsverringerung von 70 % sowie einer Schlußglühung bei 500°C. Es wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 21 A/cm und eine Remanenz Br gleich 1,45 T gemessen.
Beispiel 3:
Es wurde eine Legierung mit 15,0 Gew.-% Nickel, 3,0 Gew.-% Aluminium, 1,2 Gew.-% Titan und Rest Eisen wie in Beispiel 2 hergestellt. Abweichend davon erfolgte die letzte Zwischen- glühung bei 650°C, die letzte Kaltverformung entsprechend einer Querschnittsverringerung von 85 % und die Anlaßbehandlung bei 480°C. Es wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 20 A/cm und eine Remanenz Br gleich 1,53 T gemessen.
Beispiel 4:
Es wurde eine Legierung mit 15,0 Gew.-% Nickel, 3,0 Gew.-% Aluminium, 1,2 Gew.-% Titan, 2,0 Gew.-% Molybdän und Rest Eisen wie in Beispiel 2 hergestellt. Nach einer Anlaßbehandlung bei 480°C wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 20 A/cm und eine Remanenz Br gleich 1,56 T gemessen. Beispiel 5 :
Es wurde eine Legierung mit 15,0 Gew.-% Nickel, 2,0 Gew.-% Aluminium, 0,8 Gew.-% Titan und Rest Eisen unter Vacuum erschmolzen. Der resultierende Gußbarren wurde bei ca. 1000°C warmgewalzt, bei 900°C für eine Stunde zwischengeglüht und in Wasser schnell abgekühlt. Nach einem anschließenden Kaltwalzen mit einer Querschnittsverringerung von 90 % wurde das re- sultierende Band bei 650°C für vier Stunden zwischengeglüht. Entsprechend einer Querschnittsverringerung von 95 % wurde das Band danach kaltgewalzt und für drei Stunden bei 460°C angelassen und luftgekühlt. Es wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 14 A/cm und eine Remanenz Br gleich 1,46 T gemessen.
Beispiel 6
Es wurde eine Legierung mit 15,0 Gew.-% Nickel, 2,5 Gew.-% Aluminium, 1,2 Gew.-% Titan und Rest Eisen wie im Beispiel 5 hergestellt, jedoch mit einer Querschnittsverringerung von 83 % und einer Anlaßbehandlung bei 420°C. Es wurde eine Koerzitivkraft Hc gleich 17 A/cm und eine Remanenz Br gleich 1,44 T gemessen.
Bei allen Ausführungsbeispielen ergab sich ein befriedigendes Magnetisierungsverhalten und eine brauchbare Gegenfeldstabilität .

Claims

Patentansprüche
1. Anzeigeelement für die Verwendung in einem magnetischen Diebstahlsicherungssystem bestehend aus: 1. Einem länglichen, aus einer amorphen ferromagnetischen Legierung bestehenden Alarmstreifen und zumindest
2. einem aus einer halbhartmagnetischen Legierung bestehenden Aktivierungsstreifen, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , a) daß die halbhartmagnetische Legierung aus
8 bis 25 Gew.-% Ni 0,5 bis 3 Gew.-% Ti
1,5 bis 4,5 Gew.-% AI Rest Fe und b) daß die Legierung ferner enthalten kann, - 0 bis 5 Gew.-% Co und/oder 0 bis 3 Gew.-% Mo oder Cr und/oder
- wenigstens eines der Elemente Zr, Hf, V, Nb, Ta, W, Mn, Si in individuellen Anteilen von weniger als 0,5 Gew.-% der Legierungen in einem Gesamtanteil von weniger als 1 Gew.-% der Legierung und/oder
- wenigstens eines der Elemente C, N, S, P, B, H, 0 in individuellen Anteilen von weniger als 0,2 Gew.-% der Legierung und in einem Gesamtanteil von weniger als 1 Gew.-% der Legierung, und
c) daß die halbhartmagnetische Legierung eine Koerzitivkraft Hc von 10 bis 24 A/cm und eine Remanenz Br von mindestens 1,3 T (13000 Gaus) aufweist.
2. Anzeigeelement nach Anspruch 1, da d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die halbhartmagnetische Legierung aus
13 bis 17 Gew.-% Ni 0,5 bis 1,5 Gew.-% Ti
1,8 bis 2,8 Gew.-% AI Rest Fe besteht.
3. Verfahren zum Herstellen eines Aktivierungsstreifens nach den Ansprüchen 1 oder 2 , g e k e n n z e i c h n e t d u r c h folgende Verfahrensschritte: 1. Erschmelzen der Legierung unter Vacuum oder Schutzgas und anschließendes Gießen zu einem Gußblock;
2. Warmverformen des Gußblocks zu einem Band bei Temperaturen oberhalb ca. 800°C;
3. Zwischenglühen des Bandes bei einer Temperatur oberhalb ca. 800°C;
4. Schnelles Abkühlen;
5. Kalt.verformen entsprechend einer Querschnittsverringerung von ca. 90 %
6. Zwischenglühen bei ca. 700°C
7. Kaltverformen entsprechend einer Querschnittsverringerung von mindestens 85 %;
8. Anlassen bei einer Temperatur von ungefähr 480°C;
9. Schneiden und Ablängen der Aktivierungsstreifen.
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