EP0922924A1 - Dicht- und Führungseinrichtung für hochdynamisch beschleunigte, abstandswirksame Schutzelemente - Google Patents

Dicht- und Führungseinrichtung für hochdynamisch beschleunigte, abstandswirksame Schutzelemente Download PDF

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EP0922924A1
EP0922924A1 EP98122777A EP98122777A EP0922924A1 EP 0922924 A1 EP0922924 A1 EP 0922924A1 EP 98122777 A EP98122777 A EP 98122777A EP 98122777 A EP98122777 A EP 98122777A EP 0922924 A1 EP0922924 A1 EP 0922924A1
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EP
European Patent Office
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sealing
defense
distance
guiding device
elements according
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EP98122777A
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EP0922924B1 (de
Inventor
Gerd Dr.-Ing. Kellner
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Krauss Maffei Wegmann GmbH and Co KG
Original Assignee
Wegmann and Co GmbH
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
    • F41H5/00—Armour; Armour plates
    • F41H5/007—Reactive armour; Dynamic armour

Definitions

  • the invention relates to a sealing and guiding device for highly dynamic Accelerate distance-effective, weight-optimized protective elements against impact (KE) projectiles, shaped charge ammunition (HL) and explosive-shaped Projectiles (EFP) according to the preamble of claim 1.
  • KE Accelerate distance-effective, weight-optimized protective elements against impact
  • HL shaped charge ammunition
  • EFP explosive-shaped Projectiles
  • the mentioned reactive armor with a larger surface area are with favorable end ballistic dimensioning over that with inert special materials achievable values, however, it should be for a realistic estimate at least some of those specifically required for the use of reactive elements Masses (fasteners, webs, etc.) are taken into account. This condition depending on the point of view, reduces the Em factor for large-area elements or unfavorable interpretations such that a mass-efficient and therefore meaningful use is questioned.
  • Another important aspect for the use of such systems is in their sensitivity to interference or targeted countermeasures. These can, for example, be fired at with smaller threats (machine gun) with the aim of a flat trigger or in the fire with Tandem - shot.
  • the relatively small areas of the solution proposed in this invention work counter these conceivable countermeasures. Furthermore, with always comparably low structural loads two or more defense elements be accelerated (e.g. for redundancy or multiple control). Furthermore the flat "small" acceleration systems are relatively well protected, e.g. by means of protective elements or protective covers, that of fragments or smaller ones Bullets are not penetrated.
  • TLP propellant powder
  • a combination of electromagnetic acceleration is also a hybrid drive and additional chemical energy, e.g. by using pressure sensitive substances such as perchlorates (e.g. potassium perchlorate).
  • perchlorates e.g. potassium perchlorate
  • the perchlorate powder on the ground (in Pot) of the protective element or between the two coils initiated spontaneously: This generates a large amount of gas, which is also the defense element in the exhaust pot accelerates.
  • Future-oriented hybrid drives are also conceivable where, for example, a plasma as a drive medium through electrical energy is produced.
  • the shock load can be mitigated when using explosives by adding "thinning" components (inert powder, PU foam Etc.).
  • thinning inert powder, PU foam Etc.
  • the plastic deformation in the near area can be particularly effective higher speeds of the defense elements can hardly be prevented, however is this with optimal design and coordination of speeds and Limit masses clearly. With such measures, however, the ignition of the explosive mixture difficult.
  • the basic principle here is that relatively solid bodies, such as balancing projectiles, by shaped charges, cutting charges or by the explosion of explosives can hardly be adversely affected and can in no way be significantly destroyed.
  • a second class of such proposals can be summarized by that to defend against KE threats in relation to the penetrator diameter relatively large areas (armor plates) laterally against penetrating Projectiles are accelerated.
  • the acceleration such large masses is associated with the greatest problems the protective balance (efficiency) even against the simplest inert protective structures in any case worse if they are required for such constructions Dead masses are taken into account.
  • an acceleration with Explosives do not avoid the impacted edges of the moving Plates are significantly plastically deformed.
  • disruptive elements should be positioned as far as possible from the space or object to be protected, since the subsequent flight path (deflection path) of the disturbed penetrator is of great importance for efficiency due to the continued lateral movement.
  • the subsequent flight path (deflection path) of the disturbed penetrator is of great importance for efficiency due to the continued lateral movement.
  • FIG. 1A, 1B and 1C in Figure 1 show schematic side views of an armored Vehicle 1 with the different areas of application more effective distance Protection elements inside and outside the structure.
  • Fig. 1A the inner working area of distance-effective devices, e.g. within of the vehicle bow area 2. It is triggered via a bow sensor 5a for the inner area or by contact.
  • 1B characterizes the immediate detection close range 3 of armor with distance-effective elements and sensors 5b (roof sensor for the Close range) and 5c (close range bow sensor).
  • 1C shows the adjoining area 4 remote from the vehicle, which here of a suitable roof sensor 5d is scanned.
  • a suitable roof sensor 5d is scanned.
  • the task can also be performed by several sensors.
  • Figure 1.1 is the possible threat area of a vehicle in the roof area indicated by EFP or shaped charge missile. The release takes place here via correspondingly arranged sensors 5e.
  • the bow area 6 is determined by the upper front surface 7a and lower front surface 7b.
  • the conclusion to the combat area in which the team is located forms an oblique or vertical passive (inert) basic protection 13.
  • the possible paths 12 of the inner defense elements 11 are due to the geometry the front surfaces 7a, 7b and the base protection 13 are determined and can be inclined run according to the respective contour or vertically.
  • the arrangement in The bow area can be designed very variably and so the needs can be optimally adapted to the respective passive base armor.
  • At the bow side area 9 or tower front area 8 or tower side area 10 is the basic arrangement of effective protective elements 14 with their possible tracks 15 to ward off a threat in the near-contour vehicle area 3 or area 4 remote from the vehicle.
  • the threat from projectiles Missiles or warheads can be directly from the front 16a, from the Page 16b or from above 16c.
  • Figure 2.1 shows the possible defense against an explosive-shaped projectile (arrow 16c in the sketch) by a distance-effective defense element 14 or the external defense trajectory 15 outlined.
  • a distance-effective protection system can also missiles that are in the so-called Top Attack, (the object of attack), fight very well.
  • FIG. 3 there is a vertical interaction between defense element 20 and a KE penetrator 18 (threat). Actual angles (inclination or inclination of the armor) are in a first approximation through transmission using the cosine law too to treat. According to FIG. 3A, there are two times three possibilities with regard to the Interaction angle.
  • the defense element 20 moves in the direction of the threat 18 with one component in flight direction 21 of the threat (17ac from above, 17bc from below) or with a component against the flight direction 21 of the threat (17aa from above, 17ba from below).
  • the third possibility is to hit it vertically (17ab from above, 17bb from below).
  • 3B shows the case for a vertical interaction (17bb), in which the speed at which the defense element 20 runs laterally into the penetrator 18 is set too high (greater than 0.2 to 0.3 v penetrator ). Therefore, only a certain penetrator length 18b is punched out. Due to the inertia of the residual penetrator, the remaining pieces of the projectile 18a / 18c remain in their original flight axis. The end ballistic performance is only reduced approximately according to the punched-out penetrator length 18b.
  • FIG. 3C shows the case in which the transverse speed of the defense element 20 is too low (less than 0.1 to 0.15 v penetrator ). There is only a slight distraction (19, ⁇ ). Depending on the direction of movement of the defense element 20, the penetrator 18 can even be set in the direction of the target normal of a downstream inclined armor, so that the small gain in protection performance could be compensated for by the slightly inclined position of the penetrator due to a somewhat improved penetration performance.
  • the vector diagrams in FIG. 4 show this relationship for a moving one Protection element and a counter-rotating protection element each for a system "resting defense element" and a system “resting floor”.
  • the defense element acts immediately after contact with the penetrator. It must be taken into account here that a sufficient deflection force (lateral force) is generated becomes. It is particularly important to ensure that a penetrator to be disturbed as quickly as possible, i.e. in the front area, is disturbed or distracted, so its greatest possible transient deformation or deflection and thus reduction the breakthrough performance is achieved.
  • the area and density of the defense element is decisive.
  • the The length of the AR can be limited to avoid dead mass. To achieve one good ratio of effort to effect (efficiency) or a large em factor only masses that are intended for direct distraction or Damage to the penetrator may be required.
  • the geometric elements shown in FIG. 5 are preferred as active elements (AWE) To use bodies that basically meet these conditions.
  • FIG. 5A an AWE as a flat cuboid 30 with width B Qua 30a, height H Qua 30b and length L Qua 30C.
  • a bar 31 as AWE with width B Ba 31a, height H Ba 31b and length L Ba 32C.
  • a cylinder 32 according to FIG. 5C as AWE has the diameter D cyl 32a and the length L cyl 32b.
  • the penetrator position is the decisive defense criterion, one must sufficiently large lateral deflection distance after the exposure to the defense element are available. Under the diversion line is the Understand distance that the deflecting element perpendicular after the start of contact to the direction of movement of the threat as it passes. If a sufficient cross-sectional load is observed, this is A crucial point for the performance of a protective or defense element.
  • Ensuring a given collision point depends equally of a sufficiently precise detection as well as of a precise and sufficient Acceleration of the active body.
  • the detection should be sufficient are precisely presupposed and is not the subject of this invention. Very however, it is important that the defense elements reach a certain speed at the collision point.
  • 5.1A is the case for a certain, optimally set transverse speed, in this case 200 m / s, and a cylinder 32 as a defense element at the moment the interaction as a starting point for the 3D simulation calculation, which is in the ISL was carried out.
  • the pentrator speed is 1800 m / s.
  • the mass of the cylindrical AR corresponds to the mass of the projectile.
  • the appropriate ones Materials for the distance-effective protective elements (AR) can be selected. This is due to the fixed drive parameters such as pressure and drive area or acceleration path the density of the materials with the achievable exit speed closely linked.
  • Endballistically very effective materials such as tungsten heavy metal (WS), depleted Uranium (DU) or armored steel, on the other hand, achieve slower speeds Speeds, but achieve high due to their mass or density Shear forces and are therefore used to ward off massive threats such as KE bullets of high performance are particularly suitable.
  • WS tungsten heavy metal
  • DU depleted Uranium
  • armored steel on the other hand, achieve slower speeds Speeds, but achieve high due to their mass or density Shear forces and are therefore used to ward off massive threats such as KE bullets of high performance are particularly suitable.
  • the conditions for the drive unit of the AWE and the required material are strictly limited.
  • the volume required for a defense element e.g. cuboid, bar, cylinder, disc
  • the low-density materials are therefore ruled out if you want to give preference to the smallest possible defense elements.
  • Hard tempered steel is probably the most suitable material for the defense elements (price).
  • the first diagram 5.2A shows the exit speed v of a defense element as a function of a constant working pressure p in the drive system.
  • the course of the AWE speed v shown in diagram 5.2A is obtained as a function of the constant drive pressure p and as a function of the disk diameter D Sch .
  • the respective acceleration times are in the order of 0.4 to 0.5 ms at the necessary minimum speed of 100 m / s and 0.1 to 0.2 ms in the high speed range.
  • the required minimum densities ⁇ for the end-ballistic material of the disk-shaped defense elements are between 5.6 and 12.5 g / cm 3 , depending on the disk diameter.
  • the second diagram 5.2B shows the values for different AWE materials with different densities.
  • WS tungsten heavy metal
  • FIG. 6 shows the basic structure of various acceleration units with the different drive media shown.
  • FIG. 6A shows an AR 20 in the defense unit 34. Serves as the drive medium Explosives, in this case a thin foil 35. Between AWE and this film is a transmission or damping layer 36. Die Ignition device 37 receives the ignition signal via the transmission line 38.
  • FIG. 6B shows a future technological solution, for example a working medium 39 as plasma from a corresponding energy supplier 44 is generated.
  • FIG. 6C shows the case of electromagnetic acceleration with a primary coil 40 and the secondary coil 41. Between the two coils 40, 41 could if necessary, a pressure-sensitive chemical drive medium 45 is additionally arranged be (hybrid drive).
  • FIG. 6D A structure is sketched in FIG. 6D in which chemical energy suppliers 42 have a Implementation rate below the detonation rate of Explosives (deflagrating explosives, very fast powder mixtures) in the drive room are arranged. The rapid energy conversion takes place after the Ignition by means of a transfer or booster charge 43.
  • chemical energy suppliers 42 have a Implementation rate below the detonation rate of Explosives (deflagrating explosives, very fast powder mixtures) in the drive room are arranged.
  • Explosives deflagrating explosives, very fast powder mixtures
  • FIG. 7A is the case of a step-shaped or piston-shaped defense element 51 outlined.
  • the piston part 52 is located in the base plate 49a, the drive chamber 53 of them.
  • the entire AWE 51 sits in a sensor 50 on the outer surface the defense unit.
  • FIG. 7B there is a disk-shaped defense element 54 in the corresponding base plate 49b and pickup device 50 outlined.
  • Fig. 8A the volume increase 56 is after a small movement of the AR Working space outlined in FIG. 7A. However, the upper volume is still without Gas pressure and therefore does not contribute to the drive. Only after passing the lower one The actual spontaneous volume increase takes place at the edge of the piston part 52 on the transducer 50 with the corresponding effects on gas pressure and drive power.
  • Such a stepped piston concept is over the length of the piston part 52 and the diameter ratio of defense element 51 to piston 52 is very variable in terms of working pressure and drive power.
  • volume increase 57 runs during the movement of the disk-shaped Defense element 54 linear with its movement, as in Figure 8B shown.
  • FIG. 9 shows an acceleration unit according to the invention with a sealing zone and Covering examples shown.
  • the AWE 20 is located in the defense module 60 and is surrounded by a sealing and guiding element 61. Of the Drive room 53 is located below the AWE 20.
  • the AWE 20 can with one Cover / cover 62 may be provided, which by means of screw fastening 63 on Defense module 60 has its housing fastened and has two holes 64 in the AWE 20 is centered.
  • cover options are also conceivable, for example a flat cover 65, which also acts as a seal and is glued or vulcanized.
  • FIG. 10 shows examples of sealing concepts from AWE according to the invention.
  • FIG. 10A shows a defense module 70 with a sealing strip 69 on the AR
  • FIG. 10B shows a module 71 with sealing rings 76, 77 on the AWE.
  • FIG. 10C solutions exist in a defense module 72, in which the AWE has a lateral sealing surface 78 or, as shown in FIG. 10D, a Defense module 73 with an AWE and sealing lip 79.
  • Further sealing concepts are a floor seal 80 on the AWE according to FIG. 10E in the defense module 74 or a combined side-floor seal according to FIG. 10F and defense module 75.
  • FIG. 11 Other examples of sealing concepts and rotationally symmetrical defense elements, for example cylinders, are outlined in FIG. 11.
  • the sealing is carried out, for example, by a Sealing strip 86 in the case of a cylindrical defense element or by means of a sealing ring with a rotationally shaped AR (ball).
  • FIG. 11B the sealing takes place via a flat floor seal adapted to the contour of the defense element 87.
  • FIG. 11C lateral flat seal 88 outlined.
  • Figure 11D shows the case of a revolving Seal 89 through which any position of the cylindrical defense element is made possible.
  • FIG. 12 there are various drive options, for example depending on the drive concept and the resulting structural load Lead designs.
  • FIG. 12A there is a defense element 91 with a flat drive unit 97 and for comparison an AWE 92 with 3 cup-shaped drive units 95.
  • the defense element 92 is outlined in a multiple arrangement in FIG. 12B, at which was indicated that the respective left or right neighboring region 93 of the AWE 92 can be made shock-proof by means of webs or buffer elements 94 could.
  • FIG. 12C Analogous to FIG. 12B, a multiple arrangement is sketched in FIG. 12C in which a defense element 98 is accelerated by 6 cup-shaped drive units.
  • FIG. 13 shows examples of options for designing the direct recording of Defense modules in an armor or structure.
  • the simplest way is to accommodate a defense element 20 or the corresponding one Defense module in a sack lock, a hole or a milling 100 in part of the armor structure 99 according to FIG. 13A.
  • Particularly advantageous is the arrangement in a shock-absorbing material, for example GRP or rubber.
  • FIG. 13B An inexpensive arrangement is shown in Figure 13B, in which the inclusion of Defense modules 102 takes place in a perforated plate 101.
  • This perforated plate 101 is in this case, for example, arranged in front of or on a base armor 103.
  • FIG. 13C Another design option is shown in Figure 13C, in which the defense element 20 is laterally supported or buffered by a sleeve 104. Also with such measures, the reactions can be selected with a suitable choice of materials limit strongly locally during the highly dynamic acceleration process.
  • FIG. 14 shows views of planar defense units shown.
  • the round receptacles 102 are each through the round sleeve 104
  • the mounting plate for the accelerator unit and AWE can also through a perforated plate 106 with quadrangular Holes or, for example, be formed from webs and strips.
  • FIG. 15 there is a bar with integrated defense elements as the defense element 31 shown.
  • an active body 20a is inserted, which relates to its properties as much as possible from the material of the support beam 31 should distinguish.
  • the middle arrangement there are two active bodies 20b in the Carrier beam 31 integrated so that the overflowing penetrator 18 of the two inserted bodies 20 b hit practically simultaneously but in different places becomes.
  • the bar contains two consecutive ones Defense elements 20c.
  • FIG. 1 Another very interesting defense is the one shown in FIG Arrangement of two or more mutually inclined drive units, which can be ignited individually or together, so that the defense elements 20 accelerated individually or together in different directions become. With such an arrangement, the most varied can be done without any effort Threats, e.g. combat tandem bullets effectively.
  • Threats e.g. combat tandem bullets effectively.
  • a single penetrator can also be used with an appropriately coordinated firing order and Defense elements can be subjected to multiple angular positions.
  • the deflection of a cylindrical penetrator made of tungsten heavy metal was calculated by interacting with a bar-shaped defense element, which at 200 m / s at a distance corresponding to the beam width in front of a homogeneous one Armor is moved at three different times.
  • the impact speed of the WS penetrator is 1800 m / s.
  • the values for height, width and length of the AWE made of high-hard steel are 2 and 8 storey diameters, respectively.
  • the RHA armor is 5 penetrator thick.
  • the position of the AWE is of particular importance. Because from the Sequences and representations according to FIGS. 17A to 17C follow that the defense element in this calculation example all its energy to the penetrator has given up and has practically come to rest. This is in view the structural load caused by the AWE is in an optimal condition executed, moving protective elements can never be reached.

Abstract

Dicht- und Führungseinrichtung für hochdynamisch beschleunigte abstandswirksame Schutzelemente. Die quarder-, balken-, zylinder- oder scheibenförmigen Schutzelemente bzw. Abwehrelemente (11, 14) dienen zur Abwehr einer KE-, HL- oder EFP-Bedrohung sowie von Flugkörpern. Sie werden aus einem Behälter/Gehäuse gerichtet bzw. geführt, hochdynamisch beschleunigt ausgestoßen. Die Masse, der mittels chemisch-, pneumatisch oder mechanisch wirkender Antriebseinrichtungen oder mittels Hybridantrieben beschleunigten Schutz- bzw. Abwehrelemente (11, 14) liegt in der Größenordnung der Masse der ankommenden/durchdringenden Bedrohung. Die Dicht- und Führungseinrichtung kann außerhalb oder innerhalb eines zu schützenden Objektes angebracht sein. Die Aktivierung erfolgt mittels kontakt- oder sensorgesteuert. In letzterem Fall ist auch eine sensorgesteuerte Ausrichtung denkbar. Die Beaufschlagung der Bedrohung erfolgt vorzugsweise seitlich an dem optimalen Punkt bzw. an optimal geeigneten Punkten. Die Positionierung der Dicht- und Führungseinrichtung erfolgt einzeln (gerichtet), in Reihen oder flächig verteilt. Das Verhältnis Oberfläche/Wirkmasse/ Totmasse ist optimiert, die Strukturbelastung minimiert. <IMAGE> <IMAGE>

Description

Die Erfindung betrifft eine Dicht- und Führungseinrichtung zum hochdynamischen Beschleunigen von abstandswirksamen, gewichtsoptimierten Schutzelementen gegen Wucht- (KE) Geschosse, Hohlladungsmunition (HL) und explosivgeformte Projektile (EFP) nach dem Oberbegriff von Patentanspruch 1.
Im Verlaufe der letzten Jahrzehnte wurde die Durchschlagsleistung sowohl von Hohlladungs- (HL) als auch von Wucht- (KE) Geschossen derart angehoben, daß bei inerten Schutzaufbauten bereits heute auch bei schweren gepanzerten Fahrzeugen ein kaum mehr zu realisierendes Maß an Flächengewichten erforderlich ist. Da sich dieser Trend noch zukünftig verstärken wird, werden seit Jahren eine Reihe von Sonderpanzerungen untersucht, die gegenüber Stahl gleicher Masse eine erhöhte Schutzleistung aufweisen.
Neben dem Einsatz von Sonderschutzmaterialien waren es insbesondere die seit Anfang der 70er Jahre erprobten, sogenannten reaktiven Panzerungen (ERA), die insbesondere gegen HL-Geschosse entscheidende Verbesserungen in der Schutzleistung und damit eine Verringerung des Flächengewichts erbrachten. Das Prinzip besteht darin, daß in einem Sandwichaufbau aus z.B. Stahlblech / Sprengstoff / Stahlblech durch das auftreffende bzw. durchdringende Projektil der Sprengstoff initiiert wird und durch die entsprechend beschleunigten Stahlbleche (Platten) laterale Wirkungen auf das durchdringende Projektil (HL-Strahl oder KE-Penetrator) erzielt werden. Aufgrund der sehr kurzen zur Verfügung stehenden Zeitspanne muß dieser Beschleunigungsvorgang nicht nur sehr rasch eingeleitet werden, sondern es müssen auch entsprechend große Plattengeschwindigkeiten erreicht werden. Aus endballistischen Gründen sollte z.B. für KE-Geschosse bei derartigen flächenhaften Konfigurationen je nach Neigungswinkel die Plattengeschwindigkeit 15 % bis 30 % der Projektilgeschwindigkeit betragen, um eine ausreichende Schutzleistung zu erzielen. Dies beschränkt die zu realisierenden Blechdicken, die in der Regel bei Hohlladungen im mm-Bereich, gegen Wucht(KE) Geschosse in besonderen Fällen bei wenigen Zentimetern Plattendicke liegen.
Beide erforderlichen Bedingungen, sowohl Zünden ohne nennenswerte Zeitverzögerung, als auch eine sehr hohe Plattengeschwindigkeit, lassen sich in flachen und einfach aufgebauten Strukturen nur mittels Sprengstoff erreichen.
Da insbesondere aufgrund der Tatsache, daß der Auftreffpunkt des Geschosses auf dem reaktiven Schutzelement nicht genau genug bekannt ist und die reaktiven Elemente eine bestimmte Zeit auf die durchdringende Bedrohung einwirken müssen, ist ihre Fläche nicht beliebig zu verkleinern. Die lateralen Abmessungen derartiger Schutzmodule, die weltweit bereits bei den unterschiedlichsten Kampfpanzern im Einsatz sind, liegen in der Größenordnung von 0,1 bis 0,3 m2. Aufgrund der oben genannten Bedingungen ergeben sich Sprengstoffdicken von 4 mm bis 8 mm und damit relativ hohe Sprengstoffmassen. Dies bedeutet, daß auf die tragende Struktur neben der Schockbelastung auch ganz erhebliche Energien bzw. Impulse übertragen werden. Bei massiven reaktiven Abwehrsystemen sind diese durchaus mit denen der auftreffenden Bedrohung zu vergleichen. (Anhaltswert: Für eine Plattenenergie von etwa 1 MJ werden etwa 1 kg Sprengstoff zur Beschleunigung benötigt).
Besondere Bedeutung kommt in diesem Zusammenhang der sogenannten spezifischen Flächenmasse bzw. dem Faktor "äquivalente" Stahlmasse / tatsächlich benötigter Stahlmasse pro Flächenelement (Em-Faktor) zu. Er ist ein Maß für die Effizienz (Masse) einer Panzerung.
Die genannten reaktiven Panzerungen mit größerer Flächenausdehnung liegen zwar bei günstiger endballistischer Dimensionierung über den mit inerten Sonderwerkstoffen erreichbaren Werten, es sollte jedoch für eine realistische Abschätzung zumindest ein Teil der speziell für den Einsatz reaktiver Elemente benötigten Massen (Befestigungselemente, Stege etc.) berücksichtigt werden. Dieser Umstand reduziert je nach Betrachtungsweise den Em-Faktor bei großflächigen Elementen oder ungünstigen Auslegungen derart, daß ein masseeffizienter und damit sinnvoller Einsatz in Frage gestellt ist.
Beim Einsatz von relativ kleinen, aber hochwirksamen Abwehrelementen (AWE), wie sie mit dieser Erfindung vorgeschlagen werden, ergeben sich hingegen relativ günstige Masseeffizienten. Denn zum einen werden nur Massen beschleunigt, die unmittelbar zur Wirkung kommen, zum anderen sind die sogenannten Tot- oder Verlustmassen aufgrund der kleinen Module und der geringen Strukturbelastungen beim Abschuß vergleichsweise gering.
Ein weiteres, technisch sehr schwer zu lösendes Problem besteht bei reaktiven Anordnungen darin, die Detonation auf ein bestimmtes flächiges Element zu begrenzen, ohne weitere Schäden oder gar eine sympathetische Detonation der umgebenden Schutzelemente zu verursachen. Dieser Umstand, verbunden mit der Forderung nach einer möglichst langen Einwirkzeit auf das Geschoß, dies bestimmt die Größe der Abwehrplatten, und die sehr große Energie der beschleunigten Abwehrelemente hat zur Folge, daß solche Systeme vornehmlich als sogenannte modulare reaktive Schutzelemente auf der Außenfläche der zu schützenden Fahrzeuge appliziert werden.
Eine Reihe von Nachteilen und Einschränkungen beim Einsatz von ungesteuerten reaktiven Panzerungen können durch den Übergang auf eine Fremdzündung der reaktiven Schutzelemente vermieden werden. Hierbei müssen aber ausreichend präzise Informationen bzgl. des Zeitpunktes und des Ortes der abzuwehrenden Bedrohung bekannt sein. Diese werden mittels Sensoren und nachgeschaltetem Rechner ermittelt. Ist dies gewährleistet, so können erheblich kleinere Flächen für die Abwehreinheiten realisiert werden. Derartige sensorgestützte Systeme werden allgemein als aktiv bezeichnet.
Ein weiterer, für den Einsatz derartiger Systeme wichtiger Gesichtspunkt besteht in deren Empfindlichkeit gegenüber Störungen bzw. gezielten Abwehrmaßnahmen. Diese können beispielsweise im Beschuß mit kleineren Bedrohungen (Maschinenkanone) mit dem Ziel einer flächigen Auslösung bestehen oder im Beschuß mit Tandem - Geschossen.
Die relativ geringen Flächen der in dieser Erfindung vorgeschlagenen Lösung wirken diesen denkbaren Abwehrmaßnahmen entgegen. Weiterhin können mit immer noch vergleichbar geringen Strukturbelastungen zwei oder mehr Abwehrelemente beschleunigt werden (z.B. zur Redundanz oder Mehrfachbekämpfung). Außerdem sind die flächig "kleinen" Beschleunigungssysteme relativ gut zu schützen, z.B. mittels Schutzelementen oder Schutzabdeckungen, die von Splittern oder kleineren Geschossen nicht durchdrungen werden.
Aber selbst das Eindringen eines Splitters oder Geschosses in eine bestimmte Tiefe setzt die Wirksamkeit der Abwehrelemente nicht herab. Denn gerade deren Fremdzündung macht sie gegenüber einer versehentlichen oder von der kleineren Bedrohung gewünschten Auslösung unempfindlich.
In jedem Falle werden nur relativ kleine Abwehrwirkflächen auch bei einem teilweisen Ausfall außer Funktion gesetzt, ein wesentliches Argument für den Einsatz kleinstmöglicher Abwehrelemente und insbesondere für die Möglichkeit des Einsatzes redundanter Systeme.
Aufgrund der stetig zunehmenden Bedrohung durch leistungsfähigere Penetratoren hinsichtlich Auftreffgeometrie und kinetischer bzw. chemischer Energie und insbesondere der in absehbarer Zukunft zu erwartenden Werte, z.B. ist bei KE-Munition ein Anstieg von derzeit etwa 8 MJ auf 15 MJ und mehr denkbar, wurden Konzepte entwickelt, die das Zusammentreffen der Bedrohung mit Abwehrelementen möglichst außerhalb der zu schützenden Objekte stattfinden lassen. Dies wird mit sogenannten "abstandswirksamen" Schutzelementen erreicht. Derartige Systeme werden seitens der Grundlagenforschung insbesondere vom Deutsch-Französischen Forschungsinstitut (ISL) seit Mitte der 80er Jahre vorgeschlagen. Auch sind bereits entsprechende Experimente mit KE-Munition gegen HL-Munition bekannt. Da die abstandswirksamen Schutzelemente eine bestimmte Zeit vor dem Auftreffen der Bedrohung aktiviert werden müssen, erfordern sie eine entsprechende Sensorik in Verbindung mit einer Steuerung und einer Auslöseeinrichtung.
Als Beschleunigungsmedien für aktive bzw. abstandswirksame Systeme kommen in erster Linie Sprengstoffe in Betracht. Ebenso werden seit einer Reihe von Jahren auch elektromagnetische Beschleunigungseinrichtungen in der Grundlagenforschung untersucht. Auf der anderen Seite eröffnen sensorgesteuerte Systeme die Möglichkeit, Beschleunigungssysteme einzusetzen, deren Intiierung länger dauert als bei reinem Sprengstoff. Hier sind insbesondere deflagrierende Systeme und bestimmte Treibladungspulveraufbauten von Bedeutung. Liegen die Zündverzugszeiten bei Sprengstoff in der Größenordnung von wenigen Mikrosekunden (µs), so liegen sie bei deflagrierenden Systemen derzeit in der Größenordnung von 100 - 500 µs. Als deflagrierende Komponenten kommen z.B. poröse Hexogen-Wachs-Gemische oder klassische LOVA-Pulver in Frage. Deflagrierende Systeme werden seit langer Zeit im ISL ebenfalls grundlagenmäßig untersucht.
Beim Einsatz von Treibladungspulvern (TLP) ist mit einer minimalen Zeitspanne für den Anzündvorgang in der Größenordnung von 1000 µs zu rechnen. Die Effizienz sowohl von deflagrierenden Systemen als auch von Aufbauten mit TLP als Antriebsmittel hängt also ganz entscheidend von einer präzisen Anzündung und einer gleichmäßigen Durchzündung ab. Daß dies jedoch möglich ist und daß mit derartigen Systemen auch Geschwindigkeiten von mehreren 100 m/s zu erreichen sind, wurde bereits vor Jahren im ISL nachgewiesen.
Als Hybridantrieb ist auch eine Kombination von elektromagnetischer Beschleunigung und zusätzlicher chemischer Energie denkbar, z.B. durch Verwendung von druckempfindlichen Stoffen wie den Perchloraten (z.B. Kaliumperchlorat). Dabei wird aufgrund der mechanischen Abschußbelastung des Abwehrelementes zu Beginn der elektromagnetischen Beschleunigung das Perchloratpulver am Boden (im Topf) des Schutzelementes bzw. zwischen den beiden Spulen spontan initiiert: Dies erzeugt eine große Gasmenge, die das Abwehrelement im Ausstoßtopf zusätzlich beschleunigt. Weiterhin sind zukunftsorientierte Hybridantriebe denkbar, bei denen beispielsweise ein Plasma als Antriebsmedium durch elektrische Energie erzeugt wird.
Bezüglich einer technischen Anwendung in gepanzerten Strukturen haben Beschleunigungssysteme auf der Basis von detonierendem Sprengstoff einen entscheidenden Nachteil. Sie verursachen stets eine Schockbelastung. Damit werden unvermeidbar die dynamischen Fließgrenzen der unmittelbar umgebenden Werkstoffe überschritten, so daß es dort zu bleibenden Verformungen kommt. Weiterhin sind bei derartigen Systemen sehr große Belastungen der umgebenden, aber auch der tragenden Struktur nicht zu vermeiden. Dies erfordert zur Kompensation in der Regel erhebliche Zusatzmassen, die den Gewinn an Schutzleistung entsprechend vermindern. Gleichzeitig wird damit die technisch sinnvoll zu beschleunigende Masse eingegrenzt bzw. bestimmt.
Abgemildert werden kann die Schockbelastung bei Verwendung von Sprengstoff durch Beimengen von "verdünnenden" Komponenten (Inertpulver, PU-Schaum etc.). Damit kann die plastische Deformation im Nahbereich zwar insbesondere bei höheren Geschwindigkeiten der Abwehrelemente kaum verhindert werden, jedoch ist diese bei optimaler Ausgestaltung und Abstimmung der Geschwindigkeiten und Massen deutlich zu begrenzen. Durch derartige Maßnahmen wird jedoch die Zündung des Sprengstoffgemisches erschwert.
Es sind eine Reihe von Vorschlägen bekannt, zur Verminderung der Schutzmasse von Fahrzeugen und Schiffen "aktive Panzerungen" einzusetzen. Grundsätzlich zeichnen sich derartige Schutzsysteme dadurch aus, daß der ankommenden Bedrohung eine Abwehrmasse entgegen bewegt wird. Ein Schwerpunkt dieser Überlegungen liegt dabei auf der Auslösung von Hohlladungen (z.B. DE 9 77 984) oder Schneidladungen (US 3.895.368) quer zur Flugrichtung der Bedrohung. Andere Schutzsysteme sehen direkt Sprengladungen zur Abwehr vor (z.B. DE 9 78 036).
Dabei gilt aber grundsätzlich, daß relativ massive Körper, wie Wuchtgeschosse, durch Hohlladungen, Schneidladungen oder durch die Explosion von Sprengstoff kaum zu beeinträchtigen und keinesfalls nennenswert zu zerstören sind.
Eine zweite Gattung derartiger Vorschläge kann dadurch zusammengefaßt werden, daß zur Abwehr auch von KE-Bedrohungen im Verhältnis zum Penetratordurchmesser relativ große Flächen (Panzerplatten) seitlich gegen durchdringende Geschosse beschleunigt werden. Als Beispiele sollen die Patentschriften DE 29 06 378 C1 und DE 27 19 150 C1 angeführt werden. Für alle derartigen Lösungen gilt gemeinsam, daß die bewegten Platten auch in Bezug auf die Schutzmasse einen wesentlichen Teil der Panzerung darstellen. Neben der Tatsache, daß die Beschleunigung derart großer Massen mit den größten Problemen verbunden ist, wird die Schutzbilanz (Effizienz) selbst gegenüber einfachsten inerten Schutzaufbauten in jedem Falle dann schlechter, wenn die für derartige Konstruktionen benötigten Totmassen berücksichtigt werden. Auch ist bei einer Beschleunigung mittels Sprengstoff nicht zu vermeiden, daß die beaufschlagten Kanten der bewegten Platten erheblich plastisch deformiert werden. Weiterhin ist leicht abzuschätzen, daß die derartigen Schutzplatten mitgegebene Energie bzw. der erteilte Impuls mindestens in der Größenordnung der Geschoßenergie bzw. des Geschoßimpulses liegen. Wenn überhaupt, dann können derartige Konzepte nur einmal in Aktion treten, zumal nach einer Interaktion, bei der nur ein relativ geringer Massenanteil zur Wirkung kommen kann, die fliegenden schweren Panzerplatten in der Regel auch wieder aufgefangen werden müssen. Alle diese Punkte lassen derartige Konzepte als unrealistisch erscheinen.
Eine weitere Schutzeinrichtung gegen ein anfliegendes Projektil ist aus der DE 195 05 629 A1 bekannt, bei der Schleuderplattenmodule nicht mehr unmittelbar von der Struktur des zu schützenden Fahrzeuges getragen sind, sondern vielmehr in einem vor der Stirn einer Kampfpanzerwanne angebrachten Vorbau gehaltert werden. Bei der Auslösung des Schutzmoduls werden die beiden schweren Schutzplatten in entgegengesetzte Richtung fortgeschleudert, wobei nur eine der beiden Schutzplatten zur Interaktion kommt. Hierdurch werden zwar die Reaktionskräfte auf die Panzerfahrzeugstruktur weitgehend vermindert, die Massebilanz ist aber aufgrund der hohen Totmassen (Vorbau, zweite Schleuderplatte) sehr schlecht.
Weitere bekannte Vorschläge befassen sich mit gesteuerten, reaktiven Panzerungen, wie beispielsweise in der Patentschrift DE 44 40 120 A1 aufgezeigt. Die Wirkung erfolgt auch hier, wie bei den einfachen reaktiven Anordnungen, welche durch die Bedrohung selbst initiiert werden, durch eine flächig seitlich gegen die Bedrohung beschleunigte Platte. Dieses Prinzip bedarf grundsätzlich eines größeren Anstellwinkels der Panzerung, verbunden mit größeren Luftzwischenräumen als Bewegungsspielraum für die reaktiven Komponenten.
Die in der DE 44 40 120 A1 angeführte Lösung ist darüberhinaus auch für reaktive Systeme ungünstig, weil hierbei die abgesprengten Platten erhebliche Gegenmassen benötigen würden. Auch sollen die reaktiven Elemente nur gegen ein bereits zerlegtes Geschoß wirken, wodurch die Gesamteffizienz entscheidend vermindert wird. Somit stehen hier Aufwand und Nutzen in keinem positiven Verhältnis.
Grundsätzlich sollten Störelemente in möglichst großem Abstand zum zu schützenden Raum bzw. Objekt positioniert werden, da die nachfolgende Flugstrecke (Ablenkweg) des gestörten Penetrators aufgrund der sich fortsetzenden Lateralbewegung für die Effizienz von großer Bedeutung ist. Bei großen Abständen der Interaktion Abwehrelement / KE-Bedrohung vor der Struktur in der Größenordnung von einigen Penetratorlängen, z.B. 2 bis 5 m bezogen auf die 120 mm DM 33 (LPenetrator= 505 mm), ist mit derart großen Projektilbeeinträchtigungen zu rechnen, daß die nachfolgende Panzerungsstruktur erheblich leichter ausgeführt werden kann. Bei kleineren Abständen der Interaktion Abwehrelement / Bedrohung und Folgestruktur in der Größenordnung von einer Penetratorlänge oder weniger, spielt das Zusammenwirken zwischen Abwehrelement und nachgeschalteter Panzerung eine mit abnehmenden Abstand zunehmende Rolle, da beide Komponenten praktisch gleichzeitig mit dem Penetrator im Eingriff sind.
Bei bekannten aktiven Schutzanordnungen befinden sich die Störelemente bzw. deren Einrichtungen zumeist hinter relativ massiven Vorpanzerungen bzw. hinter vorgeschalteten Mehrplattenpanzerungen, wie beispielsweise in der DE 44 40 120 A1 gezeigt. Dadurch wird aber die Gesamteffektivität und nur diese ist entscheidend, grundsätzlich vermindert, da die vorgeschalteten Panzerungen nur klassische Schutzleistungswerte erreichen. Erst der Einsatz von den Penetrator zerlegenden oder den HL-Strahl dissipierenden, abstandswirksamen und kleinstmöglichen Schutzelementen in Verbindung mit einer angepaßten, passiven Folgepanzerung hebt die effektive Schutzleistung einer Gesamtpanzerung auch unter Berücksichtigung der Totmassen für die abstandswirksame Komponente deutlich an.
Einwirkungen auf bereits zerbrochene oder angestellte Bedrohungen sind wenig effizient und zeitlich sowie örtlich schwierig zu steuern. Außerdem ist zu berücksichtigen, daß unterschiedliche Bedrohungen aus verschiedenen Richtungen je nach Geschwindigkeit gänzlich unterschiedlich durch eine Vorpanzerung dringen.
Damit gilt grundsätzlich, daß ein abstandswirksames Schutzelement vor einer zu schützenden Struktur bzw. vor einer Hauptpanzerung angeordnet sein sollte. Nur dann ist gewährleistet, daß das Abwehrelement auf eine noch weitgehend unzerstörte Bedrohung trifft und damit eine optimale Wirkung entfalten kann. Bei geeigneter Formgebung des gepanzerten Fahrzeuges bzw. Angriffswinkel im Seitenbereich (Flankenwinkel) kann zur Sicherstellung einer polyvalenten Wirkungsweise der Gesamtpanzerung das abstandswirksame Schutzelement auch hinter einer dünnen Beulvorrichtung positioniert sein. Dadurch ist eine hohe Schutzleistung gegen schwere Hohlladungen oder Tandem-HL gewährleistet.
Ein weiteres entscheidendes Merkmal für die Qualität einer Schutzanordnung besteht in ihrer Einsatzbreite. So sind die bisher bekannten Lösungen zumeist auf ganz bestimmte Positionen, z.B. an gepanzerte Fahrzeuge gebunden, welche derartige z.T. außerordentlich schwere oder große Impulse abgebende aktive oder reaktive Schutzsysteme überhaupt tragen können. Damit sind sie in der Regel auf den Fahrzeugbugbereich beschränkt. Dieser stellt aber gerade bei gepanzerten Fahrzeugen aller Gewichtsklassen nicht nur den kleineren Flächenanteil einer Panzerung dar, sondern ist auch aufgrund der räumlichen Möglichkeiten besonders gut mit herkömmlichen Technologien, z.B. rein passiv zu schützen.
Es ist daher Gegenstand dieser Erfindung, eine praktikable und einfache Beschleunigungsvorrichtung für abstandswirksame Schutzelemente derart zu schaffen, daß mit relativ wenig Aufwand eine sehr wirksame Abwehr der Bedrohung durch KE-, HL-, und EFP-Projektile erzielt werden kann. Die Merkmale, Einzelheiten und Vorzüge ergeben sich aus den Patentansprüchen, deren Wortlaut durch Bezugnahme zum Inhalt der Beschreibung gemacht wird, sowie anhand der Zeichnungen. Hierbei zeigen:
Figur 1
schematisierte Ansicht eines Fahrzeuges mit den Einsatzbereichen für abstandswirksame Schutzelemente gegen KE und HL;
Figur 1.1
schematisierte Ansicht eines Fahrzeuges mit dem Einsatzbereich für abstandswirksame Schutzelemente gegen EFP;
Figur 2
Anordnung und Bahnen der Abwehrelemente gegen HL und KE;
Figur 2.1
Anordnung und Bahnen der Abwehrelemente gegen EFP;
Figur 3
schematische Darstellung der Interaktion zwischen Abwehrelement und einem KE-Projektil;
Figur 4
Vektordiagramme für mitlaufende und gegenlaufende Schutzelemente;
Figur 5
geometrische Formen möglicher AWE;
Figur 5.1A
numerische 3D-Simulation von einem zylindrischen Abwehrelement und einem KE-Penetrator zum Beginn der Interaktion;
Figur 5.1B
numerische 3D-Simulation von dem zylindrischen Abwehrelement und KE-Penetrator nach der Interaktion von AWE und Penetrator:
Figur 5.2A
Diagramm zum Druck-Geschwindigkeitsverlauf am Beispiel eines scheibenförmigen Abwehrelementes bei Variation des Scheibendurchmessers,
Figur 5.2B
Diagramm zum Druck-Geschwindigkeitsverlauf am Beispiel eines scheibenförmigen Abwehrelementes bei Variation des Materials vom Abwehrelement (Dichte),
Figur 6
prinzipieller Aufbau diverser Beschleunigungseinheiten;
Figur 7
prinzipielle Führung von Abwehrelementen bei der Beschleunigung;
Figur 8
prinzipielle Darstellung der Volumenerhöhung bei der Bewegung eines AWE;
Figur 9
Beschleunigungseinheit mit Dichtzone und Abdeckbeispielen;
Figur 10
prinzipielle Darstellung von Dichtkonzepten für flächenhafte Abwehrelemente;
Figur 11
Dichtkonzepte für Rotationskörper;
Figur 12
prinzipielle Darstellung für modulare Antriebselemente;
Figur 13
prinzipielle Darstellung von ein- oder mehrfachen Ausstoßsystemen;
Figur 14
Ansichten von Mehrfachausstoßsystemen;
Figur 15
Prinzipdarstellung eines Abwehrelementes mit integrierten Elementen;
Figur 16
Prinzipdarstellung eines wahlweise schaltbaren Abwehrsystems.
Figur 17
numerische 3D-Simulation einer Interaktion von einem balkenförmigen Abwehrelement und einem KE-Penetrator bei einem kurzen Abstand des AWE vor einer massiven Panzerstahlplatte.
Die Fig. 1A, 1B und 1C in Figur 1 zeigen schematisierte Seitenansichten eines gepanzerten Fahrzeugs 1 mit den unterschiedlichen Einsatzbereichen abstandswirksamer Schutzelemente innerhalb und außerhalb der Struktur.
In Fig. 1A ist der innere Arbeitsbereich abstandswirksamer Einrichtungen, z.B. innerhalb des Fahrzeugbugbereichs 2, dargestellt. Die Auslösung erfolgt hierbei über einen Bugsensor 5a für den inneren Bereich oder mittels Kontakt.
Fig. 1B kennzeichnet den unmittelbaren Detektions-Nahbereich 3 einer Panzerung mit abstandswirksamen Elementen und den Sensoren 5b (Dachsensor für den Nahbereich) und 5c (Bugsensor für den Nahbereich).
Fig. 1C zeigt den daran anschließenden fahrzeugferneren Bereich 4, der hier von einem geeigneten Dachsensor 5d abgetastet wird. Selbstverständlich kann diese Aufgabe auch von mehreren Sensoren übernommen werden.
In Figur 1.1 ist der mögliche Bedrohungsbereich eines Fahrzeuges im Dachbereich durch EFP oder Hohlladungsflugkörper angegeben. Die Auslösung erfolgt hier über entsprechend angeordnete Sensoren 5e.
Die Fig. 2A, 2B und 2C in Figur 2 zeigen die entsprechenden Bahnen der abstandswirksamen Schutzelemente (AWE).
Der Bugbereich 6 ist durch die obere Frontfläche 7a und untere Frontfläche 7b bestimmt. Den Abschluß zum Kampfraum, in dem sich die Mannschaft befindet, bildet ein schräg oder senkrecht angeordneter passiver (inerter) Basisschutz 13. Die möglichen Bahnen 12 der inneren Abwehrelemente 11 sind durch die Geometrie der Frontflächen 7a, 7b und des Basisschutzes 13 bestimmt und können schräg entsprechend der jeweiligen Kontur oder senkrecht verlaufen. Die Anordnung im Bugbereich kann dadurch sehr variabel gestaltet werden und so den Bedürfnissen der jeweiligen passiven Basispanzerung optimal angepaßt werden.
Beim Bug-Seitenbereich 9 bzw. Turm-Frontbereich 8 oder Turm-Seitenbereich 10 ist die prinzipielle Anordnung abstandswirksamer Schutzelemente 14 mit ihren möglichen Bahnen 15 zur Abwehr einer Bedrohung im konturnahen Fahrzeugbereich 3 oder fahrzeugferneren Bereich 4 aufgezeigt. Die Bedrohung durch Geschosse, Flugkörper oder Gefechtsköpfe kann dabei direkt von vorne 16a, von der Seite 16b oder von oben 16c erfolgen.
In Figur 2.1 ist die mögliche Abwehr eines explosivgeformten Projektils (Pfeil 16c in der Skizze) durch ein abstandswirksames Abwehrelement 14 bzw. die externe Abwehrflugbahn 15 skizziert. Mit einem solchen abstandswirksamen Schutzsystem lassen sich aber auch Flugkörper, die im sogenannten Top Attack, (das Objekt von oben) angreifen, sehr gut bekämpfen.
Bei den folgenden Betrachtungen gemäß Figur 3 wird von einer senkrechten Interaktion zwischen Abwehrelement 20 und einem KE-Penetrator 18 (Bedrohung) ausgegangen. Tatsächlich auftretende Winkel (Anstellung bzw. Neigung der Panzerung) sind in erster Näherung durch Übertragung mittels des Cosinus-Gesetzes zu behandeln. Es gibt entsprechend Figur 3A zwei mal drei Möglichkeiten bzgl. des Interaktionswinkels.
Das Abwehrelement 20 bewegt sich in Richtung der Bedrohung 18 mit einer Komponenten in Flugrichtung 21 der Bedrohung (17ac von oben, 17bc von unten) oder mit einer Komponenten entgegen der Flugrichtung 21 der Bedrohung (17aa von oben, 17ba von unten). Die dritte Möglichkeit besteht im senkrechten Auftreffen (17ab von oben, 17bb von unten).
In Fig. 3B ist der Fall für eine senkrechte Interaktion (17bb) gezeigt, bei dem die Geschwindigkeit, mit der das Abwehrelement 20 seitlich in den Penetrator 18 läuft, zu groß eingestellt ist (größer 0,2 bis 0,3 vPenetrator). Es wird daher nur eine bestimmte Penetratorlänge 18b herausgestanzt. Aufgrund der Trägheit des Restpenetrators verharren die Reststücke des Geschosses 18a/18c in ihrer ursprünglichen Flugachse. Die endballistische Leistung wird dabei nur etwa entsprechend der herausgestanzten Penetratorlänge 18b vermindert.
Fig. 3C zeigt denjenigen Fall, bei dem die Quergeschwindigkeit des Abwehrelementes 20 zu klein (weniger als 0,1 bis 0,15 vPenetrator) ist. Es erfolgt nur eine geringe Ablenkung (19, α). Je nach Bewegungsrichtung des Abwehrelementes 20 kann der Penetrator 18 sogar in Richtung der Zielnormalen einer nachgeschalteten geneigten Panzerung angestellt werden, so daß der geringe Schutzleistungsgewinn durch die leichte Schrägstellung des Penetrators aufgrund einer etwas verbesserten Eindringleistung noch kompensiert werden könnte.
Es sind bei diesen Betrachtungen aber immer beide Richtungen zur Bedrohung zu berücksichtigen, da in Verbindung mit der nachfolgenden (in der Regel angestellten Panzerung) sich unterschiedliche effektive Auftreffwinkel ergeben.
Die Vektordiagramme in Figur 4 zeigen diesen Zusammenhang für ein mitlaufendes Schutzelement und ein gegenlaufendes Schutzelement jeweils für ein System "ruhendes Abwehrelement" und ein System "ruhendes Geschoß".
Bei den inneren Abwehrbahnen 12 gemäß Fig. 2A sind noch prinzipiell alle 6 Bewegungsrichtungen der Abwehrelemente 11 denkbar, während bei den äußeren Bahnen 15 der Abwehrelemente 14 für den fahrzeugnahen bzw. fahrzeugfernen Bereich nur eine einzige Bewegungsrichtung gegen die Bedrohung sinnvoll ist.
Bei der endballistischen Wirkung des AWE gegen auftreffende bzw durchdringende Penetratoren muß grundsätzlich zwischen zwei Fällen unterschieden werden:
  • a.) die Bedrohung (Geschoß, Penetrator) durchdringt die reaktive / abstandswirksame Schutzeinrichtung,
  • b.) das Abwehrelement beaufschlagt die Bedrohung seitlich an einer bestimmten Position.
    • Der Fall a.) bedingt eine relativ hohe Lateralgeschwindigkeiten des AWE, da der plastisch durchdringende Penetratorkopf einen erheblich größeren Kraterdurchmesser bildet als sein Durchmesser selbst (etwa 2 D Penetrator). Damit das seitlich wirkende AWE mit seinem Kraterrand das sehr rasch durchdringende Projektil überhaupt noch wirkungsvoll stören kann, wobei es möglichst weit vorne am Projektil angreifen sollte, muß es entsprechend schnell sein. Einfache kinematische Überlegungen zeigen, daß bei Geschoßgeschwindigkeiten von 1500 m/s bis 2000 m/s Lateralgeschwindigkeiten der Abwehrelemente von mehreren 100 m/s benötigt werden.
    Im Fall b.) wirkt das Abwehrelement direkt nach der Berührung mit dem Penetrator. Hierbei ist zu berücksichtigen, daß eine ausreichende Ablenkkraft (Querkraft) erzeugt wird. Insbesondere ist darauf zu achten, daß ein zu störender Penetrator möglichst rasch, d.h. im vorderen Bereich, gestört bzw. abgelenkt wird, da so seine größtmögliche instationäre Deformation bzw. Ablenkung und damit Reduzierung der Durchschlagsleistung erreicht wird.
    Kinematische Überlegungen zeigen, daß aber auch für diesen Fall bestimmte Lateralgeschwindigkeiten zu fordern sind. Bei den derzeitigen und künftig zu erwartenden Bedrohungen ist dabei von mindestens 150 m/s, besser noch 200 m/s auszugehen.
    Für die eine Ablenkung bewirkende Lateralkraft ist neben der Lateralgeschwindigkeit die Fläche und Dichte des Abwehrelements entscheidend. Außerdem sollte die Länge des AWE begrenzt sein, um Totmasse zu vermeiden. Zum Erreichen eines guten Verhältnisses von Aufwand zu Wirkung (Effizienz) bzw. eines großen Em-Faktors dürfen nur Massen beschleunigt werden, die zur direkten Ablenkung oder Beschädigung des Penetrators benötigt werden.
    Nach den bisherigen Überlegungen und im ISL durchgeführten Simulationsrechnungen kann von Abwehrelementen im Geschwindigkeitsbereich zwischen 150 m/s und 500 m/s dann zuverlässig eine hohe Ablenkwirkung bzw. Deformation erzielt werden, wenn deren Masse bei gleichzeitig günstiger Geometrie in der Größenordnung von 1 bis 2 Penetratormassen liegt, d.h. zur Abwehr großkalibriger KE-Bedrohungen sind Massen der AWE zwischen 4 und 10 kg erforderlich.
    Als Wirkelemente (AWE) sind bevorzugt die in Figur 5 dargestellten geometrischen Körper zu verwenden, die diesen Bedingungen grundsätzlich gerecht werden.
    In Fig. 5A ein AWE als flacher Quader 30 mit Breite BQua 30a, Höhe HQua 30b und Länge LQua 30C.
    In Fig. 5B ein Balken 31 als AWE mit Breite BBa 31a, Höhe HBa 31b und Länge LBa 32C.
    Ein Zylinder 32 gemäß Fig. 5C als AWE hat den Durchmesser DZyl 32a und die Länge LZyl 32b.
    Es gelten für die geometrischen Abmessungen einer Scheibe 33 gemäß Fig. 5D als AWE: Höhe HSch 33a und Durchmesser DSch 33b.
    Die geometrischen Hauptmerkmale für eine ausreichende Interaktion mit dem Penetrator und damit hohe Effizienz sind:
    Beim Quader 30
    HQua ≈ 1,5 - 2 * DPenetrator
    HQua< LQua, BQua
    z.B. HQua ≈ L/2, B/2 bis L/4, B/4
    LQua, BQua ≈ 3 - 8 * DPenetrator
    Beim Balken 31
    LBa ≈ 5 - 10 * DPenetrator
    BBa, HBa ≈ 2 * DPenetrator
    Beim Zylinder 32
    DZyl ≈ 1,5 - 2 * DPenetrator
    LZyl ≈ 4 - 6 * DPenetrator
    Bei der Scheibe 33
    DSch ≈ 4 - 6 * DPenetrator
    HSch ≈ 1,5 - 2 * DPenetrator
    Diese geometrischen Vorgaben sind zur Erzeugung einer ausreichend großen Querkraft notwendig, wobei der den Penetrator seitlich belastende Querschnitt mindestens die gleiche Flächenmasse (pro Längseinheit) besitzen muß wie der Penetrator selbst, damit eine ausreichende Querkraft in der zur Verfügung stehenden Zeitspanne ausgeübt werden kann.
    Soll die Penetratoranstellung das entscheidende Abwehrkriterium sein, so muß eine ausreichend große laterale Ablenkungsstrecke nach der Beaufschlagung mit dem Abwehrelement zur Verfügung stehen. Unter der Ablenkungsstrecke ist die Strecke zu verstehen, die das Ablenkelement nach Berührungsbeginn senkrecht zur Bewegungsrichtung der Bedrohung während des Passierens derselben zurücklegt. Bei Beachtung einer ausreichenden Querschnittsbelastung ist dieser Punkt für die Leistungsfähigkeit eines Schutz- oder Abwehrelementes ganz entscheidend.
    Die Sicherstellung eines vorgegebenen Kollisionspunktes hängt gleichermaßen von einer ausreichend genauen Detektion als auch von einer präzisen und ausreichenden Beschleunigung des Wirkkörpers ab. Die Detektion soll als ausreichend genau vorausgesetzt werden und ist nicht Gegenstand dieser Erfindung. Sehr wichtig ist jedoch das Erreichen einer bestimmten Geschwindigkeit der Abwehrelemente im Kollisionspunkt.
    Durch zwischenzeitlich im ISL durchgeführte Berechnungen mit Hilfe der numerischen 3D-Simulation konnte nachgewiesen werden, daß die hier vorgeschlagenen abstandswirksamen Schutzelemente bei entsprechend eingestellter Interaktionsgeschwindigkeit zu einer entscheidenden Verformung bzw. zum Bruch und damit erheblichen Leistungsminderung von mit hoher Geschwindigkeit auftreffenden bzw. durchdringenden Penetratoren geeignet sind.
    In Fig. 5.1A ist der Fall für eine bestimmte, optimal eingestellte Quergeschwindigkeit, in diesem Falle 200 m/s, und einen Zylinder 32 als Abwehrelement im Moment der Interaktion als Ausgangspunkt für die 3D-Simulationsrechnung, die im ISL durchgeführt wurde, gezeigt. Die Pentratorgeschwindigkeit beträgt 1800 m/s. Die Masse des zylinderförmigen AWE entspricht der Masse des Geschosses.
    Fig. 5.1B demonstriert in beeindruckender Weise als Berechnungsergebnis die Verformung des Penetrators 18, wobei die Belastungsgrenzen des Penetratormaterials, welches hier als Wolfram-Schwermetall hoher Festigkeit (1800 N/mm2) vorgegeben wurde, im mittleren Bereich deutlich überschritten wurden. Dies führt zu einer nachfolgenden Zerlegung des Penetrators in mehrere Bruchstücke, die aufgrund der dynamischen Durchbiegung des Pentrators auch unterschiedliche Auftrefflagen in einer nachgeschalteten inerten Basispanzerung besitzen.
    Zum Erzielen des gewünschten endballistischen Effekts müssen die geeigneten Werkstoffe für die abstandswirksamen Schutzelemente (AWE) ausgewählt werden. Dabei sind aufgrund der festliegenden Antriebsparameter wie Druck und Antriebsfläche bzw. Beschleunigungsweg die Dichte der Werkstoffe mit der erzielbaren Abgangsgeschwindigkeit eng verknüpft.
    Bei vorgegebener Geometrie des Antriebes und der Beschleunigungsenergie lassen sich bei gleichen geometrischen Abmessungen Abwehrelemente aus leichtem Material wie GFK, Aluminium oder Titan schneller beschleunigen und auf die gewünschte Interaktionsgeschwindigkeit bringen. Allerdings ist dann zu überprüfen, ob z.B. bei massiven Wuchtgeschossen die Masse bzw. Dichte des AWE zur Erzeugung einer ausreichenden Querkraft und damit Deformation des Penetrators ausreichend ist. Derartige Werkstoffe sind bevorzugt zur Abwehr lateral sensibler Bedrohungen einzusetzen.
    Endballistisch sehr wirkungsvolle Werkstoffe wie Wolfram-Schwermetall (WS), ab-gereichertes Uran (DU) bzw. Panzerstahl erreichen demgegenüber zwar langsamere Geschwindigkeiten, erzielen jedoch aufgrund ihrer Masse bzw. Dichte hohe Querkräfte und sind damit zur Abwehr massiver Bedrohungen wie beispielsweise KE-Geschosse hoher Leistung besonders geeignet.
    Unter dem Postulat einer erforderlichen AWE-Masse von etwa 1 bis 2 Penetratormassen und dem notwendigen Geschwindigkeitsbereich für die Interaktion von 100 bis 500 m/s sind die Bedingungen für die Antriebseinheit des AWE und den erforderlichen Werkstoff eng begrenzt. So errechnet sich für den Fall der 120 mm DM 33 Munition mit einem Pentratordurchmesser vom etwa 25 mm und einer Penetratormasse von 4,3 kg ein erforderliches Volumen für ein Abwehrelement (z.B. Quader, Balken, Zylinder, Scheibe) gemäß obiger Ausführungen von etwa 300 bis 600 cm3. Aus der erforderlichen Masse von 1 bis 2 Penetratormassen (4,3 bis 8,6 kg) ergibt sich dann für die benötigte Materialdichte des AWE-Werkstoffes eine Untergrenze von 7 bis 14 g/cm3. Die Werkstoffe mit geringer Dichte scheiden somit aus, wenn man möglichst kleinen Abwehrelementen den Vorzug geben will. Wahrscheinlich ist ein harter Vergütungsstahl als Material für die Abwehrelemente am besten geeignet (Preis).
    In den Figuren 5.2A und 5.2B wird dieser prinzipielle Zusammenhang für ein ausgewähltes Beispiel etwas näher dargestellt.
    Im ersten Diagramm 5.2A ist die Abgangsgeschwindigkeit v eines Abwehrelementes als Funktion eines konstanten Arbeitsdruckes p im Antriebssystem aufgezeigt. Gerechnet wurde das Beispiel eines Abwehrelementes in scheibenförmiger Form für den Abfangvorgang der 120 mm DM 33 (DPenetrator ≈ 25 mm). Angenommen wurde vereinfacht eine gleichförmig beschleunigte Bewegung über dem gesamten Antriebsweg (entsprechend HSch). Nach den o.a. geometrischen Merkmalen für hohe Effizienz wurden 3 mögliche Durchmesser von 4, 5 und 6 Penetratordurchmesser (DSch = 100, 125 und 150 mm) und die mittlere Höhe von 1,75 Penetratordurchmesser (HSch = 43,75 mm) vorgegeben. Aus diesen geometrischen Größen ergibt sich dann der im Diagramm 5.2A aufgezeigte Verlauf der AWE-Geschwindigkeit v als Funktion des konstanten Antriebsdruckes p und in Abhängigkeit von dem Scheibendurchmesser DSch. Die jeweiligen Beschleunigungszeiten liegen in der Größenordnung von 0,4 bis 0,5 ms bei der notwendigen Mindestgeschwindigkeit von 100 m/s und 0,1 bis 0,2 ms im hohen Geschwindigkeitsbereich. Die erforderlichen Mindestdichten ρ für das endballistisch wirksame Material der scheibenförmigen Abwehrelemente liegen je nach Scheibendurchmesser zwischen 5,6 und 12,5 g/cm3.
    Im zweiten Diagramm 5.2B sind die Werte für unterschiedliche AWE-Materialien mit verschiedener Dichte angegeben. Dabei wurde ein scheibenförmiges Abwehrelement mit 5 Penetratordurchmessern (DSch = 125 mm) zugrundegelegt. Aus der für eine wirkungsvolle senkrechte Interaktion erforderlichen Geschwindigkeit für diesen Fall von 150 bis 300 m/s und der erforderlichen AWE-Masse von ca. 4,3 kg ergibt sich, daß nur Stahl und Wolframschwermetall (WS) bzw. endballistisch wirksame Materialien mit einer Dichte zwischen diesen beiden Werkstoffen zur Abwehr der 120 mm DM 33 geeignet wären (schraffierter Bereich). Dies gilt dabei nur für diesen gewählten Fall eines scheibenförmigen Abwehrelementes.
    Größere Abwehrelemente, die den Einsatz von leichten Werkstoffen erlauben würden, erfordern aufgrund der o.a. geometrischen Bedingungen für das AWE eine größere Antriebsfläche. Dadurch könnten aber Durchzündprobleme entstehen bzw. es ist eine ordnungsgemäße, reproduzierbare Abgangslage des AWE schwieriger zu gewährleisten (Verkanten etc.).
    Die erforderliche Präzision der Flugbahn eines Abwehrelementes zur Einhaltung des vorgegebenen Kollisionspunktes bedingt aber auch bei kleineren Schutzelementmassen eine sehr präzise Abgangslage und vor allen Dingen eine reproduzierbare Beschleunigung, um auf gleiche Flugzeiten zu kommen.
    Hieraus ergibt sich eine zwingende Notwendigkeit für die optimale Gestaltung und den Aufbau der Beschleunigungseinheiten und ist Gegenstand dieser Erfindung.
    Aus den bekannten Gegebenheiten bei der sehr schnellen Beschleunigung von Geschossen in Kanonen läßt sich ableiten, daß insbesondere im Falle eines pyrotechnischen Antriebes eine gute Abdichtung des Antriebsraumes unbedingt erforderlich sein wird. Weiterhin ist die optimale Führung der Abwehrelemente während der hochdynamischen Beschleunigungsphase von großer Bedeutung.
    In Figur 6 ist der prinzipielle Aufbau diverser Beschleunigungseinheiten mit den verschiedenen Antriebsmedien aufgezeigt.
    Fig. 6A zeigt ein AWE 20 in der Abwehreinheit 34. Als Antriebsmedium dient Sprengstoff, in diesem Fall eine dünne Sprengstoff-Folie 35. Zwischen AWE und dieser Folie befindet sich eine Übertragungs- bzw. Dämpfungsschicht 36. Die Zündeinrichtung 37 bekommt das Zündsignal über die Übertragungsleitung 38.
    Bei Fig. 6B ist eine technologische Zukunftslösung skizziert, bei der beispielsweise ein Arbeitsmedium 39 als Plasma von einem entsprechenden Energielieferanten 44 erzeugt wird.
    Fig. 6C zeigt den Fall der elektromagnetischen Beschleunigung mit einer Primärspule 40 und der Sekundärspule 41. Zwischen den beiden Spulen 40, 41 könnte ggf. ein druckempfindliches chemisches Antriebsmedium 45 zusätzlich angeordnet sein (Hybridantrieb).
    In Fig. 6D ist ein Aufbau skizziert, bei dem chemische Energielieferanten 42 mit einer Umsetzungsgeschwindigkeit unterhalb der Detonationsgeschwindigkeit von Sprengstoff (deflagrierender Sprengstoff, sehr schnelle Pulvergemische) im Antriebsraum angeordnet sind. Die schnelle Energieumsetzung erfolgt dabei nach der Zündung mit Hilfe einer Übertragungs- oder Verstärkungsladung 43.
    Die prinzipielle Führung von Beschleunigungseinheiten ist in Figur 7 aufgezeigt. Hierbei ist in Fig. 7A der Fall eines Stufen- oder kolbenförmigen Abwehrelementes 51 skizziert. Der Kolbenteil 52 befindet sich in der Basisplatte 49a, der Antriebsraum 53 darunter. Das gesamte AWE 51 sitzt in einem Aufnehmer 50 an der Außenfläche der Abwehreinheit.
    Bei der Fig. 7B ist demgegenüber ein scheibenförmiges Abwehrelement 54 in der entsprechenden Basisplatte 49b und Aufnehmervorrichtung 50 skizziert.
    Beide Konzepte unterscheiden sich durch die unterschiedliche Volumenerhöhung nach der Zündung und damit den Arbeitsdruck bzw. die Antriebsleistung.
    In Fig. 8A ist die Volumenerhöhung 56 nach einer kleinen Bewegung des AWE im Arbeitsraum gemäß Fig. 7A skizziert. Jedoch ist das obere Volumen noch ohne Gasdruck und trägt damit nichts zum Antrieb bei. Erst nach Passieren der unteren Kante vom Kolbenteil 52 am Aufnehmer 50 erfolgt die eigentliche spontane Volumenerhöhung mit den entsprechenden Auswirkungen für Gasdruck und Antriebsleistung. Ein solches Stufenkolbenkonzept ist über die Länge des Kolbenteils 52 und das Durchmesserverhältnis von Abwehrelement 51 zu Kolben 52 sehr variabel hinsichtlich Arbeitsdruck und Antriebsleistung zu gestalten.
    Dementsprechend verläuft die Volumenerhöhung 57 bei der Bewegung des scheibenförmigen Abwehrelementes 54 linear mit dessen Bewegung, wie in Figur 8B dargestellt.
    In Figur 9 ist eine erfindungsgemäße Beschleunigungseinheit mit Dichtzone und Abdeckungsbeispielen aufgezeigt. Das AWE 20 befindet sich dabei in dem Abwehrmodul 60 und ist von einem Dicht- und Führungselement 61 umgeben. Der Antriebsraum 53 befindet sich unterhalb vom AWE 20. Das AWE 20 kann mit einem Deckel / Abdeckung 62 versehen sein, der mittels Schraubenfestigung 63 am Gehäuse des Abwehrmoduls 60 befestigt und über zwei Bohrungen 64 im AWE 20 zentriert wird. Natürlich sind auch andere Abdeckungsmöglichkeiten denkbar, beispielsweise eine flächige Abdeckung 65, die gleichzeitig als Dichtung wirkt und aufgeklebt oder aufvulkanisiert wird.
    In Figur 10 sind erfindungsgemäße Beispiele für Dichtungskonzepte der AWE angegeben.
    Hierbei sind in Figur 10A ein Abwehrmodul 70 mit einer Dichtleiste 69 am AWE, in Figur 10B ein Modul 71 mit Dichtringen 76, 77 an dem AWE aufgezeigt. Andere Lösungen bestehen gemäß Figur 10C in einem Abwehrmodul 72, bei dem das AWE eine seitliche Dichtfläche 78 aufweist bzw. wie in Figur 10D dargestellt, ein Abwehrmodul 73 mit einem AWE und Dichtlippe 79. Weitere Dichtungskonzepte sind eine Bodendichtung 80 am AWE gemäß Figur 10E in dem Abwehrmodul 74 oder eine kombinierte Seiten-Bodendichtung nach Figur 10F und Abwehrmodul 75.
    Andere Beispiele für Abdichtkonzepte und rotationssymmetrische Abwehrelemente, beispielsweise Zylinder, sind in Figur 11 skizziert.
    Im Beispiel nach Figur 11A erfolgt die Abdichtung beispielsweise durch eine Dichtleiste 86 bei einem zylinderförmigen Abwehrelement bzw. durch einen Dichtring bei einem rotationsförmigen AWE (Kugel). Bei der Figur 11B erfolgt die Abdichtung über eine der Kontur vom Abwehrelement angepaßten, flächige Bodendichtung 87. Im Gegensatz zur Dichtleiste gemäß Figur 11A ist in Figur 11C eine seitliche flächige Dichtung 88 skizziert. Figur 11D zeigt den Fall einer umlaufenden Dichtung 89, durch die eine beliebige Lage des zylinderförmigen Abwehrelementes ermöglicht wird.
    Gemäß Figur 12 ergeben sich beispielhaft verschiedene Antriebsmöglichkeiten, die je nach Antriebskonzept und dadurch bedingter Strukturbelastung zu unterschiedlichen Bauformen führen.
    In Figur 12A ist einmal ein Abwehrelement 91 mit einer flächenhaften Antriebseinheit 97 gezeigt und zum Vergleich ein AWE 92 mit 3 topfförmigen Antriebseinheiten 95.
    Das Abwehrelement 92 ist in Figur 12B in einer Mehrfachanordnung skizziert, bei der angedeutet wurde, daß der jeweilige linke oder rechte Nachbarbereich 93 des AWE 92 durch Stege oder Pufferelemente 94 schocksicher gestaltet werden könnte.
    Analog zur Figur 12B ist in Figur 12C eine Mehrfachanordnung skizziert, bei der ein Abwehrelement 98 durch 6 topfförmige Antriebseinheiten beschleunigt wird.
    Figur 13 zeigt beispielhaft Möglichkeiten zur Gestaltung der direkten Aufnahme von Abwehrmodulen in einer Panzerung oder Struktur.
    Die einfachste Art ist die Unterbringung eines Abwehrelementes 20 bzw. des entsprechenden Abwehrmoduls in einem Sacklock, einer Bohrung oder Einfräsung 100 in einem Teil der Panzerungsstruktur 99 gemäß Figur 13A. Besonders vorteilhaft ist dabei die Anordnung in einem schockdämpfenden Material, beispielsweise GFK oder Gummi.
    Eine kostengünstige Anordnung ist in Figur 13B gezeigt, bei der die Aufnahme von Abwehrmodulen 102 in einem Lochblech 101 erfolgt. Dieses Lochblech 101 ist hierbei beispielsweise vor oder auf einer Grundpanzerung 103 angeordnet.
    Eine weitere Gestaltungsmöglichkeit ist in Figur 13C aufgezeigt, bei der das Abwehrelement 20 durch eine Hülse 104 seitlich gestützt oder gepuffert wird. Auch durch solche Maßnahmen lassen sich bei geeigneter Materialauswahl die Reaktionen beim hochdynamischen Beschleunigungsvorgang lokal stark begrenzen.
    Analog zur Figur 13 sind in Figur 14 Ansichten von flächenhaften Abwehreinheiten gezeigt. Bei Figur 14A sind die runden Aufnahmen 102 jeweils durch die Rundhülse 104 ausgefüttert, bei Figur 14B ist dies für eine viereckige Aufnahme 108 mit einer viereckigen Dicht- und Führungshülse 107skizziert. Die Aufnahmeplatte für Beschleunigereinheit und AWE kann ebenfalls durch ein Lochblech 106 mit viereckigen Löchern oder beispielsweise aus Stegen und Leisten gebildet sein.
    In Figur 15 ist als Abwehrelement 31 ein Balken mit integrierten Abwehrelementen dargestellt. In der linken Anordnung ist ein Wirkkörper 20a eingelegt, der sich bezüglich seiner Eigenschaften möglichst stark von dem Material des Trägerbalken 31 unterscheiden soll. In der mittleren Anordnung sind zwei Wirkkörper 20 b in dem Trägerbalken 31 integriert, so daß der überfliegende Penetrator 18 von den zwei eingelegten Körpern 20 b praktisch gleichzeitig aber an verschiedenen Stellen getroffen wird. Beim rechten Beispiel enthält der Balken zwei hintereinander angeordnete Abwehrelemente 20c.
    Insbesondere die beiden letzten Möglichkeiten ergeben nach den im ISL angestellten 3D-Simulationsrechnungen eine deutliche Verbesserung der Wirkung von abstandswirksamen Abwehrelementen.
    Eine weitere, sehr interessante Abwehrmöglichkeit stellt die in Figur 16 dargestellte Anordnung von zwei oder mehreren zueinander geneigten Antriebseinheiten dar, die variabel einzeln oder zusammen gezündet werden können, so daß die Abwehrelemente 20 einzeln oder zusammen in verschiedene Richtungen beschleunigt werden. Mit einer solchen Anordnung lassen sich ohne Richtaufwand die unterschiedlichsten Bedrohungen, z.B. Tandemgeschosse, wirkungsvoll bekämpfen. Auch kann ein einzelner Penetrator bei entsprechend abgestimmter Zündfolge und Winkelstellung mehrfach mit Abwehrelementen beaufschlagt werden.
    Da eine Vielzahl von Einsatzmöglichkeiten denkbar sind, bei denen das abstandswirksame Schutzelement in einem relativ kleinen Abstand zur nachfolgenden Panzerung bewegt wird, ist dieser Fall von besonderem endballistischen Interesse. Denn es ist zu erwarten, daß ein optimal gestörter Penetrator, welcher mit einer bestimmten Lateralkomponente in die Nachfolgestruktur (Panzerung) eindringt, durch diese Struktur auf besonders kleinem Raum zerstört wird. Hierbei wird z.B. der bei reaktiven Panzerungen benötigte Zwischenraum zur Ablenkung des Penetrators quasi durch ein Ablenkmedium hoher Dichte ersetzt.
    Die in den Figuren 17A bis 17C dargestellten, ebenfalls im ISL durchgeführten 3D-Simulationsrechnungen bestätigen die hohe Effizienz einer solchen Schutzkombination selbst bei einem senkrechten Aufbau. Bei einer schräggestellten Schutzanordnung wird sich dieser Effekt noch verstärken.
    Berechnet wurde die Ablenkung eines zylindrischen Penetrators aus Wolfram-Schwermetall durch Interaktion mit einem balkenförmigen Abwehrelement, welches mit 200 m/s in einem der Balkenbreite entsprechenden Abstand vor einer homogenen Panzerung bewegt wird, zu drei verschiedenen Zeitpunkten. Die Auftreffgeschwindigkeit des WS-Penetrators beträgt 1800 m/s. Die Werte für Höhe, Breite und Länge des aus hochhartem Stahl bestehenden AWE sind jeweils 2 bzw. 8 Geschoßdurchmesser. Die RHA-Panzerung ist 5 Penetratordurchmesser dick.
    Zum Zeitpunkt des in Figur 17A dargestellten Simulationsergebnisses ist bereits eine laterale Störung des Penetrators infolge der Interaktion mit dem AWE zu erkennen, wobei das Geschoß in etwa seit seinem Auftreffen auf die Panzerplatte durch das balkenförmige Abwehrelement senkrecht beaufschlagt wird.
    In Figur 17B passiert der Penetrator gerade das Abwehrelement. Die Dynamik der vom AWE aufgebrachten, lateralen Störung wurde gut sichtbar in der Panzerung entscheidend verstärkt, so daß es noch in dieser zum Bruch des Penetrator und einer Anstellung der Bruchstücke kam.
    In Figur 17C erkennt man den vergleichsweise sehr großen Krater (entsprechend einem hohen Anteil an entzogener Geschoßenergie) in der Panzerstahlplatte, ebenso die völlige Zerstörung des Penetrators auf der relativ kurzen Flugstrecke.
    Von besonderer Bedeutung ist aber die jeweilige Position des AWE. Denn aus den zeitlichen Abläufen und Darstellungen nach den Figuren 17A bis 17C folgt, daß das Abwehrelement in diesem Rechenbeispiel seine gesamte Energie an den Penetrator abgegeben hat und praktisch zur Ruhe gekommen ist. Dies ist im Hinblick auf die Strukturbelastung durch das AWE ein optimaler Zustand, der mit großflächig ausgeführten, bewegten Schutzelementen nie zu erreichen ist.
    Durch die mit dieser Erfindung vorgestellte Technologie in Verbindung mit den dargelegten technischen Lösungsvorschlägen sind abstandswirksame Schutzelemente mit endballistisch optimierten Massen mit ausreichender Präzision energetisch günstig und damit auch mit geringstmöglicher Strukturbelastung zu beschleunigen.

    Claims (36)

    1. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente zur Abwehr von Bedrohungen durch KE- HL- oder EFP- Munitionen im Front-, Seiten-, oder Dachbereich von gepanzerten und ungepanzerten Objekten, bei der Abwehrelemente (AWE) aus einem Behälter/Gehäuse hochdynamisch beschleunigt werden,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen jeweils eine abgeschlossene Einheit bilden und die Masse der Abwehrelemente in der Größenordnung (ein bis zweifaches) der Masse der abzuwehrenden Bedrohung liegt und die Geschwindigkeit der Abwehrelemente etwa 100 bis 500 m/s beträgt.
    2. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 1,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Abwehrelemente durch chemische, mechanische oder pneumatische Antriebe beschleunigt werden.
    3. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 1,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Abwehrelemente durch Hybridantriebe beschleunigt werden.
    4. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß zwei oder mehr Abwehrelemente durch mindestens zwei gegeneinander einen Winkel einschließende Antriebssysteme in unterschiedliche Richtungen beschleunigt werden.
    5. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Auslösung der Antriebe ein oder mehrfach in Abhängigkeit von der Bedrohung kontakt- oder detektorgesteuert erfolgt (Kaskadenschaltung).
    6. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente vor bzw. auf der zu schützenden Hauptstruktur (Hauptpanzerung) angebracht sind.
    7. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente innerhalb einer zu schützenden, strukturierten Gesamtpanzerung angebracht sind.
    8. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente direkt in die zu schützende Struktur (Panzerung) integriert sind.
    9. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente als Einsetzteil für die zu schützende Struktur (Panzerung) ausgeführt sind.
    10. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente mit der Folgestruktur (Hauptpanzerung) eine abgestimmte und wirkungsoptimierte Einheit bilden.
    11. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente dreh-, schwenk-, oder kippbar sind.
    12. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Vorrichtungen zur Beschleunigung der Abwehrelemente richtbar angeordnet sind und durch Detektoren gesteuert werden.
    13. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Abwehrelemente quader-, balken-, zylinder-, oder scheibenförmige Körper sind.
    14. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 13,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Höhe eines quaderförmigen Abwehrelementes bevorzugt den 0,5 bis 2fachen Wert und die Länge und Breite des Quaders jeweils in etwa den 4 bis 6fachen Wert vom Durchmesser der Bedrohung (KE-Penetrator; P-Ladung) besitzt.
    15. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 13,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Länge eines balkenförmigen Abwehrelementes bevorzugt den 5 bis 10fachen Wert und die Breite und Höhe des Balkens jeweils in etwa den 2fachen Wert vom Durchmesser der Bedrohung (KE-Penetrator; P-Ladung) besitzt..
    16. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 13,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Länge eines zylinderförmigen Abwehrelementes bevorzugt den 4 bis 6fachen Wert und der Durchmesser des Zylinders in etwa den 0,5 bis 2fachen Wert vom Durchmesser der Bedrohung (KE-Penetrator; P-Ladung) besitzt.
    17. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach Anspruch 13,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Höhe eines scheibenförmigen Abwehrelementes bevorzugt den 0,5 bis 2fachen Wert und der Durchmesser der Scheibe in etwa den 4 bis 6fachen Wert vom Durchmesser der Bedrohung (KE-Penetrator: P-Ladung) besitzt.
    18. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die zur Interaktion kommende Flächenmasse eines Abwehrelementes in der Größenordnung der Flächenmasse der Bedrohung liegt.
    19. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß der Werkstoff des Abwehrelementes eine hohe endballistisch wirksame Leistung besitzt.
    20. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus einem Leichtmetall oder dessen Legierung besteht.
    21. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus Titan oder dessen Legierung besteht.
    22. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus faserverstärkten Kunststoffen besteht.
    23. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus einem gesinterten oder reinen Metall hoher Dichte besteht.
    24. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus einem spröden Metall oder einer spröden Metallverbindung hoher Dichte besteht.
    25. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus einem Stahl hoher Härte besteht.
    26. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement aus einem Gemisch der Materialien nach den Ansprüchen 20 bis 25 besteht.
    27. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement aus einem lamellierten oder faserartigen Aufbau besteht.
    28. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ein- oder mehrteilig aufgebaut ist.
    29. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß das Abwehrelement fragmentiert.
    30. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Abwehrelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement ganz oder teilweise aus Einzelelementen oder Splittern aufgebaut ist.
    31. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß ein Abwehrelement aus einer Struktur besteht, in die getrennt ein oder mehrfach eingebrachte Schutzelemente mit zur Struktur stark divergierenden Materialeigenschaften (z.B. Dichte, Festigkeit) integriert sind.
    32. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Abwehrelemente mehrstufig bzw. mit wechselndem Durchmesser (kolbenförmig) ausgeführt sind.
    33. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Dichtung der Abwehrelemente mittels Dichtleiste, Dichtring, Dichtflächen oder Dichtlippen erfolgt.
    34. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Dicht- und Führungseinrichtung mit einer Abdeckung versehen ist.
    35. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß die Dichtung und Führung antriebsseitig, mittig, deckelseitig oder kombiniert erfolgt.
    36. Dicht- und Führungseinrichtung für abstandswirksame Schutzelemente nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche,
      dadurch gekennzeichnet,
      daß sich zwischen Arbeitsmedium (Sprengstoff) und Abwehrelement eine Übertragungs- oder Dämpfungsschicht befindet.
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