EP1517110B1 - Kombinierte Schutzanordnung - Google Patents

Kombinierte Schutzanordnung Download PDF

Info

Publication number
EP1517110B1
EP1517110B1 EP03020528A EP03020528A EP1517110B1 EP 1517110 B1 EP1517110 B1 EP 1517110B1 EP 03020528 A EP03020528 A EP 03020528A EP 03020528 A EP03020528 A EP 03020528A EP 1517110 B1 EP1517110 B1 EP 1517110B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
protection
reactive
zone
protective
protection arrangement
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
EP03020528A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1517110A1 (de
Inventor
Gerd Kellner
Achim Weihrauch
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GEKE Technologie GmbH
Original Assignee
GEKE Technologie GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=34178398&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP1517110(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority to AT03020528T priority Critical patent/ATE382842T1/de
Priority to DE50308926T priority patent/DE50308926D1/de
Priority to DK03020528T priority patent/DK1517110T3/da
Priority to ES03020528T priority patent/ES2299654T3/es
Priority to EP03020528A priority patent/EP1517110B1/de
Application filed by GEKE Technologie GmbH filed Critical GEKE Technologie GmbH
Priority to PCT/EP2004/010341 priority patent/WO2005033615A1/de
Publication of EP1517110A1 publication Critical patent/EP1517110A1/de
Publication of EP1517110B1 publication Critical patent/EP1517110B1/de
Application granted granted Critical
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
    • F41H5/00—Armour; Armour plates
    • F41H5/02—Plate construction
    • F41H5/04—Plate construction composed of more than one layer
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F41—WEAPONS
    • F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
    • F41H5/00—Armour; Armour plates
    • F41H5/007—Reactive armour; Dynamic armour

Definitions

  • an inert dynamically acting component is understood to be an inert protective component which does not contain any pyrotechnic medium and which is accelerated by the impact process directly or in conjunction with a medium which builds up pressure through the impact energy (for example, a bellows-plate sandwich).
  • a special protection against KE threats is usually built-in hitherto known approaches to improve the protection performance on introduced deflection lines, i. firmly connected to the object to be protected or the vehicle wall.
  • one or more elements with the above-described operation are arranged in a housing.
  • This can serve, for example, to build up a multilayered reactive protection or it is possible to use a plurality of reactive elements in a planar arrangement with or without damping intermediate layers to form a protective surface.
  • Operational / constructional issues as well as the protection of the structure of the vehicle and the environment against the effects of detonation of the explosive and thereby accelerated to speeds of more than 300 m / s (eg thin steel sheets) play an important role.
  • the patent DE 199 56 197 C2 also gives some examples for this.
  • glass has the property of causing beam disturbances upon penetration of an HL beam due to its specific high-pressure properties and the associated spontaneous volume changes, and thereby reducing its penetration depth. Furthermore, it is known that this effect of the jet disturbance is to be significantly increased by dynamically compacting the glass volume during the penetration of an HL steel by means of one or more layers of explosives or explosives (eg so-called pills). A similar, reinforcing effect also occurs with a strong lateral damming. However, such arrangements require very large lateral masses, which are predominantly dead masses.
  • the EP 0 689 028 A1 basically describes a composite additional armor with at least one explosive film.
  • the central active element of the composite consists of homogeneous materials which have the effect of the so-called collapse of the collapse (dynamic collapse). This effect has been known since the 1960s and is attributed to the specificity of the Hygoniot curve. Since this effect is due to the response of the crater to the dynamic loading of the material by the penetrating shaped charge jet, it can be enhanced by the additional introduction of stress waves by means of explosive layers. To improve their effectiveness, it makes sense to combine the explosive layers on the outer sides with metallic plates, which in the case of an angle between the threat and the plate load the impacting threat laterally.
  • the arrangement described in this document is a compact structure, which necessarily does not contain any air spaces, and which can only be effective in dynamic interaction.
  • Object of the present invention is to provide a hybrid polyvalent total reactive protection arrangement as low as possible total mass against HL, FK and KE threats, which offers against each type of threat mentioned a higher protection potential than a merely focused on a type of threat protection arrangement.
  • high overall protection capacities should be achieved provided at the same time unacceptable battlefield loads and structural damage to be protected object itself be avoided.
  • the overall protection arrangement should also be adaptable and / or integrable to all surfaces to be specially protected or particularly exposed, such as in the tower, side and frontal area including the chain apron.
  • the performance of a ballistic protection is usually derived from its efficiency against a particular threat such as shaped charges or KE penetrators compared to a reference or reference armor.
  • the reference is a homogeneous steel plate of specific strength. But it can also be a comparative assessment with any other armor made.
  • Two quantities have been found to characterize the quality of an armor: the ratio of penetrated mass in the reference armor to the penetrated mass in the armor considered, ie the so-called mass effectiveness factor (E m ), and the ratio of the corresponding depths, ie the so-called space efficiency factor (E s ).
  • E m mass effectiveness factor
  • E s space efficiency factor
  • a criterion for the quality of a protective structure can then be the product of both factors.
  • a weighting is suitably between E m and E s make.
  • Another criterion which is decisive for the system for evaluating the ballistic protection is its inert protective capability, ie its performance in the case of non-detonation of the explosive film or in the case of a dismantled reactive device or when the ignition aid is switched off. This is for special armor against shaped charges at values up to 3.5, with KE protective structures, however, at most 2.0.
  • the invention relates to a vehicle structure or generally on a structure to be protected fixed or releasably applied or integrated in this combined total protection arrangement against shaped charges, Flachkegelladungen, swirling and aerodynamically stabilized balancing projectiles and splinters.
  • the overall protection arrangement consists in its highest reactive expansion stage of two reactive protection zones and an intermediate inert or inert dynamic inner protection zone.
  • the threat facing side of the front protection zone on a reactive structure primarily for the defense of hollow charge threats.
  • FK and KE threats should be disturbed as far as possible in this frontal protection zone, or the direction of action or performance should already be fanned out, or at least a corresponding disturbance should be initiated.
  • the inner protection zone (also with dynamically effective facilities) serves above all to ward off KE threats.
  • the rear, vehicle-side protection zone is formed in the highest expansion stage as a reactive device for intercepting the residual power of shaped charge jets and penetrating KE projectiles.
  • the rear protection zone can also advantageously consist of an inert, dynamically acting or structured / multilayered zone or even represent only a passive residual armor.
  • the inner protection zone may also contain a reactive component.
  • the overall protection arrangement consists of three already powerful components or protection zones: a front, reactive protection zone, a second inert inner or inert dynamic protection zone (non-reactive modules, Beulblech arrangements, massive, layered or structured Protective layers) and a third, rear inert, inert dynamic or even reactive protection zone.
  • the individual protection zones complement each other optimally in their effect and, together with the object wall, form an adapted total protection or, by integrating the supporting structure, a structure-optimized overall protection.
  • the hybrid polyvalent overall protection arrangement is applicable both as a tower or weapon protection, side and frontal protection as well as protection of the chassis (chain apron).
  • the front and rear reactive protection zones are triggered or ignited by the penetrating threat at a time interval.
  • mass or mass acceleration ratios can be achieved with a resilient or variable-thickness dynamic intermediate structure with maximum reactive protection deployment greatly reduced compared to conventional reactive armor structures vehicle load.
  • the energy or the pulse transmitted to the wall corresponds to the energy or the momentum of the protection modules acting in the threat direction.
  • the front, reactive component can be accelerated without harm to the structure harmless than other reactive protective structures, if a dynamically flexible / in depth variable design of the inner, inert-dynamically acting protection zone.
  • the front reactive protection zone for example, according to the in the patent DE 199 56 197 C2 described type of a decomposing into fine particles or produce a nebulizing or delaminating material.
  • FIG. 1 shows the basic structure of a hybrid polyvalent total reactive protection arrangement according to the invention both in a predominantly vertical arrangement (FIG. 1A) and in an inclined construction (FIG. 1B) with the corresponding threat spectrum (FIG. 1C).
  • a total protection arrangement 1A formed from the protection zones A, B, C and the supporting structure D
  • a solid, layered or structured KE defense zone B (4) in front of a vehicle or another structure D to be protected which can also take over the function to intercept any remaining power.
  • the KE-defense zone 4 is located between two limiting, launched or mounted protection zones A (3) and C (5), where at least the protection zone A, at the highest level also the protection zone C and in special constructions also the inner protection zone B. are provided with a reactive in particular against shaped charges reactive device.
  • the overall protection arrangement is provided in the different figures with a dashed frame, the actual, inventive protection arrangement of the residual power zone in terms of a protected (usually bearing) structure, e.g. an armored vehicle, demarcates.
  • a protected structure e.g. an armored vehicle
  • FIG. 1B shows such an overall protection arrangement in the complete expansion stage with all three protection zones according to FIG. 1A in an angled position (measured on the vehicle wall).
  • FIG. 1C the threat types hollow charge (HL) 6, flat cone charge (FK) 7, aerodynamically stabilized balancing bullets 8, spin-stabilized bullets 9 and splitter 10 are compiled.
  • the protection zone C of the overall protection arrangement 95 in FIG. 20B in which the vehicle structure 2 (zone D) the protection zones 96 as the first threat-side zone (reactive HL protection in combination with inert or inert-dynamic KE protection, protection zone A / B) and 97 are preceded by zone A / B following protection zone C with rear wall connected to the vehicle structure and an angled front side (reactive, inert or inert-dynamic protection).

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
  • Air Bags (AREA)
  • Cable Accessories (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Developing Agents For Electrophotography (AREA)
  • Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Gesamtschutzanordnung gegen Bedrohungen, und insbesondere eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutzanordnung gegen das gesamte Spektrum möglicher Bedrohungen, entsprechend dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
  • Alle bisher bekannten Schutzaufbauten sowohl gegen Hohlladungs (HL) - als auch gegen Wuchtgeschoss (KE) - Bedrohungen bestehen im einfachsten Fall aus einem gegen beide Bedrohungsarten wirksamen Schutzelement (z.B. einer hochfesten homogenen Panzerplatte oder einer Sandwichanordnung) oder aus einer Folge von zwei Schichten, bei denen jeder Schicht eine besondere Effektivität gegen die eine oder die andere Bedrohung zugewiesen ist. Aus strategischen und aus operationellen Gesichtspunkten ist ein möglichst hochwertiger Schutz bei leichteren und leichten gepanzerten Fahrzeugen (insbesondere luftverladbaren Systemen) bis hin zu reinen Transportfahrzeugen von besonderem Interesse.
  • Der Schwerpunkt reaktiver Maßnahmen liegt nach wie vor auf der Abwehr von HL-Geschossen. Die Steigerung der Schutzeffizienz wird dabei sowohl direkt gegen die auftreffende Bedrohung als auch konstruktiv durch die der Störfläche nachfolgenden Freiräume (Dissipationszone) erreicht. Vorgelagerte Störflächen, die die Schutztiefe, d.h. den Abstand zwischen dem Eintritt des Strahls oder des Projektils in die Schutzzone und der Fahrzeugwand bestimmen, sind üblicher Weise inert-dynamisch wirkende flächige Beulplatten-Anordnungen oder Beulblech-Jalousien, Sandwich-Anordnungen oder reaktive Module. Unter einer inert-dynamisch wirkenden Komponente wird dabei im Rahmen der vorliegenden Erfindung eine inerte Schutzkomponente verstanden, die kein pyrotechnisches Medium beinhaltet und durch den Impaktvorgang direkt oder in Verbindung mit einem durch die Impaktenergie druckaufbauenden Medium beschleunigt wird (z.B. Beulblech-Sandwich). Ein spezieller Schutz gegen KE-Bedrohungen ist bei bisher bekannten Lösungsansätzen zur Verbesserung der Schutzleistung über eingebrachte Ablenkstrecken in der Regel fest eingebaut, d.h. fest mit dem zu schützenden Objekt bzw. der Fahrzeugwand verbunden.
  • In den letzten dreißig Jahren wurde eine Vielzahl von reaktiven Panzerungen bekannt und fand auch bei einer Reihe von gepanzerten Fahrzeugen weltweit Anwendung. Hierbei handelt es sich aber ganz überwiegend um Schutzanordnungen gegen Hohlladungen. Ihre Wirkung beruht in der Regel darauf, dass beim Aufschlag eines Geschosses über ein pyrotechnisches Mittel (Sprengstofffolie) eine oder mehrere metallische Platten, die gegenüber der Bedrohung einen Winkel bilden, dieser entgegen oder mit dieser beschleunigt werden, wobei durch das seitliche Touchieren der beschleunigten Platten mit der Bedrohung deren Effizienz durch Zerstörung oder Ablenkung des Strahls bzw. Penetrators vermindert wird. In der Patentschrift DE 199 56 197 C2 werden hierzu einige Beispiele genannt.
  • Weiterhin gibt es Beispiele, bei denen ein oder mehrere Elemente mit der oben beschriebenen Wirkungsweise in einem Gehäuse angeordnet sind. Dies kann z.B. dem Aufbau eines mehrschichtigen reaktiven Schutzes dienen oder es können mehrere reaktive Elemente in flächenhafter Anordnung mit oder ohne Dämpfungs-Zwischenschichten zur Ausbildung einer Schutzfläche eingesetzt werden. Hierbei spielen Fragen des operationellen/konstruktiven Einsatzes ebenso eine Rolle wie der Schutz der Struktur des Fahrzeugs und der Umgebung gegen die Auswirkungen der Detonation des Sprengstoffs und der dadurch auf Geschwindigkeiten von mehr als 300 m/s beschleunigten Schutzkomponenten (z.B. dünne Stahlbleche). Die Patentschrift DE 199 56 197 C2 nennt auch hierfür einige Beispiele.
  • Weiterhin ist eine Reihe von polyvalenten Schutzanordnungen bekannt, die sowohl Hohlladungen als auch Wuchtgeschosse mit unterschiedlicher Effektivität abwehren. Sie können als passive oder auch als reaktive Panzerung ausgebildet sein. Einige der Ausbildungsarten derartiger Schutzmodule sind beispielsweise in den Druckschriften EP 0 922 924 B1 und EP 0 379 080 B1 sowie DE 41 14 809 C2 und DE 195 09 899 C2 erläutert.
  • Es ist auch bekannt, dass insbesondere Glas die Eigenschaft besitzt, beim Durchdringen eines HL-Strahls aufgrund seiner spezifischen Hochdruckeigenschaften und der damit verbundenen spontanen Volumenänderungen Strahlstörungen zu verursachen und dadurch dessen Eindringtiefe zu reduzieren. Weiterhin ist bekannt, dass dieser Effekt der Strahlstörung dadurch erheblich zu verstärken ist, dass das Glasvolumen während des Durchdringens eines HL-Stahls mittels einer oder mehrerer Spengstoffschichten oder Sprengstoffkörpem (z.B. sogenannte Pillen) dynamisch verdichtet wird. Ein ähnlicher, verstärkender Effekt tritt auch bei einer starken lateralen Verdämmung auf. Derartige Anordnungen bedingen jedoch sehr große laterale Massen, die überwiegend Totmassen darstellen.
  • Weiterhin ist eine Reihe von Lösungsvorschlägen zur Vermeidung von Gefechtsfeldbelastungen bekannt, bei denen die beschleunigten Bleche oder Störkörper nicht in Richtung der auftreffenden Bedrohung, sondern parallel zur Oberfläche des zu schützenden Objekts beschleunigt werden. Derartige Anordnungen bedingen jedoch eine Sensorik mit Auslöseeinrichtung zur Sicherstellung eines geeigneten Zündzeitpunkts.
  • In der Patentschrift DE 199 56 197 C2 wird ein mehrschichtiges reaktives Schutzelement insbesondere für den Schutz leichterer Fahrzeuge beschrieben, welches beim Auftreffen eines Geschosses detoniert. Auf der Beschussseite ist diese Anordnung zur Vermeidung von harten Splittern mit einem hochfesten Faserverbundwerkstoff versehen. Die Schutzeinheit ist parallel oder in einem vorgegebenen Winkel zur Außenwandung des zu schützenden Objekts angeordnet. Kennzeichnendes Merkmal dieser Erfindung ist, dass (bis auf eine mögliche metallische Umkleidung der Sprengstofffolie) keine metallischen Schutzplatten eingesetzt werden. Durch die Verwendung von Faserverbundmaterial soll zusätzlich ein Schutz gegen ballistische Geschosse kleineren Kalibers (Maschinengewehr) gewährleistet sein.
  • In der Patenschrift DE 199 56 197 C2 ist auch beschrieben, dass zwischen der Außenwandung des zu schützenden Objekts und der dazu nahe liegenden Sprengstoffschicht ein Beulblech angeordnet sein kann. Dieses wird bei Detonation zwar gegen die Außenwandung des zu schützenden Objekts geschleudert, es gelangen jedoch keine metallischen Splitter in die Umgebung.
  • Tatsächlich haben Anordnungen, wie sie in der Patenschrift DE 199 56 197 C2 beschrieben sind, den Vorzug, gegen Hohlladungsstrahlen bei ausreichenden Neigungswinkeln gegenüber der durchdringenden Bedrohung gute Strahlstörungen und damit erhebliche Leistungsverminderungen zu erreichen. Da die reaktiv wirkenden nicht-metallischen Stoffe aber nur eine geringe Dichte bei entsprechend geringer mechanischer Festigkeit aufweisen, ist ihr Störpotential begrenzt oder es müssen entsprechend dicke Sprengstofffolien zur Sicherstellung der lateralen Strahlstörung eingesetzt werden. Darüber hinaus ist eine nennenswerte Schutzwirkung gegen KE-Penetratoren auf den Bereich kleiner Kaliber beschränkt, da derartige Anordnungen keine ausreichend großen Querkräfte zur Ablenkung oder Zerstörung von KE-Penetratoren aufbauen können. Aber auch dann werden große Zieldicken bzw. Plattenstärken benötigt, da die Schutzleistung der genannten Materialien gegenüber metallischen Blechen sehr viel geringer ist. Damit sind Anordnungen, wie sie in der Patentschrift DE 199 56 197 C2 beschrieben sind, vorteilhaft als Zusatzpanzerungen (Add-On-Panzerungen) vor einem KE-Schutz anzubringen, um z.B. die hohe Durchschlagsleistung von Hohlladungen in der Größenordnung von mehr als 300 mm im mittleren Kaliberbereich, der sich bis zu Ladungsdurchmessern von 80 mm erstrecken kann, zu kompensieren.
  • Weiter ist aus der EP 0 689 028 A1 eine Schutzanordnung bekannt, auf welcher der Oberbegriff des anhängenden Anspruchs 1 basiert.
  • Die EP 0 689 028 A1 beschreibt grundsätzlich eine komposite Zusatzpanzerung mit mindestens einer Sprengstofffolie. Das zentrale Wirkelement des Komposits besteht aus homogenen Materialien, die den Effekt des so genannten Kraterzusammenbruchs (dynamic collapse) aufweisen. Dieser Effekt ist seit den 60er Jahren bekannt und wird auf die Besonderheit in der Hygoniot-Kurve zurückgeführt. Da dieser Effekt auf der Antwort des Kraters auf die dynamische Belastung des Materials durch den durchdringenden Hohlladungsstrahl beruht, kann er durch das zusätzliche Einleiten von Belastungswellen mittels Sprengstoffschichten verstärkt werden. Zur Verbesserung der Wirksamkeit ist es sinnvoll, die Sprengstoffschichten auf den Außenseiten mit metallischen Platten zu kombinieren, die im Falle eines Winkels zwischen Bedrohung und Platte seitlich die auftreffende Bedrohung belasten. Bei der in diesem Dokument beschriebenen Anordnung handelt es sich um eine kompakte, notwendigerweise keine Lufträume beinhaltende Struktur, die nur im dynamischen Zusammenspiel wirksam werden kann.
  • Weiter offenbart die GB 2,191,277 A beispielhaft eine reaktive Schutzanordnung, bei der einzelne reaktive Module zur Begrenzung der Zerstörung größerer Flächen durch die Sprengstoffdetonation und zur Vermeidung von Strukturbelastungen in eine massive homogene Metallplatte eingesetzt sind. Damit handelt es sich grundsätzlich um Anordnungen entsprechend der EP 0 689 028 A1 in Verbindung mit strukturschützenden Maßnahmen. Hierzu gehört auch die Möglichkeit, Volumina zwischen Schutzplatte und zu schützender Struktur z.B. mit Gummi zu bestücken.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutzanordnung möglichst geringer Gesamtmasse gegen HL-, FK- und KE-Bedrohungen bereitzustellen, die gegen jede Art der genannten Bedrohung ein höheres Schutzpotential als eine lediglich auf eine Bedrohungsart ausgerichtete Schutzanordnung bietet. Hierbei sollen bei einem hohen inerten Basisschutzniveau insbesondere bei reaktiver Wirkungsweise gegen alle Bedrohungsarten hohe Gesamtschutzleistungen erbracht und gleichzeitig unzulässige Gefechtsfeldbelastungen und Strukturschäden am zu schützenden Objekt selbst vermieden werden. Die Gesamtschutzanordnung soll ferner an allen in besonderem Maße zu schützenden oder besonders exponierten Flächen, wie zum Beispiel im Turm-, Seiten- und Frontalbereich einschließlich der Kettenschürze adaptierbar und/oder integrierbar sein.
  • Diese Aufgabe wird durch eine Gesamtschutzanordnung mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche 2 bis 14.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe ist der Erfinder zunächst von den folgenden allgemeinen Überlegungen ausgegangen.
  • Die Leistungsfähigkeit eines ballistischen Schutzes wird üblicher Weise aus seinem Wirkungsgrad gegen eine bestimmte Bedrohung wie z.B. Hohlladungen oder KE-Penetratoren im Vergleich zu einer Bezugs- oder Referenzpanzerung abgeleitet. Als Bezug bietet sich eine homogene Stahlplatte bestimmter Festigkeit an. Es kann aber auch eine vergleichende Bewertung mit jeder anderen Panzerung vorgenommen werden. Zwei Größen haben sich als kennzeichnend für die Güte einer Panzerung eingeführt: das Verhältnis von durchschlagener Masse in der Bezugspanzerung zur durchschlagenen Masse in der betrachteten Panzerung, d.h. der sogenannte Masseneffektivitätsfaktor (Em), und das Verhältnis der entsprechenden Bautiefen, d.h. der so genannte Raumeffektvitätsfaktor (Es). Ein Kriterium für die Güte einer Schutzstruktur kann dann das Produkt beider Faktoren darstellen. Da insbesondere bei leichteren oder leichten gepanzerten Fahrzeugen die für einen Schutz zur Verfügung stehende Masse bzw. deren Begrenzung entscheidend ist und eine höhere Schutztiefe (bezogen auf die gesamte Anordnung einschließlich fahrzeugspezifischer Komponenten) in der Regel eher zur Verfügung steht, ist zweckmäßiger Weise eine Wichtung zwischen Em und Es vorzunehmen.
  • Die Steigerung des Leistungsvermögens rein reaktiver Panzerungen gegen Wuchtgeschosse ist im Gegensatz zu Hohlladungen gegenüber leistungsfähigen inerten Panzerungen relativ gering. Außerdem sind die einzusetzenden Massen bzw. Dicken der reaktiv beschleunigten Bleche erheblich größer als bei Hohlladungen. Die Platten benötigen zur Abwehr schnell auftreffender Penetratoren Lateralgeschwindigkeiten von mehreren 100 m/s. Dadurch entsteht nicht nur eine erhebliche Belastung des Gefechtsfeldes (derartige Platten können mehrere hundert Meter weit fliegen), sondern auch die (fahrzeugseitigen) Strukturbelastungen nehmen entsprechend zu. Aus diesem Grund wurde bereits der Einsatz von Materialien wie Glas, Keramik oder glasfaserartigen Stoffen im reaktiven Schutz vorgeschlagen, die sich bei detonativer Belastung in mehr oder weniger kleine Teile zerlegen oder delaminieren. Dass ein derartiger Schutz gegen KE- oder FK-Bedrohungen aber nur sehr eingeschränkt möglich ist, wurde bereits erwähnt.
  • Ein anderer, allerdings nur begrenzt leistungsfähiger Lösungsansatz ist die ebenfalls bekannte Bereichsdetonation, bei der die Sprengstoffschicht nicht durchdetoniert und dadurch lediglich ein Teil einer Platte beschleunigt bzw. während des Durchdringungsvorgangs der Bedrohung ausreichend schnell verformt wird. Auf diese Weise werden keine Platten gegen die Folgestruktur oder in das Gefechtsfeld beschleunigt. Auf einer Bereichsdetonation bestehende Schutzanordnungen sind aber technisch sehr anspruchsvoll und es wird auf absehbare Zeit nicht möglich sein, ein sicheres Zünden bei unterschiedlichen Bedrohungen zu gewährleisten.
  • Bei der reaktiven Abwehr von Präzisionshohlladungen sind Schutzfaktoren für die Masse von 6 bis 8 bekannt. Bei unempfindlicheren Ladungen, d.h. Ladungen mit massiverer und kontinuierlicher Strahlausbildung, sind die erreichbaren Werte geringer und liegen in der Größenordnung von 4 bis 5. Bei KE-Penetratoren liegen diese Faktoren je nach Bedrohung lediglich zwischen 1,5 und 3,0. Bei Hohlladungen können aus dem Produkt von Masse- und Raumeffektivitätsfaktoren Werte über 10 erreicht werden, bei den gegen laterale Störungen relativ unempfindlichen Wuchtgeschossen lediglich Werte zwischen 2,0 und 4,0.
  • Ein weiteres, für das System entscheidendes Kriterium für die Bewertung des ballistischen Schutzes ist dessen inertes Schutzvermögen, also seine Leistung bei Nichtdetonation der Sprengstofffolie bzw. bei demontierter reaktiver Einrichtung oder bei abgeschalteter Zündhilfe. Diese liegt bei speziellen Panzerungen gegen Hohlladungen bei Werten bis 3,5, bei KE-Schutzaufbauten jedoch höchstens bei 2,0.
  • Mit Gesamtschutzanordnungen entsprechend der Erfindung sollen nicht nur die bisher bekannten Effizienzwerte bzw. Schutzfaktoren spezieller reaktiver Auslegungen überschritten werden, sondern insbesondere auch die inerten Schutzleistungen bei bisher erreichbaren Bestwerten liegen. Außerdem sollen technologische Fortschritte oder Weiterentwicklungen in Teilbereichen unmittelbar auf die einzelnen Komponenten übertragen werden, sodass stets eine Gesamtschutzanordnung entsprechend dem neuesten Stand der technologischen Möglichkeiten zu realisieren ist. Und dies sowohl gegen das gesamte vorliegende, als auch gegen das in absehbarer Zukunft zu erwartende Bedrohungsspektrum, denn bei der Konzipierung polyvalenter Panzerungen sollte auch dem Entwicklungspotential möglicher Bedrohungen Rechnung getragen werden.
  • Im Bereich der Hohlladungen sind auch bei mittleren Kalibern Tandemladungen wahrscheinlicher, auf dem Gebiet der Flachkegelladungen sind Projektilstreckungen zu erwarten. Dies hätte eine neue Art von Bedrohung zur Folge, die bei Gesamtschutzanordnungen zu berücksichtigen ist. Es handelt sich dabei quasi um kurze, jedoch relativ dicke und damit gegenüber herkömmlichen Hochleistungsstrahlen erheblich unempfindlichere Hohlladungsstrahlen, die durchaus noch im Geschwindigkeitsbereich bekannter, gestreckter Strahlen (7 bis 8 km/s) liegen können. Bei KE-Penetratoren sind auch im Bereich mittlerer Kaliber (20 bis 60 mm) zunehmend aerodynamisch stabilisierte Geschosse in Betracht zu ziehen. Da dort eine Leistungssteigerung in erster Linie aus dem Schlankheitsgrad bzw. der Penetratorlänge zu gewinnen ist, nimmt aber bei einer Steigerung der Durchschlagsleistung auch die Empfindlichkeit derartiger Geschosse insbesondere gegen Querstörung zu.
  • Bei Schutzanordnungen sind also diejenigen von besonderem Interesse, die sowohl gegen alle bekannten als auch gegen die nach dem Stand der Technik in absehbarer Zukunft zu erwartenden Bedrohungsarten wirksam sind. Alle bisher bekannten Lösungen im Bereich reaktiver Schutzabordnungen, die auch in mittelschweren und insbesondere leichten Fahrzeugen einzusetzen sind, bieten lediglich gegen Hohlladungen relativ hohe Schutzleistungen. Die bisher bekannten polyvalenten reaktiven Panzerungen basieren dabei auf mehr oder weniger massiven, sprengstoffbeschleunigten metallischen Platten mit den entsprechenden Belastungen sowohl des Umfeldes als auch der Struktur des Fahrzeugs selbst.
  • Aus all diesen Kriterien ergibt sich, dass nach dem bisherigen Stand der Technik ein gleichermaßen sowohl gegen HL-, FK- als auch unterschiedliche KE-Bedrohungen leistungsfähiger polyvalenter Schutz nicht bekannt ist.
  • Gemäß der vorliegenden Erfindung wird die obige Aufgabe nun durch eine Gesamtschutzanordnung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.
  • Die Erfindung betrifft eine auf einer Fahrzeugstruktur oder allgemein auf einer zu schützenden Struktur fest oder lösbar aufgebrachte oder in diese integrierte kombinierte Gesamtschutzanordnung gegen Hohlladungen, Flachkegelladungen, drall- und aerodynamisch stabilisierte Wuchtgeschosse und Splitter. Die Gesamtschutzanordnung besteht in ihrer höchsten reaktiven Ausbaustufe aus zwei reaktiven Schutzzonen und einer dazwischen liegenden inerten bzw. inert-dynamischen inneren Schutzzone. Dabei weist die der Bedrohung zugewandte Seite der vorderen Schutzzone einen Reaktivaufbau in erster Linie zur Abwehr von Hohlladungsbedrohungen auf. FK- und KE-Bedrohungen sollen in dieser vorderen Schutzzone möglichst vorgestört werden bzw. Wirkungs- oder Leistungsrichtung bereits aufgefächert werden oder eine entsprechende Störung zumindest eingeleitet werden. Die innere Schutzzone (auch mit dynamisch wirksamen Einrichtungen) dient vor allem der Abwehr von KE-Bedrohungen. Die hintere, fahrzeugseitige Schutzzone ist in der höchsten Ausbaustufe als reaktive Einrichtung zum Abfangen der Restleistung von Hohlladungsstrahlen und durchdringenden KE-Projektile ausgebildet. Die hintere Schutzzone kann auch vorteilhafter Weise aus einer inerten, dynamisch wirkenden oder strukturierten / mehrschichtigen Zone bestehen oder auch nur eine passive Restpanzerung darstellen. Auf der anderen Seite kann auch die innere Schutzzone eine reaktive Komponente enthalten.
  • Grundsätzlich besteht die Gesamtschutzanordnung also in ihrer Endausbaustufe aus drei bereits für sich leistungsfähigen Komponenten bzw. Schutzzonen: einer vorderen, reaktiven Schutzzone, einer zweiten, inneren inerten oder inert-dynamischen Schutzzone (nicht-reaktive Module, Beulblech-Anordnungen, massive, schichtartige oder strukturierte Schutzschichten) und einer dritten, hinteren inerten, inert-dynamischen oder auch reaktiven Schutzzone. Die einzelnen Schutzzonen ergänzen sich in ihrer Wirkung in optimaler Weise und bilden zusammen mit der Objektwand einen adaptierten Gesamtschutz oder durch Integration der tragenden Struktur einen strukturoptimierten Gesamtschutz. Der hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung ist sowohl als Turm- bzw. Waffenschutz, Seiten- und Frontalschutz als auch als Schutz des Fahrwerks (Kettenschürze) anwendbar.
  • Beim Auslösen des reaktiven Schutzmechanismus werden die vordere und die hintere reaktive Schutzzone mittels der durchdringenden Bedrohung in einem zeitlichen Abstand ausgelöst oder gezündet. Bei ähnlichen Massen- bzw. Massenbeschleunigungs-Verhältnissen kann bei einer nachgiebigen bzw. dickenveränderlichen dynamischen Zwischenstruktur bei maximaler reaktiver Schutzentfaltung eine gegenüber herkömmlichen reaktiven Panzerungsaufbauten stark reduzierte Fahrzeugbelastung erreicht werden. Bei direkt an der Objekt- oder Fahrzeugwand befestigten reaktiven Schutzanordnungen entspricht die auf die Wand wirkende Energie bzw. der übertragene Impuls der Energie bzw. dem Impuls der nach vom in Bedrohungsrichtung wirkenden Schutzmodule. Längere Energiedissipationswege (Vergrößerung der Schutztiefe ohne erheblichen Massezuwachs) zur Verminderung dieses Effektes bzw. zur zeitlichen Streckung der Belastung und damit Verminderung der Spitzenwerte sind dagegen nicht nur mit einer erheblichen Vergrößerung der Schutzstruktur verbunden, sondern auch gegen KE-Bedrohungen wegen deren kompakteren und damit unempfindlicheren Bauweise nur begrenzt effektiv.
  • Bei reaktiven Schutzaufbauten ist generell eine minimierte Gefechtsfeldbelastung anzustreben. Bei einem erfindungsgemäßen Schutzaufbau kann die vordere, reaktive Komponente ohne Leistungseinbußen für die Struktur unschädlicher beschleunigt werden als bei anderen reaktiven Schutzaufbauten, wenn eine dynamisch nachgiebige / in der Tiefe veränderliche Auslegung der inneren, inert-dynamisch wirkenden Schutzzone erfolgt. Zudem ist es zur Verringerung oder zur Vermeidung von Gefechtsfeldbelastungen vorteilhaft, die vordere reaktive Schutzzone z.B. nach der in der Patentschrift DE 199 56 197 C2 beschrieben Art aus einem sich in feine Partikel zerlegenden oder einem zerstäubenden bzw. delaminierenden Werkstoff herzustellen.
  • Grundsätzlich sind die drei genannten Schutzzonen hintereinander geschaltet. Sie können jedoch auch teilweise oder vollständig kombiniert sein. Dies wird insbesondere bei begrenzter zur Verfügung stehender Bautiefe notwendig sein. Die hintere Schutzzone minimiert die auf das Fahrzeug einwirkenden Stoß- bzw. Schockbelastungen und die Einwirkungen von auftreffenden vorgelagerten Schutzkomponenten. Sie kann der Fahrzeugstruktur vorgeschaltet, mit dieser kombiniert oder direkt in diese integriert sein.
  • Das Ziel eines wirkungsvollen Gesamtschutzes wird bei der beschriebenen Gesamtschutzanordnung also über mehrere, insbesondere in ihrer Kombination wirksame Schutzzonen erreicht. Wesentlich ist der Umstand, dass bei einer erfindungsgemäßen Schutzanordnung durch die Art der Zusammenschaltung bzw. des Zusammenwirkens der drei definierten Schutzzonen die Steigerung des Schutzleistungsniveaus bewirkt wird. Grundsätzlich ist zwar jede der Schutzzonen für sich wirksam, die maximale Schutzleistung wird jedoch erst durch die auftretenden lateralen Belastungen des eintretenden und durchdringenden KE- oder FK-Penetrators bzw. HL-Strahls beim Auslösen des reaktiven Vorgangs zumindest im vorderen Bereich der Gesamtschutz-Anordnung bewirkt. Durch einen entsprechenden Schutzaufbau ist auch bei starken KE-Bedrohungen eine reaktive Vorstörung mit anschließender weiterer Penetratorablenkung bzw. Erosion möglich.
  • Die die Erfindung kennzeichnenden Figuren, graphischen Darstellungen und Erläuterungen der in den unterschiedlichen Beispielen für Gesamtschutzanordnungen ablaufenden Vorgänge bei eintretenden und durchdringenden Bedrohungen sind in der folgenden Liste zusammengestellt. Diese Beispiele für prinzipielle Gesamtschutzanordnungen entsprechend der Erfindung und ihre Kombinationsmöglichkeiten sind stark vereinfachte Prinzipdarstellungen. In den Figuren zeigen:
    • Fig. 1
    einen prinzipiellen Aufbau einer hybriden polyvalenten Reaktivpanzerung und ihr Bedrohungsspektrum;
    Fig. 1A
    eine in erster Näherung senkrechte adaptierte Anordnung mit den drei Schutzzonen A, B und C vor der Restpanzerung bzw. Restleistungszone D;
    Fig. 1B
    eine geneigte Anordnung entsprechend Fig. 1A;
    Fig. 1C
    das Bedrohungsspektrum für die Gesamtschutzanordnung;
    Fig. 2
    eine Seitenansicht und eine Draufsicht eines gepanzerten Fahrzeugs (hier Kettenfahrzeug) mit den primär zu schützenden Flächen;
    Fig. 3
    die Wirkrichtungen eines reaktiven Sandwichs;
    Fig. 4
    Positionierungs- und Aufbaumöglichkeiten reaktiver Komponenten in Verbindung mit einer inerten Panzerung bzw. tragenden Struktur;
    Fig. 5
    laterale Störmöglichkeiten der Einzelkomponenten eines reaktiven Sandwichs: vordere Wirkkomponente und Auswirkungen auf die Bedrohungen;
    Fig. 6
    laterale Störmöglichkeiten der Einzelkomponenten eines reaktiven Sandwichs: hintere Wirkkomponente und Auswirkungen auf die Bedrohungen;
    Fig. 7
    die Wirkrichtungen von inert-dynamischen (Beulplatten-) Anordnungen am Beispiel der Durchdringung eines APFSDS-Geschosses entsprechend Figur 1C;
    Fig. 8
    Beispiele für horizontale und vertikale Beulblech-Anordnungen;
    Fig. 9
    die Verminderung der Eindringleistung eines Hohlladungsstrahls in glasartigen Zielen aufgrund des Effekts des Kraterzusammenbruchs;
    Fig. 10A
    Strahlstörung und Ausbruchkrater entsprechend Figur 9 bei zu geringer Zieldicke;
    Fig. 10B
    einen Schutzaufbau entsprechend Figur 10A mit stützender Folgeschicht;
    Fig. 11A
    ein Druckfeld entsprechend Figur 9 beim Eindringen eines P-Ladungsprojektils;
    Fig. 11B
    ein Druckfeld entsprechend Figur 9 beim Eindringen eines Pfeilgeschosses;
    Fig. 12A
    die Lateralstörung durch eine in ein homogenes oder schichtartiges Ziel eingebrachte geneigte Sprengstoffschicht (große Folienfläche);
    Fig. 12B
    laterale, durch eine eingebrachte geneigte Sprengstoffschicht bewirkte Störungen: unterteilte / mehrstufige Folien (kleine Folienflächen);
    Fig. 13
    Beispiele für Aufbauten reaktiver oder inert-dynamisch wirkender Sandwichs;
    Fig. 14
    Beispiele für Belegungen reaktiver Sandwichs;
    Fig. 15
    Beispiele für Zerlegungseigenschaften bzw. Zerlegungsmechanismen (betrachtet wird lediglich die vordere Komponente);
    Fig. 16
    Beispiele für ein- oder mehrschichtige bzw. mehrteilige Sprengstoffbestückungen reaktiver Sandwichs;
    Fig. 17
    Ausführungsbeispiele für die vordere Schutzkomponente entsprechend Figur 1A/1B, wobei Figur 17A eine in A eingebettete pyrotechnische Belegung zeigt, Figur 17B eine rückseitige pyrotechnische Belegung von A zeigt, Figur 7C eine in A unter einem Winkel eingebrachte pyrotechnische Belegung zeigt, und Figur 17D ein Modifikationsbeispiel für A entsprechend Figur 17C zeigt;
    Fig. 18
    Ausführungsbeispiele für die inerte oder inert-dynamisch wirkende Schutzzone B entsprechend Figur 1A/1B, wobei Figur 18A eine homogene Schicht zeigt, Figur 18B einen Sandwichaufbau zeigt, Figur 18C eine BeulblechJalousie zeigt, und Figur 18D eine Tandem-Beulblech-Jalousie zeigt;
    Fig. 19
    weitere Ausführungsbeispiele für die Schutzzone B entsprechend Fig. 1A/1B in Form von inerten homogenen, geschichteten und inert-dynamisch wirkenden Lösungen, wobei Figur 19A parallele, inert-dynamisch wirkende Beulplatten und antiparallele Außenflächen zeigt, Figur 19B einen jalousieartigen inert-dynamischen Beulplatten-Aufbau und antiparallele Außenflächen zeigt, und Figur 19C parallele inert-dynamische Beulplatten und eine nachfolgende Beulplatten-Jalousie und antiparallele Begrenzungen von B zeigt;
    Fig. 20A
    Modifikationen des Schutzaufbaus entsprechend Fig. 1A/1B, wobei der Schutzzone B eine Restleistungszone D folgt;
    Fig. 20B
    einen reaktiven Hybridschutz entsprechend Figur 1A/1B in Form einer Schutzzone B als erster (bedrohungsseitiger) Schutzzone, gefolgt von einer Schutzzone C mit stark unterschiedlich geneigten Außenflächen;
    Fig. 21
    eine weitere Anordnung entsprechend Figur 1A/1B mit einer als reaktives Modul ausgebildeten Schutzzone B mit KE-wirksamen Werkstoffen und einer Pufferschicht in C;
    Fig. 22
    eine reaktive hybride Gesamtschutzanordnung entsprechend Figur 1A/1B mit inerter Vorpanzerung, gebildet aus den Zonen A und einer Zusammenfassung der Zonen B/C/D in einer Schutzkomponente.
    Fig. 23
    eine reaktive hybride Gesamtschutzanordnung entsprechend Figur 1A/1B mit vorgeschaltetem / integriertem Auslöse(Kontakt)-Gitter / Detektionseinrichtung, Zündeinrichtung für die Sprengstofffolien, und einer Dämpfungsschicht zwischen den Zonen B und der kombinierten Zone C/D, welche gleichzeitig als Trägerplatte dient;
    Fig. 24
    eine Gesamtschutzanordnung entsprechend Figur 1A/1B mit reaktivem, zerlegendem Vorsandwich, Dämpfungsschicht und nachfolgender Beulplattenjalousie;
    Fig. 25
    eine Gesamtschutzanordnung entsprechend Figur 1A/1B als Einschub in eine entsprechende Kammer / Montagevorrichtung und Auffächerungsmöglichkeit / Möglichkeit einer Abstandsveränderung für die einzelnen Komponenten; und
    Fig. 26
    eine Gesamtschutzanordnung entsprechend Figur 1A/1B mit einschiebbaren auswechselbaren / austauschbaren Modulen (Schutzzonen) sowie (hier) integrierter tragender Struktur.
  • Figur 1 zeigt den grundsätzlichen Aufbau einer erfindungsgemäßen hybriden polyvalenten reaktiven Gesamtschutzanordnung sowohl in vornehmlich senkrechter Anordnung (Figur 1A) als auch in geneigter Bauweise (Figur 1B) mit dem entsprechenden Bedrohungsspektrum (Figur 1C). Gezeigt wird in Figur 1A eine Gesamtschutzanordnung 1A (gebildet aus den Schutzzonen A, B, C und der tragenden Struktur D) mit einer massiven, schichtartigen oder strukturierten KE-Abwehrzone B (4) vor einem Fahrzeug oder einer anderen zu schützenden Struktur D (2), die auch die Funktion zum Abfangen einer eventuell noch vorhandenen Restleistung übernehmen kann. Die KE-Abwehrzone 4 befindet sich zwischen zwei begrenzenden, aufgelegten oder montierten Schutzzonen A (3) und C (5), wobei mindestens die Schutzzone A, bei höchster Ausbaustufe auch die Schutzzone C und bei besonderen Aufbauten auch die innere Schutzzone B mit einer insbesondere gegen Hohlladungen wirksamen reaktiven Einrichtung versehen sind.
  • Zum besseren Verständnis der zum Teil komplexen Anordnungen ist die Gesamtschutzanordnung in den unterschiedlichen Figuren mit einem gestrichelten Rahmen versehen, der die eigentliche, erfindungsgemäße Schutzanordnung von der Restleistungszone im Sinne einer zu schützenden (in der Regel tragenden) Struktur, z.B. ein gepanzertes Fahrzeug, abgrenzt.
  • Durch die unterschiedlichen Gestaltungsmöglichkeiten, die sowohl senkrechte oder zumindest in erster Näherung senkrechte bis hin zu abgewinkelten bzw. schrägen Anordnungen der Schutzzonen einschließen, ist die adaptierbare und/oder integrierbare polyvalente, inert, inert-dynamisch und/oder reaktiv bestückte Gesamtschutzanordnung vom Auftreffwinkel einer Bedrohung weitgehend unabhängig auszulegen.
  • Es kann jedoch insbesondere hinsichtlich eines einfachen oder raumsparenden Aufbaus bzw. für die Montage an geneigten Flächen vorteilhaft sein, eine erfindungsgemäße Gesamtschutzanordnung in einer gegenüber der Bedrohung geneigten Bauweise zu konzipieren. Figur 1B zeigt eine derartige Gesamtschutzanordnung in der vollständigen Ausbaustufe mit allen drei Schutzzonen entsprechend Figur 1A in einer abgewinkelten Position (gemessen an der Fahrzeugwand). In Figur 1C sind die Bedrohungsarten Hohlladung (HL) 6, Flachkegelladung (FK) 7, aerodynamisch stabilisierte Wuchtgeschosse 8, drallstabilisierte Geschosse 9 und Splitter 10 zusammengestellt.
  • Bei den Anordnungen in den Figuren 1A und 1B stützen sich die reaktiv bestückten Schutzzonen 3 und gegebenenfalls 5 auf der als Verdämmung wirkenden KE-Abwehrzone 4 ab und erreichen damit einen hohen pyrotechnischen Wirkungsgrad, wobei die vordere und die hintere reaktive Schutzzone 3 und 5 in der dazwischen liegenden inneren Schutzzone (KE-Abwehrzone B) 4 durch Aufbau eines dynamischen Druckfeldes in dieser Schutzzone einen zusätzlichen dynamischen Effekt (z.B. eine Relativbewegung von Strukturteilen oder einen Druckaufbau in einem quasi-homogenen Medium) bewirken.
  • Die reaktiven Flächen sind vorzugsweise mit Strukturen und/oder Materialien belegt, die sich bei einer Detonation der Sprengstofffolie zur Verminderung von Strukturbelastungen und zur Vermeidung einer Gefechtsfeld-Gefährdung zerlegen oder delaminieren (vgl. Figur 15). Alternativ können sie zur Vermeidung von Gefechtsfeld-Belastungen aus einem Werkstoff bestehen bzw. mit einem Werkstoff belegt sein, der selbst keine oder nur eine geringfügige endballistische Wirkung erreichen kann.
  • Die hintere Schutzzone C kann auch inert und/oder inert-dynamisch ausgelegt werden. Dies unterstützt sowohl die Forderung nach einem hohen KE-Schutz und insbesondere die Forderung nach einem hohen Inertschutz (inerten Grundschutz) als auch den Wunsch nach einer möglichst geringen Strukturbelastung. Grundsätzlich gilt, dass die reaktive(n) Komponente(n) zusammen mit der/den inerten Komponente(n) eine von der Auftreffrichtung der Bedrohung weitgehend unabhängige, auch inert hochwirksame Schutzkombination darstellen.
  • Figur 2 zeigt die Seitenansicht und die Ansicht von oben eines gepanzerten Fahrzeugs (hier Kettenfahrzeug) mit den primär zu schützenden Flächen. Dabei bietet die erfindungsgemäße polyvalente hybride Gesamtschutzanordnung den Vorteil großer Variabilität und Anpassungsfähigkeit durch Modularität, wie z.B. die Auslegungsbeispiele in den Figuren 20, 21, 22 und 24 bis 26 veranschaulichen. So kann die Gesamtschutzanordnung den jeweiligen Schutzzonen des Fahrzeugs (Seitenflächen, Bug, Kettenschürze, Turm, Waffe) optimal angepasst werden bzw. diese mit einbinden.
  • In den Figuren 3, 5 - 9 und 12 - 15 werden die wesentlichen Gesichtspunkte bei der Abwehr von sowohl HL-, FK- als auch KE-Bedrohungen mittels reaktiver und inert-dynamischer (Beul-)Anordnungen dargestellt. Auf weitere Schutzmöglichkeiten wird in den Figuren 9 - 11 eingegangen. Außerdem werden, in zum Teil sehr vereinfachter Darstellungsweise, die grundlegenden Abwehrmechanismen beschrieben, welche der vorliegenden Erfindung zugrunde liegen und von dieser in optimaler Weise einer technischen Realisierung zugeführt werden. Ergänzend hierzu werden in den Figuren 4, 10, 11 und 16 - 19 sowohl strukturspezifische, parametrische als auch materialspezifische Einflussmöglichkeiten aufgezeigt. Damit wird offenbar, dass die vorliegende Erfindung bezüglich der Möglichkeiten ihrer Anpassung sowohl an das Bedrohungsszenario, als auch an systembedingte Vorgaben universell anwendbar ist.
  • Figur 3 zeigt die grundsätzlichen Wirkungsrichtungen eines reaktiven Sandwichs 13 in der üblichen Bauweise beschleunigter Schutzschichten / sprengstoffbeschleunigter Platten/Schichten. Dargestellt sind die Bedrohungsrichtung, die vordere 14 und hintere Belegung 15 des Schutzaufbaus 13 und die pyrotechnische / reaktive Zone / Sprengstoffschicht 16. Die Pfeile 17 und 18 symbolisieren die Bewegungsrichtung der Komponenten 14 und 15 und damit die laterale Störungsursache des in die Schutzzone eintretenden Projektils nach Einleitung des reaktiven Ablaufs.
  • Einen vergleichbaren Aufbau zeigen Beulblech-Anordnungen, bei denen anstelle des Sprengstoffs ein dynamisch einen Druck aufbauendes Material wie z.B. Gummi eingesetzt wird (vgl. Figur 7). Der gravierende Unterschied besteht darin, dass bei inert-dynamischen Beulblechen das allein von der durchdringenden Bedrohung initiierte Druckfeld in der Zwischenschicht je nach eingesetztem Material relativ begrenzt bleibt, wobei in erster Linie die in Richtung der Bedrohung rückseitige Belegung zur Wirkung kommt, während bei reaktiven Aufbauten die Sprengstoffschicht die Sandwich-Platten in beiden Richtungen mehr oder weniger flächenhaft auf eine technisch einstellbare Geschwindigkeit beschleunigt. Dadurch ist bei einer einwandfreien Zündung und durchdetonierenden Folie eine laterale Beaufschlagung der durchdringenden Bedrohung sowohl durch die hintere als auch die vordere Komponente gewährleistet. Dabei versteht es sich von selbst, dass die Parameter wie zum Beispiel Belegungsdicke bzw. Dichte, Neigung, Elementgröße und Sprengstoffdicke derart ausgelegt sein müssen, dass eine möglichst lange Interaktion sichergestellt ist.
  • Figur 4 zeigt Beispiele für die Positionierungsmöglichkeiten sowohl reaktiver als auch inert-dynamischer (Beul-)Sandwich-Aufbauten in Kombination mit einer tragenden Schutzstruktur 20, welche hier auch die wesentliche KE-Komponente darstellt. Bei dem Aufbau von Figur 4A ist ein reaktives Schutzmodul 21 der Struktur 20 vorgelagert, bei dem Aufbau von Figur 4B sind zwei reaktive Schutzmodule 21 als Beispiel für mehrstufige vorgelagerte Aufbauten mit einer Zwischenschicht 23 dargestellt. Die Anzahl der Sandwich-Anordnungen ergibt sich aus der gewünschten Leistungsverminderung bzw. den konstruktiven Möglichkeiten. Die Effizienz der einzelnen Sandwichs nimmt dabei mit steigender Positionsnummer ab. Grundsätzlich sind mindestens zwei reaktive oder auch inert-dynamische bzw. gemischte Durchgänge von hoher Effizienz in einer Gesamtschutzanordnung anzustreben.
  • Bei dem Aufbau von Figur 4C sind zwei Schutzmodule 21 und 21C beidseitig in einem Abstand zu 20 positioniert. Zwischen den Modulen 21 und 21C und der Struktur 20 befindet sich eine Struktur bzw. ein Werkstoff 23, der der Fixierung von 21 und 21C dient, die dynamische Wirkungsweise jedoch nicht beeinträchtigt. Diese Zwischenschicht 23 kann derart ausgeführt sein, dass sie bei Annäherung der Komponenten 21 und 21C an die Struktur 20 einen zunehmenden Widerstand entgegen setzt. Damit kann sowohl eine Schockdämpfung erreicht werden, als auch die Belastung der Struktur 20 durch 21 und 21C reduziert werden. Für die Schicht 23 kommen beispielsweise metallische Schäume, gitterartige Anordnungen, metallische und nicht-metallische Stoffe mit definierten Hohlräumen, geschäumte Werkstoffe, Kunststoffe wie PE mit oder ohne Einlagen, Gewebe und Schichtaufbauten mit unterschiedlicher Dichte und Festigkeit in Frage.
  • Bei dem Aufbau von Figur 4D ist ein Schutzmodul 22 flächig direkt mit der Struktur 20 verbunden bzw. auf diese aufgelegt oder in diese integriert. Es ist offensichtlich, dass es sich hierbei um eine besonders raumsparende Anordnung handelt. Figur 4E zeigt als letztes Beispiel eine tragende Schutzstruktur 20 mit beidseitiger reaktiver oder, insbesondere im hinteren Teil des Aufbaus, auch inert-dynamischer Belegung 22 und 22A in flächiger, aufmontierter oder integrierter Verbindung. Eine Reihe beispielhafter Anordnungen entsprechend der Erfindung stützen sich auf die in den Figuren 4D und 4E dargelegten Prinzipien.
  • Figur 5 stellt laterale Störmöglichkeiten der vorderen Komponenten eines reaktiven Sandwichs dar (vgl. Figur 3). Der Pfeil 24 symbolisiert die Bewegungs- bzw. Wirkrichtung der vorderen Komponenten 14. Gezeigt sind die Bedrohungsarten HL-Strahl 6A, Wuchtgeschoss / Pfeilgeschoss 8 und Kern 9 jeweils vor dem Eintritt in die reaktive Schutzzone 14 und nach der Interaktion mit der beschleunigten Schutzkomponente 14. In diesem Fall findet eine Geschwindigkeitsaddition dieser reaktiv beschleunigten Komponenten 14 und auftreffenden Bedrohungen 6A, 8 oder 9 statt. Bei einem HL-Strahl 6A tritt eine laterale Störung / ein lateral gestörter Strahlabschnitt 27 vor allem im mittleren Bereich auf, da aufgrund der hohen Strahlgeschwindigkeit die vorderen Strahlteile 26 die Schutzkomponente bereits vor dem Beginn einer einsetzenden lateralen Strahlstörung durchdrungen haben. Ein schlankes Pfeilgeschoss wird beim Eintreten in die Schutzzone im mittleren Schaftbereich durch das nach oben/vorne beschleunigte reaktive Modul (vgl. die symbolisierten Wirkpfeile 24 und 24A) mit einer Druckkraft von unten und später von oben beaufschlagt, sodass der vordere Teil eine Richtungsänderung erfährt, die zu einer Auslenkung aus der Achse bis hin zu einem Abscheren führt. Die selbe Richtungsänderung erfährt ein Kern, der aufgrund seines kompakten Aufbaus in der Regel nicht zerbricht. Bei massiven lateralen Beaufschlagungen kann aber auch hier eine Zerlegung zumindest in mehrere Bruchstücke erreicht werden. Bei inert-dynamischen Aufbauten ist diese Wirkrichtung nur eingeschränkt zu realisieren, da in der Regel nur bei eindringenden HL-Strahlen ein ausreichend hohes Druckfeld mit entsprechender Beschleunigung dieser Komponenten aufgebaut wird (vgl. Figur 7).
  • Es sei bereits hier darauf hingewiesen, dass allgemein bei Wuchtgeschossen nennenswerte laterale Störungen nur bei ausreichenden Plattenmassen (Dicken bzw. Dichten) bewirkt werden können. So sollte z.B. im Falle von Stahl als beschleunigter Komponente die Dicke der Platte über 0,5 des Penetratordurchmessers betragen. Reaktionsgase der Sprengstoffbelegungen können einen Penetrator im Gegensatz zu HL-Strahlen nicht stören.
  • In Figur 6 sind laterale Störmöglichkeiten der Einzelkomponenten eines reaktiven (oder auch inert-dynamischen) Sandwichs beim Einsatz einer hinteren Wirkkomponente 15 mit dem Bewegungspfeil 28A gezeigt, wobei der Ablauf der Projektilstörung bei Hohlladungsstrahlen 6A und Kernen 9 umgekehrt erfolgt wie bei Figur 5. Ergänzend sind für Pfeilgeschosse 8 zwei Möglichkeiten des Ablaufs der Projektilstörung aufgezeigt. Da die hintere Komponente in einer Relativbewegung von der Bedrohung weg beschleunigt wird, wird die Durchdringgeschwindigkeit des Projektils durch Geschwindigkeitssubtraktion reduziert, wodurch es unter Umständen zu einem Ablenken eines Teils des Geschosskörpers 8D kommt, da dieser die Schutzvorrichtung in diesem Fall nicht mehr durchdringen kann (unteres Beispiel). Beim Durchdringen des reaktiven Moduls durch das Geschoss 8 kommt es zu einer Abscherung eines Teiles des Penetrators 8C entsprechend Figur 5, jedoch in anderer Richtung. Der restliche Teil 8B des Geschosses 8 bleibt in diesem Falle ungestört.
  • Figur 7 zeigt in Ergänzung zu den obigen Ausführungen im Zusammenhang mit den Figuren 3, 5 und 6 beispielhaft eine Beulblech-Anordnung 28, gebildet aus der vorderen Schicht 29, der hinteren Schicht 30 und der einen dynamischen Druck erzeugenden Zwischenschicht 31 mit durchdringendem, bereits abgelenktem Pfeilgeschoss-Segment 8E. Der Pfeil 34 symbolisiert dabei die Kraft, die von der vorderen Komponente 21 des Beulsandwichs 28 von unten auf den eindringenden Penetrator einwirkt, während der Pfeil 34A die Kraft veranschaulicht, die die hintere Komponente 30 von oben auf den Penetrator ausübt.
  • Die Auswirkungen reaktiver und zum Teil auch inert-dynamischer Beulbleche auf eine durchdringende Bedrohung wurden in den Figuren 5 - 7 erläutert. Figur 8 stellt in Ergänzung hierzu unterschiedliche Beulblech-Positionierungen vor. In Anordnung 8A erfolgt der HL-, FK- und KE-Schutz durch ein einstufiges Beulsandwich 21. Anordnung 8B stellt ein Tandem-Beulplatten-Sandwich mit in axialer Richtung doppelter Anordnung (zwei vollständige Beulsandwichs) dar. Selbstverständlich können neben der Anzahl sämtliche Beulblech-Parameter variiert werden. Auch kann sich, wie in Figur 4 dargestellt, zwischen den Beulblech-Anordnungen eine Zwischenschicht entsprechend Figur 4, Anordnung 4B oder 4C befinden. Anordnung 8C steht für gegeneinander geneigte Beulblech-Anordnungen oder für gemischte Anordnungen beliebiger Auftreffwinkel. Anordnung 8D zeigt ein grundsätzliches Beispiel für eine (hier) zweistufige Beulblech-Anordnung mit jalousieartigem Aufbaut aus den Sandwichs 21 und dem Abstandshalter / der Dämpfungsschicht 23.
  • Figur 9 veranschaulicht die Verminderung der Eindringleistung von Hohlladungen in Zielen mittels des bekannten Effekts eines sogenannten Kraterzusammenbruchs bzw. einer Kraterimplosion. Die Darstellung zeigt diesen Mechanismus, der in ausgeprägterer Form bei Glas und glasartigen Stoffen bekannt ist und der seine Erklärung in einer Besonderheit der entsprechenden Hugoneot-Kurve findet. In Teilbild 9A ist der beginnende Krater 36 und die sich ausbreitende Druckfeldgrenze 37 mit den entsprechenden Druckpfeilen 39A beim Eindringen eines Hohlladungsstrahls 6A in das als quasi-halbunendlich angenommene Schutzmaterial 38 dargestellt. Teilbild 9B zeigt den sich zu einem späteren Zeitpunkt einstellenden, nach innen deformierten Krater 36A und die sich weiter ausbreitende Druckfeldgrenze. Aufgrund der beschriebenen Eigenschaften des Werkstoffs wird auf den Rand des zusammenbrechenden Kraters 36A eine Kraft (symbolisiert durch die Pfeile 40) ausgeübt, die Teile des Materials 38 lateral in den durchdringenden Strahl 6A beschleunigen und damit eine Ablenkung der einzelnen Partikel mit einer entsprechenden Verminderung der Gesamtleistung bewirken.
  • Der beschriebene Effekt und damit dessen Effizienz sind an einen ausreichenden äußeren Gegendruck und damit an eine ausreichende Materialumkleidung gebunden. Und dies insbesondere auf der stützenden Rückseite einer Schutzschicht. So zeigt Figur 10A Strahlstörungen bei geringerer Zieldicke als die zu erreichende Durchdringtiefe in derartigen glasartigen Materialien 38A. Bei freien rückseitigen Oberflächen von 38 erfolgt aufgrund der zu geringen Zieldicke ein relativ großer Kraterausbruch, symbolisiert durch die Pfeile 41. Der durchdringende HL-Strahl 6A ist im vorderen Bereich durch den lateralen Eingriff gestört, wobei der mittlere und der hintere Teil (Stößel) aufgrund der Erosion des Schutzmaterials ungehindert durchdringen. Dies führt zu einer signifikanten Verringerung der Schutzleistung. Wie in Figur 10B anhand einer Anordnung 42 beispielhaft dargestellt, kann eine derartige Leistungsminderung durch eine rückseitige Abstützung des Schutzmaterials 38 mittels einer Stützschicht 43 verhindert werden. Diesem Umstand wird in der vorliegenden Erfindung grundsätzlich Rechnung getragen. Zusätzlich wird der Schicht 43 dabei eine leistungsmindernde Eigenschaft aufgrund werkstoffspezifischer Daten oder konstruktiver Ausgestaltungen entsprechend der Erfindung zugewiesen.
  • Figur 11A veranschaulicht das entstehende Druckfeld entsprechend Figur 9 / Teilbild 9A bei der Durchdringung eines P-Ladungs-Projektils 7A. Aufgrund der etwas geringeren Geschwindigkeit der eindringenden Bedrohung und des größeren verdrängten Kraterdurchmessers reicht der Effekt des Kraterzusammenbruchs nicht mehr aus, um mittels der zusammenbrechenden Kraterwand 36B das durchdringende Projektil 7A zu erreichen bzw. dieses nennenswert lateral zu stören.
  • Beim Eindringen einer KE-Bedrohung, z.B. durch ein Pfeilgeschoss 8 in einen glasartigen Werkstoff 38, dargestellt in Figur 11B, tritt der Effekt des Kraterzusammenbruchs nicht mehr auf, da die Durchdringgeschwindigkeit im Vergleich zu Hohlladungsstrahlen gering ist, sich ein großer Primärkrater 36C bildet, die Druckzone 39 sich entsprechend der zur Verfügung stehenden Zeit weit ausbreitet und der im Schutzmaterial erzeugte Druck wesentlich geringer ist.
  • Besondere Abwehreffekte quasi-homogener Zielstrukturen sowohl gegen HL-, FK- als auch gegen KE-Bedrohungen können dadurch erreicht werden, dass ein allein schon endballistisch wirksames Medium durch das Einbringen pyrotechnischer Elemente in seiner Effizienz noch erheblich gesteigert wird. Wie in Figur 12A am Beispiel eines durchdringenden HL-Strahles 6A dargestellt, kann dies etwa durch das Einbringen einer zur Durchdringrichtung angestellten, hier durchgehenden Sprengstoffschicht 45 in einem homogenen oder quasi-homogenen Ziel oder einer Zielkomponenten 44 geschehen. Das vor der pyrotechnischen Schicht 45 liegende Material ist mit 47, das dahinter liegende Material mit 47A bezeichnet. Dadurch wird bei einer HL-Bedrohungen im Falle von Glas- oder glasartigen Werkstoffen der Effekt des Kraterzusammenbruchs mit einer lateralen, durch eine Sprengstoffschicht bewirkten Druckbeaufschlagung (symbolisiert durch die Pfeile 48 bzw. 48A) mit einer entsprechenden Beschleunigung der Zielpartikel aus 47 und 47A gegen den durchdringenden Strahl kombiniert.
  • Der mit der Geschwindigkeit v auftreffende und mit der Geschwindigkeit u, die in grober Näherung bei den hier eingesetzten Materialien zwischen 50% und 60% der Auftreffgeschwindigkeit v liegt, durchdringende HL-Strahl 6A zündet die schräg eingebrachte Folie 45 im Berührungspunkt 45B. Die Detonationsfront in der Folie breitet sich mit einer Geschwindigkeit aus, die in der Größenordnung der HL-Strahlgeschwindigkeit liegt und durch die Pfeile 45A symbolisiert wird. Damit wird in dem Werkstoff 47 bzw. 47A eine Druckfläche ausreichend schnell aufgebaut, um den durchdringenden Strahl 6A mittels des in Richtung 48 und 48A beschleunigten Zielmaterials in Verbindung mit den Detonationsgasen lateral zu belasten und damit aus der Achse auszulenken.
  • Diese laterale Beschleunigung innerhalb eines homogenen oder quasi-homogenen Werkstoffs in einem Winkel zur durchgehenden Bedrohung eingebrachten Sprengstoffschicht ist selbstverständlich nicht auf Glas oder glasartige Werkstoffe beschränkt. Damit können auch Materialien eingesetzt werden, die eine gute Wirkung gegen KE- und FK-Bedrohungen besitzen. Auch können die Vorder- und die Rückseite aus unterschiedlichen Materialien bestehen. Ebenso sind schichtartige Aufbauten denkbar, die neben einer hohen Lateralbelastung durch ein unterschiedliches Material- bzw. Geschwindigkeitsverhalten eine besonders wirkungsvolle instationäre Belastung der Bedrohung bewirken.
  • Dass der in Figur 12A beschriebene Wirkmechanismus nicht auf Hohlladungen beschränkt bleiben soll, kommt auch in dem in Figur 12B gezeigten Beispiel eines eindringenden Pfeilgeschosses 8 in einen Zielaufbau 49 mit eingebrachten pyrotechnischen Flächen 46 entsprechend Figur 12A zum Ausdruck. Die Anordnung 49 zeigt einen Aufbau, der aus einer Jalousie von begrenzten Sprengstoffflächen 46 besteht. Dies ist ein Beispiel aus der Vielzahl der Möglichkeiten des Einbringens derartiger pyrotechnischer Mittel in eine Schutzschicht bzw. eine Schutzanordnung. Diese kann sowohl aus einem quasi-homogenen Schutzmaterial bestehen oder, wie in Figur 12B beispielhaft dargestellt, aus verschiedenen Schichten unterschiedlicher Werkstoffe oder auch Schutzaufbauten 50, 51 und 52.
  • Nachdem bisher die grundsätzlichen leistungsmindernden Mechanismen beschrieben wurden, die bei der Gesamtschutzanordnung entsprechend der Erfindung u.a. herangezogen werden, stellen die Figuren 13 - 15 grundsätzliche Möglichkeiten der Optimierung bzw. Auslegung von Komponenten eines erfindungsgemäßen reaktiven (und eingeschränkt auch inert-dynamischen) Schutzaufbaus vor. So zeigt Figur 13 Beispiele für Variationsmöglichkeiten innerhalb des allgemein üblichen Sandwich-Aufbaus bzw. der Auslegung reaktiver oder inert-dynamischer Sandwichs. Dabei stellt die Anordnung 13A entsprechend Figur 3 ein angestelltes Bezugssandwich dar, und die Anordnung 13B repräsentiert die Möglichkeit der Variation des Anstellwinkels. Anordnung 13C zeigt die Möglichkeit der Variation der Sprengstoffdicke oder der Dicke der Beulplatteneinlage. Die Anordnung 13D zeigt ein Beispiel für die Möglichkeit der Variation der Belegungsdicke, und Anordnung 13E steht für asymmetrisch aufgebaute Sandwichs.
  • Figur 14 zeigt eine Reihe von Kombinationsmöglichkeiten von Werkstoffen für Sandwichbelegungen, wobei Anordnung 14A repräsentativ für symmetrisch ausgelegte metallische Belegungen mittlerer bis hoher Dichten ist. Anordnung 14B steht für asymmetrisch metallische Belegung aus Werkstoffen geringer Dichten. Anordnung 14C zeigt eine Möglichkeit für eine asymmetrische metallische Belegung aus Materialien unterschiedlicher Dichten und Dicken, Anordnung 14D eine asymmetrische metallische und/oder nicht-metallische Belegung unterschiedlicher Strukturen, Dichten und Dicken. Anordnung 14E ist als Beispiel für eine asymmetrische oder auch mehrschichtige Belegung in Verbindung mit einem schichtartigen Sprengstofffolien-Aufbau zu verstehen.
  • Figur 15 zeigt Beispiele zum Erreichen von gewünschten Zerlegungseigenschaften am Beispiel der vorderen Belegung bzw. reaktive Zerlegungsmechanismen insbesondere unter Berücksichtigung der Verminderung oder Vermeidung der Struktur- und Gefechtsfeldbelastung durch einen erfindungsgemäßen Schutzaufbau. Entsprechende Überlegungen und Ausgestaltungen gelten selbstverständlich auch für rückseitige Belegungen. Hierbei sei darauf hingewiesen, dass es sich bei diesen und bei den folgenden Aufbauten und Mechanismen um Bausteine handelt, die insbesondere in den Schutzzonen A und C von Gesamtschutzanordnungen entsprechend der Erfindung Anwendung finden können.
  • Anordnung 15A zeigt eine homogene Belegung 53, wobei diese Belegung aus einem beliebigen Material bestehen kann, das lediglich eine ausreichende Beschleunigungsfestigkeit aufweisen muss. Eine derartige Schicht kann selbstverständlich auch aus einzelnen Elementen (Kacheln) zusammengesetzt sein. Die Hauptausbreitungsrichtung wird durch den Pfeil 53A symbolisiert. Anordnung 15B ist mit einer bei dynamischer Belastung delaminierenden vorderen Belegung 54 versehen; die Hauptausbreitungsrichtung wird durch den Pfeil 54A symbolisiert. Anordnung 15C zeigt eine bei dynamischer Belastung fragmentierende vordere Belegung 55. Die entsprechend aufgefächerte Ausbreitung wird durch die beiden Pfeile 55A demonstriert. Anordnung 15D ist mit einer sich bei dynamischer Belastung auflösenden vorderen Belegung 56 versehen, und Anordnungsbeispiel 15E ist mit einer bei dynamischer Belastung zerfallenden/zerstäubenden vorderen Belegung 57 ausgestattet. Die hier breitere Auffächerung der Ausbreitungsrichtungen wird durch die Pfeile 57A symbolisiert.
  • Figur 16 zeigt Beispiele für eine ein- oder mehrschichtige bzw. mehrteilige Sprengstoffbelegung. Anordnung 16A weist eine stark asymmetrische Folienbelegung auf und Anordnung 16B zeigt einen entsprechenden Aufbau 58 mit doppelter Folienbelegung 59 und 59A, die aufeinander gelegt oder durch eine Schicht 60 getrennt sein können.
  • Anordnung 16C zeigt eine doppelte Folienbestückung 62 und 63 im vorderen und hinteren Bereich des Schutzaufbaus 61. Die Zwischenschicht 64 kann wiederum aus einem homogenen Material, aus Werkstoffen mit besonderen Eigenschaften (endballistische Wirkung, Dämpfung) oder einer Struktur bestehen. Selbstverständlich kann die Schicht 64 auch aus einer mehrstufigen Anordnung bestehen oder aus Materialien mit Einschlüssen hergestellt sein. Zum Erreichen einer hybriden Schutzleitung sollte diese Schicht 64 vorteilhaft auch eine hohe Effizienz gegen FK- und KE-Bedrohungen aufweisen. Diese grundsätzlichen Anordnungen finden sich in der Gesamtschutzanordnung entsprechend der Erfindung in den Zonen A und C wieder. Dabei können die einzelnen Module auch mit Trennfugen / Zwischenstegen zur Vermeidung einer durchlaufenden Detonation versehen sein.
  • Die anhand der bisherigen Figuren erläuterten, sowohl die Schichten A, C und auch B betreffenden technischen Einzelheiten zum Aufbau und zur Wirkungsweise einzelner Schutzstrukturen oder Schutzkomponenten stellen die wesentlichen Grundbausteine für eine Gesamtschutzanordnung entsprechend der Erfindung dar. In den folgenden Figuren werden die der eingangs dargelegten Aufgabenstellung der Erfindung entsprechenden Lösungen für den Aufbau einer hybriden polyvalenten Gesamtschutzanordnung als grundsätzliche Beispiele für derartige Aufbauten näher erläutert.
  • So zeigt Figur 17 Ausführungsbeispiele für die Grundstruktur der Gesamtschutzanordnung entsprechend den Figuren 1A und 1B. Hier sind Modifikationen der reaktiven Schutzzone A (3) im Sinne eines vorderen reaktiven Schutzmoduls dargestellt. Aufgezeigt werden unterschiedliche Möglichkeiten des Einbringens der pyrotechnischen Einrichtung (in erster Linie Sprengstofffolien mit und ohne Belegungen) entsprechend den Figuren 1A und 1B im vorderen, mittleren oder hinteren Bereich der Zone A. Diese Zone kann auch in vertikaler Richtung mehrteilig / mehrschichtig aufgebaut sein (vgl. z.B. Figuren 4B, 16B und 16C).
  • In Figur 17A ist die pyrotechnische Schicht 66 zwischen den Schutzkomponenten 65 und 67 eingebracht, wobei 65 das nach außen/bedrohungsseitig zu beschleunigende Schutzmodul, 67 das strukturseitig wirkende Schutzmodul bzw. die Belegung von Schutzzone A darstellt. In dem Aufbau von Figur 17B (oberer Teil) liegt die pyrotechnische Fläche 68 unmittelbar vor der Schutzzone B. Dadurch wird eine möglichst dicke Schicht 65 gegen die Bedrohung beschleunigt. Außerdem wird ein Höchstmaß an Sprengstoffenergie der nachfolgenden Zone B mitgeteilt. Im unteren Teil des Aufbaus 17B wird ein Beispiel gezeigt, bei dem vor der Sprengstofffolie mehrere Platten mit oder ohne Zwischenraum liegen. In Aufbau 17C ist entsprechend Figur 12A die pyrotechnische Fläche schräg in A eingebettet. In Aufbau 17D ist ein Beispiel für die Schutzzone A entsprechend Anordnung 17C dargestellt, wobei sich die Schutzzone A bzw. das äußere reaktive Schutzmodul 3 hier aus mehreren, übereinander gestaffelten Einzelschutzmodulen 73 mit schräg eingelegten Sprengstofffolien 69A zusammensetzt.
  • Vergleichbare Überlegungen gelten auch für den Aufbau der Schutzzone C (selbstverständlich bei gespiegelten Aufbauten) für den Fall, dass diese ebenfalls reaktiv ausgelegt werden soll (angedeutet durch den gestrichelten Pfeil).
  • Figur 18 enthält, entsprechend Figur 17 für die Schutzzone A (und in übertragenem Sinn auch auf die Schutzzone C), Ausführungsbeispiele für die Grundstruktur der Gesamtschutzanordnung entsprechend den Figuren 1A und 1B. Es handelt sich um Modifikationen der inerten oder inert-dynamischen Schutzzone B, die in erster Linie für die Abwehr von KE- und FK-Bedrohungen ausgelegt ist. Als einfachste Variante zeigt Aufbau 18A eine massive Platte bzw. eine homogene Struktur 74 aus einem metallischen oder nicht-metallischen Material oder aus einem quasi-homogenen Werkstoffgemisch mit oder ohne Einschlüsse, Einlagen oder eingebettete Körper. In Aufbau 18B ist das KE-Schutzmodul 4 (B) als dreischichtiger (zwei- oder mehrschichtiger) Aufbau 75 beliebiger Zusammensetzung ausgebildet. Hierbei kann es sich um einen losen oder festen Verbund metallischer und/oder nicht-metallischer Materialien handeln. Aufbau 18C zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel der Schutzzone B. Hier ist eine Jalousie 76 aus Beulanordnungen dargestellt, die jeweils einen inert-dynamisch wirksamen Schichtaufbau aus metallischen und/oder nicht-metallischen Werkstoffen aufweisen. In Aufbau 18D ist dieses Konstruktionsprinzip noch erweitert, indem zwei Beulplatten-Jalousien 76A und 76B gegenständiger Anordnung bzw. unterschiedlicher Winkelanstellung als KE- und HL-wirksames Schutzmodul 77 zum Einsatz kommen (vgl. Figur 8/8C). Die Beulplatten-Jalousien können in Tiefe, Anordnung, Anstellwinkel, Aufbau und Anzahl der Beulbleche variieren. Selbstverständlich sind alle bisherigen und die noch zu zeigenden Auslegungsbeispiele und Kombinationen auf Strukturen entsprechend Figur 1 B anzuwenden.
  • Es ist davon auszugehen, dass bei der Anwendung von Beulblech-Jalousien in der Mitte der Gesamtschutzanordnung und bei entsprechender Schutzauslegung eine Winkeländerung der Beulplatten während des Eindringens des durch die vordere, reaktive Komponente verzögerten bzw. vorgestörten Projektils erfolgt. Dadurch wird ein zusätzlicher Ablenkungseffekt erzeugt, der insbesondere bei längeren Projektilen (Pfeilgeschossen, mittlere und hintere Teile des Hohlladungsstrahls) eine Ablenkung oder eine erhöhte Zerstörung (Erosion) zur Folge hat.
  • Figur 19 veranschaulicht anhand weiterer prinzipieller Gestaltungs- bzw. Aufbaumöglichkeiten den praktisch unbegrenzten Spielraum bei der Auslegung einer Gesamtschutzanordnung entsprechend der Erfindung. Dargestellt sind am Beispiel der Schutzzone B Modifikationen, die auch die äußere Gestaltung bzw. den Aufbau der Schutzzone B betreffen. Grundsätzlich steht dieser Aufbau für Anordnungen mit gemischten Anstellwinkeln. Anordnung 19A zeigt ein Beispiel für die Ausgestaltung der inneren Schutzzone B der Gesamtschutzanordnung entsprechend den Figuren 1A und 1B mit einer Anordnung aus hier vier parallelen Beulblech-Anordnungen 80 im vorderen Bereich der Schutzzone A.
  • In Aufbau 19B erfolgt der Beulplattenschutz mittels einer jalousieartigen Anordnung 82, wobei sich im hinteren Bereich der Schutzzone B eine weitere Schutzfläche 83 befinden kann, die z.B. auch dämpfende Funktionen zur Verminderung von Strukturbelastungen besitzen kann. Weiterhin kann diese Schicht einen verzögernden Effekt auf den eventuell reaktiven Vorgang in der Schutzzone C bewirken. Durch einen verzögerten bzw. zeitlich gestaffelten Ablauf des reaktiven Vorgangs in der Gesamtschutzanordnung kann die Schutzleistung erheblich gesteigert werden. Eine derartige zeitliche Steuerung der Auslösung reaktiver Komponenten erfolgt zum Beispiel direkt über die durchdringende Bedrohung. Es ist aber auch denkbar, dass ein getrenntes Ansteuern vorgesehen wird. Insbesondere bei KE-Bedrohungen ist diese Möglichkeit interessant, weil hier ein Zünden der Sprengfolie durch die Bedrohung nicht immer sichergestellt ist. In Aufbau 19C ist eine flächige Beulplatten-Anordnung 84 entsprechend Fig. 19A im vorderen Bereich der Schutzzone B mit einer Beulblech-Jalousie 82 im hinteren Bereich von B kombiniert.
  • Aufbau 19D zeigt ein Beispiel für eine Ausführungsform der Zone B mit einem zwischen einer vorderen, hier zweischichtigen Beulplatten-Anordnung 86 und einer hinteren Beulblech-Jalousie 85 eingebrachten Behälter 88. Dieser kann mit einem fließ- oder rieselfähigen Medium 89 gefüllt sein. Die Befüll- und Entleereinrichtung 90 ist ebenfalls schematisiert eingezeichnet. Zwischen der Schutzkomponenten 86 und dem Behälter 89 befindet sich ein Zwischenraum 87, damit des hintere Beulblech / die hintere beschleunigte Platte einen ausreichenden Bewegungsspielraum besitzt. Derartige Behälter oder Tanks 88 können selbstverständlich eine nahezu beliebige Form besitzen und die Schutzzone B teilweise oder ganz ausfüllen. Weiterhin kann 88 durchgehend einteilig ausgeführt sein oder aus einer Batterie von Behältern / Tanks bestehen, die ihrerseits wieder als abgeschlossene, bewegliche oder fest installierte Einheit ausgeführt sein können.
  • Es ist grundsätzlich auch eine Kombination von Beulblech-Sandwichs mit reaktiven Sandwichs denkbar. Dies wäre auch ein Beispiel für die Kombination der Schutzzonen A und B und evt. noch C, indem die beiden Sandwich-Varianten abwechselnd oder gemischt in Variante 19A oder 19B eingebracht werden. Auf diese Weise kann z.B. auch eine Beulblech-Jalousie reaktiv/inert/inert-dynamisch gemischt werden, um eine Schutzkomponente mit relativ geringer Sprengstoffmasse, guter Dämpfung der beschleunigten Elemente und geringer Bautiefe zu realisieren. Der Zwischenraum zwischen den einzelnen Sandwichs kann dabei entweder mit Luft gefüllt sein oder einem Medium, welches zwar gute Dämpfungs- und auch bestimmte mechanische Eigenschaften z.B. zum Aufbau eines eigenstabilen Körpers bildet, die Bewegung der reaktiven oder inert-dynamischen Teile jedoch nicht behindert.
  • Figur 20 zeigt zwei hybride polyvalente Panzerungen 91 und 95 als Modifikationen der Gesamtschutzanordnung entsprechend den Figuren 1A und 1B, bei denen die Schutzmodule schräg / abgewinkelt angeordnet sind oder nicht alle oben genannten Schutzzonen in klarer Ausprägung enthalten. Die Darstellung in Figur 20A ist dabei repräsentativ für eine Konstellation aus Schutzzonen beliebiger Formausprägung und in beliebiger Kombination (in diesem Fall ohne eine Schutzzone C) 91. In der Darstellung wird der Abstand der Schutzzone B als hintere Schutzzone (vornehmlich zur KE-Abwehr) von der Fahrzeugwand 2 durch eine Befestigung / Montageeinrichtung 93 als Abstandhalter wahrgenommen, wobei auch eine im Winkel variierbare Montage denkbar ist. Dies kann z.B. durch eine in Punkt 93A angebrachte Dreheinrichtung realisiert werden. Die Einrichtung 93 müsste dann mit einer Arretierung für 91 versehen sein. Die vordere Schutzzone 92 (Zone A), in diesem Fall aus antiparallelen Begrenzungsflächen gebildet, dient insbesondere der HL- und FK-Abwehr und ist daher in erster Linie (aber nicht zwingend) als reaktive Einheit zu verstehen. Durch den Verzicht auf eine dritte Schutzzone bzw. durch das Einbringen eines Zwischenraums an dieser Position kann bei modularem Aufbau des Gesamtschutzes ggf. die Bautiefe und das Flächengewicht der Gesamtschutzanordnung verringert und ein der Bedrohung angepasstes Schutzverhalten/Schutzpotential geschaffen werden.
  • Entsprechende Überlegungen gelten für die Schutzzone C der Gesamtschutzanordnung 95 in Figur 20B, bei der der Fahrzeugstruktur 2 (Zone D) die Schutzzonen 96 als erste bedrohungsseitige Zone (reaktiver HL-Schutz in Kombination mit inertem bzw. inert-dynamischen KE-Schutz, Schutzzone A/B) und 97 als der Zone A/B folgende Schutzzone C mit an der Fahrzeugstruktur anliegender Rückwand und abgewinkelter Vorderseite (reaktiver, inerter oder inert-dynamischer Schutz) vorgeschaltet sind.
  • Die Beispiele in den Figuren 17 - 20 dienten der Erläuterung grundsätzlicher Ausgestaltungsmöglichkeiten der unterschiedlichen Schutzzonen von Gesamtschutzanordnungen entsprechend der Erfindung. In Ergänzung hierzu und auch zum Beleg für die nahezu uneingeschränkten Gestaltungsmöglichkeiten der der vorliegenden Erfindung zugrunde liegenden Aufbauten wird in den Figuren 21 - 26 eine Reihe weiterer technischer Varianten in Verbindung mit konstruktiven Variationsmöglichkeiten aufgezeigt.
  • So zeigt Figur 21 eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutzanordnung 98, bei der die innere Schutzzone B ebenfalls als reaktives, insbesondere auch KE-wirksames, Modul 99, ausgebildet ist. Es besteht aus einem inert auch allein hochwirksamen Material bzw. einem glasartigen Stoff mit dem Effekt eines Kraterzusammenbruchs mit abgewinkelten hinteren Flächen und anschließender pyrotechnischer Einrichtung 101 bzw. 101A und dem beschleunigten Element 102 bzw. 102A vor einem Hohlraum 103 als Dissipationszone (vgl. Figuren 12A und 17/17C). Das Modul 99 ist bei diesem Beispiel in zwei Komponenten mit dazwischen liegender Dämpfung 100 unterteilt. Die Schutzzone C ist als Dämpfungsschicht mit einer stegartigen Struktur 104, z.B. einer Blechstruktur oder auch einer gefalteten Beulblechanordnung, ausgebildet. Diese Struktur soll eine puffernde oder Energie umsetzende bzw. verzehrende (absorbierende) Eigenschaften besitzen.
  • Das Prinzip der hier dargestellten Gesamtschutzanordnungen eignet sich, wie bereits erwähnt, in besonderer Weise zur Adaption an oder in vorgegebene Strukturen bzw. Fahrzeugoberflächen, um deren Schutzleistung sicherzustellen oder ihren Schutz gegen weitere Bedrohungen zu ergänzen. So setzt sich bei Figur 22 die vordere Schutzzone A der reaktiven hybriden Gesamtschutz-Anordnung 105 entsprechend den Figuren 1A und 1B aus inerten Vorpanzerungs-Modulen 107 mit nachfolgenden reaktiven Sandwichs 106 zusammen. Zwischen 106 und 107 befindet sich ein Freiraum, um der vorderen beschleunigten Komponenten von 106 einen entsprechenden Bewegungsspielraum zu sichern. Diese Schutzkomponenten werden von einem Tragsystem bzw. einer Aufhängevorrichtung 108 in Position gehalten oder bei Bedarf an der rückwärtigen Komponente 109 angebracht. Die Schutzzonen B, C und D sind bei diesem Beispiel in einer Schutzkomponenten 109 zusammengefasst. Diese ist so auszulegen bzw. aus einem derartigen Material zu wählen, dass in Verbindung mit der vorderen Komponenten ein ausreichender Gesamtschutz gewährleistet ist.
  • Gesamtschutzanordnungen entsprechend der Erfindung eignen sich auch für reaktive Komponenten, welche zur Zündung eine Hilfseinrichtung (z.B. mittels Fremdzündung) benötigen. Eine Auslösung der reaktiven Komponenten kann im einfachsten Fall durch eingebrachte Auslösefolien oder Auslösegitter erfolgen, bei aufwendigeren Lösungen mittels Detektoren für einen gesteuerten oder in der höchsten Ausbaustufe programmgesteuerten Einsatz.
  • So zeigt Figur 23 ein Beispiel für eine hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung 110, bei der die Zone A auf der Vorderseite oder ihrer Rückseite mit Einrichtungen zur Fremdzündung der folgenden Sprengstofffolien versehen ist. Damit kann sowohl eine reaktive Komponente der Zone A als auch, wie an dem vorliegenden Beispiel aufgezeigt, eine (eventuell weitere) reaktive Einrichtung der Zone B (oder auch C) gesteuert werden. Das vorgeschalteten Auslöse(Kontakt)-Gitter 111 oder die auf der Rückseite von A angebrachten Einzelgitter (bei modularer Bauweise der Zone B) dient der Initiierung der Sprengstofffolien 116 (getrennt oder gruppiert) mit vorgeschalteter beschleunigter Schicht 115. Die Schutzzone B aus einem auch KE-wirksamen Schutzmaterial 99 weist eine schräge Frontfläche auf, sodass ein Abstand als Störraum / Dissipationszone zwischen den Zonen A und B eingeschlossen wird. In der Darstellung befindet sich zwischen dem Schutzmaterial 99 und der hinteren Schutzzone D eine Dämpfung 117. Daran schießt sich eine kombinierte Schutzzone C/D an.
  • Das Auslösen der reaktiven Komponenten kann auch mittels eines Nahsensors 112 und/oder einer Signalleitung 109A erfolgen, die ggf. verzögerte Signale an eine modulare Auslösevorrichtung 113 oder eine Zündeinrichtung 114 sendet. Die Schutzzone A kann auch als inerte Vorpanzerung bzw. vorgelagerte Schicht ausgebildet sein.
  • In Figur 24 ist eine Gesamtschutzanordnung 118 entsprechend den Figuren 1A und 1B mit reaktiver, zerlegender Schutzzone A, ausgelegt als reaktives Sandwich, dargestellt, bei der der Wirksamkeit einer nachfolgenden erweiterten Dissipationszone Rechnung getragen wird. Der durch die pyrotechnische Einrichtung / Sprengstofffolie 116 beschleunigten vorderen Schicht 119 folgt eine delaminierende und/oder fragmentierende innere Belegung 120 innerhalb der Schutzzone A, sodass sich die in Figur 5 und Figur 6 dargestellten Mechanismen bezüglich der Schutzleistung ergänzen, während das Projektil in die Dissipationszone 121 eintritt. Für diese ist eine Schicht 122 zur Unterstützung oder Zerlegung / Ablenkung und zur Dämpfung eingebracht. Als Restwirkungszone vor der tragenden Struktur 2 ist in diesem Fall eine Beuljalousie 123 vorgesehen.
  • Das Prinzip eines modularen Aufbaus, auch in Verbindung mit einer erweiterten Dissipationszone wird u.a. auch in Figur 25 verfolgt. Es handelt sich hierbei um eine hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung 124 in vollständig aufgelöster Bauweise. So enthält diese Schutzanordnung 124 die Möglichkeit der Abstanderweiterung / Einstellung mittels eines Schiebemechanismus 125 für die vorderen Schutzmodule 126 und 127 (die inert oder inert-dynamisch ausgebildet sein können) in einer kastenartigen Vorrichtung 131. Die Verschieberichtung wird durch die Pfeile 128 dargestellt. Die kasten- oder rahmenartige Tragstruktur ergibt zudem eine weitere Möglichkeit der Abstandsänderung innerhalb der Schutzvorrichtung, die durch die Pfeile 129 angedeutet wird. An die Schutzkomponenten 126 und 127 schließt sich als Dissipationszone ein sich entsprechend veränderlicher Freiraum 130 an. Die gesamte Schutzanordnung kann zudem als modularer Vorbau ausgebildet sein, indem sie an den Befestigungselementen 132 erst bei Bedarf montiert wird.
  • Über einen möglichst langen Zeitraum tragfähige Schutzkonzepte, insbesondere bei leichteren oder leichten gepanzerten Fahrzeugen, müssen nicht nur ein möglichst breites Spektrum denkbarer Bedrohungen abfangen, sondern auch ein Höchstmaß an Flexibilität und Nachrüstmöglichkeiten aufweisen. Ein Lösungsansatz zur Erfüllung dieser Forderungen besteht darin, die Fahrzeuge nur im Falle eines bevorstehenden Einsatzes z.B. reaktiv zu bestücken. Dieses Prinzip kann auch auf massereiche Panzerungskomponenten ausgedehnt werden, um die Schutzmasse eines Fahrzeugs außerhalb der Einsatzzeiten gravierend zu senken. Auch für den Transport, insbesondere den Lufttransport, kann dies sehr vorteilhaft sein. Bei begrenzter Bautiefe ist es bei einer Reihe hier gezeigter Beispiele möglich, die hintere Schutzzone C mit der fahrzeugseitigen Zone D zu kombinieren (vgl. z.B. Figuren 7, 8, 10-12, 22-23). Eine modulare, aufgelöste Form des Einsatzes von Schutzkomponenten entsprechend der Erfindung ermöglicht aber auch eine rasche Anpassung an sich ändernde Schutzanforderungen oder neue Technologien.
  • So zeigt Figur 26 eine Anordnung 133 entsprechend den Figuren 1A und 1B mit einschiebbaren / auswechselbaren Modulen als weitere grundsätzliche konzeptionelle Ausführungsmöglichkeit der erfindungsgemäßen Gesamtschutzanordnung. Die Schutzzone C ist hier als tragende Struktur 140 für die Schutzzonen A, B und D ausgebildet, die in diesem Beispiel durch eine modulare reaktive Vorpanzerung (Schutzzone A) und eine nachfolgenden Beulblechjalousie (Schutzzone B) gebildet werden. In der Darstellung ist die Panzerung mit Aufnahmefächern bzw. Trennwänden / Einschüben 136, 137 und 139 für die einzelnen Schutzmodule versehen. Diese bestehen z.B. aus einer vorderen, reaktiven Zone 134 mit den reaktiven Modulen 134A, einem als inert-dynamischen Modul (z.B. einer Beulblechjalousie) ausgelegten Einschub 138 und einer hinteren Restleistungszone 141. Die reaktiven Module 134A können zusätzlich durch Dämpfungsschichten 135 voneinander getrennt sein. Selbstverständlich ist die Kombination dieser Elemente entsprechend dem Einsatzszenario variabel. Derartige Anordnungen gestatten es, in den ganz überwiegenden Zeiten, bei denen das Fahrzeug nicht mit reaktiven oder auch massereichen Modulen bestückt sein muss, im Verhältnis zum Schutzniveau extrem leichte Strukturen zu ermöglichen. Dieses Konzept bietet auch die Möglichkeit, auf ein veränderliches Bedrohungsspektrum mit entsprechenden Modulen zu reagieren. Dabei sind nur die Schutzmodule einzusetzen, die für die Realisierung eines Schutzniveaus oder die Erfüllung einer bestimmten Mission benötigt werden.
    • BEZUGSZEICHENLISTE
    • 1A
    hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung mit vornehmlich vertikalen Zonen
    1B
    hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung mit abgewinkelten Zonen
    1C
    hybride polyvalente Gesamtschutzanordnung mit teilweise abgewinkelten Zonen
    2
    Fahrzeug / Objektwand / Restwirkungszone
    3
    vordere (reaktive) Schutzzone
    4
    innere Schutzzone (inert, inert-dynamisch, reaktiv)
    5
    hintere Schutzzone (inert, inert-dynamisch oder reaktiv)
    6
    Hohlladungsbedrohung (HL)
    6A
    HL-Strahl
    7
    Bedrohung durch projektilbildende Ladungen (FK)
    7A
    P-Ladungs-Projektil
    8
    Bedrohung durch aerodynamisch stabilisierte Wuchtgeschosse (APFSDS)
    8A
    in Beulanordnung 30 abgelenktes Geschoss 8 nach Lateralbeschleunigung durch 14
    8B
    ungestörtes Restprojektil
    8C
    zerstörter / abgelenkter Teil von 8 nach Durchdringen von 15
    8D
    an 15 abgelenktes Geschoss 8
    8E
    in 28/29 abgelenktes Geschoss
    9
    Bedrohung durch drallstabilisierte Wuchtgeschosse (AP, APDS)
    9A
    durch 14 abgelenktes (zerstörtes) Kerngeschoss
    9B
    durch 15 abgelenktes (zerstörtes) Kerngeschoss
    10
    Bedrohung durch Splitter
    11
    Seitenansicht eines Fahrzeugs mit schutzrelevanten Flächen
    12
    Ansicht von oben eines Fahrzeugs mit schutzrelevanten Flächen
    13
    reaktives Sandwich
    13A
    ursprüngliche Position von 13
    14
    vordere Schutzkomponente von 13
    15
    hintere Schutzkomponente von 13
    16
    pyrotechnische Belegung / Sprengstoff Sprengstofffolie
    17
    Bewegungsrichtung von 14
    18
    Bewegungsrichtung von 15
    19
    beschleunigte Platten
    20
    tragende Schutzstruktur
    21
    vorgelagertes reaktives Sandwich entsprechend 13
    21 A
    vorderes Sandwich einer 20 vorgelagerten Tandem-Reaktivanordnung
    21B
    hinteres Sandwich einer 20 vorgelagerten Tandem-Reaktivanordnung
    21C
    hinter 20 angeordnetes Reaktiv-Sandwich
    22
    vorderes aufgelegtes / in 20 integriertes reaktives Sandwich
    22A
    hinteres aufgelegtes / in 20 integriertes reaktives Sandwich
    23
    Verbindungsschicht / Befestigungsschicht / Dämpfungsschicht / Abstandhalter
    24
    Wirkpfeil der Lateralstörung durch 14
    24A
    Wirkpfeil der Lateralstörung bei mitlaufender Platte 15
    25
    Stößel von 6A
    26
    ungestörte Strahlspitze
    27
    abgelenkter mittlerer Strahlteil von 6A bei gegenläufiger Platte 14
    27A
    abgelenkter Strahlteil bei 15
    27B
    in 38A abgelenkter Strahlteil
    28
    Beulplattenanordnung mit abgelenktem Geschoss 8E
    29
    vordere Wirkkomponente von 28
    30
    hintere Wirkkomponente von 28
    31
    Beuleinlage
    32
    durch 31 beschleunigter Kraterrand von 29
    33
    durch 31 beschleunigter Kraterrand von 30
    34
    laterale Störkraft von 32 symbolisierender Pfeil
    34A
    laterale Störkraft von 33 symbolisierender Pfeil
    35
    Beulblech-Jalousie aus zwei Sandwichs 21
    36
    von 6A erzeugter Krater
    36A
    zusammenbrechender Krater
    36B
    Krater bei Eindringen einer P-Ladung
    36C
    Krater bei Eindringen einer KE-Bedrohung
    37
    den Krater 36 umgebendes Druckfeld in 38
    38
    quasi halbunendlicher glasartiger Werkstoff
    38A
    glasartiger Werkstoff begrenzter Dicke
    38B
    durch 43 rückseitig gestützte Komponente 38A
    39
    Druckfeldgrenze
    39A
    Ausbreitungsrichtung der Druckfeldgrenze 39
    40
    Implosionsdruck symbolisierende Pfeile
    41
    Ausbreitungsrichtung des ausbrechenden Kratermaterials
    42
    Zielaufbau, gebildet aus einem glasartigen Werkstoff 38A mit Abstützung 43
    43
    Stützschicht
    44
    Festkörper-Modul mit schräg eingebrachter pyrotechnischer Fläche
    45
    Sprengstoffschicht / Detonationsfolie in 44
    45A
    Ausbreitungspfeil für Detonationsfront in 45
    45B
    Berührungspunkt zwischen 6A und 45
    46
    Sprengstofffolien-Elemente entsprechend 45
    47
    quasi homogenes Zielmaterial vor Sprengstoffschicht 45
    47A
    quasi homogenes Zielmaterial hinter Sprengstoffschicht 45
    48
    Wirkpfeil für laterale Bedrohungsbelastung durch 45 in Kombination mit 47
    48A
    Wirkpfeil für laterale Bedrohungsbelastung durch 45 in Kombination mit 47A
    49
    Beispiel für mehrschichtigen Aufbau mit integriertem Modul entsprechend 44
    50
    jalousieartige Sprengstoffelemente in 49
    51
    50 vorgelagerte Schutzfläche
    52
    50 nachfolgende Schutzfläche
    53
    vordere Komponente eines reaktiven Sonderaufbaus
    53A
    Hauptausbreitungsrichtung von 53
    54
    delaminierende vordere Komponente eines reaktiven Sonderaufbaus
    54A
    Ausbreitungsrichtung von 54
    55
    fragmentierende vordere Belegung eines reaktiven Sonderaufbaus
    55A
    Ausbreitungsrichtung von 55
    56
    sich auflösende vordere Belegung eines reaktiven Sonderaufbaus
    56A
    Ausbreitungsrichtung von 56
    57
    zerstäubende vordere Belegung eines reaktiven Sonderaufbaus
    57A
    Ausbreitungsrichtung von 57
    58
    Schutzanordnung mit doppelter Sprengfolie
    59
    vordere Sprengfolie in 58
    59A
    hintere Sprengfolie in 58
    60
    Trennschicht zwischen 59 und 59A
    61
    Schutzaufbau mit zwei Sprengfolien und dicker Zwischenschicht 64
    62
    vordere Sprengfolie in 61
    63
    hintere Sprengfolie in 61
    64
    Zwischenschicht zwischen 62 und 63
    65
    gegen die Bedrohung beschleunigtes Schutzmodul von 3
    66
    Sprengfolie
    67
    fahrzeugseitig / in Richtung 4 und/oder 5 beschleunigte Komponente
    68
    an 4 anliegende Sprengfolie / innen angeordnete Sprengfolie von 3
    69
    schräg angeordnete Sprengfolie in 3
    69A
    schräg angeordnete Sprengfolie bei modularer Bauweise
    70
    69 vorgelagertes Material von 3
    71
    hintere Belegung von 69
    72
    modularer Aufbau von 3
    73
    einzelne, übereinander angeordnete Module von 72
    74
    inertes Schutzmodul (Platte)
    75
    4 als mehrschichtiges inertes KE-Schutzmodul
    76
    4 als Beulblech-Jalousie
    76A
    vordere Beulblechjalousie von 77
    76B
    hintere Beulblechjalousie von 77
    77
    4 als zwei gegenläufig / gegenständig angeordnete Beulblech-Jalousien
    78
    Trennfläche zwischen 76A und 76B
    79
    inneres Schutzmodul in Anordnung 1C mit nicht parallelen Außenflächen
    80
    mehrstufiger (hier vierstufiger) Beulplattenbereich in 79
    81
    Hohlraum in 79
    82
    Jalousie aus Beulplatten in 79
    83
    hinteres Schutzmodul/Dämpfungsvorrichtung/Dissipationszone in 79
    84
    vorderer, dreistufiger Beulplattenbereich in 79
    85
    hintere Beulplattenjalousie in 79
    86
    zweistufiger vorderer Beulplattenbereich in 79
    87
    Zwischenraum zwischen 86 und 88
    88
    Innenbehälter, Tank
    89
    Liquid, rieselfähige Füllung
    90
    Befüll / Entleereinrichtung
    91
    hybride polyvalente Reaktivpanzerung, abgewinkelt angeordnete Schutzmodule beliebiger Formausprägung und Kombination (hier ohne Schutzzone C)
    92
    vorderes Schutzmodul / Schutzzone von 91, mit nicht parallelen Flächen
    93
    Befestigungsvorrichtung für 91
    93A
    Drehpunkt / Drehachse / bewegliche Befestigung
    94
    Hohlraum
    95
    hybride polyvalente Reaktivpanzerung mit abgewinkelt angeordneten Schutzmodulen beliebiger Formgebung und Kombination (hier ohne Schutzzone A)
    96
    kombinierte Schutzzone A/B in 95
    97
    Schutzzone C in 95
    98
    Gesamtschutz-Anordnung mit reaktiver Zone B und Zone C als Dämpfung
    99
    Hohlladungen, Flachkegelladungen und KE-Geschosse abwehrendes Material
    100
    Trennfläche, Schockdämpfungsschicht zwischen 99 und 99A
    101
    Sprengstofffolie
    101A
    Sprengstofffolie
    102
    Blech / beschleunigte Schicht
    102A
    Blech / beschleunigte Schicht
    103
    Freiraum hinter reaktiver Komponente
    104
    gefaltete Blechstruktur / Beulblechanordnung / Dämpfungszone
    104A
    Kassette für 104
    105
    Beispiel für eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutz-Anordnung mit modularer Schutzzone A und inerter Vorpanzerung sowie einer kombinierten Schutzzone B/C/D
    106
    reaktives Sandwich in 105
    107
    Vorpanzerung
    108
    Befestigung / Aufhängevorrichtung
    109
    B/C/D repräsentierende Schutzplatte
    109A
    Zündleitung / Signalleitung
    110
    Gesamtschutzanordnung mit Auslösevorrichtung für die reaktive Komponente und einfacher (A) / doppelter reaktiver Anordnung (A und B)
    111
    Auslöse- / Kontaktgitter
    112
    Nahsensor
    113
    modulare Auslösevorrichtung
    114
    Zündeinrichtung
    115
    Blech / beschleunigte Schicht
    116
    Sprengstofffolie
    117
    Dämpfungsschicht
    118
    Beispiel für eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutzanordnung mit reaktiver Vorstufe, mittlerem Schutzblech und Abfangstruktur / Beulblech-Jalousie
    119
    zerlegende / delaminierende / fragmentierende vordere Abdeckung
    120
    zerlegende / delaminierende / fragmentierende hintere Abdeckung
    121
    Hohlraum
    122
    in 121 eingebrachte Schutz / Dämpfungsschicht
    123
    Trennfläche bei adaptierbaren Schutzzonen
    124
    Beispiel für eine hybride polyvalente reaktive Gesamtschutzanordnung mit verschiebbaren Zonen / Komponenten und lösbarer, verschiebbarer Montagevorrichtung
    125
    Verschiebe- / Haltevorrichtung für die reaktiven oder inerten bzw. inertdynamischen Komponenten 126 und 127
    126
    vordere Schutzkomponente von 124
    127
    innere Schutzkomponente von 124
    128
    Bewegungsrichtung von 125
    129
    Bewegungsrichtung der Einzelkomponenten 126 und 127 in 125
    130
    veränderlicher Freiraum
    131
    Kasten / Rahmen für 125 oder 126 bzw. 127
    132
    Befestigungsvorrichtung
    133
    Gesamtschutz mit Einschubvorrichtungen (Boxen) für die Schutzkomponenten und innen liegender Tragstruktur 140
    134
    reaktive Zone
    134A
    reaktives Modul vor 134
    135
    Trenn- bzw. Dämpfungsschicht
    136
    vordere Kammer / Box / Montageeinrichtung für 134A
    137
    Trennwand
    138
    Einschub, z.B. gebildet aus einer Beulblech-Jalousie
    139
    Kammer / Box / Montageeinrichtung für 141
    140
    Tragstruktur für 133
    141
    Einschub für 139

Claims (14)

  1. Gesamtschutzanordnung (1 A, 1 B, 1 C) gegen Bedrohungen (6-10), wie Hohlladungen, Flachkegelladungen, Wuchtgeschosse und Splitter, die an einer zu schützenden Struktur (2) beliebiger Neigung angebracht oder in diese integriert werden kann, bestehend aus einem vom Auftreffwinkel der Bedrohung weitgehend unabhängigen und der Bedrohung anzupassenden Schichtaufbau von getrennt wirksamen oder sich in ihrer Schutzwirkung ergänzenden, starren oder beweglichen Zonen (3, 4, 5), welche eine vordere, der Bedrohung zugewandte Schutzzone (3), die innere, gegenüber der Bedrohung geneigte reaktive Komponenten aufweist, eine innere strukturierte, inerte oder reaktive Schutzzone (4) und eine hintere Schutzzone (5) auf der der zu schützenden Struktur (2) zugewandten Seite der inneren Schutzzone (4), wobei die hintere Schutzzone (5) als reaktive Schutzzone oder als inerte oder inert-dynamische Schutzzone ausgebildet ist, enthalten,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) aus einer Struktur besteht, die eine oder mehrere zur Oberfläche nicht-parallele, ein- oder mehrteilige pyrotechnische Schicht(en) / Sprengstofffolie(n) enthält;
    dass die innere Schutzzone (4) wenigstens einen Zwischenraum (87) enthält, in dem reaktiv gegeneinander beschleunigte Elemente zusammentreffen, wobei der wenigstens eine Zwischenraum (87) mit dämpfenden Materialien / Elementen / Strukturteilen gefüllt ist; und
    dass in die vordere und/oder die hintere reaktive Schutzzone (3, 5) pyrotechnische Schutzmechanismen eingebracht werden, die gegenüber der Gesamtschutzanordnung schräg angeordnete Sprengstofffolien oder -schichten (69, 69A) sind.
  2. Gesamtschutzanordnung nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) eine Beulplattenanordnung darstellt.
  3. Gesamtschutzanordnung nach Anspruch 1 oder 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) aus einem strukturierten, metallischen oder nicht-metallischen Material, einem Gemisch oder Gemenge, einer gitterartigen Struktur, einem Gelege oder einem Presskörper aufgebaut ist.
  4. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schutzzonen (3, 4, 5) modular aufgebaut sind.
  5. Schutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schutzzonen (3, 4, 5) ganz oder teilweise fest oder lösbar miteinander verbunden sind.
  6. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die pyrotechnischen Komponenten über eine Zündeinrichtung (114), einen Kontakt, ein Auslösegitter (111) oder einen Sensor (112) initiiert werden.
  7. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der pyrotechnische Schutzmechanismus aus einer geometrischen Struktur besteht.
  8. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der Sprengstofffolie in Richtung der auftreffenden Bedrohung (6-10) eine das Initiieren unterstützende Schicht in Form einer mit Bohrungen oder Rillen versehenen, metallischen oder nicht-metallischen Schicht vorgeschaltet ist.
  9. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass der pyrotechnische Schutzmechanismus einschiebbar, entfernbar, beweglich und/oder austauschbar ist.
  10. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) aus einem dynamisch harten, kompressiblen Stoff (z.B. Polymer, metallischer oder nicht-metallischer Schaum, Presskörper, Kunstholz, Gewebe) besteht oder einen solchen Stoff enthält.
  11. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) aus einem plastisch verformbaren oder flüssigkeitsähnlichen Stoff besteht oder mit einem rieselfähigen Medium gefüllt ist.
  12. Gesamtschutzanordnung nach einem der Anspruch 1 bis 11,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die innere Schutzzone (4) aus einer Beulbleche enthaltenden ein- oder mehrschichtigen Struktur besteht.
  13. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Schutzzonen (3, 4, 5) mit Elementen zur Winkeländerung, Drehung und/oder Abstandsänderung versehen sind.
  14. Gesamtschutzanordnung nach einem der Ansprüche 1 bis 13,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Gesamtschutzanordnung oder Teile davon drehbar / schwenkbar / kippbar / verschiebbar angeordnet sind.
EP03020528A 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte Schutzanordnung Expired - Lifetime EP1517110B1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE50308926T DE50308926D1 (de) 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte Schutzanordnung
DK03020528T DK1517110T3 (da) 2003-09-16 2003-09-16 Kombineret beskyttelsesindretning
ES03020528T ES2299654T3 (es) 2003-09-16 2003-09-16 Dispositivo de proteccion combinado.
EP03020528A EP1517110B1 (de) 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte Schutzanordnung
AT03020528T ATE382842T1 (de) 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte schutzanordnung
PCT/EP2004/010341 WO2005033615A1 (de) 2003-09-16 2004-09-15 Kombinierte schutzanordnung

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP03020528A EP1517110B1 (de) 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte Schutzanordnung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1517110A1 EP1517110A1 (de) 2005-03-23
EP1517110B1 true EP1517110B1 (de) 2008-01-02

Family

ID=34178398

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03020528A Expired - Lifetime EP1517110B1 (de) 2003-09-16 2003-09-16 Kombinierte Schutzanordnung

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP1517110B1 (de)
AT (1) ATE382842T1 (de)
DE (1) DE50308926D1 (de)
DK (1) DK1517110T3 (de)
ES (1) ES2299654T3 (de)
WO (1) WO2005033615A1 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10670375B1 (en) 2017-08-14 2020-06-02 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Adaptive armor system with variable-angle suspended armor elements
WO2025071670A3 (en) * 2023-04-12 2025-07-10 Raytheon Company Asymmetric explosive reactive armor (era)

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7658139B2 (en) 2007-12-18 2010-02-09 Saab Ab Electricity generating device for use in an armour arrangement, and an armour arrangement of this kind
IT1395772B1 (it) * 2009-06-16 2012-10-19 Oto Melara Spa Sistema di protezione balistica attiva.
DE102009051301A1 (de) * 2009-10-29 2011-05-05 Rheinmetall Landsysteme Gmbh Schutzsystem insbesondere gegen Multislug-Projektile
DE102009052820B4 (de) * 2009-11-13 2012-06-14 Krauss-Maffei Wegmann Gmbh & Co. Kg Schutzabdeckung für Schutzelemente zum Schutz gegen Hohlladungsgeschosse, Schutzelement mit einer Schutzabdeckung sowie mit einem Schutzelement geschütztes Objekt
DE102009052821B4 (de) * 2009-11-13 2012-05-24 Krauss-Maffei Wegmann Gmbh & Co. Kg Schutzelement zum Schutz gegen Hohlladungsgeschosse, Schutzabdeckung für ein Schutzelement, geschütztes Objekt sowie Verfahren zum Schutz eines Objektes
DE102010019475A1 (de) * 2010-05-05 2011-11-10 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Vorrichtung zum Schutz eines Objektes wenigstens gegen Hohlladungsstrahlen
GB2483267B (en) * 2010-09-02 2014-10-15 Bae Systems Plc Armour assembly
WO2012087344A2 (en) * 2010-11-05 2012-06-28 Hybrid Components & Coatings Llc Armor assembly
DE102013107364B4 (de) * 2013-07-11 2015-01-22 Krauss-Maffei Wegmann Gmbh & Co. Kg Laserpanzerung

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2191277B (en) * 1986-06-04 1989-12-13 Royal Ordnance Plc Combined active and passive armour system
IL88985A (en) * 1989-01-18 1995-03-30 Israel State Reactive armour effective against normal and skew attack
IL88986A (en) * 1989-01-18 1994-06-24 Ministry Of Defence Rafael Arm Combined reactive and passive armour
DE4114809A1 (de) 1991-05-07 1992-11-12 Gerd Dr Ing Kellner Geschossfestes plattenmaterial
DE19509899C2 (de) 1995-03-18 1997-01-23 Gerd Dr Ing Kellner Mehrschichtiges Panzerschutzmaterial
US5576508A (en) * 1995-09-26 1996-11-19 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Extendable armor
DE19707160C1 (de) * 1997-02-22 1998-10-22 Diehl Stiftung & Co Reaktive Panzerungseinheit
DE19754936A1 (de) 1997-12-10 1999-07-01 Wegmann & Co Gmbh Dicht- und Führungseinrichtung für hochdynamisch beschleunigte, abstandswirksame Schutzelemente
DE19956197C2 (de) 1999-11-23 2003-02-13 Dynamit Nobel Gmbh Reaktiver Schutz
DE10119596A1 (de) * 2001-04-21 2002-10-24 Diehl Munitionssysteme Gmbh Reaktiver Panzerungsmodul

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10670375B1 (en) 2017-08-14 2020-06-02 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Adaptive armor system with variable-angle suspended armor elements
WO2025071670A3 (en) * 2023-04-12 2025-07-10 Raytheon Company Asymmetric explosive reactive armor (era)

Also Published As

Publication number Publication date
EP1517110A1 (de) 2005-03-23
ES2299654T3 (es) 2008-06-01
WO2005033615A1 (de) 2005-04-14
DE50308926D1 (de) 2008-02-14
ATE382842T1 (de) 2008-01-15
DK1517110T3 (da) 2008-05-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2603765B1 (de) Reaktive schutzanordnung
EP1668309B1 (de) Modulares schutzraumsystem, insbesondere zum transport von personen und/oder gegenständen
EP1517110B1 (de) Kombinierte Schutzanordnung
EP1893935B1 (de) Geschoss oder gefechtskopf
EP1556662B1 (de) Schutzanordnung gegen minen
EP1316774A1 (de) Geschosse hoher Penetrations- und Lateralwirkung mit integrierter Zerlegungseinrichtung
EP1002213A1 (de) System zum schutz von objekten gegen geformte ladungen
EP0897097A2 (de) Sandwichplatte zum Schutz gegen explosive Minen
EP1846723B1 (de) Reaktive schutzvorrichtung
EP2202478A1 (de) Objektschutz vor Hohlladungen und Verfahren zu dessen Herstellung
DE3430581C2 (de)
DE60007237T2 (de) Verwendung von metallschäumen in panzerungssystemen
DE102010008612A1 (de) Stoss- und Impulsuebertragungsvorrichtung
EP0435083B1 (de) Einstellbarer Abstandshalter auf einem Hohlladungsgefechtskopf, umschaltbar für Tiefen- oder Seitenwirkung
EP2024706B1 (de) Geschoss, wirkkörper oder gefechtskopf zur bekämpfung massiver, strukturierter und flächenhafter ziele
EP0922924A1 (de) Dicht- und Führungseinrichtung für hochdynamisch beschleunigte, abstandswirksame Schutzelemente
WO2013110267A1 (de) Schutzelement zum schutz gegen ballistische geschosse und militärisches fahrzeug
DE69413675T2 (de) Reaktiv-Pauzerung gegen senkrechte oder schräge Einschläge
DE102019007104B3 (de) Splittergefechtskopf für einen Flugkörper
EP1464915A1 (de) Minenschutzanordnung
DE4114145C1 (de) Gefechtskopf zur Bekämpfung von reaktiven Panzerungen
EP2020586B1 (de) Stützvorrichtung für eine Sprengladung eines Penetrators
DE3729211C1 (de) Reaktive Panzerung
DE102021002470B4 (de) Skalierbares Wirksystem und Gefechtskopf
DE60124882T2 (de) Pyrotechnische ladung mit doppelfunktion

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

17P Request for examination filed

Effective date: 20050729

AKX Designation fees paid

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

17Q First examination report despatched

Effective date: 20060803

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REF Corresponds to:

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20080214

Kind code of ref document: P

REG Reference to a national code

Ref country code: GR

Ref legal event code: EP

Ref document number: 20080400792

Country of ref document: GR

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20080408

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2299654

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080402

ET Fr: translation filed
PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080602

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

26 Opposition filed

Opponent name: DYNAMIT NOBEL DEFENCE GMBH

Effective date: 20080924

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

NLR1 Nl: opposition has been filed with the epo

Opponent name: DYNAMIT NOBEL DEFENCE GMBH

BERE Be: lapsed

Owner name: GEKE TECHNOLOGIE G.M.B.H.

Effective date: 20080930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080930

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080930

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080102

PLCK Communication despatched that opposition was rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREJ1

APAH Appeal reference modified

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO

APBM Appeal reference recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNREFNO

APBP Date of receipt of notice of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA2O

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20080916

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20080703

APBQ Date of receipt of statement of grounds of appeal recorded

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA3O

APBU Appeal procedure closed

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O

PLBN Opposition rejected

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009273

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: OPPOSITION REJECTED

27O Opposition rejected

Effective date: 20110513

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R100

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Effective date: 20110513

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: PC2A

Owner name: GEKE SCHUTZTECHNIK GMBH

Effective date: 20140117

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: SD

Effective date: 20140122

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: NV

Representative=s name: HEPP WENGER RYFFEL AG, CH

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: SD

Effective date: 20140122

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: 732E

Free format text: REGISTERED BETWEEN 20140123 AND 20140129

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PRUEFER & PARTNER GBR, DE

Effective date: 20140116

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: WALLINGER RICKER SCHLOTTER TOSTMANN PATENT- UN, DE

Effective date: 20140116

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PRUEFER & PARTNER MBB PATENTANWAELTE RECHTSANW, DE

Effective date: 20140116

Ref country code: DE

Ref legal event code: R081

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Owner name: GEKE SCHUTZTECHNIK GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER: GEKE TECHNOLOGIE GMBH, 79098 FREIBURG, DE

Effective date: 20140116

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PAGE, WHITE & FARRER GERMANY LLP, DE

Effective date: 20140116

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: TP

Owner name: GEKE SCHUTZTECHNIK GMBH, DE

Effective date: 20140207

REG Reference to a national code

Ref legal event code: R082

Ref country code: DE

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PRUEFER & PARTNER MBB PATENTANWAELTE RECHTSANW, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PRUEFER & PARTNER GBR, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PAGE, WHITE & FARRER GERMANY LLP, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Payment date: 20160923

Year of fee payment: 14

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Payment date: 20160926

Year of fee payment: 14

Ref country code: GR

Payment date: 20160930

Year of fee payment: 14

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 15

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: EBP

Effective date: 20170930

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: EUG

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PAGE, WHITE & FARRER GERMANY LLP, DE

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R082

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

Representative=s name: PAGE, WHITE & FARRER GERMANY LLP, DE

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: PLFP

Year of fee payment: 16

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20180403

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20170917

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Payment date: 20190822

Year of fee payment: 17

Ref country code: NL

Payment date: 20190927

Year of fee payment: 17

Ref country code: IT

Payment date: 20190910

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Payment date: 20190909

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20191001

Year of fee payment: 17

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20200916

Year of fee payment: 18

Ref country code: FR

Payment date: 20200925

Year of fee payment: 18

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Payment date: 20200930

Year of fee payment: 18

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MM

Effective date: 20201001

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 382842

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20200916

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201001

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200916

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20210813

Year of fee payment: 19

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FD2A

Effective date: 20220117

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200916

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20210916

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200917

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20200916

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210916

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210930

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210930

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20210930

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 50308926

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20230401