EP0756134B1 - Verfahren und Brenner zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub - Google Patents

Verfahren und Brenner zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub Download PDF

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EP0756134B1
EP0756134B1 EP96106401A EP96106401A EP0756134B1 EP 0756134 B1 EP0756134 B1 EP 0756134B1 EP 96106401 A EP96106401 A EP 96106401A EP 96106401 A EP96106401 A EP 96106401A EP 0756134 B1 EP0756134 B1 EP 0756134B1
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EP
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primary
air
dust
coal dust
pipe
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Alfons Leise
Michael Streffing
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Hitachi Power Europe GmbH
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BBP Energy GmbH
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    • F23D17/005—Burners for combustion conjointly or alternatively of gaseous or liquid or pulverulent fuel gaseous or pulverulent fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
    • F23D1/02—Vortex burners, e.g. for cyclone-type combustion apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2201/00—Staged combustion
    • F23C2201/20—Burner staging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/10—Premixing fluegas with fuel and combustion air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2201/00—Burners adapted for particulate solid or pulverulent fuels
    • F23D2201/20—Fuel flow guiding devices

Definitions

  • the invention relates to a method for reducing the formation of NO x in the combustion of coal dust with combustion air and a burner with the features of the preamble of claim 1 and 2 respectively.
  • a coal dust burner with staged air supply is out of the DE-A-4 217 879 is known.
  • the Air flows are fed via spiral inlet housings and flow through concentric ring channels in which one Swirl is forced.
  • the secondary and the Tertiary airflow are directed outward from the throats
  • Fuel flow carried away by a between the Core air tube and the secondary air duct arranged, not split ring channel is abandoned. In this way creates an internal combustion zone with a low one Air ratio and a more oxygen-rich stable flame envelope, from which the fuel-rich flame retards with oxygen is supplied.
  • the invention has for its object to influence the formation of NO x in the ignition phase of the coal dust.
  • the invention is based on the idea that when coal dust is burned in steam generator plants, the formation of NO x is mainly influenced by the air ratio in the combustion chamber of the steam generator plant, by the combustion temperature, by the fuel quality and, above all, by the oxygen quotient ⁇ , which at the time of the Primary reactions, i.e. during the pyrolysis and the parallel oxidation of the volatile constituents of the coal.
  • Oxygen quotient ⁇ is understood to mean the ratio which is formed from the oxygen available in the ignition phase and the need for oxygen for the combustion of the volatile constituents which outgas.
  • the proportion of the volatile constituents released ⁇ volatile constituents which outgas from the coal is low (FIG. 1).
  • the averaged oxygen quotient ⁇ can be calculated for all burner designs.
  • the measures according to the invention can influence the maximum level and the average value of the oxygen quotient ⁇ in such a way that a minimum of NO x is produced without the processes necessary for maintaining the primary reactions at the burner outlet coming to a standstill.
  • the burner shown contains one in the longitudinal axis of the burner 1 provided oil burner ignition lance 2, which within a Core air tube 3 is arranged.
  • the core air tube 3 is below Formation of a cylindrical annular channel from one Surrounded primary dust tube 6.
  • At the front end is on the Core air tube 3 within the primary dust tube 6 Flow body 4 and a swirl body 5 arranged in front of it.
  • the primary dust tube 6 is at the rear end Manifold connected to a dust line 7, which does not lead to a shown mill leads. A mixture is created via the dust line 7 from primary air and coal dust into the primary dust tube 6 fed.
  • a Stabilizing ring 8 attached to a radially inward has directed edge. This edge protrudes into the stream Primary air and coal dust inside.
  • the primary dust tube 6 is concentric in an annular channel arranged, which is formed by a primary gas pipe 9.
  • This ring channel is forming another cylindrical annular channel from a secondary air tube 10 and this is in turn forming a cylindrical ring Channel concentrically surrounded by a tertiary air tube 11.
  • the Primary dust tube 6, the primary gas tube 9 and that Secondary air pipe 10 have at their outlet ends tapered outward sections that Deflection grooves 12, 13, 14 for those guided past them on the outside Represent medium flows.
  • the tertiary air tube 11 sits in the burner groove 15 widening outwards.
  • the secondary air tube 10 and the tertiary air tube 11 of the burner are at the rear end with a spiral Inlet housing 16, 17 connected to the control flaps 18, 19th receiving inlet lines 20, 21 are connected and which the secondary air pipe 10 with secondary air and that Tertiary air tube 11 with tertiary air as partial flows of Supply combustion air.
  • the inlet housing 16, 17 provide for an even air distribution over the ring cross-sections of the secondary air tube 10 and the tertiary air tube 11.
  • axial swirl flaps 22, 23 arranged over a not shown linkage with drive are adjustable from the outside.
  • the secondary air and the tertiary air become a swirl of adjustable size forced.
  • Swirl flaps 22, 23 through the inlet housing 16, 17 caused swirl of the air flow. In special cases the Swirl can also be completely lifted.
  • the mixture flow from primary air and coal dust into an outer, dusty and one divides the inner, low-dust partial flow. Downstream of that Swirl body 24 is a dip tube 25 in the dust line 7 arranged.
  • a line 26 is connected to the dip tube 25 connected, which led out of the dust line 7 and via a radial inlet housing 31 with the primary gas pipe 9 connected is.
  • the burner shown in Fig. 5 largely corresponds to that The burner according to FIG. 4.
  • the mixture flow in two partial flows divides. Instead, is around the core air tube 3 Gas pipe 27 arranged, the one with the core air pipe 3 Ring channel forms, which at the outlet end through a nozzle plate 28 is blocked.
  • this nozzle plate 28 are on the circumference distributed gas outlet nozzles arranged.
  • the gas pipe 27 is with a ring line 29 to which a feed line is connected 30 is connected. Via this feed line 30 a combustible extraneous gas, e.g. B. natural gas, methane gas or coke oven gas fed that through the nozzle plate 28 into the primary ignition zone is introduced, which is downstream of the Forms primary dust tube 6.
  • a combustible extraneous gas e.g. B. natural gas, methane gas or coke oven gas fed that through the nozzle plate 28 into the primary ignition zone is introduced, which is downstream of the Forms primary dust tube 6.
  • the burners shown in Figs. 4 and 5 can also, like shown in Fig. 6, combined.
  • Primary air-coal dust mixture sets at sufficient Existing heat transfer to the fuel immediately after Ignition pyrolysis of coal dust.
  • This creates in the primary ignition zone is a mixture that the outgassed volatile Contains components of the coal.
  • the method according to the invention aims to get the quotient ⁇ from the oxygen fraction in the primary gas and from the oxygen requirement for combustion of the volatile constituents present in the primary gas reduce.
  • the mixture flow is divided into one dusty partial flow and a low-dust partial flow divided, and these sub-streams are different Dust loading via separate channels to the ignition area of the burner. Because of this separation, the The proportion of dust in the resulting primary gas increases and at the same time the oxygen supply in this area reduced.
  • the separation into two partial flows with different dust load is preferably in the Dust line 7 made directly on the burner. It is also possible to separate at another point of the Provide combustion system.
  • Another method for lowering the oxygen quotient ⁇ in the primary gas is that in the primary gas via the above described gas pipe 27 introduced a flammable foreign gas becomes. In this way, the share becomes more reactive volatile fuel products in the primary gas and thus the Oxygen demand in primary gas increased.
  • the amount of this Foreign gases can amount to up to 20% of the burner output.

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub mit Verbrennungsluft sowie einen Brenner mit den Merkmalen des Oberbegriffes des Anspruches 1 bzw. 2.
Zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von kohlenstoffhaltigen Brennstoffen ist es bekannt, die Verbrennungsluft gestuft in mehreren Teilströmen aufzugeben. Dadurch wird der Brennstoff in einer ersten Flammenzone unter Luftmangel und bei verringerter Flammentemperatur verbrannt. Die restliche Verbrennungsluft wird der Flamme in einer zweiten Flammenzone nachträglich beigemischt.
Ein Kohlenstaubbrenner mit gestufter Luftaufgabe ist aus der DE-A-4 217 879 bekannt. Bei diesem Brenner werden die Luftströme über spiralförmige Eintrittsgehäuse zugeführt und durchströmen konzentrische Ringkanäle, in denen ihnen ein Drall aufgezwungen wird. Der Sekundär- und der Tertiärluftstrom werden über Abweiskehlen nach außen von dem Brennstoffstrom weggeführt, der durch einen zwischen dem Kernluftrohr und dem Sekundärluftkanal angeordneten, nicht aufgeteilten Ringkanal aufgegeben wird. Auf diese Weise entsteht eine innere Verbrennungszone mit einer niedrigen Luftzahl und eine sauerstoffreichere stabile Flammenumhüllung, aus der die brennstoffreiche Flamme verzögert mit Sauerstoff versorgt wird.
Weiterhin ist ein Brenner zur Verbrennung von staubförmiger Kohle mit Hilfe von in drei Teilströme aufgeteilter Verbrennungsluft bekannt (EP-A-0 636 836). Im Zündbereich des Brenners pyrolysiert die Kohle, wodurch die in der Kohle gebundenen flüchtigen Bestandteile freigesetzt werden. Diese flüchtigen Bestandteile verbrennen zeitlich vor dem festen Kohlenstoff mit Hilfe der im Zündbereich vorhandenen Sekundärluft. Bei dem bekannten Brenner wird durch eine Strömungsleiteirichtung dafür gesorgt, daß sich ein bestimmter Anteil der Sekundärluft in das die flüchtigen Bestandteile enthaltende Gemisch einmischt.
Aus der DE-A-3 125 901 ist ein Brenner bekannt, der unter alleiniger Verwendung eines staubförmigen Brennstoffes einen erweiterten Regelbereich aufweist. Zu diesem Zweck ist das Staubrohr des Brenners von einem Ringkanal umgeben, der wahlweise mit Sekundärluft oder einem Brennstoff-Luft-Gemisch beaufschlagt wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Bildung von NOx in der Zündphase des Kohlenstaubes zu beeinflussen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruches 3, 5 bzw. 6 gelöst. Ein Brenner zur Lösung der Aufgabe ist Gegenstand der Ansprüche 1 bzw. 2.
Der Erfindung liegt der Gedanke zugrunde, daß bei der Verbrennung von Kohlenstaub in Dampferzeugeranlagen die Bildung von NOx hauptsächlich beeinflußt wird durch die Luftzahl im Feuerraum der Dampferzeugeranlage, durch die Verbrennungstemperatur, durch die Brennstoffbeschaffenheit und vor allem durch den Sauerstoffquotienten ω, der zum Zeitpunkt der Primärreaktionen, das heißt während der Pyrolyse und der parallel dazu verlaufenden Oxidation der flüchtigen Bestandteile der Kohle vorliegt. Unter Sauerstoffquotient ω wird das Verhältnis verstanden, das gebildet wird aus dem in der Zündphase verfügbaren Sauerstoff und dem Bedarf an Sauerstoff zur Verbrennung der ausgasenden flüchtigen Bestandteile. Zu Beginn der Pyrolysephase ist der Anteil der freigesetzten flüchtigen Bestandteilen γflüchtige Bestandteile, die aus der Kohle ausgasen, gering (Fig. 1). Damit ist auch die absolute Menge an oxidationsfähigen Produkten und dementsprechend der Bedarf an Sauerstoff zu deren Verbrennung sehr gering. Dem gegenüber steht ein fester Sauerstoffbetrag, der aus der Primärluft und dem Eigensauerstoffanteil des Brennstoffes resultiert. Das bedeutet, daß mit Beginn der Zündung der flüchtigen Bestandteile der Sauerstoffquotient ω unendlich groß ist. Unter der Voraussetzung, daß zunächst kein weiterer Sauerstoff, z. B. in Form von Verbrennungsluft hinzugefügt wird, verringert sich der Sauerstoffquotient ω im weiteren Zeitablauf aufgrund der fortschreitenden Reaktionen im Flammenkern des Brennernahbereiches (Fig. 2). Mit Beginn der Zumischung von Sekundär- und Tertiärluft zur Primärreaktion erfolgt wieder ein Ansteigen des Sauerstoffquotienten ω. Geschieht dies zu einem Zeitpunkt, zu dem die Pyrolysereaktion der Kohle nicht abgeschlossen ist, so wird die NOx-Bildung beschleunigt. Die Abhängigkeit des NOx-Gehaltes γNOx in dem Verbrennungsgas von dem Sauerstoffquotienten ω zeigt die Fig. 3.
Mit der Kenntnis der Beschaffenheit des Brennstoffs, das heißt vor allem dessen Neigung zu pyrolysieren, und einiger Randbedingungen des Feuerungssystemes ist der gemittelte Sauerstoffquotient ω für alle Brennerbauformen errechenbar. Durch die erfindungsgemäßen Maßnahmen kann die maximale Höhe und der mittlere Wert des Sauerstoffquotienten ω so beeinflußt werden, daß ein Minimum an NOx entsteht, ohne daß die zur Aufrechterhaltung der Primärreaktionen am Brenneraustritt notwendigen Prozesse zum Erliegen kommen.
Im folgendem sei die Erfindung an Hand mehrerer Ausführungsbeispiele und Brenner zur Durchführung der Erfindung erläutert. Es zeigen:
Fig. 1
ein Diagramm zur Abhängigkeit der Menge an freigesetzten flüchtigen Bestandteilen im Primärgas von der Zeit während der Zündphase,
Fig. 2
ein Diagramm zur Abhängigkeit des Sauerstoffquotienten von der Zeit während der Zündphase,
Fig. 3
ein Diagramm zur Abhängigkeit des Gehaltes an NOx im Verbrennungsgas von dem Sauerstoffquotienten,
Fig. 4
den Längsschnitt durch einen Brenner,
Fig. 5
den Längsschnitt durch einen anderen Brenner und
Fig. 6
den Längsschnitt durch einen weiteren Brenner.
Der dargestellte Brenner enthält eine in der Brennerlängsachse 1 vorgesehene Ölbrennerzündlanze 2, die innerhalb eines Kernluftrohres 3 angeordnet ist. Das Kernluftrohr 3 ist unter Bildung eines zylindrischen ringförmigen Kanals von einem Primär-Staubrohr 6 umgeben. Am vorderen Ende ist auf dem Kernluftrohr 3 innerhalb des Primär-Staubrohres 6 ein Strömungskörper 4 und davor ein Drallkörper 5 angeordnet.
Das Primär-Staubrohr 6 ist an dem rückwärtigen Ende über einen Krümmer mit einer Staubleitung 7 verbunden, die zu einer nicht gezeigten Mühle führt. Über die Staubleitung 7 wird ein Gemisch aus Primärluft und Kohlenstaub in das Primär-Staubrohr 6 eingespeist. An dem austrittsseitigen Ende des Primär-Staubrohres 6 sind Einbauten in Form eines Stabilisierungsringes 8 angebracht, der eine radial nach innen gerichtete Kante aufweist. Diese Kante ragt in den Strom aus Primärluft und Kohlenstaub hinein.
Das Primär-Staubrohr 6 ist konzentrisch in einem Ringkanal angeordnet, der von einem Primär-Gasrohr 9 gebildet wird. Dieser Ringkanal ist unter Bildung eines weiteren zylindrischen ringförmigen Kanals von einem Sekundärluftrohr 10 und dieses ist wiederum unter Bildung eines zylindrischen ringförmigen Kanals konzentrisch von einem Tertiärluftrohr 11 umgeben. Das Primär-Staubrohr 6 , das Primär-Gasrohr 9 und das Sekundärluftrohr 10 weisen an ihren austrittsseitigen Enden konisch nach außen hin erweiterte Abschnitte auf, die Abweiskehlen 12, 13, 14 für die außen an ihnen vorbei geführten Mediumströme darstellen. Das Tertiärluftrohr 11 setzt sich in die sich nach außen erweiternde Brennerkehle 15 fort.
Das Sekundärluftrohr 10 und das Tertiärluftrohr 11 des Brenners sind an dem rückwärtigen Ende jeweils mit einem spiralförmigen Einlaufgehäuse 16, 17 verbunden, die an Regelklappen 18, 19 aufnehmende Eintrittsleitungen 20, 21 angeschlossen sind und die das Sekundärluftrohr 10 mit Sekundärluft und das Tertiärluftrohr 11 mit Tertiärluft als Teilströme der Verbrennungsluft versorgen. Die Einlaufgehäuse 16, 17 sorgen für eine gleichmäßige Luftverteilung über die Ringquerschnitte des Sekundärluftrohres 10 und des Tertiärluftrohres 11.
Unmittelbar vor dem Austrittsende ist jeweils in dem Sekundärluftrohr 10 und in dem Tertiärluftrohr 11 eine Einrichtung zur Beeinflussung des Dralls in Form eines Geschränks aus drehbar gelagerten, axialen Drallklappen 22, 23 angeordnet, die über ein nicht gezeigtes Gestänge mit Antrieb von außen verstellbar sind. Durch diese axialen Drallklappen 22, 23 wird der Sekundärluft und der Tertiärluft ein Drall von einstellbarer Größe aufgezwungen. Je nach der Anstellung gegenüber der Luftströmung verstärken oder vermindern diese Drallklappen 22, 23 den durch das Einlaufgehäuse 16, 17 bewirkten Drall des Luftstromes. In besonderen Fällen kann der Drall auch ganz aufgehoben werden.
In der Staubleitung 7 ist in der Nähe des Brennereintrittes ein Drallkörper 24 angeordnet, der den Gemischstrom aus Primärluft und Kohlenstaub in einen äußeren, staubreichen und einen inneren, staubarmen Teilstrom aufteilt. Stromabwärts von dem Drallkörper 24 ist in der Staubleitung 7 ein Tauchrohr 25 angeordnet. An das Tauchrohr 25 ist eine Leitung 26 angeschlossen, die aus der Staubleitung 7 herausgeführt und über ein radiales Eintrittsgehäuse 31 mit dem Primär-Gasrohr 9 verbunden ist. Durch diese Anordnung wird der staubarme Teilstrom aus dem aufgeteilten Gemischstrom herausgenommen und dem Primär-Gasrohr 9 zugeführt, während nur der staubreiche und damit luftärmere Teilstrom in das Primär-Staubrohr 6 gelangt. Auf diese Weise erfolgt im Zündbereich des Brenners eine relative Anreicherung von Kohlenstaub und somit auch von flüchtigen Bestandteilen bei gleichzeitiger Reduzierung des Sauerstoffangebotes. Dies führt zu einer Verringerung des Sauerstoffquotienten ω.
Der in Fig. 5 gezeigte Brenner entspricht weitgehend dem Brenner gemäß Fig. 4. Jedoch ist in der Staubleitung 7 kein Drallkörper angeordnet, der den Gemischstrom in zwei Teilströme aufteilt. Statt dessen ist um das Kernluftrohr 3 herum ein Gasrohr 27 angeordnet, das mit dem Kernluftrohr 3 einen Ringkanal bildet, der am Austrittsende durch eine Düsenplatte 28 versperrt ist. In dieser Düsenplatte 28 sind auf dem Umfang verteilt Gasaustrittsdüsen angeordnet. Das Gasrohr 27 ist mit einer Ringleitung 29 verbunden, an die eine Zuführungsleitung 30 angeschlossen ist. Über diese Zuführungsleitung 30 wird ein brennbares Fremdgas, z. B. Erdgas, Methangas oder Kokereigas zugeführt, das über die Düsenplatte 28 in die Primär-Zündzone eingebracht wird, die sich stromabwärts von dem Primär-Staubrohr 6 ausbildet.
Die in den Fig. 4 und 5 dargestellten Brenner können auch, wie in Fig. 6 dargestellt, miteinander kombiniert werden.
In dem aus dem Primär-Staubrohr 6 austretenden Primärluft-Kohlenstaub-Gemisch setzt bei ausreichend vorhandenem Wärmetransfer zum Brennstoff unmittelbar nach der Zündung die Pyrolyse des Kohlenstaubes ein. Dabei entsteht in der Primär-Zündzone ein Gemisch, das die ausgegasten flüchtigen Bestandteile der Kohle enthält. Das erfindungsgemäße Verfahren zielt darauf ab, den Quotienten ω aus dem Sauerstoffanteil in dem Primärgas und aus dem Sauerstoffbedarf zur Verbrennung der im Primärgas vorhandenen flüchtigen Bestandteilen zu verringern. Zu diesem Zweck wird der Gemischstrom in einen staubreichen Teilstromes und einen staubarmen Teilstrom aufgeteilt, und diese Teilströme werden mit unterschiedlicher Staubbeladung über voneinander getrennte Kanäle dem Zündbereich des Brenners zugeführt. Aufgrund dieser Trennung wird der Staubanteil in dem entstehenden Primärgas erhöht und gleichzeitig das Sauerstoffangebot in diesem Bereich vermindert. Die Trennung in zwei Teilströme mit unterschiedlicher Staubbeladung wird vorzugsweise in der Staubleitung 7 unmittelbar am Brenner vorgenommen. Es ist ebenso möglich, die Trennung an einer anderen Stelle des Feuerungssystemes vorzusehen.
Die Absenkung des Sauerstoffanteils im Primärgas läßt sich auch dadurch erreichen, daß ein Teil der Luft in dem Primärluft-Kohlenstaub-Gemisch durch Rauchgas ersetzt wird. Dieses Rauchgas, das warm oder abgekühlt sein kann, wird der Luft vor deren Eintritt in die Mühle beigemischt.
Ein anderes Verfahren zur Senkung des Sauerstoffquotienten ω im Primärgas besteht darin, daß in das Primärgas über das oben beschriebene Gasrohr 27 ein brennbares Fremdgas eingebracht wird. Auf diese Weise wird der Anteil reaktionsfähiger flüchtiger Brennstoffprodukte im Primärgas erhöht und damit der Sauerstoffbedarf im Primärgas vergrößert. Die Menge dieses Fremdgases kann bis zu 20% der Brennerleistung betragen.

Claims (6)

  1. Brenner zur Verbrennung von Kohlenstaub mit in konzentrische Teilströme aufgeteilter Verbrennungsluft, wobei der Brenner ein einen Primärluft-Kohlenstaub-Gemischstrom führendes und mit einer Staubleitung (7) verbundenes Primär-Staubrohr (6) aufweist, das von einem Sekundärluft führenden Sekundärluftrohr (10) und einem Tertiärluft führenden Tertiärluftrohr (11) umgeben ist, wobei das Sekundärluftrohr (10) und das Tertiärluftrohr (11) sich jeweils in einen sich konisch erweiternden Abschnitt (Abweiskehle 14, Brennerkehle 15) fortsetzen, wobei in dem Sekundärluftrohr (10) und in dem Tertiärluftrohr (11) jeweils ein Drallapparat (22, 23) angeordnet ist, wobei das Sekundärluftrohr (10) und das Tertiärluftrohr (11) jeweils mit einem spiralförmigen Einlaufgehäuse (16, 17), verbunden sind und wobei am austrittsseitigen Ende des Primär-Staubrohres (6) ein Stabilisierungsring (8) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß das Primär-Staubrohr (6) von einem einen Ringkanal bildenden Primär-Gasrohr (9) umgeben ist, daß in der Staubleitung (7) ein Drallkörper (24) und stromabwärts von dem Drallkörper (24) ein Tauchrohr (25) angeordnet ist, daß das Tauchrohr (25) über eine nach außen geführte Leitung (26) über ein radiales Eintrittsgehäuse (31) mit dem Primär-Gasrohr (9) verbunden ist und daß das Primär-Staubrohr (6) von einem staubreichen und das Primär-Gasrohr (9) von einem staubarmen Teilstrom des Gemischstromes durchströmt ist.
  2. Brenner zur Verbrennung von Kohlenstaub mit in konzentrische Teilströme aufgeteilter Verbrennungsluft, wobei der Brenner ein einen Primärluft-Kohlenstaub-Gemischstrom führendes und mit einer Staubleitung (7) verbundenes Primär-Staubrohr (6) aufweist, das ein Kernluftrohr (3) umgibt und das von einem Sekundärluft führenden Sekundärluftrohr (10) sowie einem Tertiärluft führenden Tertiärluftrohr (11) umgeben ist, wobei das Sekundärluftrohr (10) und das Tertiärluftrohr (11) sich jeweils in einen sich konisch erweiternden Abschnitt (Abweiskehle 14, Brennerkehle 15) fortsetzen, wobei in dem Sekundärluftrohr (10) und in dem Tertiärluftrohr (11) jeweils ein Drallapparat (22, 23) angeordnet ist, wobei das Sekundärluftrohr (10) und das Tertiärluftrohr (11) jeweils mit einem spiralförmigen Einlaufgehäuse (16, 17), verbunden sind und wobei am austrittsseitigen Ende des Staubrohres (6) ein Stabilisierungsring (8) angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß um das Kernluftrohr (3) ein einen Ringspalt bildendes Gasrohr (27) angeordnet ist, dessen Austrittsende mit einer Düsenplatte (28) versehen ist, in der Gasaustrittsdüsen angebracht sind.
  3. Verfahren zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub mit Verbrennungsluft in Brennern, denen der Kohlenstaub mit Hilfe von Primärluft als ein Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch zugeführt wird, wobei im Zündbereich der Brenner durch Pyrolyse des Kohlenstaubes aus dem Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch ein Primärgas entsteht, das brennbare, gasförmige Bestandteil des Kohlenstaubes enthält, dadurch gekennzeichnet daß, im Zündbereich der mittlere Quotient aus Sauerstoffanteilen im Primärgas und aus dem Bedarf an Sauerstoff zur Verbrennung der brennbaren flüchtigen Bestandteile in dem Primärgas durch eine Erhöhung der reaktionsfähigen Bestandteile im Primärgas durch eine Impfung des Primärgases mit einem brennbaren Fremdgas gesenkt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Anteil an Fremdgas bis zu 20% der Brennerleistung beträgt.
  5. Verfahren zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub mit Verbrennungsluft in einem Brenner nach Anspruch 1 oder 2, wobei dem Brenner der Kohlenstaub mit Hilfe von Primärluft als ein Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch zugeführt wird, wobei im Zündbereich der Brenner durch Pyrolyse des Kohlenstaubes aus dem Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch ein Primärgas entsteht, das brennbare, gasförmige Bestandteile des Kohlenstaubes enthält, wobei im Zündbereich der mittlere Quotient aus Sauerstoffanteilen im Primärgas und aus dem Bedarf an Sauerstoff zur Verbrennung der brennbaren flüchtigen Bestandteile in dem Primärgas durch eine Absenkung des Sauerstoffanteils im Primärgas gesenkt wird, indem ein Teil der Primärluft in dem Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch durch Rauchgas ersetzt wird.
  6. Verfahren zur Verminderung der Bildung von NOx bei der Verbrennung von Kohlenstaub mit Verbrennungsluft in einem Brenner nach Anspruch 1, wobei dem Brenner der Kohlenstaub mit Hilfe von Primärluft als ein Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch zugeführt wird, wobei im Zündbereich der Brenner durch Pyrolyse des Kohlenstaubes aus dem Kohlenstaub-Primärluft-Gemisch ein Primärgas entsteht, das brennbare, gasförmige Bestandteile des Kohlenstaubes enthält, wobei im Zündbereich der mittlere Quotient aus Sauerstoffanteilen im Primärgas und aus dem Bedarf an Sauerstoff zur Verbrennung der brennbaren flüchtigen Bestandteile in dem Primärgas durch eine Absenkung des Sauerstoffanteils im Primärgas gesenkt wird, indem der Staubanteil im Primärgas erhöht wird.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CA2234771C (en) * 1996-08-22 2002-05-21 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Combustion burner and combustion apparatus provided with said burner
FR2772887B1 (fr) * 1997-12-24 2000-03-17 Pillard Chauffage Bruleur a faible emission d'oxyde d'azote avec circuit de gaz recycle
JP2000257811A (ja) * 1999-03-03 2000-09-22 Hitachi Ltd 微粉炭燃焼方法及び微粉炭燃焼装置並びに微粉炭燃焼バーナ
DK175606B1 (da) * 1999-08-06 2004-12-27 Burmeister & Wains As Brænder
US6244200B1 (en) 2000-06-12 2001-06-12 Institute Of Gas Technology Low NOx pulverized solid fuel combustion process and apparatus
US6702569B2 (en) 2001-01-11 2004-03-09 Praxair Technology, Inc. Enhancing SNCR-aided combustion with oxygen addition
US6699030B2 (en) 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Combustion in a multiburner furnace with selective flow of oxygen
US6699031B2 (en) * 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. NOx reduction in combustion with concentrated coal streams and oxygen injection
US6699029B2 (en) 2001-01-11 2004-03-02 Praxair Technology, Inc. Oxygen enhanced switching to combustion of lower rank fuels
US20020127505A1 (en) * 2001-01-11 2002-09-12 Hisashi Kobayashi Oxygen enhanced low nox combustion
EP1504219B1 (de) 2002-05-15 2016-08-10 Praxair Technology, Inc. Verbrennung mit vermindertem kohlenstoff in der asche
PL212230B1 (pl) * 2002-05-15 2012-08-31 Praxair Technology Inc Sposób spalania paliw węglowodorowych
FR2851032B1 (fr) * 2003-02-06 2005-11-11 Pillard Chauffage Perfectionnement au bruleur comportant un stabilisateur de flamme et au moins deux conduits d'air primaire, axial et en rotation, concentriques autour d'au moins une alimentation en combustible
US6951454B2 (en) * 2003-05-21 2005-10-04 The Babcock & Wilcox Company Dual fuel burner for a shortened flame and reduced pollutant emissions
US7430970B2 (en) * 2005-06-30 2008-10-07 Larue Albert D Burner with center air jet
AU2006321344A1 (en) * 2005-12-02 2007-06-07 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methods and systems for reduced NOx combustion of coal with injection of heated nitrogen-containing gas
DE102006011326C5 (de) * 2006-03-09 2015-03-19 Alstom Technology Ltd. Rundbrenner
US8113824B2 (en) * 2006-06-01 2012-02-14 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Large diameter mid-zone air separation cone for expanding IRZ
US7810441B2 (en) * 2006-07-21 2010-10-12 Astec, Inc. Coal burner assembly
US7717701B2 (en) * 2006-10-24 2010-05-18 Air Products And Chemicals, Inc. Pulverized solid fuel burner
DE102007025051B4 (de) * 2007-05-29 2011-06-01 Hitachi Power Europe Gmbh Hüttengasbrenner
DE102007030269B4 (de) * 2007-06-28 2014-07-17 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Kohlenstaubbrenner zur Verfeuerung von in Dichtstromförderung zugeführtem Brennstoff
WO2009009945A1 (fr) * 2007-07-18 2009-01-22 Harbin Institute Of Technology Brûleur de charbon pulvérisé à turbulence à faible nox
US8485813B2 (en) * 2008-01-11 2013-07-16 Hauck Manufacturing Company Three stage low NOx burner system with controlled stage air separation
CN101315189B (zh) * 2008-07-03 2011-05-04 徐州燃控科技股份有限公司 分级调风低NOx混烧燃烧器
EP2304316A2 (de) * 2008-07-11 2011-04-06 Rheinkalk GmbH Brennereinheit und brenneranordnung für staubförmigen festbrennstoff
CN101363625B (zh) * 2008-09-26 2010-06-02 哈尔滨工业大学 一种大速比中心给粉旋流煤粉燃烧器
US20100081102A1 (en) * 2008-09-30 2010-04-01 General Electric Company Systems and methods for facilitating varying size coal pipes for a pulverized coal burner
EP2141413A1 (de) * 2008-12-22 2010-01-06 L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren zur Sauerstoff-Verbrennung von pulverisierten Festbrennstoffen
DE102009014223A1 (de) * 2009-03-25 2010-09-30 Hitachi Power Europe Gmbh Feuerungssystem eines für den Oxyfuel-Betrieb ausgelegten Dampferzeugers
JP2011127836A (ja) 2009-12-17 2011-06-30 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 固体燃料焚きバーナ及び固体燃料焚きボイラ
JP5374404B2 (ja) 2009-12-22 2013-12-25 三菱重工業株式会社 燃焼バーナおよびこの燃焼バーナを備えるボイラ
DE102010030904B4 (de) 2010-07-02 2017-07-27 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Brenner mit Tangential-Spiral-Eintrittskrümmer
ES2550318T3 (es) 2010-03-22 2015-11-06 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Quemador con colector de entrada tangencial espiral
CN101949542A (zh) * 2010-04-14 2011-01-19 华中科技大学 三层二次风低氮氧化物旋流燃烧器
CN102183022A (zh) * 2011-04-21 2011-09-14 扬州市银焰机械厂 一种多通道混合燃料燃烧器
CN102213422B (zh) * 2011-04-21 2012-12-19 扬州市银焰机械厂 一种多通道混合气体燃烧器
DE102011018697A1 (de) * 2011-04-26 2012-10-31 Babcock Borsig Steinmüller Gmbh Brenner für partikelförmigen Brennstoff
CN102928053B (zh) * 2011-08-08 2015-06-10 上海大众燃气有限公司 天然气在线检定装置
RU2499190C1 (ru) * 2012-06-22 2013-11-20 Открытое акционерное общество "Инженерный центр энергетики Урала" Двухпоточная пылеугольная горелка
CN104379997B (zh) * 2012-07-19 2016-11-02 住友大阪水泥股份有限公司 燃料燃烧装置
CN102913949A (zh) * 2012-11-11 2013-02-06 扬州大学 一种煤粉燃烧器微油点火装置
WO2015054739A1 (en) * 2013-10-17 2015-04-23 Hatch Pty Ltd A dispersion apparatus
CN104566357A (zh) * 2013-10-29 2015-04-29 烟台龙源电力技术股份有限公司 煤粉燃烧器以及锅炉
CN103672884A (zh) * 2013-12-27 2014-03-26 安其云 新型高效低氮全自动煤粉燃烧器
CN103759258B (zh) * 2014-01-13 2016-06-15 徐州科融环境资源股份有限公司 一种节油/气点火稳燃低氮旋流煤粉燃烧器
UA108721C2 (xx) * 2014-07-14 2015-05-25 Форсунка двопаливна
CN104406163A (zh) * 2014-11-12 2015-03-11 宁夏嘉翔自控技术有限公司 一种金属镁还原炉的煤粉燃烧器的壳体
EP3026339B1 (de) * 2014-11-27 2019-02-27 Loesche GmbH Feststoffgefeuerter Brenner
CN104832918A (zh) * 2015-05-05 2015-08-12 集美大学 新型旋流浓淡煤粉燃烧器
JP6231047B2 (ja) * 2015-06-30 2017-11-15 三菱日立パワーシステムズ株式会社 固体燃料バーナ
DE102015111586A1 (de) 2015-07-16 2017-01-19 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Kohlenstaubbrenner mit elektrisch beheizter Brennstoffdüse
DE102015111587A1 (de) 2015-07-16 2017-01-19 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Brenner und Verfahren für eine Zündfeuerung mit staubförmigem Brennstoff
DE102015111585A1 (de) 2015-07-16 2017-01-19 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Kohlenstaubbrenner mit einstückiger, elektrisch beheizter Brennstoffdüse
CN105910101B (zh) * 2016-06-13 2018-01-12 西安西热电站信息技术有限公司 一种内外浓淡实时可调的煤粉浓缩器
RU2634344C1 (ru) * 2016-08-01 2017-10-25 Акционерное Общество "Сибтехэнерго" - инженерная фирма по наладке, совершенствованию технологий и эксплуатации электро-энергооборудования предприятий и систем Способ сжигания топлива
JP6551375B2 (ja) * 2016-12-07 2019-07-31 トヨタ自動車株式会社 水素ガスバーナ構造およびこれを備えた水素ガスバーナ装置
CN106765075A (zh) * 2016-12-31 2017-05-31 集美大学 一种多煤种适应性的旋流煤粉燃烧器
CN107505428A (zh) * 2017-09-22 2017-12-22 中国计量大学 一种测试材料抗结渣性能的试验装置
RU193688U1 (ru) * 2018-05-10 2019-11-11 Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение по исследованию и проектированию энергетического оборудования им. И.И. Ползунова" (ОАО "НПО ЦКТИ") Горелочное устройство
KR102287741B1 (ko) * 2019-03-19 2021-08-10 다이헤이요 세멘토 가부시키가이샤 시멘트 킬른용 버너장치 및 그 운전방법
WO2020202362A1 (ja) * 2019-03-29 2020-10-08 川崎重工業株式会社 石油残渣焚きボイラ及びその燃焼方法
RU195931U1 (ru) * 2019-08-26 2020-02-11 Алексей Михайлович Бондарев Горелка-конвертор
IT201900020506A1 (it) * 2019-11-06 2021-05-06 Ac Boilers S P A Gruppo bruciatore, metodo per operare detto gruppo bruciatore e impianto comprendente detto gruppo bruciatore

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4147116A (en) * 1977-09-19 1979-04-03 Coal Tech Inc. Pulverized coal burner for furnace and operating method
US4249470A (en) * 1978-06-29 1981-02-10 Foster Wheeler Energy Corporation Furnace structure
GB2076135B (en) * 1980-04-22 1984-04-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Pulverized fuel firing apparatus
US4551090A (en) * 1980-08-25 1985-11-05 L. & C. Steinmuller Gmbh Burner
US4380202A (en) * 1981-01-14 1983-04-19 The Babcock & Wilcox Company Mixer for dual register burner
DE3105540A1 (de) * 1981-02-16 1982-09-02 Steag Ag, 4300 Essen Verfahren zum zuenden eines als rundbrenner ausgebildeten staub-leistungsbrenners mit zentral im leistungsbrenner angeordnetem staub-zuendbrenner mit pneumatischer haltung der zuendstaubflamme und brenneranordnung zur durchfuehrung des verfahrens
DE3110186A1 (de) * 1981-03-17 1982-10-07 Kawasaki Jukogyo K.K., Kobe, Hyogo Verfahren zur verbrennung von kohlenstaub mit einem kohlenstaubbrenner
DE3116976A1 (de) * 1981-04-29 1982-11-18 Brown, Boveri & Cie Ag, 6800 Mannheim Schaltungsanordnung zur bildung der phasenlage eines staenderspannungsvektors bzw. eines staenderstromvektors fuer eine umrichtergespeiste asynchronmaschine
DE3124149A1 (de) * 1981-06-19 1983-01-13 Sredneaziatskij filial Vsesojuznogo naučno-issledovatel'skogo instituta ispol'zovanija gaza v narodnom chozjajstve i podzemnogo chraneija nefti, nefteproduktov i sčiščennych gazov, Taškent, Akademgorodok Brenner
DE3125901A1 (de) * 1981-07-01 1983-01-20 Deutsche Babcock Ag, 4200 Oberhausen Brenner zum verbrennen von staubfoermigen brennstoffen
US4448135A (en) * 1981-11-16 1984-05-15 The Babcock & Wilcox Company Inline air-coal separator
US4412496A (en) * 1982-04-27 1983-11-01 Foster Wheeler Energy Corp. Combustion system and method for a coal-fired furnace utilizing a low load coal burner
DE3331989A1 (de) * 1983-09-05 1985-04-04 L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach Verfahren zur verminderung der no(pfeil abwaerts)x(pfeil abwaerts)-emission bei der verbrennung von stickstoffhaltigen brennstoffen
JPS6078206A (ja) * 1983-10-03 1985-05-02 Babcock Hitachi Kk Νｏｘを低減する燃焼装置
US4659305A (en) * 1985-12-30 1987-04-21 Aqua-Chem, Inc. Flue gas recirculation system for fire tube boilers and burner therefor
US4915619A (en) * 1988-05-05 1990-04-10 The Babcock & Wilcox Company Burner for coal, oil or gas firing
US5215455A (en) * 1990-01-08 1993-06-01 Tansalta Resources Investment Corporation Combustion process
FI98658C (fi) * 1990-03-07 1997-07-25 Hitachi Ltd Jauhetun hiilen poltin, jauhetun hiilen kattila ja menetelmä polttaa jauhettua hiiltä
ES2127869T3 (es) * 1990-06-29 1999-05-01 Babcock Hitachi Kk Aparato de combustion.
WO1992006328A1 (en) * 1990-10-05 1992-04-16 Massachusetts Institute Of Technology Combustion system for reduction of nitrogen oxides
US5216968A (en) * 1990-11-09 1993-06-08 Bayer Aktiengesellschaft Method of stabilizing a combustion process
US5092761A (en) * 1990-11-19 1992-03-03 Exxon Chemical Patents Inc. Flue gas recirculation for NOx reduction in premix burners
DE4100596A1 (de) * 1991-01-08 1992-07-09 Ver Energiewerke Ag Kohlenstaubbrenner
US5603906A (en) * 1991-11-01 1997-02-18 Holman Boiler Works, Inc. Low NOx burner
DE4217879A1 (de) * 1992-05-29 1993-12-02 Babcock Energie Umwelt Brenner für staubförmigen Brennstoff
DE4325643A1 (de) * 1993-07-30 1995-02-02 Lentjes Kraftwerkstechnik Brenner zum Verbrennen von staubförmigem Brennstoff
JPH07260106A (ja) * 1994-03-18 1995-10-13 Hitachi Ltd 微粉炭燃焼バーナ及び微粉炭燃焼装置
FR2718222B1 (fr) * 1994-03-29 1996-07-05 Pillard Ent Gle Chauffage Indl Perfectionnements de brûleurs à combustible gazeux à très faible émission d'oxyde d'azote.
JP3140299B2 (ja) * 1994-06-30 2001-03-05 株式会社日立製作所 微粉炭バーナ及びその使用方法
US5568777A (en) * 1994-12-20 1996-10-29 Duquesne Light Company Split flame burner for reducing NOx formation
DE19521505B4 (de) * 1995-06-13 2004-07-01 Babcock Borsig Power Systems Gmbh Verfahren zum Verbrennen von Kohle mit weniger als 10 % flüchtigen Bestandteilen
US5688115A (en) * 1995-06-19 1997-11-18 Shell Oil Company System and method for reduced NOx combustion

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