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Die Umweltbehörden machen der Zellstoffindustrie
immer strengere Auflagen, die Verwendung von
möglicherweise umweitschädlichen Chemikalien, wie z.B. Chlor, zu
verringern. So sind die zulässigen Abgaben organischer
Chlorverbindungen im Abwasser von dem Kochprozeß
folgenden Bleichanlagen stindig verringert worden und stehen
nun auf einem so niedrigen Niveau, daß Zellstoffabriken
in zahlreichen Fällen die Verwendung organischer
Chlorverbindungen als Bleichmittel eingestellt haben. Außerdem
zeigen Markteinflüsse die steigende Tendenz, die
Nachfrage nach nicht mit Chlor gebleichten Papierprodukten zu
erhöhen.
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Die Zellstoffindustrie sucht deshalb derzeit nach
Methoden, welche das Bleichen von Zellstoff ohne
Verwendung dieser Chemikalien zulassen. Die Lignox-Methode
(siehe SE-A 8902058), bei der die Bleichung unter anderem
mit Wasserstoffperoxid erfolgt, sei als Beispiel einer
solchen Methode erwähnt. Ozon ist eine andere
interessante Bleichchemikalie, deren Anwendung ebenfalls
zunimmt. Es ist somit unter Verwendung von
Bleichchemikalien dieser Art möglich, ohne Anwendung chlorhaltiger
Bleichmittel solche Weißgrade zu erzielen, wie sie für
marktfähigen Zellstoff erforderlich sind, d.h. 89 ISO und
höher.
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Bei der Anwendung zur Zeit bekannter
Bleichverfahren mit diesen chlorfreien Bleichchemikalien tritt
jedoch ein Problem auf, nämlich daß sie eine
verhältnismäßig große Qualitätsverminderung der Zellstoffasern
bewirken.
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Mittels unter Leitung von Kamyr AB durchgeführter
Versuche wurde nun überraschend gefunden, daß
außerordentlich gute Ergebnisse bezüglich Entlignifizierung
und Feutigkeitseigenschaften erreichbar sind, wenn der
Zellstoff im Prinzip in dem gesamten Kocher auf demselben
Temperaturniveau gekocht wird, d.h. wenn im wesentlichen
dieselbe Temperatur in allen Kochzonen aufrechterhalten
wird und wenn außerdem eine gewisse Menge Alkali in die
unterste Zone im Kocher eingeführt wird, wo normalerweise
eine Gegenstromwäsche stattfindet. Aufgrund der Tatsache,
daß im wesentlichen dasselbe Temperaturniveau praktisch
in dem ganzen Kocher aufrechterhalten wird, läßt sich
sehr weitgehende Entlignifizierung bei verhältnismäßig
niedriger Temperatur erreichen. Außerdem hat es sich
gezeigt, daß die Festigkeitseigenschaften besonders
günstig beeinflußt werden, daß man eine höhere Ausbeute
an Rohfaserprodukt erhält und daß die Menge an
Ausschußmaterial abnimmt. Diese Vorteile werden am besten durch
die in den Figuren 1 und 2 gezeigten Diagramme
verdeutlicht, welche Vergleichswerte zwischen
(Nadelholz-)Zellstoff, der unter Verwendung einer herkömmlichen,
modifizierten Kochtechnik gekocht wurde, und unter Anwendung
des isothermen Verfahrens gekochtem Zellstoff (in einem
ähnlichen Kocher gekocht, d.h. mit einer oberen
Gleichstromkochzone, einer mittleren Gegenstromkochzone und einer
unteren Gegenstromwaschzone), wobei das Temperaturniveau
im ganzen Kocher auf etwa +155ºC konstant gehalten wurde,
zeigen.
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Als Folge eines isothermen Kochverfahrens können
jedoch gewisse praktische Probleme auftreten, wenn das
Verfahren in nach einem früheren Prinzip konstruierten
Kochern durchgeführt wird, die aus einer oberen
Gleichstromkochzone und einer unteren Gegenstromwaschzone
bestehen. Das erste derartige Problem ist die
Schwierigkeit, die Temperatur im unteren Teil des Kochers, d.h.
dem normalerweise zum Waschen verwendeten Teil,
wirkungsvoll zu erreichen und aufrechtzuerhalten.
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Die Hauptaufgabe besteht darin, wirkungsvollere
Sichtervorrichtungen zu schaffen, um den Kreislauf und
folglich auch die Temperaturverteilung im Kocher zu
verbessern. In diesem Zusammenhang hat es sich als
zweckmäßig erwiesen, ein neues Konzept für
Sichteranordnungen im Kocher anzuwenden, insbesondere im Zusammenhang
mit dem Bau neuer Kocher beliebigen Typs, vorzugsweise
zum Betrieb gemäß dem neuen Verfahren, aber auch im
Zusammenhang mit dem Umbau gemäß früheren Prinzipien
gebauter Kocher.
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Eine weitere Aufgabe besteht darin, ein
rationelles Rückwaschsystem zu schaffen, um die Sichterflächen
wirksam zu spülen. Insbesondere die Anordnung von
Rohrleitungen und Ventilen soll in diesem Zusammenhang
Vorteile erbringen, Kosten sparen usw.
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Es wurde nun gefunden, daß dieses Problem dadurch
gelöst und besagte Aufgaben dadurch erfüllt werden
können, daß man einen Kocher zum kontinuierlichen Kochen
nach Anspruch 1 mit mindestens einer Sichteranordnung (2)
in der unteren Hälfte des Kochers verwendet, wobei
mindestens eine dieser Sichteranordnungen mindestens ein
Sichterelement (2A) im wesentlichen gewinkelter,
vorzugsweise rechteckiger und besonders bevorzugt quadratischer
Gestalt aufweist, die vorzugsweise durch Schweißen
zusammengebaut und in das Kochergehäuse eingeschweißt ist
und eine Sichterfläche (3A) mit einem Gesamtflächeninhalt
von weniger als 1 m² aufweist, die so an der Kocherwand
(1A) befestigt ist, daß sich ein abgeschlossenes Volumen
(V) bildet, aus dem Flüssigkeit nur über diese
Sichterfläche (3A) geliefert bzw. abgezogen werden kann, sowie
Einlaß- bzw. Auslaßvorrichtungen (15) besitzt, wobei
letztere die Kocherwand (1A) durchsetzen.
Kurzbeschreibung der Zeichnungen
Es zeigen:
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Figur 1 einen Vergleich zwischen isothermer Kochung und
sogenannter modifizierter herkömmlicher Kochung (MCC
- modified conventional cooking) in drei Diagrammen,
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Figur 2 ein Diagramm, welches den Entlignifizierungsgrad
und die Viskosität (welche normalerweise als Anzeichen
der Festigkeitseigenschaften des Zellstoffs angesehen
wird) darstellt,
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Figur 3A, B und C Wege zum Umrüsten eines gemäß einem
früheren Prinzip konstruierten Kochers unter Verwendung
kreisförmiger Sichter zum Betrieb gemäß dem neuartigen
Verfahren, und insbesondere verschiedene
Ausführungsformen von Rückwaschsystemen,
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Figur 4 eine Seitenansicht des unteren Teils eines
Kochers mit einer untersten Sichteranordnung
herkömmlicher Art mit einem Sammler und darüber einer
bevorzugten Art gewinkelter Sichteranordnung,
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Figur 5 eine Schnittansicht des Kochers nach Anspruch 3
entlang einer horizontalen Linie,
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Figur 6 eine perspektivische Schnittansicht einer
bevorzugten Ausführungsform eines erfindungsgemäßen
rechteckigen Sichters,
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Figur 7 eine Schnittansicht des untersten Teils eines
bevorzugten Sichters entlang einer senkrechten Linie,
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Figur 8 eine Frontansicht eines bevorzugten Sichters und
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Figur 9 eine Seitenansicht dieses Sichters.
Genaue Beschreibung
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Das erste Figurenblatt zeigt drei Diagramme, in
denen die unterschiedlichen, mit isothermer Kochung und
modifizierter herkömmlicher Kochung (MCC) erhaltenen
Ergebnisse verglichen werden. Diese überraschend
positiven Ergebnisse zeigen gemäß dem oberen Diagramm, daß mit
einer gegebenen Menge zugesetzten Alkalis bei isothermer
Kochung erheblich niedrigere Kappa-Zahlen erhalten
werden. Ferner zeigt das zweite Diagramm, daß beim
Herunterkochen auf dieselbe Kappa-Zahl deutlich
verbesserte Festigkeitseigenschaften erhalten werden. Außerdem
zeigt das dritte Diagramm als weiteren Vorteil, daß die
Menge an Ausschußholz (Schäben) abnimmt. Wenn auch die
Tatsache in Betracht gezogen wird, daß insgesamt
erheblich Energie eingespart wird, wenn das Temperaturniveau
konstant gehalten wird, ist es klar, daß man die
Ergebnisse als iherraschend positiv betrachten kann. Ferner
zeigt Figur 2, daß bei Anwendung des Verfahrens sehr
niedrige Kappa-Zahlen erreicht werden, während gleichzeitig
gute Zellstoffestigkeit (Viskosität etwa 1000) nach der
Entlignifizierung mit Sauerstoff erhalten bleibt. So kann
man bei Einsatz des Verfahrens sogenannte
umweltfreundliche Bleichchemikalien wie Peroxid und Ozon in den
nachfolgenden Bleichstufen einsetzen, ohne eine zu
niedrige Festigkeit beim Bleichen bis zu dem Weißgrad und
damit auch dem vom Markt geforderten Reinheitsgrad zu
riskieren.
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Figur 3A zeigt den unteren Teil eines Kochers 1,
der das Gehäuse eines gemäß einem früheren Prinzip
konstruierten Kochers darstellen soll, auf dem eine neue
Kochersichteranordnung 2 angebracht wurde, um die
Temperatur in der Gegenstromzone gemäß bekannten Verfahren zur
Umrüstung von Kochern auf isotherme Kochung erhöhen zu
können. Die Figur stellt somit den Stand der Technik dar.
Der Kocher gehört dem Typ mit einem oberen
Gleichstromteil und einem unteren Gegenstromteil an. In einem
solchen Kocher wird normalerweise die volle
Kochtemperatur in der Gleichstromzone (d.h. etwa 162ºC für
Laubholz und etwa 168ºC für Nadelholz) aufrechterhalten,
während im Gegenstromteil, welcher in der Hauptsache eine
Waschzone darstellt, die Temperatur mit etwa 135ºC auf
dem gleichen Niveau wie der untere Sichter liegt.
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Im folgenden wird die Gegenstromzone des mit
einer weiteren Sichteranordnung versehenen Kochers als
Kochzone bezeichnet, obwohl sie gemäß herkömmlichem
Betrieb als Waschzone anzusehen wäre.
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Die neue Kochersichteranordnung 2 (in Figur 3A)
zeigt eine Mehrzahl kreisförmiger Sichter 2A zum Abziehen
3 von Kochlauge im unteren Teil des Kochers und befindet
sich direkt über der unteren Sichteranordnung 1B,
vorzugsweise höchstens 1,5 Meter und besonders bevorzugt
höchstens 1 Meter darüber, gemessen von der Oberkante der
unteren Kochersichteranordnung bis zur Unterkante der neu
angebrachten Kochersichteranordnung. Durch eine in der
Nähe des Kocherfußes 1A angebrachte Einlaßvorrichtung 4
wird dem unteren Teil des Kochers Waschlauge sowie durch
die zentralen Rohre 5A, 5B, Kochlauge (Alkalizugabe)
zugeführt. Der gekochte Zellstoff wird vom Fuß des
Kochers über die Leitung 1E abgezogen.
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Eines dieser zentralen Rohre, 5A, das zum
ursprünglichen Kochersystem gehört, dringt bis zur unteren
Sichteranordnung 1B im Kocher nach unten, wonach die
Lauge nach Erhitzung im ersten Wärmeaustauscher 6A durch
dieses Rohr auf demselben Niveau wie die letztere
Kochersichteranordnung abfließt. Danach strömt ein Teil der
Flüssigkeit im Gegenstrom nach oben zu der
neuangebrachten Kochersichteranordnung 2. Die aus diesem System
abgezogene Flüssigkeit durchläuft jene Leitungsanordnung
3 und wird im Wärmeaustauscher 6B auf die gewünschte
Temperatur erhitzt, bevor sie über ein zweites, neu
eingebautes zentrales Rohr 5B direkt über der neu
angebrachten Kochersichteranordnung 2 abfließt. Ein Teil der
auf diese Weise zugeführten Kochlauge, die somit die
gewünschte Temperatur (z.B. 158ºC),
Chemikalienkonzentration und Verteilung (Ausbreitung) über den ganzen
Kocherquerschnitt erreicht hat, strömt weiter nach oben im
Kocher. In einer zentralen Kochersichteranordnung 1D wird
die verbrauchte Kochlauge zusammen mit ungelöstem
Holzmaterial zur weiteren Behandlung abgezogen.
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Figur 3B veranschaulicht ein Beispiel eines
erfindungsgemäßen Kochers. Die Fläche jeder
Sichteranordnung 2A wird verhältnismäßig klein ausgelegt,
vorzugsweise kleiner als 0,3 m². Z.B. werden bei Verwendung
eines quadratischen Sichters Abmessungen von etwa
500 mm x 500 mm bevorzugt. Ein Vorteil von
Sichterelementen mit kleiner Fläche ist, daß eine wirkungsvolle
Rückwäsche erreicht werden kann, was oft sehr wichtig
ist, damit die Kreislaufströmung wirksam funktioniert.
Die neue Sichteranordnung 2 wird vorzugsweise mit
Ringleitungen 2C ausgestattet, von denen jeweils eine
Einzelleitung zu jedem der Sichterelemente 2A führt. Bei
Verwendung einer solchen Konstruktion und dazugehöriger
Ventilanordnungen kann eine begrenzte Anzahl (zum
Beispiel 4) Sichtereinheiten 2A gleichzeitig wirksam
rückgespült werden. Wegen der unter diesen Umständen
verhältnismäßig kleinen, insgesamt rückgespülten Sichterfläche
(zum Beispiel 0,5-1 m²) erhält man eine äußerst wirksame
Rückspülung, welche die Sichter reinigt und dadurch
sicherstellt, daß der Kreislauf äußerst wirksam ist. Die
die Sichter in Figur 3B darstellenden Symbole sind
kreisförmig, obwohl einige Sichter gewinkelt, z.B.
rechteckig, sein können. Die Rückspülflüssigkeit wird
über eine Zweigleitung 7 (die Hauptleitung für die
Rückspülung) der von den Sichtern 2A über die Leitung 3 und
durch das zentrale Rohr 5B heraus umlaufenden Flüssigkeit
entnommen. Die der Hauptrückspülleitung 7 zugeführte
Flüssigkeit wird dann nach und nach durch eine Anzahl
Ventile 8, 9 (siehe vergrößerter Teil der Figur 3B) den
verschiedenen Sichtern 2A zugeführt. Außer den beiden zum
Zweck der Rückspülung für jeden Sichter 2A erforderlichen
Ventilen ist auch ein Hauptventil 10 vorgesehen, welches
es ermöglicht, die Flüssigkeitsströmung von und zu einem
Sichter ganz abzusperren. Die Flüssigkeit wird aus dem
Sichterelement 2A über ein Ringrohr 2C (und weiter über
das Hauptrohr 3) abgezogen, und demgemäß würde dann das
Hauptventil 10 und das Abzugeventil 9 geöffnet und das
Rückspülventil 8 geschlossen werden.
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Während des Rückspülens ist das Hauptventil 10
offen, das Abzugsventil 9 zu und das Rückspülventil 8
offen. Vorzugsweise erfolgt dies nacheinander, so daß
vier Sichter gleichzeitig rückgespült werden, während die
übrigen Sichter, z.B. 20, Flüssigkeit abziehen würden.
Daher wäre der Druck in der Hauptrückspülleitung 7
vorzugsweise im wesentlichen gleich.
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Figur 3C zeigt eine bevorzugte Ausführungsform
der Anordnung eines erfindungsgemäßen Rückspülsystems
(das auch für gewinkelte Sichter verwendbar ist). Hier
gibt es wiederum eine Hauptleitung 3 zum Abziehen einer
Flüssigkeit und ein Hauptrohr 7 für die Zufuhr von
Rückspülflüssigkeit. Zwei Sichterelemente 2A sind über
eine Leitungsschleife miteinander verbunden. Diese
Schleife weist einen oberen Teil 13A auf, der über die
Zweigleitung 7A mit der Rückspülleitung 7 verbunden ist.
In dieser Zweigleitung 7A ist ein Ventil 11 eingesetzt.
Der untere Teil der Schleife 13B ist mit einer
Zweigleitung 3A verbunden, die an die Abzugsleitung 3
angeschlossen ist. In die Abzugszweigleitung 3A ist ein
Ventil 12 eingesetzt. Während des Abziehens wäre das
Ventil 11 in der oberen Zweigleitung 7A geschlossen,
während das Abzugsventil 12 offen wäre. Flüssigkeit wird
dann von beiden Sichtern 2A über den unteren Teil der
Schleife 13B und die Zweigleitung 3A und weiter in die
Abzugsleitung 3 abgezogen. Während des Rückspülens, das
nach und nach erfolgt, wird das obere Ventil 11 öffnen
und das untere Ventil 12 schließen, und die
Rückspülflüssigkeit wird dann über das Zweigrohr 7A durch den
oberen Teil der Schleife 13A in beide Sichter 2A
eingeleitet, um die Sichterflächen zu spülen. Der Vorteil der
zuletzt beschriebenen Ausführungsform besteht darin, daß
die Anzahl der benötigten Ventile gegenüber einer
herkömmlichen Anordnung verringert ist.
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Figur 4 zeigt den unteren Teil eines
erfindungsgemäßen Kochers, der so konstruiert wurde, daß er eine
äußerst wirksame Flüssigkeitsverteilung im unteren Teil
gewährleistet. Der Kocher wird analog dem Stand der
Technik betrieben, wie in Figur 3A gezeigt. Ein wichtiger
Unterschied besteht jedoch darin, daß der in Figur 4
gezeigte Kocher zwei Sichteranordnungen 1B, 2 aufweist,
die sich im untersten zylindrischen Teil 1E (in der
sogenannten untersten Auswerfstufe) des Kochers befinden.
Wie aus Figur 4 ersichtlich ist (siehe auch Figur 8),
besteht die zweite Sichteranordnung 2 aus einer Anzahl
rechteckiger (vorzugsweise quadratischer) Sichterelemente
2A, die sich schachbrettartig oberhalb neben der
untersten Sichteranordnung 1B befinden. Die unterste
Sichteranordnung 1B ist (wie schon erwähnt) von herkömmlicher
Art und besteht aus einer kreisförmigen Reihe einer
Anzahl von Sichtern, die jeweils mit einem Sammlervolumen
in Verbindung stehen, über das die Flüssigkeit über
Heizvorrichtungen 6A aus den Sichtern in die
Kreislaufströmung und weiter in das Zentralrohr 5A abgezogen wird.
Ferner ist in Figur 4 gezeigt, daß jedes Sichterelement
2A mit seinem eigenen Einlaß- und Auslaßrohr 15 zum
Abziehen von Flüssigkeit bzw. Rückspülflüssigkeit
versehen ist.
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Zur Durchführung der Rückspülung ist jedes der
beiden im Zusammenhang mit den Figuren 3B und 3C
beschriebenen Verfahren anwendbar, doch ist das Verfahren
gemäß 3C besonders bevorzugt. In diesem Zusammenhang sei
auch erwähnt, daß der Wirkungsgrad der Rückspülung jedes
Sichters der Anzahl von gleichzeitig rückgespülten
Sichtern umgekehrt proportional ist, da die
Strömungsmenge im wesentlichen konstant ist, d.h. es ist
wirkungsvoller, die ganze Strömungsmenge auf zwei statt vier
Sichter zu richten. Zum Beispiel kann man vier Sichter
gleichzeitig vom Abziehen absperren, aber nur zwei zu
dieser Zeit rückspülen. Wenn beispielsweise jeder Satz
von vier Sichtern 20 Sekunden lang vom Abziehen
abgesperrt wird, wird nur ein Sichterpaar während der ersten
10 Sekunden und demgemäß das verbleibende Paar während
der letzten 10 Sekunden rückgespült. Bei Verwendung eines
solchen Systems wird jeder Sichter alle vier Minuten 10
Sekunden lang rückgespült. Es wäre noch wirkungsvoller,
jeweils nur einen Sichter rückzuspülen, z.B. 5 Sekunden
lang.
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Figur 5 zeigt eine Schnittansicht der in Figur 4
gezeigten Kocheranordnung entlang einer horizontalen
Linie. Diese Figur macht deutlich, daß nicht die Sichter
die Wand 1A des Kochers 1 nicht durchsetzen, sondern nur
ein Rohr 15 zum Abziehen und zur Zufuhr von Flüssigkeit.
Figur 6 zeigt eine perspektivische Ansicht eines
Sichters gemäß der bevorzugten Ausführungsform der
Erfindung. Dementsprechend ist gezeigt, daß jedes
Sichterelement 2A auf die Innenfläche des Kochergefäßes 1
aufgeschweißt ist. Es ist wichtig, daß der Sichter so an
die Kocherwand 1A angeschweißt ist, daß sich eine
Abdichtung ergibt, um die Sichter 2A wirkungsvoll rückspülen zu
können.
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Bei dieser (nicht ausschließlichen)
Ausführungsform sind die Sichterflächen 3A bildende Stäbe 3 gezeigt.
Die Stäbe sind an senkrechte Stangen 4 angeschweißt. Die
Stäbe 3 besitzen vorzugsweise eine Höhe (H), welche die
Breite (B) erheblich übersteigt. Die Zwischenräume
zwischen den Stäben würden normalerweise ungefähr
zwischen 3 und 5 mm betragen. Die Stange 4 ist
vorzugsweise aus einem außerordentlich festen Werkstoff
hergestellt, so daß die Stäbe 3 ohne weitere Stützglieder
abgestützt werden können. Ein Absatz 7 stützt jede Stange
4 an jedem entsprechenden Ende ab. Die Absätze 7 sind
ebenfalls bei 9 auf das Kochergehäuse 1A aufgeschweißt.
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Wie schon erwähnt, muß jeder Sichter so eingebaut
werden, daß hinter der Sichterrückseite 3B und zwischen
dem Kochergehäuse 1A ein Volumen entsteht, das im
wesentlichen abgedichtet ist, d.h. nur mit den Zwischenräumen
zwischen den Stäben 3 und dem Einlaß- und Auslaßrohr 15
in Verbindung stehen kann. Um diese Dichtungsanordnung zu
ermöglichen, ist der Sichter mit L-formigen Stangen 10
entlang seines Umfangs versehen (siehe auch Figur 7). An
den senkrechten Kanten dieses Umfangs befinden sich diese
L-förmigen Stangen 10 auf sich senkrecht erstreckenden
Trägern 13, die auf das Kochergehäuse 1A aufgeschweißt
sind und eine Höhe aufweisen, die wesentlich größer ist
als die Gesamthöhe der Stäbe 3 und Stangen 4. Die Höhe
wird so eingestellt, daß die Stange 4 auf dem Absatz 7
sitzt, wenn die Innenseite der L-förmigen Stange 10 auf
einer nach innen weisenden Fläche des Trägers 13 ruht.
Entlang des horizontalen Umfangs des Sichters 2 wird
ebenfalls dasselbe Prinzip angewandt, d.h. ein horizontal
angeordneter Träger 14 ist an das Kochergehäuse 1A
angeschweißt und mit einem sich im wesentlichen
horizontal erstreckenden, L-förmigen Teil 5 des Sichters 2
verbunden.
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Die Figuren 8 und 9 zeigen, daß sich das
Einlaßund Auslaßrohr 15 im unteren Teil des Sichters befindet,
um für wirkungsvolles Abziehen der Flüssigkeit zu sorgen.
Das horizontale L-förmige Teil 5 des Sichters 2 ist so
konstruiert, daß Anhängen des Zellstoffs vermieden wird.
Es ist deshalb im Abstand von der Sichterfläche ange
ordnet und weist dafür zweckmäßige Winkel auf. Außerdem
ist es mit Schlitzen 5B zur Aufnahme der nach außen
vorstehenden Ecken der Stäbe 3 versehen. Wenn der Sichter
ausgebaut werden muß, werden die die L-förmigen Stangen
5, 10 an den Trägern 13, 14 befestigenden Schweißungen
entfernt (z.B. durch Abschleifen). Danach kann ein neuer
Sichter auf entsprechende Weise wie oben beschrieben an
den Trägergliedern 13, 14 angebracht werden. Der
senkrechte Träger 13 besitzt eine solche Breite, daß er zwei
Sichter so abstützen kann, daß zwischen den beiden
nebeneinanderliegenden L-förmigen Stangen 10 eine Lücke
entsteht, um Raum zum Schweißen bzw. Schleifen zu
schaffen.
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Die Erfindung ist nicht auf das beschränkt, was
oben beschrieben wurde, sondern kann innerhalb des
Schutzbereichs der nachfolgenden Patentansprüche variiert
werden. So ist es dem Fachmann klar, daß jede Art Kocher
mit der oben beschriebenen Art Sichter ausgerüstet werden
kann und daß diese Art Sichter auf beliebiger Höhe
innerhalb eines Kochers angebracht werden kann. Demgemäß
kann z.B. ein Kocher des sogenannten MCC-Typs vom
hydraulischen Typ ebenfalls vorteilhaft mit einer
erfindungsgemäßen Kochersichteranordnung zur sogenannten isothermen
oder nicht-isothermen Kochung ausgerüstet werden.
Zusätzlich läßt sich das bevorzugte Verfahren bei allen Arten
von Kochlaugen anwenden, selbst wenn das Verfahren
hauptsächlich der Herstellung von Sulfatzellstoff dienen
soll. Außerdem ist es für den Fachmann offensichtlich,
daß das Verfahren nicht auf die oben beschriebenen
beispielhaften Temperaturniveaus beschränkt ist. In diesem
Zusammenhang ist es jedoch wichtig, daß das
durchschnittliche Temperaturniveau im Kocher vorzugsweise +150ºC
übersteigt, aber niedriger als +165ºC ist und
vorzugsweise zwischen +150 und 155ºC für Laubholz und zwischen
+160 und 165ºC für Nadelholz liegt, und daß ferner die
Durchschnittstemperatur in der Kochzone bzw. den
Kochzonen im Fall von Laubholz vorzugsweise etwa +151ºC±1ºC und
die Durchschnittstemperatur in einem Kocher +159ºC±1ºC im
Fall von Nadelholz beträgt. Außerdem versteht es sich,
daß von einer rein quadratischen Form abweichende
Sichter, beispielsweise rechteckige Sichter, ebenfalls
verwendbar sind. Es wird auch betont, daß sowohl
bestehende als auch neue Kocher mit erfindungsgemäßen Sichtern
ausgestattet werden können. Es sei auch bemerkt, daß das
grundlegende Konstruktionskonzept auch zusammen mit
anderen Sichterflächen als solchen vom Stabtyp, z.B.
geschlitzten Sichterflächen, anwendbar wäre. Bei einer
extremen Ausführungsform wäre es möglich, ein anderes
Montageverfahren als Schweißen anzuwenden, z.B. Verlei
men, Verschrauben mit Dichtungsvorrichtungen usw., um das
abgeschlossene Volumen hinter jeder Sichterfläche zu
schaffen. Es ist zwar bevorzugt, ein Rohr 15 für jeden
Sichter 2A zu verwenden, doch ist es natürlich möglich,
zwei oder mehr Sichter mit ein und demselben Rohr zu
verbinden.