DE4402653C2 - Hydraulische Hubvorrichtung für batteriebetriebene Flurförderzeuge - Google Patents
Hydraulische Hubvorrichtung für batteriebetriebene FlurförderzeugeInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich aufeine hydraulische Hubvor
richtung für batteriegetriebene Flurförderzeuge nach dem
Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Bei derartigen hydraulischen Hubvorrichtungen wird die
Druckmittelquelle von einer Konstantvolumenpumpe gebildet, die
von einem drehzahlregelbaren Elektromotor angetrieben ist. Die Drehzahl des
Motors wird in Abhängigkeit von der Stellung des Ventil
hebels gesteuert. Dadurch wird beim Heben der Last eine
Änderung der Hubgeschwindigkeit ohne wesentliche Drossel
verluste erreicht. Es ist bekannt, die Senkgeschwindigkeit
ebenfalls ventilhebelstellungsabhängig zu machen, und zwar
über ein Wegeventil im Senkzweig. Dabei wird die poten
tielle Energie der Last an der Drosselstelle des Wegeven
tils in Wärme umgesetzt und mit dem Hydraulikmedium in den
Tank abgeführt. Es ist jedoch auch schon bekanntgeworden,
die Motorpumpeneinheit während der Senkphase für die Über
nahme der Lasthaltefunktion einzusetzen und einen Teil der
potentiellen Energie der Last über den generatorisch ar
beitenden Elektromotor in die Batterie zurückzuführen.
Aus der DE 36 02 510 ist eine Hubvorrichtung der eingangs
genannten Art bekanntgeworden, bei der ein Reihenschluß
motor verwendet wird. Im Druckmittelpfad ist eine Steuer
ventilanordnung vorgesehen, die ein Proportionalventil
aufweist, wobei die Hubwerksteuerung im Lastsenkbetrieb
das Proportionalventil entsprechend einer Rampenfunktion
öffnet und abhängig vom Ausgangsstrom der als Generator
arbeitenden Gleichstrommaschine die Nutzbremsschaltung
wirksam schaltet, wenn der Generatorausgangsstrom hierbei
einen vorbestimmten Wert übersteigt. Über einen einge
schränkten Bereich arbeitet mithin die beschriebene Vor
richtung ebenfalls über eine hydraulische Drosselstelle,
so daß die potentielle Energie der Last nicht rückgewonnen
werden kann. Ferner entstehen bei dem Wechsel von der hy
draulischen Steuerung der Senkgeschwindigkeit über die
Drosselstelle auf eine elektrische über den Elektromotor
mit der Pumpe Übergänge, die sich in einer ruckartigen
Änderung der Senkgeschwindigkeit bemerkbar machen.
Aus der DE 30 18 156 ist bekanntgeworden, zum Heben und
Senken regelbare Magnetventile vorzusehen zur Realisierung
von Anfahr- und Bremsrampen. Zur Regelung des Motors bzw.
Generators erfolgt eine Volumenstrommessung. Als Antriebs
maschine wird ein Käfiginduktionsmotor verwendet. Ein se
parater Senkzweig wird über ein Magnetventil geschaltet
und ist zwischen der Pumpe und einem Rückschlagventil an
die Saugleitung der Pumpe angeschlossen.
Aus der US 3 947 744 ist bekannt, im Senkbetrieb eine
Energierückgewinnung des Hubwerks über eine separate Dreh
strommaschine vorzusehen. Durch Steuerung des Feldes des
Generators läßt sich die Bremskraft beim Absenken einstel
len.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine hydrau
lische Hubvorrichtung für batteriebetriebene Flurförder
zeuge zu schaffen, bei der die Antriebsmaschine für die
Hydraulikpumpe über den gesamten Arbeitsbereich, den die
hydraulische Anlage beim Heben und Senken der Last erfor
dert, betrieben wird, ohne daß zur Versorgung der Neben
funktionen eine zusätzliche Motorpumpeneinheit erforder
lich wird.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale des Patentanspruches
1 gelöst.
Die Unteransprüche beinhalten vorteilhafte
Ausgestaltungen.
Bei der Erfindung wird entweder eine fremderregte Gleich
strommaschine oder eine Drehstromasynchronmaschine verwen
det, die durch die Regeleinrichtung in Abhängigkeit von
der Betätigung der Ventilanordnung in ihrer Drehzahl ge
regelt wird. Die Ventilanordnung steuert auch die Versor
gung eines weiteren hydraulischen Verbrauchers von der Hy
draulikpumpe. Es ist ein Senkzweig zwischen der Ventilan
ordnung und einer Verbindung zwischen einem Rückschlagven
til und dem Eingang der Hydraulikpumpe vorgesehen. Dadurch
wird die elektrische Maschine stets in der gleichen Dreh
richtung betrieben unabhängig davon, ob Hub- oder Senkbe
trieb vorliegt. Der hydraulische Verbraucher kann direkt
mit hydraulischer Energie aus dem Senkvorgang versorgt wer
den, so daß Wirkungsgradverluste über zusätzliche Energie
wandlungen vermieden werden.
Bei der erfindungsgemäßen Vorrichtung erfolgt eine lastun
abhängige Steuerung der Senkgeschwindigkeit sowohl im ge
neratorischen Betrieb der Gleichstrommaschine als auch bei
einer Steuerung allein über die Ventilanordnung. Die Last
haltefunktion kann durch das handbetätigte Steuerventil
realisiert werden, das stetig verstellbar ist und daher
eine sehr feine Regulierung der Hub- und Senkgeschwindig
keit ermöglicht. Im Senkzweig ist ein hydraulischer Volu
menstrombegrenzer vorgesehen, an dem in bestimmten Be
triebspunkten der gesamte Hydraulikdruck abfällt. Er über
nimmt in diesem Fall die Lasthaltung. Der Volumenstrombe
grenzer kann als Druckwaage ausgebildet sein, die vom Vo
lumenstrom und dem Eingangsdruck der Steuerventilanordnung
gesteuert wird. Bei dieser Konstellation ist sicherge
stellt, daß die Senkgeschwindigkeit annähernd konstant
bleibt. Sobald die Durchflußmenge in der Druckwaage einen
bestimmten Wert im Verhältnis zur Ventilhebelstellung am
Steuerventil überschreitet, beginnt die Druckwaage zu re
geln. Sie arbeitet in Verbindung mit der Drosselstelle im
Steuerventil wie ein Zweiwegemengenregler und hält so die
eingestellte Senkgeschwindigkeit konstant. Auf diese Weise
wird sichergestellt, daß die Hydraulikpumpe über das Rück
schlagventil ansaugen kann. Vorzugsweise wird bei dieser
Betriebsart eine konstante Drehzahl geregelt, die so be
messen ist, daß der von der Pumpe geförderte Volumenstrom
ausreicht, den maximalen Volumenstrombedarf des zusätz
lichen Verbrauchers zu decken. Eine ventilhebelstellungs
abhängige Geschwindigkeit oder Drehzahl des zusätzlichen
Verbrauchers wird über ein zusätzliches Steuerventil ein
gestellt.
Es kann jedoch der Fall eintreten, daß sowohl der Druck
als auch der Volumenstrom während des Senkvorgangs kleiner
ist als für die Nebenfunktion erforderlich. Für diesen
Fall sieht eine Ausgestaltung der Erfindung vor, daß
zwischen dem Druckbegrenzer der Hydraulikpumpe ein Schalt
ventil im Senkzweig angeordnet ist, das in einer Schalt
stellung den Senkzweig mit dem Sumpf der Hydraulikpumpe
verbindet, wenn Druck oder Volumen im Senkzweig kleiner
sind als die für die Versorgung des weiteren hydraulischen
Verbrauchers erforderlich. Die Kombination aus Druckwaage
und Schaltventil arbeitet dann wie bin Zweiwegemengenreg
ler. Die Versorgung des zusätzlichen hydraulischen Ver
brauchers erfolgt in gleicher Weise wie bereits beschrie
ben.
Das Hubgerüst eines hydraulischen Förderzeugs besteht u. a.
aus einem Freihubzylinder und mindestens einem Masthub-
Zylinder. Das Ölvolumen des Freihubzylinders wird beim
Senkvorgang erst entleert, nachdem der Masthubzylinder
ganz eingefahren ist und damit kein Ölvolumen mehr ent
hält. Dadurch entsteht ein Übergang zwischen dem Senkvor
gang im Masthub und im Freihub. Durch die unterschied
lichen Zylinderflächen im Masthub und Freihub entstehen
bei gleicher Generatordrehzahl unterschiedliche Senkge
schwindigkeiten. Um dies auszugleichen, wird nach einer
Ausgestaltung der Erfindung sensiert, ob sich das Hubge
rüst im Mast- oder Freihubbereich befindet, und es werden
dann Proportionalitätsfaktoren zwischen Senkgeschwindig
keitssollwert und Motordrehzahl in der Steuerung verändert,
so daß die gleiche Senkgeschwindigkeit im Mast- und Frei
hub erreicht wird.
Aus "Microprocessor-based High-Efficiency Drive of a DC
Motor" aus IEEE Transactions on Industrial Electronics
Vol. IE 34 No. 4. November 1987, Seiten 433 bis 440 ist
bekanntgeworden, Anker und Feld einer Gleichstrommaschine
dadurch zu steuern bzw. zu regeln, daß der Sollwert für
den Feldstrom aus vorgegebenen Beziehungen von Drehzahl
und Ankerstrom, hier des Ankerstromistwerts, ermittelt
wird. Hierzu ist ein entsprechender Algorithmus bzw. eine
entsprechende Tabelle vorzusehen.
Die Steuerung bzw. die Sollwertvorgabe für die Hubvorrich
tung erfolgt durch ein elektrisches Signal, beispielsweise
über ein handbetätigtes Potentiometer, wobei zusätzlich
ein Richtungsgeber vorzusehen ist, dessen Signale den
Betriebsvorgang Heben bzw. Senken anzeigen. In dem Augen
blick, in dem über die Steuerventilanordnung der Hydraulik
strom im Senkzweig zu fließen beginnt, treibt die Hydrau
likpumpe die als Generator wirkende Gleichstrommaschine
an. Da jedoch der Sollwert für die Drehzahl noch Null ist,
versucht die Regelung diesen Wert zu erreichen, wodurch
der zugehörige Leistungsschalter für den Anker komplett
durchschaltet. Die Leistungsschalter für die Feldwicklung
werden so betrieben, daß der Strom maximal ist. Dadurch
wird ein maximales Bremsmoment erzeugt, das ausreichend
ist, die Last mit minimaler Geschwindigkeit abzusenken,
falls dies gewünscht wird. Durch entsprechende Sollwert
vorgabe für die Drehzahl läßt sich andererseits die Hebe-
und Senkgeschwindigkeit auf den gewünschten Wert ein
stellen.
In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist vor
gesehen, daß der Feldstrom-Sollwertgeber den Sollwert für
den Feldstrom aus dem Ankerstromsollwert und der Istdreh
zahl ermittelt. Dies hat den Vorteil, daß die Drehzahl
regelung auch in dem Betriebsbereich arbeiten kann, in dem
eine höhere Ankerspannung als sie bei der Batteriespannung
notwendig ist, um mit optimalem Wirkungsgrad generatorisch
zu senken.
Anstelle einer fremderregten Gleichstrommaschine kann auch
eine Drehstrom-Asynchronmaschine verwendet werden, die
über Umrichter entsprechend gespeist ist. Eine Drehzahl
regeleinrichtung ermittelt mit Hilfe eines Drehzahlmessers
die Istläuferfrequenz der Maschine und bildet eine Regel
abweichung mit einem Drehzahlsollwert bzw. Frequenzsoll
wert, um sowohl für das Heben als auch das Senken die
gewünschte Drehzahl zu erreichen. Je nachdem, ob die
Differenz aus Ist- und Sollfrequenz einen positiven oder
einen negativen Schlupf anzeigt, arbeitet die Asynchron
maschine als Motor oder Generator. Die Rückspeisung von
elektrischer Energie in die Batterie erfolgt automatisch,
ohne daß besondere Vorkehrungen zu treffen sind.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Zeichnungen
näher erläutert.
Fig. 1 zeigt eine hydraulische Hubvorrichtung nach der Er
findung.
Fig. 2 zeigt ein Blockschaltbild zur Regelung der Hubvor
richtung nach Fig. 1.
Fig. 3 zeigt ein Blockschaltbild der Leistungsteile der
Gleichstrommaschine nach Fig. 1 bzw. Fig. 2.
Fig. 4 bis 6 zeigen Diagramme von verschiedenen Steuersig
nalen der erfindungsgemäßen Hubvorrichtung.
Fig. 7 zeigt eine Handbetätigung für die Hubvorrichtung
nach der Erfindung.
Fig. 8 zeigt ein Blockschaltbild zur Regelung einer Hub
vorrichtung ähnlich der nach Fig. 1 mit einer Dreh
strom-Asynchronmaschine.
Fig. 9 zeigt ein Blockschaltbild des Leistungsteils der
Asynchronmaschine nach Fig. 8.
Eine fremderregte Gleichstrommaschine (Motor 10) treibt eine Hy
draulikpumpe 12 an, die wahlweise als Motor arbeitet. Die
Hydraulikpumpe 12 saugt aus einem Tank 14 über ein Rückschlagventil
16 Hydraulikmedium an und fördert es über eine Steuerven
tilanordnung 18 zu einem Hubzylinder 20 bzw. zu einer
Gruppe von Nebenfunktionen 22. Die Ventilanordnung 18 ist
handbetätigt. Für die Betätigung des Hubzylinders 20 ist
beispielsweise ein Handhebel 24 vorgesehen. Für die Betä
tigung der Nebenfunktionen 22 sind zusätzliche nicht ge
zeigte Handhebel vorgesehen. Eine später noch zu beschrei
bende Drehzahlregeleinrichtung ist so eingestellt, daß
zunächst eine konstante Drehzahl der Gleichstrommaschine (Motor 10)
für die Versorgung der Nebenfunktionen 22 dient. Über
schüssiger Volumenstrom wird dann über eine Leitung 26 und
ein Filter 28 in den Tank 14 zurückgeleitet. Drehzahlab
hängig erfolgt dann das Heben bzw. Senken des Hubzylinders
20. Das Senken erfolgt über die Betätigung des Handhebels
24, wobei ein Senkzweig 28 die Steuerventilanordnung 18
mit einem Punkt zwischen der Pumpe 12 und dem Rückschlag
ventil 16 verbindet. Der Volumenstrom beim Senkvorgang
treibt die Hydraulikpumpe 12 in gleicher Richtung an wie
sie als Pumpe betrieben wird, so daß sie als Hydraulik
motor die Gleichstrommaschine (Motor 10) antreibt, die mithin
generatorisch arbeitet, um die potentielle Energie aus dem
Hubzylinder in elektrische Energie umzuwandeln und die
Batterie mit elektrischer Energie aufzuladen. Im Senkzweig
28 ist eine hydraulische Druckwaage 30 angeordnet sowie
ein Schaltventil 32, das, wenn es vom Betätigungsmagneten
34 unbetätigt ist, in der Offenstellung sich befindet.
Wird es hingegen betätigt, verbindet es den oberen Teil
des Senkzweigs 28 über eine Leitung 36 mit der Leitung 26
und damit zum Tank 14. Die hydraulische Druckwaage 30 wird über
einen Steuereingang mit dem Druck im Senkzweig zwischen
Hubzylinder 20 und Steuerventil 18 beaufschlagt, wie durch
die gestrichelte Linie 36a angedeutet. Die hydraulische
Druck-Waage 30 wird mit dem Differenzdruck, der über das Ventil 18
abfällt und der ventilhebelstellungsabhängig ist, beauf
schlagt. Wird der Differenzdruck größer als ein vorgegebe
ner Wert, regelt die Druckwaage und über das Ventil
fällt der Lastdruck ab, so daß an der Pumpe 12 Umgebungs
druck herrscht und Volumenstrom aus dem Tank gepumpt wer
den kann. Übersteigt der Volumenstrom in der Druckwaage 30
einen durch das Steuerventilanordnung 18 vorgegebenen Wert, wird eine
Begrenzung vorgenommen, so daß der Volumenstrom beim Um
schalten des Schaltventils 32 nicht schlagartig ansteigt, wobei
die Hydraulikpumpe 12, sollte sie von der Gleichstrommaschine (Motor 10)
angetrieben werden, Hydraulikmedium aus dem Tank 14 an
saugen kann.
Das Heben des Hubzylinders 20 sowie die Versorgung der
Nebenfunktionen sind bereits beschrieben worden. Auch der
Senkvorgang wurde im wesentlichen erläutert. Die ventil
hebelstellungsabhängige Regelung der Drehzahl des Motors
10 ist direkt proportional der Senkgeschwindigkeit, von
vernachlässigbaren Leckverlusten der Pumpe 12 abgesehen.
Wird während der Senkphase eine Nebenfunktion 22 angefor
dert, dann wird das Fluid im Steuerventil 18 auf den er
forderlichen Druck der Nebenfunktion angedrosselt. Die
Nebenfunktion wird direkt aus der im Senkvorgang frei wer
denden Energie versorgt, wenn Druck und Volumenstrom aus
reichend sind. Dies ist normalerweise immer der Fall, wenn
mit Last abgesenkt wird. Ein Reversieren der Hydraulikpumpe 12 ent
fällt. Reichen Druck und Volumenstrom aus dem Senkvorgang
aus, die Nebenfunktionen zu versorgen, erfolgt eine unmit
telbare hydraulische Versorgung mit dem Volumenstrom des
Senkvorgangs, wobei der überschüssige Volumenstrom über
die Steuerventilanordnung 18 in den Tank 14 abgeführt
wird.
Sobald eine Nebenfunktion angefordert wird, vergleicht die
Steuerung die Motoristdrehzahl, resultierend aus der Senk
geschwindigkeit mit der Solldrehzahl, entsprechend dem
Volumenstrombedarf der Nebenfunktion. Übersteigt der Vo
lumenstrombedarf der Nebenfunktion das Angebot aus dem
Senkvorgang, dann wird die Motordrehzahl entsprechend
erhöht. Für diese Konstellation muß sichergestellt werden,
daß die Senkgeschwindigkeit annähernd konstant bleibt.
Dies wird, wie erwähnt, durch die Druckwaage 30 bewerk
stelligt im Zusammenwirken mit der veränderlichen Drossel
stelle in der Steuerventilanordnung 18. Sobald die Durch
flußmenge an der Druckwaage 30 einen bestimmten Wert im
Verhältnis zur Ventilhebelstellung am Ventil 18 überschrei
tet, beginnt die Druckwaage 30 zu regeln. Sie arbeitet nun
in Verbindung mit der Drosselstelle im Ventil 18 wie ein
Zweiwegemengenregler und hält so die eingestellte Senk
geschwindigkeit konstant. Dadurch ist gewährleistet, daß
der Druck aus dem Senkvorgang an der Druckwaage 30 abge
baut und ein Nachsaugen über das Ventil 16 und damit die
Versorgung der Nebenfunktion 22 sichergestellt ist. Der
Motor 10 wird mit konstanter Drehzahl betrieben, die so
bemessen ist, daß der von der Hydraulikpumpe 12 geförderte Volumen
strom ausreicht, den maximalen Volumenstrombedarf der
Nebenfunktionen zu decken. Eine ventilhebelstellungsab
hängige Nebenfunktionsgeschwindigkeit wird über eine hebel
betätigte Drosselstelle in der Steuerventilanordnung 18
ermöglicht. Überschüssiger Volumenstrom wird über den
Filter 28 in den Tank 14 zurückgeleitet.
Ist der Druck aus dem Senkvorgang kleiner und der Volumen
strom kleiner oder größer als für die Nebenfunktion erfor
derlich, wird das Schaltventil 32 ausgeschaltet und das
Fluid über den Filter 28 direkt in den Tank 14 geleitet.
Die Senkgeschwindigkeit wird über die Druckwaage 30 in
Verbindung mit der über den Ventilhebel veränderbaren
Drossel stelle in der Steuerventilanordnung 18 konstant
gehalten. Diese Kombination arbeitet wie ein Zweiwegemen
genregler. Die Versorgung der Nebenfunktion 22 erfolgt
über den Gleichstrom-(Motor 10) und die Hydraulikpumpe 12, wie
oben beschrieben.
Die Drehzahlregelung der fremderregten Gleichstrommaschine
(Motor 10) Vorrichtung nach Fig. 1 wird anhand der Fig. 2
bis 7 näher erläutert.
Fig. 7 zeigt einen Handhebel 44, der nach links und rechts
verschwenkbar ist, wobei das Ausmaß der Verschwenkung mit
-X bzw. +X angegeben ist. Er betätigt ein bei 46 angedeute
tes Potentiometer, das in Abhängigkeit von der Auslenkung
ein Signal P erzeugt. Das Signal P ist in Fig. 4 angege
ben. Die auslenkungsabhängigen Signale in Fig. 4 unter
scheiden sich nicht durch das Vorzeichen, daher ist dem
Hand-Hebel 44 ein Paar Mikroschalter (nicht gezeigt) zugeordnet,
welche das Vorzeichen des Signals P vorgeben. Dies ist
durch die Signale S1 und S2 in Fig. 5 bzw. Fig. 6 angedeu
tet. Ein Drehzahlsollwertgeber errechnet aus den Signa
len P, S1 und S2 einen Drehzahlsollwert nSoll, wobei der
Absolutwert von P den Absolutwert von nSoll bestimmt und
die Signale S1 bzw. S2 das entsprechende Vorzeichen. Falls
vom Geber 42 ein Signal erhalten wird, wird der Drehzahl
sollwert entsprechend modifiziert, um eine konstante Senk
geschwindigkeit beizubehalten. (Hierauf wird weiter unten
noch näher eingegangen). Ein mit der Gleichstrommaschine
(Motor 10) verbundener Drehzahlsensor 46a liefert einen Drehzahl
istwert nIst auf einen Sollistwertvergleich 48, und die
Regelabweichung wird auf einen Drehzahlregler 50 gegeben.
Er bildet einen Sollwert für den Ankerstrom IASoll, der in
einem Sollistwertvergleich 52 mit dem Ankerstromistwert
IAIst verglichen wird. Die Regelabweichung gelangt auf
einen Ankerstromregler 56 und von dort auf einen mit 58
angedeuteten Stellwertgeber.
In einer Wertetabelle 60 sind Beziehungen zwischen Dreh
zahl und Ankerstrom gespeichert. In einer entsprechenden
Rechenstufe 62 wird aus den Daten der Tabelle 60 der Soll
wert für die Feldwicklung IFSoll errechnet. Wesentlich ist
dabei, daß zur Berechnung der Ankerstromsollwert IASoll
herangezogen wird. Der Sollwert IFSoll wird in einem Ist
sollwert-Vergleich 64 mit dem Feldstromistwert verglichen,
wobei die Regelabweichung auf einen Feldstromregler 66
gegeben wird, der ein entsprechendes Stellsignal im Stell
wertgeber 68 erzeugt. Die Regler 56, 66 sind als digitale
Regler ausgebildet und erzeugen über nachgeschaltete
Leistungsteile 58, 68 pulsweitenmodulierte Spannungen,
über die die vorgegebenen Stromwerte IASoll und IFSoll
eingeregelt werden. Dadurch, daß als Eingangsgröße zur
Errechnung des Feldstromsollwerts IFSoll neben dem Dreh
zahlistwert nIst der Ankerstromsollwert IASoll herange
zogen wird, kann auch in einem Betriebsbereich gearbeitet
werden, in dem eine höhere Ankerspannung als die Batterie
spannung UBatt notwendig wäre, um mit optimalem Wirkungs
grad generatorisch zu senken, wie noch beschrieben wird.
Wie aus Fig. 3 hervorgeht, liegt der Anker der fremderreg
ten Gleichstrommaschine (Motor 10) über eine aus den Mosfets T1
und T2 bestehende Halbbrücke 50 an einer Batterie 52. Dio
den 54, 56 liegen antiparallel zu den Mosfets T1 und T2.
Die Feldwicklung 58a liegt in Reihe mit dem Mosfet T3 pa
rallel zur Halbbrücke 50 an den Klemmen der Batterie 52,
wobei eine Diode antiparallel zur Feldwicklung 58 bzw. zum
Mosfet T3 liegt.
Die Mosfets T1 und T2 werden zyklisch angesteuert, d. h.
Mosfet T1 ist ausgeschaltet, wenn T2 eingeschaltet ist und
umgekehrt. Die Größe des Stromflusses ergibt sich somit
aus dem Tastverhältnis der Impulse für die Mosfets T1 und
T2. Gleiches gilt für das Mosfet T3. Mosfet T1 arbeitet im
motorischen Hubbetrieb als sogenannter Tiefsetzsteller und
Mosfet T2 im generatorischen Senkbetrieb als Hochsetz
steller.
Wird der Hand-Hebel 44 aus der Ruhelage in Richtung Senken so
weit ausgelenkt, daß die Anforderung der Senkfunktion über
das Signal S2 erzeugt wird, andererseits das Signal P noch
einen Drehzahlsollwert von nSoll = 0 meldet, bewirkt das
Signal S2 ein Öffnen der Steuerventilanordnung 18, wodurch Hydraulikvo
lumen durch die Hydraulikpumpe 12 strömt und die Gleichstromma
schine (Motor 10) antreibt. Durch die auf diese Weise auftretende
ständige Regelabweichung wird ein IASoll auf den Sollist
wertvergleich 52 gegeben, und der Anker-stromregler 56
sorgt dafür, daß der Anker über Mosfet T2 kurzgeschlossen
ist. Außerdem wird die Feldwicklung 58a mit maximalem
Feldstrom versorgt. Der sich nun einstellende Drehzahlwert
ist so klein, daß die sich einstellende kleinstmögliche
Senkgeschwindigkeit ausreicht, um ein feinfühliges Senken
des Hubzylinders 20 zu gewährleisten. In diesem Betriebs
punkt der Gleichstrommaschine (Motor 10) wird indessen keine Ener
gie in die Batterie 52 zurückgespeist.
Wird indessen durch eine weitere Auslenkung des Ventilhe
bels ein Drehzahlsollwert nSoll < 0 eingestellt, nimmt der
Regler 56 die Pulsweite des Mosfets T2 von der 100%igen
Ansteuerung zurück, bis sich die gewünschte Drehzahl nSoll
einstellt. Der Mosfet T2 arbeitet nun bei jeder Pulsweite
< 100% im Hochsetzstellerbetrieb, und es wird Energie in
die Batterie 52 zurückgespeist.
In Fig. 8 erzeugt ein Drehzahlsollwertgeber 44a aus den
Signalen P, S1 und S2 einen Läuferfrequenzsollwert f2Soll
für eine Drehstromasynchronmaschine 10a, die anstelle der
fremderregten Gleichstrommaschine nach Fig. 1 in die dort
gezeigte Schaltung eingesetzt werden kann. Das in den
Sollwertgeber 44a eingespeiste Signal P entspricht dem
Ausmaß der Auslenkung z. B. des Handhebels nach Fig. 7. Das
Vorzeichen des Signals wird durch Mikroschalter (nicht ge
zeigt) angegeben, die dem Handhebel 44 zugeordnet sind.
Das Vorzeichen wird mithin durch die Signale S1 und S2 be
stimmt. Ein mit der Maschine 10a verbundener Drehzahlsen
sor 46a liefert einen Drehzahlistwert nIst, der auf eine
Rechenstufe 84 gegeben wird, die entsprechend der Polpaar
zahl p der Maschine 10a den Istwert f2ist der Läuferfre
quenz errechnet. Der Frequenzistwert wird auf den Sollist
wertvergleich 48a gegeben, und die Regeldifferenz gelangt
auf einen Drehzahlregler 70.
Der Drehzahlregler 70 erzeugt einen Sollwert für den Wirk
anteil iqsoll des komplexen Stromraumzeigers i. Der Wirk
anteil iqsoll ist proportional zum Drehmoment der (Asynch
ron)-Maschine 10a. Der Wert idsoll ist der Sollwert des
Blindanteils des Stromraumzeigers i, der dem Magnetisie
rungsstrom der Asynchronmaschine proportional ist. Aus dem
Sollwert des Wirkanteils iqsoll des Stromraumzeigers i
wird der Sollwert für die Schlupffrequenz fssoll bei 86
ermittelt. In 86 kann eine Tabelle abgelegt sein, welche
die Beziehung herstellt zwischen dem Wirkstrom und der
Schlupffrequenz. Es ist auch denkbar, in 86 ein Ersatz
schaltbild der Asynchronmaschine abzulegen und mit dessen
Hilfe relativ genau die jeweilige Schlupffrequenz zu er
mitteln.
Die ermittelte Schlupffrequenz fssoll wird bei 85 dem Läu
ferfrequenzistwert f2ist hinzuaddiert. Daraus ergibt sich
der Ständerfrequenzsollwert f1soll, der einer Drehtrans
formation 74 zugeführt wird. Der sich aus iqsoll, idsoll
und f1soll ergebende Stromraumzeiger i wird auf die Strang
größen transformiert, und es ergeben sich die Sollwerte
für die Strangströme iusoll und ivsoll. Die jeweiligen
Regeldifferenzen, die sich durch Subtraktion der jeweili
gen Stromistwerte iuist und ivist an den Additionsstellen
75 und 77 ergeben, werden auf die Stromregler 76 und 78
gegeben, die die Stellgrößen für die Strangspannungen
Uusoll und Uvsoll ausgeben. Der Sollwert der dritten
Strangspannung Uwsoll kann aus der Bedingung, daß die
Summe aller drei Spannungen zu Null ergeben muß, an der
Additionsstelle 79 errechnet werden.
Die drei Spannungsstellwerte werden nun in Pulsweiten
modulationssignale umgesetzt im Block 82, welche einen
Leistungsteil 81 so ansteuern, daß sich die gewünschten
Stromwerte in der Asynchronmaschine 10a ergeben.
Einzelheiten des Leistungsteils 81 gehen aus dem Block
schaltbild nach Fig. 9 hervor.
In Fig. 9 ist zu erkennen, daß jeweils ein Strang der
(Asynchron-)Maschine 10a an einem Verbindungspunkt eines
Paars von in Serie geschalteten und an Batteriespannung
UBatt liegenden Mosfets liegt, die mit T1 bis T6 bezeich
net sind. Die Transistoren T1 bis T6 werden mit einer
sinusbewerteten Pulsweite betrieben und paarweise anti
zyklisch angesteuert. Die Ansteuerung der drei Transistor
paare ist so gestaltet, daß die sinusbewerteten weitenmo
dulierten Ansteuersignale in der Frequenz der Sinusbewer
tung um je 120° phasenverschoben auf die Transistorpaare
gegeben werden. Bei dieser Ansteuerung wird in der (Asyn
chron-)Maschine 10a ein umlaufendes Drehfeld erzeugt, das
frequenz- und spannungsvariabel ist.
Aus dem Vergleich der Frequenzen fssoll und f2ist ergibt
sich aus dem Vorzeichen der Sollfrequenz fssoll, ob die
(Asynchron-)Maschine 10a im Motor- oder Generatorbetrieb ar
beitet. Mithin erfolgt automatisch ohne weitere Vorkehrun
gen eine Rückspeisung in die Batterie nach Fig. 9, wenn
die (Asynchron-)Maschine 10a generatorisch betrieben wird.
Wird der Hand-Hebel 44 in Fig. 7 aus der Ruhelage in Richtung
Senken so weit ausgelenkt, daß die Anforderung der Senk
funktion über das Signal S₂ erzeugt wird, andererseits das
Signal P noch einen Läuferfrequenzsollwert f₂ = Null mel
det, strömt Hydraulikmedium durch das Hydraulikaggregat
und treibt die (Asynchron-)Maschine 10a an. Der Regler regelt
nun auf die untere Regelgrenze, die kleinste mögliche
Ständerfeldfrequenz, die ungefähr bei 0,2 Hz liegt, ein.
Durch den Schlupf in der (Asynchron-)Maschine 10a ergibt sich
eine ständige Regelabweichung. Der sich einstellende Dreh
zahlwert ist so klein, daß die sich einstellende kleinst
mögliche Senkgeschwindigkeit ausreicht, um ein feinfühli
ges Senken des Hubzylinders 20 (Fig. 1) zu gewährleisten.
Claims (9)
1. Hydraulische Hubvorrichtung für batteriebetriebene
Flurförderzeuge, mit mindestens einem hydraulischen
Hubzylinder, einem im Lasthebebetrieb als Pumpe arbei
tenden, den Hubzylinder mit Druckmittel beschickenden
und im Lastsenkbetrieb als Motor arbeitenden, von dem
vom Hubzylinder verdrängten Druckmittel angetriebenen
Hydraulikpumpe, einer mit dem Hydraulikaggregat gekup
pelten, im Lasthebebetrieb als Elektromotor und im
Lastsenkbetrieb als Generator arbeitenden Elektroma
schine, einer im Lastsenkbetrieb von der Elektroma
schine gespeisten Nutzbremsschaltung, einer Ventilan
ordnung im Druckmittelweg zwischen dem Hubzylinder und
der Hydraulikpumpe, einer die Ventilanordnung steuern
den Steuervorrichtung, die eine die Drehzahl der
Elektromaschine beeinflussenden Drehzahlregeleinrich
tung umfaßt, dadurch gekennzeichnet, daß
- a) ein Senkzweig (28) zwischen der Ventilanordnung (18) und einer Verbindung zwischen einem Rückschlagventil (16) und dem Eingang der Hydraulikpumpe (12) vorgesehen ist;
- b) mindestens ein weiterer hydraulischer Verbraucher (22) über die Ventilanordnung (18) steuerbar von der Hydraulikpumpe (12) versorgbar ist;
- c) eine fremderregte Gleichstrommaschine (10) oder eine Drehstrom-Asynchronmaschine vorgesehen ist, die durch die Drehzahlregeleinrichtung in Abhängigkeit von der Betätigung der Ventilanordnung (18) in ihrer Drehzahl geregelt wird und
- d) im Senkzweig (28) ein hydraulischer Volumenstrombe grenzer angeordnet ist, an dem in bestimmten Be triebspunkten der gesamte Hydraulikdruck abfällt und die Lasthaltung übernimmt.
2. Hubvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenstrombegrenzer von einer vom Volumenstrom und
dem Differenzdruck der Ventilanordnung (18) gesteuerten
Druckwaage (30) gebildet ist.
3. Hubvorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekenn
zeichnet, daß zwischen dem Volumenstrombegrenzer und der
Hydraulikpumpe (12) ein Schaltventil (32) im Senkzweig
(28) angeordnet ist, das in einer Schaltstellung den
Senkzweig (28) mit dem Sumpf (14) der Hydraulikpumpe
(12) verbindet, wenn Druck oder Volumen im Senkzweig
kleiner sind als für die Versorgung des weiteren hy
draulischen Verbrauchers (22) erforderlich.
4. Hubvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, da
durch gekennzeichnet, daß eine separate Feldstromregel
einrichtung (66, 68) vorgesehen ist mit einem Sollwert
geber (62), der aus vorgegebenen Beziehungen von Dreh
zahl (nIst) und Ankerstrom (IASoll) den Sollwert für
den Feldstrom (IFsoll) ermittelt, der Feldwicklung
(58a) und dem Anker von der Regeleinrichtung stellbare
Leistungsschalter (T1 bis T3) zugeordnet sind, deren
Anordnung und Ansteuerung die Größe und die Richtung
des Stroms durch Anker und Feldwicklung vorgeben und
die Steuervorrichtung einen Richtungsgeber (44, 46) für
Heben und Senken aufweist.
5. Hubvorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß der Drehzahlsollwertgeber für die Drehzahlregelein
richtung ein Potentiometer (46) ist, dessen Stellglied
(44) Richtungssignale (S1, S2) erzeugende Mikroschalter
zugeordnet sind.
6. Hubvorrichtung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekenn
zeichnet, daß der Feldstromsollwertgeber (62) den Soll
wert für den Feldstrom (IFsoll) aus dem Ankerstromsoll
wert (IAsoll) und der Istdrehzahl nIst ermittelt.
7. Hubvorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 6, da
durch gekennzeichnet, daß der Anker über eine Halb
brücke (50) aus Mosfets (T1, T2) an die Batterie (52)
angeschlossen ist, wobei den Mosfets (T1, T2) Dioden
(54a, 56a) antiparallel geschaltet sind und die Mosfets
(T1, T2) zyklisch angesteuert werden.
8. Hubvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Drehstromasynchronmaschine (10a) über einen
Frequenzumrichter betrieben ist und die Drehzahlregel
einrichtung die Ständerfrequenz in Abhängigkeit von der
aus dem Drehzahlistwert und dem vorgegebenen Drehzahl
sollwert ermittelten Regelabweichung regelt und die
Steuervorrichtung einen Richtungsgeber (44a) für Heben
und Senken aufweist.
9. Hubvorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, für
einen Hubmast, mit mindestens einem verfahrbaren Mast
teil, dessen Lastaufnahmemittel am verfahrbaren Mast
teil höhenverstellbar ist, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Sensor (42) am Hubmast vorgesehen ist, der fest
stellt, ob ein Senkvorgang des verfahrbaren Mastteils
(Masthub) oder des Lastaufnahmemittels (Freihub) er
folgt und dessen Signale auf die Drehzahlregeleinrich
tung gegeben wird zur Modifizierung des Drehzahlsoll
wertsignals (nSoll).
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