DE4110374C2 - Vorrichtung zur Bewegungssteuerung eines bewegten Körpers - Google Patents
Vorrichtung zur Bewegungssteuerung eines bewegten KörpersInfo
- Publication number
- DE4110374C2 DE4110374C2 DE4110374A DE4110374A DE4110374C2 DE 4110374 C2 DE4110374 C2 DE 4110374C2 DE 4110374 A DE4110374 A DE 4110374A DE 4110374 A DE4110374 A DE 4110374A DE 4110374 C2 DE4110374 C2 DE 4110374C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- acceleration
- moving body
- angular velocity
- acceleration sensors
- sensors
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 title claims description 22
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 129
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 13
- 238000012937 correction Methods 0.000 claims description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 3
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 2
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 2
- 239000013598 vector Substances 0.000 description 2
- 241001416181 Axis axis Species 0.000 description 1
- 241000237074 Centris Species 0.000 description 1
- 101100033674 Mus musculus Ren2 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/1755—Brake regulation specially adapted to control the stability of the vehicle, e.g. taking into account yaw rate or transverse acceleration in a curve
- B60T8/17551—Brake regulation specially adapted to control the stability of the vehicle, e.g. taking into account yaw rate or transverse acceleration in a curve determining control parameters related to vehicle stability used in the regulation, e.g. by calculations involving measured or detected parameters
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P13/00—Indicating or recording presence, absence, or direction, of movement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/172—Determining control parameters used in the regulation, e.g. by calculations involving measured or detected parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D6/00—Arrangements for automatically controlling steering depending on driving conditions sensed and responded to, e.g. control circuits
- B62D6/04—Arrangements for automatically controlling steering depending on driving conditions sensed and responded to, e.g. control circuits responsive only to forces disturbing the intended course of the vehicle, e.g. forces acting transversely to the direction of vehicle travel
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P15/00—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P21/00—Testing or calibrating of apparatus or devices covered by the preceding groups
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P3/00—Measuring linear or angular speed; Measuring differences of linear or angular speeds
- G01P3/42—Devices characterised by the use of electric or magnetic means
- G01P3/44—Devices characterised by the use of electric or magnetic means for measuring angular speed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/10—Acceleration; Deceleration
- B60G2400/104—Acceleration; Deceleration lateral or transversal with regard to vehicle
- B60G2400/1042—Acceleration; Deceleration lateral or transversal with regard to vehicle using at least two sensors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/10—Acceleration; Deceleration
- B60G2400/106—Acceleration; Deceleration longitudinal with regard to vehicle, e.g. braking
- B60G2400/1062—Acceleration; Deceleration longitudinal with regard to vehicle, e.g. braking using at least two sensors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T2250/00—Monitoring, detecting, estimating vehicle conditions
- B60T2250/03—Vehicle yaw rate
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Gyroscopes (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Indicating Or Recording The Presence, Absence, Or Direction Of Movement (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Bewegungs
steuerung eines bewegten Körpers, z. B. eines Kraftfahrzeugs,
einer Videokamera od. dgl., die mindestens zwei Beschleuni
gungssensoren sowie eine elektrische bzw. elektronische Ver
arbeitungseinheit für die Ausgangssignale dieser Beschleuni
gungssensoren aufweist.
Es sind bereits mehrere Verfahren zur Erfassung der Winkel
geschwindigkeit eines bewegten Körpers bekannt, bei denen
verschiedenartige Sensoren eingesetzt werden. So verwendet
ein Verfahren nach der JP 64-16912 A ein Vibrations-Gyroskop,
ein Verfahren nach der JP 64-1906 A ein Lichtleitfaser-
Gyroskop, ein Verfahren nach der JP 63-243763 A einen
Gasgeschwindigkeitssensor und ein Verfahren nach der JP
1-127963 A einen Ultraschallsensor. Ferner ist aus JP
63-218866 A ein Verfahren zum Erfassen der Giergeschwindigkeit
eines Fahrzeugs bekannt, bei dem die Umfangsgeschwindigkeiten
der einzelnen Fahrzeugräder bzw. deren Drehzahlen gesondert
erfaßt und daraus die Giergeschwindigkeit ermittelt
wird. Die Beschaffenheit der Fahrbahn und andere Einflüsse
können jedoch die Genauigkeit der so bestimmten Gier
geschwindigkeit des Fahrzeuges beeinträchtigen.
Aus der WO-87/02466 A1 ist eine Vorrichtung zur Bestimmung der
Winkelgeschwindigkeit und der linearen Beschleunigung eines
bewegten Körpers bekannt, die über eine Einrichtung zur
Korrektur von Fehlern verfügt, welche durch ungenaue Aus
richtung zweier Beschleunigungssensoren verursacht werden.
Die beiden Beschleunigungssensoren sind so auf einer Basis
montiert, daß ihre Erfassungsrichtungen parallel zu einer
gemeinsamen Achse verlaufen und daß sie jeweils in einer
Vibrationsachse schwingen, die zu dieser gemeinsamen Erfas
sungsachse senkrecht verläuft. Beide Beschleunigungssensoren
werden von einem Signalgenerator mit vorbestimmter Frequenz
über Antriebe in Schwingung versetzt und aus ihren Ausgangs
signalen wird ein Coriolissignal erzeugt, welches die
Coriolisbeschleunigung längs der Erfassungsachse bestimmt,
die sich aus der Bewegung der Beschleunigungssensoren längs
der Vibrationsachse und der Rotation des bewegten Körpers um
eine zur Vibrationsachse und zur Erfassungsachse senkrechte
Achse zusammensetzt. Wie die eingangs genannte Meßvorrichtung
mit einem Vibrations-Groskop ist auch diese bekannte
Vorrichtung wegen der Notwendigkeit der Schwingungserzeugung
technisch relativ aufwendig und wegen ihrer Anfälligkeit
gegenüber Stoßbelastungen nur für besondere Anwendungsfälle
geeignet.
Aus der DE 35 45 715 A1 ist eine Einrichtung zur Vortriebs
regelung eines Kraftfahrzeugs bekannt, bei der zur Einhaltung
stabiler Fahrzustände die Größe des Lenkwinkels und die
Fahrgeschwindigkeit gemessen werden. Mit Hilfe einer Rechen
einheit wird ein Sollwert bzw. ein Toleranzbereich für eine
Querbeschleunigung bzw. eine Giergeschwindigkeit bestimmt
und die Differenz zwischen der gemessenen Querbeschleunigung
und einem Sollwert wird als Steuersignal für die Radbremsen
und/oder ein Leistungsstellglied der Brennkraftmaschine verwendet.
Aufgabe der Erfindung ist es, eine Vorrichtung zur Bewe
gungssteuerung eines bewegten Körpers, z. B. eines Kraft
fahrzeugs, zu schaffen, die bei technisch einfachem und
robusten Aufbau eine ausreichend genaue Bestimmung der Win
kelgeschwindigkeit des bewegten Körpers sowie eine daraus
abgeleitete Beeinflussung der Körperbewegung ermöglicht.
Diese Aufgabe wird durch die im Patentanspruch 1 angegebenen
Merkmale gelöst.
Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind in
den Unteransprüchen angegeben.
Im folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele der Er
findung anhand der Zeichnung im einzelnen beschrieben; es
zeigt:
Fig. 1 schematisch zwei an einem bewegten Körper ange
ordnete Beschleunigungssensoren;
Fig. 2, 3 Vektordiagramme
der Beschleunigungsvektoren
der Ausführung nach Fig. 1;
Fig. 4 eine graphische Darstellung
der von einem herkömmlichen Detektor und von einer
erfindungsgemäßen Vorrichtung
erfaßten Winkelgeschwindigkeiten
der Beschleunigungen;
Fig. 5 ein Blockschaltbild
eines Winkelgeschwindigkeitssensors;
Fig. 6 eine graphische Darstellung
der Beziehung zwischen der Winkelge
schwindigkeit und der zu messenden Be
schleunigung;
Fig. 7 eine graphische Darstellung von
Beschleunigungswerten der Sensoren
und der Beschleunigungsdifferenz;
Fig. 8 ein Blockschaltbild einer Signal
verarbeitungsschaltung der
Einrichtung zur Erfassung
der Winkelgeschwindigkeit;
Fig. 9 ein Flußdiagramm den
Funktionsablauf zum Setzen eines Verschiebungswertes;
Fig. 10 eine graphische Darstellung
der Beziehung zwischen der Beschleunigungsdifferenz
und der Winkelgeschwindigkeit;
Fig. 11A bis 11C schematisch mehrere
Anordnungen der Beschleunigungssensoren
in einem Kraftfahrzeug;
Fig. 12 die Anordnung der Beschleunigungssensoren in
einer Steuervorrichtung eines Kraftfahrzeugs;
Fig. 13A eine Draufsicht der Steuervorrichtung nach Fig. 12;
Fig. 13B einen Querschnitt entlang der Linie 13B-13B
von Fig. 13A; und
Fig. 14 ein Blockschaltbild einer Ausführungsform
der Steuervorrichtung
für ein Kraftfahrzeug.
In Fig. 1 ist ein bewegter Körper 1 gezeigt, dessen Win
kelgeschwindigkeit erfaßt werden soll. Der Körper
1 kann wenigstens in einer x-y-Ebene bewegt werden, wobei
die Bewegung eine zur x-y-Ebene parallele Bewegung und
eine Drehung um eine zur x-y-Ebene senkrechte
Achse z umfaßt. Der bewegte Körper 1 wird
durch eine innere oder durch eine
äußere Energie bewegt. Beispiele für
bewegte Körper 1 sind Kraftfahrzeuge, Flugzeuge,
Videokameras od. dgl.
Der in Fig. 1 gezeigte bewegte Körper
besitzt eine rechteckige Gestalt; er kann beliebig andere
Formen haben.
Eine Vorrichtung zur Erfassung der Winkelgeschwindigkeit
des bewegten Körpers 1 umfaßt
zwei Beschleunigungssensoren 2, die entsprechende
Erfassungsrichtungen (I), (II) haben und am bewegten
Körper 1 an Befestigungspunkten A bzw. B befe
stigt sind. Unter der Annahme, daß der Schwerpunkt 4 des be
wegten Körpers 1 das Drehzentrum des bewegten Körpers 1
darstellt, ist der Befestigungspunkt A des ersten Be
schleunigungssensors 2 in einem Radius Ra rechts vom
Schwerpunkt 4 angeordnet, während der Befestigungspunkt B
des zweiten Beschleunigungssensors 3 in einem Radius Rb
links vom Schwerpunkt 4 angeordnet ist. Die Befestigungs
punkte A und B bilden zur x-Achse die Winkel Θa und Θb.
Die Erfassungsrichtungen (I) und (II) der Beschleuni
gungssensoren 2 bzw. 3 sind jeweils parallel zur x-Achse.
Die von den Beschleunigungssensoren 2 und 3 erfaßte Be
schleunigung des bewegten Körpers 1 stellt die x-Kompo
nente der Beschleunigung einer zur x-y-Ebene parallelen
Bewegung des bewegten Körpers 1 und die x-Komponente der
Beschleunigung aufgrund einer durch die Drehbewegung des
bewegten Körpers 1 verursachten Zentrifugalkraft dar.
Die von den Beschleunigungssensoren 2, 3 erfaßten Beschleunigungen
Gsa, Gsb werden durch die folgenden Gleichungen bestimmt:
Gsa = Gla + Gya · cos Θa (1)
Gsb = Glb + Gyb · cos Θb (2)
wobei gilt:
Gla Beschleunigung der Parallelbewegung im Punkt A;
Glb Beschleunigung der Parallelbewegung im Punkt B;
Gya Beschleunigung auf Grund der Drehbewegung (Zentrifugalkraft) im Punkt A;
Gyb Beschleunigung auf Grund der Drehbewegung (Zentrifugalkraft) im Punkt B;
Gsa Beschleunigung im Punkt A, die vom Sensor 2 tatsächlich erfaßt wird; und
Gsb Beschleunigung im Punkt B, die vom Sensor 3 tatsächlich erfaßt wird.
Gla Beschleunigung der Parallelbewegung im Punkt A;
Glb Beschleunigung der Parallelbewegung im Punkt B;
Gya Beschleunigung auf Grund der Drehbewegung (Zentrifugalkraft) im Punkt A;
Gyb Beschleunigung auf Grund der Drehbewegung (Zentrifugalkraft) im Punkt B;
Gsa Beschleunigung im Punkt A, die vom Sensor 2 tatsächlich erfaßt wird; und
Gsb Beschleunigung im Punkt B, die vom Sensor 3 tatsächlich erfaßt wird.
Die Gleichungen (1) und (2) werden zum leichteren Ver
ständnis in den Fig. 2 und 3 erläutert. Hierbei gilt für
die Beschleunigung Gla bzw. Glb der Parallelbewegung die
folgende Beziehung:
Gla = Glb (3)
Eine Differenz ΔG zwischen der tatsächlich erfaßten Be
schleunigung Gsa und der tatsächlich erfaßten Beschleuni
gung Gsb an den Punkten A bzw. B ist unter Verwendung der
Gleichungen (1), (2) und (3) folgendermaßen gegeben:
ΔG = Gsa - Gsb = Gya · cos Θa - Gyb · cos Θb (4)
Wenn sich der bewegte Körper dreht, bestimmt sich die Zentri
fugalkraft aus (Masse) ×
(Radius) × (Winkelgeschwindigkeit)² und die
Beschleunigung aufgrund der Drehung durch (Radius) ×
(Winkelgeschwindigkeit)². Daher kann die
Drehbeschleunigung an den Punkten A bzw. B folgendermaßen
ausgedrückt werden:
Gya = Ra · ω² (5)
Gyb = Rb · ω² (6)
Wenn die Gleichungen (5) und (6) in Gleichung (4) einge
setzt werden, wird Gleichung (4) folgendermaßen umge
formt:
ΔG = ω² · (Ra · cos Θa - Rb · cos Θb) (7)
Beide Seiten der Gleichung (7) sind positiv. Aus Glei
chung (7) ergibt sich die Winkelgeschwindigkeit ω folgen
dermaßen.
ω = [ΔG/(Ra · cos Θa - Rb · cos Θb)]1/2 (8)
Ein Abstand R auf der x-Achse zwischen dem Punkt A und
dem Punkt B ist folgendermaßen gegeben:
R = (Ra · cos Θa - Rb · cos Θb) (9)
wobei die Gleichung (8) folgendermaßen ausgedrückt werden
kann:
ω = (ΔG/R)1/2 (10)
In den Gleichungen (8) oder (10) sind Ra, Rb, Θa und Θb
feste Werte, so daß auch R ein fester Wert ist, der eine
Lage-Beziehung der am bewegten Körper (1)
angebrachten beiden Beschleunigungssensoren 2, 3
angibt.
Eine analoge oder digitale Verarbeitungseinrichtung
berechnet die Winkelgeschwindigkeit ω anhand der Be
schleunigungsdifferenz ΔG und der räumlichen Beziehung R
gemäß Gleichung (8) oder (10).
Unter der Voraussetzung, daß in Gleichung (9) der Wert R
nicht Null sein sollte,
können für Θa, Θb, Ra und Rb irgendwelche
Werte verwendet werden. Es ist jedoch vor
teilhaft, wenn Θa=0° und Θb=180° sind, was bedeutet,
daß der erste und der zweite Beschleunigungssensor 2 bzw.
3 auf einer Linie angeordnet sind und der
Abstand R maximal ist. Wenn Θb beispielsweise
nahe bei Θa liegt, wird ΔG klein, so daß die Werte von
ΔG weniger gut unterschieden werden können. Es ist je
doch auch in einem solchen Fall möglich, die Winkelge
schwindigkeit zu erfassen.
Wenn Θa≠Θb ist, kann die Winkelgeschwindigkeit ω
selbst dann erfaßt werden, wenn Ra=Rb ist.
In Fig. 4 ist auf der Abszisse die Zeit aufgetragen, wäh
rend auf der Ordinate die Beschleunigung und die Winkel
geschwindigkeit aufgetragen sind. Als Vergleichsbeispiel
wird ein herkömmliches optisches Gyroskop verwendet, das
die Winkelgeschwindigkeit direkt erfaßt. Der Vergleich
der vom optischen Gyroskop erfaßten Winkelgeschwindigkeit
mit der erfindungsgemäß erfaßten Winkelgeschwindigkeit
ergibt, daß beide Winkelgeschwindigkeiten ähnliche Werte
besitzen.
Aus Fig. 4 ist ferner ersichtlich, daß die er
faßten Beschleunigungen Gsa und Gsb eine kleine Verände
rungskomponente besitzen, welche
die Winkelgeschwindigkeit
beeinflußt und Veränderungskomponenten der Winkelge
schwindigkeit erzeugt. Es ist wünschenswert, diese
Veränderungskomponenten zu beseitigen, was durch ein Fil
ter, etwa ein Tiefpaßfilter, erreicht werden kann. Aus
dem Bereich 5 der in Fig. 4 gezeigten Beschleunigungs
daten ist ersichtlich, daß sich die Beschleunigung
der zur x-y-Ebene parallelen Bewegung schnell ändert,
ohne daß sich auch
die Differenz
ΔG zwischen Gsa und Gsb wesentlich ändert.
Die Verarbeitungseinrichtung nach Fig. 5 umfaßt Signalverarbeitungs
schaltungen 10, 11 und 12 und eine CPU 13, ein ROM 14 und
ein RAM 15. Die CPU 13, das ROM 14 und das RAM 15 bilden
einen Computer, wobei die CPU 13 die Rechenoperationen der Gleichungen (8) oder (10)
ausführt und die Signalverarbeitungsschaltungen 10 bis
12 steuert. Ein Programm oder Betriebssystem (OS) zum
Ausführen der Operationen ist im ROM 14 gespeichert. Das
RAM 15 dient zum Speichern von Arbeitsdaten.
Die CPU 13 ändert
die Zeitkonstanten für die Filter der Signalverarbeitungs
schaltungen 10 und 11 und
steuert eine Nullpunktverschiebung der
Beschleunigungsdifferenz ΔG mittels der
Signalverarbeitungsschaltung 12.
Die Signalverarbeitungsschaltung 10, 11 und 12
kann vom Analogtyp oder vom Digitaltyp sein,
wobei die Schaltung 10 Ausgangssignale des Beschleuni
gungssensors 3 filtert und verstärkt
und die Schaltung 11 Ausgangssignale des Beschleunigungssensors
2 filtert und verstärkt. Die Signalverarbeitungsschaltung 12 empfängt
die Ausgaben von den Beschleunigungssensoren 2 und 3,
filtert beide Ausgaben, erstellt eine Differenz zwischen
ihnen und verstärkt diese. Ferner besitzt die Schaltung
12 die Funktion, die Verschiebung der ausgegebenen Diffe
renz einzustellen.
Durch die von den Signalverarbeitungsschaltungen 10, 11 und 12
ausgeführte Tiefpaß-Filterung werden kleine Schwankungen
von Gsa und Gsb gemäß Fig. 4
beseitigt. In einem analogen Filter wird die CR-Zeitkonstante
geändert, z. B. durch Verstellen eines Widerstands.
Die Verstärkung der schwachen Ausgangssignale der
Beschleunigungssensoren 2 und 3
wird mit Bezug auf die Fig. 6 und 7 erläutert.
In Fig. 6 ist eine geradlinige Kennlinie der Ausgangsspannung
über der in jedem Beschleunigungssensor 2, 3 zu erfassenden
Beschleunigung g gezeigt.
Die Ausgangssignale der Beschleunigungssensoren 2 und 3 haben
eine bestimmte Ausgangsspannung V₂, wenn die Be
schleunigung g Null ist. Der Sensor besitzt wegen
der Gerichtetheit der Beschleunigung eine Polarität.
Die vom Sensor maximal erfaßbare Beschleunigung g ent
spricht einer Ausgangsspannung V1, während die untere
Grenze der vom Sensor erfaßbaren Beschleunigung g einer
Ausgangsspannung V3 entspricht.
Die Ausgangsspannungen V₁, V₂ und V₃ jedes Be
schleunigungssensors 2, 3 liegen in einem Bereich
von einigen Millivolt (mV) bis zu einigen Volt (V),
wobei Ausgangssignale von mehreren Volt nur geringfügig
und von einigen Millivolt erheblich verstärkt werden.
Die Signalverarbeitungsschaltung 12 muß eine
Verstärkungsfunktion aufweisen, weil sie
aus den Ausgangssignalen der Beschleunigungssensoren 2 und 3 die
Beschleunigungsdifferenz ΔG bildet, welche
einen kleinen Wert haben kann. Wie z. B. aus
Fig. 7 ersichtlich, sind die Werte ΔG₂ und
ΔG₃ im Vergleich zu den Beschleunigungen Gsb und Gsa
sehr klein, während die Werte ΔG₁ und ΔG₄
größer sind. Daher ist eine Verstärkung der Differenz
ΔG wünschenswert.
Die Einstellung einer Kennlinien-Versetzung (Off-set) durch die
Signalverarbeitungsschaltung 12 wird ausgeführt, um Änderungen
der Meßgenauigkeit jedes Beschleunigungssensors 2, 3
im Laufe des Betriebszeitraumes
zu korrigieren. Wenn die Kennlinien
der Beschleunigungssensoren 2, 3 gemäß Fig. 6
miteinander übereinstimmen, entsteht kein
Problem. Manchmal stimmen diese Kennlinien jedoch nicht
überein.
Falls die Beschleunigungssensoren 2 und 3 in einem Kraft
fahrzeug angebracht sind, ändern sich
ihre Kennlinien während der Lebens
dauer des Kraftfahrzeugs von beispielsweise zehn
Jahren, weil die
Beschleunigungssensoren ständig starken Vibrationen un
terworfen sind.
Die Signalverarbeitungsschaltung 12 stellt eine Beschleu
nigungsdifferenz ΔG entsprechend einem Befehl der
CPU 13 auf einen konstanten Off-set-Wert ein, und zwar
vorzugsweise während eines Stillstands des Kraftfahrzeugs.
Bei dem obigen Ausführungsbeispiel
wird die Winkelgeschwindigkeit ω des bewegten Körpers
1 aus den erfaßten Beschleunigungen an den
Punkten A und B gemäß Gleichung (8) oder (10) berechnet.
Ferner werden hochfrequente Änderungen der
Ausgangssignale der Beschleunigungssensoren beseitigt
und eine Kennlinien-Versetzung wird konstant gehalten.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 8 bis 10
enthält eine Verarbeitungseinrichtung
analoge Signalverarbeitungsschaltungen 10, 11 und 12,
die ähnlich wie die
in Fig. 5 gezeigten Schaltungen aufgebaut sind.
Die Schaltung 12 unterscheidet
sich jedoch von der in Fig. 5 gezeigten
Schaltung dadurch, daß die Ausgangssignale der Beschleuni
gungssensoren 2, 3 nicht direkt, sondern über die Si
gnalverarbeitungsschaltungen 10 und 11 in die Schaltung
12 eingegeben werden. Dieser Aufbau besitzt den Vorteil,
daß die Signalverarbeitungsschaltung 12 keine Filterungs
funktion enthalten muß.
In Fig. 8 umfaßt die Signalverarbeitungsschaltung 10 ein
digitales Potentiometer 11, ein CR-Filter 12 bzw. 13 und
einen Operationsverstärker 14. Die Signalverarbeitungs
schaltung 11 besitzt den gleichen Aufbau wie die Signal
verarbeitungsschaltung 10, d. h. sie umfaßt ein digitales
Potentiometer 15, ein CR-Filter 16 bzw. 17 und einen Ope
rationsverstärker 18. Die Signalverarbeitungsschaltung 12
umfaßt Widerstände 19 und 20, die als Elemente für einen
Potentialteiler dienen, ein digitales Potentiometer 21,
Eingangswiderstände 22, 23 und 24, einen Differenzver
stärker 25 und einen Rückkopplungswiderstand 26.
Die Widerstandswerte R1, R2 und R3 der digitalen Poten
tiometer 11, 15 bzw. 21 können durch die CPU 13 geändert
werden. Die Potentiometer 11 und 15 werden zur Anpassung
des Widerstandsteils des CR-Filters verwendet, während
das Potentiometer 21 dazu verwendet wird, den Versetzungswert
konstant zu halten.
Die Potentiometer 11, 15 und 21 werden jeweils auf die
gleiche Weise eingestellt: Wenn ein INC-
(Inkrementierungs-)Anschluß auf hohen Pegel gesetzt und
ein U/D-Anschluß auf D gesetzt werden, wird der Wider
stand des Potentiometers verkleinert. Wenn andererseits
der INC-Anschluß auf hohen Pegel und der U/D-Anschluß auf
U gesetzt werden, wird der Widerstand des Potentiometers
erhöht. Die Befehle H, U und D werden von der CPU 13 aus
gegeben.
Die Zeitkonstante des Filters wird durch die Potentiome
ter 11 und 15 geändert. Wenn ein Kraftfahrzeug mit
den Beschleunigungssensoren 2 und 3 bei
spielsweise auf unebener Straße fährt, weisen die Ausgangs
signale der Beschleunigungssensoren 2 und 3 aufgrund von Vi
brationen des Kraftfahrzeugs ein aus verschiedenen Frequenzen
bestehendes Rauschen auf. Von der CPU 13 wird die Filter
charakteristik geändert, um die Rauschkomponenten zu
beseitigen. Beispielsweise wird die Zeitkon
stante vergrößert, um den Einfluß der vom Kraftfahrzeug
verursachten Vibrationen zu beseitigen.
Die Ausgangssignale der Signalverarbeitungsschaltungen 10
und 11 werden ohne das Rauschen direkt in die CPU 13 und
in die Signalverarbeitungsschaltung
12 eingegeben, die die Differenz zwischen ihnen bil
det und diese verstärkt. Aus der verstärkten Differenz wird in
der CPU 13 die Winkelgeschwindigkeit
ω berechnet. Die Schaltung 12 steuert den Off-set bzw. Ver
setzungswert auf einen konstanten Wert, so daß das Er
gebnis durch Veränderungen in der Meßgenauigkeit der Be
schleunigungssensoren 2 und 3 nicht negativ beeinflußt
wird.
Die Steuerung der Versetzung auf einen konstanten
Wert erfolgt nach dem in Fig. 9 dargestellten Flußdiagramm
in der CPU 13.
Die Verarbeitung wird nach einer Unterbrechung begonnen.
In einem Schritt 30 ein Kanal F auf
hohen Pegel gesetzt. Anschließend wird in einem Schritt
31 geprüft, ob ein Anlasser betätigt wird. Wenn der An
lasser nicht betätigt wird, wird in einem Schritt 32 ge
prüft, ob die Fahrzeuggeschwindigkeit den Wert 0 besitzt.
Wenn die Fahrzeuggeschwindigkeit nicht 0 ist, kehrt die
Verarbeitung zum Ausgangspunkt zurück, weil ein bei be
wegtem Fahrzeug ermittelter Wert nicht als Anfangswert
verwendet werden kann. Wenn der Anlasser in Betrieb ist
und die Fahrzeuggeschwindigkeit den Wert 0 besitzt, wird
eine verstärkte Differenzausgabe Vaus der Signalverarbei
tungsschaltung 12 im Schritt 33 in die CPU 13 eingelesen.
Im Schritt 34 wird geprüft, ob die Differenzausgabe Vaus
größer als ein vorgegebener Wert V01 ist. Wenn die Diffe
renzausgabe Vaus größer als der vorgegebene Wert V01 ist,
wird der Kanal E im Schritt 36 auf niedrigen Pegel ge
setzt, ferner wird der Kanal F im Schritt 38 ebenfalls
auf niedrigen Pegel gesetzt, wodurch der Widerstand des
Potentiometers 21 verkleinert wird. Wenn im Schritt 35
festgestellt wird, daß die verstärkte Differenzausgabe
Vaus kleiner als ein vorgegebener Wert V02 ist, der wie
derum kleiner als der Wert V01 ist (V01<V02), wird der
Widerstand des Potentiometers 21 erhöht, indem der Kanal
E im Schritt 37 auf hohen Pegel und der Kanal F im
Schritt 39 auf niedrigen Pegel gesetzt werden. Wenn im
Schritt 35 festgestellt wird, daß die verstärkte Diffe
renzausgabe Vaus nicht kleiner als der vorgegebene Wert
V₀₂ ist, d. h., wenn gilt, daß V₀₂ Vaus V₀₁, wird ange
nommen, daß ein geeigneter Versetzungswert vorliegt.
Die Versetzungswertsteuerung ist damit abgeschlossen.
Eine Abnahme des Widerstandes des Potentiometers 21 in
den Schritten 36 und 38 oder eine Zunahme des Widerstan
des in den Schritten 37 und 39 wird zu jedem Unterbre
chungszeitpunkt, beispielsweise nach jeweils 10 ms, wie
derholt, bis die Bedingung V₀₂ Vaus V₀₁ erfüllt ist.
In diesem Fall nimmt U/D zwei Werte, "niedrig" und
"hoch", an. Damit U/D mit Fig. 8 übereinstimmt, bedeutet
"U" niedrigen Pegel und "D" hohen Pegel.
Wenn V₀₁-V₀₂ = ε (zulässiger Fehler) ist, gibt der Wert
von ε die Größe des Fehlers in der verstärkten Differenz
ausgabe an. Das heißt, je größer der Wert ε, desto größer der
Fehler.
Die Gleichung (8) oder (10) kann entweder
direkt berechnet werden, oder es wird eine Beziehung
zwischen der Beschleunigungsdifferenz ΔG und einer
entsprechenden Winkelgeschwindigkeit ω in einer Tabelle ge
speichert, wie sie in Fig. 10 gezeigt ist, so daß eine
entsprechend Winkelgeschwindigkeit ωi aus ΔGi erhalten
werden kann.
In den Fig. 11A, 11B und 11C sind Beispiele für die Positionierung von
je zwei Beschleunigungssensoren 2, 3 in einem Kraftfahrzeug gezeigt.
In Fig. 11A sind Beschleunigungssensoren
A₁ und B₁ in einem vorderen bzw.
einem hinteren Bereich des Kraftfahrzeugs angebracht. Die
Beschleunigungssensoren A₂ und B₂ sind im Bodenbereich
bzw. im Dachbereich des Kraftfahrzeugs angebracht. Jedes
Paar von Beschleunigungssensoren A₁ und B₁ bzw. A₂ und B₂
kann eine Nickschwingungsgeschwindigkeit des Kraftfahr
zeugs erfassen. Unter der Annahme, daß eine Vor
wärts/Rückwärts-Richtung des Kraftfahrzeugs die x-Rich
tung in einer x-y-Ebene parallel zum Boden ist, bedeutet
die Nickschwingung eine Drehung der Karosserie um die zur
x-Achse senkrechte y-Achse.
Zur Berechnung der Nickschwingungsgeschwindigkeit wird
die Differenz zwischen den Ausgangssignalen der Beschleunigungssensoren
A₁ und B₁ und aufgrund dieser Differenz
und dem Abstand zwischen den Beschleunigungssensoren
A₁ und B₁ wird die Nickschwingungsgeschwindigkeit berechnet.
Auf ähnliche Weise kann die Nickschwin
gungsgeschwindigkeit auch unter Verwendung einer Ausgabe
differenz der Beschleunigungssensoren A2 und B2 und dem
räumlichen Abstand zwischen den Beschleunigungssensoren
A2 und B2 gemäß Gleichung (8) oder (10) erhalten werden.
In Fig. 11B ist ein Beispiel für die Anordnung eines
Paars von Beschleunigungssensoren A1 und B1 und eines
weiteren Paars von Beschleunigungssensoren A3 und B3 ge
zeigt, mit der eine Giergeschwindigkeit des Kraftfahr
zeugs erhalten wird. Jedes Paar von Sensoren A1 und B1
bzw. A3 und B3 kann eine Giergeschwindigkeit erfassen. In
Fig. 11B sind die Sensoren A3 und B3 an den jeweiligen
Seiten des Kraftfahrzeugs angebracht. Die Giergeschwin
digkeit bedeutet eine Winkelgeschwindigkeit um die zur x-
y-Ebene senkrechte z-Achse, wobei die x-y-Ebene wie oben
parallel zum Boden orientiert ist. Das Verfahren zur Be
rechnung der Giergeschwindigkeit gleicht
dem Verfahren zur Gewinnung der Nickschwingungsgeschwin
digkeit.
In Fig. 11C ist ein Beispiel für die Anordnung von Be
schleunigungssensoren zur Gewinnung einer Rollgeschwin
digkeit gezeigt. Die Beschleunigungssensoren A2 und B2
sind ähnlich wie die Sensoren A2 und B2 in Fig. 11A
im Bodenbereich und im Dachbereich
des Kraftfahrzeugs angeordnet, so daß die Erfas
sungsrichtung für die Beschleunigung vertikal orientiert
ist. Ein weiteres Paar von Beschleunigungssensoren A3 und
B3 ist ähnlich wie das Paar A3 und B3 in Fig. 11B
an den jeweiligen Seiten des Kraft
fahrzeugs angebracht, so daß die
Erfassungsrichtungen gleich sind. Jedes
Paar von Beschleunigungssensoren kann eine Rollgeschwin
digkeit erfassen. Die Rollgeschwindigkeit ist eine Win
kelgeschwindigkeit um die x-Achse, die parallel zur
Fahrtrichtung des Kraftfahrzeugs orientiert ist. Die Re
chenoperation zur Gewinnung der Winkelgeschwindigkeit,
d. h. die Rollgeschwindigkeit um die x-Achse wird gemäß
Gleichung (8) oder (10) ausgeführt.
In einem Kraftfahrzeug sollten die Beschleunigungssenso
ren nicht an bewegten Teilen wie etwa an Türen angebracht
werden, weil die Erfassungsrichtung aufgrund zeitverzö
gerter Änderungen und einer Änderung der Anbringungsposi
tionen der Beschleunigungssensoren nicht konstant wäre.
Es ist wünschenswert, die Beschleunigungssensoren am Rah
men des Kraftfahrzeugs anzubringen.
Bei dem Beispiel nach Fig. 12 sind die Beschleu
nigungssensoren 2 und 3 an einer Steuervorrichtung eines
Kraftfahrzeugs 1 angebracht, welche z. B.
die Kraftstoffdosierung, die Zündung, die Fahrgeschwindigkeit
od. dgl. steuert. Die Steuervorrichtung 40 enthält eine
(gedruckte) Leiterplatte 41, die horizontal an einem Teil
des Kraftfahrzeugs, z. B. im Frontabschnitt
angebracht ist. Nach Fig.
13a und 13b umfaßt die Steuerung 40 die Leiter
platte 41, ein die Leiterplatte 41 umgebendes Außenge
häuse 40A, das die Leiterplatte vor äußeren mechanischen
Einwirkungen schützt, und eine Verbindung für eine äußere
Schnittstelle. Die Leiterplatte 41 umfaßt verschiedene
Arten von integrierten Schaltungen, etwa LSI-Elementen,
die darauf angebracht sind. Die Beschleunigungssensoren 2
und 3 sind auf der Leiterplatte
so angebracht, daß der Abstand zwischen den Sensoren 2
und 3 nicht den größtmöglichen Wert besitzt.
In dieser Anordnung der Beschleunigungssensoren 2 und 3
liegt der Winkel Θa im Vergleich zu demjenigen in Fig. 1
verhältnismäßig nahe beim Winkel Θb. Daher ist eine Aus
gabedifferenz zwischen den Beschleunigungssensoren 2 und
3 zur Berechnung der Winkelgeschwindigkeit
klein, so daß vorzugsweise ein Verstärker
mittel vorgesehen wird.
Die Giergeschwindigkeit wird in
Antiblockier-Bremskraftsteuerungen oder
in Vierradlenkungs-Steuerungen verwendet. Die Anti
blockier-Bremskraftsteuerung verhindert ein Blockieren
der Räder und unterdrückt das Auftreten eines vom Fahrer
nicht beabsichtigten Gierens, indem die Steuerung auf
eine erfaßte Giergeschwindigkeit zurückgreift. Die Vor
richtung zur Vierradlenkungs-Steuerung steuert die Hin
terräder eines Kraftfahrzeugs, derart, daß eine erfaßte
Giergeschwindigkeit einen Zielwert erreicht. Die Steuer
vorrichtung nach Fig. 14 umfaßt einen Steuerabschnitt
43, der einen Steuerungseingabe-Berechnungsteil
44 und einen Giergeschwindigkeits-Berechnungsteil 45
aufweist, und ein Betätigungselement 46. In dieser Steuer
vorrichtung geben die an einer Fahrzeugkarosserie 47
angebrachten (nicht gezeigten) Beschleunigungssensoren
Beschleunigungswerte Gsa und Gsb aus, aus denen
im Berechnungsteil 45 die Giergeschwindigkeit der Fahrzeug
karosserie berechnet wird. Die Giergeschwindigkeit
wird mit einem Sollwert verglichen und
aus der Abweichung berechnet der
Berechnungsteil 44 ein Steuersignal für
das Betätigungselement 46 der Antiblockier
vorrichtung, das die Fahrzeugbremsen entsprechtend betätigt.
Bei einer Vierradlenkungs-Steuerungsvorrichtung
werden die Hinterräder entsprechend eingeschlagen. Dieser Vor
gang wird wiederholt, bis die Giergeschwindigkeit die
Ziel-Giergeschwindigkeit erreicht.
Die erfindungsgemäße Anordnung der Beschleunigungssenso
ren 2 und 3 an einem bewegten Körper 1 ermöglicht die Er
fassung einer Beschleunigung des bewegten Körpers 1 in
einer bestimmten Richtung, die von der Richtung der Win
kelgeschwindigkeit verschieden ist.
Dies wird mit Bezug auf Fig. 1 erläutert. Hierbei wird
die Beschleunigung einer zur x-y-Ebene parallelen Bewe
gung des bewegten Körpers 1 in dessen Schwerpunkt mit ho
her Genauigkeit erhalten. Die Beschleunigung im Schwer
punkt werde durch Gc dargestellt. Dann ist Gc folgender
maßen gegeben:
Gc = Gla = Glb (11)
Dann kann diese Beschleunigung durch Umformung von Glei
chung (11) unter Verwendung von Gleichung (1) folgender
maßen dargestellt werden:
Gc = Gsa - Gya · cos Θa (12)
Hierbei ist Gya = Ra·ω². Die Gleichung (12) kann unter
Verwendung von Gleichung (4) und Gleichung (8) folgender
maßen umgeformt werden:
Gc = Gsa - [(Gsa - Gsb) · Ra · cos Θ]/[Ra · cos Θa - Rb · cos Θb] (13)
Gleichung (13) kann folgendermaßen vereinfacht werden:
Gc = [Ra · Gsb · cos Θa - Rb · Gsb · cos Θb]/[Ra · cos Θa - Rb · cos Θb] (14)
Gemäß Gleichung (14) wird die Beschleunigung aufgrund der
Zentrifugalkraft der Drehbewegung des bewegten Körpers
aufgehoben, so daß im Schwerpunkt 4 eine parallele Be
schleunigung erhalten wird.
Die obenerwähnten Signalverarbeitungsschaltungen sind von
analoger Bauart, es können jedoch für den gleichen Zweck
auch digitale Schaltungen verwendet werden. Für die Fil
terelemente und Verstärker können ebenfalls digitale Fil
ter und Verstärker verwendet werden.
Für den Computer kann ein digitaler Signalprozessor ver
wendet werden.
Es kann eine Korrektur des Versetzungswertes
der Beschleunigungsdifferenz, d. h. eine Nullpunkteinstel
lung der Beschleunigungsdifferenz, oder
auch eine Nullpunkteinstellung der Ausgangssignale
jedes Beschleunigungssensors ausgeführt werden.
Bewegte Körper können Kraftfahrzeuge und neben
weiteren Beispielen Videokameras sein, die vom
Benutzer manuell bewegt und dabei durch die sie tragende Hand
geschüttelt werden. Die Winkelgeschwindigkeit der Schüttel
bewegung der Videokamera wird erfaßt und
kompensiert. Auch wenn die Beschleunigungssensoren
in etwas unterschiedlichen Richtungen angeordnet sind,
kann eine Winkelgeschwindigkeit erfaßt werden.
Die erfaßte Winkelgeschwindigkeit kann auch bei einer
Traktionssteuerung, die von einer Antiblockier-Brems
kraftsteuerung verschieden ist, und für eine Vierradlen
kungs-Steuerung verwendet werden.
Mittels der wenigstens zwei Beschleunigungssen
soren an dem bewegten Körperwird eine
parallele Beschleunigung bei einer zum Boden parallelen
Bewegung des bewegten Körpers gemessen, wobei
die Bewegung eine Drehbewegung und eine Translationsbewe
gung enthält. Ferner kann eine Winkelgeschwindigkeit ohne
Beeinflussung durch die translatorische Beschleunigung
gemessen werden.
Die verwendeten Beschleunigungssensoren besitzen im
Vergleich zu einem herkömmlichen optischen Gyroskop, ei
nem Vibrationsgyroskop und dergleichen einen sehr einfa
chen Aufbau (z. B. von kontaktloser Bauart), so daß die
Vorrichtung zur Erfassung der Winkelgeschwindigkeit bei
niedrigen Kosten hergestellt werden kann.
Der Beschleunigungssensor selbst besitzt kleinere Abmes
sungen als andere Winkelgeschwindigkeitssensoren, so daß
der Beschleunigungssensor leicht in einer Hand-Videoka
mera eingebaut werden kann, um so die Winkelgeschwindig
keit des Schüttelns der Kamera durch die Hand erfassen zu
können.
Während eines Stillstands des zu messenden bewegten Kör
pers wird die Nullpunkteinstellung der Vorrichtung zur
Erfassung der Winkelgeschwindigkeit ausgeführt, so daß
selbst bei einer Verschiebung, die durch eine Änderung
der Verzögerungszeit der Beschleunigungssensoren verur
sacht wird, eine genaue Winkelgeschwindigkeit gemessen
werden kann, ohne von der Verschiebung beeinflußt zu werden.
Ferner wird eine Differenz der Ausgangsspannung der Be
schleunigungssensoren verstärkt, wodurch die Genauigkeit
der erfaßten Winkelgeschwindigkeit selbst dann erhöht
werden kann, wenn die Vorrichtung bei einer A/D-Umsetzung
eine begrenzte Auflösung besitzt.
Die Differenz zwischen den Ausgangssignalen der Beschleunigungs
sensoren wird nach hardwaremäßiger
oder softwaremäßige Filterung berechnet, so daß die berech
nete Winkelgeschwindigkeit von einem Hochfrequenzrauschen
nicht beeinflußt werden kann.
Indem die Zeitkonstante der Filter variabel
gemacht wird, können Schwankungen der Ausgangssignale der
Vorrichtung zur Erfassung der Winkelgeschwindigkeit unter
schlechten Bedingungen, bei denen etwa die Vorrichtung in
einem auf unebener Straße fahrenden Kraftfahrzeug ange
bracht ist, unterdrückt werden.
Wenn ferner die Beschleunigungssensoren für die Vorrich
tung zur Erfassung der Winkelgeschwindigkeit in einer in
einem Kraftfahrzeug angebrachten Steuervorrichtung wie
etwa einer Antiblockier-Bremskraftsteuerungsvorrichtung
oder einer Vierradlenkungs-Steuerungsvorrichtung einge
baut sind, können Kabelstränge weggelassen werden, ferner
kann ein in die Vorrichtung eindringendes elektromagneti
sches Rauschen verringert werden.
Wenn die Vorrichtung zur Erfassung der Winkelgeschwindig
keit für eine Rückkopplungssteuerung des Gierens des
Kraftfahrzeugs verwendet wird, kann die Sicherheit des
Kraftfahrzeugs, d. h. die Lenksicherheit erhöht werden.
Wenn ferner die Beschleunigungssensoren in einer Ebene
parallel zum Boden im vorderen und im
hinteren Teil des Kraftfahrzeugs in einer Linie zueinan
der oder zur Längsrichtung seitlich versetzt eingebaut
werden, können sowohl die Schwerpunktsbeschleunigung in
Vorwärts- und Rückwärtsrichtung und
die Querbeschleunigung des Kraftfahrzeugs sowie auch
die Giergeschwindigkeit des Kraftfahrzeugs gleichzeitig
erfaßt werden.
Ferner kann anhand einer vorgegebenen Funktion der
Ausgangssignale der beiden Beschleunigungssensoren die Be
schleunigungskomponente in Richtung der Zentrifugalkraft
kompensiert und die zum Boden parallele Beschleunigungskomponente
des bewegten Körpers genau erfaßt werden.
Claims (6)
1. Vorrichtung zur Bewegungssteuerung eines bewegten Körpers
(1) mit
- - einem ersten und einem zweiten Beschleunigungssensor (2, 3), die jeweils in der gleichen Erfassungsrichtung wirksam sind und am bewegten Körper (1) in einer Ebene des bewegten Körpers (1) in einem vorgegebenen Abstand (R) in der Erfassungsrichtung befestigt sind;
- - einer Einrichtung (10 bis 15, 43) zum Berechnen der Winkelgeschwindigkeit (ω) des bewegten Körpers (1) um eine zu der Ebene des bewegten Körpers (1) senkrechte Achse gemäß der Beziehung ω = (ΔG/R)1/2, wobei ΔG die Differenz zwischen den Ausgangssignalen der beiden Be schleunigungssensoren (2, 3) ist, zum Bestimmen der Abweichung der Winkelgeschwindigkeit (ω) von einem Sollwert der Winkelgeschwindigkeit des bewegten Körpers (1) und zum Erzeugen eines der Abweichung entsprechenden Steuersignals; und
- - einem am bewegten Körper (1) angeordneten Betätigungs element (46), das aufgrund des Steuersignals ein Steuerelement so betätigt, daß sich die Winkelgeschwindigkeit (ω) des bewegten Körpers (1) dem Sollwert annähert.
2. Vorrichtung nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß eine Korrektureinrichtung zur Nullpunkt-Einstellung
der Abweichung zwischen den Ausgangssignalen der beiden
Beschleunigungssensoren (2, 3) vorgesehen ist, wobei die
Nullpunkt-Einstellung während eines Stillstandes des be
wegten Körpers (1) ausgeführt wird.
3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Einrichtung (10 bis 15; 43) Tiefpaßfilter (16,
17) für die Ausgangssignale der beiden Beschleunigungssensoren
(2, 3) zugeordnet sind.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Frequenzcharakteristik der Tiefpaßfilter (16,
17) entsprechend den Betriebsbedingungen des bewegten
Körpers (1) veränderbar ist.
5. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß die beiden Beschleunigungssensoren (2, 3) gemeinsam
auf einem Trägersubstrat (41) angeordnet sind.
6. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet,
daß der erste Beschleunigungssensor (2) im Vorderteil
und der zweite Beschleunigungssensor (3) im hinteren
Bereich eines den Körper (1) bildenden Kraftfahrzeugs
angeordnet sind.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2078948A JPH0833408B2 (ja) | 1990-03-29 | 1990-03-29 | 角度検出装置と並進加速度検出装置並びに自動車制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE4110374A1 DE4110374A1 (de) | 1991-10-10 |
DE4110374C2 true DE4110374C2 (de) | 1995-06-08 |
Family
ID=13676114
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE4110374A Expired - Fee Related DE4110374C2 (de) | 1990-03-29 | 1991-03-28 | Vorrichtung zur Bewegungssteuerung eines bewegten Körpers |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5247466A (de) |
JP (1) | JPH0833408B2 (de) |
KR (1) | KR0159110B1 (de) |
DE (1) | DE4110374C2 (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5742507A (en) | 1994-11-25 | 1998-04-21 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability control circuit with speed-dependent change of the vehicle model |
US5862503A (en) | 1994-11-25 | 1999-01-19 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control |
Families Citing this family (101)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5408411A (en) * | 1991-01-18 | 1995-04-18 | Hitachi, Ltd. | System for predicting behavior of automotive vehicle and for controlling vehicular behavior based thereon |
JP2637630B2 (ja) * | 1991-01-30 | 1997-08-06 | 三菱電機株式会社 | 制御情報の検出方法及び装置 |
JPH05170120A (ja) * | 1991-03-20 | 1993-07-09 | Hitachi Ltd | 車両のヨー運動量検出装置及びその方法、並びにこれを利用した車両の運動制御装置 |
CA2097822C (en) * | 1991-10-04 | 2001-04-17 | Shinji Ishihara | Display system |
JPH05312579A (ja) * | 1992-05-08 | 1993-11-22 | Murata Mfg Co Ltd | ジャイロコンパス |
US5456109A (en) * | 1993-03-29 | 1995-10-10 | Delco Electronics Corporation | Thick film rotational accelerometer having two structurally integrated linear acceleration sensors |
CA2121380A1 (en) * | 1993-04-22 | 1994-10-23 | Ross D. Olney | Rotation sensor using linear accelerometers |
DE4314827A1 (de) * | 1993-05-05 | 1994-11-10 | Porsche Ag | Verfahren zur Bestimmung der Gierwinkelgeschwindigkeit eines Fahrzeuges |
DE4340719A1 (de) * | 1993-11-30 | 1995-06-01 | Siemens Ag | Schaltungsanordnung zum Auswerten der Signale eines Giergeschwindigkeitssensors |
US5559696A (en) * | 1994-02-14 | 1996-09-24 | The Regents Of The University Of Michigan | Mobile robot internal position error correction system |
DE4436162C1 (de) * | 1994-10-10 | 1996-03-21 | Siemens Ag | System zum Regeln der Fahrstabilität eines Kraftfahrzeugs |
US5735584A (en) * | 1994-11-25 | 1998-04-07 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for driving stability control with control via pressure gradients |
US5732377A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Process for controlling driving stability with a yaw rate sensor equipped with two lateral acceleration meters |
US5732379A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Brake system for a motor vehicle with yaw moment control |
US5694321A (en) | 1994-11-25 | 1997-12-02 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for integrated driving stability control |
US5732378A (en) | 1994-11-25 | 1998-03-24 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining a wheel brake pressure |
US5710705A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | Method for determining an additional yawing moment based on side slip angle velocity |
DE19515059A1 (de) | 1994-11-25 | 1996-05-30 | Teves Gmbh Alfred | Fahrstabilitätsregler mit reibwertabhängiger Begrenzung der Referenzgierrate |
US5671143A (en) * | 1994-11-25 | 1997-09-23 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability controller with coefficient of friction dependent limitation of the reference yaw rate |
US5711024A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for controlling yaw moment based on an estimated coefficient of friction |
US5710704A (en) | 1994-11-25 | 1998-01-20 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control during travel through a curve |
JPH08246512A (ja) * | 1995-03-07 | 1996-09-24 | Shinwa Musen Syst Kk | 漏水検知器具 |
DE19525217A1 (de) * | 1995-07-11 | 1997-01-16 | Teves Gmbh Alfred | Erfassung und Auswertung von sicherheitskritischen Meßgrößen |
DE19538616C2 (de) * | 1995-10-17 | 2003-11-27 | Continental Teves Ag & Co Ohg | Vorrichtung zur Erfassung einer Fahrzeugneigung und/oder einer Fahrzeugbeschleunigung |
DE59609033C5 (de) * | 1995-12-12 | 2013-09-26 | Continental Automotive Gmbh | Sensoranordnung für ein kraftfahrzeug zum erkennen eines aufpralls |
US5610345A (en) * | 1996-01-05 | 1997-03-11 | O'toole; Marcus L. | Device for determining the radial displacement of a motor vehicle relative to the overall direction-of-track of same |
DE19617326A1 (de) * | 1996-04-30 | 1997-11-06 | Sel Alcatel Ag | Verfahren und Einrichtung zur Erfassung der Beschleunigung eines mehrgliedrigen Schienenfahrzeuges |
US5878357A (en) * | 1996-09-03 | 1999-03-02 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for vehicle yaw rate estimation |
DE19651123C1 (de) * | 1996-12-09 | 1998-06-18 | Siemens Ag | Steuervorrichtung in einem Kraftfahrzeug |
DE19651124C1 (de) * | 1996-12-09 | 1998-05-28 | Siemens Ag | Steuervorrichtung für ein Schutzmittel zum Überrollschutz in einem Kraftfahrzeug |
DE19736328A1 (de) * | 1997-08-21 | 1999-02-25 | Bayerische Motoren Werke Ag | Einrichtung und Verfahren zur Steuerung von Unfallschutz-Auslöseeinrichtungen in Kraftfahrzeugen |
JP4143776B2 (ja) * | 1998-05-14 | 2008-09-03 | トヨタ自動車株式会社 | 車体のヨーレート、ロールレート、横加速度検出装置 |
DE19844540A1 (de) * | 1998-09-29 | 2000-03-30 | Bosch Gmbh Robert | Anordnungen und Verfahren zur Vermeidung von Überschlägen bei Bremsvorgängen oder Beschleunigungsvorgängen für Kraftfahrzeuge |
US6347271B1 (en) | 1999-09-15 | 2002-02-12 | Borgwarner Inc. | Control strategy for reducing primary drive line loads |
US6834218B2 (en) | 2001-11-05 | 2004-12-21 | Ford Global Technologies, Llc | Roll over stability control for an automotive vehicle |
US6356188B1 (en) | 2000-09-25 | 2002-03-12 | Ford Global Technologies, Inc. | Wheel lift identification for an automotive vehicle |
US7132937B2 (en) | 2000-09-25 | 2006-11-07 | Ford Global Technologies, Llc | Wheel lift identification for an automotive vehicle using passive and active detection |
US6904350B2 (en) | 2000-09-25 | 2005-06-07 | Ford Global Technologies, Llc | System for dynamically determining the wheel grounding and wheel lifting conditions and their applications in roll stability control |
US7109856B2 (en) | 2000-09-25 | 2006-09-19 | Ford Global Technologies, Llc | Wheel lifted and grounded identification for an automotive vehicle |
US7233236B2 (en) | 2000-09-25 | 2007-06-19 | Ford Global Technologies, Llc | Passive wheel lift identification for an automotive vehicle using operating input torque to wheel |
US6873931B1 (en) | 2000-10-10 | 2005-03-29 | Csi Technology, Inc. | Accelerometer based angular position sensor |
US7051827B1 (en) | 2001-03-13 | 2006-05-30 | Thomas W Cardinal | Cruise control safety disengagement system |
DE10114277C1 (de) * | 2001-03-23 | 2002-10-02 | Daimler Chrysler Ag | Vorrichtung zur Erkennung eines Seitenaufpralls bei einem Kraftfahrzeug |
US6829524B2 (en) * | 2001-08-20 | 2004-12-07 | Wisys Technology Foundation, Inc. | Method and apparatus for estimating yaw rate in a wheeled vehicle and stability system |
US6631317B2 (en) | 2001-10-01 | 2003-10-07 | Ford Global Technologies, Inc. | Attitude sensing system for an automotive vehicle |
US6654674B2 (en) * | 2001-11-21 | 2003-11-25 | Ford Global Technologies, Llc | Enhanced system for yaw stability control system to include roll stability control function |
US6556908B1 (en) | 2002-03-04 | 2003-04-29 | Ford Global Technologies, Inc. | Attitude sensing system for an automotive vehicle relative to the road |
US6718248B2 (en) | 2002-06-19 | 2004-04-06 | Ford Global Technologies, Llc | System for detecting surface profile of a driving road |
US6684140B2 (en) | 2002-06-19 | 2004-01-27 | Ford Global Technologies, Llc | System for sensing vehicle global and relative attitudes using suspension height sensors |
US7003389B2 (en) * | 2002-08-01 | 2006-02-21 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for characterizing vehicle body to road angle for vehicle roll stability control |
US7085639B2 (en) | 2002-08-01 | 2006-08-01 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for characterizing the road bank for vehicle roll stability control |
US6941205B2 (en) | 2002-08-01 | 2005-09-06 | Ford Global Technologies, Llc. | System and method for deteching roll rate sensor fault |
US7079928B2 (en) | 2002-08-01 | 2006-07-18 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for determining a wheel departure angle for a rollover control system with respect to road roll rate and loading misalignment |
US7194351B2 (en) | 2002-08-01 | 2007-03-20 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for determining a wheel departure angle for a rollover control system |
US7302331B2 (en) | 2002-08-01 | 2007-11-27 | Ford Global Technologies, Inc. | Wheel lift identification for an automotive vehicle |
US6961648B2 (en) | 2002-08-05 | 2005-11-01 | Ford Motor Company | System and method for desensitizing the activation criteria of a rollover control system |
US20040024505A1 (en) | 2002-08-05 | 2004-02-05 | Salib Albert Chenouda | System and method for operating a rollover control system in a transition to a rollover condition |
US7430468B2 (en) | 2002-08-05 | 2008-09-30 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for sensitizing the activation criteria of a rollover control system |
US20040024504A1 (en) | 2002-08-05 | 2004-02-05 | Salib Albert Chenouda | System and method for operating a rollover control system during an elevated condition |
US7085642B2 (en) | 2002-08-05 | 2006-08-01 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for correcting sensor offsets |
US6963797B2 (en) | 2002-08-05 | 2005-11-08 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for determining an amount of control for operating a rollover control system |
US9162656B2 (en) | 2003-02-26 | 2015-10-20 | Ford Global Technologies, Llc | Active driven wheel lift identification for an automotive vehicle |
US7653471B2 (en) | 2003-02-26 | 2010-01-26 | Ford Global Technologies, Llc | Active driven wheel lift identification for an automotive vehicle |
US7239949B2 (en) | 2003-02-26 | 2007-07-03 | Ford Global Technologies, Llc | Integrated sensing system |
US7136731B2 (en) | 2003-06-11 | 2006-11-14 | Ford Global Technologies, Llc | System for determining vehicular relative roll angle during a potential rollover event |
DE10394295T5 (de) * | 2003-10-31 | 2012-02-09 | Fujitsu Ltd. | Entfernungsberechnungsvorrichtung und Berechnungsprogramm |
DE102004004491A1 (de) * | 2004-01-29 | 2005-08-18 | Robert Bosch Gmbh | Vorrichtung zur Bestimmung einer Drehgeschwindigkeit |
JP4314137B2 (ja) * | 2004-03-19 | 2009-08-12 | カヤバ工業株式会社 | ロール制御に最適な装置および方法 |
US7308350B2 (en) | 2004-05-20 | 2007-12-11 | Ford Global Technologies, Llc | Method and apparatus for determining adaptive brake gain parameters for use in a safety system of an automotive vehicle |
US7451032B2 (en) | 2004-06-02 | 2008-11-11 | Ford Global Technologies, Llc | System and method for determining desired yaw rate and lateral velocity for use in a vehicle dynamic control system |
US7640081B2 (en) | 2004-10-01 | 2009-12-29 | Ford Global Technologies, Llc | Roll stability control using four-wheel drive |
US7668645B2 (en) | 2004-10-15 | 2010-02-23 | Ford Global Technologies | System and method for dynamically determining vehicle loading and vertical loading distance for use in a vehicle dynamic control system |
US7715965B2 (en) | 2004-10-15 | 2010-05-11 | Ford Global Technologies | System and method for qualitatively determining vehicle loading conditions |
US7552781B2 (en) | 2004-10-20 | 2009-06-30 | Black & Decker Inc. | Power tool anti-kickback system with rotational rate sensor |
US7660654B2 (en) | 2004-12-13 | 2010-02-09 | Ford Global Technologies, Llc | System for dynamically determining vehicle rear/trunk loading for use in a vehicle control system |
US7480547B2 (en) | 2005-04-14 | 2009-01-20 | Ford Global Technologies, Llc | Attitude sensing system for an automotive vehicle relative to the road |
JP4816302B2 (ja) * | 2005-09-06 | 2011-11-16 | ソニー株式会社 | 加速度センサのオフセット検出装置、加速度センサのオフセット検出方法及び加速度センサのオフセット検出プログラム並びにナビゲーション装置 |
US7590481B2 (en) | 2005-09-19 | 2009-09-15 | Ford Global Technologies, Llc | Integrated vehicle control system using dynamically determined vehicle conditions |
US7600826B2 (en) | 2005-11-09 | 2009-10-13 | Ford Global Technologies, Llc | System for dynamically determining axle loadings of a moving vehicle using integrated sensing system and its application in vehicle dynamics controls |
US8121758B2 (en) | 2005-11-09 | 2012-02-21 | Ford Global Technologies | System for determining torque and tire forces using integrated sensing system |
KR100777404B1 (ko) * | 2005-12-30 | 2007-11-19 | 재단법인서울대학교산학협력재단 | 두 개의 가속도 센서를 이용한 각속도 측정방법 및 장치 |
DE102006000733A1 (de) * | 2006-01-04 | 2007-07-12 | Conti Temic Microelectronic Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung einer Auslöseentscheidung für Rückhaltemittel eines Fahrzeugs |
US7599779B2 (en) * | 2006-03-08 | 2009-10-06 | Yamaha Hatsudoki Kabushiki Kaisha | Acceleration estimation device and vehicle |
WO2007127537A1 (en) * | 2006-03-15 | 2007-11-08 | Qualcomm Incorporated | Sensor-based orientation systeim |
JP4839920B2 (ja) * | 2006-03-29 | 2011-12-21 | 日本電気株式会社 | 角速度検出システム及びその方法並びにプログラム |
AU2011204260A1 (en) | 2010-01-07 | 2012-06-07 | Black & Decker Inc. | Power screwdriver having rotary input control |
US9475180B2 (en) | 2010-01-07 | 2016-10-25 | Black & Decker Inc. | Power tool having rotary input control |
US8418778B2 (en) | 2010-01-07 | 2013-04-16 | Black & Decker Inc. | Power screwdriver having rotary input control |
US9266178B2 (en) | 2010-01-07 | 2016-02-23 | Black & Decker Inc. | Power tool having rotary input control |
DE102010008954A1 (de) | 2010-02-23 | 2011-08-25 | Continental Automotive GmbH, 30165 | Verfahren zur Überschlagserkennung aus der Beschleunigung in Richtung der Hochachse des Fahrzeugs |
US8909497B1 (en) * | 2010-04-06 | 2014-12-09 | Keynetik, Inc. | System and method for fall detection |
US20120078570A1 (en) * | 2010-09-29 | 2012-03-29 | Apple Inc. | Multiple accelerometer system |
US20130133424A1 (en) * | 2011-06-10 | 2013-05-30 | Aliphcom | System-based motion detection |
DE102011113332A1 (de) * | 2011-09-15 | 2013-03-21 | Zf Friedrichshafen Ag | Steuergerät für ein verstellbares Fahrwerk-System |
EP2631035B1 (de) | 2012-02-24 | 2019-10-16 | Black & Decker Inc. | Elektrisches Werkzeug |
US10589413B2 (en) | 2016-06-20 | 2020-03-17 | Black & Decker Inc. | Power tool with anti-kickback control system |
US10407034B2 (en) * | 2017-06-05 | 2019-09-10 | GM Global Technology Operations LLC | Combined slip-based driver command interpreter |
DE102018219240A1 (de) * | 2018-11-12 | 2020-03-05 | Robert Bosch Gmbh | Drehratensensor und Vorrichtung mit einem Drehratensensor |
US11648900B2 (en) * | 2020-07-27 | 2023-05-16 | Robert Bosch Gmbh | Off-zone crash detection using lateral accelerations at different positions in a vehicle |
DE102020215304A1 (de) * | 2020-12-03 | 2022-06-09 | Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Inertialmesseinheit |
CN116699178B (zh) * | 2023-07-21 | 2023-10-13 | 常州天利智能控制股份有限公司 | 一种耐高温抗辐照加速度传感器检测设备 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1061132A (en) * | 1974-11-29 | 1979-08-28 | Theodore Mairson | Apparatus for performing inertial measurements using translational acceleration transducers and for calibrating translational acceleration transducers |
US4280188A (en) * | 1978-10-11 | 1981-07-21 | Grumman Aerospace Corporation | Survivable redundant vector sensors for systems with differing maximum output requirements |
US4510802A (en) * | 1983-09-02 | 1985-04-16 | Sundstrand Data Control, Inc. | Angular rate sensor utilizing two vibrating accelerometers secured to a parallelogram linkage |
JPS6074061U (ja) * | 1983-10-27 | 1985-05-24 | 日産自動車株式会社 | ヨー角加速度および横方向加速度検出装置 |
JPS60256065A (ja) * | 1984-06-01 | 1985-12-17 | Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk | 走行物体の加速度計 |
US4665748A (en) * | 1985-10-21 | 1987-05-19 | Sundstrand Data Control, Inc. | Automatic continuous nulling of angular rate sensor |
DE3541259A1 (de) * | 1985-11-22 | 1987-05-27 | Bodenseewerk Geraetetech | Vorrichtung zur bestimmung der nordrichtung |
DE3545715A1 (de) * | 1985-12-21 | 1987-07-02 | Daimler Benz Ag | Einrichtung zur vortriebsregelung an kraftfahrzeugen |
US4908767A (en) * | 1987-01-16 | 1990-03-13 | Valentine Research, Inc. | Acceleration measuring system |
JPS63218866A (ja) * | 1987-03-09 | 1988-09-12 | Honda Motor Co Ltd | 車両のヨ−レ−ト検出装置 |
JPS63243763A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Tamagawa Seiki Co Ltd | ガスレ−トセンサ |
JP2572391B2 (ja) * | 1987-06-25 | 1997-01-16 | 株式会社日立製作所 | 光フアイバジヤイロ |
JPS6416912A (en) * | 1987-07-10 | 1989-01-20 | Nippon Denki Home Electronics | Vibration gyro |
US4814680A (en) * | 1987-08-21 | 1989-03-21 | Sundstrand Corporation | Servo loop control for a coriolis rate sensor dither drive |
JPH01127963A (ja) * | 1987-11-12 | 1989-05-19 | Kayaba Ind Co Ltd | 角速度センサ |
US4896268A (en) * | 1987-11-25 | 1990-01-23 | Sundstrand Data Control, Inc. | Apparatus and method for processing the output signals of a coriolis rate sensor |
-
1990
- 1990-03-29 JP JP2078948A patent/JPH0833408B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-03-25 US US07/674,692 patent/US5247466A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-28 DE DE4110374A patent/DE4110374C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-28 KR KR1019910004930A patent/KR0159110B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5742507A (en) | 1994-11-25 | 1998-04-21 | Itt Automotive Europe Gmbh | Driving stability control circuit with speed-dependent change of the vehicle model |
US5862503A (en) | 1994-11-25 | 1999-01-19 | Itt Automotive Europe Gmbh | System for driving stability control |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR0159110B1 (ko) | 1999-03-20 |
KR910016536A (ko) | 1991-11-05 |
JPH03279867A (ja) | 1991-12-11 |
DE4110374A1 (de) | 1991-10-10 |
US5247466A (en) | 1993-09-21 |
JPH0833408B2 (ja) | 1996-03-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4110374C2 (de) | Vorrichtung zur Bewegungssteuerung eines bewegten Körpers | |
EP1692026B1 (de) | Verfahren und anordnung zur überwachung einer in einem radfahrzeug angeordneten messeinrichtung | |
DE102005013554B4 (de) | Sensorsystem | |
DE4208404C2 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Ermittlung von Gierimpulsen eines Fahrzeugs und Verwendung der Vorrichtung für eine Bewegungssteuereinrichtung für Fahrzeuge | |
EP2406581B1 (de) | Doppelaxialer drehratensensor | |
DE69123382T2 (de) | Geschwindigkeitsregler für Massen | |
EP0751888B1 (de) | Schaltungsanordnung zum auswerten der signale eines giergeschwindigkeitssensors | |
DE3608420C2 (de) | ||
EP1157898B1 (de) | Verfahren zur Detektion von Überrollvorgängen bei Kraftfahrzeugen mit Sicherheitseinrichtungen | |
DE60205328T2 (de) | Adaptive Vorrichtung und Methode zur Überschlagserkennung | |
DE19844090A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erfassung des Reibungskoeffizienten einer Strasse | |
EP0261152A1 (de) | Vorrichtung zum selbsttätigen auslösen von insassenschutzvorrichtungen bei einem unfall. | |
DE2619341A1 (de) | Beschleunigungsmessgeraet | |
WO2006063886A1 (de) | Neigungswinkelermittlung für ein motorrad | |
EP0985989B1 (de) | Verfahren und Einrichtung zum Verbessern des dynamischen Verhaltens eines Roboters | |
EP0502249B1 (de) | Verfahren zur Ermittlung von Fahrzeugdrehraten und Fahrzeuganordnung zur Durchführung des Verfahrens | |
EP0559114B1 (de) | Verfahren zum Lenken eines Strassenfahrzeugs mit Vorder- und Hinterradlenkung | |
DE68926064T2 (de) | Fahrzeug-Gleitwinkelüberwachungssystem | |
EP1503922B1 (de) | Verfahren zur auslösung einer sicherheitseinrichtung in einem kraftfahrzeug bei einem überrollvorgang | |
DE102011102453B4 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung einer Reibkraftamplitude in einem Lenksystem | |
WO2005056315A1 (de) | Bestimmung einer relativbewegung eines fahrwerks und eines fahrzeugaufbaus eines radfahrzeuges | |
EP2036776B1 (de) | Verfahren zur Bestimmung der Ausrichtung eines Objekts | |
DE19725058A1 (de) | Vorrichtung mit redundanten Kanälen zwischen einer Sensoreinrichtung und einer Auswerteeinrichtung | |
DE4008167C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Ermittlung eines Lenkeinschlagwinkels | |
EP1628863B1 (de) | Vorrichtung und verfahren zum messen von bewegungsgrössen eines kraftfahrzeugs |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
8125 | Change of the main classification |
Ipc: G05D 13/62 |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |