DE3932495A1 - Vorrichtung zum verdichten bzw. foerdern eines stroemungsmediums und kaelteanlage mit einer solchen vorrichtung - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums, insbesondere eine Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums mit einem eine erste Endplatte und ein von der ersten Endplatte abragen­ des, evolventenkurvenähnlich verlaufendes erstes Begrenzungs­ element aufweisenden ersten Förderelement, einer auf der ersten Endplatte angeordneten Antriebswelle mit vorgegebenem Durchmes­ ser, einem eine zweite Endplatte und ein von der zweiten End­ platte abragendes, evolventenkurvenähnlich verlaufendes zweites Begrenzungselement aufweisenden zweiten Förderelement und einer Antriebseinrichtung zum Antrieb der Antriebswelle des ersten Förderelementes, wobei die Begrenzungselemente der Förderele­ mente ineinander eingreifen.

Desweiteren betrifft die Erfindung eine Kälteanlage, insbeson­ dere eine Kälteanlage zur Zirkulation eines Kältemittels in ei­ nem geschlossenen Kältemittelkreislauf mit einem Verflüssiger zur Verflüssigung des Kältemittels, einem Ausdehnungsventil zur Aufnahme des vom Verflüssiger her strömenden flüssigen Kälte­ mittels und zum Ausdehnen des Kältemittels, einem Verdampfer zur Aufnahme des vom Ausdehnungsventil her strömenden Kältemit­ tels und zum Verdampfen des Kältemittels und einem Verdichter zur Aufnahme des vom Verdampfer her strömenden Kältemittels und zur Verdichtung des Kältemittels.

Vorrichtungen der zuvor genannten Art weisen im wesentlichen zwei Förderelemente mit davon abragenden, evolventenkurvenähn­ lich verlaufenden Begrenzungselementen mit entsprechenden Sym­ metrieachsen auf. Jedes der Begrenzungselemente ist auf einer Endplatte angeordnet. Die vorderen Enden der Begrenzungsele­ mente stehen in Kontakt oder zumindest nahezu in Kontakt mit der Endplatte des jeweils anderen Förderelements. Die Begren­ zungselemente weisen jeweils eine Flankenfläche auf, die im Be­ wegungsablauf miteinander einen Linienkontakt und beim Still­ stand der Förderelemente einen Ruhekontakt bilden. Die Begren­ zungselemente bilden im Betrieb der Vorrichtung eine Mehrzahl sich bewegender Kammern. In Abhängigkeit von der relativen Um­ laufbewegung der Begrenzungselemente bewegen sich die Kammern vom radial äußeren Ende der Begrenzungselemente zum radial in­ neren Ende der Begrenzungselemente und verdichten dabei das Strömungsmedium. Ebenso können sich die Kammern vom radial in­ neren Ende zum radial äußeren Ende der Begrenzungselemente be­ wegen, wodurch das Strömungsmedium expandiert bzw. gefördert wird. Zur Bildung der Kammern werden die Begrenzungselemente durch eine Antriebseinrichtung in eine einander umlaufende Be­ wegung verbracht. Die Förderelemente bzw. Begrenzungselemente drehen sich dabei nicht um ihre Achsen. Der grundsätzliche Auf­ bau und das Funktionsprinzip solcher Vorrichtungen sind bereits in zahlreichen Patentschriften beschrieben, so daß hier ledig­ lich beispielhaft auf die US-PS 8 01 182 verwiesen wird.

In typischer Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums der Schneckenbauart ist eines der Begrenzungs­ elemente an einer feststehenden Endplatte angebracht. Das an­ dere Begrenzungselement wird dagegen zu einer umlaufenden Bewe­ gung angetrieben. Diese wird dadurch eine Antriebswelle mit ei­ nem exzentrischen Kurbelteil erreicht, wobei die Antriebswelle mit der Endplatte des umlaufenden Begrenzungselements wirkver­ bunden ist. Aufgrund von sich aus Fertigungstoleranzen ergeben­ den Einschränkungen und zum Erhalt radialer Nachgiebigkeit zwecks Gewährung eines Durchflusses von Fremdteilchen oder Flüssigkeiten durch die Vorrichtung - ohne diese zu beschädigen - ist es üblicherweise erforderlich, eine Vorrichtung zu schaf­ fen, in der die Förderelemente zueinander nachgiebig angeordnet sind. Diese radiale Nachgiebigkeit wird üblicherweise durch einen mit der das Kurbelteil tragenden Antriebswelle wirkver­ bundenen Gleitblock erreicht, der in einen in der Antriebswelle oder der Endplatte ausgebildeten Schlitz zur Übertragung der Drehbewegung eingreift. Alternativ dazu könnte ein Schwenkglied mit der das Kurbelteil tragenden Antriebswelle und einem An­ triebsstutzen der umlaufenden Endplatte zur Übertragung der um­ laufenden Bewegung wirkverbunden sein. Die Vorrichtung zur Schaffung einer radialen Nachgiebigkeit dreht mit dem exzen­ trisch ausgebildeten Kurbelteil der Antriebswelle. Daher sind die Lager der Antriebswelle mit unerwünschten Massen belastet, die durch übermäßig große Lager zur Aufnahme der Antriebswelle aufgenommen und durch Gewichte oder dgl. ausgeglichen werden müssen.

Desweiteren führt die die radiale Nachgiebigkeit ermöglichende Vorrichtung zu einem komplexen Aufbau der Vorrichtung bzw. des Verdichters und erhöht so die Wartungskosten und die Herstel­ lungskosten in unerwünschtem Maße.

Typische Vorrichtungen der in Rede stehenden Art weisen deswei­ teren ein auf die von den Begrenzungselementen weggerichtete Oberfläche der umlaufenden Endplatte wirkendes Drucklager auf. Dieses Drucklager bewirkt eine axiale Nachgiebigkeit bzw. den gegenseitigen axialen Eingriff der vorderen Enden der Begren­ zungselemente und der jeweils gegenüberliegenden Endplatten. Ohne das Drucklager wäre dieser Eingriff durch den Druck des zwischen den Endplatten befindlichen Strömungsmediums aufgeho­ ben. Ein intakter axialer Kontakt ist jedoch erforderlich, da­ mit zwischen den vorderen Enden der Begrenzungselemente und den Endplatten keine unerwünschte Leckage auftritt wodurch sich der Wirkungsgrad der in Rede stehenden Vorrichtung bzgl. Verdich­ tung oder Expansion verringern würde. Das Drucklager bewirkt jedoch eine unerwünschte Leistungsverringerung. Daher ist es erstrebenswert, die durch das Lager aufzunehmende Druckbela­ stung zu verringern. In einer Vorrichtung der in Rede stehenden Art mit einem exzentrisch angetriebenen, umlaufenden Förderele­ ment ist es jedoch schwierig, die Größe des Drucklagers im ge­ wünschten Maße zu verringern, da das Drucklager bei umlaufender Bewegung des Förderelementes unterschiedlich hohe Belastungen aufzunehmen hat.

Schließlich ist bei der typischen Vorrichtung der in Rede ste­ henden Art eine Einrichtung zur Verhinderung von Drehbewegungen der Förderelemente erforderlich. Dazu wird beispielsweise eine Oldham-Kupplung eingesetzt, mit der eine Drehbewegung des um­ laufenden Förderelements verhindert und eine umlaufende Bewe­ gung aufgezwungen wird. Auch hier ist es erstrebenswert die durch die Einrichtung zur Verhinderung von Drehbewegungen ver­ ursachte Belastung zur Verringerung eines Leistungsverlustes in der Vorrichtung zu minimieren.

Bislang sind zahlreiche Versuche unternommen worden, die zuvor genannten Probleme aus dem Wege zu räumen. Beispielsweise wurde anstelle des auf das umlaufende Förderelement wirkenden Druck­ lagers Flüssigkeitsdruck zum Drücken des umlaufenden Förderele­ mentes vorgesehen. Ebenso wurde ein exzentrisches Kurbelteil vorgesehen, das direkt, d. h. ohne den Einsatz einer Vorrichtung zur Schaffung einer radialen Nachgiebigkeit zwischen den Förder­ elementen, mit dem umlaufenden Förderelement wirkverbunden ist. Diese Versuche waren jedoch nur wenig erfolgreich. Bei­ spielsweise erfordert die Beaufschlagung des umlaufenden Förder­ elementes mit einem unter einem Zwischendruck oder unter hohem Druck stehenden Strömungsmedium den Einbau verschiedener zu­ sätzlicher Dichtungen und Dichtungseinrichtungen zur Minimie­ rung einer Leckage. Die Dichtungen unterliegen einem Ver­ schleiß, sind übermäßig teuer und schwierig zu warten. Das Weglassen der Vorrichtung zur Schaffung einer radialen Nachgie­ bigkeit erfordert eine hohe Bearbeitungsgenauigkeit der in Rede stehenden Vorrichtung, die übermäßig teuer und zeitraubend ist. Desweiteren ruft das Weglassen der Vorrichtung zur Schaffung einer radialen Nachgiebigkeit die Gefahr einer Beschädigung beim Verdichtungsvorgang durch durch die Vorrichtung geförderte Fremdpartikel hervor. Dies ist bei solchen als Massenprodukte hergestellten Vorrichtungen nicht akzeptabel. Solche Vorrich­ tungen müssen eine hohe Zuverlässigkeit aufweisen und relativ billig sein.

Es wurden auch sporadische Versuche zur Entwicklung von Vor­ richtungen der in Rede stehenden Art mit zwei gemeinsam drehen­ den Förderelementen unternommen. Bei solchen Vorrichtungen dre­ hen beide Förderelemente gleichzeitig, jedoch um voneinander abweichende, parallele Achsen. Jedoch gab es bislang Schwierig­ keiten bei der Verwirklichung einer Vorrichtung mit gemeinsam drehenden Förderelementen. Typischerweise sind dort zusätzlich eine Menge von Drehlagern erforderlich, die die Zuverlässigkeit der Vorrichtung verringern. Desweiteren ist bei der typischen Vorrichtung mit zwei drehenden Förderelementen ein auf beide Förderelemente wirkendes Drucklager erforderlich, damit sich die Förderelemente nicht axial voneinander entfernen. Folglich erhöht sich der Energiebedarf der Vorrichtung und die Zuverläs­ sigkeit wird verringert. Im Ergebnis hat es bis heute keine zu­ verlässig arbeitende Vorrichtung der in Rede stehenden Art mit zwei bewegbaren Förderelementen gegeben.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Vorrich­ tung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums zu schaffen, bei der die beiden Förderelemente gemeinsam drehen und die für die Massenproduktion geeignet ist. Die Konstruktion der Vorrichtung soll einfach und die Vorrichtung soll zuverläs­ sig im Betrieb sein. Desweiteren soll im Betrieb der Vorrich­ tung die Gefahr der Zerstörung möglichst gering sein. Schließlich soll eine Kälteanlage zur Zirkulation eines Kälte­ mittels in einem geschlossenen Kältemittelkreislauf geschaffen werden, die als Verdichter die erfindungsgemäße Vorrichtung enthält.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums löst die zuvor aufgezeigte Aufgabe da­ durch, daß das erste Förderelement zwei an radial gegenüberlie­ genden Enden der Endplatte ausgebildete und sich im wesentli­ chen parallel zu den abragenden Begrenzungselementen erstrec­ kende Fortsätze mit jeweils einem Führungsbereich und einem Haltebereich aufweist, daß das zweite Förderelement auf der zweiten Endplatte zwei gegenüberliegend angeordnete angetrie­ bene Stutzen und einen angetriebenen Wellenstumpf mit vorgege­ benem Durchmesser aufweist und daß eine Druckeinrichtung zur Druckbeaufschlagung der zweiten Endplatte vorgesehen ist.

Erfindungsgemäß ist erreicht worden, daß die beiden Förderele­ mente gemeinsam drehen. Die Förderelemente sind miteinander über ein die umlaufende Bewegung ermöglichendes Drucklager wirkverbunden. Das Drucklager ermöglicht eine geeignete axiale Nachgiebigkeit der Förderelemente und verhindert eine nicht-ge­ meinsame Drehung der Förderelemente. Desweiteren kann die er­ findungsgemäße Vorrichtung Mittel zur radialen Einstellung der Förderelemente zur Gewährleistung eines geeigneten Spiels zwi­ schen den Flanken der Begrenzungselemente enthalten. Die erfin­ dungsgemäße Vorrichtung kann eine kreisringförmige Dichtung und eine Feder zur Verhinderung einer ungewollten axialen Bewegung der Förderelemente im Betrieb der Vorrichtung enthalten. Schließlich sind in der erfindungsgemäßen Vorrichtung Schmier­ mittelkanäle zum wirkungsvollen Fördern von Schmiermittel zu den beweglichen Teilen der Vorrichtung vorgesehen.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung weist insbesondere einen die Antriebswelle antreibenden Motor auf. Die Antriebswelle dreht wiederum eine Endplatte eines Förderelementes und zwei sich von der Endplatte aus durch entsprechende Antriebsausnehmungen in einem als Oldham-Kupplung wirkenden Abstandsring hindurch er­ streckende Ansätze. Die Ansätze greifen in zwei auf der End­ platte des indirekt angetriebenen Förderelements ausgebildete Antriebsausnehmungen und gewährleisten so eine gemeinsame Dreh­ bewegung der beiden Endplatten. Da die Endplatten um parallele, nicht-konzentrische Achsen drehen, wird zwischen den Begren­ zungselementen der Förderelemente eine relative, umlaufende Be­ wegung induziert. Zur Schaffung eines Spiels erstrecken sich die Ansätze vorzugsweise durch Ausnehmungen bis hinter die in­ direkt angetriebene Endplatte, damit sie an den Ansätzen eine Druckplatte befestigt werden können. Ein Druckmittel, z. B. eine Schraubenfeder, erstreckt sich zwischen der Druckplatte und der indirekt angetriebenen Endplatte um einen geeigneten axialen Kontakt zwischen den Begrenzungselementen mit den jeweiligen Endplatten zu gewährleisten. Die Schraubenfeder erlaubt ein axiales Spiel der Begrenzungselemente und der Endplatten, so daß Fremdkörper oder Strömungsmedium die erfindungsgemäße Vor­ richtung nicht beschädigen können.

Es gibt nun verschiedene Möglichkeiten, die Lehre der vorlie­ genden Erfindung in vorteilhafter Weise auszugestalten und wei­ terzubilden. Dazu ist auf die nachfolgende Erläuterung von Aus­ führungsbeispielen der Erfindung anhand der Zeichnung zu ver­ weisen.

In Verbindung mit der Erläuterung der bevorzugten Aus­ führungsbeispiele der Erfindung anhand der Zeichnung werden auch im allgemeinen bevorzugte Ausgestaltungen und Weiterbil­ dungen der Lehre erläutert. In der Zeichnung zeigt

Fig. 1 im Schnitt eine erfindungsgemäße Vorrichtung mit zwei gemeinsam drehenden Förderelementen,

Fig. 2 in einer vergrößerten Darstellung teilweise den Gegenstand aus Fig. 1,

Fig. 3 den Gegenstand aus Fig. 2 im Schnitt entlang der Linie 3-3,

Fig. 4 in einer Sprengdarstellung, geschnitten, die einzelnen Komponenten der erfindungsgemäßen Vorrichtung aus Fig. 1,

Fig. 5 in einer vergrößerten Darstellung den Gegenstand aus Fig. 4 im Schnitt entlang der Linie 5-5, wobei die Bauteile des hermetischen Gehäuses eine bestimmte erste Position zueinander haben,

Fig. 6 in einer vergrößerten Darstellung den Gegenstand aus Fig. 4 im Schnitt entlang der Linie 5-5, wobei die Bauteile des hermetischen Gehäuses eine von Fig. 5 abweichende zweite Position zueinander haben,

Fig. 7 in einer vergrößerten Darstellung, geschnitten, ein zweites Ausführungsbeispiel einer erfindungsge­ mäßen Vorrichtung,

Fig. 7a in einer vergrößerten Darstellung, geschnitten, das die Schwingung der Förderelemente der Vorrichtung aus Fig. 7 begrenzende Drucklager,

Fig. 7b im Schnitt, vergrößert, die in Fig. 7a gezeigte kreisringförmige Feder,

Fig. 8 in einer vergrößerten Darstellung, geschnitten, ein drittes Ausführungsbeispiel einer erfindungsge­ mäßen Vorrichtung,

Fig. 9 den Gegenstand aus Fig. 8 im Schnitt entlang der Linie 9-9,

Fig. 10 den Gegenstand aus Fig. 8 im Schnitt entlang der Linie 9-9 in einer modifizierten Ausgestaltung,

Fig. 11 in einer vergrößerten Darstellung, geschnitten, ein viertes Ausführungsbeispiel einer erfindungsge­ mäßen Vorrichtung,

Fig. 12 den Gegenstand aus Fig. 11 im Schnitt entlang der Linie 12-12,

Fig. 13 die in Fig. 12 gezeigte Druckeinrichtung, vergrößert, im Schnitt entlang der Linie 13-13,

Fig. 14 in einer geschnittenen Darstellung, vergrößert und teilweise, den Gegenstand aus Fig. 11, wobei die Vorrichtung stillsteht,

Fig. 15 in einer vergrößerten Darstellung, geschnitten, ein fünftes Ausführungsbeispiel einer erfindungsge­ mäßen Vorrichtung,

Fig. 16 den Gegenstand aus Fig. 15 im Schnitt entlang der Linie 16-16 und

Fig. 17 in einer schematischen Darstellung eine erfindungsgemäße Kälteanlage.

Bei der in Fig. 1 gezeigten Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsmediums handelt es sich um einen Ver­ dichter 20 der Schneckenbauart. Der Verdichter 20 ist von einem hermetischen Gehäuse 22 umgeben. Die erfindungsgemäße Vorrich­ tung könnte ebenso am Beispiel einer Expansionsvorrichtung, ei­ ner Pumpe oder eines Verdichters ohne hermetisches Gehäuse er­ örtert werden.

Das hermetische Gehäuse 22 des Verdichters 20 weist einen obe­ ren Bereich 24, einen unteren Bereich 26 und einen dazwischen­ liegenden mittigen Rahmenbereich 28 auf. Der Rahmenbereich 28 besteht im wesentlichen aus einem zylindrischen Gehäuse 30 mit einem an einem Ende des Rahmenbereichs 28 über dem Gehäusequer­ schnitt ausgebildeten Innenrahmen 32.

Ein im wesentlichen zylindrisches oberes Lagergehäuse 34 ist als integraler Bestandteil des Innenrahmens 32 ausgebildet. Das Lagergehäuse 34 ist im wesentlichen koaxial zu der Achse des zylindrischen Gehäuses 30 angeordnet. Axial durch das obere La­ gergehäuse 34 hindurch erstreckt sich ein Durchgang 36 für eine Antriebswelle 84. Ein oberes Hauptlager 38 ist radial innerhalb des Durchgangs 36 angeordnet. Das obere Hauptlager 38 ist vor­ zugsweise als Drehlager ausgeführt und aus gesinterter Bronze oder dgl. gefertigt. Das obere Hauptlager 38 kann ebenso als Kugel- oder Rollenlager ausgeführt sein. Vorzugsweise ist das obere Hauptlager 38 nicht als Drucklager ausgeführt.

Innerhalb des oberen Bereichs 24 und des mittigen Rahmenbe­ reichs 28 des hermetischen Gehäuses 22 ist ein Motor 40 ange­ ordnet. Der Motor 40 ist vorzugsweise als Ein-Phasen- oder als Drei-Phasen-Elektromotor mit einem allseitig einen Anker 44 um­ gebenden Stator 42 ausgeführt. Zwischen dem Stator 42 und dem Anker 44 ist ein kreisringförmiger Raum zur ungehinderten Dre­ hung des Ankers 44 innerhalb des Stators 42 ausgebildet. Zur Sicherung des Motors 40 innerhalb des hermetischen Gehäuses 22 sind eine Mehrzahl von Bolzen oder Kopfschrauben 46 vorgesehen. Die Kopfschrauben 46 sind dazu durch geeignete Durchgänge in den Platten des Stators 42 hindurch in mit Innengewinde verse­ hene Bohrungen des Rahmenbereichs 28 eingeschraubt. Zur besse­ ren Übersicht ist in Fig. 1 lediglich eine der Kopfschrauben 46 dargestellt.

In der erfindungsgemäßen Vorrichtung könnten ebenso andere Mo­ toren und entsprechend andere Befestigungsmittel für den jewei­ ligen Motor vorgesehen sein.

Im oberen Bereich 24 des hermetischen Gehäuses 22 ist eine Aus­ stoßöffnung 50 zum Auslassen des unter hohem Druck stehenden Strömungsmediums aus dem Verdichter 20 ausgebildet. Im unteren Bereich 26 des hermetischen Gehäuses 22 ist zur Aufnahme von unter niedrigem Druck stehendem Strömungsmedium in dem Verdich­ ter 20 eine Ansaugöffnung 52 ausgebildet. Damit ist der An­ schluß des Verdichters 20 an ein mit Strömungsmedium arbeiten­ des System möglich.

Vorzugsweise läßt sich der erfindungsgemäße Verdichter 20 in eine Kälteanlage oder in ein System zur Luftkonditionierung einsetzen. In Fig. 17 ist eine Kälteanlage der in Rede stehen­ den Art gezeigt. Sie umfaßt eine zwischen der Ausstoßöffnung 50 und einem Verflüssiger 60 angeordnete Auslaßleitung 56. Der Verflüssiger 60 dient zur Wärmeentnahme aus der Kälteanlage und zum Verflüssigen des Kältemittels. Eine Leitung 62 verbindet den Verflüssiger 60 mit einem Ausdehnungsventil 64. Das Ausdeh­ nungsventil 64 könnte thermisch oder elektrisch auf das Signal eines in den Figuren nicht gezeigten Reglers hin betätigbar sein. Eine weitere Leitung 66 verbindet das Ausdehnungsventil 64 mit einem Verdampfer 68. Zum zwecke der Wärmeaufnahme wird über Leitung 66 das ausgedehnte bzw. entspannte Kältemittel vom Ausdehnungsventil 64 zum Verdampfer 68 geleitet. Schließlich leitet eine Ansaugleitung 70 das verdampfte Kältemittel vom Verdampfer 68 zum Verdichter 20, in dem das Kältemittel ver­ dichtet wird. Von dort aus gelangt das Kältemittel entsprechend vorangegangener Beschreibung wieder in die Kälteanlage.

Der prinzipielle Aufbau und die grundsätzliche Funktion der in Rede stehenden Kälteanlage mit einem erfindungsgemäßen Verdich­ ter 20 sind aus dem Stand der Technik bekannt, so daß hier auf eine detaillierte Beschreibung der Bauteile einer solchen Käl­ teanlage verzichtet werden kann. Ebenso könnte eine solche Käl­ teanlage bzw. ein solches Luftkonditionierungssystem auch meh­ rere erfindungsgemäße Verdichter 20 enthalten. Dabei könnten die Verdichter im strömungstechnischen Sinne parallel oder in Serie geschaltet sein. Auch der Verflüssiger und der Verdampfer könnten mehrfach vorhanden sein, was hier nicht näher erörtert werden muß.

Nach der zuvor erfolgten Beschreibung der allgemeinen Konstruk­ tion des Verdichters 20 werden im folgenden die erfindungsge­ mäßen Merkmale genauer erörtert. Die Fig. 1, 2 und 3 zeigen gemeinsam eine Anordnung zweier Förderelemente, nämlich ein er­ stes Förderelement 80 und ein zweites Förderelement 100. Die Förderelemente 80, 100 weisen jeweils ein abstehendes, evolven­ tenkurvenähnlich verlaufendes Begrenzungselement auf. Die Be­ grenzungselemente sind so angeordnet, daß sie ineinandergrei­ fen. Das evolventenkurvenähnlich verlaufende Begrenzungselement des ersten Förderelements 80 ist integraler Bestandteil der im wesentlichen ebenen Endplatte 82 des - direkt angetriebenen - ersten Förderelements 80. Zu der Endplatte 82 gehört eine in die dem Begrenzungselement entgegengesetzte Richtung abragende Antriebswelle 84. Durch eine sich mittig durch die Antriebs­ welle 84 hindurch erstreckende mittige Bohrung ist ein Auslaß­ kanal 86 gebildet. Der Auslaßkanal 86 ist mit einer durch eine im wesentlichen mittige Bohrung durch die Endplatte 82 hindurch gebildete Auslaßöffnung 88 strömungsverbunden. Die Antriebs­ welle 84 weist einen sich zur freien, gelagerten Drehbewegung axial durch das obere Hauptlager 38 hindurch erstreckenden Be­ reich 90 mit erweitertem Durchmesser und einen sich axial durch den Anker 44 hindurch erstreckenden Bereich 92 mit verringertem Durchmesser auf. Der Bereich 92 ist mit dem Anker 44 fest ver­ bunden. Diese Verbindung ist entweder in Form einer Preßpassung oder durch Keile und dazugehörende Keilnuten ausgebildet.

Das zweite, indirekt angetriebene Förderelement 100 weist ein zweites Begrenzungselement auf, das in das erste Begrenzungs­ element des ersten Förderelementes 80 eingreift. Das zweite Be­ grenzungselement ist auf einer zweiten Endplatte 102 von dieser abragend angeordnet und verläuft evolventenkurvenähnlich. Auf der zweiten Endplatte 102 ragen zwei - angetriebene - Stutzen 103 von dieser ab. Die Stutzen 103 sind am äußeren Rand des zweiten Förderelementes 100 einander gegenüberliegend ausgebil­ det. Eine als angetriebener Wellenstumpf 104 ausgebildete An­ triebswelle des zweiten Förderelementes 100 erstreckt sich von der zweiten Endplatte 102 aus in eine dem Begrenzungselement abgewandte Richtung. Die zweite Endplatte 102 weist desweiteren eine im wesentlichen mittige Druckübertragungsbohrung 106 auf. Die Druckübertragungsbohrung 106 ist mit einer durch eine im Wellenstumpf 104 ausgebildete Bohrung gebildete Druckaus­ gleichskammer 108 strömungsverbunden.

Ein kreisringförmiges Lager 110, z. B. eine aus gesinterter Bronze hergestellte Laufbüchse, ein Rollen- oder Kugellager, ist innerhalb einer ein Lagergehäuse 112 bildenden kreisring­ förmigen Wandung angeordnet und dient zur drehbaren Lagerung der Endplatte 102 des indirekt angetriebenen Förderelements 100. Die Wandung ist integraler Bestandteil des unteren Be­ reichs 26 des hermetischen Gehäuses 22.

Die Endplatte 82 des direkt angetriebenen Förderelements 80 weist zwei sich parallel zu den Begrenzungselementen von der ersten Endplatte 82 aus erstreckende Fortsätze 120 auf. Die Fortsätze sind im äußeren Randbereich der Endplatte 82 einander gegenüberliegend angeordnet und bestehen jeweils aus drei Be­ reichen bzw. Teilen: ein erstes Teil - ein Abstandsteil 122 - besteht im wesentlichen aus einem mit einem bestimmten Abstand zu der Endplatte 82 angeordneten, in derselben Ebene wie das Endteil liegenden ebenen Schulterteil 124; ein zweites Teil mit einem geradlinigen Führungsbereich 126; und ein drittes Teil mit einem Haltebereich 128.

Ein Ring 130 ist zwischen den Schulterteilen 124 der Fortsätze 120 und der indirekt angetriebenen Endplatte 102 angeordnet. Dabei steht der Ring 130 in Gleitkontakt mit den Schulterteilen 124 und der Endplatte 102. Der Ring 130 dient somit als Ab­ standhalter und verhindert ein unerwünschtes Schwingen oder Taumeln der Endplatte 102 relativ zur Endplatte 82 des direkt angetriebenen Förderelements 80. Der Ring 130 ist kreisringför­ mig ausgebildet, erstreckt sich radial um die Begrenzungsele­ mente der Förderelemente 80, 100 herum ohne diese zu berühren und weist vier Antriebsausnehmungen 132 a, 132 b, 132 c, 132 d auf. Die Antriebsausnehmungen 132 a, 132 b, 132 c, 132 d sind mit glei­ chen Abständen zueinander unter einer Winkelstellung von etwa 90° um den Ring 130 herum durch diesen hindurch ausgebildet. Jeweils zwei der Antriebsausnehmungen 132 a, 132 c bzw. 132 b, 132 d sind dabei einander gegenüberliegend angeordnet. Fig. 3 zeigt besonders deutlich, daß der Ring 130 vier im wesentlichen geradlinig erweiterte Bereiche mit den darin ausgebildeten An­ triebsausnehmungen 132 aufweist. Durch diese Ausgestaltung las­ sen sich die Antriebsausnehmungen 132 in der gewünschten Größe ausbilden, wobei der Ring ein möglichst geringes Körpervolumen aufweist. Der Ring könnte ebenso eine radiale Dicke aufweisen, die über dem Durchmesser der Antriebsausnehmungen liegt. Die in der Darstellung aus Fig. 3 gewählte Form des Ringes 130 mini­ miert jedoch die Masse des Ringes 130 und trägt somit zur Redu­ zierung der drehenden Masse des Verdichters 20 bei, zumal der Ring 130 vorzugsweise aus Stahl oder einem ähnlichen Material hergestellt ist.

Der geradlinige Führungsbereich 126 der Fortsätze 120 erstreckt sich durch die Antriebsausnehmungen 132 a, 132 c und hat dabei Gleitkontakt mit dem Ring 130. Der Haltebereich 128 der Ansätze 120 erstreckt sich bis hinter den Ring 130. Die Antriebsstutzen 103 erstrecken sich von der indirekt angetriebenen Endplatte 102 bis in die Antriebsschlitze 132 b, 132 d und haben mit diesen Gleitkontakt. Im Betrieb des Verdichters 20 wirkt der Ring 130 als Oldham-Kupplung und dient zur Übertragung von Drehbewegung und Drehmoment von den Fortsätzen 120 durch den Ring 130 hin­ durch auf die angetriebenen Stutzen 103. Dabei bewirkt der Ring 130 ein gemeinsames Drehen der Förderelemente 80, 100.

Das indirekt angetriebene Förderelement 102 weist entlang sei­ nes Umfanges zwei Ausnehmungen 140 zur Schaffung eines Spiels auf. Diese Ausnehmungen 140 koexistieren mit den Antriebsaus­ nehmungen 132 a, 132 c und sind am radial äußeren Ende 142 der Endplatte 102 angeordnet, so daß sich der Haltebereich 128 der Fortsätze 120 durch die Ausnehmungen 140 hindurch parallel zu und radial aus dem unteren Lagergehäuse erstreckt. Die Ausneh­ mungen 140 sind derart dimensioniert, daß sie zur Verhinderung einer im Betrieb des Verdichters 20 auftretenden gegenseitigen Störung zwischen dem Führungsbereich 126 und der indirekt ange­ triebenen Endplatte 102 ein hinreichend großes Spiel schaffen.

Eine als Druckplatte 150 für das erste Förderelement 80 ausge­ führte kreisringförmige Platte ist an dem zylindrischen Halte­ bereich 128 des Fortsatzes 120 befestigt. Die Druckplatte 150 weist um ihr äußeres Ende herum einen kreisringförmigen, im we­ sentlichen ebenen Randbereich 152 auf. Der Randbereich 152 weist für jeden Fortsatz 120 eine Bohrung auf, in der jeweils ein zylindrischer Haltebereich 128 befestigt ist. Der Haltebe­ reich 128 kann in der jeweiligen Bohrung eingeschweißt, durch Preßpassung eingepaßt oder durch gegenseitige Verzahnung bzw. durch gegenseitigen Eingriff der Bauteile befestigt sein. Pa­ rallel zu dem Randbereich 152 der Druckplatte 150 und nach unten mit Abstand dazu angeordnet ist ein ebener, flacher Zentralbe­ reich 156 vorgesehen. Der Zentralbereich 156 umfaßt vorzugs­ weise einen als Aufnahmeschulter 158 ausgeführten, geringfügig nach unten abgesetzten zweiten Bereich und eine Wirkfläche 160. Eine durch die axiale Mitte des ebenen Zentralbereichs 156 füh­ rende Bohrung bildet einen mittigen Durchgang 162. Der mittige Durchgang 162 hat einen solchen Innendurchmesser, daß die Druckplatte 150 ungehindert um das Lagergehäuse 112 drehen kann.

Zwischen der Druckplatte 150 und der indirekt angetriebenen Endplatte 102 ist eine Druckfeder 170 angeordnet. Die Druckfe­ der 170 dient der Druckbeaufschlagung dahingehend, daß sie die Endplatten 82, 102 aufeinanderzu drückt. Die Druckfeder 170 übt von der dem Begrenzungselement abgewandten Seite des zweiten Förderelements 100 auf die indirekt angetriebene Endplatte 102 eine Kraft aus und drückt dabei das vordere Ende 180 des Be­ grenzungselementes des indirekt angetriebenen Förderelementes 100 in Kontakt mit der direkt angetriebenen Endplatte 82. Ebenso überträgt die Druckfeder 170 eine mit gleichem Betrage entgegengerichtete Kraft über die Druckplatte 150, die Fort­ sätze 120 und die direkt angetriebene Endplatte 82, um die vor­ deren Enden 182 des direkt angetriebenen Förderelements 80 mit der Endplatte 102 in Kontakt zu bringen. In dem hier bevorzug­ ten Ausführungsbeispiel ist zur Aufnahme eines Endes der Druck­ feder 170 um die indirekt angetriebene Endplatte 102 ein kreis­ ringförmiger Kanal 114 ausgebildet.

Durch die Ansätze 120, die Druckplatte 150 und die Druckfeder 170 ist der die Endplatten 82, 102 aufweisende Verdichter 20 in axialer Richtung nachgiebig ausgebildet. Im Falle eines Über­ höhten Drucks oder wenn Strömungsmedium zwischen den Begren­ zungselementen der Förderelemente 80, 100 schlägt, d. h. der Druck des Strömungsmediums stark schwankt, wird die von der Druckfeder 170 aufgebrachte axial wirkende Kraft überwunden und der Druck entweicht bzw. das Strömungsmedium gelangt über eine Leckage zwischen den vorderen Enden 180, 182 der Begrenzungs­ elemente und den einander gegenüberliegeden Endplatten 82, 102 der Förderelemente 80, 100 aus dem kritischen Bereich.

Die Fig. 4, 5 und 6 zeigen gemeinsam, daß die Antriebswelle 84 die Endplatte 82 um eine erste Achse A dreht. Der angetriebene Wellenstumpf 104 dreht die Endplatte 102 um eine zweite Achse B. Die erste Achse A ist parallel zu der zweiten Achse B ausge­ richtet. Die Achsen A, B sind nicht koaxial zueinander. Da die Achsen A, B nicht konzentrisch zueinander liegen, bewegen sich die von den Endplatten 82, 102 getragenen Begrenzungselemente beim gleichzeitigen Drehen einander umlaufend.

Am unteren Ende des mittigen Rahmenbereichs 28 ist um eine er­ ste Symmetrieachse C 1 herum eine zylindrische Lippe 190 ausge­ bildet. Der untere Bereich 26 des hermetischen Gehäuses 22 weist eine am oberen Rand ausgebildete zylindrische Schulter 192 auf. Diese Schulter 192 ist um eine zweite Symmetrieachse C 2 herum ausgebildet. Die erste Achse A der Antriebswelle 84 ist zu der Symmetrieachse C 1 des mittigen Rahmenbereichs 28 vorzugsweise um einen relativ geringen Betrag, beispielsweise um 0,0381 cm bis 0,0508 cm, versetzt. Die zweite Achse B des angetriebenen Wellenstumpfes 104 ist zu der zweiten Symmetrie­ achse C 2 des unteren Bereichs 26 des hermetischen Gehäuses 22 ebenfalls versetzt angeordnet. Dieser Versatz ist jedoch vor­ zugsweise größer als der zwischen der Achse A und der Symme­ trieachse C 1 und beläuft sich beispielsweise im Bereich des durch die Begrenzungselemente der Förderelemente 80, 100 be­ schriebenen Umlaufradius.

Bei der Montage des hermetischen Gehäuses 22 wird die zylindri­ sche Lippe 190 mit der Schulter 192 des unteren Gehäuseteils in Kontakt gebracht. Die Schulter 192 kommt abdichtend mit dem Außenbereich der zylindrischen Lippe 190 in Kontakt. Die Schul­ ter 192 und die Lippe 190 sind vorzugsweise so dimensioniert, daß sie beispielsweise durch Schweißen oder dgl. abdichtend miteinander verbindbar sind. Die Symmetrieachse C 1 des mittigen Rahmenbereichs 28 und die Symmetrieachse C 2 des unteren Be­ reichs 26 des hermetischen Gehäuses 22 sind nach der Montage des hermetischen Gehäuses 22 konzentrisch zueinander angeordnet und bilden dabei eine gemeinsame Achse C (d. h. C = C 1 = C 2). Die gemeinsame Achse C ist zu beiden Achsen A, B versetzt aus­ gebildet. Die relative Lage des unteren Bereichs 26 des herme­ tischen Gehäuses 22 und des mittigen Rahmenbereichs 18 ist bei der Montage des hermetischen Gehäuses 22 durch Drehen der Be­ reiche 26, 28 veränderbar. Durch diese Änderung der Lage der Bereiche 26, 18 relativ zueinander läßt sich das Flankenspiel zwischen den Begrenzungselementen der Förderelemente 80, 100 einstellen. Markierungen wie z. B. die im mittigen Rahmenbereich 28 vorgesehene Markierung U und die im unteren Bereich 26 des hermetischen Gehäuses 22 vorgesehene Markierung L dienen im Rahmen einer Vereinfachung der Montage zur optischen Anzeige der Winkelposition der Gehäuseteile zueinander, d. h. zur An­ zeige der Position der Gehäuseteile bzgl. der gemeinsamen Achse C.

Die Fig. 5 und 6 zeigen deutlich das Ergebnis der Positio­ nierung des mittigen Rahmenteils 28 relativ zu dem unteren Be­ reich 26 des hermetischen Gehäuses 22. Der maximale Umlaufra­ dius bei der umlaufenden Bewegung der Förderelemente 80, 100 entspricht der Summe aus Entfernung der ersten Achse A von der gemeinsamen Achse C und der Entfernung der zweiten Achse B von der gemeinsamen Achse C. Der minimale Umlaufradius bei der um­ laufenden Bewegung der Förderelemente 80, 100 entspricht der Entfernung der zweiten Achse B von der gemeinsamen Achse A ab­ züglich der Entfernung der ersten Achse A von der gemeinsamen Achse C. Der hier realisierte Umlaufradius soll als Versatz oder als relative Umlaufdistanz zwischen den Begrenzungselemen­ ten der Förderelemente 80, 100 verstanden werden. Da die Flan­ kenoberfläche 184 des indirekt angetriebenen Begrenzungsele­ ments die Flankenoberfläche 186 des direkt angetriebenen Be­ grenzungselements berührt, ist die Schaffung eines geeigneten Spiels zwischen den Flankenoberflächen 184, 186 erforderlich. Dabei muß jedoch verhindert werden, daß eine übermäßige Leckage und ein Abfall des Wirkungsgrades des Verdichters 20 auftritt. Ebenso darf aufgrund eines fehlenden oder zu geringen Flanken­ spiels kein zu hoher Verschleiß an den Flankenoberflächen 184, 186 auftreten. Das geeignete Flankenspiel wird durch Einstellen des Umlaufradius nach der zuvor erörterten Vorschrift beim Zu­ sammenbau des Verdichters 20 eingestellt. Dabei werden vor dem Verschweißen oder dgl. der Teile des hermetischen Gehäuses 22 die Lippe 190 und die Schulter 192 des unteren Gehäuseteils 26 des hermetischen Gehäuses 22 relativ zueinander positioniert.

Im Betrieb ist der Motor 40 des Verdichters 20 mit einer ge­ eigneten Stromversorgung verbunden und wird zum Drehantrieb des Ankers 44 betätigt. Der Anker 44 dreht seinerseits die An­ triebswelle 84, die wiederum die direkt angetriebene Endplatte 82 des ersten Förderelementes 80 antreibt. Die verschiebbar in die Antriebsausnehmungen 132 des Ringes 130 eingreifenden Fort­ sätze 120 verursachen eine gleichzeitige Drehung der indirekt angetriebenen Endplatte 102 gemeinsam mit der direkt angetrie­ benen Endplatte 82. Die Antriebswelle 84 dreht um die erste Achse A und die Endplatte 102 dreht um die zweite Achse B des Wellenstumpfes 104. Da die Achsen A, B nicht-konzentrisch zu­ einander liegen, entsteht zwischen den Begrenzungselementen der Förderelemente 80, 100 eine relative, umlaufende Bewegung. Da­ bei bilden sich zwischen den sich in beweglichem Linienkontakt befindlichen Flankenoberflächen 184, 186 der Begrenzungsele­ mente eine Mehrzahl von Kammern. Diese Kammern verringern zum radial inneren Ende der Begrenzungselemente hin ihr Volumen, so daß das Strömungsmedium bei der Bildung der Kammern am radial äußeren Ende der Begrenzungselemente der Förderelemente 80, 100 in die Kammern eingezogen wird. Bei der Bewegung der Kammern in Richtung des radial inneren Endes der Begrenzungselemente wird das Strömungsmedium verdichtet.

Das verdichtete Strömungsmedium wird dann aus den zwischen den Begrenzungselementen gebildeten Kammern durch die Auslaßöffnung 88 ausgelassen und von dort aus durch den Auslaßkanal 86 in den im unteren Bereich 28 des hermetischen Gehäuses 22 ausgebilde­ ten, unter Auslaßdruck stehenden Bereich des hermetischen Ge­ häuses 22 geleitet. Gleichzeitig strömt ein Teil des unter Aus­ laßdruck stehenden ausgelassenen Strömungsmediums durch die mittige Druckübertragungsbohrung 106 in die Druckausgleichskam­ mer 108. Das in der Druckausgleichskammer 108 befindliche Strö­ mungsmedium drückt den Wellenstumpf 104 vom unteren Lagerge­ häuse 112 aus in axialer Richtung. Diese Kraft wirkt einer gleichzeitig von dem unter Auslaßdruck stehenden Strömungsme­ dium zum axialen Drücken der Antriebswelle 84 in Richtung der indirekt angetriebenen Endplatte 102 in entgegengesetzte Rich­ tung auf die Antriebswelle 84 ausgeübten Kraft entgegen.

Die Schmierung der Lager 38, 110 sowie anderer zu schmierender Teile des Verdichters 20 wird über eine im mittigen Innenrahmen 32 ausgebildete Ausnehmung bewerkstelligt. Diese Ausnehmung dient als Schmiermittelreservoir 200 zur Aufnahme von Schmier­ mittel innerhalb des hermetischen Gehäuses 22. Schmiermittel wird vom Schmiermittelreservoir 200 über den sich im mittigen Innenrahmen 32 zwischen Schmiermittelreservoir 200 und oberem Hauptlager 38 erstreckenden Schmiermittelkanal 202 zum oberen Hauptlager 38 gefördert. Das Schmiermittel wird vorzugsweise durch die von dem unter Auslaßdruck stehenden Strömungsmedium aufgebrachte Kraft durch den Schmiermittelkanal 202 gefördert. Das Schmiermittel wird dabei durch den Schmiermittelkanal 202 zum oberen Hauptlager und danach zu dem durch den unteren Be­ reich 26 des hermetischen Gehäuses 22 gebildeten, unter Ansaug­ druck stehenden Bereich gefördert. Das sich in dem unter An­ saugdruck stehenden Bereich des hermetischen Gehäuses 22 des Verdichters 20 ansammelnde Schmiermittel wird von dem unter An­ saugdruck stehenden Strömungsmedium mitgerissen und dabei in den Verdichtungsbereich des Verdichters 20 gezogen, wodurch die beweglichen Teile geschmiert werden. Das mitgerissene Schmier­ mittel wird gemeinsam mit dem Strömungsmedium verdichtet und danach ausgestoßen. Das Schmiermittel wird dann in dem durch den oberen Bereich 24 und den mittleren Rahmenbereich 26 des hermetischen Gehäuses 22 gebildeten, unter Auslaßdruck stehen­ den Bereich des hermetischen Gehäuses 22 abgeschieden und strömt von dort aus durch einen zwischen dem Anker 44 und dem Stator 42 des Motors 40 gebildeten kreisringförmigen Raum und über das Äußere des Stators 42 abwärts und kehrt in das Schmiermittelreservoir 200 zurück.

Der Betrag der auf die indirekt angetriebene Endplatte 102 durch die Antriebswelle 84 ausgeübten Kraft und der Betrag der auf die direkt angetriebene Endplatte 82 durch das auf den Wel­ lenstumpf 104 wirkende, unter Auslaßdruck stehende Strömungsme­ dium ausgeübten Kraft wird durch die Querschnitte der Antriebs­ welle 84 und des Wellenstumpfes 104, d. h. durch deren Durchmes­ ser, bestimmt. Die Antriebswelle 84 hat einen vorgegebenen Durchmesser D und der Wellenstumpf 104 hat einen vorgegebenen Durchmesser I. Bei dem bevorzugten Ausführungsbeispiel eines Verdichters mit vertikaler Achse, bei dem der Motor 40 über den Förderelementen 80, 100 angeordnet ist, lassen sich die Durch­ messer D, I entsprechend den Kapazitäten und Massen der Bau­ teile des Verdichters 20 berechnen. Beispielsweise können die Durchmesser D, I identisch sein, so daß das Gewicht der Förder­ elemente 80, 100, der Antriebswelle 84 und des Ankers 44 auf das untere Hauptlager 110 übertragen wird.

Ebenso kann der Durchmesser I größer als der Durchmesser D sein, so daß das Gewicht der Förderelemente 80, 100, der An­ triebswelle 84 und des Ankers 44 durch die Wirkung des unter Auslaßdruck stehenden Strömungsmediums auf den Wellenstumpf 104 zumindest teilweise abgefangen bzw. kompensiert wird, wodurch sich ein Drucklager im unteren Lagergehäuse 112 erübrigt. Es ist gleichermaßen möglich, eine Querschnittsfläche mit einem Durchmesser I einem einen Zwischendruck aufweisenden Strömungs­ medium auszusetzen, wodurch sich der Kompensationseffekt ver­ ringert. Schließlich kann der Durchmesser I auch soviel größer als der Durchmesser D sein, daß die vom Wellenstumpf 104 aus­ geübte Kraft die Summe der von dem unter Auslaßdruck stehenden Strömungsmedium auf die Antriebswelle 84 ausgeübte Kraft und der Gewichtskraft der Förderelemente 80, 100, der Antriebswelle 84 und des Ankers 44 überschreitet. In diesem Falle ist in dem direkt angetriebenen Förderelement 80 oder in dem oberen Haupt­ lager 38 eine Vorkehrung zur Aufnahme einer Druckkraft erfor­ derlich. Beispiele der zuvor genannten Ausführungen werden in den nachfolgenden Ausführungsbeispielen beschrieben. In dem hier bevorzugten Ausführungsbeispiel ist jedoch der Durchmesser I geringfügig größer als der Durchmesser D, so daß das Gewicht der Förderelemente 80, 100, der Antriebswelle 84 und des Ankers 44 im Betrieb des Verdichters 20 ausgeglichen ist.

An dieser Stelle ist zu erwähnen, daß dann, wenn in mehr als einer Figur dieselben Bauteile gezeigt werden, die dazugehören­ den Bezugszeichen zusätzlich mit einer Indizierung versehen sind. In den Figuren sind jedoch zur besseren Übersicht nicht alle Bezugszeichen - aus jeweils anderen Figuren - vorgesehen.

Wenn in der ein Ausführungsbeispiel darstellenden Figur ein be­ reits in dem vorangegangenen Ausführungsbeispiel beschriebenes Bauteil vorhanden ist, dann ist dieses Bauteil mit dem gleichen Bezugszeichen - ergänzt um die Nummer der Alternative des je­ weiligen Ausführungsbeispiels - versehen. Die den Bezugszeichen angehängte Nummer entspricht also nicht der Nummer der Figur sondern der Nummer der Alternative des jeweiligen Ausführungs­ beispiels.

An dieser Stelle ist auch hervorzuheben, daß die erfindungsge­ mäße Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsme­ diums auch als Expansionsvorrichtung oder als Verdichter ausge­ führt sein kann, bei dem das Strömungsmedium durch eine Einlaß­ öffnung zum radial inneren Ende der Begrenzungselemente der Förderelemente 80, 100 geleitet und von dort aus zum radial äußeren Ende der Begrenzungselemente hin verdichtet wird. Dies kann dadurch erreicht werden, daß hinsichtlich der Ausrichtung der Begrenzungselemente eine geeignete Drehrichtung der Förder­ elemente 80, 100 gewählt wird.

Die Fig. 7, 7a und 7b zeigen ein zweites Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Vorrichtung. In diesem Ausführungsbei­ spiel ist im mittigen Innenrahmen 32-1 eine untere Fläche 210-1 ausgebildet. Die untere Fläche 210-1 weist eine mit radialem Abstand konzentrisch um die Antriebswelle 84-1 herum ausgebil­ dete kreisringförmige Nut 220-1 auf. Die kreisringförmige Nut 220-1 ist durch eine kreisförmige Innenwandung 222-1, eine kon­ zentrische Außenwandung 224-1 mit einem größeren Durchmesser als die Innenwandung 222-1 und einer im Nutengrund zurückge­ setzten ebenen Fläche 226-1 gebildet. Die Fläche 226-1 grenzt an die Innenwandung 222-1 und die Außenwandung 224-1.

Ein kreisringförmiges Lager 230-1 mit rechteckigem Querschnitt ist innerhalb der Nut 220-1 angeordnet. Das Lager 230-1 weist gemäß Fig. 7A eine erste, ebene Fläche 232-1 zur Kontaktierung der angetriebenen Endplatte 82-1 und eine zweite, äußere Fläche 234-1 zur Kontaktierung der konzentrischen Außenwandung 224-1 auf. Am oberen Ende der zweiten Fläche 234-1 ist eine dritte Fläche 236-1 vorgesehen. Die dritte Fläche 236-1 ist parallel zu der ersten Fläche 232-1 und senkrecht zu der zweiten Fläche 234-1 ausgebildet. Die zweite Fläche 234-1 erstreckt sich zwi­ schen der ersten Fläche 232-1 und der dritten Fläche 236-1.

Gemäß den Darstellungen in den Fig. 7, 7A und 7B ist zwischen der dritten Fläche 236-1 des kreisringförmigen Lagers 230-1 und der zurückgesetzten Fläche 226-1 der kreisringförmigen Nut 220- 1 eine kreisringförmige Druckfeder 240-1 vorgesehen. Die Druck­ feder 240-1 weist insgesamt drei Bereiche auf: ein erster, ra­ dial äußerer, flach ausgebildeter Bereich 242-1, ein zweiter, radial innerer Bereich 244-1 und ein an den ersten und den zweiten Bereich 242-1, 244-1 angrenzender Winkelbereich 246-1. Der erste Bereich 242-1 und der zweite Bereich 244-1 sind mit einem vorgegebenen Abstand parallel zueinander angeordnet. Der Abstand ist durch einen Winkel "theta" des Winkelbereichs 246-1 bestimmt. Die kreisringförmige Druckfeder 240-1 ist vorzugs­ weise als fester Ring ohne Ausnehmungen oder Diskontinuitäten ausgeführt. Die kreisringförmige Feder 240-1 kann beispiels­ weise aus Federstahl gesenkgeschmiedet sein.

Die zweite Fläche 234-1 des kreisringförmigen Lagers 230-1 weist vorzugsweise einen Durchmesser auf, der geringfügig größer als die Außenwand 224-1 der kreisringförmigen Nut 220-1 ist. Dadurch wird zwischen der zweiten Fläche 234-1 und der Außenwand 224-1 eine geringe Kompression bewirkt. Die kreis­ ringförmige Druckfeder 240-1 ist zwischen dem kreisringförmigen Lager 230-1 und der kreisringförmigen Nut 220-1 angeordnet, wo­ bei der flach ausgebildete innere Bereich 244-1 Kontakt mit der zurückgesetzten ebenen Fläche 226-1 und der flach ausgebildete äußere Bereich 242-1 einen druckbeaufschlagenden Kontakt mit der dritten Fläche 236-1 des kreisringförmigen Lagers 230-1 hat. Um bei zusammengebautem Verdichter 20-1 einen geeigneten Vorspanneffekt der Druckfeder 240-1 zu erreichen, sollte im Be­ trieb des Verdichters 20-1 die untere Fläche 210-1 zwischen 0,508 cm und 1,016 cm von der direkt angetriebenen Endplatte 82-1 entfernt sein, wobei dies je nach den Maßen der Bauteile des Verdichters 20-1 variieren kann.

Sobald der Verdichter 20-1 zusammengebaut ist, ist der Wellen­ stumpf 104-1 im unteren Hauptlager 110-1 gelagert. Die Lippe 192-1 des mittleren Gehäuseteils hat dann Kontakt mit der Schulter 190-1 des unteren Gehäuseteils. Das kreisringförmige Lager 230-1 hat dann Kontakt zu der direkt angetriebenen End­ platte 82-1. Dieser Kontakt verursacht eine Vorspannung der kreisringförmigen Druckfeder 240-1, so daß der Winkel "theta" des Winkelbereichs 246-1 gemäß der Darstellung in Fig. 7B in einen Winkel "theta 1" übergeht. In diesem Ausführungsbeispiel ist der Durchmesser I-1 der Antriebswelle 84-1 größer als der Durchmesser D-1 des Wellenstumpfes 104-1, so daß die durch das Auslaßdruck aufweisende Strömungsmedium auf den Wellenstumpf 104-1 wirkende Kraft die Förderelemente 80-1 und 100-1 in Rich­ tung des kreisringförmigen Lagers 230-1 drückt. Das kreisring­ förmige Lager 230-1 und die kreisringförmige Druckfeder 240-1 sind in einem Verdichter 20-1 mit sich ändernden Belastungen und dabei auftretenden axialen Schwingungen der Förderelemente 80-1, 100-1 von Vorteil.

In dem zweiten Ausführungsbeispiel ist der zylindrische Halte­ bereich 128-1 der Fortsätze 120-1 zur Aufnahme einer Mutter 250-1 mit einem Außengewinde versehen. Die mit Außengewinde versehenen zylindrischen Haltebereiche 128-1 erstrecken sich durch entsprechende Bohrungen in einer flachen Druckplatte 150- 1. Die Druckplatte 150-1 weist eine geringfügig eingelassene Wirkfläche 160-1 mit einer sich radial um die Wirkfläche 160-1 herum erstreckenden kreisringförmigen Aufnahmeschulter 158-1 auf. Zur Beaufschlagung eines Druck aufnehmenden Laufringes 270-1 ist eine sich winkelig von der Wirkfläche 160-1 aus er­ streckende Bellevillefeder 260-1 vorgesehen. Der Laufring 270-1 hat einen L-förmigen Querschnitt und weist auf seiner Unter­ seite zur Aufnahme einen Schulterbereich 272-1 und auf seiner Oberseite eine Kontaktfläche 274-1 zur Kontaktierung der indi­ rekt angetriebenen Endplatte 102-1 auf.

Auf einem dem bevorzugten - ersten - Ausführungsbeispiel ähnli­ che Art ist die axial wirkende Kraft durch die Bellevillefeder 260-1 und den Laufring 270-1 von den Fortsätzen 120-1 auf die indirekt angetriebene Endplatte 102-1 übertragen. Ohne die Druckfeder 170-1 wird die umlaufende Bewegung der Förderele­ mente 80-1, 100-1 jedoch durch Gleitkontakt zwischen dem Lauf­ ring 270-1 und der indirekt angetriebenen Endplatte 102-1 ab­ sorbiert.

Der Einsatz der Muttern 250-1 sorgt für eine ordnungsgemäße Einstellung der von der Bellevillefeder 260-1 aufgebrachten Kraft. Die Bellevillefeder 260-1 ermöglicht eine geringere axiale Nachgiebigkeit als bei dem ersten Ausführungsbeispiel und verfügt daher über begrenztere Einsatzmöglichkeiten.

Schließlich erstreckt sich durch den mittigen Innenrahmen 32-1 ein Schmiermitteldosierkanal 280-1. Der Schmiermitteldosierka­ nal 280-1 dient zur Strömungsverbindung zwischen dem Schmier­ mittelreservoir 200-1 und der unteren Fläche des mittigen Rah­ menbereichs. Im Betrieb ermöglicht der Schmiermitteldosierkanal 280-1 eine durch den Auslaßdruck erzwungene dosierte Strömung von Schmiermittel aus dem Schmiermittelreservoir 200-1 zu dem im unteren Bereich 26-1 des hermetischen Gehäuses 22-1 ausge­ bildeten, unter Ansaugdruck stehenden Bereich des hermetischen Gehäuses 22-1. Das Schmiermittel wird ebenso von unter Ansaug­ druck stehendem Strömungsmedium mitgerissen und schmiert so die Förderelemente 80-1, 100-1 und sonstige bewegliche Bauteile des Verdichters 20-1. Das so geförderte Schmiermittel strömt über einen ähnlichen Pfad wie die durch das obere Hauptlager 38-1 geschieht. Im Betrieb des Verdichters unterscheidet sich das in Rede stehende Ausführungsbeispiel kaum von dem zuerst beschrie­ benen Ausführungsbeispiel, obwohl es gemäß voranstehender Be­ schreibung unterschiedlichen Arbeitsparametern unterworfen wer­ den kann.

In einer zweiten Alternative zu dem erstgenannten Ausführungs­ beispiel, d. h. bei einem dritten Ausführungsbeispiel, ist gemäß der Darstellung in Fig. 8 die direkt angetriebene Endplatte 82- 2 entlang ihres Umfanges mit einer Serie von radial abragenden Noppen 300-2 versehen. Auf der indirekt angetriebenen Endplatte 102-2 sind entsprechend identische Noppen 302-2 ausgebildet. Nach Fig. 9 sind acht Noppen 300-2 vorgesehen, wobei ebenso eine beliebige Anzahl zwischen zwei und mehr der Noppen vorge­ sehen sein könnte. Vorzugsweise werden mindestens jeweils zwei Noppen 300-2 und 302-2 verwendet, wobei sich die Noppen 300-2, 302-2 radial gegenüberliegend am Umfang der Endplatten 82-2, 102-2 befinden, so daß der Verdichter 20-2 im Betrieb dynamisch ausgewuchtet ist, wodurch ein Schwingen oder eine gegenseitige Beeinträchtigung der Endplatten 82-2, 102-2 verringert ist.

Zwischen den auf der direkt angetriebenen Endplatte 82-2 ausge­ bildeten Noppen 300-2 und den entsprechend auf der indirekt an­ getriebenen Endplatte 102-2 ausgebildeten Noppen 302-2 er­ strecken sich Zugfedern 310-2 und verbinden die jeweiligen Nop­ pen 300-2, 302-2 miteinander. Die Zugfedern 310-2 beaufschlagen die Endplatte 82-2, 102-2 derart, daß sie axial nachgiebig mit­ einander verbunden sind. Die Druckfedern 310-2 können ebenso die Fortsätze 120 ersetzen, indem sie gemeinsam mit einer Oldham-Kupplung entsprechend dem voranstehend erläuterten Aus­ führungsbeispiel eine gleichzeitige Drehbewegung der beiden Endplatten 82-2, 102-2 bewirken. Die Fortsätze 120 und der die Oldham-Kupplung aufweisende Ring 130 sind bei diesem Ausfüh­ rungsbeispiel nicht gezeigt, was jedoch lediglich aus Gründen einer besseren Überschaubarkeit hinsichtlich der Zugfeder 310-2 der Fall ist. Falls gewünscht läßt sich die Oldham-Kupplung hier genauso einsetzen. Die Zugfedern 310-2 können ebenso in weiteren Ausführungsbeispielen axiale Nachgiebigkeit der För­ derelemente bzw. der Endplatten ermöglichen. Desweiteren erlau­ ben sie beim Auftreten eines überhöhten Drucks zwischen den Begrenzungselementen der Förderelemente 80-2, 102-2 oder wenn ein unkomprimierbares Strömungsmedium in den Verdichter gelangt eine radiale Lageänderung oder ein Entfernen der Förderele­ mente voneinander. Wenn die von den Zugfedern 310-2 aufge­ brachte Zugkraft durch den überhöhten Druck überwunden wird, entfernen sich die Förderelemente geringfügig voneinander. Die Zugfedern 310-2 ermöglichen sowohl radiale als auch axiale Be­ wegungen, wenn keine Oldham-Kupplung oder dgl. verwendet wird. Es ist ebenso möglich, die Zugfedern 310-2 lediglich zur Reali­ sierung einer axialen Nachgiebigkeit zu verwenden und dabei Fortsätze und einen Ring entsprechend der vorangegangenen Be­ schreibung einzusetzen.

Bei dem in Rede stehenden Ausführungsbeispiel ist alternativ ein Drucklager zur Verhinderung einer übermäßigen axialen Schwingung des Verdichters vorgesehen. Das untere Lagergehäuse 112-2 weist eine obere Schulter 115-2 mit einem um den indirekt angetriebenen Wellenstumpf 104-2 herum angeordneten kreisring­ förmigen Drucklager 320-2 auf. Dieses untere kreisringförmige Drucklager 320-2 kann aus gesinterter Bronze hergestellt sein oder es kann als Rollen- oder Kugellager ausgeführt und durch eine Feder oder sonstwie elastisch befestigt sein. Die Kon­ struktion eines solchen Drucklagers 320-2 ist hier nicht im De­ tail beschrieben, da solche Lager einem Durchschnittsfachmann allgemein bekannt sind.

Die Förderelemente des Verdichters 20-2 kontaktieren das untere Drucklager 320-2 aufgrund der Tatsache, daß der Durchmesser I-2 des indirekt angetriebenen Wellenstumpfes 104-2 geringer ist als der Durchmesser D-2 der Antriebswelle 104-2. Dies kann auch daran liegen, daß gemäß der Darstellung in Fig. 8 eine mit ei­ ner einen mittleren Druck aufweisenden Kammer der Begrenzungs­ elemente der Förderelemente 80-2, 100-2 verbundene mittige Druckübertragungsbohrung 106-2 vorgesehen ist. Die Drucküber­ tragungsbohrung 106-2 dient der Versorgung der Druckausgleichs­ kammer 108-2 mit einem einen geringeren Druck als den Auslaß­ druck aufweisenden Strömungsmedium. Die auf den Wellenstumpf 104-2 wirkende Kraft liegt somit dem Betrage nach unter der auf die Antriebswelle 84-2 wirkende Kraft, so daß zumindest ein Teil der durch das Gewicht der Förderelemente 80-2, 100-2, der Antriebswelle 84-2 und des Ankers 44 hervorgerufenen Kraft durch das Drucklager 320-2 aufgenommen wird.

Eine weitere Ausgestaltung des zuvor genannten Ausführungsbei­ spiels liegt im Einsatz eines Ölversorgungssystems 330-2 für das untere Lager. Dieses Ölversorgungssystem 330-2 besteht aus einer in der unteren Fläche 210-2 des mittigen Innenrahmens 32- 2 ausgebildeten Bohrung 332-2, einer im unteren Lagergehäuse 112-2 ausgebildeten Bohrung 334-2 und einer die Bohrungen 332- 2, 334-2 miteinander verbindenden Schmiermittelzuführleitung 336-2. Im Betrieb des Verdichters 20-2 wird das Schmiermittel durch den Auslaßdruck des Strömungsmediums vom Schmiermittelre­ servoir 200-2 durch die Bohrung 332-2 in die Schmiermittelzu­ führleitung 336-2 gefördert. Von dort aus strömt das Schmier­ mittel zu der im unteren Lagergehäuse 112-2 ausgebildeten Boh­ rung 224-2 und schmiert dort das untere Hauptlager 110-2. Die Schmiermittelzuführleitung 336-2 ist in den Bohrungen 332-2, 334-2 durch Haltehülsen 338-2 befestigt. Während die Schmier­ mittelströmung dann verbessert ist, wenn unter einem Zwischen­ druck stehendes Strömungsmedium in die Druckausgleichskammer 108-2 geleitet wird, arbeitet das Ölversorgungssystem 330-2 nichtsdestoweniger auch dann, wenn in die Druckausgleichskammer 108-2 unter Auslaßdruck stehendes Strömungsmedium eingeleitet wird. Dies liegt daran, daß am unteren Hauptlager 110-2 zu dem unter Ansaugdruck stehenden Bereich 26-2 des hermetischen Ge­ häuses 22-2 hin eine geringe Leckage auftritt, durch die unter Auslaßdruck stehendes Strömungsmedium entweicht.

Durch lediglich geringfügige Modifikationen läßt sich das zuvor erörterte Ölversorgungssystem 330-2 generell bei den erfin­ dungsgemäßen Vorrichtungen bzw. Verdichtern 20 überall dort verwenden, wo eine zusätzliche Schmierung des unteren Hauptla­ gers 110-2 erforderlich ist.

Die Fig. 9 und 10 zeigen alternative Befestigungsmittel, mit denen die Zugfedern 310-2 mit den Noppen 300-2, 302-2 verbind­ bar sind. Fig. 9 zeigt mit geeigneten Löchern oder Bohrungen 304-2 zur Aufnahme der hakenähnlichen Enden der Zugfedern 310-2 versehene Noppen 300-2, 302-2. Fig. 10 zeigt dagegen Noppen 300-2, 302-2, die mit sich entlang des Umfangs quer über die Noppen 300-2, 302-2 erstreckenden Nuten 306-2 ausgebildet sind. Die Nuten 306-2 dienen zur Aufnahme der hakenähnlichen Enden der Zugfedern 310-2.

Wie bei dem vorangegangenen Ausführungsbeispiel wird eine ra­ diale Nachgiebigkeit während der Montage durch geeignetes Dre­ hen des mittigen Innenbereichs 32-2 relativ zum unteren Bereich 26-2 des hermetischen Gehäuses 22-2 erreicht. Die Einstellung des Flankenspiels dient hier zusätzlich zur Einstellung der von der Zugfeder 310-2 aufzubringenden Zugkraft auf einen gewünsch­ ten Betrag.

Ein viertes Ausführungsbeispiel ist in den Fig. 11 bis 14 ge­ zeigt. Wie bei dem zweiten Ausführungsbeispiel erstrecken sich hier Fortsätze 120-3 durch in einem als Abstandshalter ausge­ bildeten Ring 130-3 vorgesehene Antriebsausnehmungen 132-3 und durch in einer indirekt angetriebenen Endplatte 102-3 ausgebil­ dete Antriebsschlitze 140-3. Der dritte Bereich 128-3 der Fort­ sätze 120-3 ist jedoch gabelförmig mit einem Schlitz zur Auf­ nahme eines beim Auftreten von Zentrifugalkraft schwenkbaren Schwenkelements 342-3 ausgebildet. Der gabelförmige Bereich 128-3 der Fortsätze 120-3 und das Schwenkelement 342-3 sind mit einander zugeordneten Öffnungen 344-3 zur Aufnahme eines Schwenkstiftes 346-3 ausgestattet. Der Schwenkstift 346-3 dient zur schwenkbaren Anbringung des Schwenkelements 342-3 und der Fortsätze 120-3. Das Schwenkelement 342-3 hat einen oberhalb der Öffnung 344-3 liegenden Massenschwerpunkt CPm, so daß wäh­ rend der Drehung der Förderelemente der Massenschwerpunkt CPm bewirkt, daß das Schwenkelement 342-3 gleichzeitig nach außen und nach oben schwenkt. Das Schwenkelement 342-3 weist einen in den geschlitzten Bereich 128-3 eingreifenden Schwenkarm 348-3 auf. Der Schwenkarm 342-2 weist eine Öffnung 344-3 für den Schwenkstift 346-3 und einen Stangenbereich 350-3 mit einer nach oben gerichteten konischen Ausnehmung 352-3 mit einem halbkugelförmigen unteren Ende auf. Zu der nach oben gerichte­ ten konischen Ausnehmung 352-3 gehört eine sich zwischen dem halbkugelförmigen Boden der konischen Ausnehmung 352-3 und ei­ ner in der indirekt angetriebenen Endplatte 102-3 ausgebildeten dazugehörenden halbkugelförmigen Vertiefung 356-3 erstreckende Befestigungsstange 354-3. Die Befestigungsstange 354-3 weist abgerundete Enden auf, die der Form nach den konischen Ausneh­ mungen und den halbkugelförmigen Vertiefungen in der Endplatte 102-3 entsprechen. Die relative umlaufende Bewegung der Förder­ elemente bzw. der Endplatten 82-3, 102-3 wird während der Dre­ hung der Förderelemente absorbiert. Fig. 13 zeigt eine Drauf­ sicht auf das Schwenkelement 342-3 und die Befestigungsstange 354-3.

Wie im dritten Ausführungsbeispiel ist zum Absorbieren eines Teils der aus dem Gewicht der Antriebswelle 84-3, dem Anker 44- 3 und aus der auf die durch den Durchmesser D-3 vorgegebene Querschnittsfläche wirkende Kraft resultierenden Last ein Drucklager 320-3 vorgesehen.

Fig. 14 zeigt die Position des Schwenkelements 342-3 wenn der Verdichter nicht arbeitet. In dieser Position bewirkt die im Massenschwerpunkt wirksame Masse des Schwenkelements 342-3, daß das Schwenkelement 342-3 von der Endplatte 102-3 wegbewegt ist. Die Fig. 11 und 12 zeigen den Verdichter 20-3 in seinem Be­ triebszustand, wobei sich das Schwenkelement 342-3 in seiner oberen Position, in der Arbeitsposition, befindet.

Dieses vierte Ausführungsbeispiel hat den Vorteil, daß der Ver­ dichter 20-3 im Stillstand eine unbelastete axiale Nachgiebig­ keit aufweist. Wenn der Motor 40-3 nach dem Einschalten seine volle Drehgeschwindigkeit erreicht, bewegen sich die Schwenke­ lemente 342-3 in ihre Arbeitsposition und verursachen dabei eine auf die vorderen Enden 180-3, 182-3 der Begrenzungsele­ mente wirkende Drucklast. Gleichzeitig wirkt in axialer Rich­ tung eine durch das unter Auslaßdruck stehende Strömungsmedium auf die Antriebswelle 84-3 und den Wellenstumpf 104-3 ausgeübte Kraft unter Beibehaltung einer axialen Nachgiebigkeit. Wenn der Verdichter 20-3 eingeschaltet wird, ist zunächst die vom Motor 40-3 aufgebrachte Kraft sehr gering. Sobald der Verdichter 20-3 auf vollen Touren läuft, erhöht sich die Kraft durch das Ein­ wirken der Schwenkelemente 342-3 automatisch. Zusätzlich haben die Befestigungsstangen 354-3 aufgrund des Eingriffs der abge­ rundeten Enden der Befestigungsstangen 354-3 in die konischen Ausnehmungen 352-3 und in die halbkugelförmigen Vertiefungen 356-3 zum Absorbieren der relativen umlaufenden Bewegung der Förderelemente 80-3, 100-3 im Betrieb des Verdichters 20-3 einen sehr niedrigen Reibungskoeffizienten. Im übrigen arbeitet das vierte Ausführungsbeispiel ähnlich dem zuerst beschriebenen Ausführungsbeispiel.

Die Fig. 15 und 16 zeigen ein fünftes Ausführungsbeispiel der erfindungsgemäßen Vorrichtung, das dem zuvor erörterten vierten Ausführungsbeispiel im wesentlichen ähnelt. Hier sind die End­ bereiche 128-4 der Fortsätze 120-4 abgestumpft und die Öffnun­ gen 344-4 für den Schwenkstift 346-4 sind oberhalb des Massen­ schwerpunkts CPm des Schwenkelements 342-4 verlegt. Das Schwenk­ element 342-4 ist derart ausgebildet, daß der Massenschwer­ punkt CPm radial außen und neben den Öffnungen 344-4 liegt, so daß bei arbeitendem Verdichter 20-4 eine abgerundete Druckflä­ che 358-4 verschiebbar in die indirekt angetriebene Endplatte 102-4 eingreift. Bei diesem Ausführungsbeispiel weist die End­ platte 102-4 zum Kontaktieren der abgerundeten Druckfläche 358- 4 einen radial nach außen erweiterten Bereich auf. Die Druck­ fläche 358-4 ist vorzugsweise als abgerundete Ausstülpung auf der oberen Oberfläche des Schwenkelements 342-4 ausgebildet.

Eine kreisringförmige Druckschulter 360-4 erstreckt sich von der unteren Fläche 210-4 des mittigen Innenrahmens 32-4 nach unten. Die Druckschulter 360-4 dient zur Aufnahme des im Ver­ dichter 20-4 nach oben gerichteten Drucks der Förderelemente. Damit ein solcher Druck auftritt ist der Durchmesser I-4 in ei­ nem solchem Maße größer als der Durchmesser D-4, daß der Druck des unter Auslaßdruck stehenden Strömungsmediums, das auf die durch den Durchmesser D-4 vorgegebene Fläche wirkt, die Summe aus dem auf die durch den Durchmesser D-4 der Antriebswelle vorgegebene Fläche wirkenden Druck und dem Gewicht der Kompo­ nenten der Förderelemente des Verdichters 20-4 überschreitet. Die Schmierung der Druckschulter 360-4 wird im Betrieb des Ver­ dichters 20-4 durch durch das obere Hauptlager 38-4 und danach zwischen die Druckschulter 360-4 und die Endplatte 82-4 strö­ mendes Schmiermittel erreicht.

Im Betrieb verhält sich das in Rede stehende fünfte Ausfüh­ rungsbeispiel im wesentlichen wie das vierte Ausführungsbei­ spiel. Der Verdichter 20-5 nach dem fünften Ausführungsbeispiel hat jedoch einen geringfügig geringeren Wirkungsgrad als der Verdichter nach dem vierten Ausführungsbeispiel. Dies liegt daran, daß zwischen der Druckfläche 358-4 und der indirekt an­ getriebenen Endplatte 102-4 Reibung auftritt, wenn die End­ platte 102-4 um die direkt angetriebene Endplatte 82-4 dreht. Ein Vorteil des fünften Ausführungsbeispiels liegt jedoch in dessen einfacher Konstruktion.

Für die Durchmesser D und I sind hier keine detaillierten Anga­ ben gemacht, da Durchschnittsfachleute durchaus in der Lage sind, solche Werte für verschiedene Anwendungsgebiete eines solchen Verdichters 20 zu berechnen. Als beispielhafter Ver­ dichter läßt sich ein Verdichter (mit z. B. einer Kapazität von 5 bis 15 tons) nennen, der in Systemen zur Luftkonditionierung wie in dem zuvor beschriebenen System Verwendung findet. In ei­ nem solchen System tritt an der Ansaugöffnung 52 typischerweise ein Kältemitteldruck im Bereich von 0 bis 7,03071 kg/cm² auf. Der durch den Verdichter 20 erzeugte Auslaßdruck beträgt an der Ausstoßöffnung 50 etwa zwischen 14,0614 und 28,1228 kg/cm². Das Gewicht des Ankers 44 und der Antriebswelle 84 beläuft sich etwa im Bereich zwischen 2,268 und 15,876 kg. Der Durchmesser I könnte dann etwa 125% des Durchmessers D betragen, so daß die axial auf den Wellenstumpf 104 wirkende Kraft die Förderele­ mente 80, 100 und den Anker 44 im normalen Betrieb des Verdich­ ters 20 trägt. Eine solche Auslegung könnte den Bedarf eines Drucklagers zur Aufnahme axialer Kräfte innerhalb des Verdich­ ters 20 eliminieren, wodurch die Herstellkosten und die Wartung eines solchen Verdichters 20 bei gleichzeitiger Erhöhung des Wirkungsgrades verringert werden.

Alternativ dazu ist es möglich, bei den zuvor erläuterten Aus­ führungsbeispielen die Druckübertragungsbohrung 106 zu elimi­ nieren und eine Druckbeaufschlagung der Druckausgleichskammer 108 durch das durch das Ölversorgungssystem 330 für das untere Hauptlager geförderte Schmieröl zu realisieren. Dies ist mög­ lich, da das Schmieröl unter Auslaßdruck aus dem Schmiermittel­ reservoir 200 herausgefördert wird. Dadurch wäre einerseits eine Schmierung des unteren kreisringförmigen Lagers 110 bei konstantem Schmiermitteldruck, andererseits ein konstanter, auf die durch den Durchmesser I vorgegebene Fläche des Wellen­ strumpfes 104 wirkender Ausgleichsdruck gewährleistet. Desweite­ ren wäre es möglich, vom Auslaßdruck auf einem Zwischendruck gedrosseltes Schmieröl zur Steuerung des auf den Wellenstumpf wirkenden Ausgleichsdruckes zu verwenden. Dies könnte z. B. da­ durch geschehen, daß in der Schmiermittelzuführleitung 336 ein in den Figuren nicht gezeigtes Drosselventil oder eine Venturi­ düse eingesetzt wird. Spezielle Ausführungsbeispiele zur Druck­ regelung oder zur Regelung des Schmier 03298 00070 552 001000280000000200012000285910318700040 0002003932495 00004 03179mittelvolumens müssen hier nicht erläutert werden, da sowohl die entsprechenden Me­ thoden als auch die zur Ausführung der Methoden erforderlichen Mittel einem Durchschnittsfachmann bekannt sind.

Es ist außerdem erstrebenswert, am oberen Hauptlager 38 und am unteren Hauptlager 110 Dichtungen zum Abdichten der Antriebs­ welle 84 und des Wellenstumpfes 104 vorzusehen. Damit soll der unter Ansaugdruck befindliche Bereich von dem unter Auslaßdruck stehenden Bereich getrennt werden. Bei einem Verdichter 20 mit den zuvor erwähnten Rollen- oder Kugellagern wie z. B. dem obe­ ren Hauptlager 38 und dem unteren Hauptlager 110 sind solche Dichtungen zwingend erforderlich, da diese Lagertypen nicht ge­ eignet sind, Strömungsmedium oder Kältemittel am Strömen von dem unter Auslaßdruck stehenden Bereich 24 in den unter Absaug­ druck stehenden Bereich 26 des hermetischen Gehäuses zu hin­ dern.

Der erfindungsgemäße Verdichter 20 weist gegenüber den vorbe­ kannten Verdichtern wesentliche Vorteile auf. Die aufgrund axi­ aler Belastungen innerhalb des Verdichters normalerweise auf­ tretenden Reibungsverluste lassen sich durch den Druckausgleich mittels der Beeinflussung des Durchmessers I der Antriebswelle 84 und des Durchmessers D des Wellenstumpfes 104 auf ein Mini­ mum reduzieren. Dabei wird der Wirkungsgrad des Verdichters durch die über die Fortsätze auf die Endplatten wirkenden Mit­ tel bzw. Federn gemäß den voranstehend beschriebenen Ausfüh­ rungsbeispielen erhalten. Desweiteren ist durch die Ausbildung nicht-konzentrischer Achsen der Förderelemente im hermetischen Gehäuse das Erfordernis einer Vorrichtung zur Schaffung einer radialen Nachgiebigkeit eliminiert worden. Die nicht-konzentri­ schen Achsen dienen desweiteren zur Einstellung des Flanken­ spiels zwischen den Begrenzungselementen beim Zusammenbau des Verdichters. Dies verringert im wesentlichen das Erfordernis eines teuren und zeitraubenden Fertigungsprozesses des Verdich­ ters. Der Bedarf an mehrfachen Lagern zum Tragen der Antriebs­ welle und des Wellenstumpfes und die typischerweise unnötigen Verschleiß der Begrenzungselemente der gemeinsam drehenden För­ derelemente bewirkende nichtfluchtende Anordnung der Wellen ist durch die die Endplatten direkt verbindenden Druckmittel elimi­ niert. Das kreisringförmige, durch eine Feder vorgespannte Drucklager ist ein Mittel zur Verhinderung axialer Schwingungen gemeinsam drehender Förderelemente bei gleichzeitigem Erhalt eines minimalen Reibungsverlustes. Die Nutzung des Drucks des unter Auslaßdruck stehenden Strömungsmediums zur Schmiermittel­ versorgung aus dem Schmiermittelreservoir eliminiert den Bedarf einer möglicherweise schwer zu wartenden und teuren Schmiermit­ telpumpe innerhalb des hermetischen Gehäuses und verringert den Wartungsaufwand des Verdichters insgesamt. Der erfindungsgemäße Verdichter ist gegenüber den vorbekannten Verdichtern einfa­ cher, zuverlässiger und hat einen höheren Wirkungsgrad.

Claims (63)

1. Vorrichtung zum Verdichten bzw. Fördern eines Strömungsme­ diums mit einem eine erste Endplatte (82, 82-1, 82-2, 82-3, 82- 4) und ein von der ersten Endplatte (82, 82-1, 82-2, 82-3, 82- 4) abragendes, evolventenkurvenähnlich verlaufendes erstes Be­ grenzungselement aufweisenden ersten Förderelement (80, 80-1, 80-2), einer auf der ersten Endplatte (82, 82-1, 82-2, 82-3, 82-4) angeordneten Antriebswelle (84, 84-1, 84-2, 84-3) mit vorgegebenem Durchmesser (D, D-2, D-3, D-4), einem eine zweite Endplatte (102, 102-1, 102-2, 102-3, 102-4) und ein von der zweiten Endplatte (102, 102-1, 102-2, 102-3, 102-4) abragendes, evolventenkurvenähnlich verlaufendes zweites Begrenzungselement aufweisenden zweiten Förderelement (100, 100-1, 100-2) und ei­ ner Antriebseinrichtung zum Antrieb der Antriebswelle (84, 84- 1, 84-2, 84-3) des ersten Förderelementes (80, 80-1, 80-2), wo­ bei die Begrenzungselemente der Förderelemente (80, 80-1, 80-2, 100, 100-1, 100-2) ineinander eingreifen, dadurch gekennzeichnet, daß das erste För­ derelement (80, 80-1, 80-2) zwei an radial gegenüberliegenden Enden der Endplatte (82, 82-1, 82-2, 82-3, 82-4) ausgebildete und sich im wesentlichen parallel zu den abragenden Begren­ zungselementen erstreckende Fortsätze (120, 120-1, 120-3, 120- 4) mit jeweils einem Führungsbereich (126) und einem Haltebe­ reich (128, 128-1, 128-3, 128-4) aufweist, daß das zweite För­ derelement (100, 100-1, 100-2) auf der zweiten Endplatte (102, 102-1, 102-2, 102-3, 102-4) zwei gegenüberliegend angeordnete, angetriebene Stutzen (103) und einen angetriebenen Wellenstumpf (104, 104-1, 104-2, 104-3) mit vorgegebenem Durchmesser (I, I- 2, I-4) aufweist und daß eine Druckeinrichtung zur Druckbeauf­ schlagung der zweiten Endplatte (102, 102-1, 102-2, 102-3, 102- 4) vorgesehen ist.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß an den Haltebereichen (128) der Fortsätze (120) eine Druckplatte (150) befestigt ist, daß das zweite Förderelement (100) zwi­ schen dem ersten Förderelement (80) und der Druckplatte (150) angeordnet ist und daß die Druckeinrichtung die zweite End­ platte (102) von der Druckplatte (150) wegdrückt.

3. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebseinrichtung die Antriebswelle (84) des ersten Förderelementes (80) dreht.

4. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge­ kennzeichnet, daß zum gleichzeitigen Drehen des zweiten Förder­ elements (100) mit dem ersten Förderelement (80) eine Antriebs­ einrichtung vorgesehen ist.

5. Vorrichtung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zum gleichzeitigen Drehen des zweiten Förderelements (100) mit dem ersten Förderelement (80) eine gemeinsame Antriebsein­ richtung vorgesehen ist und daß das zweite Förderelement (100) durch das erste Förderelement (80) drehangetrieben wird.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebseinrichtung einen kreisförmigen Ring (130) mit zwei radial gegenüberliegenden Antriebsausnehmungen (132 a, 132 c) aufweist und daß die Antriebsausnehmungen jeweils einen Fort­ satz (120) des ersten Förderelements (80) aufnehmen.

7. Vorrichtung nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebseinrichtung zwei Paar jeweils einander gegen­ überliegend angeordnete Antriebsausnehmungen (132 a, 132 b, 132 c, 132 d) aufweist, daß in das eine Paar (132 a, 132 c) der Antriebs­ ausnehmungen (132 a, 132 b, 132 c, 132 d) die Führungsbereiche (126) der Fortsätze (120) und in das andere Paar (132 b, 132 d) der Antriebsausnehmungen (132 a, 132 b, 132 c, 132 d) die angetrie­ benen Stutzen (103) verschiebbar eingreifen und daß dabei das zweite Förderelement (100) gemeinsam mit dem ersten Förderele­ ment (80) gedreht wird.

8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Druckplatte (150) des ersten Förderele­ mentes (80) im wesentlichen eben und parallel zur Endplatte (82) des ersten Förderelements (80) ausgebildet ist.

9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Druckeinrichtung eine Feder aufweist.

10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Feder als Druckfeder (170) ausgeführt ist.

11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Antriebswelle (84) einen Auslaßkanal (86) aufweist und daß im Wellenstumpf (104) eine Druckausgleichskam­ mer (108) zum axialen Druckausgleich vorgesehen ist.

12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Förderelemente (80, 100) in einem herme­ tischen Gehäuse (22) untergebracht sind.

13. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das zweite Förderelement (100) drehbar gela­ gert ist.

14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Druckeinrichtung Mittel zum nachgiebigen Verbinden der Endplatten (82, 102) aufweist.

15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Mittel zum nachgiebigen Verbinden der Endplatten (82, 102) eine Mehrzahl von Federn aufweisen.

16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Druckeinrichtung zwischen den Endplatten (82, 102) verbindend wirkt.

17. Vorrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß zu der Druckeinrichtung die erste Endplatte (82) des ersten Förderelementes (80), die zweite Endplatte (102) des zweiten Förderelementes (102) und Verbindungsmittel zum nachgiebigen Verbinden der beiden Endplatten (82, 102) gehören, daß die er­ ste Endplatte (82) an einem radial äußeren Bereich eine Mehr­ zahl als Durchgänge durch die Endplatte (82) ausgeführte, mit gleichen Abständen um die Endplatte (82) herum ausgebildete Bohrungen mit zu der Antriebswelle (84) der ersten Endplatte (82) parallelen Achsen aufweist, daß die zweite Endplatte (102) an einem radial äußeren Ende eine Mehrzahl als Durchgänge durch die Endplatte (102) ausgeführte, mit gleichen Abständen um die Endplatte (102) herum ausgebildete Bohrungen mit zu dem Wellen­ stumpf (104) der zweiten Endplatte (102) parallelen Achsen auf­ weist, daß die in den Endplatten (82, 102) ausgebildeten Boh­ rungen im wesentlichen fluchten und daß die Verbindungsmittel durch die Bohrungen der Endplatten (82, 102) hindurchgreifen.

18. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Durchmesser (I) des Wellenstumpfes (104) größer ist als der Durchmesser (D) der Antriebswelle (84).

19. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Durchmesser (I) des Wellenstumpfes (104) gleich dem Durchmessser (D) der Antriebswelle (84) ist.

20. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Durchmesser (I) des Wellenstumpfes (104) kleiner als der Durchmesser (D) der Antriebswelle (84) ist.

21. Vorrichtung nach Anspruch 12 und ggf. einem der Ansprüche 13 bis 20, dadurch gekennzeichnet, daß das hermetische Gehäuse (22-1) einen mittigen Rahmenbereich (32-1) mit einer darin kon­ zentrisch um die Antriebswelle (84-1) herum ausgebildeten kreisringförmigen Nut (220-1) aufweist, daß zwischen der ersten Endplatte (82-1) und dem Rahmenbereich (32-1) im Bereich der kreisringförmigen Nut (220-1) ein kreisringförmiges Drucklager (230-1) angeordnet ist und daß zwischen dem Drucklager (230-1) und dem Rahmenbereich (32-1) eine kreisringförmige Feder (240- 1) zum Drücken des Drucklagers (230-1) in Richtung der ersten Endplatte (82-1) vorgesehen ist.

22. Vorrichtung nach Anspruch 13 und ggfs. einem der Ansprüche 14 bis 21, dadurch gekennzeichnet, daß zur drehbaren Lagerung des Wellenstumpfes (104-2) des zweiten Förderelementes (100-2) ein vorzugsweise kreisringförmiges Lagergehäuse (112-2) mit ei­ nem darin angeordneten kreisringförmigen Lager (110-2) und eine Schulter (115-2) mit einem darauf angeordneten, die zweite End­ platte (102-2) verschiebbar kontaktierenden kreisringförmigen Drucklager (320-2) vorgesehen sind.

23. Vorrichtung nach Anspruch 12 und ggf. einem der Ansprüche 13 bis 22, dadurch gekennzeichnet, daß das hermetische Gehäuse (22) einen ersten Bereich (24) mit einer ersten Symmetrieachse (C 1) und einen zweiten Bereich (26) mit einer zweiten Symme­ trieachse (C 2) aufweist.

24. Vorrichtung nach Anspruch 23 und einem der Ansprüche 3, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß im ersten Bereich (24) des hermetischen Gehäuses (22) die Antriebseinrichtung zum Antrieb der Antriebswelle (84) des ersten Förderelements (80) vorgese­ hen ist, daß die Antriebswelle (84) eine zur ersten Symmetrie­ achse (C 1) parallele, nicht-konzentrische Rotationsachse (A) aufweist, daß im zweiten Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) die Vorrichtung zum drehbaren Tragen des Wellenstumpfes (104) vorgesehen ist und daß der Wellenstumpf (104) eine zur zweiten Symmetrieachse (C 2) parallele, nicht-konzentrische Drehachse (B) aufweist.

25. Vorrichtung nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß eine erste Kontaktfläche des ersten Bereichs (24) des hermeti­ schen Gehäuses (22) durch Drehen um eine gemeinsame Achse (C) in eine feste Lage zu einer zweiten Kontaktfläche des zweiten Bereichs (26) des hermetischen Gehäuses (22) verbringbar ist und daß die gemeinsame Achse (C) identisch mit der ersten Sym­ metrieachse (C 1) und der zweiten Symmetrieachse (C 2) ist.

26. Vorrichtung nach Anspruch 24 oder 25, dadurch gekennzeich­ net, daß die Rotationsachse (A) der Antriebswelle (84) versetzt zur ersten Symmetrieachse (C 1) und die Rotationsachse (B) des Wellenstumpfes (104) sowohl versetzt zur zweiten Symmetrieachse (C 2) als auch versetzt zur Rotationsachse (A) angeordnet ist.

27. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 26, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Druckvorrichtung durch Zentrifugalkraft betätigbare Schwenkelemente (242-3, 242-4) aufweist, daß an je­ dem Fortsatz (120-3, 120-4) eines der Schwenkelemente (242-3, 242-4) schwenkbar befestigt ist, daß jedes Schwenkelement (242- 3, 242-4) einen Massenschwerpunkt (CPm) aufweist, durch den das Schwenkelement (242-3, 242-4) bei drehenden Förderelementen (80, 100) in Kontakt mit der zweiten Endplatte (102-3, 102-4) kommt.

28. Vorrichtung nach Anspruch 23 und ggf. einem der Ansprüche 24 bis 27, dadurch gekennzeichnet, daß während der Montage des hermetischen Gehäuses (22) der erste Bereich (24) des hermeti­ schen Gehäuses (22) in seiner Lage zum zweiten Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) festgelegt wird.

29. Vorrichtung nach Anspruch 21 und ggf. einem der Ansprüche 22 bis 28, dadurch gekennzeichnet, daß der mittige Rahmenbe­ reich (28) das hermetische Gehäuse (22) in einen unter Ansaug­ druck stehenden Bereich und einen unter Auslaßdruck stehenden Bereich unterteilt.

30. Vorrichtung nach Anspruch 29, dadurch gekennzeichnet, daß im mittigen Rahmenbereich (28) ein Schmiermittelreservoir (200) ausgebildet ist.

31. Vorrichtung nach Anspruch 3, 4 oder 5 und ggf. einem der Ansprüche 6 bis 30, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebs­ einrichtung für die Antriebswelle (84) des ersten Förderelemen­ tes (80) einen Motor (40) aufweist.

32. Vorrichtung nach Anspruch 31, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb des hermetischen Gehäuses (22) der mittige Rahmenbe­ reich (28) den Motor (40) trägt.

33. Vorrichtung nach Anspruch 21 und ggf. einem der Ansprüche 22 bis 32, dadurch gekennzeichnet, daß der mittige Rahmenbe­ reich (28) ein oberes Hauptlager (38) zur Lagerung der drehen­ den Antriebswelle (84) aufweist.

34. Vorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, daß der mittige Rahmenbereich (28) einen vom Schmiermittelreservoir (200) zu dem oberen Hauptlager (38) führenden Schmiermittelka­ nal (202) aufweist.

35. Vorrichtung nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet, daß der mittige Rahmenbereich (28) desweiteren einen Schmiermittel­ dosierkanal (280-1) zur dosierten Förderung von mitgerissenem Schmiermittel vom Schmiermittelreservoir (200) zu dem unter An­ saugdruck stehenden Bereich des hermetischen Gehäuses (22) auf­ weist und daß das Schmiermittel in dem unter Ansaugdruck ste­ henden Bereich des hermetischen Gehäuses (22) von dem Strö­ mungsmedium mitgerissen wird.

36. Vorrichtung nach Anspruch 31 und ggf. einem der Ansprüche 32 bis 35, dadurch gekennzeichnet, daß der Motor (40) einen Stator (42) und einen Anker (44) aufweist, daß der Stator (42) und der Anker (44) einen kreisringförmigen Bereich bilden, in dem das Schmiermittel von dem Strömungsmedium getrennt wird und daß das abgeschiedene Schmiermittel durch den kreisringförmigen Bereich in das Schmiermittelreservoir (200) strömt.

37. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 36, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die erste Endplatte (82) und die Antriebs­ welle (84) des ersten Förderelementes (80) einen Auslaßkanal (86) aufweisen.

38. Vorrichtung nach Anspruch 37, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebswelle (84) eine Auslaßöffnung (88) aufweist.

39. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 38, dadurch ge­ kennzeichnet, daß eine Einrichtung zum Einstellen des Flanken­ spiels zwischen den evolventenkurvenähnlich verlaufenden Be­ grenzungselementen der Förderelemente (80, 100) vorgesehen ist.

40. Vorrichtung nach Anspruch 22 und ggf. einem der Ansprüche 23 bis 39, dadurch gekennzeichnet, daß das in dem Lagergehäuse (112) angeordnete kreisringförmige Lager (110) eine Drehverbin­ dung zu der Antriebswelle (80) herstellt.

41. Vorrichtung nach Anspruch 2 und ggf. einem der Ansprüche 3 bis 40, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckplatte (150) im wesentlichen flach und parallel zu der ersten Endplatte (82) ausgebildet ist.

42. Vorrichtung nach Anspruch 2 und ggf. einem der Ansprüche 3 bis 41, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckvorrichtung eine Druckfeder (170) aufweist.

43. Vorrichtung nach Anspruch 42, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckfeder (170-1) und die zweite Endplatte (82-1) mit ei­ nem Laufring (270-1) wirkverbunden sind.

44. Vorrichtung nach Anspruch 23 und ggf. einem der Ansprüche 24 bis 43, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Bereich (24) des hermetischen Gehäuses (22) eine zylindrische Lippe und der zweite Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) eine zylin­ drische Schulter (192) aufweist.

45. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 44, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die zweite Endplatte (102) Ausnehmungen (140) zur Schaffung eines Spiels und eine Druckübertragungsbohrung (106) aufweist.

46. Vorrichtung nach Anspruch 23 und ggf. einem der Ansprüche 24 bis 45, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Bereich (24) des hermetischen Gehäuses (22) unter Auslaßdruck stehendes Strömungsmedium und der zweite Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) unter Ansaugdruck stehendes Strömungsmedium ent­ hält.

47. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 46, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Förderelemente (80, 100) im zweiten Be­ reich (26) des hermetischen Gehäuses (22) angeordnet sind.

48. Vorrichtung nach Anspruch 35 und ggf. einem der Ansprüche 36 bis 47, dadurch gekennzeichnet, daß über den Schmiermitteldosierkanal (280-1) Schmiermittel vom er­ sten Bereich (24) des hermetischen Gehäuses (22) in den zweiten Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) gelangt.

49. Vorrichtung nach Anspruch 11 und ggf. einem der Ansprüche 12 bis 48, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckausgleichskam­ mer (108) durch das Lager (110), das Lagergehäuse (112) und den Wellenstumpf (104) gebildet ist.

50. Vorrichtung nach Anspruch 29 und ggf. einem der Ansprüche 30 bis 49, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebswelle (84) unter Auslaßdruck stehendem Strömungsmedium ausgesetzt ist.

51. Vorrichtung nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, daß der Wellenstumpf (104) in der Druckausgleichskammer (108) unter Auslaßdruck stehendem Strömungsmedium ausgesetzt ist.

52. Vorrichtung nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, daß der Wellenstumpf (104) in der Druckausgleichskammer (108) einem unter einem zwischen Ansaugdruck und Auslaßdruck liegenden Druck stehendem Strömungsmedium ausgesetzt ist.

53. Vorrichtung nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, daß der Wellenstumpf (104) unter Auslaßdruck stehendem Schmiermit­ tel ausgesetzt ist.

54. Vorrichtung nach Anspruch 50, dadurch gekennzeichnet, daß der Wellenstumpf (104) einem unter einem zwischen Ansaugdruck und Auslaßdruck liegenden Druck stehendem Schmiermittel ausge­ setzt ist.

55. Vorrichtung nach Anspruch 2 und ggf. einem der Ansprüche 3 bis 54, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckplatte (150) einen mittigen Durchgang aufweist und daß der Durchgang (162) radial um das Lagergehäuse (112) angeordnet ist.

56. Vorrichtung nach Anspruch 39 und ggf. einem der Ansprüche 40 bis 55, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung zum Ein­ stellen des Flankenspiels zwischen den evolventenkurvenähnlich verlaufenden Begrenzungselementen der Förderelemente (80, 100) einen ersten Versatz zwischen der Rotationsachse (A) der An­ triebswelle (84) und der ersten Symmetrieachse (C 1) und einen zweiten Versatz zwischen der Rotationsachse (B) des Wellen­ stumpfes (104) und der zweiten Symmetrieachse (C 2) aufweist, daß der erste Bereich (24) des hermetischen Gehäuses (22) und der zweite Bereich (26) des hermetischen Gehäuses (22) bei der Montage des hermetischen Gehäuses (22) gegeneinander positio­ nierbar sind, um einen sich aus der Summe der Versätze ergeben­ den maximalen Umlaufradius zwischen den Förderelementen (80, 100) und einen sich aus der Differenz der Versätze ergebenden minimalen Umlaufradius zu bestimmen.

57. Vorrichtung nach Anspruch 56, dadurch gekennzeichnet, daß der erste Versatz geringer ist als der zweite Versatz.

58. Vorrichtung nach Anspruch 56, dadurch gekennzeichnet, daß der zweite Versatz geringer ist als der erste Versatz.

59. Vorrichtung nach Anspruch 11, 45 und ggf. einem der An­ sprüche 1 bis 58, dadurch gekennzeichnet, daß die durch die zweite Endplatte (102) hindurchführende Druckübertragungsboh­ rung (106) die evolventenkurvenähnlich verlaufenden Begren­ zungselemente der Förderelemente (80, 100) mit der Druckaus­ gleichskammer (108) strömungsverbindet.

60. Vorrichtung nach Anspruch 59, dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung zum Versorgen der Druckausgleichskammer (108) mit unter Auslaßdruck stehendem Schmiermittel vorgesehen ist.

61. Vorrichtung nach Anspruch 59, dadurch gekennzeichnet, daß eine Einrichtung zum Versorgen der Druckausgleichskammer (108) mit einem unter einem zwischen dem Auslaßdruck und dem Einlaß­ druck liegenden Druck stehenden Schmiermittel vorgesehen ist.

62. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 61, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Vorrichtung als Verdichter zum Verdichten eines Strömungsmediums von einem Ansaugdruck auf einen über dem Ansaugdruck liegenden Auslaßdruck, insbesondere als Verdichter der Schneckenbauart, ausgeführt ist.

63. Kälteanlage zur Zirkulation eines Kältemittels in einem geschlossenen Kältemittelkreislauf mit einem Verflüssiger (60) zur Verflüssigung des Kältemittels, einem Ausdehnungsventil (64) zur Aufnahme des vom Verflüssiger (69) her strömenden flüssigen Kältemittels und zum Ausdehnen des Kältemittels, ei­ nem Verdampfer (68) zur Aufnahme des vom Ausdehnungsventil (64) her strömenden Kältemittels und zum Verdampfen des Kältemittels und einem Verdichter zur Aufnahme des vom Verdampfer (68) her strömenden Kältemittels und zur Verdichtung des Kältemittels, dadurch gekennzeichnet, daß als Verdichter eine Vorrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 61 eingesetzt ist.