DE3209927C2

DE3209927C2 -

Info

Publication number: DE3209927C2
Application number: DE3209927A
Authority: DE
Inventors: Rodney Clifford Holmdel N.J. Us Alferness
Original assignee: AT&T Technologies Inc
Current assignee: AT&T Corp
Priority date: 1981-03-19
Filing date: 1982-03-18
Publication date: 1993-04-15
Also published as: JPH035563B2; DE3209927A1; FR2502353B1; JPS57168220A; GB2095419A; CA1176093A; NL8201133A; GB2095419B; FR2502353A1; US4390236A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Wellenlängenfilter gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Optische Wellenleitervorrichtungen, wie beispielsweise Schalter und Filter, zeigen bei unterschiedlichen Wellen polarisierungsrichtungen häufig eine unterschiedliche Betriebs weise. Diese Eigenschaft führt insofern zu einem Problem, als die derzeit erhältlichen Einzelmodenfasern keine spezielle Polarisationsrichtung beibehalten. Dies führt dazu, daß ein dem Eingang einer Faser zugeführtes, linear polarisiertes Lichtsignal am Faserausgang mit einer willkürlichen, zeitlich variablen, elliptischen Polarisation austritt. Unter diesen Umständen wären das Übersprechen und der Signalverlust bei einem Einzelpolarisationsschalter oder -filter bei völlig unzumutbaren hohen Werten, falls die Polarisation des Empfangssignals von der speziell für den Schalter vorgesehenen Polarisation abweicht.

Zur Vermeidung dieser Schwierigkeit wurden Anstrengungen sowohl in Richtung auf die Ausbildung der Faser als auch in Richtung auf die Ausbildung der optischen Vorrichtungen unternommen. Hinsichtlich der Fasern sind seit kurzem speziell hergestellte, doppelbrechende Fasern in Entwicklung, welche eine lineare Polarisation beibehalten. Derartige Fasern konnten jedoch bislang nur für kurze Faserlängen in Betrieb vorgeführt werden. Dabei wurden bestimmte Fragen hinsichtlich Verlust, Verkabelung und Verspleißung nicht angesprochen.

Hinsichtlich der optischen Vorrichtung können Filter vorgesehen werden, welche zum Multiplexen/Demultiplexen eines Einzelmode geeignet sind. Derartige Filter umfassen ebene, geriffelte Wellenleiter (Gitter) sowie einen elektrisch abstimmbaren Richtungskoppler. Derartige optische Vorrichtungen zeigen bei Herstellung in doppel brechenden Substraten eine Filter-Übertragungsfunktion, deren Mitten-Wellenlänge von der Polarisation abhängig ist. Die Mitten-Wellenlänge des Filters ist bei Gitter filtern unmittelbar proportional dem effektiven Brechungs index, wie er von den betreffenden Moden aus gesehen wird. Bei den Richtungskoppler-Filtern hängt die Phasenabgleichs wellenlänge von der Schnittstelle der Dispersionskurven für die beiden Wellenleiter ab. In jedem Falle führt eine Doppelbrechung seitens des Materials und seitens der Moden normalerweise zu unterschiedlichen Mitten-Wellenlängen für die TE- und die TM-Moden.

Eine weitere Schwierigkeit betrifft das Abstimmen, bedingt durch den Umstand, daß die orthogonal polarisierten Moden unterschiedliche elektrooptische Eigenschaften antreffen. Hierdurch ergeben sich wiederum Unterschiede bei den durch eine gemeinsame Abstimmspannung hervor gerufenen Änderungen bei den beiden Brechungsindizes. Diese unterschiedlichen Änderungen machen es unmöglich, mit Hilfe eines einzigen Abstimmsignals beide Polarisationen auf die gleiche Filter-Mitten-Wellenlänge ab zustimmen.

Die Aufgabe der Erfindung besteht demgegenüber darin, ein polarisationsabhängiges, optisches Wellenlängenfilter zu schaffen, das vorzugsweise auch abstimmbar ausgebildet sein kann.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die kennzeichnenden Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.

Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen des Wellenlängenfilters nach Anspruch 1 ergeben sich aus den Unteransprüchen 2 bis 4.

Die Erfindung wird nachstehend an Hand der in den Zeichnungen dargestellten Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 ein Blockschaltbild eines erfindungsgemäßen, polarisationsunabhängigen, wellenlängenselektiven Filters;

Fig. 2 ein Ausführungsbeispiel eines polarisationsselektiven Kopplers;

Fig. 3 ein weiteres Ausführungsbeispiel eines polarisationsselektiven Kopplers;

Fig. 4 ein Ausführungsbeispiel eines wellenlängenselektiven Modenkonverters;

Fig. 5 ein Ausführungsbeispiel eines abstimmbaren, wellenlängenselektiven Modenkonverters, und

Fig. 6, 7 und 8 drei integrierte optische Ausführungsbeispiele der Erfindung.

In Fig. 1 ist an Hand eines Blockschaltbildes ein polari sationsunabhängiges, wellenlängenselektives Filter 10 gemäß der Erfindung dargestellt, welches einen polarisations selektiven Eingangskoppler 11 und einen polarisations selektiven Ausgangskoppler 16 aufweist. Die beiden Koppler 11 und 16 sind mittels zweier Wellenpfade 12 und 13 miteinander verbunden, von denen jeder einen wellenlängen selektiven Modenkonverter 14 bzw. 15 aufweist. In vorteilhafter Weise sind die beiden Modenkonverter 14, 15 miteinander identisch, wie nachstehend erläutert werden soll. Die Aufgabe des Filters 10 besteht darin, ein breitbandiges, d. h. aus einer Vielzahl von Kanälen und damit Wellenlängen zusammengesetztes Eingangssignal willkürlicher Polarisation aufzunehmen und einen der Kanäle selektiv auszufiltern. Im Betrieb wird daher ein vielkanaliges Eingangssignal dem Eingangstor des polarisations empfindlichen Eingangskopplers 11 zugeführt. Aufgrund seiner willkürlichen Polarisation enthält das Eingangs signal orthogonal polarisierte Komponenten, welche bei den hier beschriebenen integrierten optischen Schaltungen als TE- und TM-Moden bezeichnet werden. Dementsprechend wird das Eingangssignal mit den Ausdrücken TE (λ₁, λ₂, . . . λ_n) und TM (λ₁, λ₂, . . . λ_n) identifiziert, wobei λ₁, λ₂, . . . λ_n die Mitten-Wellenlängen der betreffenden Kanäle sind. Der polarisationsselektive Ein gangskoppler 11, welcher nachstehend noch näher erläutert werden soll, spaltet die beiden Moden, koppelt die Signal komponenten mit dem TE-Mode mit dem Wellenpfad 12 und koppelt die Signalkomponenten mit dem TM-Mode mit dem Wellenpfad 13. Jede dieser Signalkomponenten wird wiederum mit einem wellenlängenselektiven Modenkonverter gekoppelt, in welchem der Mode eines der Kanäle in einen orthogonalen Mode umgewandelt wird. Wenn daher beispielsweise der auf λ_i abgestimmte Kanal abgetrennt werden soll, werden die Modenkonverter 14 und 15 so ausgelegt, daß sie bei der Wellenlänge λ_i zwischen den Moden TE und TM selektiv wandeln. Das Ausgangssignal des Konverters 14 enthält daher eine TM-Komponente mit der Wellenlänge. λ_i sowie den Rest der einfallenden TE-Komponenten, also die Komponenten mit den Wellenlängen λ_i . . . λ_i-1, λ_i+1 . . . λ_n. In ähnlicher Weise enthält das Ausgangssignal des Konverters 15 eine TE- Komponente mit der Wellenlänge λ_i und den Rest der einfallenden TM-Komponenten mit den Wellenlängen λ₁ . . . λ_i-1, λ_i+1 . . . λ_n.

Die auf diese Weise erzeugten Signale werden anschließend dem polarisationsselektiven Ausgangskoppler 16 zugeführt, welcher in der gleichen Weise wie der Eingangskoppler 11 arbeitet. Dies bedeutet, daß der Koppler 16 TM- und TE- Modensignale trennt. Auf diese Weise werden die TM (λ_i)-Komponente des Konverters 14 an den Ausgangswellen pfad 17 und die TE (λ₁ . . . λ_i-1, λ_i+1 . . . λ_n)-Komponenten an den Ausgangswellenpfad 18 übertragen. In ähnlicher Weise werden die TM (λ₁ . . . λ_i-1, λ_i+1 . . . λ_n)-Komponenten des Konverters 15 an den Ausgangswellenpfad 18 und die TE (λ_i)-Komponente an den Wellenpfad 17 übertragen. Der resultierende Gesamteffekt besteht darin, daß der Kanal λ_i von dem Rest des Eingangssignals getrennt wird. Die restlichen Kanäle werden ggf. mit Hilfe von kaskadierten Filterabschnitten der in Fig. 1 veranschaulichten Art abgetrennt, bei denen in jedem Filterabschnitt die Moden konverter auf eine unterschiedliche Kanal-Wellenlänge abgestimmt sind.

In Fig. 2 ist ein Ausführungsbeispiel eines polari sationsselektiven Kopplers veranschaulicht, welcher bei der Durchführung der Erfindung verwendet werden kann. Der zur Verwendung in einem optischen System aus gebildete Koppler umfaßt ein doppelbrechendes, elektro optisches Substrat 22, in welchem ein Paar dielektrischer Wellenleiter 20 und 21 eingebettet sind. Die Wellen leiter 20 und 21, welche über eine Strecke L miteinander gekoppelt sind, sind so ausgebildet, daß sie die gleichen Ausbreitungskonstanten für eine Richtung der Wellen polarisation, jedoch signifikant unterschiedliche Phasen konstanten für Wellen aufweisen, welche orthogonal bezüglich der einen Polarisationsrichtung polarisiert sind. Wellenleiter mit diesen Eigenschaften lassen sich nach einer Reihe von Verfahren herstellen. Wenn beispiels weise das Substrat aus einem z-Schnitt-Lithium niobat (oder -tantalat) besteht, wird zunächst ein Paar identischer Wellenleiter mittels Infusion von Titan längs eines in y-Richtung verlaufenden Streifens gebildet. Bei dieser Kristallorientierung stellt die Phasenkonstante β_TE der TE-Modenkomponente eine Funktion von n_o, d. h., den ordentlichen Brechungsindex, dar, während die Phasenkonstante β_TM der TM-Modenkomponente eine Funktion von n_e, d. h., den außerordentlichen Brechungsindex darstellt. Sofern n_o und n_e für beide Wellenleiter 20 und 21 gleich sind, ergeben sich die Ausdrücke

β_TE(20) = β_TE(21)
und
β_TM(20) = β_TM(21)

Um das Gleichverhalten für den TM-Mode zu zerstören und damit die Kopplung modenselektiv zu machen, wird einer der Wellenleiter maskiert, während der andere Wellenleiter für eine bestimmte Zeit einer Ausdiffusion unterzogen wird, welche die Wirkung hat, daß sich der Wert von n_e bei dem ausdiffundierten Wellenleiter ändert. Das Ergebnis besteht darin, daß β_TM(20) nicht mehr gleich β_TM(21) ist, so daß eine Kopplung nur für den TE-Mode auftritt.

Zum Abgleich von Herstellungsfehlern in beiden Wellenleitern werden Elektroden 23, 24 und 25 vorgesehen. Dabei werden eine einzelne Elektrode 25 über dem Wellenleiter 21 sowie gespaltene Elektroden 23 und 24 über dem Wellenleiter 20 angebracht. An die Elektroden 23 und 24 werden Steuerspannungen V bzw. -V angelegt, um die Signal komponente entsprechend dem TE-Mode mit alternierendem -Δβ zu schalten, wie in dem Aufsatz "Switched Direction Couplers with Alternating Δβ" von H. Kogelnik und R. V. Schmidt in der Zeitschrift "Institute of Electrical and Electronics Engineers, Journal of Quantum Electronics", Band QE-12, Nr. 7, Juli 1976 erläutert ist.

Fig. 3 zeigt ein alternatives Ausführungsbeispiel eines polarisationsselektiven Kopplers, bei welchem der TM- Mode der gekoppelten Mode und der TE-Mode der abgetrennte Mode ist. Bei diesem Ausführungsbeispiel wird ein x-Schnitt- Kristallsubstrat 30 verwendet, wobei in gleicher Weise wie bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 ein Paar identischer Wellenpfade 31 und 32 längs der y-Richtung gebildet werden. Aufgrund der andersartigen Kristall orientierung ist jedoch die Phasenkonstante β_TE für den TE-Mode eine Funktion von n_e, während β_TM eine Funktion von n_o ist. Zur Entkopplung der Wellenleiter für den TE-Mode wird einer der Wellenleiter maskiert, während der andere Wellenleiter einem Silber nitrat-(AgNO₃)-bad ausgesetzt wird. Aufgrund dieser Behandlung wird der Brechungsindex n_e des behandelten Wellenleiters so geändert, daß β_TE(31) ≠ β_TE(32). Damit stellt bei diesem Ausführungsbeispiel der TM-Mode den gekoppelten Mode und der TE-Mode den durchgehenden Mode dar.

Für Justierungszwecke werden wiederum Elektroden 33, 34 und 35 vorgesehen. Zur Erzeugung einer in z-Richtung verlaufenden elektrischen Feldkomponente, wie sie bei Verwendung eines LiNbO₃-Substrates erforderlich ist, werden die Elektroden längs gegenüberliegenden Seiten wenigstens eines Wellenleiters angebracht. Daher verläuft eine Elektrode 33 weitgehend über die Kopplungs strecke längs einer Seite des Wellenleiters 32. Die anderen Elektroden 34 und 35 befinden sich zwischen den Wellenleitern 31 und 32. Wiederum wird eine gespaltene Elektrodenkonfiguration verwendet, um eine Kopplung mit alternierendem -Δβ zu erreichen. Gegebenenfalls kann noch eine vierte Elektrode 36 längs der Außenkante des Wellenleiters 31 vorgesehen, um durch eine Gegen taktänderung der Brechungsindizes zwischen den beiden Wellenleitern die erforderliche Spannung zu verringern.

Aufgrund der Symmetrie des in Fig. 1 dargestellten Filters läßt sich jeder der vorstehend erläuterten Koppler in dem Filter verwenden, wobei der Koppler des einen Typs am einen Ende des Filters und der Koppler des anderen Typs am anderen Ende des Filters benutzt werden kann, sofern die notwendigen Kristallorientierungen beachtet werden.

Als Modenkonverter 14 und 15 kommen an sich beliebige, im Stand der Technik beschriebene Ausführungsformen in Betracht, wobei zu beachten ist, daß die verwendeten Modenkonverter in Abhängigkeit von dem Kristallschnitt des Substratmaterials gewählt werden. Beispielsweise erfordert ein x-Schnitt-Lithiumniobat-( oder -tantalat)- Substrat die Verwendung von fingerförmig ineinandergreifenden Elektroden. Sofern dabei der Abstand der Elektrodenfinger die Wellenlänge bestimmt, bei welcher die Modenumwandlung erfolgt, ist es wichtig, daß der Fingerabstand für beide Konverter gleich ist. Diese Forderung erreicht man bei der Konstruktion gemäß Fig. 4, bei welcher sich beide Modenkonverter 14 und 15 einen gemeinsamen Satz Elektroden 43 und 44 teilen. Der eine Modenkonverter umfaßt den Wellenleiter 40 sowie die gemeinsamen Elektroden 43 und 44. Der andere Modenkonverter umfaßt den Wellenleiter 41 und die gemeinsamen Elektroden 43 und 44.

In diesem Zusammenhang sei darauf hingewiesen, daß die Wellenleiter 40 und 41 nicht gegenseitig gekoppelt sind. Der dem Wellenpfad 12 gemäß Fig. 1 entsprechende Wellenleiter 40 und der Wellenpfad 13 gemäß Fig. 1 entsprechende Wellenleiter 41 sind in ausreichender Entfernung voneinander angebracht, um eine derartige Kopplung auszuschließen.

Eine günstige Eigenschaft eines Filters besteht in seiner elektrischen Abstimmbarkeit. Fig. 5 zeigt ein alternatives Ausführungsbeispiels eines wellenlängen selektiven Modenkonverters, welcher elektrisch abgestimmt werden kann. Benutzt man beispielsweise einen z-geschnittenen Kristall mit einer Wellenausbreitung in y-Richtung, wird jeder Konverter mit drei Elektroden versehen. Eine erste, kontinuierliche Elektrode verläuft längs des Wellenreiters 50 unter teilweiser Bedeckung des Letzteren. Die Elektrode 51 ist geerdet und wird als Referenzelektrode für die an beiden anderen Elektroden angelegten Steuerspannungen verwendet. Eine zweite, kontinuierliche Elektrode 52 befindet sich auf einer Seite der Elektrode 51, während eine dritte, fingerartige Elektrode 53 längs der gegenüberliegenden Seite der Elektrode 51 angebracht ist. Aus den nachstehend erläuterten Gründen ist die Elektrode 51 gegenüber dem Wellenleiter 50 in Richtung auf die Elektrode 52 versetzt.

Bekanntlich wird eine Modenumwandlung in einem z-Schnitt- Kristall über das außerdiagonale r₅₁-Element des reduzierten elektrooptischen Tensors durch Anlegen einer in x-Richtung verlaufenden elektrischen Feldkomponente erreicht. Auf diese Weise läßt sich die Modenumwandlung durch Anlegen einer ersten Spannung V₁ an die Elektrode 53 wirksam justieren. Die Wellenlänge, bei welcher die Modenumwandlung erfolgt, hängt von den relativen Beträgen der effektiven Brechnungsindizes für die TE- und TM-Moden sowie von dem Abstand zwischen benachbarten Fingern der Elektrode 53 ab. Um den Konverter abzustimmen, wird daher eine zweite Spannung V₂ an die Elektrode 52 angelegt. Die resultierende Feldkomponente in z-Richtung bewirkt über die elektrooptischen Koeffizienten r₁₃ und r₃₃ eine Änderung der dem Fingerabstand zugeordneten Wellenlänge.

Wenn keine Spannung anliegt, ergibt sich beispielsweise die Filter-Mittenwellenlänge entsprechend der Beziehung:

wobei
Λ der Abstand zwischen benachbarten Fingern der Elektrode 53 und
(N_TE)_o und (N_TM)_o die effektiven Brechungs indizes für die TE- und TM-Moden bei fehlender angelegter Spannung bedeuten.

Bei einem z-Schnitt-Kristall werden bei Anlegen einer Abstimmspannung V₂ die effektiven Brechungsindizes derart geändert, daß folgende Beziehungen gelten:

N_o und N_e die gewöhnlichen bzw. außergewöhnlichen Brechungsindizes,
r₁₃ und r₃₃ elektrooptische Koeffizienten,
α_TE und α_TM die Überlappungsparameter der betreffenden Moden, und
E_z die von der angelegten Spannung V₂ hervorgerufene Feldkomponente in z-Richtung
bedeuten.

Die neue, phasenangepaßte Wellenlänge λ = λ_o + Δλ ergibt sich nach der Beziehung:

Da der Ausdruck Δλ/λ_o klein ist und Effekte zweiter Ordnung vernachlässigt werden können, ergibt sich die relative Änderung Δλ/λ_o der Mitten-Wellenlänge λ_o zu:

Bei richtiger Abstimmung ist der Modenkonverter auf der interessierenden Wellenlänge phasenangepaßt. Dies bedeutet, daß die Abstimmspannung V₂ so gewählt wird, daß Δβ=0 für den zu unterdrückenden Kanal ist, wobei

λ die interessierende Wellenlänge,
N_TE, N_TM die effektiven Brechungsindizes für die betreffenden Moden, und
Λ der Abstand zwischen benachbarten Fingern der Elektrode 53
bedeuten.

In dem vorstehenden Zusammenhang ist besonders bemerkenswert, daß die Abstimmung, welche eine Funktion der Differenz zwischen r₁₃ und r₃₃ ist, völlig unabhängig von dem Polari sationszustand des einfallenden Signals ist. Damit läßt sich durch Kaskadierung einer Vielzahl identischer Filter abschnitte der in Fig. 1 veranschaulichten Art und durch Justierung der einzelnen, selektierten Kanalwellenlängen mittels der Abstimmspannung V₂ an den Modenkonvertern jedes Filterabschnitts ein Filter mit vollständiger Bandtrennung konstruieren.

In den Fig. 6 und 7 sind zwei vollständig integrierte Ausführungsbeispiele eines abstimmbaren, polarisations unabhängigen Filters dargestellt, welche für die Verwendung bei optischen Wellenlängen vorgesehen sind. Verwendet man beispielsweise einen x-geschnittenen Kristall, so können für beide Ausführungsbeispiele polarisationsselektive Koppler 60, 61 und 70, 72 der in Fig. 3 veranschaulichten Art sowie Modenkonverter 61, 65 und 71, 75 der in Fig. 4 veranschaulichten Art verwendet werden.

Wie vorstehend bereits erwähnt wurde, sind die Wellenleiter 63, 64 und 73, 74 nicht miteinander gekoppelt, obwohl die beiden Modenkonverter sich ein gemeinsames Paar Elektroden 66, 67 und 76, 77 teilen. Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 6 wird diese Entkopplung dadurch erreicht, daß die beiden Wellenleiter 63 und 64 im Bereich zwischen den polarisations selektiven Kopplern 60 und 62 körperlich getrennt werden. Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 7 sind die Wellenleiter 73 und 74 körperlich nicht voneinander getrennt, doch sind sie optisch mittels einer Nut 78 entkoppelt, welche zwischen den Wellenleitern im Bereich zwischen den polarisationsselektiven Kopplern geschnitten ist.

Fig. 8 zeigt ein integriertes optisches Ausführungs beispiel der Erfindung unter Verwendung eines in z- Richtung geschnittenen Subtrates 80. Bei diesem Aus führungsbeispiel sind die beiden polarisationsselektiven Koppler 81 und 82 von der in Fig. 2 dargestellten Art, während die beiden Modenkonverter 83 und 84 von der in Fig. 5 dargestellten Art sind. Bei dieser Konstruktion werden die fingerartigen Elektroden der beiden Konverter als Einzelelektroden 85 mit zwei Gruppen sich gegenüberliegender Finger hergestellt. Wie bei allen Aus führungsbeispielen sind die Wellenleiter 87 und 88 im Bereich zwischen den Kopplern 81 und 82 nicht miteinander gekoppelt.

Anstelle der bei den vorstehenden Ausführungsbeispielen erwähnten Verwendung von Lithiumniobat und Lithiumtantalat als Substratmaterial können auch andere Substrat werkstoffe verwendet werden, welche eine C_3v-Kristall struktur aufweisen. Ferner läßt sich bei der Realisierung der Erfindung jedes doppelbrechende Material verwenden, welches bei den interessierenden Wellenlängen einen geringen Verlust aufweist und dessen elektrooptischer Störungs sensor außerdiagonale Komponenten besitzt.

Claims

1. Wellenlängenfilter, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:

a) ein polarisationsselektiver Eingangskoppler (11) zum Aufspalten von orthogonal polarisierten Wellenkomponenten (TE, TM) eines beliebig polarisierten Eingangssignals auf zwei verschiedene Wellenpfade (12, 13)
b) je ein wellenlängenselektiver Modenkonverter (TE ⇄ TM) (14, 15) ist in jedem der Wellenpfade (12, 13) angeordnet und wandelt jeweils selektiv den Mode von Signalkomponenten, die um eine vorbestimmte Wellenlänge (λ_i) zentriert sind, in den orthogonalen Mode um;
c) ein polarisatonsselektiver Ausgangskoppler (16) zum Zusammensetzen der um die vorbestimmte Wellenlänge (λ_i) des Modenkonverters zentrierten modengewandelten Signalkomponenten beider Wellenpfade in einem Ausgangssignalpfad (17) sowie zum Zusammensetzen der nicht modengewandelten Signalkomponente beider Wellenpfade in einem zweiten Ausgangssignalpfad (18).

2. Wellenlängenfilter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß jeder Koppler (11, 16) ein Paar optischer Wellenleiter (20, 21; 31, 32) aufweist, die in einem Substrat (22, 30) aus doppelbrechendem Material mit geringerem Brechungsindex als der der Wellenleiter ausgebildet sind, wobei die Wellenleiter über eine bestimmte Strecke (L) miteinander gekoppelt sind und Phasenkonstanten (β_TM, β_TE) aufweisen, die für Wellenkomponenten mit einer ersten Polarisation gleich und für Wellenkomponenten mit einer bezüglich der ersten Polarisation senkrechten Polarisation ungleich sind.

3. Wellenlängenfilter nach Anspruch 1, wobei jeder Modenkonverter folgende Merkmale aufweist:

- ein optischer Wellenleiter (40, 41), der in einem Substrat (42) aus doppelbrechendem, elektrooptischem Material mit geringerem Brechungsindex als der Wellenleiter eingebettet ist, und
- eine wellenlängenselektive Einrichtung, welche längs der Wellenleitung unter einem Abstand in Längsrichtung angeordnet ist und eine selektive Kopplung zwischen orthogonal polarisierten Wellenkomponenten (TE, TM) induziert,

dadurch gekennzeichnet, daß die wellenlängenselektive Einrichtung aus einem Paar von fingerartig ineinandergreifenden Elektroden (43, 44) besteht, welche von beiden Modenkonvertern gemeinsam gebildet werden.

4. Wellenlängenfilter nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Wellenleiter (73 und 74) mittels einer Nut (78) im Substratbereich zwischen den Wellenleitern optisch entkoppelt sind.