DE2710471A1 - Konverter - Google Patents

Description

2-2, Marunouchi 3-choaie, Chiyoda-ku, Tokyo, Japan

Konverter

Die Erfindung betrifft einen Konverter, also ein zusätzlich zu verwendendes Linsenglied, das auf der Bildseite eines photographischen Objektivs angebracht werden kann, üb seine Brennweite zu vergrößern.

Bei den bisher im Handel erhältlichen Konvertern ist ein negatives Linsensystem mit hoher Brechkraft vorgesehen, so daßseine Petzval-Summe negativ wird; als Ergebnis hiervon ist die astigmathische Differenz zwischen der Sagittal ebene und der Meridional ebene besonders groß, so daß auch die anderen Aberrationen sehr stark sind. Es kann also gesagt werden, daß ein Objektiv, an dem ein solcher Konverter angebracht ist, eine wesentlich

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tiu'on (oaa> aaaaea

TELEX OB-aeSSO TELEOPAMMB MONAPAT

telekopierer

-*- 271047Ί

schlechtere Leistung al3 ein Testes Objektiv mit äquivalenter Brennweite hat.

Es ist deshalb ein Ziel der vorliegenden Erfindung, einen Hochleistungskonverter mit zwei Linsengliedern zu schaffen, nämlich einem divergierenden Linsenglied und einem konvergierenden Linsenglied, wobei das divergierende Linsenglied im Grunde aus drei getrennten Elementen, Positiv, Negativ und Positiv, sowie das konvergierende Linsenglied im Grunde aus zwei getrennten Elementen, Positiv und Negativ, bestehen.

Gemäß einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung enthält ein Konverter, der an der Bildseite eines fotografischen Objektivs angebracht werden soll, um die Gesamtbrennweite des gesamten Systems einschließlich des fotografischen Objektivs zu vergrößern, ein divergierendes Glied und ein konvergierendes Glied, die auf der Bildseite des divergierenden Gliedes angeordnet sind, wobei das divergierende Glied - in folgender Reihenfolge von der Objektseite aus - ein erstes positives Element, ein negatives Element und ein zweites positives Element und das konvergierende Glied - in der folgenden Reihenfolge von der Objektseite aus gesehen - ein positives Element und ein negatives Element enthalten.

Ein bevorzugter Gedanke liegt in einem Konverter, der an der Bildseite eines fotografischen Objektivs angebracht werden kann, um die Gesamtbrennweite des gesamten Systems einschließlich des fotografischen Objektivs zu vergrößern; ein solcher Konverter weist ein divergierendes Glied und ein konvergierendes Glied auf, das an der Bildseite des divergierenden Gliedes angeordnet ist. Das divergierende Glied enthält - von der Objektseite aus gesehen - ein erstes positives Element, ein negatives Element und ein zweites positives Element. Das konver-

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gierende Glied enthält - von der Objektseite aus gesehen -ein positives Element und ein negatives Element.

Die Erfindung wird im folgenden anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die beiliegenden, schematischen Zeichnungen näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 bis 12 Querschnitte durch optische Systeme, bei denen ein Standardobjektiv an Linsensystemen nach den Ausführungsformen 1 bis 12 der vorliegenden Erfindung angebracht ist;

Fig. 13 bis 24 verschiedene Aberrationen von optischen Systemen, bei denen ein Standardobjektiv an Linsensystemen nach den Ausführungsformen 1 bis 12 der vorliegenden Erfindung angebracht ist;

Fig. 25 das Prinzip eines üblichen Konverters, der zwischen Objektiv und Kamera angeordnet ist; und

Fig. 26 das Prinzip eines Konverters nach der vorliegenden Erfindung.

Das Funktionsprinzip eines üblichen Konverters soll im folgenden unter Bezugnahme auf die Fig. 25 erläutert werden. In Fig. 25 soll f die Brennweite eines Objektivs ■it fester Brennweite sein, die als Bezugs größe dient; fR ist die Brennweite des Konverters, d der Abstand ζviachen den Hauptebenen der beiden Objektive, F¹ der bildseitige Brennpunkt des zusammengesetzten, durch das Standardobjektiv und den Konverter gebildeten Linsensystems und b der Abstand von der bildseitigen Hauptebene des Konverters zu dem bildseitigen Brennpunkt F¹;

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dabei soll angenommen werden, daß a = f - d ist. Dann gilt

l/-a + 1/b = 1,'fR (1)

Der Abbildungsmaßstab bzw. das Seitenverhältnis bz der Seitenmaßstab β des Konverters ist:

fl-

mmmm

Die Gesamtbrennweite F wird ausgedrückt durch F = f -fi,

Wenn ein Konverter betrachtet wird, bei dem P konstant ist, so führt der größtmögliche Wert für a zu einem größeren Wert von b, so daß fR gemäß Gleichung (1) vergrößert werden kann, wobei jedoch die negative Petzval-Summe nicht erhöht werden muli. Wenn jedoch verschiedene, austauschbare Objektive für eine einäugige Spiegelreflex· kamera berücksichtigt werden, so haben Objektive mit kurzer Brennweite zwangsweise eine kurze bildseitige Brennweite, und auch Teleobjektive haben keine so langen bildseitigen Brennweiten; das heißt also, daß a immer klein ist, so daß auch fR immer klein ist; es ist also sehr schwierig, die Petzval-Summe zu korrigieren.

Gemäß der vorliegenden Erfindung wird der Konverter nun durch zwei Linsenglieder gebildet,um die Petzval-Summe., ausgedrückt durch die Brechkraft, zu verringern; außerdem wird der Abstand zwischen den Hauptebenen der jeweiligen Linsenglieder verringert, um größere Freiheit bei der Korrektur der Aberrationen zu erhalten; dadurch ergibt sich ein leistungsstarker Konverter.

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Das Prinzip- des Konverters nach der vorliegenden Erfindung soll im folgenden unter Bezugnahme auf Figur 26 beschrieben werden.

Dabei sind f bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden Linsengliedes bzw. des konvergierenden Linsengliedes, wob a. angenommen wird, daß es sich bei beiden Linsengliedern um dünne Linsen handelt; e ist der Abstand zwischen den Hauptebenen der beiden Linsenglieder, a die Länge, gemessen von der Hauptebene des divergierenden Linsengliedes zu dem bildseitigen Brennpunkt des Standardobjektivs, b die Länge, gemessen von der Hauptebene des konvergierenden Linsengliedes zu dem schließlich erhaltenen Bildpunkt des zusammengesetzten Linsensystems, und r die Länge, gemessen von der Hauptebene des divergierenden Linsengliedes zu dem durch das divergierende Linsenglied erzeugten Bildpunkt. Dann gilt

l/-a + l/r = IZf₁ (2)

l/(-r + e) + 1/b = Ut₂ (3)

Nimmt man an, daß die Brennweite des gesamten Konverters fR ist, so gilt

1/fR m Uf₁ + 1/f₂ - e/f _xt ₂ .

Weiterhin wird auch die Vergrößerung ρ des gesamten Konverters ausgedrückt durch

= {r/a } ' [b/(r - e)j

Ci)

Nun soll angenommen werden, daß das divergierende bzw. das konvergierende Linsenglied des Konverters jeweils k einzelne Linsen und h einzelne Linsen aufweisen. Dann gilt

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- ft-

^1/fl^ND ⁼Σ Vq₁Ii

X 1

und

X=

l/f N = Σ l/q,n j l ^J

Dabei stellen NJy und N- die äquivalenten Brechungsindizes der jeweiligen Glieder dar, wenn sie jeweils als einzelne Linseqfoetrachtet werden, q. und q. stellen die Brennweiten der jeweiligen Elemente dar, und n. und n. sind die Brechungsindizes der jeweiligen Elemente.

Nimmt man an, daß die Petzval-Summe des gesamten Kon· verters P ist, so gilt:

P =

^Wz

(5)

Aus den Gleichungen (2j, (3), (k) und (5) ergibt sich die folgende Beziehung:

r =

- bN_c)

Außerdem ergibt: sich aus Gleichung (2)

= ra/(a - r)

(7)

Aus Gleichung (4) ergibt sich:

e = r .- br/ /3 a

(8)

Aus den Gleichungen (3) und (k) ergibt sich:

f₂ = rb/(r - a β ) (9)

Wenn also a, b, P, N_n, N„ und /3 gegeben sind, können r durch Gleichung (6) und f., f_o und e durch die Gleichungen (7)» (8) und (9) bestimmt werden. Das Gerüst bzw.

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Die Basis einee solchen optischen Systems, nämlich f , f„ und e, werden also dadurch festgelegt, was für einen Wert P der Petzval Summe für einen solchen Konverter erforderlich ist, wie der äquivalente Brechungsindex N_ß des divergierenden Gliedes ausgelegt werden kann, und wie niedrig der äquivalente Index N_ des konvergierendes Gliedes gemacht werden kann, ohne daß zu starke Aberrationen auftreten.

Durch Realisierung der folgenden Beziehungen 1,5<N_D<2,9 und

ergibt sich gemäß der vorliegenden Erfindung ein Konverter, bei dem die verschiedenen Aberrationen sehr gut abgeglichen bzw. aufeinander abgestimmt sind.

Weiterhin ist wegen des Aufbaus des Linsensystems nach der vorliegenden Erfindung aus zwei Gliedern die Achromatisierung des vorderen, d.h., des konvergierenden, und des hinteren, d.h., des divergierenden, Gliedes erforderlich; nimmt man an, daß der Brechungsindex und die Abbe*sehe Zahl des positiven Linsenelementes, welches das vordere Glied bildet, η DP bzw. YVP sind, und daß die des positiven Elementes, welches das vordere Glied bildet, nDN bzw. VDN sind, so müssen sie die folgenden Beziehungen erfüllen:

η DP (nDN und
VDp

Nimmt man an, daß der Brechungsindex und die Abbe'sehe Zahl des positiven Elementes, welches das hintere Glied

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bildet, nCP bzw. \> CP sind, und daß diese Werte für das negative Element, welches das hintere Glied bildet, nCN bzw. \) CN sind, so müssen sie die folgenden Beziehungen erfüllen:

nCP (n CN und

cn.

Einige Ausfuhrungsformen eines Konverters nach der vorliegenden Erfindung sollen im folgenden im einzelnen beschrieben werden.

Fig. 1 zeigt die Anordnung der einzelnen Linsen, wenn der Konverter RCL gemäß einer ersten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung an einem Standardobjektiv SL mit einer Brennweite f = 51,6 und einer Lichtstärke von 1: 2,0 angebracht ist.

Die Ausführungsform 1 zeigt einen Grundaufbau des Konverters nach der vorliegenden Erfindung, bei dem das vordere Glied drei Elemente, nämlich ein positives, ein negatives und ein positives, aufweist und

^ND = 1.75

ist, während das hintere Glied zwei positive und negative Elemente aufweist und N_ = 0,921 ist; dadurch ergibt sich ein Konverter, bei dem die Petzval-Summe - 0,006l ist.

t_% = -50.^8869, f₂ m 208.1101, e = 20.25835 fR = -76.^92

Fig. 2 zeigt ein Linsensystem, bei dem der Konverter RCL gemäß einer zweiten Ausführungsform der vorliegenden Erfindung in einem Standardobjektiv SL mit einer Brennweite

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χι

f = 3^{00 mai} und einer Lichtstärke von 1: 4,5 angebracht ist. Die Ausführungsform 2 hat die folgende numerischen Werte:

f„ = -96.8024, f_o = 28I.I3I 1 ~

e = 69.217,

N_D = I.906 N_c = I.I292,

fR = -236.415 P = -0.00227.

Die in Fig. 3 dargestellte Ausführungsform 3 hat im wesentlichen einen ähnlichen Aufbau wie die Ausführungsform 1, wobei das positive Element des hinteren Gliedes durch ein miteinander verkittetes negatives und positives Element gebildet wird, um die Petzvalsumme zu verbessern. Diese Ausführungsform hat folgende numerische Werte:

N₀ = 1,664 N = 0,7664

p = -0,00563

Bei der in Fig. 4 gezeigten Ausführungsform 4, die im wesentlichen wieder einen ähnlichen Aufbau wie die Ausführungsform 1 hat, ist das zweite positive Element des vorderen Gliedes in zwei Elemente aufgeteilt, nämlich ein positives und ein negatives, so daß das vordere Glied durch vier Elemente gebildet wird, nämlich ein positives, ein negatives, ein positives und ein negatives. Dadurch ergeben eich folgende Werte: N_ = 2,311 und N_ = 0,953; die Petzval-Summe P kann auf P =-0,0035 verringert werden.

Bei der in Fig. 5 gezeigten Ausführungsform 5» die ebenfalls einen im wesentlichen der Ausführungsform 1 entsprechenden Aufbau hat, ist das erste positive Element des vorderen Gliedes in zwei Elemente aufgeteilt, nämlich ein negatives und ein positives, so daß das vordere

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ZI

Glied durch vier Elemente gebildet wird, nämlich ein negatives, ein positives, ein negatives und ein positives. Dadurch ergeben sich folgende Werte: N- = 2,23 und N- = 0,965; die Petzval-Summe P kann reduziert werden auf p = -0,00389.

Die in Fig. 6 gezeigte Aus führung s form 6 hat wieder einen ähnlichen Aufbau wie die Ausführungsform 4, wobei das positive Element des hinteren Gliedes durch ein negatives und ein positives Element gebildet wird, die miteinander verkittet sind, um die Petzval-Summe leiter zu verringern. Diese Ausführungsform hat folgende numerische Daten:

N_D = 2,295, N_c = O,7133, P = -0,00194.

Die in Fig. 7 gezeigte Ausführungsform 7 hat wieder im wesentlichen einen ähnlichen Aufbau wie die Ausführungsform 6, wobei das erste positive und das erste negative Element des vorderen Gliedes miteinander verkittet sind; diese Ausführungsform hat folgende Werte:

N_D = 2,179, N_c = 0,679, P = -0,00201.

Die in Fig. 8 gezeigte Ausführungsform 8 hat wieder eine ähnliche Konstruktion wie die Aus führungs form 6, wobei das zweite positive und das zweite negative Element des ▼orderen Gliedes miteinander verkittet sind, so daß folgende Daten erreicht werden können:

N_D =2,7395, N₀ » 0,7555, P =-0,0009.

Die in Fig. 9 gezeigte Ausführungsform 9 hat wieder im wesentlichem eine ähnliche Konstruktion wie die Ausführungsform 5, wobei das positive Element des hinteren

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Gliedes durch ein negatives und ein positives Element gebildet werden, die miteinander verkittet sind; dadurch läßt sich die Petzvalsumme wieder verringern. Diese Ausführungsform hat folgende Daten:

N_D = 2,3058, N_c = 0,7676,

p = -0,00232.

Die in Fig. IO gezeigte Ausführungsform 10 hat im wesentlichen wieder den gleichen Aufbau wie die Ausführungsform 9t wobei das erste positive und das zweite negative Element des vorderen Gliedes miteinander verkittet sind; dadurch ergebe sich folgende Daten:

N_D = 2,16, N_c = 0,7652,

P=- 0,00289.

Die in Fig. 11 gezeigte Ausführungsform 11 hat im wesentlichen eine ähnliche Konstruktion wie die Ausführungsform 9, wobei das zweite negative und das zweite positive Element des vorderen Gliedes miteinander verkittet sind; dadurch ergeben sich folgende Daten:

N_D = 2,369, N_c = 0,7701, P =-0,00211.

Die in Fig. 12 gezeigte Ausführungsform 12 hat wieder im wesentlichen die gleiche Konstruktion wie die Ausführungsform 9, wobei das erste positive, das zweite negative und das zweite positive Element des ersten Gliedes miteinander verkittet sind; dadurch sind folgende Daten möglich:

N_D = 2,427, N_c = 0,8214, P = -0,00231.

Im folgenden sollen numerische Daten für die verschiedenen

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1,5

Auaführungsformen des Konverters nach der vorliegenden Erfindung angegeben werden; zunächst sollen jedoch Beispiele für ein Standardobjektiv vom Gauss-Typ, an dem der Konverter nach der vorliegenden Erfindung, wie er in den Ausführungsformen 1, 3 bis 12 verwendet wird, angebracht werden kann, sowie eines Teleobjektivs erläutert werden, an dem der Konverter nach der Ausführungsform 2 angebracht werden kann.

In den folgenden Tabellen stellen R₁, R₂ und so weiter die Radien der aufeinanderfolgenden Linsenoberflächen, von der Objektseite aus gesehen, D₁, D„ usw. die Dicke der oder den Abstand zwischen den aufeinanderfolgenden Linsenoberflächen, von der Objektseite aus gesehen, sowie N₁, N„ usw. bzw. V₁, V^₂ ^usw. die Brechungsindizes bzw. Abbe¹sehen Zahlen der aufeinanderfolgenden Linsen dar.

-Das.Standardobjektiv bei den Ausführungsformen 1 und 3 bis 12 hatte folgende numerische Daten:

f = 51.6 F2 I Bildwinkel 2^ = 46°!

R₁ = 36.011 D₁ = 3.kl N₁ = I.62299 V₁ = 58.I

R₂ =11*1.87 D₂ = 0.11

R₃ = 22.46 D₃ = 4.55 N₂ = I.6779 V₂ = 55-5

R₄ = 81.84 D₄ = 1.84

R„ =102.18 D_ = I.98 N- = I.62588 V = 35.6 5 3 i

R₆ = 14.954 D₆ = 9.4

R =-l6.1 D = I.I8 N₄ = I.626O6 V₄ = 39.1

R₈ = 69.04 Dg = 5.9I N₅ = I.63854 V₅ = 55-5

R_g =-21.13 D = 0.11

R₁₀=ll4.52 D₁₀= 3.33 N₆ = I.63854 V₆ = 55.5

R_la=--43.546

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- ms -

Das bei der Ausführunssform 2 verwendete Standardobjektiv hatte folgende numerische Daten:

f s

R₁ = 106.0 R₂ =-151.0 R =-l44.O Rj₁ = 130.0 R = 65O.O R₆ = 95.0 R = 878.8 R₈ = -43.0 R₉ = I5O.O R_1O=-1O4.82

300 F4.5 D₁ = 11.0 D₂ = 4.0 D₃ = 3.0 D. = 12.0

D = 1.0 D₆ = 7.7 D₇ =119.3 D₈ = 1.0 D₉ = 3.5

Bildwinkel N. = 1.48606

N₃ = I.6393

= 1.48606

N =

1.62041 = I.62OO4

= 8°10'

= 8I.9

V₂ = 44.9 V₃ = 45.O

V, = 81.9

V = 6O.3 V₆ = 36.3

Beispiele für den Konverter sind unten angegeben. Die Gesamtbrennweite des Konverters, wenn er an dem oben definierten Standardobjektiv angebracht ist, beträgt 103,2 bei einer Lichtstärke von 1: 4 und 2CO = 24,4° bei jeder der Ausführungsformen 1 und 3 bis 12 sowie 600 bei. einer Lichtstärke von 1:9 und 2 Oj = 4°10'; das bedeutet also, daß die Vergrößerung des Konverters bei allen Ausführungsformen 0 = 2 beträgt.

In den folgenden Tabellen stellen r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftraum bzw. Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_Q, das den Luftraum zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv angibt, η den Brechungsindex einer jeden Linse und \> die Abbe'sehe Zahl einer jeden Linse dar, wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben wird.

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Beispiel 1

d₀ = O.7613 d_x = 3.0 d₂ = 2.3 d = 1.0

*_k = 1-4 d₅ =18.9

d^; = 0.514

d_? = 1.2 dg = 0.1

d₉ = 1.0

n. = I.59507

n_ = I.59507

₄ = I.5OI37

= 35-6

n. = I.74443 V_n = 49.4

= 35-6

V _

= 56.5

= 1.80454 ν- = 39.5

>>^r6

= 179.709
= -90.827
=-109.097
= 32.52
= 40.56
= 99-O49

Beispiel 2

d₀ = I.5423

O₁ = 3.7

r_? =

317-64
-55.266
195.754
267.716

d₂ =2.0 d = 2.1 d,. = 2.1

d = 4.2 d, =66.24

d_? = 6.2 dg = 0.2 d₉ = 1.8 = I.59507

n_o = I.74443

n, = I.59507

n. = I.5OI37

n_ a I.80454

35-6 = 49.4 = 35-6

= 56.5 = 39-5

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Beispiel 3

(r_t = I87.587

^r2 = -

r₃ = -36.794
r_L = 19-353

r = 44.11

fr = 114.19

r₈ = 34.505

r_g = -21.903

r₁₀= -92.338

r«« = 8O.765

d_Q = Ο.526Ί^ d_t = 3.0 d₂ = 3.3 d₃ = 1.0 d_k = 2.3 d₅ = 3-4

=-110.232 d₆ =11.275

d_? = 2.0 dg =11.1

d₉ = 0.1 d₁₀= uk n„ = I.59507

n„ = I.74443

n, = I.59507

1.6968
1-50137

n₆ = I.80454

= 35.6 = 49.4 = 35.6

■ 55.6 = 56.5

= 39.5

Beispiel 4

r_t =7602.182
r₂ = -85.234
r₃ = 111.37
r^ = 16.963
r₅ = 27.323
r₆ = -27.976
T₇ = -25.II6
r_ft = 439.936

^d0 =
^dl =
^d2 =

^d3 ^=
d4 =

^d5 =

^d6 =
d₇ =

0.8448

2.5 0.1 1.0 1.0

4.9 1.1 1.0 = 1.59507 ^u _t = 35.6

n₂ = I.74443

= I.59507

n. = 1.79668

= 49.4

= 35.6

⁼

dg = 2.6Ί5

709837/0969

^f2 <

=1743.856 d_g =28.23 η = 1.50137

j= -22.944 d₁₀= 0.1

^rlι="

= 54.449

.0 n₆ = I.80454 ₆ = 39. !5

Beispiel 5

	= 36.295	do	= 0.9271	ni =	1.79668
ri	= 17.706	dl	= 1.0
r2	= 32.624	d2	= 1.2	n2 =	1.59507
r3	= -28.I83	d3	= 4.7
r4	= -27.231	d4	= 1.2	n3 =	1.77279
r_	= 55-411	d5	= 1.0
r6	= 58.841	d6	= 1.0	n4 =	1.59507
r7	= 117.020	d7	= 1.55
r8	=1086.312	d8	= 4.12	n5 =	i.50137
r9	= -24.049	d9	=25.3
r10	=-185.481	d10	= 0.1	* n6 -	1.80454
rll	= 65.497	dll	= 1.0

1/ _

= 45

= 35.6

V =

= 35-

= 56.

= 39.15

709837/0969

^ri -

r₂ = -81.319 T₃ = 4OI.867 r^ = 18.181 r = 28.13 T₆ = -24.535 r_? = -21.934 r₈ =-472.423 V₉ = 88.894 r₁₀= 33.579 r₁₁₌ -22.556 r₁₂=-152.552

13

= 64.571

r_± = 87.4

r₂ =-576.216 r₃ = 17.692 r_k = 36.939 r = -2Ο.532

r₆ = -19.333 >r_? = -79-971 ^rr₈ = 86.861 T₉ = 30.221 r₁₀= -20.432 r_tl=-l88.213 .r,_o= 53.325

ίο

Beispiel 6 d₀ = Ο.96135 d, =

d₂ =

Cl₃ =

d_k = ^d5 = ⁵·³

d₆ =

d_? = dg =11.728

d_g =

d_lo=i2.6 d₁₁₌

d₁₂=

Beispiel 7 d₀ = 1.954

U₁ =

d₂ = d₃ = d^ = 5-2 d_ = d₆ =1.0 d_? = 8.469 d₈ = d₉ =13.9

d₁₀=

,= = I.59507

n_o = I.74443

= I.59507

= I.79668

ⁿ6 = 1.79877
1.50137

= I.80454

ⁿi =

ⁿ2 =

ⁿ3 =

ⁿ4 =

ⁿ5 ⁼ I.59507
I.74443

I.595O7
I.79877

I.79877
I.5OI37

7V9 8 3 7 / 0 9 = I.8O454

= 35-6 = 49.4 = 35.6 = 45.4

= 44.3 = 56.5

= 39.5

1
2

= 35-6 = 49-4

= 35.6

5
ψ

= 44.3

44.3 56.5

J/ _

= 39.5

=-167.947

Beispiel 8

= 1.2278

= 1.0286s

1= 0.1

ni =

>

ni -

1.59507

V 1

= 35.

6

O

= -51.604

do

= 2.5

= 1.0

d12 =1.0

"rl

= 97.027

dl

= 0.1

= 1.15

n2 β

n2 "

1.74443

U 2

= 49.

4

5

r2

= 16.21

d2

= 1.0

= 4.8

r3

= 23.202

d3

= 1.8

= 1.1

n3 =

n3 =

1.59507

y- 3

* 35·

6

r4

= -17.735

d4

= 7.9

= 1.0

n4 =

1.79631

\

= 40.

8

r5

= 182.618

d5

= 1.0

= 1.0

n4 ■

r6

= 104.359

d6

=13.16

= 2.6

n5 =

1.7335

U 5

= 51.

O

^r7

= 34.774

d7

= 1.5

= 13.1

n6 =

n5 =

1.50137

6

= 56.

5

'r8

= -22.416

d8

= 9.2

= 1.5

n6 =

r9

=-160.252

d9

dio=io.o

n7 =

1.80454

V 7

= 39-

5

r10

= 61.571

dic

= 1.0

dl

n7 =

rll

dl1

709837/0969

^rl2

Beispiel 9

= 37-224

do

1.79668

"l

= ^5,

.4

= 17.855

dl

ri

= 3I.O

d2

1.59507

V 2

= 35.

6

r2

= -27.118

d3

r3

= -26.049

d4

1.77279

y 3

= 49.

.4

r4

= 41.192

d5

r5

= 45.96I

d6

1.59507

y 4

= 35.

.6

r6

= I65.452

d7

r7

= 98.846

d8

I.79631

U 5

= 4Ο.8

^r8

,= 36.72

d9

1.51823

i/ 6

= 59.

ίΓ9

L= -23.3'ti:

ric

,= -91.709

1.78797

V 7

= 47.

< rn

j= 83.740

rii

U

Beispiel 10

r₂ = 14.539
r₃ = 40.75
r^ = -73.12
r = 25.676
r₆ = 26.376
,r_? = I29.O70
rg = II6.7
r₉ = 41.2
r₁₀= -21.21
r_1:l=-152.348
r. = 53.434

d₀ = 3.093

U₁ = 1.0

d₂ = 7.36

d₃ = 2.7

d₄ = 1.0

d_ = 0.1 d₆ = 5.1 d_? = 6.25 dg = 1.5 d₉ =11.0

d₁₀= 0.1

d,,= 1.0 Xi₁ = I.744

n₂ = I.59507 n_ = I.77279

_k = I.595O7

ⁿ5 ^=
n6 =

I.7963I !•51823

n_ = I.78797

= 44.9

35.6 49.4

= 35.6

'j _

40.8 59.0

= 47· i

T₁ = 37.545

r₂ = 17.681

r₃ = 33.0

r^ = -26.174

T₅ = -25.59

rg = 40.631

>r_? = 136.497

rg = IOO.545

^r ₉ = 37.535

^r,n= -23.269

io

= 87.1

Beispiel 11

d₀ = O.69I7

d_± = 1.0 d₂ = 1.3 d₃ = 4.8 d^ = 1.0 d_ = 1.0 d₆ = 2.75 d_? =14.29 d₈ = 1.5 d₉ =10.0 d₁₀= 0.1

^dn= ¹^ 709837/0969

n. = I.79668

ⁿ3 =
ⁿ4 =

ⁿ5 ^=
n6 ⁼

1.59507

1-77279 1.59507

1.79631 1.51823

n_ = I.78797

= 45.4!

1/ _

3 \

5 ^f6

= 35-

49.ί 35-ί

40.ί

59.Q

	Beispiel	dO	12	ni	= 1.79668	1 ~	35-6
		dl	= O.9O54				49.4
ri	= 29.797	d2	= 1.0	n2	= 1.59507	J 2 ~	35.6
r2	= 17.897	d3	= 1-7	n3	= I.77279	J3 -
Γ3	= 53.982	d4	= 8.':	n4	= I.59507	\ =	43.3
r4	= 133.503	d5	= 1.0				60.8
r5	= 14.218	d6	= 5.4	n5	= 1.84042	j 5 ~
r6	= 304.772	d7	= 11.6	n6	= I.56384	6	47.5
r7	= II3.566	d8	= 1.5
r8	= 41.622	d9	= 11.1	n7	= I.78797	J7-
r9	= -22.559	= 0.1
r10	=-160.483	d10= 1.0
r. _	= 48.426

- Patentansprüche -

709837/0969

V⁴

Leerseite

Claims (1)

A. GRÜN£CK£R DtPL-INC. W. STOCKMAIR DR-INC»-/UCiCMJcO* K. SCHUMANN CAHEKf^AT D*l_ PMTS. P. H. JAKOB OPL-ING. G. BEZOLD 8 MUNCHtN PH 11 Patentansprüche

1. Ander Bildseite eines fotografischen Objektivs anzubringender Konverter zur Vergrößerung der Gesamtbrennweite des ganzen Linsensystems mit einem divergierenden Glied und einem konvergierenden Glied, das auf der Bildseite des divergierenden Gliedes angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß das divergierende Glied in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite aus ein erstes positives Linsenelement, ein negatives Linsenelement und ein zweites positives Linsenelement aufweist, und daß das konvergierende Glied in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite aua ein positives Linsenelement und ein negatives Linsenelement aufweist.

2. Konverter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die folgenden Bedingungen erfüllt sind:

₁.5<N_D<2.9, 0.6<N_c<1.3

_nDP<nDN, .DpC

709837/0969

ORIGINAL INSPECTED

ff) 8O) 322032 TCLE! DI Z3 Z JO

•wobei N_ und N_ die äquivalenten Brschungsindizes des divergierenden Gliedes bzw. des konvergierenden Gliedes, η DP bzw. V¹DP den Brechungsindex bzw. die Abbe¹ sehe Zahl eines jeden positiven Linsenelementes in dem divergierenden Glied, nDN bzw. \) DN den Brechungsindex bzw. die Abbe ■ sehe Zahl eines jeden negativen Linsenelementes in dem divergierenden Glied, nCP bzw. 0 CP den Brechungsindex bzw. die Abbe'sehe Zahl eines jeden positiven Linsenelemantes in dem konvergierenden Glied und nCN bzw. 0 CN den Brechungsindex bzw. die Abbe¹sehe Zahl jedes negativen Linsenelementes in dem konvergierenden Glied darstellen.

3. Konverter nach Anspruch 1,dadurch gekennzeichnet, daß das positive Linsenelement des konvergierenden Gliedes ein zweilinsiges Glied ist, das eine negative Linse und eine positive Linse aufweist.

k. Konverter nach einem der Ansprüche 2 oder 3i dadurch gekennzeichnet, daß das divergierende Glied außerdem ein negatives Linsenelement aufweist, das auf der Bildseite des zweiten positiven Linsenelementes angeordnet ist.

5- Konverter nach einem der Ansprüche 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das divergierende Glied ein negatives Meniskus .-Linsenelement aufweist, das auf der Objektseite des ersten positiven Linsenelementes angeordnet ist und dessen konvexe Oberfläche der Objektseite zugewandt ist.

6. Konverter nach einem der Ansprüche k oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens zwei Linsenelemente in dem divergierenden Glied miteinander verkittet sind.

7· Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

709837/0969

d_o =

r₈ =

= -67.022 = -65.251 = I6.'t93 = 35.215 =-658.806 = 877.266

-21.399 =-332.183

d =

O.7613 3.0 2.3 1.0

= I.59507

η = 1.7'l^;t'l3

= 35.61

J ο

=18.9

d₆ = 0.51 d_, = 1.2 d_u = 0.1

d_g = 1.0

»3 = i.59507 "₃ =35.6

= I.5OI37 ". = 56.5

' 5 = 39.5)

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Lxnsenoberfläch», d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_Q, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Stan&rdobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, }) die Abbe¹ sehe Zahl einer jeden Linse und f. bzw. f_o die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

8. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten

T^ =

r„ =

Tf =

7 09 ^do = 1.5'*23 179.709 ^dl = 3.7 η -90.827 ^d2 = 2.0 109.097 ^d3 - 2.1 η 32.52 = 2.1 'K). 56 ^d5 = h.2. η 99.ΟΊ9 ^d6 =66.24 83 7/0969

= 1.59507

₃ = I.59507

= 35.6

= 35.6

ν.

r = 317.6Ί r₈ = -55.266

_Λ= 267.716

d_? = 6.2

dy = 0.2

n. = I.5OI37

= 1.8 n_r = l.SoVj't

S. = 56.5

= 39.5!

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_n, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, 0 die Abbe¹sehe Zahl einer jeden Linse und f. bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

9. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten

187.587 ^do = 0.526 Vi ⁿi = 1. 59507 if
1 35-6 ^ri = -Ί7-IV» ^dl = 3.0 ^r2 ⁼ -36.79'» ^d2 = 3.3 ⁿ2 = 1. 7'iVo j _
2 ~ ^9.Ί ^r3 = 19.353 ^d3 = 1.0 ^r>i ⁼ Vl. 11 ^d't = 2.3 ⁿ3 - 1. 59507 ·■' _
3 " 35.6! ^r5 = 110.232 ^d5 ^r6 - ll't. 19 ^d6 =11.275 1. 6968 \ - 55-6 ^{; r}7 ■ 3'i.5O5 ^d7 = 2.0 ⁿ5 ⁼ 1. 50137 "3 ⁼ 56.5 ^r8 ⁼ -21.903 ^d8 = 11.1 ^r9 ⁼ -92.338 ^d9 = 0.1 ⁿ6 ⁼ 1. 8ΟΊ5'» ^₆ = 39.5 ^r10⁼ 80.765 ^dl0 = Uk 69 ^rir 7098 37/09

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d , durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, 0 die Abbe¹sehe Zahl einer jeden Linse und f. bzw. f₂ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

10. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

=7602.182 ^do = 0.8448 ⁿi = ' ^ri = -85.23't ^di = 2.5 ^r2 = 111.37 ^d2 = 0.1 ⁿ2 ^{= r}3 = 16.963 ^d3 = 1.0 = 27.323 ^d4 = 1.0 ⁿ3 ^{= r}5 = -27.976 ^d5 = 4.9 ^r6 = -25.116 ^d6 = 1.1 ⁿ4 = ^r7 = 439.936 ^d7 = 1.0 ^^r8 =1743.856 ^d8 . 2.645 ⁿ5 = ^r9 = -22.944 ^d9 =28.23 ^r10 =-294.545 ^d10 = 0.1 ⁿ6 = ^rll ^dll = 1.0

= 1.59507

= 1.59507 = 1.79668 = 1.50137

\ = 35.6

^y3 = 35.6

4 =

^y ₅ = 56.5

= 39.5

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt

709837/0969

zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d , durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, 9 die Abbe¹sehe Zahl einer jeden Linse und f\ bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

11. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten

= 36.295 ^do = 0.9271 ⁿi = 1.79668 if _
1 " 45.0 ^ri = 17.706 ^di = 1.0 ^r2 = 32.624 ^d2 = 1.2 ⁿ2 = 1.59507 V
2 ⁼ 35.6 ^r3 = -28.183 ^d3 = 4.7 = -27.231 ^d4 ⁼ 1.2 ⁿ3 = 1.77279 ^J3 ⁼ 49.4 ^r5 = 55.411 ^d5 = 1.0 ^r6 = 58.8'n ^d6 = 1.0 ⁿ4 = 1.59507 1» 35.6 ^r7 = 117.020 ^d7 ⁼ 1.55 ^r8 =1086.312 d₈ = 4.12 ⁿ5 = 1.50137 U
5 ~ 56.5 ^{; r}9 = -24.049 ^d9 = 25.3 ^r10 =-185.481 ^d10= 0.1 ⁿ6 = 1.80454 *6 = 39.5 ' ^rn = 65.497 ^dll⁼ 1.0 ^r12

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, V^ die Abbe'sehe Zahl einer jeden Linse und f bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden

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Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Ob jektseite aus durch Indizes angegeben ist.

12. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die
in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Oaten

= -81.319 ^dO = 0.96135 ⁿi = 1.59507 ^ri s 401.867 ^di = 2.5 ^r2 = 18.181 ^d2 = 0.1 ⁿ2 = 1.74443 ^r3 = 28.13 ^d3 = 1.0 = -24.535 ^d4 = 1.4 ⁿ3 = 1.59507 r₅ = -21.934 ^d5 = 5.3 ^r6 =-472.423 ^d6 = 1.5 ⁿ4 = 1.79668 ^r7 = 88.894 ^d7 = 1.0 * ^r8 ,= 33-579 ^d8 =11.728 ⁿ5 = I.79877 r_{9 l=} -22.556 ^d9 = 1.5 ⁿ6 = I.50137 ₂=-152.552 ^d10 =12.6 = 0.1 ⁿ7 = 1.80454 = 1.0

\ = 35.6

= 35-6

= 56.5

= 39-5

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d„, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, J die Abbe'sehe Zahl einer jeden Linse und f. bzw. f die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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13. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

= 87.^ ^do = 2.5 ⁿi = 1.59507 ' ^ri =-576.216 ^di = 1.0 ⁿ2 = ^r2 = 17.692 ^d2 = \Λ r₃ = 36.939 ^d3 = 5.2 ⁿ3 ⁼ 1.59507 = -20.532 d ■ = 2.0 ^r5 = -19.333 ^d5 = 1.0 n_k = 1.79877 ^r6 = -79.971 ^d6 = 8.W₉ ^r7 = 86.861 ^d7 = 1-5 ^Π5 ⁼ 1.79877 '^r8 = 3O.221 ^d8 = 13-9 ⁿ6 = 1.50137 ^r9 = -20.^32 ^d9 = 0.1 ^r10 =-188.213 ^dl0 = 1.0 ⁿ7 ⁼ 1.80^5^ ^Γ11 = 53.325 ^dii ^r12

ν = 35.6

= 35.6

= iik. 3

= 56.5

= 39.5

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer Jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_n, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, \) die Abbe'sehe Zahl einer jeden Linse und f. bzw. fg die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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Ik. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten

(1 = 1.2278

^ri ⁼ 9**7 ^di ^{: n}i ⁼ 1.59507 1 ⁼ 35.' ^r2 " 60** ^d2^{: r}3 * 027 ^d3 ⁿ2 = 1.7^^3 ^U2 = **9. ^rk = 21 ^d*i ^r5 ⁼ 202 V ⁿ3 ⁼ I.59507 U -
3 35- ^r6 " 735 ^d6 n_k = I.79631 ^Vk = *i0. τ_η . 618 ^d7 ^r8 = 359 ^d8 ⁿ5 ⁼ 1.7335 ν = 51. ^r9 ⁼ 77<* ^d9 ⁿ6 ⁼ I.50137 "6 = 56. ^rl0⁼ Λ16 ^dio ^rn⁼ 252 ^dn ⁿ7 ⁼ 1.80*15^ U _
7 ~ 39. _{r =} 571 -167. = 2 0 -51. = 0 97- = 1 16. = 1 23. = 7 6 -17. = 1 8 182. =13 10*1. = 1 0 3<*. = 9 5 -22. = 0 -160. = 1 5 61. .5 .1 .0 .8 .9 .0 .16 .5 .2 .1 .0

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_n, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, )) die Abbe¹ sehe Zahl einer jeden Linse und f bzw. f₂ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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15« Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

37.224 ^do - I.O2869 ⁿi = I.79668 1/ _
1 45 j Λ ^ri = 17.855 ^dl = 1.0 • ^r2 = 31.0 ^d2 = 1.15 ⁿ2 = I.59507 "2 ⁼ 35 .6 ^r3 = -27.118 ^d3 ■ 4.8 -26.0Ί9 U» —
/■ 1.1 ⁿ3 ⁼ I.77279 ν _
3 " '*9 Λ ^r5 = 'ti. 192 ^d5 = 1.0 ^r6 = 45.961 ^d6 = •1.0 ⁿ't = I.59507 'J₁ = 35 .6 ^r7 = 165.452 ^d7 = 2.6 ^r8 " 98.8Ί6 d₈ = I3.I n₅ = I.79631 5 ⁼ ^O .8 γ₉ = 36.72 ^d9 = 1.5 "6 = I.51823 59 .0 ^ri0= -23.342 ^d10⁼ 10.0 ^rll⁼ -91.709 ^dll= 0.1 ⁿ7 ⁼ I.78797 7 ~ k7 .5 ^ri2 ⁼ 83.7'»O ^d12= 1.0 ^ri3⁼

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_n, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, 0 die Abbe¹sehe Zahl einer jeden Linse und f bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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l6. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen.Daten:

= 2Ί.2Ί2 ^do = 3.Ο93 ⁿi = 1. 7Vt I-
2 = /^.9 ^ri = 1Ί.539 ^dl ⁼ 1.0 "3 ^Γ2 = ΊΟ.75 ^d2 ⁼ 7.36 n₂ = 1. 59507 = 35.6 ^r3 = -73.12 ^d3 ⁼ 2.7 ⁿ3 ⁼ 1. 77279 ■'% = Ί9.'» = 25.676 ^d/| ⁼ 1.0 ^r5 = 26.376 ^d5 - 0.1 1. 59507 "₅ = 35.6 ^r6 = I29.O7O W 5.1 ^j'6 ^r7 = II6.7 ^d7- 6.25 ⁿ5 ⁼ 1, .79631 = Ίο.« ^r8 = h 1. 2 d_B = 1.5 ⁿ6 - 1. .51823 ^U7 *' 59-0 ^r9 ₀= -21.21 d —
Q 11.0 ^dio⁼ 0.1 ⁿ7 = 1, .78797 = Ί7.5 ^dn⁼ 1.0

12

53.

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_, durch das der Luftspalt anriechen dem Konverter und den Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, 0 die Abbe¹ sehe Zahl einer jeden Linse und f bzw. f_ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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17· Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

r_? =

r_ö =

= 37·5'*5
= 17.681
= 33.0
s -26.17**
= -25.59
s 'K).631
136.^97
ΐοο.5'»5
= 37.535
= -23.269

= 87.1

d₀ = O.6917 d_± = 1.0 d₂ = 1.3 d₃ = k.8

d_k = 1.0

d = l.O d₆ = 2.75 d =l'i.29 dg = 1.5 d =10.0

•d₁₀₌ 0.1 d₁₁₌ 1.0

ⁿi ⁼

1.79668

= I.595O7

ⁿ3 ⁼

ⁿ5 ^=
n6 =

1.77279 I.59507

1.79631 1.51Ö23

n_ = I.78797

= 35.6

5 •6

= ho.

59.

wobei r den Krümmungsradius einer Jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d_Q, durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, v> die Abbe' sehe Zahl einer jeden Linse und f.. bzw. f„ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

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l8. Konverter nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch die in der folgenden Tabelle angegebenen numerischen Daten:

T₁ = 29.797 r₂ = 17.897 r- = 53.982 r^ = 133.503 r = l4.2l8 Kr₆ = 304.772 r = II3.566 r_ft = 41.622 F₉ = -22.559 r_l0=-l60.'i83 r..= Ί8.426

^dO ⁼ d. =

^d2 =

s-

■V^s

d„ =

^d6 =

^d10⁼

0.9054 1.0

1.7 8.4 1.0

11.6

1.5

11.1

0.1

1.0

n₁ = I.79668

n₂ = I.59507

n_ = I.77279 j ·

n,_t '= I.59507

n_r = 1.840'« 2 n₆ = Ι.5638Ί

n_? = I.78797

I/

y_ =

35-6 35.6

■*, a 6O.8

wobei r den Krümmungsradius einer jeden Linsenoberfläche, d die Mittendicke einer jeden Linse oder den Luftspalt zwischen benachbarten Linsen mit Ausnahme von d , durch das der Luftspalt zwischen dem Konverter und dem Standard? objektiv bezeichnet ist, η den Brechungsindex einer jeden Linse, v' die Abbe¹ sehe Zahl einer jeden Linse und f bzw. f_ die Brennweiten des divergierenden bzw. konvergierenden Gliedes darstellen, und wobei die Reihenfolge von der Objektseite aus durch Indizes angegeben ist.

709837/0969