DE2710471B2 - Konverter - Google Patents
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Description
/2
= 29.797 | do | = 0.9054 | «1 = | .79668 | v, = 45.4 | |
r\ | 17.897 | d] | = 1.0 | |||
r-i | = 53.982 | di | = 1.7 | «2 = | .59507 | V2 = 35.6 |
D | = 133.503 | di | = 8.4 | "3 = | .77279 | V3 = 49.4 |
'4 | 14.218 | d, | = 1.0 | /I4 = | .59507 | v4 = 35.6 |
/5 | = 304.772 | ds | = 5.4 | |||
fb | = 113.566 | dt | = 11.6 | «5 = | .84042 | v5 = 43.3 |
η | = 41.622 | dn | = 1.5 | «6 = | 1.56384 | V6 = 60.8 |
r% | = -22.559 | di | = 11.1 | |||
Λ> | = -160.483 | d9 | = 0.1 | "7 = | .78797 | 1-7 = 47.5 |
r\a | = 48.426 | dm | = 1.0 | |||
r\\ | ||||||
Die Erfindung betrifft einen Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus
Objektiv und Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht.
In der DE-OS 23 54 835 sind zwei jeweils aus drei Linsen mit positiver Brechkraft und drei Linsen mit
negativer Brechkraft bestehende Konverter angegeben. Von der Objektseite her gesehen sind jeweils ein erster
negativer Meniskus mit objektseitig konvexer Linsenfläche, eine Sammellinse, ein zweiter negativer Meniskus
mit objektseitig konvexer Linsenfläche, und ein erster, positiver Meniskus mit objektseitig konvexer
Linsenfläche vorgesehen. Im ersten Fall schließen sich daran eine bikonkave und bikonvexe Linse und im
zweiten Fall ein dritter, negativer Meniskus mit
bildseitig konvexer Linsenfläche und ein zweiter, positiver Meniskus mit objektseitig konvexer Linsenfläche
an. Nähere Berechnungen haben ergeben, daß mit diesen bekannten Konvertern, wenn sie einem fotografischen
Objektiv nachgeschaltet sind, keine zufriedenstellenden Ergebnisse in Hinblick auf die Korrekturen
der auftretenden Aberrationen erzielt werden. Es hat sich herausgestellt, daß bei der Verwendung des
erstgenannten, bekannten Konverters eine sehr große sphärische Aberration und ein beträchtlicher Astigmatismus
auftreten, so daß dieser Konverter für die praktische Verwendung nicht geeignet ist Die sphärische
Aberration und der Astigmatismus sind auch bei dem zweiten, bekannten Konverter nicht ausreichend
korrigiert Aus dem Kurvenverlauf des Astigmatismus geht hervor, daß bei dem zweiten, bekannten Konverter
die Bildebene in der positiven Richtung gewölbt ist, woraus man erkennen kann, daß die Korrektur
offensichtlich unzulänglich ist
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen
Konverter der eingangs genannten Art anzugeben, bei dem der Astigmatismus gut korrigiert ist und welcher
sehr gute Abbildungseigenschaften aufweist
Diese Aufgabe wird durch Ausbildung eines Konverters der eingangs genannten Art mit den Konstruktionsdaten gemäß einer der in den Kennzeichen der
Ansprüche 1 bis 12 aufgeführten Datentabellen gelöst.
Die erfindungsgemäßen Konverter zeichnen sich durch eine sehr gute Korrektur (der sphärischen
Aberration aus. Ferner wird der Astigmatismus sehr gut korrigiert, welcher sich aufgrund der großen, negativen
Brechkraft ergibt, die ein solcher Konverter haben muß. Der erste bis fünfte erfindungsgemäße Konverter
besteht aus maximal sechs Linsengliedern, d.h. aus höchstens so vielen Linsengliedern wie die bekannten,
vorhergehend erwähnten Konverter, wobei sie jedoch wesentlich bessere Abbildungseigenschaften als die
bekannten Konverter aufweisen.
Im folgenden wird der Erfindungsgegenstand anhand der Zeichnungen näher erläutert Es zeigt
Fig. 1 bis 12 Schnittdarstellungen von Standardobjektiven
und Schnittdarsieilungen des ersten bis
zwölften erfindungsgemäßen Konverters, von denen jeweils einer einem der Standardobjektive nachgeschaltet
ist,
F i g. 13 bis 24 grafische Darstellungen der Aberrationen
von Gesamtsystemen gemäß den Fig. 1 bis 12, wobei in jeder Fig. 13 bis 24 zuerst die sphärische
Aberration, dann der Astigmatismus und anschließend die Verzeichnung dargestellt ist,
F i g. 25 eine schematische Darstellung der Wirkungsweise
eines herkömmlichen Konverters, der zwischen dem Objektiv und der Kamera angeordnet ist, und
F i g. 26 eine schematische Darstellung der Wirkungsweise eines erfindungsgemäßen Konverters.
Die Wirkungsweise eines herkömmlichen Konverters soll im folgenden unter Bezugnahme auf die Fig.25
erläutert werden. In Fig.25 ist /die Elrennweite eines
Objektivs mit fester Brennweite, die als Bezugsgröße dient; fR ist die Brennweite des Konverters, d der
Abstand zwischen den Hauptebenen von Objektiv und Konverter, Fder bildseitige Brennpunkt des zusammengesetzten,
durch das Standardobjektiv und den Konverter gebildeten Linsensystems und b der Abstand von der
bildseitigen Hauptebene des Konverters zu dem bildseitigen Brennpunkt F; dabei soll angenommen
werden, daß a = /-«/ist. Dann gilt
\/-a + \/b=l/fR. (1)
Der Abbildungsmaßstab β des Konverters ist:
einzelne Linsen und h einzelne Linsen aufweist. Dann gilt:
Vq,n,
und
Z1
Die Brennweite F des Gesamtsystems wird ausgedrückt durch
Wenn ein Konverter betrachtet wird, bei dem β konstant ist, so führt der größtmögliche Wert für a zu
einem größeren Wert von b, so daß fR gemäß Gleichung (1) vergrößert werden kann, wobei jedoch die negative
Petzval-Summe nicht erhöht werden muß. Wenn jedoch verschiedene, austauschbare Objektive für eine einäugige
Spiegelreflexkamera in Betracht gezogen werden, so ist zu berücksichtigen, daß Objektive mit kleiner
Brennweite zwangsweise eine kleine bildseitige Schnittweite, und auch Teleobjektive keine so großen
bildseitigen Schnittweiten haben; daß heißt also, daß a immer klein ist, so daß auch fR immer klein ist; es ist also
sehr schwierig, die Petzval-Summe zu korrigieren.
Die erfindungsgemäßen Konverter weisen zwei Linsengruppen auf, um die Brechkraft und damit die
Petzval-Summe zu verringern. Ferner wird der Abstand zwischen den Hauptebenen der beiden Linsengruppen
verringert, um eine größere Freiheit bei der Korrektur der Aberrationen zu erreichen; dadurch ergibt sich ein
leistungsstarker Konverter.
Die Wirkungsweise eines erfindungsgemäßen Konverters wird im folgenden unter Bezugnahme auf die
F i g. 26 beschrieben.
Mit f\ und k sind die Brennweiten der negativen bzw.
der positiven Linsengruppe bezeichnet, wobei angenommen wird, daß es sich bei beiden Linsengruppen um
dünne Linsen handelt; e ist der Abstand zwischen den Hauptebenen der beiden Linsengruppen, a der Abstand
zwischen der Hauptebene der negativen Linsengruppe und der Bildebene des Standardobjektivs, fader Abstand
zwischen der Hauptebene der positiven Linsengruppe und der Bildebene des zusammengesetzten Linsensystems,
und rder Abstand zwischen der Hauptebene der
negativen Linsengruppe und der Bildebene der negativen Linsengruppe. Dann gilt:
l/-a + l/r = V/i , (2)
l/(-r + e) + (l/i) = Vh . (3)
Ist fR die Brennweite des Konverters, so gilt:
= Vfi+Vh-4fih·
gilt für den Abbildungsmaßstab β des Dabei sind Nd und Nc die äquivalenten Brechungsindizes der jeweiligen Linsengruppen, wenn sie jeweils als einzelne Linsen betrachtet werden, 9, und q, bezeichnen die Brennweiten und n, und n, die Brechungsindizes der jeweiligen Linsenglieder.
gilt für den Abbildungsmaßstab β des Dabei sind Nd und Nc die äquivalenten Brechungsindizes der jeweiligen Linsengruppen, wenn sie jeweils als einzelne Linsen betrachtet werden, 9, und q, bezeichnen die Brennweiten und n, und n, die Brechungsindizes der jeweiligen Linsenglieder.
Für die Petzval-Summe Pdes Konverters gilt:
Weiterhin
Konverters:
Konverters:
β = {r/α} ■ {b/(r - e)}.
(4)
P=
VfcNz.
Aus den Gleichungen (2), (3), (4) und (5) ergibt sich die folgende Beziehung:
r=
a(aßND- bNc)
Außerdem ergibt sich aus Gleichung (2)
Λ = τα/(α-τ).
Λ = τα/(α-τ).
Aus Gleichung (4) ergibt sich:
e = r — b r/ß α .
Aus den Gleichungen (3) und (4) ergibt sich:
h = τ b/(r -aß).
h = τ b/(r -aß).
(16)
Nun soll angenommen werden, daß die negative bzw. die positive Linsengruppe des Konverters jeweils k
Wenn also a,b,P,Na Nc und β gegeben sind können r
durch Gleichung (6) und /i, h und e durch die
Gleichungen (7), (8) und (9) bestimmt werden. Der Gnmdaufbau des optischen Systems, nämlich f\, h und e
werden also durch den Wert P festgelegt, der für die Petzval-Summe bei einem solchen Konverter erforderlich
ist, ferner dadurch, wie der äquivalente Brechungsindex
Nd der negativen Linsengruppe ausgelegt werden kann, und wie klein der äquivalente Index Nc der
positiven Linsengruppe gemacht werden kann, ohne daß zu starke Aberrationen auftreten.
Werden die folgenden Bedingungen
1,5 < Nd < 2,3 und
0,6 < Nc < 13
0,6 < Nc < 13
erfüllt, so ergibt sich ein erfindungsgemäßer Konverter,
bei dem die verschiedenen Aberrationen sehr gut ausgeglichen sind
Wegen des Aufbaus der erfindungsgemäßen Konverter aus zwei Linsengruppen ist die Aromatisierung
der negativen und der positiven Linsengruppe erforderlich. Sind in der ersten, negativen Linsengruppe der
Brechungsindex und die Abba'sche Zahl der positiven Linsenglieder π DP bzw. ν DP und der negativen
Linsenglieder π DNbzw. ν DN, so müssen die folgenden
Bedingungen erfüllt sein:
aDP< η DNund
vDP<v DN.
Sind in der zweiten, negativen Linsengruppe der Brechungsindex und die Abbe'sche Zahl der positiven
Linsenglieder π CP bzw. ν CP, und der negativen
Linsenglieder π CNbzw. * CN, so müssen die folgenden
Bedingungen erfüllt seji.
nCP< η CN und
ν CP > ν CN.
Die erfindungsgemäßen Konverter werden im folgenden im einzelnen beschrieben.
F i g. 1 zeigt die Anordnung der einzelnen Linsen, des
ersten erfindungsgemäßen Konverters RCL, der einem Standardobjektiv SL mit einer Brennweite /= 51,6 und
einer relativen öffnung von 1 :2,0 nachgeschaltet ist
Bei dem ersten erfindungsgemäßen Konverter weist die erste, negative Linsengruppe drei Linsenglieder,
nämlich ein positives, ein negatives und ein positives Linsenglied auf und
ND = 1,75.
Die zweite, positive Linsengruppe weist ein positives
und ein negatives Linsenglied auf und Nc = 0,921.
Dadurch ergibt sich ein Konverter, bei dem die Petzval-Summe P- 0,0061 ist, wobei sich ferner ergibt
/1 = -50.48869,
e = 20.25835,
h = 208.1101,
fR = -76.492.
F i g. 2 zeigt ein Schnittbild des zweiten, erfindungsgemäßen Konverters RCL, der einem Standardobjektiv
SL mit einer Brennweite von / = 300 mm und einer
relativen öffnung von 1 :4,5 nachgeschaltet ist
Der zweite erfindungsgemäße Konverter hat die folgenden numerischen Werte:
f\ = | -96.8024, | h | = 281.131, |
e = | 69217, | ||
ND = | 1.906, | Nc | 1.1292, |
fR = | -236.415, | P | = -0.00227 |
Der in F i g. 3 dargestellte dritte, erfindungsgemäße Konverter hat im wesentlichen den gleichen Aufbau wie
der erste erfindungsgemäße Konverter, wobei das positive Linsenglied der zweiten, positiven Linsengruppe ein aus einer negativen und einer positiven Linse
gebildetes Kittglied ist um die Petzval-Summe zu verbessern. Dieser Konverter hat folgende numerische
Werte:
Nd
P
1,664,
-0,00563.
Nc - 0,7664,
Der in Fig.4 gezeigte vierte, erfindungsgemäße
Konverter hat im wesentlichen wieder einen solchen Aufbau wie der erste, erfindungsgemäße Konverter.
Das zweite, positive Linsenglied der ersten, negativen Linsengruppe ist in zwei Einzellinsen aufgeteilt, nämlich
in eine positive und eine negative Linse, so daß die erste, negative Linsengruppe vier Linsenglieder aufweist,
nämlich ein positives, ein negatives, ein positives und ein negatives. Dadurch ergeben sich folgende Werte:
ND = 2,311 und Nc - 0,953; die Petzval-Summe P ist
auf P3 -0,0035 verringert
Die in Fig.5 gezeigte Schnittbilddarstellung des fünften, erfindungsgemäßen Konverters zeigt im wesentlichen den gleichen Aufbau wie der erste, erfindungsgemäße Konverter. Das erste, positive Linsenglied der ersten, negativen Linsengruppe ist in zwei
Linsen aufgeteilt, nämlich eine negative und eine positive, so daß die erste, negative Linsengruppe
insgesamt aus vier Linsengüedern besteht, nämlich einem negativen, einem positiven, einem negativen und
einem positiven. Dadurch ergeben sich folgende Werte: Nd = 2,23 und Nc = 0,965; die Petzval-Summe Pergibi
sich zu P 0,00389.
Der Aufbau der in Fig.6 gezeigten Schnittdarstellung des sechsten, erfindungsgemäßen Konverters
ähnelt dem des vierten, erfindungsgemäßen Konverters wobei das positive Linsenglied der zweiten, positiver
Linsengruppe als ein aus einer negativen und einer positiven Linse gebildetes Kittglied ausgestattet ist, urr
die Petzval-Summe weiter zu verringern. Diesel erfindungsgemäße Konverter hat folgende numerische
Daten:
ND -
P =
P =
2^95,
-0,00194.
Nc = 0,7183,
Der Aufbau des in F i g. 7 dargestellten Schnittbilde! des siebten, erfindungsgemäflen Konverters hat einer
ähnlichen Aufbau wie der sechste, erfindungsgemäße Konverter, wobei das erste, positive und das erste
negative Linsenglied der ersten, negativen Iinsengrup
pe als ein Kittglied ausgebildet sind. Diese Ausführungsform hat folgende Werte:
Nd = ?17S, Nc = 0,679,
P = -0,00201.
Aus der F i g. 8, in der eine Schnittbilddarstellung de; achten, erfindungsgemäßen Konverters gezeigt ist
entnimmt man, daß dieser Aufbau dem des sechsten erfindungsgemäßen Konverters ähnlich ist wöbe
jedoch das zweite, positive Linsenglied und das zweite negative Linsenglied der ersten, negativen Linsengrup
pe als Kittglied ausgebildet sind. Es ergeben sich dabe folgende numerische Daten:
ND
P
2,7395,
-0,0009.
Nc = 0,7555,
Die in Fig.9 gezeigte Schnittbilddarstellung des
neunten, erfindungsgemäßen Konverters ist ähnlich derjenigen des fünften, erfindungsgemäßen Konverters
wobei das positive Linsenglied der zweiten, positiver Linsengruppe als ein Kittglied ausgebildet ist welche:
aus einer negativen und einer positiven Linse besteht Dadurch wird eine kleine Petzval-Summe Perhalten. Es
ergeben sich folgende numerische Daten:
Nd " 2,3058, Nc - 0,7676,
P 0,00232.
Die in Fig. 10 gezeigte Schnittbilddarstellung de;
zehnten, erfindungsgemäßen Konverters ähnelt derjenigen des neunten, erfindungsgemäßen Konverters, wöbe
das erste, positive und das negative Linsenglied dei ersten, negativen Linsengruppe als Kittglied ausgebildet
sind. Dadurch ergeben sich folgende Daten:
2,16,
-0,00289.
Nc = 0,7652,
Die in F i g. 11 gezeigte Schnittbilddarstellung de;
elften, erfindungsgemäßen Konverters ähnelt derjeni gen des neunten, erfindungsgemäßen Konverters, wöbe
das zweite negative und das zweite positive Linsengliec der ersten, negativen Linsengruppe als Kittgliec
ausgebildet sind. Dadurch ergeben sich folgende Daten:
ND =
P -
2,369,
-0,00211.
Nc - 0,7701,
Die in F i g. 12 gezeigte Schnittbilddarstellung de!
zwölften, erfindungsgemäßen Konverters ähnelt derjenigen des neunten, erfindungsgemäßen Konverters
wobei das erste positive, das zweite negative und das dritte positive Linsenglied der ersten, negativen
Linsengruppe als Kittglied ausgebildet sind. Dadurch ergeben sich folgende Daten:
Nd = 2,427, Nc = 0,8214,
P 0,00231.
Im folgenden werden die Konstruktionsdaten für die
erfindungsgemäßen Konverter angegeben. Zunächst sollen jedoch Beispiele für ein Standardobjektiv vom
Gauß-Typ, dem der erste, und der dritte bis zwölfte
relative Öffnung 1:2
/=51.6
36.011 Z)1 =3.41
114.87 D2
=0.11
22.46 D3
=4.55
81.84 D4 = 1.84
102.18 D5 = 1.98
14.954 D6 =9.4
= -16.1 D1 = 1.18
= 69.04 Z)8 = 5.91
= -21.13 D9 =0.11
= 114.52 Z)10 = 3.33 = -43.546
erfindungsgemäße Konverter nachgeschaltet ist, sowie
ein Teleobjektiv erläutert werden, dem der zweite, erfindungsgemäße Konverter nachgeschaltet ist
In den folgenden Tabellen bedeuten R1 die Krümmungsradien der Men Linsenfläche, d\ die Mittendicke
der Men Linse bzw. den Luftabstand zwischen benachbarten linsen, TV, und v, den Brechungsindex bzw.
die Abbfe'sche Zahl der Men Linse.
Das Standardobjektiv vom Gauß-Typ, dem der erste und dritte bis zwölfte, erfindungsgemäße Konverter
nachgeschaltet ist, hat folgende Konstruktionsdater:
Ri =
R4
Rs
Re
R1
N1 = 1.62299
N2 = 1.6779
JV3 = 1.62588
/V4
ty
1.62606
1.63854
1.63854
v, = 58.1
v2 = 55.5
V3 = 35.6
v4 = 39.1
V5 = 55.5
A10 = 114.52 Z)10 = 3.33 N6 = 1.63854 vÄ = 55.5
Rn
Der zweite, erfindungsgemäße Konverter wurde einem Teleobjektiv als Standardobjektiv nachgeschaltet, welches folgende Konstruktionsdaten aufweist
= 106.0 | relative Öffnung 1:4,5 | Z)1 = | 11.0 | |
= -151.0 | /=300 | D2 = | 4.0 | |
R1 | = -144.0 | D3 = | 3.0 | |
R2 | = 130.0 | D4 = | 12.0 | |
R3 | = 650.0 | Z)5 = | 1.0 | |
R* | = 95.0 | De = | 7.7 | |
Rs | = 878.8 | D1 = | 119.3 | |
Re | = -43.0 | Z)8 = | 1.0 | |
Ri | = 150.0 | D9 = | 3.5 | |
Rs | = -104.82 | |||
R9 | ||||
R\o | ||||
/V1 = 1.48606
N2 = 1.744
N3 = 1.6393
N4 = 1.48606
AA5 = 1.62041
N6 = 1.62004
ν, =81.9
v2 = 44.9
V3 = 45.0
v4 = 81.9
V5 = 60.3
v6 = 36.3
Wenn ein erster und dritter bis zwölfter erfindungsgemäßer Konverter dem oben angegebenen Standardobjektiv vom Gauß-Typ nachgeschaltet wird, so beträgt
die Brennweite des Gesamt-Systems 103,2 bei einer relativen Öffnung von 1 :4 und einem Bildfeldwinkel
2 ω = 24,4°. Bei einem Gesamtsystem, das aus dem
oben angegebenen Teleobjektiv und dem zweiten, erfindungsgemäßen Konverter besteht, ergibt sich die
Brennweite zu 600 bei einer relativen Öffnung von 1 :9 und einem Bildfeldwinkel 2 ω = 4° 10'. Daraus erkennt
man, daß der Abbildungsmaßstab der erfindungsgemäßen Konverter jeweils β = 2 beträgt
In den nun folgenden Tabellen bedeuten r, den Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche, c/, die Mittendicke der Men Linse bzw. den Luftabstand zwischen
benachbarten Linsen mit Ausnahme von da für den
Luftabstand zwischen dem Konverter und dem Standardobjektiv, n,und v,den Brechungsindex bzw. die
Abbfe'sche Zahl der /-ten Linse.
η = | 84.84 |
r2 = | -67.022 |
O = | -65.251 |
r4 = | 16.493 |
's = | 35.215 |
do | = 0.7613 |
d\ | = 3.0 |
d2 | = 2.3 |
d3 | = 1.0 |
dt, | = 1.4 |
ds | = 18.9 |
<L | - 0.514 |
η, = 1.59507
„2 = 1.74443
n} - 1.59507
ν, = 35.6 v2 = 49.4 V3= 35.6
h
rg |
17 | 27 | 1047 | 1 | "4 | 18 | V4 = | 56.5 | |
Fortsetzung |
r<)
r\o |
= 877.266 = -21.399 |
di
ds |
= 1.2 = 0.1 |
"5 | = 1.50137 | V5 = | 39.5 | |
Tl | = -332.183 = 47.332 |
d9 | = 1.0 | = 1.80454 | |||||
Zweiter erfindungsgemäßer Konverter
= 179.709 | do | = 1.5423 | /I1 = 1.59507 | ν,= | 35.6 | |
r\ | = -90.827 | di | = 3.7 | |||
r2 | = -109.097 | di | = 2.0 | „2 = 1.74443 | V2 = | 49.4 |
= 32.52 | dy | = 2.1 | ||||
rt, | = 40.56 | d4 | = 2.1 | /I3 = 1.59507 | V3 = | 35.6 |
rs | = 99.049 | ds | = 4.2 | |||
rt | = 317.64 | d6 | = 66.24 | /J4 = 1.50137 | V4 = | 56.5 |
ri | = -55.266 | di | = 6.2 | |||
r» | = -195.754 | ds | = 0.2 | n5 = 1.80454 | V5 = | 39.5 |
Λ> | = 267.716 | d9 | = 1.8 | |||
Λιη | ||||||
Dritter erfindungsgemäßer Konverter
's =
rt
=
/7 =
'S =
Oi =
187.587
-47.144
-36.794
19.353
44.11
-110.232
114.19
34.505
-21.903
-92.338
80.765
do | = 0.52644 |
di | = 3.0 |
di | = 3.3 |
di | = 1.0 |
d4 | = 2.3 |
ds | = 3.4 |
dt | = 11.275 |
di | = 2.0 |
ds | = 11.1 |
d9 | = 0.1 |
du\ | = 1.4 |
n, = 1.59507
n2 = 1.74443
n3 = 1.59507
n2 = 1.74443
n3 = 1.59507
«4 = 1.6968
/I5 = 1.50137
/I5 = 1.50137
n6 = 1.80454
v, = 35.6 V2 = 49.4 V3= 35.6
v4 = 55.6 v5 = 56.5
v6 = 39.5
Vierter erfindungsgemäßer Konverter
= 7602.182 | d0 | = 0.8448 | «1 | = 1.59507 | v, = 35.6 | |
η | = -85.234 | ds | = 2.5 | |||
= 111.37 | d2 | - 0.1 | "2 | = 1.74443 | v2 = 49.4 | |
16.963 | di | = 1.0 | ||||
r* | 27.323 | d4 | = 1.0 | "3 | = 1.59507 | V3 = 35.6 |
rs | = -27.976 | ds | = 4.9 | |||
rt | = -25.116 | dt | = 1.1 | «4 | = 1.79668 | V4 = 45.4 |
h | = 439.936 | di | = 1.0 | |||
r* | = 1743.856 | ds | = 2.645 | "5 | = 1.50137 | V5 = 56.5 |
r<> | = - 22.944 | do | = 28.23 | |||
'IO | = -294.545 | d\u | = 0.1 | «6 | = 1.80454 | V6= 39.5 |
r\\ | 54.449 | du | = 1.0 | |||
r\i | ||||||
Ί | 19 | 27 | 10471 | = 0.9271 | Konverter | 1.79668 | |
'2 | = 1.0 | ||||||
'3 | Fünfter erfindungsgemäßer | = 1.2 | «ι = | 1.59507 | |||
'4 | = 36.295 | do | = 4.7 | ||||
'5 | 17.706 | dx | = 1.2 | /I2 = | 1.77279 | ||
re | - 32.624 | di | = 1.0 | ||||
'7 | = -28.183 | di | = 1.0 | /I3 = | 1.59507 | ||
'8 | = -27.231 | d4 | = 1.55 | ||||
Λ | '9 | = 55.411 | ds | = 4.12 | /I4 = | 1.50137 | |
Ίο | = 58.841 | d6 | = 25.3 | ||||
Ίι | = 117.020 | di | = 0.1 | /I5 = | 1.80454 | ||
'12 | = 1086.312 | ds | = 1.0 | ||||
= -24.049 | d9 | "6 = | |||||
= -185.481 | d\o | ||||||
fl | = 65.497 | du | |||||
Sechster erfindungsgemäßer Konverter
v, = 45.0 V2 = 35.6 V3 = 49.4
v4 = 35.6 V5 = 56.5
V6 = 39.5
= OO | d0 | = 0.96135 | = 1.954 | = 1.2278 | /ii = 1.59507 | v, = 35.6 | |
Ί | = -81.319 | dx | = 2.5 | = 2.5 | = 2.5 | ||
'2 | = 401.867 | di | = 0.1 | = 1.0 | = 0.1 | „2 = 1.74443 | V2 = 49.4 |
'3 | = 18.181 | d3 | = 1.0 | = 1.4 | = 1.0 | ||
'4 | = 28.13 | d4 | = 1.4 | = 5.2 | = 1.8 | /J3 = 1.59507 | v3 = 35.6 |
'5 | = -24.535 | ds | = 5.3 | = 2.0 | = 7.9 | ||
'6 | = -21.934 | de | = 1.5 | = 1.0 | = 1.0 | /I4 = 1.79668 | v4 = 45.4 |
'7 | = -472.423 | di | = 1.0 | = 8.469 | = 13.16 | ||
'8 | = 88.894 | ds | = 11.728 | = 1.5 | /I5 = 1.79877 | v5 = 44.3 | |
'9 | 33.579 | d9 | =-- 1.5 | = 13.9 | /I6 = 1.50137 | v6 = 56.5 | |
Ίο | = -22.556 | d]o | = 12.6 | = 0.1 | |||
. Ίι | = -152.552 | du | = 0.1 | = 1.0 | /I7 = 1.80454 | V7 = 39.5 | |
'12 | 64.571 | dn | = 1.0 | ||||
'13 | Achter erfindungsgemäßer | Konverter | |||||
Siebter erfindungsgemäßer | <k | ||||||
87.4 | de | dx | /ι, = 1.59507 | v, = 35.6 | |||
Ί | = -576.216 | dx | di | /I2 = 1.74443 | v2 = 49.4 | ||
'2 | = 17.692 | di | d, | ||||
'3 | = 36.939 | d, | d4 | /I3 = 1.59507 | v3 = 35.6 | ||
'4 | = -20.532 | d4 | ds | ||||
'5 | = -19.333 | ds | de | /I4 = 1.79877 | v4 = 44.3 | ||
'6 | = -79.971 | de | di | ||||
. '7 | 86.861 | di | /I5 = 1.79877 | v5 = 44.3 | |||
'8 | 30.221 | dB | /I6 = 1.50137 | V6 = 56.5 | |||
'9 | = -20.432 | d9 | |||||
Ίο | = -188.213 | dxo | /I7 = 1.80454 | V7 = 39.5 | |||
Ή | = 53.325 | du | |||||
/12 | Konverter | ||||||
= - 167.947 | /j, = 1.59507 | v, = 35.6 | |||||
Ί | = -51.604 | ||||||
'2 | 97.027 | /I2 = 1.74443 | v2 = 49.4 | ||||
'} | 16.21 | ||||||
'4 | 23.202 | /I3 = 1.59507 | v3 = 35.6 | ||||
'5 | = -17.735 | /I4 = 1.79631 | v4 = 40.8 | ||||
'6 | = 182.618 | ||||||
rs | 21 | 27 | 1047 | 1 | "5 = | 1 | 22 | vs = 51.0 | |
r<> | "6 = | j | v6 = 56.5 | ||||||
Fortsetzung | no | = 104.359 | .7335 | ||||||
ni | 34.774 | ds | - 1.5 | /I7 = | 1 | .50137 | V7 = 39.5 | ||
Γη | = -22.416 | do | = 9.2 | ||||||
/2 | = -160.252 | d\{) | = 0.1 | .80454 | |||||
61.571 | du | 1.0 | |||||||
Neunter erfindungsgemäßer Konverter
= 37.224 | do | = 1.02869 | »1 = 1.79668 | v, =45.4 | |
η | = 17.855 | di | = 1.0 | ||
r2 | = 31.0 | di | = 1.15 | n2 = 1.59507 | v2 = 35.6 |
rj | = -27.118 | d3 | = 4.8 | ||
= -26.049 | d, | = 1.1 | «3 = 1.77279 | V3 = 49.4 | |
's | = 41.192 | d5 | = 1.0 | ||
= 45.961 | de | = 1.0 | W4 = 1.59507 | V4 = 35.6 | |
T1 | = 165.452 | d7 | = 2.6 | ||
r% | = 98.846 | ds | = 13.1 | n5 = 1.79631 | v5 = 40.8 |
= 36.72 | dg | = 1.5 | n6 = 1.51823 | v6 = 59.0 | |
no | = -23.342 | dio | = 10.0 | ||
rn | = -91.709 | du | = 0.1 | n7 = 1.78797 | V7 = 47.5 |
η 2 | = 83.740 | du | = 1.0 | ||
η 3 | |||||
Zehnter erfindungsgemäßer Konverter
η | 24.242 |
ri | 14.539 |
/3 | = 40.75 |
'4 | = -73.12 |
/5 | 25.676 |
rf, | 26.376 |
/7 | = 129.070 |
r» | = 116.7 |
r<> | = 41.2 |
no | = -21.21 |
ni | = -152.348 |
η 2 | 53.434 |
do =
di =
di =
d<
d.
du =
3.093
1.0
7.36
2.7
1.0
0.1
5.1
6.25
1.5
11.0
0.1
1.0
n, = 1.744
n2 = 1.59507
πι = 1.77279
πι = 1.77279
/I4 = 1.59507
W5= 1.79631
n6 = 1.51823
n6 = 1.51823
ηΊ = 1.78797
Elfter erfindungsgemäßer Konverter
= 37.545 | |
Tl | = 17.681 |
r3 | = 33.0 |
U | = -26.174 |
T% | = -25.59 |
r6 | = 40.631 |
= 136.497 | |
rs | = 100.545 |
rg | = 37.535 |
no | = -23.269 |
= -87.1 | |
η 2 | = 87.1 |
do
d\
d2
di
d* ds de
di
d* ds de
d9
dio
dn
= 0.6917 = 1.0 = 1.3 = 4.8 = 1.0
= 1.0 = 2.75 = 14.29 = 1.5 = 10.0 = 0.1 = 1.0
n, = 1.79668
n2 = 1.59507
πι = 1.77279
n4 = 1-59507
H5 - 1.79631
n6 = 1.51823
n7 = 1.78797
v, =44.9
V2 = 35.6
V3 = 49.4
V4 = 35.6
V5 = 40.8
v6 = 59.0
V7 = 47.5
v, =45.4 V2 = 35.6
V3 = 49.4 v4 = 35.6
V5 = 40.8 v6 = 59.0
V7 = 47.5
23
29.797 17.897 53.982 133.503 14.218 304.772 113.566 41.622
-22.559 - 160.483 48.426
27 | 10 | 471 |
rfindt | ingsg | ;emäße: |
da | = | 0.9054 |
d, | = | 1.0 |
di | = | 1.7 |
dy | = | 8.4 |
rf, | = | 1.0 |
ds | = | 5.4 |
dt, | = 1 | 1.6 |
di | = | 1.5 |
dft | = 1 | 1.1 |
d9 | = | 0.1 |
din | — | 1.0 |
n\ = 1.79668
n2 = 1.59507
n3 = 1.77279
/I4 = 1.59507
/J5 = 1.84042
/J6 = 1.56384
/J7 = 1.78797
ν, = 45.4
v2 = 35.6
V3 - 49.4
V4 = 35.6
vs = 43.3
v6 = 60.8
ν? = 47.5
Hierzu 9 Blatt Zeichnungen
Claims (12)
1. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei
Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten mit r, dem Krümmungsradius der Men
Linsenfläche, et der Mittendicke der /-ten linse bzw.
dem Luftabstand zwischen benachbarten linsen, N,
und ν,- dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der Men linse:
2. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei jo
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
η =
h =
179.709 -90.827 - 109.097 32.52 40.56 99.049 317.64
-55.266 -195.754 267.716
do =
di -
d4 =
dh =
3. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
r, = 187.587 r2 = -47.144
r, = -36.794 19.353
rt, =
ri =
I Γη =
44.11 -110.232
114.19
34.505 -21.903 -92.338
80.765 gekennzeichnet durch folgende Konstniktionsdaten
mit η dem Krümmungsradius der Men Linsenfläche,
d,- der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund v, dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der
Men linse:
ν, = 35.6 v2 = 49.4 V3 = 35.6
V4 = 56.5 V5 = 39.5
gekennzeichnet durch folgende Konstniktionsdaten mit η dem Krümmungsradius der Men Linsenfläche,
α, der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund v, dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der
/-ten Linse:
ν, = 35.6 v2 = 49.4 V3 = 35.6
v4 = 55.6 v5 = 56.5
V6= 39.5
4. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht. gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit η dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
d, der Mittendicke der i-ien Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund ν,
dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der /-ten linse:
5. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei jo
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit τ, dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
di der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund ν,
dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der /-ten Linse:
6. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
= OO
gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten mit r, dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
d, der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund ν,
dem Brechungsindex bzw. der Abbo'schen Zahl der /■ten Linse:
v, = 35.6
v2 = 49.4
v, = 35.6
V4 = 45.4
7. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und ι ο
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit r, dem Krümmungsradius der Aten Linsenfläche, di der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, N, und v, dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der
j-ten Linse:
8. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit /-,dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
di der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund ν,
dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der /-ten Linse:
9. Konverter zum Nachschalten an ein fotografi sches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennwei te ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei
Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten mit η dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
d, der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, JV,und v-,
dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der /■ten linse:
/4 =
r5 =
Λ =
fi
=
rq
=
Oo =
37.224 17.855 31.0
-27.118
- 26.049
41.192
45.961
165.452
98.846
36.72
-23.342
-91.709
83.740
rf,, =
n, = 1.79668
/)2 = 1.59507
n3 = 1.77279
/I4 = 1.59507
n5 = 1.79631
n6 = 1.51823
n6 = 1.51823
It1 = 1.78797
v, = 45.4
v2 = 35.6
v, = 49.4
V4 = 35.6
v5 = 40.8
v6 = 59.0
v7 = 47.5
10. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
rf0 = 3.093
r, = 24.242 rf, =
r2 = 14.539 rf2 = 7.36
r3 = 40.75 rf3 =
/, r4= -73.12 rf4 =
/5 = 25.676 rf5 =
rb = 26.376 rf6 =
T7 = 129.070 rf7 = 6.25
r8 = 116.7 rf8 =
/, = 41.2 rf9 = 11.0
/2 / Oo = -21.21 rf10 =
/·„ = -152.348 rf„ =
rl2 = 53.434 gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit r, dem Krümmungsradius der Men Linsenfläche, dj der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, N, und v, dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der
/-ten Linse:
λ, = 1.744
n2 = 1.59507
n3 = 1.77279
n3 = 1.77279
n« = 1.59507
n5 = 1.79631
n6 = 1.51823
n6 = 1.51823
n7 = 1.78797
ν, = 44.9
v2 = 35.6
V3 = 49.4
v4 = 35.6
v5 = 40.8
v6 = 59.0
V7 = 47.5
11. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches
Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist,
dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei
Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht,
gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten mit r; dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche,
di der Mittendicke der /-ten Linse bzw. dem Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund v,-dem
Brechungsindex bzw. der Abbfe'schen Zahl der
so /-ten Linse:
n, = 1.79668
n2 = 1.59507
n2 = 1.59507
/J3 = 1.77279
/J4 = 1.59507
/J4 = 1.59507
n5 = 1.79631
n6 = 1.51823
n6 = 1.51823
n-, = 1.78797
v, = 45.4 V2 = 35.6
V3 = 49.4 v4 = 35.6
V5 = 40.8 v6 = 59.0
V7 = 47.5
12. Konverter zum Nachschalten an ein fotografisches Objektiv, mit dem ein aus Objektiv und
Konverter bestehendes Gesamtsystem bildbar ist, dessen Brennweite größer als die Objektivbrennweite
ist, wobei der Konverter aus wenigstens drei Linsengliedern mit positiver Brechkraft und zwei
Linsengliedern mit negativer Brechkraft besteht, gekennzeichnet durch folgende Konstruktionsdaten
mit η dem Krümmungsradius der /-ten Linsenfläche, d, der Mittendicke der Men Linse bzw. dem
Luftabstand zwischen benachbarten Linsen, Mund ν, dem Brechungsindex bzw. der Abbe'schen Zahl der
/-ten Linse:
Applications Claiming Priority (1)
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JP (1) | JPS52109930A (de) |
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