DE3242813A1 - Bildseitig ansetzbarer objektivbrennweitenkonverter - Google Patents

Description

Beschreibung

Bildseitig ansetzbarer Objektivbrennweitenkonverter

Die Erfindung bezieht sich allgemein auf photographische Objektive, insbesondere auf einen Objektivbrennweitenkonverter, der an das Objektiv auf dessen der Bildebene zugewandten Seite ansetzbar ist und die Objektivbrennweite verlängert.

Solche Konverter, im englischen Sprachraum als rear conversion lens (RCL) bezeichnet, sind verschiedentlich bekannt. Da jedoch ein Konverter an ein photographisches Objektiv ansetzbar ist, sind sie sämtlich auf jene mit langer Schnittweite beschränkt. Ein Konverter für eine einäugige Spiegelreflexkamera ändert bei konstant gemachter Vergrößerung sein Abbildungsverhalten in Abhängigkeit von der Schnittweite, der Lage der Austrittspupille und der relativen Öffnung des Kameraobjektivs beträchtlich. Demzufolge beeinflussen Änderungen im Standard des an den Konverter anzusetzenden Objektivs den Linsenaufbau des Konverters.

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Fig. 1 der beigefügten Zeichnungen gibt den schematischen Aufbau wieder. Hiernach befindet sich ein Konverter zwischen Objektiv 10 und Kamerakörper 20 einer einäugigen Spiegelreflexkamera. In die Figur sind die Randstrahlen, die von einem unendlichen Objektpunkt herrühren, und schließlich die Filmebene 21 erreichen, eingezeichnet. Im Kamerakörper 20 sind im wesentlichen folgende Teile vorgesehen: ein Klappspiegel 22, eine Mattscheibe 23, eine Kondensorlinse 24, ein Pentadachkantprisma 25 und ein Okular 26. Der Klappspiegel 22 befindet sich üblicherweise, d. h., wenn keine Aufnahme bei 21 gemacht wird, in der mit strichpunktierten Linien eingezeichneten Schrägstellung. Um den erforderlichen Bewegungsraum für den Klappspiegel 22 in der einäugigen Spiegelreflexkamera sicherzustellen, ist der Abstand zwischen der Objektivfassungsebene 28 und der Filmebene 21 im Kamerakörper 20, der sogenannte Fassungsabstand MB, auf einen vorgegebenen Wert fixiert. Andererseits ist der Abstand zwischen der hintersten Linsenfläche des Kameraobjektivs und dessen Brennpunkt, d. h., die Schnittweite B_fl, so entworfen, daß er ausreichend länger als der Klappspiegelschwingraum ist. Folglich muß auch die Schnittweite B- des aus Objektiv und hieran angesetztem Konverter zusammengesetzten Gesamtsystems

- 20 größer als der Klappspiegelschwingraum sein.

Bei einem Konverter, der eine Vergrößerung beispielsweise von 1,4 bis 1,5 besitzt und an ein hoch geöffnetes Objektiv für eine einäugige Spiegelreflexkamera angesetzt ist, wird, wenn sich die Austrittspupille des Objektivs in relativ entfernter Lage befindet, die wirksame Öffnung oder Apertur einer jeden Linse, aus denen sich der Konverter zusammensetzt, unvermeidlich groß, weil die schließlich die Bildebene erreichenden Randstrahlen den Konverter in achsferner Lage passieren. Vom Standpunkt der Linsenfehlerkorrektion ist ein optisches System, das auch unter hoch geöffneten Bedingungen befriedigt, ebenfalls erforderlich. Da, wie erwähnt, die Vergrößerung des Konverters nur zwischen etwa 1,4 und 1,5 liegt, tritt beim Ansetzen des Konverters an ein Objektiv mit kurzer Schnittweite die Schwierigkeit auf, eine für eine einäugige Spiegelreflexkamera ausreichende Schnittweite des Gesamtsystems aufrechtzuhalten. Im Hinblick auf die Lösung dieser Schwierigkeiten kann erwogen werden, die axiale Mitteldicke einer jeden Linsenkomponente im Konverter zu verringern, ebenso auch die Luftabstände zwischen den Linsenkomponenten sowie deren Gesamtzahl, um dadurch die Konverterbaulänge so weit wie möglich zu verringern. Hierdurch ist es zwar möglich, eine ausreichende Schnittweite sicherzustellen; es werden hierdurch

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aber die Linsenfehlerkorrektionsmöglichkeiten eingeengt mit der Folge, daß es schwierig wird, ein Linsensystem mit großer relativer öffnung und gutem Abbildungsverhalten zu erhalten.

Aufgabe der Erfindung ist es deshalb, einen Konverter mit einer Vergrößerung von etwa 1,4 bis etwa 1,5 bereitzustellen, mit dem ein ausgezeichnetes Abbildungsverhalten auch dann aufrechterhalten bleibt, wenn der Konverter an ein Objektiv angesetzt wird, dessen Schnittweite relativ kurz ist, dessen relative öffnung groß ist und dessen Austrittspupille von der Bildebene relativ weit entfernt ist.

Zur Lösung dieser Aufgabe schlägt die Erfindung einen zwischen Objektiv und Kamerakörper einer einäugigen Spiegelreflexkamera einfügbaren Objektivbrennweitenkonverter zur Verlängerung der Objektivbrennweite vor. Dieser Konverter ist aufgebaut aus

einer Vordergruppe, in der, von der Objektseite her in der angegebenen Reihenfolge, liegen

- eine positive Linse (L₁) mit stärker gekrümmter Hinterfläche,

- eine negative Bikonkavlinse (L„) und

- eine positive Linse (L^) mit stärker gekrümmter Vorder-

fläche, und

aus einer Hintergruppe, in der liegt - eine negative Linse L..

Der Konverter ist dabei so aufgebaut, daß er die folgenden Bedingungen erfüllt

0.95 < ~- < 1.2 (2)

"^d0

hierin bedeuten

Σ den Abstand zwischen vorderster und hinterster Linsenfläche des Konverters,
f_ die Brennweite des Konverters,

B_f die resultierende Schnittv/eite bei an das Objektiv angesetztem Konverter und

d den Abstand zwischen der vordersten Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs, an das der Konverter angesetzt ist.

Die Erfindung ist in den Unteransprüchen weitergebildet und nachstehend anhand der Zeichnung im einzelnen beschrieben; es zeigen:

ORIGINAL

Fig. 1 eine schematische Darstellung eines zwischen Objektiv und Kamerakörper einer einäugigen Spiegelreflexkamera eingesetzten Konverters in Schnittansicht,

Fig. 2 eine Darstellung des Gesamtlinsensystems aus einem ersten Referenzobjektiv und einem hieran angesetzten ersten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Konverters,

Fig.. 3 den Korrektionszustand des Gesamtlinsensystems nach Fig. 2,

Fig. 4 den Korrektionszustand eines Gesamtlinsensystems, das aus dem ersten Referenzobjektiv und einem zweiten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Konverters zusammengesetzt ist,

Fig. 5 eine Darstellung des Gesamtlinsensystems aus einem zweiten Referenzobjektiv und einem hieran angesetzten dritten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Konverters,

Fig. 6 den Korrektionszustand des Gesamtlinsensystems nach Fig. 5,

Fig. 7 eine Darstellung eines Gesamtlinsensystems aus dem zweiten Referenzobjektiv und einem hieran angesetzten vierten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Konverters und

Fig. 8 den Korrektionszustand des Gesamtlinsensystems nach Fig. 7.

Die oben erwähnte Bedingung (1) dient zur Definition der Kompaktheit des Konverters. Wenn hier die obere Grenze überschritten wird, können zwar die Aberrationen leicht korrigiert werden, aber der Konverter wird in seiner Baulänge unvermeidlich lang. Hierdurch kommt die Hauptebene' des Konverters weit in dessen Inneres zu liegen, was es unmöglich macht, einen ausreichenden Luftabstand an der Verbindungsstelle zwischen Konverter und Objektiv sicherzustellen. Da dann des weiteren die negative Brechkraft des Konverters groß wird, weicht die-Petzvalsumme übermäßig ins Negative ab, um zu einer großen astigmatischen Differenz zu führen. Wenn die untere Grenze von Bedingung (1) unterschritten wird, dann wird die Linsendicke im System übermäßig klein, wodurch die Möglichkeiten bei der Linsenfehlerkorrektur verringert werden. Insbesondere wird dabei die Korrektion der ringförmigen

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sphärischen Aberration und der astigmatischen Differenz sehr schwierig. Außerdem wird es schwierig, eine ausreichende Randlichtmenge eines Objektivs mit fernliegender Austrittpupille zu übertragen, was bedeutet, daß die Randlichtmenge abnimmt.

Die Bedingung (2) dient zur Sicherstellung der allgemeinen Verwendbarkeit des Konverters, d. h. zum Erhalt eines Konverters, der auch dann ausreichende Schnittweite liefert, wenn er an ein Objektiv mit kurzer Schnittweite mit der Maßgabe nach Bedingung (1) angesetzt wird. Wenn die obere Grenze von Bedingung (2) überschritten wird, verlaufen die zentralen Lichtstrahlen und die Randlichtstrahlen durch den Konverter in recht unterschiedlicher Höhe mit der Folge, daß sowohl die sphärische Aberration als auch der Astigmatismus schwierig gleichzeitig zu korrigieren sind. Für ein Objektiv mit fernliegender Austrittspupille sollte die effektive öffnung desselben groß gemacht werden, um ausreichend Randlichtstrahlen sicherzustellen. Wird die öffnung erhöht, dann muß die Mitteldicke der Linsenkomponente viel größer gemacht werden, was zu einem überschreiten der oberen Grenze von Bedingung (1) und damit zu Schwierigkeiten führt, das erwartete Abbildungsverhalten der Linsenkomponenten beizubehalten. Wenn die untere Grenze von Bedingung (2)

unterschritten wird, kann der Konverter nicht mehr mit einem Objektiv kurzer Schnittweite verbunden werden mit dem Ergebnis, daß die allgemeine Verwendbarkeit des Konverters deutlich herabgesetzt wird.

Bei dem oben erwähnten grundsätzlichen Aufbau des erfindungsgemäßen Konverters, der in Verbindung mit einer einäugigen Spiegelreflexkamera verwendet wird, ist ein Aufbau erwünscht derart, daß der Abstand von der kameraseitigen Objektivfassungsebene zur Filmebene der ein-Mugigen. Spiegelreflexkamera, d. h. der Fassungsabstand MB, folgende Bedingung erfüllt

Σ,

0.25 < — < 0.41
MB

hierin bedeutet <T , den Abstand zwischen vorderster und

hinterster Linsenfläche im Konverter (gleich Baulärige).

Wenn die untere Grenze von Bedingung (3) unterschritten wird, wird es schwierig, die für eine einäugige Spiegelreflexkamera erforderliche Schnittweite bereitzustellen, da die Vergrößerung des Konverters bis herab zu etwa 1,4 bis 1,5 gehen soll.

Im allgemeinen können, da sich der Konverter in einer

BAD ORIGINAL

von der Blendenöffnung recht entfernten Stellung befindet, die Aberrationen der außeraxialen Lichtstrahlen relativ leicht korrigiert werden, aber die Korrektur der axialen Lichtstrahlen ist sehr schwierig. Im Hinblick hierauf ist es wünschenswert, daß, um die ringförmige sphärische Aberration befriedigend zu korrigieren, wenn der Konverter an ein besonders lichtstarkes Objektiv angesetzt wird, eine positive Linsenkomponente als vorderste Linse vorgesehen wird, wie dieses erfindungsgemäß geschehen ist. Des weiteren ist es im Hinblick auf eine Korrektur der Koma und des Farblängsfehlers vom Standpunkt des Achromatisierungswirkungsgrades her wünschenswert, daß positive, negative und positive Linsenkomponenten alternierend und beieinanderliegend in der Vordergruppe des Konverters vorgesehen werden. Des weiteren ist in einem ultradünnen Konverter, wie dem. erfindüngsgemäßen Konverter, die Freiheit hinsichtlich der Linsenfehlerkorrektur sehr beschränkt, so daß bisher keine befriedigende Konverterlinse mit guten optischen Eigenschaften existierte. Gemäß der Erfindung können jedoch die astigmatische Differenz, die ringförmige sphärische Aberration und die chromatische Aberration von axialen und außeraxialen Lichtstrahlen günstig korrigiert werden durch Verwendung eines Glasmaterials mit

deutlich hohem Brechungsindex für wenigstens, eine der negativen Linsenkomponenten in der Vorder- und Hintergruppe des Konverters. Eine insbesondere wünschenswerte Bedingung für diesen Zweck ist

n_ > 1.82 (4)

v_ > 35 . (5)

Hierin bedeuten

n_ den maximalen Brechungsindex der negativen Linsenkomponente im Konverter und

ν die minimale Abbezahl der negativen Linsenkomponente im Konverter. .

Die Bedingung (4) ist zur Korrektur der Petzvalsumme und der astigmatischen Differenz wünschenswert. Wenn diese Bedingungen auf die negative Linsenkomponente L„ in der Vordergruppe angewandt werden, dann kann die ringförmige sphärische Aberration, die durch die negative Linsenkomponente bei dünngemachtem und hochgeöffnetem Linsensystem an sich auftritt, befriedigend korrigiert werden. Eine Verwendung von Glasmaterialien außerhalb der Bedingungen (4) und (5) für die negative Linsenkomponente ¹L. in der Vordergruppe des Konverters macht es unmöglich, die ringförmige sphärische Aberration, die Petz-

BAD ORIGINAL

valsumme, die astigmatische Differenz und die chromatische Differenz die Lichtstrahlen auf der optischen Achse zu korrigieren. Ebenfalls gilt, wenn diese Bedingungen nicht auf die negative Linsenkomponente L. in der Konverterhintergruppe angewandt werden, daß die Korrektion der astigmatischen Differenz und des Farbquerfehlers unerwünscht schwierig wird.

Es ist allgemein bekannt, daß, je kleiner und leichter ein Konverter ist, desto besser seine Funktion als Wechselobjektiv und seine Bedienbarkeit wird. Da jedoch diese Konverter-Art aus einem Linsensystem mit starker negativer Brechkraft aufgebaut ist, neigt es dazu, eine große negative Petzvalsumme zu haben. Je kleiner also das negative Linsensystem gemacht wird, desto größer wird diese Tendenz. Dieses bedeutet, daß die astigmatische Differenz groß wird und daß die gleichzeitige Korrektion der ringförmigen sphärischen Aberration und sowohl des Farblängs- als auch des Farbquerfehlers mehr und mehr schwierig wird. Um diese Schwierigkeiten zu vermeiden ist es erfindungsgemäß erwünscht, in der Konvertervordergruppe ein Glasmaterial mit hohen Brechungsindex (n₂ größer als 1 ,75) und niedriger Dispersion (v~ größer als 40) für die negative Linsenkomponente L„ zu verwenden, sowie ein Glasmaterial mit niedrigem Bre-

chungsindex (η. 4. 1/65, η-< 1,65) und hoher Dispersion Cv₁ < 40, ν- 4. 40) für die positiven Linsenkomponenten L. und L-, aber in der Hintergruppe, die negative Brech- . kraft hat, ein Glasmaterial mit hohem Brechungsindex (n₄>1,82) und niedriger Dispersion (V₄ >35) für die negative Linsenkomponente L₄ und ein Glasmaterial mit niedrigem Brechungsindex (n₅<1,56) und niedriger Dis-. persion (Vr > 44) für die positive Linsenkomponente L^ einzusetzen, die gegebenenfalls bildseits der negativen Linse L₄ vorgesehen sein kann.

Die vorderste positive Linsenkomponente des Konverters hat eine stärker gekrümmte Hinterfläche. Wünschenswert ist, daß diese positive Linse folgende Bedingung erfüllt .

- 1.7 < q_x < - 0.2 (6)

Hierin bedeutet

■q.. den Formfaktor der positiven Linsenkomponente, der gegeben ist durch

_ ^rt ^{+ r}s

<3

^{Λ1 r}t - ^rs

wenn r und r für den Krümmungsradius von Vorder- bzw.

5 t

Hinterfläche dieser Linse stehen.

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Unterschreitet der Formfaktor die untere Grenze von Bedingung (6), dann neigen Objektiv und Konverter dazu,

1.

miteinander mechanisch zu kollidieren. Außerdem wird in den Randzonen der Bildebene die astigmatische Differenz unerwünscht groß. Wenn der Formfaktor die obere Grenze von Bedingung (6) überschreitet, wird die Koma am Bildfeldrand übermäßig groß, was ebenfalls nicht erwünscht ist.

Nachstehend seien verschiedene bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung beschrieben. Das erste, zweite und dritte Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Konverters sind aus fünf Linsenkomponenten aufgebaut, während das vierte Ausführungsbeispiel aus vier Linsen aufgebaut ist.' Diese Konverter sind größenmäßig hoch kompakt und haben, zusätzlich zu ihrer insgesamt negativen Brechkraft, eine große relative Öffnung und ein gutes Abbildungsverhalten.

Beim ersten, zweiten und dritten Ausführungsbeispiel besteht die Vordergruppe aus einer Bikonvexlinse L. mit stärker gekrümmter Hinterfläche, einer negativen Bikonkavlinse L_ und einer bikonvexen Linse L- mit starker gekrümmter Vorderfläche, wobei diese drei Linsen sämtlich unter gegenseitigem.Luftabstand abgeordnet

sind, während die Hintergruppe, die negative Brechkraft besitzt, aus einer Bikonkavlinse L. mit stärker gekrümmter Vorderfläche und einer positiven Linse L₁. mit ebenfalls stärker gekrümmter Vorderfläche besteht. Beim ersten und zweiten Ausführungsbeispiel hat die Vordergruppe des Konverters negative Brachkraft, während sie beim dritten und vierten Ausführungsbeispiel positive Brechkraft besitzt. Des weiteren wird beim dritten Ausführungsbeispiel ein hochbrechendes Glasmaterial für die negative Linse benutzt, während ein niedrig brechendes und niedrig dispersives Glasmaterial für die positive Linse L₁. benutzt wird. Das vierte Ausführungsbeispiel ist vierlinsig, wobei die Vordergruppe denselben Aufbau hat wie die anderen Ausführungsbeispiele, aber die. Hintergruppe aus einer einzigen negativen Meniskuslinse L. mit stärker gekrümmter Vorderfläche besteht.

Das erste und das zv/eite Ausführungsbeispiel des Konverters hat eine Vergrößerung ß gleich 1,4 und hat im wesentlichen denselben Linsenaufbau wie die anderen Ausführungsbeispiele. Als ein Beispiel ist der Fall dargestellt, daß der Konverter hinter ein erstes Referenzobjektiv ML1 eingesetzt wird. Letzteres hat eine Brenn-

BAD

weite f von 180 iran, eine relative Öffnung von 1 : 2,8 und einen Bildfeldwinkel 2w gleich 13,7 .

Die nachstehende Tabelle 1 gibt die optischen Daten, des ersten Referenzobjektivs wieder. Dieses Teleobjektiv ist dasselbe, wie es in der eigenen JA-OS 55-163 510 (= US-PS 43 38 001) beschrieben ist. Die nachstehenden Tabellen 2 und 3 geben die numerischen Daten des ersten und zweiten Konverterausführungsbeispieles wieder. Diese Konverter sollten zweckmäßig in Verbindung mit Teleobjektiven und jenen Objektiven benutzt werden, deren relative Öffnung groß ist und deren Austrittspupille von der Bildebene relativ weit entfernt ist, wie dieses für das erste Referenzobjektiv ML1 der Fall ist. Es ist selbstverständlich auch möglich, daß ein gutes und praktikables Abbildungsverhalten auch dann erhalten werden kann, wenn der Konverter an andere Objektivtypen als die erwähnten angesetzt wird.

Fig. 2 zeigt den Aufbau des Gesamtlinsensyätems, wobei der Konverter RCL gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel an das erste Referenzobjektiv ML1 angesetzt ist.

Fig. 3 und 4 zeigen den Korrektionszustand, wenn der Konverter des ersten bzw. zweiten Ausführungsbeispiels

an das·erste Referenzobjektiv angesetzt wird. Das Gesamtsystem hat dann eine Brennweite von f gleich 252,0 mm, eine relative öffnung von 1 : 3,92 und einen Bildfeldwinkel von 2w gleich 9,8°.

Fig. 5 zeigt den Aufbau, wenn das dritte Konverter-Ausführungsbeispiel an ein zweites Referenzobjektiv ML2 angesetzt wird. Das zweite Referenzobjektiv hat eine Brennweite von f gleich 51,6 mm und eine relative Öffnung von 1 : 1,8. Die nachstehende Tabelle 4 gibt die numerischen Daten des zweiten Referenzobjektivs wieder. Es handelt sich dabei um ein modifiziertes photographisches Gauss-Objektiv, wie dieses beschrieben ist in der eigenen JA-OS 52-88 020 (- US-PS 41 39 265). Die nachstehende Tabelle 5 gibt die numerischen Daten des dritten Konverter-Ausführungsbeispiels wieder und Fig. 6 zeigt den zugehörigen Korrektionszustand. In diesem Fall erhält man nach dem Ansetzen des dritten Konverter-Ausführungsbeispiels an das zweite Referenzobjektiv ML2 eine Gesamtbrennweite von f gleich 7 3,9109 mm, eine relative öffnung von 1 ϊ 2,58 und einen gesamten Bildfeldwinkel von 2w gleich 32,6°.

Fig. 7 zeigt den Linsensystemaufbau aus dem zweiten Referenzobjektiv ML2 in Verbindung mit dem vierten Kon-

BAD ORIGINAL

verter-Ausführungsbeispiel. Die nachstehende Tabelle 6 gibt die numerischen Daten des vierten Äusführu spiels wieder und Fig, § zeigt den zugeordneten tionszustand, In diesem Fall hat das Gesamtsystem eine Brennweite von f gleieh 72,9734 mm_f eine relative QIf« nung von 1 ; 2, SS \and einen Bildfeldwinkel v©n 2w fleieh 32,5°. Beim vierten Konverter^äusfühEiangsbeispiel ist die Anzahl der Linsenkomponenten verringert, um die Ab« Messungen noch kompakter zu maehen, Das dritte und viert© Konverter-Ausführungsbeispiel liefern das beste Abbil= dungsverhalten, und zwar für einen dem vergrößerten Durehmesserverhältnis entspreehenden Teil im Vergleieh zum ersten und zweiten Ausführungsbeispiel, wenn dieser Konverter an ein Bezugsobjektiv angesetzt wird, bei dem die Austrittspupille etwas näher bei der Bildebene liegt und dessen relative öffnung größer ist. Darüber hinaus erhält man immer noeh für praktisshe Zweoke günstige Abbildungseigenschaften aueh dann, wenn der verter mit beliebigen Objektiven kombiniert wird*

In den nachstehenden Tabellen 1 bis 6 bedeuten, sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert (soweit zutreffend),

ß die Vergrößerung des Konverters, f die Brennweite des Konverters,

d^ den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs, r_1f r · ... die Krümmungsradien der einzelnen Linsen, d.. , d_ ... die axialen Dicken bzw. Luftabstände der einzelnen Linsen,

n₁, n„ ... und v,, v_ ... die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsengläser, B_ die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter,

, den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lin-α

senflache des Konverters,

q den Formfaktor der positiven Linse, der definiert ist zu

^rt ^{+ r}s
^{1 r}t - ^rs

mit r , r dem Krümmungsradius von Vorder- bzw. Hinterfläche der betreffenden Linse.

BAD ORIGINAL

Tabelle 1

Erstes Referenzobjektiv (ML 1) f = 180 rel. Öffnung 1 : 2.8

2w = 13.6'

Rl	99.	021	Dl	= 11.	5	ni	= 1.	50032
R2	= -140.	839	D2	= 2.	1
R3	= -138.	056	D3	= 3.	7	n2	**"" X- ·	74950
R4	= 373.	,000	D4	= 6.	,3
R5	77.	.774	D5	= 9.	.2	n3	= 1.	.65844
R6	= 240,	.000	D6	= 90,	.9
R7	= - .35	.500	D7	= 1,	co	n4	= 1	.51454
R8	-= -550	.000	D8	= 0	.5
R9	== 220	.000	D9	= 5	.0	n5	= ]_	.79668

ν = 81.9

10

= -162.193 Bf = 41.2600

= 35.0

= 50.8

= 54.6

= 45.4

Tabelle 2

(Erstes Ausführungsbeispiel)

ß = 1.4 f_R = -104.8292

d_Q = -37.64194

r. = 110.088 U₁ = 3.4 η_χ = 1.59507 V₁ = 35.5 L₁

r₂ = - 37.390 d₂ =1.0

r₃ = - 40.473 d₃ = 1.0 n₂ = 1.78797 V₃ = 47.5. L₂

r₄ = 31.842 d₄ = 1.0

r₅ = 35.163 d₅ = 3.8 n₃ = 1.59507 V₃ = 35.5 L₃

r, = -132.889 d_c = 1.0

O D

r_? = - 52.00 d_? = 1.0 n₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 L₄

r₈ = 611.943 dg = 0.2

r_g = 50.800 d₉ = 3.0 n₅ = 1.49782 V₅ = 82.3 L₅

r₁₀ = 2442.404 Bf = 38.6208

Σ, = 15.4 —ί- = 1.026

£- = 0.1469 q, = -0.493

ORIG/M_AL

- 39 Tabelle 3

(Zweites Ausführungsbeispiel)

β = 1.4 f„ = -111.8457

d₀ = -37.63874
T₁ = 130.108 Cl₁ = 3.4 n, - 1.59507 V₁ = 35.5 L₁

T₂ =.- 35.344 d₂ = 1.0

r₃ = - 38.314 d₃ = 1.0 n₂ = 1.78797 V₂ = 47.5 L,

_r = 28.774 d- = 1.0
4 ^H

= 3.8 n₃ - 1.59507 V₃=SS-S L₃

r₆ = -132.855 d₆ = 1.0

:₇ = - 50.864 d_? - 1.0 n₄ = 1-90265 V₄ = 35.8 L,

r₈ = 535.743 dg = 0.2

r₉ = 53.098 . d₉ = 3.0 U₅ =1.49782 V₅ =82.3 L₅

r = -192.027 Bf = 39.41941

- 15 4

- Ib.4

d = 0.1379 q_x = -0-573

"^fR

Tabelle 4

Zweites Referenzobjektiv (ML 2)

f = 51.6 rel. Öffnung 1 : 1.8

Ri -	41.	000 Dj	.6 r	79631 ^	1 = 40	.8
R2 =	197.	900 D,	.1
R3 =	21.	400 D.	.7 r	78797 ν	2 = 47	.5
L - 4
I = °
J = 4	i~ = 1.

R₄ = 32.600 D₄ = 1.0

R = 51.000 D₅ = 1.1 n₃ = 1.74000 V₃ = 28.2

= 51.000 D₅

R, = 16.200 D_c = 13.1
60 .

R='- 16.500 D₇ = 1.3 n₄ = 1.74000 V₄ = 28.2

R₈ = -100.000 D₈ = 5.4 n₅ = 1.74443 V₅ = 49.5

R_g = - 20.640 D₉ = 0.1

R₁₀= -204.300 D₁₀= 3.45 n_ß = 1.79631 v_g = 40.8

R= - 49.650 Bf= 37.60538

BAD ORiGIWAL

Tabelle

(Drittes Ausführungsbeispiel)

β = 1.4324 f_D = -92.2451

	105.	216	0O	= -36.	40544
rl =	- 52.	031	dl	= 2.7	nl
r2 =		d2	= 1.0

Xi₁ = 1.59507" ν_χ="35.5

r₃ = - 83.298 d₃ = 1.0 .n₂ = 1.78797 V₂ = 47.5 L₂

r. = 29.263 d. =

4 4

r = 32.766 U₅ = 3.3 n₃ = 1.59507 V₃ = 35.5 L₃

r, = -195.060 d_c =

D D

τ_η = - 40.120 d_? = 1.0 n₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 L₄

r_g = 414.484 dg =

r₉ = 59.129 dg.= 3.0 Ti₅ = 1.53172 V₅ = 49.1 L₅

r₁₀ = -292.539 Bf = 37.6941

Σ, - 14.7

α ₌ 0.1594 "¹R

Bf	— ι	0354
"do		.338
σ.	= -0

Tabelle 6

(Viertes Ausführungsbeispiel)

ß = 1.4142 f_n = -95.0774

d_Q = -36.60543

r_x= eo d_x = 2.7 TX₁ = 1.59507 V₁ = 35.5 L₁

r₂ = - 45.265 d₂ = 0.5

r₃ = -120.630 d₃ = 1.0 n₂ = 1.84042 \> ₂ = 43.3 L₂

r, = 33.259 d. = 1.0

4 4

r₅ = 29.167 d₅ = 4.2 n₃ = 1.59507 V₃ = 35.5 L₃

r. = -132.889 d_c =2.2

O D

r₇ = - 31.846 d_? = 1.3 U₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 ' L₄

r_o = - 80.547 Bf = 38.8895
ο

12.9 3^- = 1.0624

Σ,
^α = 0.1356 q, = -1.0

~^fR

BAD ORIGINAL

Aus den in Fig. 3, 4,6 und 8 dargestellten Korrektionszuständen sieht man, daß der erfindungsgemäße Konverter hoch kompakt ist. Gleichwohl vermag der Konverter ein ausgezeichnetes Abbildungsverhalten aufrecht' zu halten und sorgt für eine ausreichend lange Schnittweite bei einäugigen Spiegelreflexkameras auch dann, wenn der Konverter in Verbindung mit einem Objektiv benutzt wird., dessen Austrittspupille von der Bildebene relativ weit entfernt ist, oder wenn es sich um ein Objektiv handelt, das relativ kurze Schnittweite und große relative öffnung besitzt. Besonders erwähnenswert ist, daß der erfindungsgemäße Konverter befriedigend in Verbindung mit einem Objektiv mit kurzer Schnittweite für einäugige Spiegelreflexkameras benutzt werden kann. Dieses vergrößert die allgemeine Brauchbarkeit des Konverters ersichtlich.

Leerseite

BAD ORIGINAL

Claims (1)

1. PATENTANWÄLTE IN MÜNCHEN UND WIESBADEN

   Patenlconsul! Radedcestraße 43 8000 München 60 Telefon (089) 883603/683604 Telex 05-212313 Telegramme Patenlconsull Patentconsull Sonnenbetgor Straße 43 6200 Wiesbaden Telefon (06121) 562945/561998 Telex O-t-186237 Telegramme Paientconsult

   Nippon Kogaku K. K. Case 588

   Tokyo, Japan

   Patentansprüche

   1. Bildseitig ansetzbarer Objektivbrennweitenkonverter für eine einäugige Spiegelreflexkamera gekennzeichnet durch, von der Objektseite her gesehen in der angegebenen Reihenfolge,

   - eine Vordergruppe, in der eine positive Linse mit stärker gekrümmter Hinterfläche, eine negative Bikonkavlinse und eine positive Linse mit stärker gekrümmter Vorderfläche liegen, und

   - eine Hintergruppe, in der eine negative Linse liegt, wobei der Konverter zwischen Objektiv und Kamerakörper zur Verlängerung der Gesamtbrennweite eingesetzt wird und folgende Bedingungen erfüllt

   Σ " ■

   0.1 < -~ < 0.2 (1)

   ^Bf
   0.95 < -—- < 1.2 (2)

   ~^d0

   München: R. Kramer D'p'.-Ing. . W. Weser Dipl.-Piiys Dr. rar. na¹. · E. Hoffmann Dipl.-Ing. Wiesbaden: P.G. Blumbach Dipl.-Ing. · P. Ek-rgp-i Prof.Dr. jir.Dipl.-Ing.., Po! -Ass., Pa! -Ariw.bis 1979;. G₁ Zwirner Dipl.-Ing. Dipl.-W-ing.

   BAD ORIGINAL

   worin bedeuten

   Σ den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lin-α

   senflache des Konverters,

   f die Brennweite des Konverters,

   B, die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter und

   d den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs.

   2. Konverter nach Anspruch 1,

   gekennzeichnet durch folgende Systembedingung

   0.25 < rj- < 0.41 (3)

   worin bedeuten

   5. , den Abstand zwischen vorderster und hinterster d

   Linsenfläche des Konverters und

   MB den Fassungsabstand, d. h. den Abstand zwischen der Objektivfassungsfläche des Kamerakorpers und der Bildebene.

   3. Konverter nach Anspruch 2,

   gekennzeichnet durch folgende Systembedingungen

   ORIGINAL

   n_ > 1.82 (4)

   v_ > 35 (5)

   worin bedeuten

   n_ den maximalen Brechungsindex der negativen Linsenkomponente des Konverters und v_die minimale Abbezahl der negativen Linsenkomponente des Konverters.

   4. Konverter nach Anspruch 3,

   dadurch gekennzeichnet , daß die vorderste positive Linse der Vordergruppe folgende Bedingung erfüllt

   -1.7 < q_x < -0.2 (6)

   worin bedeuten

   q₁ den Formfaktor dieser Linse, der definiert ist zu

   mit r, / r_ gleich dem Krünunungsradius von Vorder- bzw. Hinterfläche der betreffenden Linse.

   5. Konverter nach Anspruch 4,

   gekennzeichnet durch folgende Bedingungen

   ⁿl < 1.65, ^vi < 40 n₂ > 1.75, > 40 ⁿ3 < 1.65, ■^V3 < 40 ⁿ4 > 1.82, V₄ > 35

   worin bedeuten

   n₁, n_ und V₁, v_ die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der beiden positiven Linsen in der Vordergruppe, n₂ und v»· den Brechungsindex bzw. die Abbezahl der negativen Linse in der Vordergruppe und n. und ν. den Brechungsindex bzw. die Abbezahl der negativen Linse in der Hintergruppe.

   BAD ORiGfNAL'

   6. Konverter nach Anspruch 5,

   gekennzeichnet durch eine Vordergruppe, bestehend aus drei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer positiven Linse L. mit stärker gekrümmter Hinterfläche,

   - einer negativen Bikonkavlinse L_ und

   - einer positiven Linse L- mit stärker gekrümmter Vorderfläche.

   eine Hintergruppe, bestehend aus einer Linse, nämlich aus

   - einer negativen Linse L. und
   durch folgende numerische Daten

   3 = 1.4142 f_R = -95.0774

   d₀ = -36.60543

   _r = oo Ci₁ = 2.7 U₁ = 1.59507 ^ = 35.5 L₁

   T₂ = - 45.265 d₂ = 0.5

   r₃ = -120.630 d₃ = 1.0 n₂ = 1.84042 V₂ = 43.3 L₂

   r. = 33.259 d. = 1.0

   4 4 ·

   r₅ = 29.167 d₅ = 4.2 n₃ = 1.59507 V₃ = 35.5 L₃

   r₆ = -132.889 d_ß = 2.2

   r₇ = - 31.846 d_? = 1.3 n₄ = 1.90265 V₄ = -35.8 L₄

   r_o = - 80.547 Bf = 38.8895
   0

   Σ, = 12.9 -f- = 1.0624

   d Q₀

   -£- = 0.1356 q_x = -1.0

   BAD ORIGINAL

   hierin bedeuten, sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert (soweit zutreffend), ß die Vergrößerung des Konverters,

   f„ die Brennweite des Konverters, κ

   d den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs, r-, r ... die Krümmungsradien der einzelnen Linsen,

   d. , d ... die axialen Dicken bzw. Luftabstände der einzelnen Linsen,

   n_n, n, ... und ν , ν ... die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsengläser, B_f die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter,

   T, den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lind.

   senflache des Konverters,

   q₁ den Formfaktor der positiven Linse, der definiert ist zu

   r. + r t s

   ^■\ r - r ■ t s

   mit r , r deem Krümmungsradius von Vorder- bzw. Hinterfläche der betreffenden Linse.

   7. Konverter nach Anspruch 5,

   dadurch gekennzeichnet , daß die Hintergruppe des weiteren eine positive Linse (L bildseits der negativen Linse (L₄) umfaßt.

   8. Konverter nach Anspruch 7,

   dadurch gekennzeichnet , daß die positive Linse (L₅) in der Hintergruppe folgende Bedingung erfüllt

   n₅ < 1.56, V₅ > 44

   worin n- und v_ den Brechungsindex bzw. die Abbezahl dieser Linse bedeuten.

   BAD ORiGIlSIAL

   9. Konverter nach Anspruch 8,

   gekennzeichnet durch eine Vordergruppe, bestehend aus drei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer positiven Linse L mit stärker gekrümmter Hinterfläche,

   - einer negativen Bikonkavlinse L_ und

   - einer positiven Linse L. mit stärker gekrümmter Vorderfläche,

   eine Hintergruppe, bestehend aus zwei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer negativen Linse L. und

   - einer positiven Linse L₅, und
   folgende numerische Daten

   β = 1.4 f_n = -104.8292

   d = -37.64194

   .r = 110.088 ά_λ = 3.4 η_χ =1.59507 ν_χ =.35.5 L₁

   r₂ = - 37.390 d₂ = 1.0

   r₃ = - 40.473 d₃ - 1.0 n₂ = 1.78797 V₂ = 47.5 L₂

   r₄ = 31.842 d₄ = 1.0

   r = 35.163 Ci₅ =3.8 H₃ = 1.59507 V₃ =35.5 L₃

   r₆ = -132.889 d_ß = 1.0

   r - - 52.00 d₇ = 1.0 n₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 L₄

   r = 611.943 dg = 0.2

   r₉ = 50.800 d₉ = 3.0 H₅ = 1.49782 V₅ = 82.3 L₅

   r ₀ = 2442.404 Bf = 38.6208

   E_d=15.4 ^=1-026

   -A = 0.1469 q_x = -0.493

   "^£R

   BAD ORIGINAL

   hierin bedeuten, sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert (soweit zutreffend), ß die Vergrößerung des Konverters, f_o die Brennweite des Konverters, d_ den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs, r-, r_ ... die Krümmungsradien der einzelnen Linsen, d-, d„ ... die axialen Dicken bzw. Luftabstände, der einzelnen Linsen,

   η.ι n_ ... und ν , ν ... die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsengläser, B_ die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter,

   T, den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lin- **d

   senflache des Konverters,

   q. den Formfaktor der positiven Linse, der definiert ist zu

   - ^rs

   mit r , r deem Krümmungsradius von Vorder- bzw.

   S "t

   Hinterfläche der betreffenden Linse.

   10. Konverter nach Anspruch 8, gekennzeichnet durch eine Vordergruppe, bestehend aus drei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer positiven Linse L₁ mit stärker gekrümmter Hinterfläche,

   - einer negativen Bikonkavlinse L„ und

   - einer positiven Linse L- mit stärker gekrümmter Vorderflache,

   eine Hintergruppe, bestehend aus zwei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer negativen Linse L. und

   - einer positiven Linse L₅, und folgende numerische Daten

   HRSQIMAL

   β = 1.4 f_R = -111.8457

   d₀ = -37.63874

   T₁ = 130.108 Ca₁ = 3.4 Ji₁ = 1.59507 ν_χ = 35.5

   X₂ = - 35.344 d₂ = 1.0

   r₃ = - 38.314 c*₃ = 1.0 n₂ = 1.78797 ^₂ = 47.5

   r₄ = 28.774 d₄ = 1.0

   r_c = 31.038 d_c = 3.8 n-, = 1.59507 ν = 35.5 L

   5 5 J -i

   x, = -132.855 d, = 1.0

   b b

   r₇ = - 50.864 d_? = 1.0 n₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 L₄

   r₈ = 535.743 d_g = 0.2

   r₉ = 53.098 d_g = 3.0 n₅ = 1.49782 V₅ = 82.3 L₅

   r₁₀ = -192.027 Bf = 39.41941

   ^Bf

   Σ. = 15.4 -f- = 1.0473

   d -Q₀

   Σ,
   -^- = 0.1379 q-, = -0.573

   hierin bedeuten, sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert (soweit' zutreffend), ß die Vergrößerung des Konverters, f_ die Brennweite des Konverters, d_ den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs, Γ,. / r_ ... die Krümmungsradien der einzelnen Linsen, d₁, d₂ ... die axialen Dicken bzw. Luftabstände der einzelnen Linsen,

   n₁, n_ ... und ν , ν ... die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsengläser, B_f die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter,

   T, den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lin-α

   senflache des Konverters,

   q, den Formfaktor der positiven Linse, der definiert ist zu

   . r. + r ■

   _ _ t s

   mit r , r deem Krümmungsradius von Vorder- bzw.

   st . .

   Hinterfläche der betreffenden Linse.

   BAD ORIGJfMAL

   t - J VMIi₁ P ·. Jt » « · — * »

   - 15 -

   11. Konverter nach Anspruch 8, gekennzeichnet durch eine Vordergruppe, bestehend aus drei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer positiven Linse L₁ mit stärker gekrümmter Hinterfläche,

   - einer negativen Bikonkavlinse L_ und

   - einer positiven Linse L mit stärker gekrümmter Vorderfläche,

   eine Hintergruppe, bestehend aus zwei Linsen, nämlich, in der angegebenen Reihenfolge von der Objektseite her, aus

   - einer negativen Linse L. und

   - einer positiven Linse L₅, und folgende numerische Daten

   β = 1.4324 f_R = -92.2451

   d₀ = -36.40544

   r = 105.216 ά_χ = 2.7 η_χ = 1.59507 ν_χ = 35.5 L₁

   T₂ - 52.031 d₂ =1.0

   r₃ = - 83.298 d₃ = 1.0 n₂ = 1.78797 . ^₂ = 47.5 L₂

   r₄ = 29.263 d₄ = 1.0

   r₅ = 32.766 d₅ = 3.3 n₃ = 1.59507 V₃ = 35.5 L₃

   x_c = -195.060 d, = 1.5

   6 0

   r_ = - 40.120 d_? = 1.0 n₄ = 1.90265 V₄ = 35.8 L₄

   r₈ = 414.484 d_g =0.2

   r_g = 59.129 d_g = 3.0 Ti₅ = 1.53172 V₅ = 49.1 L₅

   r₁₀ = -292.539 Bf = 37.6941 ,

   Σ, = 14.7 —§- = 1.0354

   —ξ- = 0.1594 q, = -0.338

   -t_R 1

   BAD ORIGINAL

   . - 17 -

   hierin bedeuten, sämtlich von der Objektseite her fortlaufend durchnumeriert (soweit zutreffend), ß die Vergrößerung des Konverters, f_, die Brennweite des Konverters, d_o den Abstand zwischen vorderster Linsenfläche des Konverters und dem hinteren Brennpunkt des Objektivs,

   r. , r_ ... die Krümmungsradien der einzelnen Linsen, d₁, d_ ... die axialen Dicken bzw. Luftabstände der einzelnen Linsen,

   η. , n« ··· und ν , ν ... die Brechungsindices bzw. Abbezahlen der einzelnen Linsengläser, B_f die Schnittweite bei an das Objektiv angesetztem Konverter,

   £, den Abstand zwischen vorderster und hinterster Lin* senflache des Konverters/

   q. den Formfaktor der positiven Linse, der definiert ist zu

   mit r , r deem Krümmungsradius von Vorder- bzw. Hinterfläche der betreffenden Linse.