DE2421656A1 - Aushaertbare nickel-eisen-gusslegierung mit niedrigem ausdehnungskoeffizienten - Google Patents
Aushaertbare nickel-eisen-gusslegierung mit niedrigem ausdehnungskoeffizientenInfo
- Publication number
- DE2421656A1 DE2421656A1 DE19742421656 DE2421656A DE2421656A1 DE 2421656 A1 DE2421656 A1 DE 2421656A1 DE 19742421656 DE19742421656 DE 19742421656 DE 2421656 A DE2421656 A DE 2421656A DE 2421656 A1 DE2421656 A1 DE 2421656A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- nickel
- niobium
- titanium
- cast alloy
- free
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Supercharger (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
Dipl.-lng. H. Sauerland · Dn.-Ing. R. König ■ Dipl.-lng. K. Bergen
Patentanwälte - 4ooo Düsseldorf 3a - Cecilienallee 7B · Telefon 432732
3. Mai 1974 29 406 K
International Nickel Limited, Thames House, Millbank, London, S«, ¥. 1» Großbritannien
"Aushärtbare Nickel-Eisen-Gußlegierung mit niedrigem Ausdehnungskoeffizienten"
Die Erfindung bezieht sich auf eine aushärtbare Nickel-Eisen-Gußlegierung
mit niedrigem thermischem Ausdehnungskoeffizienten bei Temperaturen bis 6000C8
Nickel-Eisen-Legierungen mit bemerkenswert niedrigem Ausdehnungskoeffizienten
sind bekannt; so besitzt beispielsweise eine Legierung mit 36% Nickel und 64% Eisen im Temperaturbereich
von 0 bis 2000C einen thermischen Ausdehnungskoeffizienten
von nahezu Null. Andererseits sind solche Nickel-Eisen-Legierungen jedoch durch eine verhältnismäßig niedrige
Festigkeit im Temperaturbereich von 20 bis 6000C gekennzeichnet,
wenngleich die Festigkeit durch Legierungszusätze wie beispielsweise Titan und ein Aushärten erhöht werden
kann. Diese Erhöhung der Festigkeit geht jedoch auf Kosten des niedrigen Ausdehnungskoeffizienten, der sich mit zunehmendem
Legierungsgehalt erhöht.
Überraschenderweise konnte nun festgestellt werden, daß sich eine optimale Kombination von Festigkeit und Ausdehnungskoeffizient
bei vorzugsweise ausgehärteten Nickel-Eisen-Gußlegierungen dann ergibt, wenn diese zusätzlich
Niob enthalten und ihre Gehalte an Nickel, Niob sowie gegebenenfalls
Kobalt und Titan in bestimmter Weise aufeinander abgestimmt sind. Dabei kann unter bestimmten Voraussetzun-
4 09847/0 9 24
gen das Niob teilweise durch Titan ersetzt werden, wenn die Gehalte dieser Elemente einander in bestimmter Weise
zugeordnet sind.
Im einzelnen ist die Erfindung auf eine Nickei-Eisen-Gußlegierung
gerichtet, die im ausgehärteten Zustand einen Ausdehnungskoeffizienten von 6 · 10 /0C im Temperaturbereich
von 20 bis 3000C sowie eine Raumtemperatur-Streckgrenze
über 350 N/mm besitzt. Dies ist der Fall bei einer Nickel-Eisen-Gußlegierung
mit 27 bis 47% Nickel, 0 bis 16% Kobalt, 4,1 bis 1096 freies Niob, 0 bis 2% freies Titan, 0 bis 0,1%
Kohlenstoff, 0 bis 0,3% Silizium, 0 bis 0,4% Mangan, 0 bis
0,2% Aluminium und 0 bis 0,1% Magnesium, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen, deren Gehalte
an Nickel, Kobalt, Niob und Titan den Bedingungen Ni) + 0.7 (%Co) - 0„44/~%Nb + 2.85 (%Ti)_7 - 2 (%Ti)/(%Ti + %Nb)
= 37 bis 40%
sowie
sowie
(%Nb) + 2.85 (%Ti) <ς 10% genügen.
Wird die Legierung an Luft erschmolzen, dann enthält sie vorteilhafterweise auch Silizium, Mangan, Magnesium und/oder
Aluminium.
Die Nickel-Eisen-Legierung enthält vorzugsweise höchstens 32% Nickel, mindestens 5% Kobalt, 5 bis 8% freies Niob,
höchstens 1,8% freies Titan, höchstens 0,4% Kohlenstoff und höchstens 0,3% Mangan.
JM einen Ausdehnungskoeffizienten unter 5 · 10"" /0C zu erreichen,
genügt die Legierungszusammensetzung vorzugsweise der Bedingung
(%Ni) +0.7 (%Co) - 0.44£~%Nb + 2.85 (%TiJ7 (%Ti
+ %Nb) - 37 bis 39%.
409847/0 92 k
Die hohe Festigkeit der in Rede stehenden Legierung ist durch die sich beim Aushärten bildende Ausscheidungsphase
Ni5(Nb) oder Ni3(Nb, Ti) bedingt, die weder Niob- noch Titankarbid
enthält. Um dies zu erreichen, muß die Legierung bestimmte Mengen freien Niobs und freien Titans enthalten.
Der Gesamtgehalt an Niob übersteigt vorzugsweise den Gehalt
an freiem Niob um das 7,7-fache des Kohlenstoffgehaltes,
während der Gesamtgehalt an Titan vorzugsweise den Gehalt an freiem Titan um das 4-fache des Kohlenstoffgehaltes übersteigt.
Der Kohlenstoffgehalt darf jedoch 0,1% nicht übersteigen, da sich bei höheren Kohlenstoffgehalten schädliche
Karbide bilden. Vorzugsweise übersteigt der Kohlenstoffgehalt daher 0,04%, besser noch 0,02% oder auch 0,002% nicht.
Die Legierung wird vorzugsweise 1 bis 48 Stunden bei 550 bis 7000C ausgehärtet, wobei die optimale Glühtemperatur von den
Gehalten an freiem Niob und freiem Titan abhängig ist. Bei niedrigen Gehalten an freiem Niob und freiem Titan lassen
sich optimale mechanische Eigenschaften im unteren Teil des Temperaturbereichs, beispielsweise durch ein 24- bis 48-stündiges
Glühen bei 575 bis 6250C erreichen. Andererseits lassen
sich jedoch auch hohe Festigkeiten und niedrige Ausdehnungskoeffizienten ohne ein besonderes Aushärten erreichen,
wenn der Gußstückquerschnitt groß genug und/oder die Abkühlungsgeschwindigkeit im Temperaturbereich des Aushärtens
niedrig genug ist. Das Aushärten kann unmittelbar oder nach einem voraufgehenden Lösungsglühen erfolgen.
Die Festigkeit der Gußlegierung hängt von den Gehalten an freiem Niob und freiem Titan ab. Typische Streckgrenzen und
Zugfestigkeiten bei Raumtemperatur einer 15% Kobalt, 29% Nickel und unter 0,002% Kohlenstoff enthaltenden, an Luft
erschmolzenen und vergossenen sowie 48 Stunden bei 65O0C
ausgehärteten, nicht unter die Erfindung fallenden Legierungen A bis C sowie einer unter die Erfindung fallenden Legierung·
1 sind in der nachfolgenden Tabelle I zusammengestellt.
A 0 9 8 4 7 / 0 9 2 U
Legierung | Nb | Streckgrenze | Zugfestigkeit |
(%) | (N/mm2) | (N/mm2) | |
A | O | 170 | 370 |
1 | 5 | 520 | 650 |
B | 7 | 720 | 870 |
C | 8 | 820 | 1000 |
Die Gleichungswerte der Bedingung
) + 0.7 (%Co) - 0.44 /"%Nb + 2.85(%Ti)_7 +
%Nb)
lagen für die Legierung A bei 39»5%, für die Legierung 1
bei 37,3%, für die Legierung B bei 36,4% und für die Legierung
C bei 35,4%. Die Daten der vorstehenden Tabelle zeigen, daß steigende Niobgehalte die Streckgrenze erhöhen. Gleichzeitig
erhöht sich jedoch auch der Ausdehnungskoeffizient im Temperaturbereich von 20 bis 3000C auf über 6 · 10" /0C
mit Ausnahme der Legierung 1 mit einer Streckgrenze über 350 N/mm , deren Ausdehnungskoeffizient unter 6 · 10" /0C
lag.
Das Niob bewirkt keine so starke Festigkeitserhöhung wie das Titan; so erfordert eine Legierung mit 34% Nickel und
13,5% Kobalt im Vergleich zum Titangehalt einer vergleichbaren Legierung den dreifachen Niobgehalt für dieselbe Festigkeit.
Das Niob besitzt jedoch gegenüber dem Titan den Vorteil, daß es den Ausdehnungskoeffizienten bei weitem
nicht so stark erhöht wie ein gleicher Titangehalt; so ist beispielsweise der dreifache Niobgehalt erforderlich,· um
dieselbe Erhöhung des Ausdehnungskoeffizienten zu erreichen wie bei einer vergleichbaren titanhaltigen Legierung. Die
Legierung enthält 4,1 bis 10% freies Niob, da Niobgehalte außerhalb dieses Bereichs versprödend wirken und die Streckgrenze
verringern, während sie ohne merklichen Einfluß auf
A 0 9 8 4 7 / 0 9 2 A
den Ausdehnungskoeffizienten bleiben. Vorzugsweise beträgt der Gehalt an freiem Niob 5 bis 8%, beispielsweise 5,2%. Obgleich
das Titan die Festigkeit erhöht, gehört es nicht zu den für eine hohe Festigkeit unerläßlichen Legierungsbestandteilen,
sondern erhöht die Festigkeit lediglich zusätzlich. Enthält die Legierung Titan, dann sollte der Gehalt
an freiem Titan 2%, vorzugsweise 1,8% nicht übersteigen, um Mikroseigerungen und eine damit verbundene Versprödung bzw.
Beeinträchtigung der Streckgrenze zu vermeiden.
Sofern die Legierung Niob und Titan enthält, darf der Gesamtgehalt
an freiem Niob und dem 2,85-fachen des freien Titangehaltes nicht mehr als 10% betragen. Zwar ergibt sich
bei einem höheren Gesamtgehalt kein merklicher Einfluß auf den Ausdehnungskoeffizienten, die Streckgrenze wird jedoch
vermindert.
Der Nickelgehalt der Legierung beträgt 27 bis 47%. Außerhalb dieser Gehaltsgrenzen liegende Nickelgehalte erhöhen
den Ausdehnungskoeffizienten, Vorzugsweise übersteigt der Nickelgehalt jedoch 32% nicht. Um eine optimale Kombination
von Festigkeit und Ausdehnungskoeffizient zu erreichen, müssen die Gehalte der Legierung an Nickel, Kobalt, freiem
Niob und freiem Titan unabhängig von einem etwaigen Aushärten der Legierung in der obenerwähnten Weise sorgfältig
aufeinander abgestimmt werden.
Bei einer 5% freies Niob und 15,3% Kobalt enthaltenden ausgehärteten Gußlegierung muß der Nickelgehalt 28,3 bis
30,3% betragen, um einen mittleren Ausdehnungskoeffizienten bei 20 bis 3000C von unter 5 · 10"6/°C zu erreichen.
Liegt der Nickelgehalt außerhalb dieser Gehaltsgrenzen, dann kann sich Martensit mit einem hohen Ausdehnungskoeffizienten
bilden bzw. erhöht sich der Ausdehnungskoeffizient über 5 · 10~6/°Ce
Dem Kobalt kommt im Hinblick auf den Höchstwert des Ausdeh-
409847/0924
2421658
nungskoeffizienten keine entscheidende Bedeutung zu. Legierungen,
die jedoch bei Temperaturen über 3000C eingesetzt werden, sollten Kobalt enthalten, da das Kobalt bei Temperaturen
über 3000C zu einer Verringerung des thermischen
Ausdehnungskoeffizienten führt. Andererseits darf die Legierung jedoch höchstens 16% Kobalt enthalten, da höhere
Kobaltgehalte den Ausdehnungskoeffizienten beeinträchtigen. Vorzugsweise enthält die Legierung 5 bis 16%, besser noch
10 bis 15% Kobalt.
Die in Rede stehende Legierung eignet sich insbesondere zum Herstellen von Peinguß mit hoher Oberflächengüte durch Erschmelzen
und Vergießen an Luft. Außerdem besitzt die Legierung zufolge ihres Niobgehaltes im ausgehärteten Zustand
ein feinkörniges Gefüge und somit eine hohe Wechselfestigkeit. Verfestigte Nickel-Eisen- und Nickel-Eisen-Kobalt-Gußlegierungen
ohne Niob und Titan unterliegen der Gefahr einer Bildung von Oberflächenrissen, die teils durch Warmsprödigkeit
und teils durch eine geringe Oxydationsbeständigkeit bedingt sind und die mechanischen Eigenschaften in
starkem Maße beeinträchtigen. In Anwesenheit von Niob und gegebenenfalls Titan besitzt die Gußlegierung dagegen auch
beim Vergießen an Luft eine ausgezeichnete Oberflächenbeschaffenheit.
Um fehlerfreie Gußstücke zu gewährleisten, sollten die Gehalte an Silizium, Mangan und Aluminium sorgfältig eingestellt
werden. Siliziumgehalte unter 0,3%, vorzugsweise unter 0,1% erhöhen die Eignung der Legierung zum Vergießen
an Luft, während Siliziumgehalte über 0,3% zwar die Streckgrenze erhöhen, andererseits aber auch höhere Ausdehnungskoeffizienten
ergeben.
Das Mangan verbessert die Desoxydation, Vergießbarkeit und Streckgrenze; dies geht jedoch auf Kosten des Ausdehnungskoeffizienten,
weswegen die Legierung höchstens 0,4% Man-
409847/0924
gan, im Hinblick auf eine optimale Kombination von Streckgrenze aus Ausdehnungskoeffizient vorzugsweise jedoch höchstens
0,3% Mangan enthält.
Auch das Aluminium trägt zu einer Verbesserung der Gußstückqualität
beim Schmelzen und Vergießen an Luft bei, wenngleich der Aluminiumgehalt 0,2% nicht übersteigen darf, da
sich sonst höhere Ausdehnungskoeffizienten ergeben. Vorzugsweise enthält die Legierung im Hinblick auf eine optimale
Kombination von Streckgrenze und Ausdehnungskoeffizient höchstens 0,1% Aluminium.
Selbstverständlich läßt sich die Legierung auch im Vakuum oder unter Inertgas erschmelzen und vergießen. An Luft oder
unter Inertgas erschmolzene Legierungen sollten vorzugsweise höchstens 0,1% Magnesium enthalten, um die Gefahr einer
Porenbildung durch Magnesiumdampf zu vermeiden. Üblicherweise wird das Magnesium in Form einer Nickel-Magnesium-Vorlegierung
zur abschließenden Desoxydation zugesetzt.
Die Erfindung· wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels
des näheren erläuterte
Eine Legierung 2 mit 30% Nickel, 15,5% Kobalt, 5,2% freies Niob, unter 0,002% Kohlenstoff, 0,1% Mangan, 0,07% Aluminium
und 0,1% Silizium, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen, mit einem Gleichungswert
von 38,56% und einem Gesamtgehalt an Niob und dem 2,85-fachen des Titangehaltes von 5,2% wurde an Luft erschmolzen und zu
Feinguß verarbeitet. Die Gußstücke wurden an Luft abgekühlt, 48 Stunden bei 650 C ausgehärtet und mit den aus den nachfolgenden
Tabellen II und III ersichtlichen Ergebnissen untersuchte
40984 7/0924
Versuchstemperatur | Zugfestigkeit | Streckgrenze |
(0C) | (N/mm2) | (N/mm2) |
20 | 720 | 560 |
500 | 540 | 380 |
Versuchstemperatur (0C) |
Ausdehnungskoeffizient ( χ 10"6/°C) |
20 - 100 | 4.9 |
20 - 200 | 4.7 |
20 - 300 | 4.8 |
20 - 400 | 6.5 |
20 - 500 | 8.2 |
Die Daten der vorstehenden Tabellen zeigen, daß der thermische Ausdehnungskoeffizient im ausgehärteten Zustand im
Temperaturbereich von 20 bis 3000C unter 6 · 10 /0C, im
Falle der Legierung 2 sogar unter 5 · 10 /0C liegt, während
die Raumtemperatur-Streckgrenze 350 N/mm übersteigt.
Die beschriebene Gußlegierung eignet sich insbesondere als Werkstoff für Konstruktionsteile, die bei hohen Temperaturen
eingesetzt werden und bei niedrigem Ausdehnungskoeffizienten eine hohe Festigkeit besitzen müssen, wie beispielsweise
rotierende und hin- und herbewegte Maschinenteile wie Turbinenwellen, -schaufeln und Vorverdichter, bei denen
geringste Toleranzen bei unterschiedlichsten Temperaturen von beispielsweise Raumtemperatur bis 5000C gewährleistet
409847/0 92 4
sein müssen, wie beispielsweise bei Triebwerken für Land-,
See- und Luftfahrzeuge.
409847/0924
Claims (8)
1. Aushärtbare Nickel-Eisen-Gußlegierung mit hoher Streckgrenze und niedrigem Ausdehnungskoeffizienten, bestehend
aus 27 bis 47% Nickel, 0 bis 16% Kobalt, 4,1 bis 10%
freies Niob, 0 bis 2% freies Titan, 0 bis 0,1% Kohlenstoff, 0 bis 0,3% Silizium, 0 bis 0,4% Mangan, 0 bis 0,2% Aluminium
und 0 bis 0,1% Magnesium, Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen, deren Gehalte an
Nickel, Kobalt, Niob und Titan den Bedingungen
(%Ni) + 0.7(%Co) - 0.44/~%Nb + 2.85(%Ti)_7 - 2(%Ti)/
(%Ti + %Nb) =37 bis 40%
(%Nb) + 2.85(%Ti) ^r 10%
genügen.
2. Gußlegierung nach Anspruch 1, deren Gesamtgehalt an Niob jedoch den freien Niobgehalt um das 7,7-fache des Kohlenstoff
gehaltes übersteigt.
3. Gußlegierung nach Anspruch 1, deren Gesamtgehalt an Titan jedoch den freien Titangehalt um das 4-fache des Kohlenstoffgehaltes
übersteigt.
4. Gußlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, die jedoch höchstens 32% Nickel, mindestens 5% Kobalt, 5 bis 8% freies
Niob, höchstens 1,8% freies Titan, höchstens 0,04% Kohlenstoff und höchstens 0,3% Mangan enthält.
5. Gußlegierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
4, deren Gleichungswert jedoch 39% nicht übersteigt.
409847/0924
6. Gußlegierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
5, deren Kobaltgehalt jedoch 10 bis 15% beträgt.
7. Gußlegierung nach einem oder mehreren der Ansprüche 1 bis
6, die 1 bis 48 Stunden bei 550 bis 7000C ausgehärtet worden
ist.
8. Gußlegierung nach Anspruch 7, die jedoch 48 Stunden bei 6500C ausgehärtet worden ist.
9· Verwendung einer Legierung nach.einem oder mehreren der
Ansprüche 1 bis 8 als Werkstoff für Gußstücke, die im Temperaturbereich von 20 bis 30O0C einen Ausdehnungskoeffizienten
unter 6 . 10" /0C und eine Streckgrenze über
350 N/mm besitzen müssen.
10, Verfahren zum Herstellen einer aushärtbaren Gußlegierung
mit einem Ausdehnungskoeffizienten unter 6 · 10 /0C im Temperaturbereich von 20 bis 3000C und einer Streckgrenze
über 350 N/mm2 bei 200C, bestehend aus 27 bis 47% Nickel,
0 bis 16% Kobalt, 4,1 bis 10% freies Niob, θ bis 2% freies
Titan, 0 bis 0,1% Kohlenstoff, 0 bis 0,3% Silizium, 0 bis 0,4% Mangan, 0· bis 0,2% Aluminium und 0 bis 0,1% Magnesium,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen Eisen, dadurch gekennzeichnet,
daß die Gehalte an Nickel, Kobalt, Niob und Titan entsprechend den Bedingungen.
(%Ni) + 0c7(%Co) - 0.44/~%Nb + 2.85(%Ti)_7 (%Ti
+ %Nb) =37 bis 40%
und
(%Nb) + 2.85(%Ti) ^ 10%
eingestellt werden.
A09847/0924
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB2118573A GB1411693A (en) | 1973-05-04 | 1973-05-04 | Low expansion alloys |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2421656A1 true DE2421656A1 (de) | 1974-11-21 |
Family
ID=10158615
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19742421656 Pending DE2421656A1 (de) | 1973-05-04 | 1974-05-04 | Aushaertbare nickel-eisen-gusslegierung mit niedrigem ausdehnungskoeffizienten |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5030730A (de) |
AU (1) | AU476982B2 (de) |
BE (1) | BE814529A (de) |
CA (1) | CA1016781A (de) |
CH (1) | CH593342A5 (de) |
DE (1) | DE2421656A1 (de) |
ES (1) | ES425926A1 (de) |
FR (1) | FR2228118A1 (de) |
GB (1) | GB1411693A (de) |
IT (1) | IT1011326B (de) |
NL (1) | NL7405966A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2854002A1 (de) * | 1977-12-14 | 1979-07-12 | Wiggin & Co Ltd Henry | Hitzebestaendige nickel-stahllegierung |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5597453A (en) * | 1979-01-18 | 1980-07-24 | Daido Steel Co Ltd | Alloy with high strength and low thermal expansion |
JPS55122855A (en) * | 1979-03-12 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High strength low thermal expansion alloy |
JPS55128565A (en) * | 1979-03-27 | 1980-10-04 | Daido Steel Co Ltd | High-strength, low-thermal expansion alloy |
JPS55131155A (en) * | 1979-04-02 | 1980-10-11 | Daido Steel Co Ltd | High strength low thermal expansion alloy |
US4685978A (en) * | 1982-08-20 | 1987-08-11 | Huntington Alloys Inc. | Heat treatments of controlled expansion alloy |
US4487743A (en) * | 1982-08-20 | 1984-12-11 | Huntington Alloys, Inc. | Controlled expansion alloy |
JPS61149461A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-08 | Nippon Mining Co Ltd | シヤドウマスク材及びシヤドウマスク |
US5066458A (en) * | 1989-02-22 | 1991-11-19 | Carpenter Technology Corporation | Heat resisting controlled thermal expansion alloy balanced for having globular intermetallic phase |
JP3127471B2 (ja) * | 1990-12-18 | 2001-01-22 | 日立金属株式会社 | 低熱膨張超耐熱合金 |
US5688471A (en) * | 1995-08-25 | 1997-11-18 | Inco Alloys International, Inc. | High strength low thermal expansion alloy |
JP6244979B2 (ja) * | 2014-02-27 | 2017-12-13 | 新日鐵住金株式会社 | 低熱膨張合金 |
-
1973
- 1973-05-04 GB GB2118573A patent/GB1411693A/en not_active Expired
-
1974
- 1974-01-28 CA CA191,051A patent/CA1016781A/en not_active Expired
- 1974-04-30 IT IT5071374A patent/IT1011326B/it active
- 1974-05-03 ES ES425926A patent/ES425926A1/es not_active Expired
- 1974-05-03 FR FR7415408A patent/FR2228118A1/fr not_active Withdrawn
- 1974-05-03 CH CH606274A patent/CH593342A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-05-03 AU AU68554/74A patent/AU476982B2/en not_active Expired
- 1974-05-03 NL NL7405966A patent/NL7405966A/xx unknown
- 1974-05-03 BE BE143901A patent/BE814529A/xx unknown
- 1974-05-04 DE DE19742421656 patent/DE2421656A1/de active Pending
- 1974-05-04 JP JP5019174A patent/JPS5030730A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2854002A1 (de) * | 1977-12-14 | 1979-07-12 | Wiggin & Co Ltd Henry | Hitzebestaendige nickel-stahllegierung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE814529A (fr) | 1974-11-04 |
FR2228118A1 (de) | 1974-11-29 |
NL7405966A (de) | 1974-11-06 |
CH593342A5 (de) | 1977-11-30 |
ES425926A1 (es) | 1977-07-01 |
CA1016781A (en) | 1977-09-06 |
AU6855474A (en) | 1975-11-06 |
JPS5030730A (de) | 1975-03-27 |
GB1411693A (en) | 1975-10-29 |
IT1011326B (it) | 1977-01-20 |
AU476982B2 (en) | 1976-10-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1682688B1 (de) | Al-Mg-Si-Aluminium-Gusslegierung mit Scandium | |
DE60002745T2 (de) | Hochfester rostfreier automatenstahl | |
DE3628862A1 (de) | Verfahren zur herstellung von stahl | |
DE3114533A1 (de) | Rostfreier ferritstahl | |
DE102015112889A1 (de) | Hochfester manganhaltiger Stahl, Verwendung des Stahls für flexibel gewalzte Stahlflachprodukte und Herstellverfahren nebst Stahlflachprodukt hierzu | |
DE112016005198T5 (de) | Walzdraht mit ausgezeichneter Kaltschmiedbarkeit und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE2421656A1 (de) | Aushaertbare nickel-eisen-gusslegierung mit niedrigem ausdehnungskoeffizienten | |
DE2421680C3 (de) | Aushärtbare Nickel-Kobalt-Eisen-Gußlegierung mit niedrigem Ausdehnungskoeffizienten und hoher Streckbarkeit | |
DE102015222183A1 (de) | Warmumformstahl und Verfahren zum Herstellen desselben | |
DE2225280A1 (de) | Halbleitende Metall-Legierung | |
DE2421704C3 (de) | Nickel-Eisen-Gußlegierung | |
DE69837055T2 (de) | Ferritischer,wärmebeständiger Stahl und Verfahren zur Herstellung | |
DE10244972B4 (de) | Wärmefester Stahl und Verfahren zur Herstellung desselben | |
DE1921359A1 (de) | Gusslegierungen | |
EP1645647B2 (de) | Kaltaushärtende Aluminiumgusslegierung und Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumgussteils | |
DE3528537C2 (de) | ||
DE1219236B (de) | Verfahren zur Herstellen von Gussstuecken, insbesondere von Gasturbinenlaeufern mit an die Nabe angegossenen Schaufeln, aus einer Nickel-Chrom-Legierung | |
DE1922314A1 (de) | Verfahren zur Verguetung von Legierungen | |
DE3737836A1 (de) | Hochkorrosionsbestaendiger austenitischer nichtrostender stahl und verfahren zu seiner herstellung | |
DE69818117T2 (de) | Hochchromhaltiger, hitzebeständiger Gussstahl und daraus hergestellter Druckbehälter | |
DE19909810B4 (de) | Warmarbeitsgesenkstahl und diesen umfassendes Bauteil für den Hochtemperatureinsatz | |
DE2607511A1 (de) | Ausscheidungshaertbare, nitridierte aluminiumlegierungen und nitridierte mutterlegierungen dafuer | |
DE4143270A1 (de) | Borstahl | |
DE2029962A1 (de) | Nickel-Legierung | |
DE2326882A1 (de) | Verfahren zum erzeugen eines hochfesten stahls mit geringer neigung zum verzoegerten bruch |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OHN | Withdrawal |