DE2420579A1 - Verfahren zur durchfuehrung von endothermen chemischen und/oder physikalischen prozessen - Google Patents
Verfahren zur durchfuehrung von endothermen chemischen und/oder physikalischen prozessenInfo
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Description
Boliden Aktiebolag Stockholm/Schweden
Verfahren zur Durchführung von endothermen chemischen und/oder physikalischen Prozessen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Durchführung von endothermen chemischen und/oder physikalischen Prozessen in
einer Reaktorkammer, die ein Füllungsbett eines Materials enthält, das an dem Prozeß teilnimmt, wobei mindestens ein
Teil der für die Durchführung des Prozesses benötigten Energiemenge innerhalb des Bettes selbst elektroinduktiv
mittels mindestens einer Induktionsspule erzeugt wird, die von Wechselstrom durchflossen wird und außerhalb der Reaktorkammer
angeordnet ist.
Die Erfindung bezieht sich insbesondere auf ein Verfahren zur Durchführung von endothermen Prozessen in einem Koksbett.
Koks, der aus Kohle hergestellt wird, die durch Pyrolyse aus organischen Materialien erzeugt worden ist, wird in der
Technik bei verschiedenen Prozessen benutzt, bei denen kohlen- bzw. kohlenstoffhaltiges Material oxydiert und/oder
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in bzw., mit anderen Stoffen gelöst oder zur Reaktion gebracht
wird. Im folgenden werden unter der Bezeichnung Koks alle kohlenstoffhaltigen Stoffe verstanden, die durch Pyrolyse aus
organischen Materialien erhalten worden sind.
Die für die Durchführung der ins Auge gefaßten Prozesse benötigte Wärme kann der Reaktorkammer auf verschiedene Weise zugeführt
werden. So können der Koks und die anderen Reaktionsteilnehmer vorerwärmt werden oder die Wärme kann in der
Reaktorkammer durch teilweise Verbrennung des Koks erzeugt werden, oder die Wärme kann durch die Reaktorwände zugeführt
werden.
Andere Verfahrensweisen basieren darauf, den Koks oder die Reaktionsmischung direkt elektrisch zu erhitzen. Diese Verfah-.
rensweisen haben trotz der normalerweise verhältnismäßig hohen Kosten für die elektrische Energieeinheit verschiedene Vorteile
gegenüber den anderen oben beschriebenen Verfahrensweisen. Als Vorteile sind zu nennen: Ein geringerer und raumsparenderer
Aufwand für die Anlage zur Durchführung des Prozesses und zur Behandlung möglicher Abgase; eine große Flexibilität und
Anpassungsfähigkeit hinsichtlich der Durchführung des Verfahrens; eine größere Auswahlmöglichkeit hinsichtlich der Ausgangsstoffe
mit unterschiedlichen Eigenschaften; eine gute Ausnutzung der dem Prozeß zugeführten Energie und verhältnismäßig
geringe Anlagekosten.
Eine übliche Verfahrensweise zur Erzeugung von Wärmeenergie mittels elektrischem Strom besteht darin, elektrischen Strom
durch Elektroden zu schicken, um die Reaktionsmasse durch Widerstandsheizung oder durch elektrische Lichtbogenbildung zu
erwärmen.
Es ist weiterhin bekannt, in der Reaktionsmasse oder dem zu behandelnden Material elektrische Ströme zu induzieren, indem
an die Masse ein elektromagnetisches Wechselfeld angelegt wird, was in der Technik als sogenannte induktive Erwärmung
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bzw. Induktionserwärmung bezeichnet wird. Die induktive Er-. wärmung ist u.a. in Verbindung mit der Herstellung von Koks
aus Kohle vorgeschlagen worden. Aufgrund des verhältnismäßig hohen elektrischen Widerstandes des Materials hat man vermutet,
daß es in diesen Fällen notwendig ist, entweder ein Wechselfeld mit hohen Frequenzen zu verwenden oder das
Material mittels der Sekundärwicklung einer transformatorähnlichen Einrichtung zu erwärmen.
Die Benutzung von hohen Frequenzen führt jedoch zu bestimmten Beschränkungen in technischer und wirtschaftlicher Hinsicht.
Aus praktischen Gründen ist es weiterhin oft erwünscht, die Transformatormethode zu vermeiden, bei der Kohle oder anderes
Material in eine Rinne gegeben wird, um einen geschlossenen Kreis zu bilden.
Im Gegensatz dazu ist das erfindungsgemäße Verfahren dadurch
gekennzeichnet, daß ein Bett verwendet wird, dessen spezifischer Widerstand (^) innerhalb des Bereiches zwischen 1O~
und 10 Ohm m liegt, daß ein niederfrequenter Wechselstrom benutzt wird, dessen Frequenz höchstens dem 10-fachen, vorzugsweise
höchstens dem 5-fachen Wert der Netzfrequenz entspricht, und daß zwischen dem geringsten Bettquerschnitt (d)
und der Eindringtiefe (cf) des induktiven Feldes ein Verhältnis
zwischen 0,2 und 2,5 aufrechterhalten wird, wobei dieser Verhältniswert vorzugsweise bestimmt ist durch die Gleichung
d = k (0.54 - 0.35 .10log?)
und k ein num-erischer Wert zwischen 1,1 und 1,5,vorzugsweise
etwa 1,2,.; ist.
Die Bezeichnung Eindringtiefe wird in diesem Fall verstanden
als -
Co · M m
wobei (*-! die Winkelfrequenz des elektromagnetischen Feldes,
gemessen in rad/sec, /A. die Permeabilität (im Falle von nicht
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magnetischen Stoffen etwa 417". 10) und γ der spezifische
Widerstand des Bettes, gemessen in Ohm m ist. Der Querschnitt d des Bettbereiches wird in Metern gemessen. Davon ausgehend
hat es sich bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens als möglich erwiesen, niedrige Frequenzen zu verwenden, wobei
es nur notwendig ist, den Querschnitt des Bettes auf ein verhältnismäßig kleines Maß im Vergleich zu den Dimensionen zu
bringen, die bei der Niederfrequenzerwärmung von Material, welches einen niedrigen Widerstandswert hat, benötigt werden.
Bei der induktiven Erwärmung eines Koksbettes mit einem spezifischen Widerstand von 10 Ohm m mit einem Wechselstrom
bei einer Frequenz von 100 Hz hat es sich beispielsweise herausgestellt, daß eine Induktionsspule mit einem Durchmesser
von 7,5 m in zufriedenstellender Weise benutzt werden kann, und zwar bei einem Verhältnis von Spulenhöhe zu Spulendurchmesser
von 0,6.
Bei Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens können in vorteilhafter Weise in einem Koksbett mit einem elektromagnetischen
Feld verhältnismäßig geringer Stärke sehr hohe Energiemengen erzeugt werden. Wenn die Spule aus Kupfer besteht,
liegen die Verluste, die durch die induktive Erwärmung der Induktionsspule hervorgerufen werden, nur bei einigen wenigen
Prozent der zugeführten Energie. Bei dem oben beschriebenen Beispiel wurden in dem Koksbett etwa 30 MW bei einer Feldstärke
von nur 50 kA/m erzeugt} die Verluste in der Kupferspule erreichten nur 600 kW, d.h. etwa 2% der zugeführten
Energie.
Bei der erfindungsgemäßen Anwendung der induktiven Erwärmung, die auch bei großstückigeren Materialien in Betten mit einem
spezifischen Widerstand in der Größenordnung von 10 bis 10" Ohm m angewendet werden kann, hat sich der hohe Widerstand,
der bisher als nachteilig und als Hemmnis betrachtet wurde, in einen Vorteil umgewandelt.
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Bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es vorteilhaft,
Wechselstrom mit Netzfrequenz zu verwenden, wenn es erwünscht ist, die Energie aus dem Netz abzuleiten, da es auf
diese Weise möglich ist, die Anlage- und Betriebskosten niedrig zu halten. Wenn es erwünscht ist, die Frequenz zu
erhöhen, ist es vorteilhaft, durch die Induktionsspule einen Wechselstrom zu schicken, dessen Frequenz nicht größer ist
als der 10-fache, vorzugsweise nicht größer als der 5-fache ,Wert der Netzfrequenz; es wird vorteilhafterweise mit einem
Frequenzwert gearbeitet, der einem ganzteiligen Vielfachen der Netzfrequenz entspricht. Innerhalb dieser Bereiche ist
es möglich, verhältnismäßig billig und mit einem guten Nutzungsfaktor Strom der erwünschten Frequenz zu erhalten,
da billige motoren- oder turbinengetriebene Generatoren einfacher Bauart verwendet werden können. Es lassen sich erfindungsgemäß
auch Frequenzvervielfältiger oder thyristorgesteuerte Stromgleichrichter verwenden, wenn keine extrem hohen
Leistungen benötigt werden.
Wenn Energie niedriger oder verhältnismäßig niedriger Frequenz induktiv einem Bett mit einem spezifischen Widerstand im
Bereich von 10 bis 10 Ohm m zugeführt wird, lassen sich mit dem erfindungsgemäßen Verfahren gegenüber den bekannten Verfahren
folgende Vorteile erzielen:
1) Die Energie, die je Volumeneinheit von verhältnismäßig
großen Reaktoreinheiten entwickelt wird, kann beträchtlich
erhöht werden; auf diese Weise erhält man einen extrem wirkungsvollen Reaktor.
2) Die Eindringtiefe des Feldes ist relativ zur Querschnittsfläche des Reaktors groß, wodurch eine gleichmäßigere
Energieerzeugung über den Querschnitt des Reaktors erreicht wird.
3) Es können auf induktivem Wege sehr große Energiemengen erzeugt werden, wie sie bisher nicht möglich waren.
4) Der elektrische Wirkungsgrad bzw. die Ausnutzung der elektrischen
Energie wird beträchtlich verbessert.
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5) ünXagen zur Erzeugung von Strom der erwünschten niedrigen
Frequenz sind einfacher und billiger und arbeiten mit
einem besseren elektrischen Wirkungsgrad, wobei sich in ■ vielen Fällen die Netzfrequenz benutzen läßt.
Bei Burchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es nicht
notwendig, die gesamte benötigte Wärme elektroinduktiv zu erzeugen.
So liegt es im Rahmen der Erfindung, der Reaktorkammer einen Teil der für die Durchführung des Prozesses benötigten
Wärme durch Verbrennen von brennbaren Substanzen innerhalb der Kammer zuzuführen.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform ist das erfindungsgemäße
Verfahren dadurch gekennzeichnet, daß es zum Verkoken von Kohle angewendet wird, die der Reaktorkammer vorzugsweise zumindest
im wesentlichen Umfang kontinuierlich zugeführt wird, '
und daß die auf elektroinduktive Weise erzeugte Wärme in dem Teil des Materials gebildet wird, das. dem Verkokungsprozeß
gerade unterworfen ist, wobei dieser dem Verkokungsprozeß unterworfene Materialteil in einen solchen Zustand gebracht
worden ist, daß dieser Materialteil im wesentlichen frei von
vergasbaren Bestandteilen ist.
Oa die induktiv erzeugte Wärme direkt in dem zu verkokenden
Material gebildet wird, wird ein schneller Verkokungsprozeß erreicht, so daß je Zeiteinheit eine sehr hohe Kohlenmenge
in einer verhältnismäßig kleinen Anlage verkokt werden kann.
Der erzeugte Koks wird aus der Reaktorkammer vorzugsweise über eine Flüssigkeitsschleuse ausgetragen, in der der Koks
gekühlt wird, wodurch gesundheitsschädliche Einflüsse vermieden werden. Um die Qualität des verkokten Materiales zu
verbessern, werden vorteilhafterweise das Koksgas und/oder der Reaktorkainmer zugeführte Kohlenwasserstoffe durch das verkokte
oder im wesentlichen, verkokte Material hindurchgeleitet,
das sich in der Reaktorkamm©r befindet und das mindestens
auf der Temperatur gehalten wird, welches zum Kracken des Koks-
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gases und der Kohlenwasserstoffe benötigt wird, wodurch bewirkt
wird, daß sich Kohlenstoff auf dem verkokten Material niederschlägt bzw. ablagert. Auf diese Weise wird die Festigkeit
des Koks erhöht und es ist möglich, aus Rohstoffen minderer Güte einen hochwertigen Koks zu erzeugen, der z.B.
für metallurgische Zwecke geeignet ist.
Ein Teil der für den Verkokungsprozeß benötigten W.»nne kann
der Reaktorkammer dadurch zugeführt werden, daß brennbare Stoffe direkt in der Reaktorkammer verbrannt werden, wobei
' diese Verbrennung vorzugsweise nicht in direktem Kontakt mit dem verkokten Material erfolgt. Als brennbare Stoffe
können die gesamten oder ein Teil während des Verkokungsprozesses gebildeten Gase verwendet werden, obwohl sich erfindungsgemäß
auch andere Stoffe wie beispielsweise Öl bzw. Kohlenwasserstoffe verwenden lassen, die der Reaktorkammer
von außen zugeführt werden. Die in der Reaktorkammer durch Verbrennung direkt erzeugte Färme kann vorzugsweise zur Vorerwärmung
und zur teilweisen Verkokung der der Reaktorkammer zugeführten Kohle benutzt werden. Die durch die Verbrennung
von brennbaren Stoffen erzeugte "Wärme,, die nicht von dem sich
in der Reaktorkammer befindlichen Material absorbiert wird, kann vorzugsweise in der Reaktorkammer wiedergewonnen werden,
und zwar in der Strahlungskammer eines Damfkesseis, der neben
dem Reaktor angeordnet ist, wobei diese Strahlungskaamier
sich innerhalb der Reaktorkammer befindet. Gemäß einer abgewandelten
Ausführungsform kann mindestens ein Teil des Wärmeinhaltes
der in dem Verkokungsreaktor gebildeten Gase zur Erzeugung von Dampf oder elektrischer Energie verwendet
werden. Wenn elektrische Energie erzeugt werden soll, kann dieses vorteilhafterweise mittels Dampf- oder Gasturbinen,
vorzugsweise Heißluftturbinen, erfolgen. Die auf diese Weise erzeugte elektrische Energie kann wieder dem Prozeß zugeführt
werden und zwar in Form von Wechselstrom, der die für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens benötigte Frequenz
hat. Die noch heiße Luft, die z.B. die Heißluftturbine verläßt, kann für den Verbrennungsprozeß innerhalb der
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Reaktorkamaer ausgenutzt werden, wodurch sich ein ausgezeichneter thermischer Wirkungsgrad erzielen läßt.
Das erfindungsgemäße Verfahren läßt sich weiterhin in Verbindung mit der Reduktion und/oder Karburierung von gasförmigen
Stoffen anwenden, beispielsweise bei der Herstellung von reduzierenden Gasen oder Schutzgasen, wobei es sich bei dem
gasförmigen Stoff um Wasserdampf oder um von Reduktionsprozessen herrührende Gasen handeln kann, denen vorteilhafterweise
Kohlenwasserstoffe zugemischt sind; die gasförmigen Stoffe können vorzugsweise im wesentlichen kontinuierlich
durch das induktiv erwärmte Koksbett geführt werden, wobei sich das Koksbett dabei im wesentlichen selbst verbraucht bzw.
aufbraucht. Infolge des Verkokungsprozesses ist es auf diese Weise möglich, mit einem Reaktor mit verhältnismäßig kleinen
Abmessungen einen hohen Ausstoß zu erzielen, was darauf beruht, daß die auf induktivem Wege erzeugte Wärme außerordentlich
gleichmäßig über das gesamte Koksbett verteilt wird. Die Temperatur des Bettes wird vorzugsweise auf einem solchen Wert
gehalten, daß die beim Aufbrauchen des Koks gebildete Schlacke in Form einer Schmelze am Boden der Reaktorkammer erhalten
wird, von wo die Schlackenschmelze entweder intermittierend oder kontinuierlich aus der Reaktorkammer abgezogen wird.
Dadurch wird das Entfernen von Rückständen, die beim Verbrauchen des Koks gebildet werden, aus der Reaktorkammer erleichtert.
Um innerhalb der Reaktorkammer gleichmäßige Bedingungen aufrechtzuerhalten, ist es gemäß weiterer Erfindung vorgesehen,
den in dem Koksbett verbrauchten Koks im wesentlichen kontinuierlich zu ersetzen bzw. zu ergänzen. Um den in dem Bett
verbrauchten Koks wieder zu ersetzen, wird der Reaktorkammer gemäß weiterer Erfindung Kohle zugeführt, die innerhalb der
Kammer verkokt wird, so daß ein Bett bzw. eine Füllung aus einem billigen Rohmaterial aufgebaut wird, wobei die Qualität
des gebildeten Koks in der Weise verbessert wird, wie es oben in Verbindung mit dem Verkoken der Kohle beschrieben worden
ist, wobei gleichzeitig innerhalb des Prozesses die während des Verkokungsprozesses freigegebenen und/oder der Reaktor-
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kammer zugeführten. Kohlenwasserstoffe ausgenutzt werden können.
Um die Wärmebilanz des Prozesses zu verbessern, können die zu reduzierenden und/oder zu karburierenden gasförmigen Stoffe
durch direkten Wärmetausch mit dem reduzierten und/oder karburi erten Gas vorerwärmt werden. In ähnlicher Weise kann ein
Teil der für den Verkokungsprozeß und für den übrigen Prozeßablauf
benötigten Wärme dadurch zugeführt werden, daß innerhalb der Kammer brennbare Stoffe verbrannt werden. Die bei
,der Verbrennung von Brennstoffen entwickelte Wärme, die nicht von dem innerhalb des Reaktors behandelten Material und den
Reaktorgasen aufgenommen wird, kann innerhalb oder außerhalb des Reaktors in der Weise wiedergewonnen werden, wie es oben
in Verbindung mit dem Verkoken von Kohle beschrieben worden ist. Der Verbrennungsprozeß innerhalb der Reaktorkammer erfolgt
an der Seite des Koksbettes, von der aus das zu reduzierende und/oder zu karburierende gasförmige Medium in das
Bett eingeleitet wird. In diesen Fällen ist es insbesondere im Hinblick auf den Gasstrom und im Hinblick auf die konstruktive
Gestaltung der Anlage vorteilhaft, das gasförmige Medium nach unten durch das in der Reaktorkammer vorhandene Koksbett
strömen zu lassen. Der physikalische Wärmeinhalt der den Reaktor verlassenden Gase wird vorzugsweise durch Wärmetausch
zwischen diesen ausströmenden Gasen und den dem Reaktor zuzuführenden Gasen ausgenutzt.
Das Verfahren ist gemäß weiterer Erfindung dadurch gekennzeichnet,
daß es zur Reduktion und gegebenenfalls zur anschließenden Karbonisierung f£der*rz^T§f^ħng von Karbiden
aus festes Metalloxyd enthaltendem Material angewandt wird, insbesondere Material, das Eisenoxyde oder Kalziumoxyde enthält,
und daß das Metalloxyd enthaltende Material dem sich innerhalb der Reaktorkammer befindenden Koksbett zugeführt
wird, in dem Induktionsströmeerzeugt werden, daß zumindest
in dem Koksbett eine solche Temperatur aufrechterhalten wird, daß das Metalloxyd enthaltende Material während der Reduktion
und des Schmelzens und gegebenenfalls der Karbonisierung oder Bildung von Karbiden bei gleichzeitigem Verbrauch des
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Koksbettes durch dieses hindurchgeführt wird, und daß die gebildete
Schlacke und das gebildete Metall bzw. die gebildeten Metallkarbide kontinuierlich oder intermittierend aus der
Reaktorkammer abgezogen werden.
Bei einem derartigen Verfahren kann auf nicht sehr hochwertigen
Koks zurückgegriffen werden, da eine hohe und gleichmäßige Temperatur in dem gesamten Koksbett erhalten wird, was zu
einer beträchtlich erhöhten kapazität der benutzten Anlage im Vergleich mit bekannten Reduktions- und Schmelzanlagen
führt. Dieses Verfahren läßt sich in besonders vorteilhafter Weise zur abschließenden Reduktion von vorreduzierten Eisenoxydmaterialien
verwenden, wie beispielsweise Eisenoxydmaterialien, die zumindest zu FeO reduziert sind. Um das Reduktionsvermögen
der bei dem Reduktionsprozeß in dem Koksbett gebildeten reduzierenden Gase und auch das Reduktionsvermögen von solchen"
reduzierenden Gasen, die durch Zugabe von flüssigen Reduktionsmitteln in das Koksbett erhalten werden, optimal auszunutzen,
wird das Metalloxyd enthaltende Material der Reaktorkammer vorzugsweise in einem derart fein zerteiltem Zustand zugeführt,
daß dieses Material zumindest während der anfänglichen Reduktionsstufen
von den innerhalb des Bettes gebildeten und aus dem Bett nach oben steigenden Gasen in fluidisiertem Zustand
gehalten wird. Eine derartige Verfahrensweise ist außerordentlich wirkungsvoll beim Reduzieren von fein zerteiltem oxydischem
Material, wie beispielsweise Pyritabbränden. Das feste, Metalloxyde enthaltende Material wird der Reaktorkammer vorteilhafterweise
in einem heißen oder vorerwärmten Zustand zugeführt.
Infolge der unterschiedlichen spezifischen Gewichte der Metalloder
Metallkarbidschmelze und der Schlackenschmelze, der vorteilhaft erweise Raffinierungs- und Flußmittel zugesetzt werden
können, fließt die Metall- bzw. Metallkarbidschmelze durch
die Schlackenschmelze und wird in einer unter der Schlackensdimelze
liegenden Zone g@sajai@lte Die Metall- oder Metallkarhiascbmelze
und die Sohlaekenschmelze werden vorzugsweise
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getrennt aus dem Reaktor abgezogen. Insbesondere dann, wenn
die Sehlackenschmelze einen raffinierenden Effekt hat, ist es
vorteilhaft, eine geschmolzene Schlackenschicht unterhalb des Koksbettes aufrechtzuerhalten, so daß ein Teil der für die
Durchführung des Prozesses benötigten Wärme auch induktiv in der Sehlackenschmelze erzeugt wird.
Der in dem Koksbett verbrauchte Koks wird vorteilhafterweise
auch hier im wesentlichen kontinuierlich ersetzt, indem der Reaktorkammer beispielsweise Kohle zugeführt wird, die in der
Reaktorkammer verkokt wird. Die Kohle kann vorzugsweise vorerwärmt
werden und der Verkokungsprozeß kann durch Verbrennen von Brennstoffen innerhalb der Reaktorkammer eingeleitet
werden, wobei die von den Brennstoffen erzeugte "Wärme direkt durch Strahlung und Konvektion auf die Kohle einwirken kann.
Die brennbaren Gase können der Reaktorkammer in Form von Kohlenwasserstoffen entweder in dem über dem Bett liegenden
Raum oder direkt im Bereich der Bettfüllung zugeführt werden. Die Kohlenwasserstoffe werden verzugsweise mit dem Koks
und/oder der einem Verkokungsprozeß unterworfenen Kohle in
Kontakt gebracht, wobei das Koks- bzw. Kohlematerial auf einer Temperatur gehalten wird, die zum Kracken der Kohlenwasserstoffe
ausreicht, so daß der Kohlenstoff sich auf dem Koks niederschlagen bzw. ablagern kann. Die durch die zusätzlich
zugeführten Brennstoffe erzeugte Wärme, die nicht von den in dem Reaktor behandelten Stoffen und Gasen aufgenommen wird,
kann außerhalb des Reaktors in der oben beschriebenen Weise wiedergewonnen werden.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist weiterhin dadurch gekennzeichnet,
daß es zum Schmelzen von großstückigem oder partikelförmigem
insgesamt oder teilweise metallischem Material, beispielsweise vorreduzierten Metalloxyden, Eisenschwamm, Metallschrott,
wie Eisenschratt, insbesondere minderwertigem Metallschrott, wie Drehbankspänen u.dgl. angewendet wird, daß dieses
Material und ein reduzierendes Mittel zum Ersatz des während des Prozesses verbrauchten Koks dem Reaktor zugeführt wird, in dem
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das Material elektroinduktiv erwärmt und geschmolzen wird, so
daß das geschmolzene Material durch das induktiv erwärmte Koksbett hindurchtritt, wobei gegebenenfalls eine abschließende
Reduktion der oxydierten Materialanteile stattfindet und das geschmolzene Metall gegebenenfalls bei gleichzeitigem
Verbrauch des Koksbettes gegebenenfalls karbonisiert wird, und daß das geschmolzene Metall und die gebildete Schlacke
unterhalb des Koksbettes aufgefangen werden, von wo aus das Metall und die Schlacke kontinuierlich oder intermittierend
aus der Reaktorkammer abgezogen werden.
Das Koksbett bildet eine extrem große heiße Kontaktfläche,
die reduzierend auf die Metalloxydschmelze wirkt, wodurch eine hohe Reaktorkapazität vorhanden ist. Die Metallschmelze
und die Schlackenschmelze werden vorteilhafterweise getrennt aus dem Reaktor abgezogen. Insbesondere dann, wenn die
Schlackenschmelze raffinierende Eigenschaften hat, wenn sie z.B. durch Zusatz von geeigneten Raffinierungsmitteln gebildet
worden ist, ist es vorteilhaft, unter dem Koksbett eine geschmolzene Schlackenschicht aufrechtzuerhalten, in der ein
Teil der für die Durchführung des Schmelzprozesses notwendigen Wärme induktiv erzeugt werden kann.
Der in dem Koksbett verbrauchte Koks wird vorteilhafterweise im wesentlichen kontinuierlich ersetzt, indem der Reaktorkammer
Kohle zugeführt wird, die einem Verkokungsprozeß unterworfen wird. Das Verkoken kann durch Verbrennen von Brennstoffen
in der Reaktorkammer erfolgen und überschüssige Wärme kann in der oben beschriebenen Weise weitergenutzt bzw. wiedergewonnen
werden.
Aufgrund der hohen Kontaktfläche, die durch das heiße Koksbett
gebildet ist, kann das erfindungsgemäße Verfahren in vorteilhafter Weise auch dadurch gekennzeichnet sein, daß es zur
Wiedergewinnung von mindestens einem verhältnismäßig leicht flüchtigen Metall bzw. einer leicht flüchtigen Metallverbindung,
die beispielsweise mindestens eines der Metalle Zink,
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Blei, Arsen, Antimon, Kadmium und Zinn enthält, aus einer Schmelze, beispielsweise Schlacke, angewandt wird, die beim
Schmelzen von Kupfererz erhalten wird, das das leicht flüchtige Metall in oxydischer und/oder sulfidischer Form enthält,
daß die Schmelze bzw. Schlacke durch das induktiv erwärmte Koksbett hindurchgeleitet wird, und daß die Verweilzeit der
Schmelze bzw. Schlacke in dem Koksbett und die Koksbetttemperatur auf einen solchen Wert eingestellt werden, dai3 das
-Metalloxyd reduziert und das Metall verdampft bzw. die Metallkomponente bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes verflüchtigt
wird.
Das verdampfte Metall oder die verdampfte Metallverbindung
können durch oxydierende Verbrennung von Brennstoffen in der Reaktorkammer oxydiert werden und außerhalb des Reaktors aus
den Verbrennungsgasen in Oxydform wiedergewonnen werden. Es ist auch möglich, das verdampfte Metall oder die verdampfte
Metallverbindung aus der Reaktorkammer herauszuführen und das Metall oder die Metallverbindung durch Kondensation außerhalb
der Reaktorkammer in fester oder flüssiger Form wiederzugewinnen.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist weiterhin dadurch gekennzeichnet,
daß die zugeführte Schmelze mindestens ein oxydgebundenes, vorzugsweise schnell flüchtiges Metall, wie Eisen
und Silizium enthält, und daß die Verweilzeit der Schmelze in dem Bett und die Koksbettemperatur auf einen solchen Wert
eingestellt werden, daß das oxydgebundene Metall bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes ausreduziert und in geschmolzenem
Zustand in einer Zone unter dem Koksbett erhalten wird, aus welcher Zone die Schmelze und behandelte Schlacke
kontinuierlich oder intermittierend abgezogen werden.
Der zum Ersatz des in dem Bett verbrauchten Kokaas notwendige Koks kann der Reaktorkammer in der oben beschriebenen Weise
zugesetzt oder in der oben beschriebenen Weise erzeugt werden. Das Abziehen von Metallschmelze und Schlackenschmelze aus der
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Reaktorkammer und die Zufuhr von zusätzlicher Wärme in die Kammer und in die Reaktorkern*erfüllung, und auch die Wiedergewinnung
von während des Reaktionsprozesses nicht verbrauchter Wärme können auch in diesem Fall in der oben beschriebenen
Weise durchgeführt werden.
Bei Reaktoren, die für die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geeignet sind, bringt die elektrische Isolierung
zwischen aufeinanderfolgenden Windungen der Induktionsspule und gegebenenfalls auch zwischen einzelnen Spulenteilen gewisse
Probleme, wenn die Reaktorwände ein bestimmtes Durchlaßvermögen für Gase haben. Es hat sich u.a. herausgestellt, daß Kohlenmonoxyd
enthaltendes Gas in bestimmten Fällen in der Lage ist, aus der Reaktorfüllung die Reaktorwand zu durchdringen und
einen Kohlenstoff niederschlag zu bilden, der im Bereich der Spule zu einer Funkenbildung führen kann. Diese Probleme
treten insbesondere bei sehr großen induktiv beheizten Reaktoren und öfen auf, bei denen Spannungen benötigt werden, die
bisher bei induktiven Heiztechniken nicht benutzt worden sind. Ein weiterer Nachteil der den bisher verwendeten Spulen von
induktiv beheizten Reaktoren bzw. Öfen anhaftet, besteht
darin, daß im Falle von Beschädigungen der Spule die Spu.e insgesamt ausgetauscht werden muß, was sehr zeitaufwendig
und auch teuer ist.
Erfindungsgemäß kann die Funkenbildung im Bereich der Induktionsspule
weitgehend dadurch verhindert werden, wenn das Verfahren in einem Reaktor durchgeführt wird, dessen Reaktorkammer
von Wänden umgeben ist, die die Induktionsspule gegenüber der Reaktorkammer isolieren und dennoch ein gewisses Gasdurchlaßvermögen
haben, wenn der Außenseite der Reaktorwand ein Druckgas zugeführt wird, dessen Druck höher ist als
der höchste in der Reaktorkammer zu erwartende Druck, wobei ein Gas benutzt wird, das nicht in der Lage ist, eine elektrisch
leitende Verbindung zwischen den einzelnen Spulenwindung©n
herzustellen.
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Erfindungsgemäß wird das Druckgas derart zugeführt, daß es
nicht in Richtung weg von der Reaktorkammer strömen kann. Dieses kann erfindungsgemäß dadurch erreicht werden, daß zumindest
der Teil des Reaktors, der von der Induktionsspule umgeben ist, als Druckkammer bzw. Druckraum ausgebildet ist.
Das Druckgas wird der Reaktorwand vorzugsweise durch diese Druckkammer hindurch zugeführt. Gemäß einer abgewandelten
Ausführungsform der Erfindung ist vorgesehen, daß die Bereiche
zwischen benachbarten Spulenwindungen gegen die den Reaktor umgebende Atmosphäre abgedichtet sind, wobei das Druckgas der
Reaktorwand an Stellen innerhalb des abgedichteten Bereiches zugeführt wird.
Um der Gefahr einer Funkenbildung zwischen benachbarten Windungen der Induktionsspule noch weitergehend entgegenzuwirken,
ist gemäß weiterer Erfindung-vorgesehen, die Induktionsspule
so zu gestalten, daß sie repariert werden kann, ohne daß dazu die gesamte Spule oder der gesamte Reaktor demontiert werden
muß. Dieses läßt sich erfindungsgemäß dadurch erreichen, daß eine Induktionsspule verwendet wird, die aus mehreren bogenförmigen
Einzelelementen zusammengesetzt ist, von denen jedes eine Bogenlänge hat, die einem Winkel von höchsten 180° entspricht.
Gemäß weiterer Erfindung ist vorgesehen, eine Induktionsspule
zu verwenden, die aus mehreren Teilspulen zusammengesetzt ist. Die einzelnem Spulenwindungen können so gestaltet sein, daß sie
in einer Ebene liegen. Auf diese Weise -werden getrennte, sich nur über eine Windung erstreckende Schleifen erhalten, die zur
Bildung von Teilspulen zusammengefaßt werden können, die mehrere Windungen haben. Damit werden folgende Vorteile erreicht:
1) Die isolierende Abdichtung zwischen den einzelnen Spulenwindungen,
zwischen denen Druckgas innerhalb des abgedichteten Bereichs zugeführt wird, wird vereinfacht;
2) die Anzahl der Windungen der Teilspulen läßt sich leicht an die elektrischen Eigenschaften des zu erwärmenden
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Materials anpassen;
3) die Aufteillang der Spule in Einzelelemente wird vereinfacht und ebenso der Austausch von Einzelelementen, und
4) die bei der Erwärmung des Reaktors auftretende Ausdehnung der Spule kann ohne Beeinträchtigung des gasdichten Abschlusses
des Reaktors aufgefangen werden.
Ein weiterer Vorteil von ebenen, sich nur über eine Windung erstreckenden Schleifen besteht darin, daß die Schleifen
zu Teilspulen mit einer bestimmten Anzahl von Windungen in einer solchen Weise zusammengefaßt werden können, daß
zwischen benachbarten Windungen von zwei Teilspulen eine Spannung Null herrscht. Dieses ist möglich, wenn die benachbarten
Teilspulen unterschiedliche Windungs- und Wicklungsrichtungen haben und wenn außerdem die aneinander angrenzenden
Enden von benachbarten Teilspulen an den gleichen Punkt des Stromversorgungssystems angeschlossen sind.
Diese Anordnung gewährleistet, daß in dem Spalt zwischen zwei Teilspulen keine hohe Spannung herrscht, die der Spannung
zwischen den Windungen einer Teilspule mal der Windungs anzahl dieser Teilspule entspricht.
Das der Reaktorwand von außen zugeführte Druckgas strömt in die das zu behandelnde Material aufnehmende Reaktorkammer.
Aus diesem Grunde ist es notwendig, daß das verwendete Druckgas keinen schädigenden Einfluß auf den innerhalb des Reaktors
durchzuführenden Prozeß hat.
Wenn die Gefahr besteht, daß sich an der Reaktorwand Kohlenstoff niederschlägt bzw. absondert, ist gemäß weiterer Erfindung
vorgesehen, ein im wesentlichen inertes Gas zu verwenden, dessen Sauerstoff- oder Wasserstoff potential derart ist, daß
das Niederschlagen bzw® Ablagern von Kohlenstoff zumindest in dem Bereich der Reaktorkammerwände verhindert wird, die der
Induktionsspule gegenüberliegen.
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eine Das erfindungsgemäße Verfahren und/anlage zur Durchführung
des erfindungsgemäßen Verfahrens werden an Hand der Fig. 1 bis 12 erläutert. Es zeigt:
Fig. 1 eine Schnittansicht eines Reaktors zum Verkoken von Kohle gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren} .
Fig. 2 eine Schnittansicht eines Reaktors zum Reduzieren
und/oder Karburieren von gasförmigen Stoffen; .
Fig. 3 eine Schnittansicht eines Reaktors zum Reduzieren und
gegebenenfalls anschließenden Karbonisieren oder Karburieren von festen, Metalloxyde enthaltendem
MaterialJ
Fig. 4 eine Schnittansicht eines Reaktors zum Schmelzen von Metallschrott;
Fig. 5 eine Schnittansicht eines Reaktors zur Behandlung von
Schmelze, insbesondere Schlackenschmelze}
Fig. 6 bis 9 Schnittansichten von verschiedenartig gestalteten Wandteilen eines für die Durchführung des erfindungsgemäßen
Verfahrens verwendeten Reaktors}
Fig.10 ausschnittsweise eine Draufsicht auf eine Induktionsspule,
die aus mehreren sich nur über einen verhältnismäßig kleinen Bogenwinkel erstreckenden Einzelelementen
zusammengesetzt ist}
Fig.11 eine perspektivische Teilansicht einer Induktionsspule,
die gemäß den Darstellungen von Fig. 9 und 10 konstruiert ist, und
Fig.12 eine teilweise Seitenansicht von zwei Teilspulen, die
aus ebenen Spulenwindungen zusammengesetzt sind.
In Fig. 1 ist ein Verkokungsreaktor dargestellt, dessen Wände zumindest teilweise aus einer hitzefesten Auskleidung 10
bestehen, die von einem Gehäuse 11 umgeben ist, das beispielsweise aus Stahlblech besteht. Der Reaktor ist von einer Induktionsspule
12 umgeben, die ihrerseits von einem Joch 13 umgeben
ist. Die Induktionsspule 12 wird von einem von einer (nicht dargestellten) Stromquelle kommenden Wechselstrom durchflossen
und dient dazu, das hauptsächlich aus Koks bestehende, in der
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Reaktorkammer befindliche Bett 14 auf einer Temperatur zu
halten, die für die Durchführung des in Frage stehenden Prozesses erforderlich ist.
Der in Fig. 1 dargestellte Reaktor besteht aus einem nach unten hin offenen Oberteil 16, das von Trägern 15 getragen
wird, einem drehbaren Unterteil 17 und einem stationären Boden 18· Das Unterteil 17 ist über eine Wasserschleuse 19
mit dem Oberteil 16 verbunden und wird von mehreren Stütz-
und Tragrollenpaaren 21, 22 getragen, die entlang eines ringförmigen
Flansches 20 geführt sind. Das Unterteil 17 besteht zu einem wesentlichen Teil aus einem Kühlmantel 25, durch
den ein Kühlmittel hindurchströmen kann und der von einem Zahnring 24 umgeben ist, um den Kühlmantel 23 über ein Zahnrad
25 antreiben zu können, das mit dem Zahnring 24 kämmt und von einem Antriebsmotor angetrieben wird. Im Inneren des
Unterteils 17 sind mehrere Austragsschaufeln 26 angeordnet,
die dazu dienen, während der Rotation des .Unterteils 17 verkoktes
Material durch einen Ringraum auszutragen, der von dem Unterteil 17 und dem Boden 18 begrenzt wird. Der Boden 18 ist
schüsseiförmig gestaltet und bildet zusammen mit dem unteren Rand des Unterteils 17 eine Wasserschleuse 27.
Die in dem Reaktor gemäß Fig. 1 zu verkokende Kohle wird der Reaktorkammer durch Öffnungen 28 zugeführt, die über der
Induktionsspule 12 liegen? aufgrund der durch die Schaufeln.26
hervorgerufenen Förderwirkung sinkt die zugeführte Kohle durch
die Reaktorkammer nach unten und passiert dabei den Bereich der Induktionsspule 12. In diesem Bereich wird das Material auf die
Verkokungstemperatur erwärmt und bildet das induktiv erwärmte Bett 14. Die dem Reaktor zugeführte Kohle wird bereits in
einem wesentlichen Umfang vor Erreichen des von der Induktionsspule 12 umgebenen Bereiches verkokt, und zwar u.a. durch die
von dem Yerkokungsbett 14 ausgehende Konvektions- und
Strahlungswärme. Die auf induktivem Wege erzeugte Wärme entsteht somit in einem Teil des dem Verkokungsvorgang unterworfenen
Material, das praktisch völlig frei von, vergasbaren
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Bestandteilen ist. Der Koks wird vor Verlassen des Reaktors sowohl im Bereich der Wasserschleuse 27 als auch durch den
Kühlmantel 23 abgekühlt.
Die Kohle wird -der Reaktorkammer im wesentlichen kontinuierlich
zugeführt. Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel wird die Kohle der Reaktorkammer durch Kohlebeschickungsvorrichtungen
zugeführt, von denen jede einen Trichter 29 umfaßt, dessen Auslaß in eine Leitung 30 mündet, die ihrerseits durch
die Öffnung 38 in die Reaktorkammer führt. An dem von der Reaktorkammer abgewandten Ende der Leitung 30 befindet sich
ein Druckzylinder 31, mit dem die Kohle aus dem Trichter 29 durch die Leitung 30 in die Reaktorkammer gefördert wird.
In Fig. 1 sind nur eine Kohlebeschickungsvorrichtung und eine Öffnung 28 für eine weitere Kohlebeschickungsvorrichtung dargestellt.
Der Verkokungsreaktor ist mit einer unteren Auslaßleitung 32
und einer oberen Auslaßleitung 33 versehen, durch die einzeln oder gemeinsam das während des Verkokungsprozesses in dem
Reaktor gebildete Gas abgeleitet werden kann. Die untere Auslaßleitung
32 geht von einer unterhalb der Induktionsspule 12 liegenden Stelle aus und steht über einen Ringkanal 34 und
mehrere Öffnungen 35 mit der Reaktorkammer in Verbindung.
Oberhalb der Spule 12 münden mehrere Leitungen 37 durch Öffnungen 36 in die Reaktorkammer. Durch diese Leitungen 37 können
der zu verkokenden Kohle vorzugsweise flüssige Kohlenwasserstoffe zugeführt werden. Oberhalb des sich in der
Reaktorkammer befindlichen Bettes liegen mehrere Brenner 38, denen jeweils eine Brennstoffleitung 39 und eine Leitung 40
zugeordnet sind, die zum Zuführen von sauerstoffhaitigern Gas,
beispielsweise Luft, dient. Die von den Brennern 38 herrührenden Verbrennungsgase gelangen durch Öffnungen 41 in die Reaktorkammer.
Die Öffnungen 41 sind so gerichtet, daß die eingeleiteten Verbrennungsgase in dem über dem Bett liegenden Raum
eine Wirbelbewegung erzeugen. In Fig. 1 ist nur ein Brenner dargestellt« Unter bestimmten Umständen kann «s ausreichen,
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in den über dem Bett liegenden Raum des Reaktors nur Luft
oter ein anderes sauerstoffhaltiges Gas einzublasen, um die
während des Verkokungsprozesses gebildeten Gase zu verbrennen.
Wenn nur die obere Auslaßleitung 33 benutzt wird, wobei dann die Auslaßleitung 32 mittels eines nicht dargestellten Ventiles
geschlossen ist, strömen die während des Verkokungsprozesses in der Reaktorkammer gebildeten Gase in der Reaktorkammer
nach oben und durch die Auslaßleitung 33. Um die Kohle vorzuwärmen und den Verkokungsprozeß einzuleiten, werden die
während des Verkokungsprozesses gebildeten Koksgase, die durch das Bett nach oben strömen, zusammen mit gegebenenfalls durch
die. Leitungen 37 zugeführten Kohlenwasserstoffen mittels der Brenner 38 mehr oder weniger vollständig über dem Bett verbrannt.
Der Wärmeinhalt der durch die Auslaßleitung 33 ausströmenden Gase wird vorzugsweise zur Erzeugung von Dampf
oder elektrischer Energie ausgenutzt.
Wenn nur die untere Auslaßleitung 32 benutzt wird, wobei dann die obere Auslaßleitung 33 mittels eines nicht dargestellten
Ventils geschlossen ist, verlassen die während des Verkokungsprozesses gebildeten Gase die Reaktorkammer durch die Öffnungen
35» den Ringkanal 34 und die untere Auslaßleitung 32.
Es ist unter Umständen vorteilhaft, über dem Bett mittels der Brenner 38 eine reduzierende Verbrennungszone zu schaffen, die
einen Teil der für den Verkokungsprozeß benötigten Energiemenge liefert.
Die durch die Leitungen 37 zugeführten Kohlenwasserstoffe werden gekrackt, wenn sie den Teil des Bettes 14 passieren,
dessen Temperatur über der Kracktemperatur der Kohlenwasserstoffe liegt, so daß sich an dem gebildeten Koks Kohlenstoff
niederschlägt, wodurch die Qualität des Koks beträchtlich verbessert wird.
Die die Reaktorkammer durch die Auslaßleitung 32 verlassenden Gase, die reich an brennbaren Substanzen sind, können vorteil-
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hafterweise verbrannt und wieder genutzt werden, um elektrische
Energie zu erzeugen, die zur Induktionserwärmung des eigentlichen Verkokungsbettes 14 benötigt wird. Bei der Ausführungsform
gemäß Fig. 1 wird der Wärmeinhalt der durch die Leitung 32 ausströmenden Gase in einem indirekten Wärmetauscher
42 wiedergewonnen.
Die gebildeten Gase können jedoch auch gleichzeitig durch die beiden Auslaßleitungen 32 und 33 abgeführt werden. In diesem
Fall kann in der Reaktorkammer über dem Bett bzw. der Reaktorfüllung vorteilhafterweise eine oxydierende Verbrennung stattfinden,
wodurch sichergestellt ist, daß sämtliche gebildeten oxydierenden Gase und nur ein Teil der Verkokungsgase die
Reaktorkammer durch die Auslaßleitung 33 verlassen, während ein Teil der Krackgase, die aufgrund der durch die Leitungen
37 zugeführten Kohlenwasserstoffe gebildet werden, durch die Auslaßleitung 32 ausströmen.
Bei der in Fig. 2 dargestellten Reaktorausführungsform haben
die Bezugszeichen 10 bis 14, 32, 35 und 42 die gleiche Bedeutung wie in Fig. 1. Mit dem Reaktor gemäß Fig. 2 werden
gasförmige Stoffe reduziert und/oder karburiert, indem sie in Kontakt mit dem induktiv erwärmten Koksbett 14 gebracht
werden, wobei in der Reaktorkammer eine solche Temperatur aufrechterhalten wird, daß die Rückstände des während des
Prozesses verbrauchten Koks im unteren Teil des Reaktors in geschmolzener Form erhalten werden. Der geschmolzene Koksrückstand
43 wird entweder kontinuierlich oder, wie dargestellt, intermittierend durch ein Abstichloch 44 und eine
Rinne 45 abgeleitet. Das zu reduzierende und/oder zu karburierende
gasförmige Medium, beispielsweise Wasserdampf, wird durch eine Leitung 46 zugeführt, nachdem es einem Wärmetauschprozeß
in dem indirekten Wärmetauscher 42 unterworfen worden ist. Das reduzierte und/oder karburierte Gas verläßt den
Reaktor durch die Öffnungen 35 und die Leitung 32. Die Öffnungen 35 steigen vom Kammerinneren nach außen hin schräg nach
oben an, um, zu verhindern, daß Koks in den Ringkanal 34 ein-
• 40 9 8 4 7/10 45
dringen kann. Koks oder gegebenenfalls Kohle, der bzw. die während des Durchganges durch den Bereich der Spule 12
innerhalb der Reaktorkammer verkokt wird, wird der Reaktorkammer über eine Beschickungsvorrichtung 47 zugeführt, um
damit den in dem Bett 14 verbrauchten Koks zu ersetzen.
Wenn es sich bei dem durch die Beschickungsvorrichtung 47 zugeführten Material um Kohle handelt, wird diese Kohle
während des Durchganges durch den von der Induktionsspule 12 umgebenen Bereich verkokt, wobei die Verkokungsgase, nachdem
sie in dem Bett 14 gekrackt worden sind, zusammem mit dem reduzierten und/oder karburierten gasförmigen Medium durch
die Auslaßleitung 42 die Reaktorkamraer verlassen. ¥enn die Kohle nur eine niedrige Qualität hat, ist es vorteilhaft,
durch die Leitung 48 Kohlenwasserstoffe in solchen Mengen zuzuführen
und in der Reaktorkammer solche Bedingungen aufrechtzuerhalten, daß die Kohlenwasserstoffe, nachdem sie gekrackt
worden sind, sich auf dem neu gebildeten Koks niederschlagen,
wodurch die mechanische Festigkeit des Koks beträchtlich verbessert wird.
In Fig. 3 ist ein Reaktor zum Reduzieren und Schmelzen von Eisenoxydpulver dargestellt. Die Bezugszeichen 10 bis 14,
37 bis 41, 44, 45 und 47 haben die gleiche Bedeutung wie in
den Fig. 1 und 2. Der obere Teil des Reaktors ist als Strahlungskammer eines dem Reaktor benachbarten Dampfkessels
ausgebildet· Der Dampfkessel selbst ist in Fig· 3 nicht
dargestellt. Der obere Teil der Reaktorkammer ist von einem Heizmantel 49 umgeben, durch den Wasser oder Dampf strömt
und der von einer wärmeisolierenden Schicht 50 umgeben ist. Die Materialzuführungsleitung 51 erstreckt sich von der über
dem Reaktor angeordneten Beschickungsvorrichtung 47 nach unten in die Reaktorkammer und ist doppelwandig ausgebildet, so
daß flüssiges oder gasförmiges Kühlmittel die Leitung 51 umströmen
kann. Die Reaktorwand unterhalb des von der Induktionsspule 12 umgebenen Bereiches wira mittels eines Kühlmittels
gekühlt. Ein Materialgeiaisch, das Eisenoxyd, Koks oder gege-
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benenfalls in der Reaktorkammer zu verkokende Kohle und gege- ·
benenfalls ein Schlackenbildner umfaßt, wird durch die Leitung
51 der Oberseite des Bettes zugeführt, das hauptsächlich aus Koks besteht. Durch die Leitung 37 können flüssige oder
gasförmige Kohlenwasserstoffe der Reaktorfüllung zugeführt
werden, die mittels der Brenner 38 vorerwärmt wird.
Das auf diese Weise vorerwärmte Eisenoxydmaterial wird zu einem gewissen Umfang oberhalb des Koksbettes vorreduziert
und metallisiert, wobei das Eisenoxydmaterial zusammen mit dem Schlackenbildner im oberen Bereich der induktiv erwärmten
Zone geschmolzen wird, woraufhin das Eisenoxyd abschließend reduziert und während des Durchganges durch das Koksbett 14
bei gleichzeitigem ständigen Verbrauch dieses Bettes karbonisiert wird. Das sich während dieses Vorganges verbrauchende
Koksbett 14 wird jedoch in entsprechendem Umfang durch die der Reaktorkammer wieder zugeführte Koksmenge oder zu verkokende
Kohlenmenge erneuert. Das geschmolzene Material wird unter dem Bett in Form einer Schlackenschioht 53 und einer kohlenstoffhaltigen
Eisenschicht 54 erhalten. Das Eisen kann intermittierend durch das Abstichloch 44 und die Rinne 45 abgezogen werden.
Die Schlacke wird vorzugsweise kontinuierlich durch das Abstichloch 55 und über die Rinne 56 abgezogen bzw. abgeschlackt.
Zu diesem Zweck ist dem Abstichloch 55 ein verstellbarer Stöpsel 57 zugeordnet, der mittels einer (nicht dargestellten)
Antriebseinrichtung verstellbar ist und so betätigt wird, daß die Grenzschicht zwischen dem Bett 14 und der Schlackenschicht
53 Innerhalb der Reaktorkammer auf einem bestimmten Niveau gehalten wird. Das Kohlenmonoxyd enthaltende Gas, das während
des Reduktionsprozesses gebildet wird, und ebenso der Rückstand der durch die Leitung 37 zugeführten Kohlenwasserstoffe
und gegebenenfalls auch Koksgase werden über der Reaktorfüllung mittels der Brenner 38 verbrannt. Der in Fig. 3
dargestellte Reaktor kann vorteilhafterweise auch zur endgültigen Reduktion und zum Schmelzen von vorreduziertem Eisenoxyd,
beispielsweise Eisenschwamm, verwendet werden. Der Reaktor gemäß Fig. 3 kann auch zum Reduzieren und gegebenen-
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falls Karbonisieren oder Karburieren von anderen, feste
Metalloxyde enthaltenden Stoffen verwendet werden, beispielsweise zur Behandlung von geschmolzenem Kalziumkarbid, Kalziumoxyd
und kohlenstoffhaltigem Material, das durch die Leitung 51 zugeführt wird.
Bei der Ausführungsform gemäß Fig. 4 haben die Bezugszeichen 10 bis 14, 28 bis 31, 44, 45, 52 bis 57 die gleiche Bedeutung
wie in den Fig. 1 bis 3. Fig. 4 zeigt einen Reaktor zum Schmelzen von großstückigen Materialien, die ganz oder teilweise
metallisch sein können und insbesondere Metallschrott, wie Drehbankspäne u.dgl., umfassen können. Der Schrott wird
dem induktiv erwärmten Koksbett 14 durch die Beschickungsvorrichtung 30, 31 zusammen mit Koks oder Kohle und gegebenenfalls
mit einem Schlackenbildner zugeführt. Der Schrott wird oberhalb des Bettes 14 und in dem Bett 14 sowohl durch induktive
Erwärmung als auch infolge des Kontaktes mit dem Koksbett geschmolzen, so daß geschmolzene Koksasche und Schlacke zusammen
mit dem geschmolzenen und gegebenenfalls aufbereiteten
Schrottmaterial unter dem Bett 14 als Schlackenschicht 53 bzw. Eisenschicht 54 erhalten werden. Wenn der Reaktorkammer Kohle
zugeführt wird, ist darauf zu achten, daß die Kohle, bevor sie das Bett 14 erreicht, zumindest in einem wesentlichen
Umfang verkokt worden ist. Falls erwünscht, können der Reaktorfüllung flüssige oder gasförmige Kohlenwasserstoffe zugeführt
werden, und das Material kann in der Reaktorkammer vorerwärmt werden, indem brennbare Stoffe in der in Verbindung mit
den Fig. 1 bis 3 beschriebenen Weise verbrannt werden. -Die Grenzschicht zwischen der Schlackenschicht 53 und dem Koksbett
14 wird durch einen gesteuerten Schlackenabzug durch das Abstichloch 55 auf dem erwünschten Niveau gehalten.
In Fig, 5 haben die Bezugszeichen 10, 12 bis 14, 44, 45, 47,
49 bis 52 und 55 bis 57 die gleiche Bedeutung wie in den Fig. 1 bis 3. Fig. 4 zeigt einen Reaktor zur Wiedergewinnung
von mindestens einem verhältnismäßig leicht flüchtigen Metall oder einer leicht flüchtigen Metallverbindung und einem
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verhältnismäßig schwer flüchtigen Metall aus beispielsweise Schlackenschmelze. Innerhalb des Reaktors wird im Bereich der
Induktionsspule 12 ein Koksbett 14 geschaffen, dem die Schlackenschmelze kontinuierlich oder intermittierend zugeführt
wird. Gemäß Fig. 5 wird die Schlackenschmelze aus einer Gießpfanne 59 in eine Rinne 60 gegossen, aus der die Schmelze
durch mehrere in die Reaktorkammer ragende Verteilerleitungen 61 auf der Oberseite des Bettes 14 verteilt wird. Das Bett
wird auf einer solchen Temperatur gehalten, daß das leicht flüchtige Metall bzw. die leicht flüchtige Metallverbindung,
beispielsweise Zint und/oder Blei in oxydischer oder sulfidischer
Form, verdampft wird und die Reaktorkammer verläßt, gegebenenfalls nachdem ein Verbrennungsprozeß mit einem sauerstoff
haltigen Gas, beispielsweise Luft, stattgefunden hat, das durch Leitungen 62 zugeführt worden ist. Der Schlackenrückstand
strömt durch das Koksbett 14 nach unten, irjdem die schwer flüchtigen Metalloxyde, beispielsweise Eisenoxyd,
reduziert und im Kontakt mit dem Bett karbonisiert werden, wobei das Bett gleichzeitig verbraucht wird. Das innerhalb
des Bettes verbrauchte Material wird in der erforderlichen
Weise ersetzt, indem frisches Bettmaterial durch die Leitung 51 zugeführt wird, und zwar vorzugsweise zusammen mit einem
geeigneten Schlackenbildner. Das reduzierte Metall, wird in Form einer unteren Schmelzenschicht 63 am Boden des Reaktors
erhalten, während der Rückstand der zugesetzten und gebildeten Schlacke sich in Form einer Schlackenschicht 64 über der
Schmelzenschicht 63 sammelt. Die Grenzschicht zwischen der Schlackenschicht 64 und dem Koksbett 14 wird auf dem erwünschten
Niveau gehalten, indem kontinuierlich oder intermittierend Schlacke aus der Schlackenschicht 64 abgezogen
wird.
In Fig. 6 ist ein Teil einer Reaktorwand dargestellt, die eine keramische Auskleidung 10 und einen Stahlblechmantel
umfaßt. Die die Auskleidung 10 umgebende Induktionsspule besteht aus Röhren, die mit einem durch die Röhren strömenden
Kühlmittel gekühlt werden können. Die Spule. 12 ist teilweise
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in eine keramische Füllmasse 65 eingebettet. Sowohl die Auskleidung
10 als auch die Füllmasse 65 sind in einem bestimmten Umfang gasdurchlässig.
Um zu verhindern, daß festes, flüssiges oder gasförmiges
Material aus der Reaktorkammer durch die der Spule 12 gegenüberliegende Reaktorwand zur Spule 12 strömt, wird in dem
Bereich der Reaktorwand, der von der Spule 12 umgeben ist, außerhalb des Reaktors ein Überdruck aufgebaut, der über dem
höchsten Druck liegt, der in der zugeordneten Zone der Reaktorkammer zu erwarten ist. Der Überdruck wird mittels
eines Gases aufgebaut, das elektrisch nicht leitend ist, um eine elektrische Leitung zwischen den einzelnen Windungen der
Induktionsspule 12 zu verhindern. Um die Induktionsspule 12 ist vorzugsweise mittels eines Gehäuses 67 eine ringförmige
Druckkammer gebildet, der Druckgas, beispielsweise Luft oder ein im wesentlichen inertes Gas, durch eine Leitung 66 zugeführt
wird. Der mittels des Gehäuses 67 gebildete Druckraum ist gegenüber der umgebenden Atmosphäre abgedichtet.
Fig. 7 zeigt einen Teil einer. Reaktorwandung, die eine Auskleidung
10, eine Füllmasse 65 und eine Induktionsspule 12 umfaßt. Die Abschnitte zwischen benachbarten Windungen der Spule sind
gegenüber der den Reaktor umgebenden Atmosphäre mit einem Dichtmaterial 68 ausgefüllt, das vorzugsweise ein Isoliermaterial
ist. In dem Isoliermaterial 68 sind mehrere Öffnungen 69 angeordnet, durch die in Richtung der Pfeile Druckgas den
Abschnitten der Reaktorwandung 10, 65 zugeführt werden kann, die sich im Bereich der Induktionsspule 12 befinden.
Die in Fig. 8 dargestellte Ausführungsform der Reaktorwandung entspricht prinzipiell der Anordnung gemäß Fig. 7. Ein Teil
der aus einer Auskleidung 10 und einer Füllmasse 65 bestehenden Reaktorwand ist von einer spiralförmig gewickelten Induktionsspule
12 umgeben. Die Abdichtung bzw. Isolierung zwischen benachbarten Spulenwindungen erfolgt mittels eines ebenfalls
spiralförmig gewickelten Schlauches 70 od.dgl. aus elastomerem
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Material. Um verhältnismäßig kleine und damit wirkungsvollere Dichtflächen
zwischen dem Schlauch 70 und der Induktionsspule 12 zu erhalten, sind an der Induktionsspule 12 Leitungen 71
angeschweißt, die einen kleinen Durchmesser haben. Der Schlauch 70 dient gleichzeitig dazu, der Reaktorwand 10, 65 Druckgas
zuzuführen. Der Schlauch 70 ist zu diesem Zweck an eine (nicht dargestellte) Druckgasquelle angeschlossen und weist Gasauslaßöffnungen
72 auf, die zur Reaktorwand gerichtet sind.
In Fig. 9 ist ein Teil einer Reaktorwandung dargestellt, die eine Auskleidung 10 und eine Füllmasse 65 umfaßt und von einer
Induktionsspule 12 umgeben ist. Jede Spulenwindung hat einen trapezförmigen Querschnitt und ist oben und unten mit nach
außen ragenden Flanschabschnitten 73 versehen. Zwischen den benachbarten Flanschabschnitten 73 von aufeinanderfolgenden
Spulenwindungen befinden sich Dichtungseinlagen 74 aus elastomerem
Material, die mit Öffnungen 75 versehen sind, durch die der Füllmasse 65 ein Druckgas zugeführt werden kann. Die
Dichtungseinlagen 64 sind über ihre Länge mit mehreren derartiger
Öffnungen 65 versehen. Das Druckgas wird den Öffnungen 75 durch Verteilerleitungen 76 zugeführt, die zu einer Hauptleitung
77 führen, welche zur Versorgung von mehreren Verteilerleitungen 76 dient.
In Fig. 10 ist dargestellt, wie jede Spulenwindung einer Spule 12 aus mehreren Einzelelementen 78a - 78d zusammengesetzt
sein kann, die jeweils in ein und derselben Ebene liegen und von denen jedes sich über einen Bogen von weniger als 180°
erstreckt. Die zwischen den Elementen 78a - 78d liegenden Leitungen 79 dienen zur Führung eines Kühlmittels und gegebenenfalls
auch zur Stromführung zwischen benachbarten Elementen 78a - 78d. Zwischen den Einzelelementen sind Dichtungselemente 80 angeordnet.
Fig. 11 zeigt in vergrößertem Maßstab den Ansehlußpunkt
zwischen zwei benachbarten Einzelelementen 78a und 78b, die im wesentlichen die in Fig. 9 abgebildete Form haben. Die
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Flanschabschnitte 73 des einen Elementes 78a hören kurz vor dem Ende dieses Elementes auf, während das andere Element 78b mit
einem Flansch 81 versehen ist, der über das Element 78a ragt. Die Abdichtung zwischen benachbarten Elementen 78a, 78b erfolgt
mittels einer Dichtung 82, die zwischen der Innenseite des Flansches 81 und der Außenseite des Elementes 78a eingeklemmt
ist} diese Dichtung 82 ermöglicht in einem bestimmten Umfang in Längsrichtung eine Relativbewegung zwischen den Elementen
78a, 78b.
In Fig. 12 ist eine Spulenanordnung dargestellt, die aus zwei Teilspulen zusammengesetzt ist, wobei jede Teilspule drei
Spulenwindungen 83 - 85 bzw. 86 - 88 umfaßt. Jede Spulenwindung ist in ein und derselben Ebene angeordnet und kann in der
in Fig. 10 dargestellten ¥eise in Einzelelemente aufgeteilt sein. Zwischen den gegeneinanderstoßenden Enden jeder Spulenwindung
und zwischen benachbarten Spulenwindungen liegen Dichtungen 89. Der Strom wird den Teilspulen 83 - 85 bzw. 86 - 88
durch Leitungen 90 zugeführt. Der Strom wird von den Leitungen 90 über Kontakte 91 - 94 abgegriffen? der Stromfluß zwischen
benachbarten Spulenwindungen jeder Teilspule erfolgt über Kontakte 95 - 98. Gemäß Fig. 12 haben die Teilspulen 83 - 85
und 86 - 88 unterschiedliche Windungs- bzw. Wicklungsrichtungen und benachbarte Enden der Teilspulen sind im Prinzip an den
gleichen Punkt des Stromzuführungssystemes angeschlossen, wodurch
die Spannung zwischen den Spulenwindungen 85 und 86 ständig gleich Null ist.
Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens werden an Hand der folgenden Beispiele näher beschrieben.
Ein Koksbett mit einem Durchmesser von 7 m und eine Höhe von etwa 5 m wurde in einem Reaktor gemäß Fig. 1 auf einer Temperatur
über 1000° gehalten. Von dem Bodenbereich des Koksbettes wurde Koks kontinuierlich mit einer Geschwindigkeit von etwa
74,5 t je 24 h ausgetragen, wobei die Bettfüllung kontinuier-
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lieh erneuert bzw. aufgefüllt wurde, indem der Oberseite des
Bettes Kohle zugeführt wurde. Die Kohle, die 29 Gev.-% flüchtige
Bestandteile, bezogen auf die verbrennbare Substanz, und . 12 Gew.-% Asche enthielt, wurde mit einer Geschwindigkeit von
etwa 100 t je 24 h zugeführt und in dem Reaktor unter Abgabe
von Gasen verkokt. Dem Koksbett wurde elektroinduktiy mit einer Induktionsspule, die den Reaktor im Bereich des einen
Durchmesser von 7,5 m und eine Höhe von 4,5 ι aufweisenden Koksbettes umgab, eine Energiemenge von HO MWh je 24 h bei
einer Frequenz von 100 Hz zugeführt. Diese Energiemenge war ausreichend, um die erforderliche Bettemperatur aufrechtzuerhalten
und um die Kohle zu verkoken. Das in einer Menge von etwa 60000 Nm je 24 h anfallende Gas bestand im wesentlichen
aus Wasserstoff und Kohlenwasserstoffen.
Ein Gas, das im wesentlichen aus 20 Vol.-% COu, Rest CO und
"5 H2, bestand, wurde kontinuierlich in einer Menge von 220000 Nnr
je 24 h durch einen in Fig. 2 dargestellten Reaktor geschickt, der ein elektroinduktiv erwärmtes Koksbett der im Beispiel 1
dargestellten Art aufwies. Das dem Reaktor zugeführte Gas wurde auf eine Temperatur von etwa 800° C vorerwärmt. Das das
Bett durchströmende und den Reaktor verlassende reduzierte Gas bestand aus CO, E0 und Kohlenwasserstoffen, wobei die Gasmenge
etwa 283000 Nnr je 24 h betrug. Dem Koksbett wurde mit der
im Beispiel 1 beschriebenen Induktionsspule elektroinduktiv bei einer Frequenz von 100 Hz eine Energiemenge von 100 MWh
je 24 h zugeführt. Um den verbrauchten Koks zu ersetzen, wurde Kohle der im Beispiel 1 beschriebenen Art in einer Menge von
etwa 35 t je 24 h der Oberseite des Koksbettes zugeführt, wobei während der gleichen Zeit etwa 4 t Asche aus dem Reaktor
abgeführt wurde.
Einem elektroinduktiv erwärmten Koksbett der im Beispiel 1 beschriebenen
Art, das sich in einem Reaktor der in Fig. 3 dargestellten Art befand und auf einer Temperatur von etwa 15oo° C
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gehalten wurde, wurde vorreduziertes Eisenoxyd, das eine Zusammensetzung
etwa gemäß FeO hatte, kontinuierlich in einer Menge von 72 t je 24 h zugeführt, und zwar zusammen mit 19 t
je 24 h einer Kohle der im Beispiel.1 beschriebenen Art. Vom Boden des Reaktors wurde geschmolzenes Metall (Roheisen)
in einer Menge von 55 t je 24 h zusammen mit einer geschmolzenen Schlacke in einer Menge von 6t je 24 h abgezogen, wobei
das geschmolzene Metall einen Kohlenstoffgehalt von etwa 4 Gew.-So hatte. Vom Kopf des Reaktors wurde Gas in einer Menge
von etwa 30000 Nm je 24 h abgezogen, wobei das Gas im wesentlichen
Kohlenwasserstoffe und Kohlenmonoxyd enthielt. Zur Aufrechterhaltung der erforderlichen Bettemperatur und zur
Durchführung der Reduktion wurden dem Koksbett mittels einer Induktionsspule der im Beispiel 1 beschriebenen Art 90 MWh
je 24 h bei einer Frequenz von 100 Hz zugeführt. .
Eisenoxydmaterial wurde in der im Beispiel 3 beschriebenen Weise reduziert, wobei in dem Reaktor über dem Bett Öl in
einer Menge von 20 t je 24 h verbrannt wurde. Der elektrische Energieverbrauch wurde dadurch auf 70 MV/h je 24 h reduziert,
wobei die Produktionsgeschwindigkeit für das geschmolzene heiße Metall gleich blieb; die aus dem Reaktor abgeführte
Gasmenge wuchs gleichzeitig auf 215000 Nm je 24 h an, wobei
das Gas hauptsächlich aus CO2 und H2O bestand.
Einem elektroinduktiv erwärmten Koksbett der im Beispiel 1 beschriebenen Art, das sich in einem Reaktor gemäß Fig. 4
befand und auf einer Temperatur von etwa 1500° C gehalten
wurde, wurde Eisenschrott zugeführt, der 90 Gew.-% metallisches
Eisen enthielt. Der Eisenschratt wurde im wesentlichen kontinuierlich in einer Menge von 200 t je 24 h zusammen mit
7 t je 24 h Kohle der im Beispiel 1 beschriebenen Art zugeführt. Vom Boden des Reaktors wurde geschmolzenes, heißes
Metall (Roheisen) in einer Menge von etwa 195 t je 24 h
abgezogen und außerdem eine Schlackenmenge von etwa 0,5 t je
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24 h. Vom Kopf des Reaktors wurde Gas in einer Menge von etwa 15000 Nnr je 24 h" abgezogen, wobei dieses Gas im wesentlichen
Kohlenmonoxyd, Wasserstoff und Kohlenwasserstoffe enthielt. Der Energieverbrauch zur Aufrechterhaltung der
notwendigen Bettemperatur und zum Schmelzen des Schrotts und zum Reduzieren der oxydierten Anteile betrug 96 MWh je
24 h; diese Energiemenge wurde dem Koksbett mit einer Induktionsspule der im Beispiel 1 beschriebenen Art bei einer
Frequenz von 100 Hz zugeführt.
Einem elektroinduktiv erwärmten Koksbett.gemäß Beispiel 1,
das sich in einem Reaktor gemäß Fig. 5 befand und auf einer Temperatur von etwa 1500° C gehalten wurde, wurde geschmolzene
Fayalitschlacke, die eine Temperatur von 1450° C und
einen Eisengehalt von etwa 50-Gew.-% aufwies, kontinuierlich
in einer Menge von etwa 20 t je 24 h zugeführt, und zwar zusammen mit einer Kalkmenge von etwa 90 t je 24 h und einer
Menge von etwa 25 t je 24 h einer Kohle, der im Beispiel 1 beschriebenen Art. Vom Boden des Reaktors wurde geschmolzenes
heißes Metall (Roheisen) in einer Menge von 97 t je 24 h abgezogen, und zwar zusammen mit einer geschmolzenen Schlacke
in einer Menge von 120 t je 24 hj die Zusammensetzung entsprach im wesentlichen der Zusammensetzung von Wollastonit.
Vom Kopf des Reaktors wurde in einer Menge von 64000 Nnr je
24 h Gas abgezogen, das im wesentlichen aus CO2, CO und H2
bestand. Der Energieverbrauch zur Aufrechterhaltung der Betttemperatur und zur Durchführung der Reaktionen betrug 130 MWh
je 24 hf die Energiemenge wurde dem Koksbett bei einer Frequenz von 100 Hz mittels einer Induktionsspule der im Beispiel
1 beschriebenen Art zugeführt.
Einem elektroinduktiv erwärmten Koksbett gemäß Beispiel 1,
das sich in einem Reaktor der in Fig. 5 beschriebenen Art befand und auf einer Temperatur von etwa 1500° C gehalten wurde,
wurde-Schlacke mit einer Temperatur'von 1250° C zugeführt}
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die.Schlacke stammte von einem elektrischen Kupfererzschmelzprozeß
und enthielt 10 Gew.-# Zn, 2 Gew.-% Pb, 43 Gew.-% FeO,
Rest SiO2. Die Schlacke wurde kontinuierlich in einer Menge
von 150 t je 24 h zugeführt, und zwar zusammen mit einer
Kohlenmenge (Kohle gemäß Beispiel 1) von 22 t je 24 h und
einer Kalkmenge von etwa 110 t Je 24 h. Vom Boden des Reaktors
wurde eine Menge von etwa 110 t je 24 h eines geschmolzenen Eisens, das einen niedrigen Kohlenstoffgehalt und einen Siliziumgehalt
zwischen 2-6 Gew.-Jo aufwies, abgezogen, und zwar
zusammen mit einer Schlackenmenge von etwa 75 t je 24 h, wobei
die Schlacke eine Zusammensetzung aufwies, die der Zusammensetzung von Wollastonit entsprach. Im Koksbett wurde eine Gasmenge
von etwa 54000 Nm je 24 h gebildet. Bevor dieses Gas, welches zusätzlich zu H2, CO und CO2 13 t Zn und 3 t Pb in
Dampfform enthielt, aus dem Reaktor abgezogen wurde, wurde
Luft zum Oxydieren des Zn- und Pb-Gehaltes zugeführt. Die auf diese Weise erhaltenen Metalloxyde wurdenjLn Form eines
feinen Staubes in einem Dampfkessel und einem Gasreinungssystem
von der restlichen Gasmenge abgetrennt.
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Claims (42)
1. Verfahren zur Durchführung von endothermen chemischen
und/oder physikalischen Prozessen in einer Reaktorkammer, die ein Füllungsbett eines Materials enthält, das an dem
Prozeß teilnimmt, wobei mindestens ein Teil der für die Durchführung des Prozesses benötigten Energiemenge innerhalb
des Bettes selbst elektroinduktiv mittels mindestens einer Induktionsspule erzeugt wird, die von Wechselstrom
durchflossen wird und außerhalb der Reaktorkammer angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß ein Bett verwendet wird,
dessen spezifischer Widerstand {? ) innerhalb des Bereiches
zwischen 10" und 10 Ohm m liegt, daß ein niederfrequenter Wechselstrom benutzt wird, dessen Frequenz
höchstens dem 10-fachen, vorzugsweise höchstens dem 5-fachen Wert der Netzfrequenz entspricht, und daß zwischen
dem geringsten Bettquerschnitt (d) und der Eindringtiefe ( ο ) des induktiven Feldes ein Verhältnis., zwischen 0,2
und 2,5 aufrechterhalten wird, wobei dieser Verhältniswert vorzugsweise bestimmt ist durch die Gleichung
d « k (0.54 - 0.35 . 10log 9 )
und k ein num-eriseher Wert zwischen 1,1 und 1,5, vorzugsweise
etwa 1r2,ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
ein Wechselstrom mit Netzfrequenz oder einevFrequenz,
die einem ganzteiligen Vielfachen der Netzfrequenz entspricht, verwendet wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Reaktorkammer ein Teil der für die Durchführung des
Prozesses benötigten Energiemenge durch Verbrennen von brennbaren Stoffen in der Kammer zugeführt wird.
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4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekenn- '
zeichnet, daß das Bettmaterial im wesentlichen aus Koks besteht.
5· Verfahren nach.Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß es
zum Verkoken von Kohle angewendet wird, die der Reaktorkammer vorzugsweise zumindest im wesentlichen Umfang kontinuierlich,
zugeführt wird, und daß die auf elektroinduktive
Weise erzeugte Wärme in dem Teil des Materials gebildet wird, das dem Verkokungsprozeß gerade unterworfen ist, wobei
dieser dem Verkokungsprozeß unterworfene Materialteil in
einen solchen Zustand gebracht worden ist, daß dieser Materialteil im wesentlichen frei von vergasbaren Bestandteilen
ist.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
der gebildete Koks aus der Reaktorkammer durch eine Flüssigkeitsschleuse
hindurch ausgetragen wird., in der der Koks abgekühlt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens ein Teil des Koksgases durch das in der
Reaktorkammer vorhandene verkokte Material hindurchgeleitet wird, und daß dieses Material mindestens auf der Temperatur
gehalten wird, die zum Kracken des Koksgases erforderlich ist.
8. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
es in Verbindung mit der Reduktion und/oder Karburierung eines gasförmigen Stoffes angewendet wird, der bei gleichzeitigem
Verbrauchen des Bettes im wesentlichen kontinuierlich durch das induktiv erheizte Koksbett hindurchgeleitet
wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß in dem Bett eine solche Temperatur aufrechterhalten wird,
die beim Verbrauchen des Koks gebildete Schlacke in Form
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einer Schmelze am Boden der Reaktorkammer erhalten wird, und daß diese Schlackenschmelze intermittierend oder
kontinuierlich aus der Reaktorkammer abgezogen wird.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet,
daß der gasförmige Stoff durch indirekten Wärmetausch mit
dem reduzierten und/oder karburierten Gas vorerwärmt wird·
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß das Gas nach unten durch das innerhalb der Reaktorkammer befindliche Koksbett geführt wird.
12. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
es zur Reduktion und gegebenenfalls zur anschließenden Karbonisierung oder Karburierung oder zur Bildung von
Karbiden aus festes Metalloxyd enthaltendem Material
angewandt wird, insbesondere Material, das Eisenoxyde oder Kalziumoxyde enthält, und daß das Metalloxyd enthaltende
Material dem sich innerhalb der Reaktorkammer befindenden Koksbett zugeführt wird, in dem Induktionsströme
erzeugt werden, daß zumindest in dem Koksbett eine solche Temperatur aufrechterhalten wird, daß das Metalloxyd
enthaltende Material während der Reduktion und des Schmelzens und gegebenenfalls der Karbonisierung oder Bildung
von Karbiden bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes durch dieses hindurchgeführt wird, und daß die gebildete
Schlacke und das'gebildete Metall bzw. die gebildeten
Metallkarbide kontinuierlich oder intermittierend aus der Reaktorkammer abgezogen werden.
13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß
das Metalloxyd enthaltende Material ein Eisenoxydmaterial ist, das der Reaktorkammer in einem vorzugsweise auf den
Zustand von FeO vorreduzierten Zustand zugeführt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, daß das Metalloxyd enthaltende Material der Reaktorkammer
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in einem derart fein zerteilten Zustand zugeführt wird, daß dieses Material zumindest während der anfänglichen
Reduktionsstufen von den in der Reaktorkammer erzeugten Gasen in fluidisiertem Zustand gehalten wird.
15. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß es zum Schmelzen von großstückigem oder partikelförmigem
insgesamt oder teilweise metallischem Material, beispielsweise vorreduzierten Metalloxyden, Eisenschwamm, Metallschrott,
wie Eisenschrott, insbesondere minderwertigem Metallschrott, wie Drehbankspänen u.dgl. angewendet wird,
daß dieses Material und ein reduzierendes Mittel zum "Ersatz des während des Prozesses verbrauchten Koks dem
Reaktor zugeführt wird, in dem das Material elektroinduktiv erwärmt und geschmolzen wird, so daß das geschmolzene
Material durch das induktiv erwärmte Koksbett hindurchtritt, wobei gegebenenfalls eine abschließende Reduktion
der oxydierten Materialanteile stattfindet und das geschmolzene Metall gegebenenfalls bei gleichzeitigem Verbrauch
des Koksbettes gegebenenfalls karbonisiert wird, und daß das geschmolzene Metall und die gebildete Schlacke
unterhalb des Koksbettes aufgefangen werden, von wo aus das Metall und die Schlacke kontinuierlich oder intermittierend
aus der Reaktorkammer abgezogen werden.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 15» dadurch
gekennzeichnet, daß das feste; Metalloxyd enthaltende oder metallische Material vorerwärmt wird, bevor es der Reaktorkammer
zugeführt wird.
17. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß es zur Wiedergewinnung von mindestens einem Metall, wie
Eisen und Silizium, aus einer dieses Metall in oxydgebundener Form enthaltenden Schmelze, beispielsweise
Schlacke, angewandt wird, die dem Koksbett zugeführt wird, und daß die Verweilzeit der Schmelze innerhalb des Koksbettes
und die Koksbettemperatur auf einen solchen Wert
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eingestellt werden, daß das oxydgebundene Metall bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes reduziert und in
geschmolzener Form in einer Zone unterhalb des Koksbettes erhalten wird, aus welcher Zone die Schmelze und neu gebildete
und gegebenenfalls übriggebliebene Schlacke kontinuierlich oder intermittierend aus der Reaktorkammer
abgezogen wird.
18. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß
es zur Wiedergewinnung von mindestens einem verhältnismäßig leicht flüchtigen Metall bzw. einer leicht flüchtigen
Metallverbindung, die beispielsweise mindestens eines der Metalle Zink, Blei, Arsen, Antimon, Kadmium und
Zinn enthält, aus einer Schmelze, beispielsweise Schlacke, angewandt wird, die beim Schmelzen von Kupfererz erhalten
wird, das das leicht flüchtige Metall in oxydischer und/oder sulfidischer Form enthält, daß die Schmelze bzw.
Schlacke durch das induktiv erwärmte Koksbett hindurchgeleitet wird, und daß die Verweilzeit der Schmelze bzw.
Schlacke in dem Koksbett und die Koksbettemperatur auf einen solchen Wert eingestellt werden, daß das Metalloxyd
reduziert und das Metall verdampft bzw. die Metallkomponente bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes verflüchtigt
wird.
19. Verfahren nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
die zugeführte Schmelze mindestens ein oxydgebundenes, vorzugsweise schnell flüchtiges Metall, wie Eisen und
Silizium enthält, und daß die Verweilzeit der Schmelze in dem Bett und die Koksbettemperatur auf einen solchen
Wert eingestellt werden, daß das oxydgebundene Metall bei gleichzeitigem Verbrauch des Koksbettes ausreduziert und
in geschmolzenem Zustand in einer Zone unter dem Koksbett erhalten wird, aus welcher Zone die Schmelze und behandelte
Schlacke kontinuierlich oder intermittierend abgezogen werden.
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20. Verfahren nach Anspruch 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, daß das verdampfte Metall bzw. die verdampfte Metallverbindung
oxydiert wird, indem in der Reaktorkammer brenn-
' bare Stoffe einer oxydierenden Verbrennung unterworfen
werden, und daß das Metall bzw. die Metallverbindung außerhalb des Reaktors in Oxydform aus den Verbrennungsgasen wiedergewonnen wird.
21. Verfahren nach Anspruch 18 oder 19, dadurch gekennzeichnet, daß das verdampfte Metall bzw. die verdampfte Metallverbindung
aus der Reaktorkammer entnommen und mittels außerhalb der Reaktorkammer erfolgender Kondensation in
fester oder flüssiger Form wiedergewonnen wird.
22. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 21,.dadurch
gekennzeichnet, daß die Metallschmelze bzw. Metallkarbid- ~ schmelze und die Schlackenschmelze getrennt aus der
Reaktorkammer abgezogen werden.
23. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 22, dadurch gekennzeichnet,
daß unterhalb des Koksbettes eine geschmolzene Schlackenschicht aufrechterhalten wird, und daß die
Wärme induktiv in dieser Schlackenschmelzschicht erzeugt wird.
24. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 23, dadurch gekennzeichnet,
daß die innerhalb des Koksbettes verbrauchte Koksmenge im wesentlichen kontinuierlich ersetzt bzw.
wieder aufgefüllt wird.
25. Verfahren nach Anspruch 24, dadurch gekennzeichnet, daß der zum Ersetzen des in dem Koksbett verbrauchten Kokses
bestimmte Koks innerhalb der Reaktorkammer erzeugt wird, indem der Reaktorkammer Kohle zugeführt wird, die innerhalb der Reaktorkammer verkokt wird.
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26. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 7 und nach
Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, daß die Kohle vorzugsweise während der AnfangsStadien des Verkokungsprozesses
vorerwärmt wird, indem in der Reaktorkammer brennbare Stoffe verbrannt werden, und daß die Wärme der Verbrennungsgase
der Kohle durch Strahlung und Konvektion zugeführt wird.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 26, dadurch gekennzeichnet,
daß der Reaktorkammer Kohlenwasserstoffe zugeführt werden.
28. Verfahren nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, daß die Kohlenwasserstoffe mit dem Koks- und/oder der zu
verkokenden Kohle in Kontakt gebracht werden, und daß in dem Material eine solche Temperatur aufrechterhalten wird,
daß die Kohlenwasserstoffe gekrackt werden und sich auf dem Koks niederschlagen bzw. ablagern.
29. Verfahren nach einem der Ansprüche 3 bis 28, dadurch gekennzeichnet,
daß die durch die Verbrennung der brennbaren Stoffe erzeugte Wärme, die nicht von den in der Reaktorkammer
vorhandenen miteinander reagierenden Materialien aufgenommen wird, in der Reaktorkammer im Bereich der
Wärmestrahlungskammer eines Dampfkessels wiedergewonnen wird, der dem Reaktor zugeordnet ist, wobei die Wärmestrahlungskammer
in der Reaktorkammer angeordnet ist.
30. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 28, dadurch gekennzeichnet,
daß zumindest ein Teil der in der Reaktorkammer gebildeten brennbaren Gase zur Erzeugung von Dampf
oder elektrischer Energie, beispielsweise mittels einer Dampf- oder Gasturbine, insbesondere einer Heißluftturbine,
verwendet wird.
31. Verfahren nach Anspruch 30, dadurch gekennzeichnet, daß die gewonnene elektrische Energie als Energiequelle für die
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Durchführung des Prozesses verwendet wird.
32. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 31, dadurch gekennzeichnet,
daß.es in einem Reaktor mit einer Reaktorkammer durchgeführt wird, die von Wänden begrenzt wird,
die die Induktionsspule (12) von der Reaktorkammer trennen und eine bestimmte Gasdurchlässigkeit haben, und daß den
Reaktorwänden von außen her ein Gas unter einem Druck zugeführt wird, der höher ist als der höchste zu erwartende
Druck innerhalb der Reaktorkammerzone, die von der Induktionsspule (12) umgeben ist, wobei ein Gas verwendet
wird, welches nicht in der Lage ist, eine elektrische Verbindung zwischen den Spulenwindungen herzustellen.
33. Verfahren nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, daß das der Reaktorwand zugeführte Druckgas in einer solchen
Weise zugeführt wird, daß eine Gasströmung durch die Reaktorwand in Richtung weg von der Reaktorkammer verhindert
wird.
34. Verfahren nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, daß mindestens der von der Induktionsspule (12) umgebene
Teil der Reaktorwandung von einer Druckkammer umgeben ist.
35. Verfahren nach Anspruch 34, dadurch gekennzeichnet, daß
das Gas der Reaktorwandung durch die Druckkammer zugeführt wird.
36. Verfahren nach Anspruch 33» dadurch gekennzeichnet, daß die Abschnitte zwischen benachbarten Spulenwindungen gegen
die den Reaktor umgebenden Atmosphäre abgedichtet sind, und daß das Gas innerhalb der nach außen abgedichteten Bereiche
zugeführt wird.
37. Verfahren nach einem der Ansprüche 32 bis 36, dadurch gekennzeichnet, daß eine Induktionsspule verwendet wird,
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die aus mehreren Einzelelementen zusammengesetzt ist, wobei
jedes Einzelelement nur eine einem Winkel von höchstens 180° entsprechende Bogenlänge hat.
38. Verfahren nach einem der Ansprüche 32 bis 37, dadurch gekennzeichnet,
daß eine Induktionsspule verwendet wird, die aus mehreren Teilspulen zusammengesetzt ist.
39. Verfahren nach einem der Ansprüche 32 bis 38, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Spulenwindung in einer Ebene liegt.
40. Verfahren nach Anspruch 38 oder 39, dadurch gekennzeichnet, daß benachbarte Teilspulen unterschiedliche Wicklungsbzw. Windungsrichtungen haben, und daß aneinander angrenzende
Enden von benachbarten Teilspulen an ein und denselben Punkt des Stromversorgungssystemes angeschlossen sind.
41. Verfahren nach einem der Ansprüche 32 bis 40, dadurch gekennzeichnet,
daß das der Außenseite des Reaktors zugeführte Druckgas eine Zusammensetzung hat, die für den
innerhalb der Reaktorkammer ablaufenden Prozeß ohne schädlichen
Einfluß ist.
42. Verfahren nach Anspruch 41, dadurch gekennzeichnet, daß
ein im wesentlichen inertes Gas benutzt wird, das ein Sauerstoff- oder Wasserstoffpotential einer solchen Größe
hat, daß ein Kohlenstoffniederschlag zumindest in den Bereichen der Reaktorkammerwand verhindert wird, die im
Bereich der Induktionsspule liegen.
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Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE7306065A SE372178B (de) | 1973-04-30 | 1973-04-30 | |
SE7306063A SE372177B (de) | 1973-04-30 | 1973-04-30 | |
SE7314373A SE396090B (sv) | 1973-10-23 | 1973-10-23 | Reduktionsforfarande |
SE7402747A SE380735B (sv) | 1974-03-01 | 1974-03-01 | Forfarande vid induktiv vermning |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2420579A1 true DE2420579A1 (de) | 1974-11-21 |
DE2420579B2 DE2420579B2 (de) | 1980-11-13 |
DE2420579C3 DE2420579C3 (de) | 1981-07-16 |
Family
ID=27484585
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2420640A Expired DE2420640C3 (de) | 1973-04-30 | 1974-04-27 | Verfahren zur elektroinduktiven Erwärmung von aus Festkörperteilchen aufgebauten Wirbelbetten |
DE2420579A Expired DE2420579C3 (de) | 1973-04-30 | 1974-04-27 | Verfahren zur elektroinduktiven Erwärmung eines aus Schüttgut bestehenden Festbettes |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2420640A Expired DE2420640C3 (de) | 1973-04-30 | 1974-04-27 | Verfahren zur elektroinduktiven Erwärmung von aus Festkörperteilchen aufgebauten Wirbelbetten |
Country Status (8)
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---|---|
US (2) | US3948640A (de) |
BE (2) | BE814393A (de) |
CA (1) | CA1017127A (de) |
DE (2) | DE2420640C3 (de) |
FR (2) | FR2227047B1 (de) |
GB (2) | GB1461519A (de) |
LU (1) | LU69955A1 (de) |
NL (1) | NL7405696A (de) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013004398A2 (de) | 2011-07-05 | 2013-01-10 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur parallelen herstellung von wasserstoff und kohlenstoffhaltigen produkten |
WO2014090914A1 (de) | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Basf Se | Verfahren zur durchführung wärmeverbrauchender prozesse |
EP2745929A1 (de) | 2012-12-18 | 2014-06-25 | Basf Se | Verfahren zur Durchführung wärmeverbrauchender Prozessen |
DE102019005452B4 (de) | 2019-08-02 | 2023-01-19 | Hans-Jürgen Maaß | Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas für die Herstellung von Ammoniak |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1110454A (en) * | 1978-04-03 | 1981-10-13 | Midrex Corporation | Method and apparatus for reducing particulate iron oxide to molten iron with solid reductant |
JPS54152615A (en) * | 1978-05-24 | 1979-12-01 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Suspended layer type direct reduction iron making process |
US4464197A (en) * | 1980-03-17 | 1984-08-07 | Albert Calderon | Method for making iron by induction heating |
US4604165A (en) * | 1980-03-17 | 1986-08-05 | Albert Calderon | Apparatus for processing bulk materials by induction |
US4494984A (en) * | 1980-03-17 | 1985-01-22 | Albert Calderon | Method for direct reduction of iron oxide utilizing induction heating |
US4389283A (en) * | 1980-10-29 | 1983-06-21 | Albert Calderon | Method for making coke via induction heating |
SE457265B (sv) * | 1981-06-10 | 1988-12-12 | Sumitomo Metal Ind | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern |
AT378970B (de) * | 1982-12-21 | 1985-10-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von flùssigem roheisen oder stahlvorprodukten |
JPS59179726A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-12 | Kawasaki Steel Corp | 難還元性鉱石の予備還元法 |
AT387036B (de) * | 1983-05-04 | 1988-11-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum entfernen von schwefel bei der erschmelzung von roheisen |
SE8302764L (sv) * | 1983-05-17 | 1984-11-18 | Boliden Ab | Forfarande for framstellning av rably ur sulfidiska blyravaror |
AT382165B (de) * | 1983-08-18 | 1987-01-26 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten sowie vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
IN164687B (de) * | 1984-08-16 | 1989-05-13 | Voest Alpine Ag | |
AT382390B (de) * | 1985-03-21 | 1987-02-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur herstellung von fluessigem roheisen oder stahlvorprodukten |
DE3885620T2 (de) * | 1987-05-13 | 1994-03-03 | Kenneth Michael Holland | Vernichtung von kunststoffabfällen. |
US5810934A (en) * | 1995-06-07 | 1998-09-22 | Advanced Silicon Materials, Inc. | Silicon deposition reactor apparatus |
US7070743B2 (en) * | 2002-03-14 | 2006-07-04 | Invista North America S.A R.L. | Induction-heated reactors for gas phase catalyzed reactions |
BRPI0606874A2 (pt) * | 2005-01-27 | 2009-07-28 | Patco Engineering Gmbh | método para reduzir escória contendo óxido metálico ou vidro e/ou fundidos minerais de degaseificação bem como equipamento para execução do mencionado método |
ATE474069T1 (de) * | 2007-01-19 | 2010-07-15 | Patco Engineering Gmbh | Verfahren zur reduktion von oxidischen schlacken aus stäuben sowie induktiv beheizbarer ofen zur durchführung dieses verfahrens |
AT507262B1 (de) * | 2008-08-27 | 2011-04-15 | Sgl Carbon Se | Verfahren zum aufarbeiten von festen oder schmelzflüssigen stoffen |
AU2009295258B2 (en) | 2008-09-16 | 2015-07-02 | Technological Resources Pty. Limited | A material supply apparatus and process |
US8690986B2 (en) * | 2010-09-03 | 2014-04-08 | Forest Vue Research, Llc | Method for simultaneously producing iron, coke, and power |
CN102559272B (zh) * | 2011-12-29 | 2014-05-14 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种微波等离子生物质气流床气化炉及工艺 |
CN102559273B (zh) * | 2011-12-29 | 2014-03-05 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种微波等离子生物质气化固定床气化炉及工艺 |
CN102899437A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-30 | 贵州新天地设备有限公司 | 一种直接还原铁生产用中频炉 |
WO2017186615A1 (en) | 2016-04-26 | 2017-11-02 | Haldor Topsøe A/S | A process for the synthesis of nitriles |
US11059719B2 (en) | 2016-04-26 | 2021-07-13 | Haldor Topsøe A/S | Process for producing hydrogen or syngas by methanol cracking |
CN108866321A (zh) * | 2018-09-05 | 2018-11-23 | 葫芦岛锌业股份有限公司 | 一种处理高铜高铅锌精矿的沸腾焙烧炉 |
PL3708684T3 (pl) * | 2019-03-15 | 2022-06-20 | Primetals Technologies Austria GmbH | Sposób redukcji bezpośredniej w złożu fluidalnym |
EP3945066A1 (de) * | 2020-07-28 | 2022-02-02 | Total Se | Verfahren zur durchführung einer dampfcrackreaktion in einem wirbelschichtreaktor |
WO2023017209A1 (en) * | 2021-08-10 | 2023-02-16 | Teknologian Tutkimuskeskus Vtt Oy | Method and apparatus for treating raw material and use |
GB202202444D0 (en) * | 2022-02-23 | 2022-04-06 | Recycling Tech Ltd | Reactor systems |
DE102022123944A1 (de) | 2022-09-19 | 2024-03-21 | Sergej Belik | Reaktoranordnung und Verfahren zur thermischen Spaltung von Kohlenwasserstoff |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR582347A (fr) * | 1923-08-30 | 1924-12-16 | Procédé et appareil pour la distillation du charbon | |
DE972114C (de) * | 1951-02-11 | 1959-05-21 | Carl Dipl-Ing Schoerg | Anordnung zur induktiven Erhitzung stroemender Medien |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL264188A (de) * | 1960-04-29 | |||
US3440731A (en) * | 1966-02-08 | 1969-04-29 | Atomic Energy Commission | Magnetically stabilized fluidized bed |
GB1226544A (de) * | 1967-05-11 | 1971-03-31 | ||
SE316197B (de) * | 1968-04-11 | 1969-10-20 | Electrodius Ab |
-
1974
- 1974-04-22 US US05/462,958 patent/US3948640A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-04-22 US US05/462,959 patent/US3948645A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-04-23 GB GB1776774A patent/GB1461519A/en not_active Expired
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- 1974-05-06 CA CA199,011A patent/CA1017127A/en not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR582347A (fr) * | 1923-08-30 | 1924-12-16 | Procédé et appareil pour la distillation du charbon | |
DE972114C (de) * | 1951-02-11 | 1959-05-21 | Carl Dipl-Ing Schoerg | Anordnung zur induktiven Erhitzung stroemender Medien |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Benkowsky, G.: Induktionserwärmung, 2. Aufl., Berlin 1970, S. 13-23 * |
Ullmann: Enzyklopädie der chem. Tech- nologie, 1951, Bd. I, S. 201ff u. 873ff * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013004398A2 (de) | 2011-07-05 | 2013-01-10 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur parallelen herstellung von wasserstoff und kohlenstoffhaltigen produkten |
US9359200B2 (en) | 2011-07-05 | 2016-06-07 | Basf Se | Method for the parallel production of hydrogen and carbon-containing products |
WO2014090914A1 (de) | 2012-12-13 | 2014-06-19 | Basf Se | Verfahren zur durchführung wärmeverbrauchender prozesse |
EP2745929A1 (de) | 2012-12-18 | 2014-06-25 | Basf Se | Verfahren zur Durchführung wärmeverbrauchender Prozessen |
DE102019005452B4 (de) | 2019-08-02 | 2023-01-19 | Hans-Jürgen Maaß | Verfahren zur Erzeugung von Synthesegas für die Herstellung von Ammoniak |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2420579C3 (de) | 1981-07-16 |
US3948640A (en) | 1976-04-06 |
FR2227047B1 (de) | 1982-07-09 |
DE2420640B2 (de) | 1980-01-24 |
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US3948645A (en) | 1976-04-06 |
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GB1473509A (en) | 1977-05-11 |
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CA1017127A (en) | 1977-09-13 |
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DE2420579B2 (de) | 1980-11-13 |
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