DE2419140B2

DE2419140B2 - Lichtstarkes Objektiv aus fünf Linsen

Info

Publication number: DE2419140B2
Application number: DE2419140A
Authority: DE
Inventors: Dr.phil. Erhard 7920 Heidenheim Glatzel; Heinz 7081 Essingen Zajadatz
Original assignee: Carl Zeiss AG
Current assignee: Carl Zeiss AG
Priority date: 1974-04-20
Filing date: 1974-04-20
Publication date: 1981-06-25
Also published as: DE2419140A1; US3994576A; JPS50149341A; DE2419140C3

Description

A₃= -4,24885
A₃ = +0,30077

A₄ = +54,26597
K₄ = +0,55848

A₅= +0,55848
/?s= -0,67818

rf, = 0,230703
s_n = 0,004837

d₂ = 0,125750
s₂₃ = 0,048365

rf₃ = 0,106404

CS = J₃₄ = 0,154769
rf„= 0,096731

J₄₅ = O
d₅ = 0,162024

1,71300/53,85

1,78831/47,37

1,84666/23,82

1,51009/63,52

1,78831/47,37

Die Erfindung betrifft ein lichtstarkes Objektiv einer spezifischen fünflinsigen Unterart des Tessartyps gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1

Objektive, die den im Oberbegriff des Anspruchs 1 beschriebenen allgemeinen Linsenaufbau aufweisen, sind beispielsweise aus der GB-PS 4 76 349, dem DE-GM 18 82 723 und der DE-PS 11 90 216 bekannt.

Von den bekannten Objektiven dieses Typs besitzen nur die in der DE-PS 11 90 216 beschriebenen Ausführungsbeispiele in der Vordergruppe Sammellinsen aus Glas mit hoher Brechzahl. Für eine befriedigende Korrektion von Aberrationen dritter Ordnung sollte jedoch sichergestellt werden, daß für den Brechzahlenanteilswert y = n_d/(n_d'^x) in deSi entsprechenden Aberrationskoeffizienten die Ungleichung y<2,55 gilt, woraus sich die Forderung nach Gläsern mit einer Brechzahl n_d größer als 1,654 ergibt. Zur Bedeutung der Größe V und der Größe x" = y² wird verwiesen auf J. C. GARDNER : »The Application of Algebraic Equations in Optical Design«, Scientific Papers of Bureau of Standarte No. 550, Dept. of Commerce, Washington 1927, Seite 95 und 201.

Von den bekannten Vorschlägen zur Steigerung der Bildleistung von fünflinsigen Objektiven des erweiterten TESSAR-Typus ist die Bauform des Gegenstandes der GB-PS 4 76 349, insbesondere durch die Veröffentlichung in dem von K. MICHEL herausgegebenen ERGÄNZUNGSWERK zu dem »Handbuch der wissenschaftlichen und angewandten Photographic«, SPRINGER-Verlag, Wien, 1943, Seite 28, Abbildung 22 weiten Fachkreisen bekanntgeworden. Die dort angegebene Darstellung des Fehlerverlaufs im zentralen Bildteil (Abb. 22a), die wohl für den damaligen Stand der Technik als durchaus akzeptabel gelten kann, zeigt einen außerordentlich großen Zonenfehler der sphärisehen Aberration (ausgezogene Kurve) und Abweichungen von der Sinusbedingung (gestrichelte Kurve). Aus der Darstellung der astigmatischen Bildpunkts-Abweichungen (Abb. 22b) für die Lage der sagittalen (ausgezogene Kurve) sowie tangentialen (gestrichelte Kurve) Bildpunkte ist ersichtlich, daß bereits bei 20° Hauptstrahlenneigung der Astigmatismus die kritische Grenze von 1,0% der Äquivalent-Brennweite erreicht, um bei 25,5° Strahlenneigung auf 2,09% anzusteigen. Damit wird jedes zulässige Maß überschritten, welches die moderne photographische Technik an den Zustand einer heute als gut erachteten Bildvereinigung stellt.

Aus der DE-PS 4 28 657 sind Objektive vom sog. Ernostartyp bekannt, die einen ähnlichen Aufbau wie die vorstehend genannten bekannten Objektive vom

b5 erweiterten Tessartyp besitzen. Sie enthalten ebenfalls eine aus in Lichtrichtung gesehen einem Positivglied, einem konvex gekrümmten, positiven Meniskus und einem Negativglied aufgebaute Vordergruppe. Für den

aus den Radien A₁ und R₁ der objektseitigen Oberflächen der beiden Sammellinsen gebildeten Kehrwert der sog. Gardner'schen Durchbiegungszahl

gilt zudem: W₂ 1 = -0,12. d. h. er Hegt in dem für den Verlauf des Zonenfehlers günstigen Bereich zwischen -0,275 und +0,109.

Das bekannte Objektiv vom Ernostartyp besitzt jedoch nicht die bei Objektiven vom Tessartyp vorhandene hohe Brechzahldifferenz und starke Krümmung an der Kittfläche zwischen den beiden Gliedern der hinteren Baugruppe, die für eine gute Korrektion der Petzvalkrümmung notwendig sind. Das in der DE-PS 4 28 657 als Beispiel 2 offenbarte Objektiv besitzt vielmehr eine aus zwei durch einen schwach gekrümmten Luftspalt getrennte Linsen gleicher Brechzahl bestehende hinter Baugruppe.

Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Objektiv vom erweiterten Tessartyp zu schaffen, das über eine vergleichsweise große relative Öffnung und über ein großes Bildfeld gut korrigiert ist.

Ausgehend von einem Objektiv nach dem Oberbegriffwird diese Aufgabe gemäß dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 gelöst.

Durch die relativen Bemessungsangabtn (b,) und (b₂) für die Anteile der beiden Positivglieder der Vordergruppe an der Petzvalkrümmung wird eine gute Korrektion des Astigmatismus und der Verzeichnung ermöglicht. Dies wird nachfolgend anhand eines Ausführungsbeispiels erläutert.

Die Bedeutung des Merkmals (b|) gerade bei großen Bildfeldern wird dem Fachmann bei der Analyse der erfindungsgemäßen Lehre sofort klar, wenn er berücksichtigt, daß der im Vergleich zum Meniskus L₂ wesentlich größere Abstand der Frontlinse L, zur Eintrittspupille nicht nur über die sammelnden Vorderflächen (TJ₁ und R₂) der beiden Positivglieder L₁ und L₂ auf den Strahlverlauf einwirkt, sondern den von beiden Linsen L₁ und L₂ herrührenden Beiträgen zur Petzvalkrümmung (Koeffizienten A und B) mit ihrem Einfluß auf

0 0

die Gestaltung der beiden astimatischen Bildschalen und auf den Astigmatismus als Differenz zwischen dem sagittalen und dem tangentialen Bildpunkt im seitlichen Verlauf dieser beiden Bildschalen besonderes Gewicht zukommt.

Zur besonderen Verdeutlichung dieses bisher im allgemeinen nicht genügend erkannten Zusammenhanges schon für den zonischen astigmatischen Strahlenverlauf sei hier unter der zulässigen Vereinfachung, daß die am stärksten, sammelnde Fläche der Frontlinse durch den Achsen-Scheitelpunkt des Frontradius (R \) und in konformer Weise der folgende Meniskus durch die axiale Scheitel-Position von (R₂) repräsentiert sei daraufhingewiesen, daß im konkreten Falle für das Objektiv gemäß Anspruch 4 der vordere Scheitel (R₁) von dem ihm zugeordneten Bild des axialen Blenden-Fußpunktes einen Abstand von +0,5062F besitzt, während der axiale Scheitelpunkt der Vorderfläche (R₂) des positiven Meniskus L₂ von dem zugehörigen Bild der Blende nur einen Abstand von +0,253 IF aufweist, also diese Vergleichsentfernung für die Frontlinse L₁ gegenüber derjenigen des Positiv-Meniskus L₁ genau doppelt so

groß ist, und damit die auf die Eintrittspupille bezogenen Strahlenweglängen der Schrägstrahlen für diese beiden charakteristischen sammelnden Flächen praktisch im Verhältnis von 2:1 stehen. Die Bauregel nach Merkmal (b,), lehrt nun, daß in seinem positiven Lagenbereich die Bemessung des positiven Meniskus nach Brechkraft und Glaswahl derart vorzunehmen ist, daß sein Linsen-Koeffizient der PETZVAL'schen Bildkrümmung (B) um weniger als +0,124 Φ größer ist als

der Teil-Koeffizient (A) der Frontlinse (L₁). damit eine ο

vorteilhafte Entspannung in praxi sichergestellt wird, während andererseits im negativen Lagenbereich des

!5 Merkmals (bi) der PETZVAL'sche Linsenkoeffizient

(A) größer ist als derjenige (B) des Positiv-Meniskus

ο ο

und zwar nach dem Erfindungsgedanken des neuen Konstruktions-Priiizips um weniger als -0,599 Φ - bezogen auf die Äquivalent-Brechkraft (Φ) des Gesamt-Objektives als der Einheit - um so sicherzustellen, daß die vom Objekt her das Sammellinsen-Paar durchlaufenden Strahlen nicht schon durch die erste Linse L₁ mit einem unzuträglich großen Bildkrümmungs-Teilkoeffizienten behaftet werden, was zu einem Anstieg des Zonenfehlers in den seitlichen Bildschalen führen und damit der erstrebten Steigerung der Abbildungsleistung zuwiderlaufen würde.

Weiterhin wird erfindungsgemäß noch zwecks gesicherter Redundanz und zweifelsfreier Umreißung der Verteilung der Linsen-Teilkoeffizienten der PETZVAL'schen Bildkrümmung auf die beiden Einzellinsen L₁ und L₂ als Nebenbedingung zum Merkmal (b^ zugleich festgelegt, daß der Kehrwert der Bildkrümmungs-Verteilungszahl (Ψ_ΒΑ) als der Quotient aus der Differenz (B - A) dividiert durch die Summe (B + A)

0 0 0 0

eben dieser Linsen-Teilkoeffizienten im positiven Lagenbereich kleiner ist als der obere Grenzwert von +0,089 und einen unteren Grenzwert von -0,625 nicht unterschreitet (Bemessungsangabe b₂).

Der Fachmann ersieht aus diesen neuen Bauregeln ganz klar, daß in Übereinstimmung mit der anerkannten Lehre durch die Nebenbedingung (b₂) nicht nur eine gesicherte Redundanz zu dem zweiten Hauptmerkmal (bO gegeben ist, sondern zugleich auch noch jener Bemessungsrahmen abgesteckt ist, der es gestattet, den Astigmatismus auch in den Randpartien des ausgedehnten seitlichen Gesichtsfeldes kleinzuhalten.

so Das erfindungsgemäße Konstruktionsprinzip wird somit durch die Ungleichungen (b,) und (b₂) vollständig bestimmt. Die außerordentlich wichtige Bedeutung der Merkmale (b,) und (b₂) für die Abbildungsleistung wird klar, wenn in Übereinstimmung mit der anerkannten - jedoch sehr oft außer Acht gelassenen - Lehre berücksichtigt wird, daß der Satz streng gilt, wonach »das PETZVAL'sche Theorem dann und nur dann für die Bildkrümmung von Bedeutung ist, wenn die Strahlenvereinigung auch seitlich der Achse punktmäßig er-

bo folgt.« Diese eindeutige Lehre ist expressis verbis dem Standardwerk: »Theorie und Geschichte des Photographischen Objektivs« von M. von ROHR, Verlag Julius SPRINGER, Berlin, 1899, Seite 359, dort selbst Zeilen 31 bis 34 zu entnehmen, worin bekanntlich der Aus-

M druck »punktmäßig« bedeutet, daß es sich um eine Abbildung mit astigmatismusfreier Bildvereinigung in den seitlichen Teilen des Gesichtsfeldes handelt.
Die wichtigste und fortschrittsfördernde Bedeutung

des vorliegenden neuen Konstruktionsprinzips mit seinen auf die im Oberbegriff umrissene ganz spezifische Unterart des erweiterten TESSAR-Typs bezogenen und gleichzeitig zu realisierenden Merkmalen hat sich im Zuge umfangreicher Untersuchungen :n vollem Umfange bestätigt Zugleich wurde klar, daß es vor der Offenbarung dieser vorstehend erlr uterten erfindungsgemäßen Bauregeln unmöglich war, die Bildleistung grundlegend zu steigern, sondern daß es äußerstenfalls denkbar war, ganz kleine unerhebliche Verbesserangen für den Vsrlauf irgendeiner Aberration zu erreichen, und auch dann nur bei gleichzeitiger Inkaufnahme eines Anwachsens von Aberrationen höherer Ordnung. Die Analyse der Erfindungsmerkmale und ihrer dioptrischcn Wirkungen läßt nämlich deutlich erkennen, daß die von der Objektseite einfallenden aberrationslosen Strahlenverläufe innerhalb des in der Vordergruppe angeordneten Sammellinsen-Paares nur ganz spezifisch zugemessene Aberrationen erfahren, um über die in Lichtrichtung nachfolgenden LinsenglifcJer eine angemessene Bildfehler-Kompensation durchführen zu können, bei der störende und damit dem Fortschritt entgegenstehende Restfehler und dabei auch im Falle des Einsatzes sehr extremer Glasarten unvermeidbare, die Bildvereinigung so stark verschlechternde Aberrationen höherer Ordnung vermieden werden.

Die Datentabellen von 14 Ausfuhrungsbeispielen finden sich in den Unteransprüchen 2-15, wot ei die Beziehung: Beispiel / = Anspruch /+1 gilt. Sämtliche Längen sind auf die Äquivalentbreite FaIs Längen-Einheit bezogen, wobei die Krümmungsradien R der Linsenflächen in fortlaufender Linsenbezifferung von der Frontfläche in Richtung zum Bilde hin bezeichnet sind. In dergleichen Nummerierungsfolge sind die längs der optischen Achse gemessenen Linsendicken mit d und die Luftabstände zwischen den axialen Scheiteln der einzelnen Linsenteile mit s bezeichnet, wie auch anhand der beigefügten Abbildung des Linsenaufbaues hervorgeht. Die Brechzahlen der verwendeten Gläser sind in bekannter Weise mit η bezeichnet und gemäß der konventionellen Lichtrichtung von der Objektseite zum Bild hin mit den Indizes für jede Linse versehen.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die genannte Brechzahl auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser anhand ihrer jeweiligen v-Werte (ABBE'sche Zahl v) so ausgewählt werden, daß die Dispersion der benutzten Gläser zur Korrektion der chromatischen Abweichungen dient.

In der beigefügten Abbildung sind in Übereinstimmung mit den Datentabellen der ausgewählten Beispiele gemäß den Unteransprüchen die beiderseits von Luft eingeschlossenen drei Glieder der Vordergruppe V und das Kittglied der hinteren Baugruppe //in Lichtrichtung der Reihe nach mit A, B, C und D bezeichnet.

In allen Beispielen sind wegen der Normierung der Brennweite auf 1 sämtliche Daten, nämlich die Radien der Linsenflächen, die Linsendicken und Scheitelabstände zwischen den Linsen, als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache der Brennweite als Längeneinheit angegeben, wobei diese Einheit nicht mehr ■ vermerkt ist In der Kopfzeile jeder Datentabelle sind neben der normierten Brennweite zusätzlich die relative Öffnung des betreffenden Objektivs und das BiIdfeld 2 W₀ sowie die resultierer.de bildseitige Schnittweite sL aufgeführt

Die ausgewählten Beispiele bewegen sich in einem von dem neuen Konstruktionsprinzip abgesteckten Rahmen, der hinsichtlich des Bereiches der relativen

ίο Öffnungen von 1/3,5 bis 1/13 reicht wobei nutzbare Gesichtsfelder zur Verfügung stehen, welche je nach Verwendungszweck eine angulare Ausdehnung von etwa 18° bis etwa 53° überdecken.

Die ersten vier Beispiele betreffen Ausgangsformen nach der Erfindung, welche im Bereich 3^lcr Ordnung mit einer monochromatischen Vorkorraktion versehen sind, wobei die verwendeten Brechzahlen auf die Wellenlänge X_d = 5876 HE bezogen sind.
Wie außerordentlich bedeutsam die bisher nicht ausreichend erkannte Wirkung der neuen Bauregeln auf die Abbildungsleistung der vorliegenden speziellen Unterart fünflinsiger Objektive vom erweiterten TESSAR-Typus ist, wird besonders eindrucksvoll durch einen Vergleich der Daten dieser Ausgangsformen zu den Baudaten der feinkorrigierten Objektive aufgezeigt. Hierzu sei auf einen Vergleich zwischen dem Beispiel 2.) und 7.) bzw. Beispiel 3.) und 10.) sowie Beispiel 4.) und 11.) verwiesen. Dabei wird deutlich, welche geringfügigen Variationen im Rahmen des neuen Konstruktionsprinzips nur noch durchzuführen sind, um aus einer solchen Vorform zu einer feinkorrigierten Ausführungsform zu gelangen.

Die Beispiel 12.) und 13.) sind für die Abbildung auf photoelektrische Aufnahmeröhren vorgesehen. Hierzu sind beide Beispiele unter Berücksichtigung der Wirkung einer Seleklivfilterplatte SF sowie einer Schichtträgerplalte (TP) korrigiert, deren mit dem Bild zusammenfallende Rückseite der photoelektrisch empfindlichen Schicht unmittelbar benachbart ist. Im Beispiel 12.) besitzt die planparallel ausgebildete Platte SFm Lichtrichtung einen Abstand von 0,107637FvOm letzten Linsenscheitel Ä5 und besitzt eine axiale Dicke von d_SF = 0,080728/% wobei dann in einem Abstand von 0.159303F die Schichtplatte TP mit der Dicke d_TP = 0,064582F folgt. Beide Platten bestehen aus der gleichen Glasart, die durch n_d = 1,51680 und v_rf = 64,12 charakterisiert ist. Im Beispiel 13.) beträgt der erstgenannte Abstand 0,108226F und die Plattendicke d_SF- 0,081170FsOWJe der nachgeordnete Abstand zur ichichtplatte 0,083876F und die nachfolgende Dicke d_Tp = 0,064936.F, wobei die Platten aus dem auch im Beispiel 12.) verwendeten Gläsern bestehen.

Um einen möglichst vollständigen vergleichenden Überblick zwischen den Konstruktionsmerkmalen des Standes der Technik und der Erfindung zu geben, sind in der folgenden Tabelle I schließlich die numerischen Werte des Brechzahlenanteilswertes

sowie in der nachstehenden Tabelle die Werte der einzelnen Merkmale a, b, und b₂ aus dem Oberbegriff bzw. dem kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 jeweils für dio in der GB-PS 4 76 349, dem DE-GM 18 27 723 und der DE-PS 11 90 216 offenbarten Objektivbeispiele sowie die Ausführungsbeispiele 1-14 der vorliegenden Erfindung angegeben.

	Tabelle I	24	19 140	2,69779 1,63750	,7200	Werte der Teil-Merkmale	(bi)	22	y
21	Objektiv			2,61184 1,62041	,7170	(a)	*B-A*
			2,61184 1,62041	,7440	2,1	0 0		2,56863
Stand der Technik		2,44718 1,6910	,7880			2,61184
GB-PS 4 76 349	Zum Oberbegriff		,6779		-0,62741	2,61184
DE-GM 18 82 723/1	«1	2,46843	,7170	+0,1129	+0,18496	2,44718
DE-GM 18 82 723/2		2,39470	,7170	-0,3525	+0,18999
DE-PS 1190216	1,5890	2,47493	,80279	-0,3535	+0,25193	2,38889
Erfindung	1,62041	2,36240	,7440	-0,2930		2,39470
Ex. 1	1,62041	2,47514	,7440		0	2,34409
2	1,6910	2,39470	,78830	-0,0519	+0,09113	2,26904
3		2,39470	,78831	-0,0625	-0,50407	2,47514
4	1,6810	2,47514	,78831	+0,0100	-0,29024	2,39470
5	1,7170	2,47514	,78831	-0,0844	+0,09027	2,39470
6	1,6780	2,47514		-0,0503	-0,44247	2,24566
7	1,7340	2,36333 1	+0,0932	+0,08924	2,34409
8	1,6779	2,40252 1	-0,0611	-0,14841	2,34409
9	1,7170	2,26854 1	+0,0539	-0,54067	2,26855
10	1,7170	2,40252 1	+0,0611	-0,50389	2,26854
11	1,6779	+0,0107	-0,29008	2,26854
12	1,6779	-0,1182	-030518	2,26854
13	1,6779	-0,1357	+0,03918
14	1,7335	-0,2433	-0,26603
Tabelle	1,7130	-0,1252	Hierzu 1 Blatt Zeichnungen	(b₂)
Objektiv	1,78831		BA
	1,7130

		-0,54540
Stand der Technik		+0,22512
GB-PS 4 76 349	+0,23250
DE-GM 18 82 723/1	+0,23202
DE-GM 18 82 723/2
DE-PS 1190 216	0
Erfindung	+0,07540
Ex. 1	-0,56594
2	-0,30776
3	+0,07128
4	-0,43374
5	+0,07385
6	-0,17083
7	-0,55039
8	-0,56540
9	-0,30737
10	-032145
11	+0,04265
12	-0,24937
13
14

Claims

Patentansprüche:

1. Lichtstarkes Objektiv einer spezifischen fünflinsigen Unterart des Tessartyps mit einer Vordergruppe, die jeweils als Einzellinsen ein positives Frontglied, in kleinem Abstand einen positiven, gegen die Bildseite konkav gekrümmten Meniskus als Mittelglied und, durch einen zerstreuend wirkenden Luftraum getrennt, ein Negativglied enthält, dessen bildseitige Fläche die stärkere Krümmung aufweist, und mit einer hinteren Gruppe bestehend aus einer zerstreuenden und einer sammelnden Linse, die eine sammelnde K tUfläche einschließen, wobei die Brechzahl n_ä der positiven Glieder der Vordergruppe größer als 1,6454 ist und für die Radien (R₁, R₂) der objektseitig konvexen Oberflächen dieser Positivglieder die Ungleichung

20

-0,275 < ■

(a)

gilt, dadurch gekennzeichnet, daß die durch die Ausdrücke

A =

und B = Φ·>:η?

definierten, von dem Frontglied (A) und dem Mittelglied (B) beigetragenen Anteile zur Petzvalkrümmung folgenden Ungleichungen genügen:

-0,599Φ<β-Λ<0,124Φ (b,)

ο ü

B-A

-0,625 <

B-VA

u ο

= Ψ_ΒΛ < 0,089

mit Φ, = Summe der Flächenbrechkräfte Frontglieds (A)

«ι =Brecnzahl des Frontglieds (A) <P₂ = Summe der Flächenbrechkräfte des Mittelglieds (B)

tu = Brechzahl des Mittelglieds (B) Φ = Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs

2. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle F = 1,00000; 1/2,9; 2ω_(ι = 50°; sL = +0,6341F

R₁ = +0,39000 !

R\ = +0,91453

R₂ = +0,35150 W;; = +0,70339

Rj = +2,35386 Rj = +0,25217

R₄ = +2,50017 R₄ = +0,32000

Λ, = +0,32000 Ä', = -1,13500 f/, = 0,09000

.y,₂ =0,00140
d₂ = 0,07000

.V₂., = 0,02844
Jj = 0,02055

CS=.V₁₄ = 0,10163
ch = 0,028999

s₄₅ = 0
i/_s =0,115965

/;, = 1,6810

/I₁ = 1,7200

//., = 1,7850

= 1,6380

ih = 1,7440

3 4

3. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle F= 1,00000; 1/2,7; 2<u„ = 50°; sL =■ +0,6341F

Λ, =+0,3910

Ä'i = +0,8200

R₁ = +0,3450 R\ = +0,7450

R, = +2,5000 R'i =- +0,2485

R₄ = +2,5000 K₄ = +0,3200

R, = +0,3200 #5= -1,1350

rf, =0.08620 η, = 1,717

λ, 2 = 0,00250 rf₂ = 0,07060 /ι, = 1,717

S₂₃ =0,02750 rf₃ = 0,02050 η, = 1,785

CS= S₃₄ = 0,100020 rf, =0,02900 H₄ = 1,638

.V₄₅ = 0 rf, =0.116025 η, = 1,744

4. Objektiv nach Anspruch I, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Dalenlabelii.¹ F= 1,00000; 1/2,3; 2ω,, = 43°; si, = +0,6383F

/f, = +0,4440 I

R] = +1,9000

R₂ = +0,4530 Λ; = +0,5700

/f., = +7,2440 Λ', = +0,3076

W₄ = +1,7160 Λ.', = +0,3900

rf, = 0,08700

.ν,, = 0,00180 rf, = 0,06850

ν,, = 0,05250 rf, = 0,06677

CS= V₃₄ = 0,12000 rf₄ = 0,02440 V₄.; = (I

H, = 1,6780

/;, = 1,7440

/;., = 1.7280 ι I

H₄ = 1,5810

(L - O.0S090

-- 1.744(1

5 6

5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Dateniabellc /--= 1,00000; 1/1,6; 2ω,, = 33°; sL = +0,389Of

Ä, = +0,576

'-ι

Ä'i = +3,580

L·

R₂ = +0,454 R₂ = +0,684

R₃ = +8,180 R', = +0,295

A₄ = +1,900 R', = +0,516

A₅= +0,516 R\ = -1,033 d_x =0,1915

λ ι_: = 0,0027 (I₂ =0,1207

s_n = 0,0600 a\ = 0,0375

CS= Sy₄ = 0,1702

d₄ = 0,0375

S₄, = 0
rf₅ = 0,206996

/ι, = 1,734

/ι, = 1,788

ri_} - 1,847

H₄ = 1,500

W₅ = 1,784

6. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle /·"= 1,00000; 1/3,5; 2ω₍, = 52°; sL = +0,6751/'

"A',/ R, = +0.34480

R\ = +0.68793

R₂ = +0,31175 R₂ = +0,65413

A₃ = +2,38868 Λ, = +0.22715

R- = +1.69108 R₄ = +0.24946

Rf = +0.24946 R',= -1.27733 ί/, = 0,070785

S₁₂ = 0,002441 d₂ = 0.062974

S₂₃ = 0,028070 dy = 0,014645

CS =5,4 = 0.096414 ti, = 0.017574

J₄₅ = O
df = 0,059801

1,67790/55,20

1,72151/29,25

1.68900/49,46

1,74400/44,77 ι I

7 8

7. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle

L·

Λ, = +0,35015 R\ = +0,90521

/<\ = +0,42220 R', = +0,59635

R, = +57,93723 /J, = +0,26829

Λ₄ = +2,74182 R'_A = +0,35520

Λ, = +0,35520 R'i = -0,93837 rf, =0.069804 1.71700/47,99

ν,, = 0.001225
rf, =0,042862 1,71700/47,99

.ν₂₃ = 0,027187
rf, =0,051434 1,72830/28,68

C5" = .V₁₄ = 0,062456
rf₄ = 0,044699

.Vj₅ = 0

rf, = 0,105930

1,54814/45,75

1,74400/44.77

8. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle F= 1,00000; 1/2,9; 2w„ = 53,5°; si = +0,634If

L·

R₁ = +0,39063 Ä'i = +0,81969

A₃ = +0.34563 A₂ = +0.74651

Ä, = +2,31031 R\ = +0,24823

Zf₄ = +2,76560 A₄ = +0,31936

R, = +0,31936 Ai =-1.13309 rf, =0.086215 1.71700/47.99

ν,, = 0,002395
rf, = 0.070649 1,71700/47,99

s₂₃ = 0.027541
rf, = 0.020356 1,78472/25,76 CS=.V₅₄ = 0.100585

rf, = 0.020356

rf, =0.116151

1.63854/55.38

1,74400/44,77

9 10

9. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle

F = 1,00000; 1/2,4; 2<o„ = 54°; s, = +0,6649/·"

R₁ = +0,37875 R\ = +0,72387

R₂ = +0,42194 R'₂ = +0,64054

R₃ = -9,72419

R₃ = +0,29449

R₄ = +!,62057 R'_A = +0,40696

R, = +0,40696 R's = -0,97225 i/i = 0,094919

.V₁₂ = 0,002373 d₂ = 0,070477

.V₂J = 0,040340 rf, =0,024916

CS = .s,₄ = 0,053392 rf, =0,018984

.V₄₅ = 0 rf, =0,129327

1,67790/55,20

1,80279/46,76 V

1,76180/26,95

1,46450/65,70

1,74400/44,77

10. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle F= 1,00000; 1/2,5; 2<y„ = 41°; λ'., = +0,6473F

R₁ = +0,44587 Ä'i = +2,79332

/J₂ = +0,50391 R'₂ = +0,68174

Λ 3 - 1,66399

R'_} = +0,32724

A₄ = +4,12005 R\ = +0,50391

R_f = +0,50391 R'< = -0.68174 rf, =0,113794 .?i₂ = 0,001737

rf₂ =0,061675 s_2} = 0,069493

rf₃ =0,035615

CS=S₃₄ = 0,109451 rf₄ = 0,030403 •Ϊ45 = 0

rf, = 0,074705

1,67790/55.20

1,74400/44,77

1,76180/26,95

1,52341/51,47

1,74400/44,77

11 12

11. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle

F= 1,00000; 1/2,5; 2<u„ = 41°; s,„ = +0,6381F

Ls

R₁ = +0,44382 R\ = +1,89875

R₂ - +0,45343 R\ = +0,57095

/?., = -7,13672 R\ = +0,30524

R₄ = +1,64413 R'_A = +0,38986

R, = +0,38986 R\ = -0,95159 = 0,087078

(/, =0,067921

CS= s-,₄ = 0,118774

(I, =0,081853

1,67790/55,20 |

.v,_: = 0,001742

rf_: =0,068791 1,74400/44,77 λ, = 0,052247

1,72825/28,41

rf, =0,024382 1,58144/40,86 s₄, = 0

1,74400/44,77

12. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle F= 1,00000; 1/1,4; 2ω,, = 32,5°; sL = +0,3890F

L·

L₄

K₁ = +0,57562 R\ = +3,58024

R₂ = +0,45392 R'₂ = +0,68418

«, = +8,30927 Ä.i = +0,29478

A₄ = +1,90083 R₄ = +0,51680

K₅ = +0,51680 Rl = -1.03119 ",ι ■'»■„.

rf] =0,191482 1.73350/51.65

S₁₂ = 0,002659
rf_: = 0,120740 1,78831/47.37

S;., = 0,060104
rf, = 0,037233 1.84666/23.82

CS'=i,4 =0,170207
rf₄ = 0.037233 1.50013/61.44 |

j 545 =0 //

rf, =0.207439 1.78427/41.30 i

14. 24 19 1
13 2<u„ = 33°; si = +0,3640F 40
14 1,71300/53,85 V 1,78831/47,37 "j 13. F= I Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine R₁ = +0,59523
R\ = +5,78329 F= 1 A ,00000; 1/1,4; Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle 1,78831/47,37 _ J 1,78831/47,37 l< A L. R₂ = +0,45297
R₂ = +0,67747 B d_t = 0,206663 1,84666/23,82 I
I
I 1,91761/21,51 _ J B L₂ R₃ = +6,87377
R₃ = +0,29826 S|₂ = 0,002691 h C d₂ = 0,142081 1,50013/61,44 I
I
I
_ J 1,52341/51,47 I
I
I C Li R₄ = +1,85545
R'_A = +0,55003 s₂₃ = 0,043055 Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle /, d₃ = 0,037673 1,78427/41,30 1,80X01/40,75 I
I
I
_ J I) L₄ A₅ = +0,55003
R',= -1,12126 CS=S₃₄ = 0.153383 </, = 0,221864 ι Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine rf₄ =0,061891 S₁₂ = 0,005411 2w„ = 33°; si = +0,2895F </, =0,189396 Objektiv nach Ä, = +0,85142
R\ = +5,64969 d_} - 0,207202 S₂₃ = 0,021645 ,00000; 1/1,2; (/., = 0,140694 L, Λ₂ = +0,51816
/?; = +1,18551 CS= s₃₄ =0,156928 d₄ = 0,035174 L₂ R₃ = +2,56026
R₃ = +0,29990 V₄, = 0 th = 0,216453 L. R₄ = +2,13866
«₄ = +0,44236 Ks = +0,44236
R', = -1,31143

15 16

15. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch eine Ausbildung gemäß nachstehender Datentabelle

F= 1,00000; 1/1,3; 2ω₀ = 18°; sL = +0,3420F

Λ,= +0,65893
R\ = -11,97527

R₂ = +0,51229
R₂= +0,95812