DE2950202C2

DE2950202C2 - Mikroskopobjektiv

Info

Publication number: DE2950202C2
Application number: DE2950202A
Authority: DE
Inventors: Tsutomu Nagano Tojo
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1978-12-13
Filing date: 1979-12-13
Publication date: 1983-04-14
Also published as: DE2950202A1; JPS5579406A; US4280757A

Description

/. - 1,16

NA = 0,65 h = -31,91

β = -20

oder durch Werte die durch Variation ausgehend von diesem Datensatz bei Wahl folgender Größen innerhalb der angegebenen Bereiche

20

(1) 0,55 < Γ₃/η < 1,04

(2) 80 < Kv₂- V₁) + (v„ - v„) } < 130

(3) -0,05 Kf₁Zf₂ <0

(4) 0,1 <|(7V-1)//R|< 0,4

(5) 0,4 < fld_% < 0,6 darin bezeichnen

/·, bis r_n die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

d_x bis d_u die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen.

/I₁ bis n₈ die Brechungsindizes der Linsen,

V₁ bis V₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

f\,fi die Brennweite der Frontlinsengruppe

bzw. Hinterlinsengruppe,

/ die Brennweite,

NA die numerische Apertur,

β die Vergrößerung,

R den Krümmungsradius auf der bildseiti-

gen Oberfläche der positiven Einzellinse in der Frontlinsengruppe,

N den Brechungsindex der positiven Ein

zellinse in der Frontlinsengruppe,

v_p und v„ die Abbe-Zahlen der positiven und negativen Linse des zusätzlich zum ersten Linsenglied in der Frontlinsengruppe angeordneten Kittgliedes.

Mikroskopobj ekti ν

Die Erfindung bezieht sich auf Mikroskopobjektive mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes aus zwei Linsen, aus einer positiven Einzellinse oder einem Kittglied mit einer negativen und einer positiven Linse als zweitem Linsenglied, aus einem dritten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes mit einer negativen und einer positiven Linse bzw. in Form einer Einzellinse und mit einer Hinterlinsengruppe aus einem Kittglied.

Objektive dieses Aufbaus sind aus der Fachliteratur (Leitz - Mitt. Wiss. und Techn. Band IV Nr. 8 Seite 291-293, Juni 1976) bekannt.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Mikroskopobjektive anzugeben, die bei hoher numerischer Apertur für Floureszenzmikroskopie besonders geeignet sind, indem sie auf Glasmaterialen aufgebaut sind, die bei einer Dicke von 10 mm einen Durchlaßgrad von 80 % und mehr bei einer Wellenlänge λ = 365 nm besitzen, womit der Gesamtdurchlaßgrad der Objektive auf über 60% erhöht werden kann.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale.

Die Erfindung wird nun an Hand erfindungsgemäßer Objektive mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher beschrieben. In den Zeichnungen zeigt

Fig. 1 eine schematische Schnittansicht durch Objektive 1, 2 und 4 nach der Erfindung,

Fig. 2 eine schematische Schnittansicht durch ein Objektiv 3 nach der Erfindung,

Fig. 3 bis 6 Korrekturkurven der Objektive 1 bis 8.

Das erfindungsgemäße Objektiv enthält eine Frontlinsengruppe, bestehend aus einem ersten positiven Kittglied, einem zweiten Linsenglied in Form einer positiven Einzellinse oder eines Kittgliedes und einem dritten Linsenglied in Form einer positiven Einzellinse oder eines Kittgliedes und einer Hinterlinsengruppe, bestehend nur aus einem vierten Linsenglied in Form eines Kittgliedes aus drei Linsen.

Für die Lösung der der Erfindung zugrundeliegenden Aufgabe hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend näher erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

50

55

(1) 0,55 < /3//·, < 1,04

(2) 80 < <(v₂- ν,) + (v,- vj }< 130

(3) -0,05 < /,//₂ < 0

(4) 0,1 <|(iV-l)//R|< 0,4

Darin bezeichnen

/·, und /3 die Krümmungsradien auf der Gegen-Standsseite und Bildseite des ersten Lin

senglieds,

R den Krümmungsradius auf der bildseitigen

Oberfläche der Einzellinse in der Frontlinsengruppe,
N den Brechungsindex der Einzellinse in der

Frontlinsengruppe,

V₁ und V₂ die Abbe-Zahlen der Linsen des ersten Linsenglieds,

ν,, und v„ die Abbe-Zahlen der positiven und negativen Linse des zusätzllich zum ersten Linsenglied in der Frontlinsengruppe angeordneten Kittgliedes,

/, und/₂ die Brennweite der Frontlinsengruppe bzw. Hinterlinsengruppe und

/ die Brennweite des Objektivs.

Die Bedeutung der Bedingungen liegt im einzelnen in folgendem.

Die Bedingung (1) begrenzt die Brechkraft des ersten Linsenglieds, das ein Kittglied aus zwei Linsen ist. Sie dient dazu, durch Korrektur der Petzval-Summe die Bildfeldkrümmung zu korrigieren und darüberhinaus sphärische Aberration und Koma im Gesamtobjektiv zu korrigieren. Wenn der obere Grenzwert der Bedingung

(1) überschritten wird, wird die Bildfeldkrümmung überkorrigiert und Koma unterkorrigiert. Wenn der untere Grenzwert der Bedingung (1) unterschritten wird, wird andererseits die Bildfeldkrümmung unterkorrigiert und Koma überkorrigiert. Zusätzlich können diese Aberrationen besser korrigiert werden, wenn die Bedingung (1) mit der Bedingung (5) kombiniert wird, die nachstehend noch näher erläutert wird.

Die Bedingung (2) begrenzt die Gesamtdifferenz in der Dispersionskraft der achromatischen Linsen zwischen Front- und Hinterlinsengruppe. Diese Bedingung

(2) ist wesentlich zum guten Ausgleich von achromatischer Längsaberration und chromatischer Queraberration durch das Gesamtobjekt. Wenn der obere Grenzwert der Bedingung (2) überschritten wird, verursacht eine ausreichende Korrektur von chromatischer Queraberration Überkorrektur von chromatischer Längsaberration infolge von Randstrahlung mit kurzen Wellenlängen, was Unscharfe hervorruft und die Bildqualität verschlechtert. Wenn der untere Grenzwert der Bedingung (2) unterschritten wird, verursacht eine ausreichende Korrektur von chromatischer Längsaberration eine beträchtliche Unterkorrektur von chromatischer Queraberration.

Die Bedingung (3) dient zur Korrektur von Bildfeldkrümmung und Koma, die infolge der schwachen Brechkraft der Hinterlinsengruppe leicht auftreten. Wenn esf_x/f₂ den oberen Grenzwert der Bedingung (3) überschreitet, um der Hinterlinsengruppe positive Brechkraft zu geben, wird chromatische Aberration überkorrigiert und (asymmetrische) Koma wird beträchtlich. Wenn der untere Grenzwert der Bedingung (3) unterschritten wird, um die negative Brechkraft der Hinterlinsengruppe zu vergrößern, wird die Bildfeldkrümmung verschlechtert, beträchtliche chromatische Aberration tritt auf und sphärische Aberration

ίο kann schwer korrigiert werden. Die Bedingung (3) ist ebenfalls besonders wirksam in Verbindung mit der nachstehend noch näher beschriebenen Bedingung (5). Die Bedingung (4) dient zum Ausgleich von sphärischer Aberration und zur Korrektur der Sinusbedingung. Wenn der obere Grenzwert der Bedingung (4) überschritten wird, tritt beträchtliche asymmetrische Einwärtskoma auf und zusätzlich wird spärischer Aberration überkorrigiert. Wenn der untere Grenzwert der Bedingung (4) unterschritten wird, wird sphärische Aberration unterkorrigiert und es tritt beträchtliche asymmetrische Auswärtskoma auf.

Das erfindungsgemäße Objektiv kann noch besser ausgelegt werden, wenn es zusätzlich zu den zuvor erwähnten vier Bedinungen die folgende Bedingung (5) erfüllt.

(5) 0,4 < f/d_s < 0,6

worin d₆ den Luftabstand zwischen drittem und viertem Linsenglied bezeichnet.

Diese Bedingung (5) dient zur Korrektur von Koma als außeraxialer asymmetrischer Aberration. Wenn der obere Grenzwert der Bedinung (5) überschritten wird, wird Koma überkorrigiert. Wenn f/d_s kleiner als der untere Grenzwert der Bedingung (5) ist, wird Koma unterkorrigiert und zusätzlich ist es schwierig, das Objektiv in einem Objektivhalter anzuordnen.

Die erfindungsgemäßen Objektive 1 bis 4 haben die nachstehend tabellarisch aufgeführten Daten, wobei die Tabelle 1 das Objektiv I, die Tabelle 2 das Objektiv 2, die Tabelle 3 das Objektiv 3 und die Tabelle 4 das Objektiv 4 betrifft.

Tabelle 1

/·, = -0,9781

r₂ = 1,2260

O = -0,8122

r₄ = 5,4807

/j = -1,4916

r₆ = 3,8496

r-, = 1,4447

h = -2,1480

r₉ = 2,9945

r_xo = 1,1828

d_x = 0,3089

d₂ = 0,6425

d) = 0,0124

d_A = 0,4571

d₅ =0,0259

d₆ =0,1730

d-, = 0,6177

d_s = 2,0385

d₉ = 0,2076

</,„ = 0,6177

n, = 1,61659
n₂ = 1,43389

/J₃ = 1,49700

n₄ = 1,56883
n₅ = 1,43389

n₆ = 1,50847
/I₇ = 1,43389

v, = 36,63
v₂ = 95,15

V₃ = 81,60

v₄ = 56,14
V₅ = 95,15

v₆ = 60,83
v- = 95,15

11

Fortsetzung A₁₁ = 1,0258 r_u = -11,4926

/ = 1 NA = 0,65

/, = 1,11 /₂ =-35,27

0,2051 n_g = 1,64250

β = -20 X

12

= 58,37

Tabelle 2	= -0,9200	= -0,9636	= 1,16 /,	di	= 0,65	= 0,65	= 0,3116	n, = 1,64769	Vl	= 33,80
*^r\*	1,7248			di	= -25,79	= -31,91	= 0,6484	n₂ = 1,43389	V₂	= 95,15
r-i	= -0,7913	= 1,8749					= 0,0125
*r-s*
	= -10,7611	= -0,7219	dl	di	= 0,4612	η 3, = 1,49700	V₃	= 81,60
	= -1,3783		ds		= 0,0262
*_r(.*		= 3,7964		d₂
	= 3,3946		dt		= 0,1745	/J₄ = 1,64769	V₄	= 33,80
'6	= 2,5315	= 2,5147	Q-.	d)	= 0,6232	n₅ = 1,43389	V₅	= 95,15
A₇	= -2,1188		Qn		= 2,0566
r»		= -1,7094		ds,
	= 2,3414		d,		= 0,2094	/J₆ = 1,64250	V₆	= 58,37
*^r9*	1,0474	= 6,3585	dio	ds	= 0,6232	η-, = 1,43389	V₇	= 95,15
/Ίο	= -0,9294		du		= 0,2069	nt = 1,50847	V₈	= 60,83
^ru	= 10,1701	= -3,0137	db	β = -20 x
^l 2	= 1 NA
f-	= 1,14 /₂	= 1,9644	d₇
/l	Tabelle 3
η	= 0,9655	df,	= 0,3121	«ι = 1,64769	^vl	= 33,80

A₂	= -0,9838	d₉	= 0,6493	n₂ = 1,43389	V₂	= 95,15

'3	= 4,8303	*d\o*	= 0,0125
	/= 1 NA
	A	du	= 0,1748	π₃ = 1,64769	_v	= 33,80

/5	= 0,6243	fl₄ = 1,43389	^V4	= 95,15

Af,	= 0,0262

A₇	= 0,4620	«s = 1,49700	^V5	= 81,60

's	= 2,0602

A₉	= 0,2098	n₆ = 1,64250	V₆	= 58,37

	= 0,6243	/J₇ = 1,43389	^V7	= 95,15

	= 0,2073	/I₈ = 1,49782	^V8	= 66.83

	β = -20 X

13

Tabelle 4 r, = -1,0680 T₂ = 1,5381 r₃ = -0,7434 r₄ = 9,7852 r₅ = -1,3552 r₆ = 4,7414 τ_Ί = 2,7423 τ_% = -2,7416 T₉ = 2,2594 r,o = 1,0714 r„ = -0,9407 γ₁₂ = 15,0200

rf, = 0,3074 rf₂ =0,6393 d₃ = 0,0369 </₄ = 0,4303 d₅ = 0,0258 d₆ =0,1721 rf₇ =0,6147 4s = 2,0285 d₉ = 0,1820 </,₀ = 0,6393 </,, = 0,2041 /I₁ = 1,64769
n₂ = 1,43389

n₃ = 1,49700

/I₄ = 1,64769
/I₅ = 1,43389

/I₆ = 1,64250
/I₇ = 1,43389
/I₈ = 1,50378

v, = 33,80 v₂ = 95,15

V₃ = 81,60

v₄ = 33,80 v₅ = 95,15

v« = 58,37 v₇ = 95,15 v₈ = 66,81

/ = 1 NA = 0,65 β = -20 X

/, = 1,09 /₂ = -255,69

Darin bezeichnen

η bis r₁₂ die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

c/, bis d_u die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

/I₁ bis n₈ die Brechungsindizes der Linsen,

V₁ bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/i, /₂ die Brennweite der Frontlinsengruppe bzw.

Hinterlinsengruppe,

/ die Brennweite,

NA die numerische Apertur

und

β die Vergrößerung.

Von den erfindungsgemäßen Objektiven haben die Objektive 1, 2 und 4 den schematisch in Fig. 1 dargestellten Aufbau, bei dem das zweite Linsenglied von einer positiven Einzellinse gebildet wird, während das dritte Linsenglied als positives Kittglied aus einer negativen und einer positiven Linse ausgebildet ist. Bei diesen Objektiven kann daher die Bedingung (2) wie folgt beschrieben werden

< ((V₂- V₁)+ (V₅ - V₄) }<

In ähnlicher Weise kann die Bedingung (4) für diese Objektive wie folgt geschrieben werden 0,1

- l)//r_s|<0,4

Das Objektiv (3) hat den schematisch in F i g. 2 dargestellten Aufbau, bei dem das zweite Linsenglied ein Kittglied aus einer negativen und einer positiven Linse ist, während das dritte Linsenglied aus einer positiven Einzellinse besteht. Für dieses Objektiv kann daher die Bedingung (2) wie folgt geschrieben werden

80 < {(v₂- V₁) + (v₄ - V₃) } < 130

In ähnlicher Weise kann die Bedingung (4) für diese Objektive wie folgt geschrieben werden

0,1

0,4

Wie sich aus dem Vorstehenden in Verbindung mit den beigefügten Korrekturkurven ergibt, besitzt das erfindungsgemäße Objektiv eine große numerische Apertur und weist zudem selbst im Randabschnitt gute Korrektur der Aberrationen auf. Darüber hinaus eignet sich das Objektiv nach der vorliegenden Erfindung hervorragend für die Fluoreszenzmikroskopie, indem die vorstehend erwähnten spezifischen Glasmaterialien verwendet werden, die einen hohen Durchlaßgrad füi ultraviolette Strahlung besitzen.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Mikroskopobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes aus zwei Linsen, aus einer positiven Einzellinse als zweites Linsenglied, aus einem dritten Linsenglied in Form eines positven Kittgliedes mit einer negativen und einer positiven Linse und mit einer Hinterlinsengruppe aus einem Kittglied gekennzeichnet durch ein negatives aus drei Linsen bestehenden Kittglied in der Hinterlinsengruppe und durch folgende Daten

Tabelle 1 = -0,9781 = 1,11 h dx = 0,65 = 0,3089 /J₁ = 1,61659 ν, = 36,63 _Γ| = -35,27 1,2260 Q-, = 0,6425 /I₂ = 1,43389 v₂ = 95,15 r₂ = -0,8122 Q* = 0,0124 r_} = 5,4807 Qa = 0,4571 π_} = 1,49700 V₃ = 81,60 r* = -1,4916 ds = 0,0259 r₅ = 3,8496 de = 0,1730 n₄ = 1,56883 v₄ = 56,14 r_b 1,4447 di = 0,6177 η, = 1,43389 v_s = 95,15 = -2,1480 d* = 2,0385 h = 2,9945 d₉ = 0,2076 n₆ = 1,50847 v₆ = 60,83 '9 , = 1,1828 d\o = 0,6177 λ₇ = 1,43389 v₇ = 95,15 'l( , = 1,0258 du = 0,2051 n₈ = 1,64250 V₈ = 58,37 r_u , = -11,4926 ß= -20X rx; / = 1 NA fx

(1) 0,55 < o/r, < 1,04

(2) 80 < J(V₂- ν,) + (v,- v„)}< 130

(3) -0,05 < AZf₂ < 0

(4) 0,1 < I (TV-1)//RI < 0,4

(5) 0,4 < f/d, < 0,6
darin bezeichnen

/-, bis r₁₂

50

55

d\ bis d

n_{ bis /I₈
v, bis v₈
fuJi

11

die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen, die Brechungsindizes der Linsen, die Abbe-Zahlen der Linsen, die Brennweite der Frontlinsengruppe bzw. Hinterlinsengruppe, die Brennweite,

NA die numerische Apertur,

β die Vergrößerung,

R den Krümmungsradius auf der bildseiti-

gen Oberfläche der positiven Einzellinse in der Frontlinsengruppe,

jV den Brechungsindex der positiven Ein

zellinse in der Frontlinsengruppe,

v^ und v„ die Abbe-Zahlen der positiven und negativen Linse des zusätzlich zum ersten Linsenglied in der Frontlinsengruppe angeordneten Kittgliedes.

2. Mikroskopobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes aus zwei Linsen, aus einer positiven Einzellinse als zweites Linsenglied, aus einem dritten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes mit einer negativen und einer positiven Linse und mit einer Hinterlinsengruppe aus einem Kittglied gekennzeichnet durch ein negatives aus drei Linsen bestehendes Kittglied in der Hinterlinsengruppe und durch folgende Daten

Tabelle 2 = 10,1701 d\ = 0,65 = 0,3116 Ί - 1 NA = -25,79 1,14 h d₂ = 0,6484 r₂ " rf₃ = 0,0125 '3 = d_A = 0,4612 U ⁼ ds = 0,0262 '5 ⁼ dt = 0,1745 ^r6 ⁼ dj = 0,6232 r₇ = dg = 2,0566 = -0,9200 d₉ = 0,2094 » 1,7248 d_i0 = 0,6232 = -0,7913 du = 0,2069 = -10,7611 ß=- = -1,3783 = 3,3946 = 2,5315 r₈ = -2,1188 ^r9 ⁼ = 2,3414 /·,„ = 1,0474 r„ = -0,9294 Ή" _{/ =} /l =

n, = 1,64769
n₂ = 1,43389

n₃ = 1,49700

M₄ = 1,64769
«5 = 1,43389

«₆ = 1,64250
.i₇ = 1,43389
«8 = 1,50847

V₁ = 33,80 v₂ = 95,15

V₃ = fcl,60

V₄ = 33,80 v₅ = 95,15

V₆ = 58,37 v₇ = 95,15 V₈ = 60,83

(1) 0,55 < r₃/r, < 1,04

(2) 80 < {(v₂ - V₁) + (ν, - vj } < 130

(3) -0,05 </,//, < 0

(4) 0,1 <|(tf-l)//R|<0,4

(5) 0,4 <f/d, <0,6

darin bezeichnen

45

/·, bis r_n die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

rf, bis d_u die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

«i bis n₈ die Brechungsindizes der Linsen, V₁ bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

/i,f₂ die Brennweite der Frontlinsengruppe

bzw. Hinterlinsengruppe,

/ die Brennweite,

NA die numerische Apertur,

β die Vergrößerung,

R den Krüm mungsradius auf der bildseiti-

gen Oberfläche der positiven Einzellinse in der Frontlinsengruppe,

N den Brechungsindex der positiven Ein

zellinse in der Frontlinsengruppe,

3. Mikroskopobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes aus zwei Linsen, aus einer positiven Einzellinse als zweites Linsenglied, aus einem dritten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes mit einer negativen und einer positiven Linse und mit einer Hinterlinsengruppe aus einem Kittglied gekennzeichnet durch ein negatives aus drei Linsen bestehendes Kittglied in der Hinterlinsengruppe und durch folgende Daten

Tabelle 4
r, = -1,0680
r₂ = 1,5381
r_} = -0,7434
η = 9,7852
η = -1,3552

rf, =-■ 0,3074

d₂ = 0,6393

rf, = 0,0369

rf₄ = 0,4303

rf_s = 0.0258

π, = 1,64769
n₂ = 1,43389

n₃ = 1,49700

V₁ = 33,80 v₂ = 95,15

v₃ =81,60

Fortsetzung = 4,7414 '6 = 2,7423 '7 ^; = -2,7416 '8 ^; = 2,2594 '9 ^: = 1,0714 Ίο ^; = -0,9407 '„ = = 15,0200 rn- 1
1,09 / =
/, =

^₆ = 0,1721 n₄ = 1,64769

d_n = 0,6147 n₅ = 1,43389 d_s = 2,0285

d₉ = 0,1820 /I₆ = 1,64250

</,o = 0,6393 /I₇ = 1,43389

rf„ = 0,2041 /I₈ = 1,50378

v₄ = 33,80

v₅ = 95,15

v₆ = 58,37

V₇ = 95,15

V₈ = 66,81

NA = 0,65 β = -20 X

/₂ = -255,69

(1) 0,55 < T₁Ir_x < 1,04

(2) 80 < {(v₂ -V₁) + (v,-v,) }< 130

(3) -0,05 </,//₂ < 0

(4) 0,1 <I(N-I) f/RI< 0,4

(5) 0,4 < fid, < 0,6
darin bezeichnen

35

r_x bis r_l2 die Krümmungsradien der Linsenoberflächen,

di bis d_u die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

«, bis n₈ die Brechungsindizes der Linsen,

ν, bis v₈ die Abbe-Zahlen der Linsen,

Z₁,/₂ die Brennweite der Frontlinsengruppe

bzw. Hinterlinsengruppe,

/ die Brennweite,

v_p und v„

die numerische Apertur, die Vergrößerung,

den Krümmungsradius auf der bildseitigen Oberfläche der positiven Einzellinse in der Frontlinsengruppe, den Brechungsindex der positiven Einzellinse in der Frontlinsengruppe, die Abbe-Zahlen der positiven und negativen Linse des zusätzlich zum ersten Linsenglied in der Frontlinsengruppe angeordneten Kittgliedes.

4. Mikroskopobjektiv mit einer Frontlinsengruppe aus einem ersten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes aus zwei Linsen, aus einem zweiten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes mit einer negativen und einer positven Linse, aus einer positiven Einzellinse als drittes Linsenglied und mit einer Hinterlinsengruppe aus einem Kittglied, gekennzeichnet durch ein negatives aus drei Linsen bestehendes Kittglied in der Hinterlinsengruppe und durch folgende Daten

Tabelle 3

r, = -0,9636

T₂ - 1,8749

r₃ = -0,7219

U = 3,7964

/5 = 2,5147

r₆ = -1,7094

T₁ = 6,3585

H = -3,0137

r₉ = 1,9644

di = 0,3121

d₂ = 0,6493

di = 0,0125

d₄ = 0,1748

d₅ = 0,6243

d₆ = 0,0262

d-, = 0,4620

d_s = 2,0602

rf, = 0,2098

n, = 1,64769
n₂ = 1,43389

n₃ = 1,64769
n₄ = 1,43389

η s = 1,49700
77₆ = 1,64250

v, = 33,80 v₂ = 95,15

V₃ = 33,80 v₄ = 95,15

V₅ = 81,60 v₆ = 58.37

Fortsetzung
r₁₀ = 0,9655
/■„ = -0,9838
r₁₂ = 4,8303

d_w = 0,6243 d_u = 0,2073

n₇ = 1,43389
n₈ = 1,49782

v, = 95,15
v₈ = 66,83