DE2514081C2

DE2514081C2 - Sehr lichtstarkes Weitwinkel- Objektiv mit langer bildseitiger Schnittweite

Info

Publication number: DE2514081C2
Application number: DE2514081A
Authority: DE
Inventors: Helmut 7082 Oberkochen Fischer; Erhard Dr.Phil. Glatzel; Walter 7920 Heidenheim Jahn; Heinz 7081 Essingen Zajadatz
Original assignee: Carl Zeiss AG
Current assignee: Carl Zeiss AG
Priority date: 1975-03-29
Filing date: 1975-03-29
Publication date: 1982-09-09
Also published as: JPS6110045B2; JPS51120724A; US4025169A; DE2514081A1

Description

Glied	Linse	Radien	+ 2,81910	Dicken	und Abstände	1,62299/58,06	Bez.	NS	EO	O
		R₁ =
I	U		+ 1.60408	,/, =	0.138164
		R\ =
			+ 4.87862	■*>2 =	0.398024	1,64250/57.94
		*R₂ =*
It			-6.62313	J₂ =	0.332861		NN
		R'i =
			+ 2.25473	^iJ =	0.336914	1,74400/44,77
		R, =
lii			+ 0,79371	</.< =	0.141277
		R\ =
			-1,38496	■^ri =	ί_Λ4 = 0.543265	1,62004/36.37

			-2.72430	rf4. =	0.529119
		Ä4„ =
IV £			+10,56737	^Ä4. „ =	0.038339	1,64250/57.94	NO
		^4„ =
			-3.64117	<'4„ =	0,178584
		*RL =*
			+ 1,59675	J₄^ =	0.264594	1,78470/26,08

			-56.84085	''S =	0,285969
		λ;.=
V ζ			-10,07983	^. „ =	0.40S633	1,80518/25,43

			+ 133822	''s =	0.074S12
		«Ή =
			-9.53618	^6 =	0.204165	1.78470/26,08
		Λ_Λ =
VI			+ 1.18245	Ί« =	= 0.068505
		λ; =
			+ 1,18245	•V,. 7 =	= 0	1,71300/53,85
		R₁ =
VII			-2,53940	'/₇ =	■ 0,396121
		AV =
			+ 2,68615	-^T"\X ⁼	= 0,002016	1,64250/57,94
		R_x =
VIII	*L_x*		-4,65915	f/₈ =	= 0.209613
		Λ_χ =
			+ 2.33476		= 0,002016	1,56384/60,82
		Λ- =
IX	Lo		-7,91351	*(L, =*	= 0,184984
		Ai =

Die Erfindung betrifft eine neue Unterart sehr lichtstarker Weitwinkel-Objektive mit großer bildseitiger Schnittweite nach dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.

Bei derartigen Objektiven ist für die Bildleistung jene fortschrittliche Steigerung erschließbar, daß euch für SüOerst große BündeiqüerschniUe eine Hochieistungsabbildung technisch realisierbar gemacht *ird, weiche

einem nutzbaren Durchmesser der Eintrittspupille entsprechen, der größer ist als das 0,73fache der Äquivalentbrennweite des Gesamtobjektivs.

Die Erfindung geht dabei aus von den grundlegenden Objektivunterarten nach den DE-PS 1187 393 und 12 50153, wobei sie einem die reelle Abbildung erzeugenden rnehrgüedrigen sammelnd -wirkenden Teilobjektiv (Q), das in seinem Inneren mit einer

vorzugsweise öftnungsvariablen Blende ausstattbar ist, in Richtung zur längeren Konjugierten hin und damit zum fernen Objekt hin ein ebenfalls mehrgliedrig Aufgebautes verkleinerndes NEWTON-Sucherfernrohr ^NS) voranschaltet bei welchem nun auf der Seite der längeren Konjugierten zunächst ein mehrgliedrigds und kurzbrennweitiges- zerstreuend-wirkendes* SucherObjektiv (NN) steht, welchem seinerseits ein länger-bren.nweitiges sammelnd-wirkendes Okular (NO) in der Richtung zum Haupt-Objektiv (O) hin derart nachgeordnet ist.daß das ganze NEWTON-Sucherfernrohr (NS)- als ein umgekehrtes GALILE^Fernrohr — ein lerstreuendes Objektiv sowie ein sammelndes Okular besitzt, deren paraxiale Eigenbrennweiten in der Weise bemessen sind, daß die Vergrößerung (Vns) als der Quotient aus der Brennweite (fan) des Sucher-Objektivs (NN) dividiert durch die Eigenbrennweite ((no) des Sammelokulars (NEWTON-Okulars NO) seinem absoluten Werte nach kleiner ist als 0.690 ohne jedoch einen Kleinstwert von 0.106 zu unterschreiten. Durch dieses Teilmerkmal vivd sichergestellt, daß dank dieser Verkleinerung Wirkung einerseits die von der Objektleite her eintretenden Strahlenbündel durch die Divergenz-Wirkung dieses umgekehrten GALILEI-Syitems in das Haupt-Objektiv (O) mit dem 1,35- bis 2,73fachen der Bündel-Höhen und den damit zwischen dem 23- und 7.45fachen der objektseitig einfallenden Bündel-Querschnittsflächen eintreten können, während andererseits durch die obige Begrenzung des Verkleinierungs-Maßstabes nach unten streng vermieden wiird, daß im Aufbau des die reelle Abbildung vermittelnden eigentlichen Objektiv-Teiles (O) zu starke sammelnde Brechkräfte angehäuft werden müßten, was bekanntlich zu einem Anstieg der Aberrationen höherer Ordnung sowohl im zentralen als auch im seitlichen Bildfeld führen würde, ein Nachteil, der durch den erfinderischen Bemessungs-Bereich der Verkleinerungs-Wirkung dieses objektseitigen NEWTON-Sucher-Fernrohres mit Erfolg eliminiert werden kann.

Weitwinkellinsensysteme mit großer bildseitiger Schnittweite, die Teilsysteme nach Art umgekehrter GALILEI-Fernrohre enthalten, sind auch aus der DE-AS 10 45 682 bekannt. Bei diesem bekannten Objektiv hat jedoch der zum Okular gehörende Meniskus eine so starke positive Brechkraft daß in der Luftlinse danach bereits der in etwa telezentrische Strahlengang vorliegt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ausgehend vom bekannten Stand der Technik lichtstarke Objektive mit großer bildseitiger Schnittweite und vergleichsweise gutem Korrektionszustand zu schaffen.

Diese ^fgabe wird erfindungsgemäß durch ein Objektiv mit den Merkmalen des kennzeichnenden Teils des Patentanspruchs 1 gelöst

Dabei ist also das aü3 mindestens drei Linsengliedern bestehende Frontteil (Sucherobjektiv NN) mit wenigstens einem zwischen zwei zerstreuend-wirkenden Teil-Gliedern derart aufgestellten Sammel-Teil ausgestattet daß gegen die (konventionelle) Lichtrichtung zwischen diesem Sammel-Glied und dem vorhergehenden Negativ-Teil eine zerstreuende Luftlinse — welche also die äußere Form einer Sammellinse besitzt — steht während in dieser Lichtrichtung hinter diesem Sammel-Teil und dem nachfolgenden Negativ eine sammelnde Luftlinse eingeschaltet ist die ihrerseits die äußere Formgestaltung einer Negativ-Linse besitzt und wobei gleichzeitig dem letztgenannten Negativ a's dem letzten Linsen-Teil des zerstreuenden Sucherobjektivs (MVJ in der gleichen Lichtrichtung ein zusammengesetztes Okular nach einer zerstreuenden inneren Luftlinse mit dem axialen Scheitelabstand (si) derart nachgeschaltet ist, daß diese Luftlinse zwischen den beiden Sucherfern¹ fohr-Teilgliedern (NN und NO) eine Flächenbrechkrafts-Stimme (0/) besitzt,deren negativer Wert größer ist als 0.948Φ (Φ = Äquivalent-Breclurart des gesamten Objektivs), während andererseits innerhalb des Zusammengesetzten Okulars wenigstens ein Luftraum eingeschlossen ist in welchem — bezogen auf den Parallelstrahl — ein divergenter Strahlenverlauf herrscht und wobei dieser eingeschlossene Luftraum von zwei Linsenflächen entgegengesetzter Radien-Vorzeichen umfaßt wird und wobei das Okular in seiner Gesamtheit sammelnd wirkt, wie es bekanntlich bei den NEWTON-Sucherfernrohren (als der umgekehrten GALILEI-Fernrohrsysteme) generell der Fall ist, also auch für die vorliegenden sehr lichtstarken Weitwinkel-Objektive mit langer Schnittweite gilt, daß die Eigenbrennweite (fwo) des Okular-Teiles ein positives Vorzeichen besitzt.

Das an die längere Konjugierte grenzende zerstreuende NEWTON-Sucherobjektiv ist also derart als ein zusammengesetztes Negativ-Teilglied (NN) aufgebaut, daß die vom fernen Objekt her aberrationslos einfallenden Strahlen entweder eines oder aber auch zwei dann durch einen Negativ-Luftraum getrennte Zerstreuungs-Teilglieder zuers* passieren, bevor sie den nachfolgenden — bereits obengenannten und vorzugsweise ungleichschenklig ausgebildeten — Sammel-Teil zum Bild hin durchlaufen und dabei dann in bezug auf ihre Aberrationen mit einer Unterkorrektions-Teilwirkung verknüpft werden, um danach in das meniskenförmige zerstreuende letzte Teil-Glied dieses Sucherobjektivs (NN) weitergeleitet zu werden, wobei nunmehr dieses letztere Teilglied seine rückseitige Oberfläche der kürzeren Konjugierten des Gesamt-Objektivs als eine Hohlfäche zukehrt und der ihrerseits nach einer zerstreuenden inneren Luftlinse mit dem axialen Scheitelabstand (sj ein darauffolgendes zusammengesetztes Sammelokular (NEWTON-Okular NO) derart nachgeschaltet ist daß die Flächenbrechkraftssumme (0,) eben dieser Luftlinse einerseits negativ und andererseits ihrem absoluten Werte nach größer ist als 0348 Φ, ohne jedoch einen Grenzbetrag von \,8<t Φ zu übersteigen. Die obengenannte Freiheit der Wahl über die Zerlegung (Aufspaltung) einer Linse in zwei Teilglieder, in denen das Licht vom Objekt zum Bilde hin passiert, ist nicht nur auf die Anfangslinsen der neuen Objektive beschränkt, sondern kann auch im System-Inneren erfolgen — wie in den Beispielen gezeigt wird — um mit der Verteilung einer Linsen-Brechkreft auf mehr als nur zwei Glas-Luft-Flächen in bekannter Weise zu erreichen, daß dabei ^.einschlägig verminderte Flächenkrümmungen mit der Zerlegung nutzbar werden, wodurch nicht nur die von diesen Flächen erzeugten Aberrationen per se wesentlich reduzierbar sind, sondern auch gleichzeitig sowohl ein gerade für sehr lichtstarke Objektive so überaus fortschrittliche Entspannung der Toleranz-Empfindlichkeit dieser Bauelemente einerseits herbeigeführt wird als auch andererseits infolge der bei der Zerlegung einer Linse in Tetlglieder erzielbaren endlichen Axialabstände die Möglichkeit erschließbar ist die zugeordneten Brechkräfte für das ausgedehnte seitliche Gesichtsfeld entlang einschlägig verschiedener Strahlen-Weglängen in bezug auf den Bler.denort — als der gemeinsame Bildort von Eintritts- sowie Austritts-Pupiüe —

ciioptrisch genützt werden. Somit wird bei diesem Aufbau des NEWTON-Negativs in Verbindung mit dem der negativen Eingangs-Linse bzw. -Gruppe unmittelbar nachgeschalteten Sammel-Teil sowie seinem dem NEWTON-Okular (NO) zugewendeten zerstreuenden meniskenförmige-,1 letzten Teilglied die fundamentale dioptrische Basis gelegt für den erstrebten Leistungs-Fortschritt, dessen alleinige Sicherstellung etwa in dem nachfolgenden zusammengesetzten Haupt-Objektiv (O), welches bekanntlich die reelle Abbildung erzeugt, wegen dessen Vergrößerungs-Wirkung nicht mehr in der für die modernen Erfordernisse einer extrem fehlerarmen Bilderzeugung ausreichenden Weise realisierbar wäre. Die ebenso überraschende wie bedeutsame Steigerung der fortschrittlichen Bildleistung durch diese vorstehend beschriebene Gestaltung des Sucherobjektivs (NN) wird weiterhin noch dadurch gefördert, daß im Gegensatz zu den bekannten NEWTON-Suchersystemen nicht ein einlinsiges, sondern ein aus wenigstens zwei Einzel-Linsen zusammengesetztes Okular (NO) dem Sucherobjektiv (NN) hinter einer zerstreuenden Luftünse derart nachgeschaitet ist, daß zwischen den beiden benachbarten inneren Nachbar-Flächen dieses Okulars ein sammelnder Luftraum eingeschlossen ist, in welchem für den Achsenstrahl ein ausgeprägt-divergenter Strahlenverlauf sicherstellt, daß beim Strahlen-Übergang von dem bildseitigen Okular-Linsenteil zur Eingangs-Linse des die reelle Abbildung er zeugenden sammelnden Haupt-Objektivs die erstrebten großen Strahlen-Durchstoßungshöhen und damit die Verteilung der vom fernen Objekt her einfallenden Lichtmengen über die gewünschten großen wirksamen Flächenquerschnitte mit Sicherheit realisierbar ist.

Bei eben diesem Strahlen-Übergang von dem NEWTON-Sucherfernrohr (NS) zu dem sammelnden Teilobjektiv (O) ist dabei der Optik-Konstrukteur im Falle einer nachschaffenden Ausübung der vorliegenden Erfindung nicht gezwungen, das verkleinernde NEW-TON-System (NS) auf der Seite des Strahlen-Austrittes aus der letzten Fläche des NEWTON-Okulars (NO) etwa mit einem streng telezentrischen Strahlenverlauf zum Objektivteil (O) hin auszustatten, es sei denn, es solle aus didaktischen Gründen ein besonders anschaulicher Einblick in die inneren dioptrischen Gegebenheiten derartiger Weitwinkel-Systeme mit langer Schnittweite vermittelt werden. In jedem anderen Falle kann, beispielsweise im Zuge der Feinkorrektion des Gesamtsystems, ohne weiteres der Parallel-Strahlengang zwischen den beiden System-Haüptteilen (NS und O) auch mit einer schwachen Konvergenz wie Divergenz ausgestaltet sein. In einem solchen Faiie würde sich gegenüber dem theoretischen Norm-Verlauf eines streng telezentrischen Strahlenganges an dieser Stelle nur eine unwesentliche dioptrische Einwirkung auf die fundamentalen Eigenschaften des Haupt-Objektivs (O) und/oder die bildseitige Schnittweite (s'„) des Gesamt-Objektivs ergeben, was durchaus im Gesamtrahmen der vorliegenden Erfindung zulässig ist.

Im Zuge der Untersuchungen zur vorliegenden Erfindung hat es sich in Kombination mit den Merkmale!? des kennzeichnenden Teils des Anspruchs 1 als besonders günstig herausgestellt, daß der die eigentliche reelle Abbildung erzeugenden sammelnden Haupt'Objektivgruppe (Ö) eine paraxiale Eigen-Brenn* weite (T₀) erteilt wird, welche kleiner bemessen ist als das 2,73fache der Äquivalent*Brennweite (F) des Gesamt· Objektivs ohne jedoch das i,53fache derselben zu unterschreiten! Die optische Bedeutung dieser Berries· sungs-Regel wird nach erfolgter Kenntnisnahme der vorliegenden Erfindung dann leicht verständlich, wenn ausreichend bedacht wird, daß bei einer Überschreitung der Obergrenze die Schwierigkeiten zur Erzielung eine.r hohen relativen öffnung in unerwünschter Weise progressiv zunehmen, während es im Falle einer Untsrschreitung dieses Brennweiten-Bemessungsrahmens zu einem gleichfalls unerwünschten Anstieg der Aberrationen höherer Ordnung führen würde. Diese fortschrittshemmenden Folgen werden aber durch den vorgegebenen Bemessungsrahmen erfolgreich eliminiert, wobei dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur eine sehr weitgehende Freiheit in der Linsen-Detailanordnung dieser Objektiv-Baugruppe (O) zur Verfügung steht, wie auch aus den nachfolgenden Ausführungsbeispielen abgelesen werden kann.

Aus den Ausführungsbeispielen ist zu ersehen, daß sich die neuen Objektive nach der Erfindung besonders vorteilhaft auch mit einer oder zwei asphärisch gestalteten Linsenflächen ausstatten lassen, um ganz spezifische Korrektionsvorgänge dann mittels dieser aspharischen Flächen durchzuführen, womii die Möglichkeit erschlossen wird, eine große Mehrzahl der einzelnen Konstruktionselemente von eben diesen Teilwirkungen der Korrektionsvorgänge frei zu halten, wie beispielsweise für eine Nutzung bei der Verminderung der Aberrationen höherer Ordnung. Dabei ist aus den gewählten Beispielen zu entnehmen, daß solche aspharischen Flächen mit großem Vorteil nicht nur in dem die reelle Abbildung erzeugenden Teilobjektiv (O), sondern auch in ebenso überraschender wie wirksamer Weise in dem objektseitigen NEWTON-Sucherfernrohr (NS) einführbar sind.

In den Datentafeln der Beispiele sind auch verschiedene Linsenaufspaltungen veranschaulicht, bei welchen zur Verdeutlichung solcher Aufspaltungsvorgänge an den Spaltungsstellen die dortigen Nachbar-Krümmungsradien sowohl nach der Größe als auch nach Richtungs- Vorzeichen gleich gestaltet sind, um somit die Möglichkeit einer allfälligen Verkittung zu demonstrieren, wenn nicht von einer weiteren Korrektions-Verfeinerung durch die Einführung verschiedenartiger Nachbar-Radien an diesen Aufspaltungs-Stellen Gebrauch gemacht werden soll. Die ausgewählter. Beispiele sind sämtlich auf die Äquivalent-Brennweite als Längeneinheit (F= 1) bezogen, so daß infolge dieser Normierung sämtliche Längenwerte als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit angegeben sind. In den Datentafeln sind die Krümmungsradien (R) der Linsenflächen in fortlaufender Linsen-Bezifferung von der Frontfläche in Richtung zum Bild hin bezeichnet. In der gleichen Numerisrungsfolge sind die längs der optischen Achse gemessenen Linsendicken mit d und die Luftabstände zwischen den axialen Scheiteln der einzelnen l.insenteile mit s in der gleichen Weise bezeichnet wie in den beifolgenden schematisierten Schnitten des Linsen-Aufbaues. Die Brechzahlen der verwendeten Gläser sind mit η in der bekannten Weise und in der gleichen Anordnung gemäß der konventionellen Lichtrichtung von der längeren zur kürzeren Konjugierten hin für jede Linse angegeben. In gleichet¹ Folge sind die Teil^Glieder mit römischen Ziffern (1 etc.,. 1) bezeichnet.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich Verwendet werden sollen, bezieht sich die genannte Brechzahl auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im PaIIe des Einsatzes der

neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie Ober den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser derart festgelegt werden, daß durch ihre jeweiligen NO-Werte (ABBEsche Zahl v) die mitgeteilte Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden welleniängen-bedingten cnromatischen Abweichungen dient

Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß bei der Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen (Vorform) für die vorliegenden erfindungsgemäßen Objektive dann im Verlauf der anschiießenden technischen Rohgestaltung (Rohform) in bekannter Weise mit der dabei normalüblichen Erstkorrektion im SEIDELschen Bereich (3ter Ordnung) die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen — z. B. für die rf-Linie des sichtbaren Helium-Spektrums mit Xd= 5876 AE Wellenlänge —, wie sie aus den Glas-Katalogen der Herstellerfirmen optischer Gläser jederzeit zu entnehmen sind, in routinemäßiger Handhabung erfolgen kann.

Den Datentafeln der Beispiele ist jeweils beigeschrieben, welcher Figur der Linsenschnitt-Abbildung das Beispiel zugeordnet ist. Weiterhin ist angegeben, für welche relative Öffnung die einzelnen Beispiele vorgesehen sind. Die angulare Ausdehnung des objektseitigen Gesichtsfeldes (2 W₀) ist ebenso wie die bilds-iitige Schnittweite fs'„) für das unendlich ferne Objekt zu jedem der gewählten Ausführungsbeispielen mitgeteilt

In der» nachfolgenden Datentafeln sind nun zunächst fünf Ausführungs-Beispiele der neuen Objektive nach der Erfindung gegeben, welche nur mit sphärischen Linsen-Oberflächen ausgeführt sind. Anschließend sind mit den Beispielen 6.) bis 15.) zehn weitere Bauformen dieser reuen sehr lichtstarken Weitwinkel-Objektive mit extrem hoher Bildleistung datenmäßig gegeben, die mit asphären Flächen ausgestattet sind, für deren Einführung die neue Unterart der erfindungsgemäßen Objektive ganz besonders vorteilhaft geeignet ist.

In diesem Beispiel ist die obenerwähnte Zerlegung von Linsenkomponenten mittels der an sich bekannten Aufspaltung sowohl für die Negativ-Teilgruppe (NN)a\s auch für das NEWTON-Okular (NO) des auf der Seite der längeren Konjugierten stehenden NEWTON-Sucherfernrohres (NS) ebenso veranschaulicht und datenmäßig ebenso nachgewiesen wie auch konforme Zerlegungen mittels der genannten Aufspaltung für verschiedene Bauteile im Inneren des die reelle Abbildung erzeugenden und infolgedessen sammelndwirkenden Objektiv-Hauptteiles (O), welches innerhalb des Gesamt-Systems in der konventionellen Lichtrich tung /ur Seite der kürzeren Konjugierten hin aufgestellt ist.

Im Beispiel l.)(Fig. I) ist zunächst die Daten·Zusammenstellung für eine Ausgangsform solcher Systeme dieses Konstruktions-Prinzips gegeben, welches für eine relative Öffnung von ί.Λ,35 und einen Gesamtbildwinkel Von 52° vorgesehen ist, bei dem das HEWTON-Sucner^ fernrohr (NS) m der einfachsten Weise ätis einem dreiteiligen NEWTÖN-Negativteil (NN) und einem zweiteiligen NEWTON-Okular (NO) aufgebaut und das Gesatnt'Objektiv mil einer monochromatischen Vorkorrektion Im SEIDELschen Bereich 3ter Ordnung ausgestattet ist

Das Beispiel 2.) (F i g. 2) zeigt eine Ausführungsform, bei der das NEWTON-Okular (NO) aus insgesamt drei Einzellinsen besteht, wobei in der Lichtrichtung von der längeren zur kürzeren Konjugierten hin einem durch Aufspaltung in zwei Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichep£ zerlegten und gegen das ferne Objekt hohl gekrümmten zerstreuend-wirkenden Doublet eine Bikonvex-Linse nachgeschaltet ist, welch' letztere zur Veranschaulichung der durch das neue Konstruktion-Prinzip erschlossenen breiten Gestaltungs-Möglichkeiten als eine (gleichschenklige) Äquikonvex-Linse ausgebildet ist und das NEWTON-Sucherfernrohr (NS)gegen die nachfolgende Haupt-Objektivbaugruppe (O) hin begrenzt. Dieses Objektiv ist für eine angulare Bildfeldausdehnung von 53° und eine relative Öffnung von //1,33 und einen dementsprechenden Durchmesser (D_Ep) der Eintritts-Pupille von 0,752 F vorgesehen sowie im Bereich 3ter Ordnung monc chromatisch vorkorrigiert Die bildseitige (freie) Schnittweite (s')iür das unendlich ferne Objekt ist etwas größer als 1,40 Fund damit zugleich die Einbau-Möglichkeit dieses Systems in die marktgängigen Spiegelreflex-Kameras sichergestellt

Im Gegensatz hierzu ist bei dem Beispiel 3.) (Fig. 3) die Sammel-Komponente des NEWTON-Okulars (NO) in zwei Einzellinsen gleichnamigen Stärke-Vorzeichen* zerlegt, damit dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur auch diese spezifische Gestaltungsart im Rahmen des vorliegenden neuen Erfindungsgedankens datenmäßig demonstriert ist. Dieses Ausübungsbeispiel ist für einen Gesamtbildwinkel von 60" und einen Eintrittspupillen-Durchmesst (Du·) von 0,769 F - entsprechend einer relativen Öffnung von /71,30 — vorgesehen sowie im SEIDELschen Bereich 3ter Ordnung monochrome tisch vorkorrigiert, da es sich hierbei um ein sehr lichtstarkes Objektiv zur Aufzeichnung von praktisch einfarbigen Signalen handelt, welche in einem sehr schmalen Spektralbereich liegen.

Letzteres trifft auch für alle jene datenmäßig gegebenen Beispiele der mitgeteilten Zahlentafeln zu. deren Glas-Brechzahlen lediglich für eine Arbeits-Wellenlänge niedergelegt sind. Dagegen ist das nachfolgende Beispiel 4.) ebenso wie auch das Beispiel 5.) für eine Abbildung mehrfarbiger Objekt-Elemente (Signale) innerhalb des sichtbaren Spektrums vorgesehen und dementsprechend sind die verwendeten Glasarten durch die Angabe der Standard-Brechzahlen (n_d) und der ABBl sehen Zahlen Nü_d(vd) charakterisiert, welche die Aromatisierung über den erforderlichen breiten Spektralbereich des sichtbaren Lichtes hh./veg sicherstellen. Die gleiche Handhabung ist auch den anschließend gegebenen Beispielen zugrunde gelegt, welche mit den obenerwähnten „sphärischen Flächen ausgestattet sind.

Bei dem Beispiel 6.) ist ebenso wie im Beispiel 13.) jeweils nur eine asphärische Fläche eingeführt, während den librigen acht Beispielen — Beispiel 7.) bis Beispiel 12.) sowie Beispiel 14) und 15.) — je zwei asphärische Flächen vorgesehen sind.

Zur Nachweisung des breiten Anwendungs-Rahmens, welcher durch das neue Konstruktion=Prinzip und seine ko'/lkreten Regeln zum technischen Handeln für die praktische Nutzanwendung so erfolgreich erschlossen wird, ist in den folgenden Dalentafeln der Ausführungs-Beispiele zur Erfindung demonstrativ gezeigt daß solche asphärischen Flächen sowohl in der objektseitigen Bau-Gruppe des NEWTON-Sucheffernrohres (NS) und/oder in dem die reelle Abbildung

erzeugenden Haupt-Objektivteil (O) als auch beispielsweise in dem Eingangs-Objektivteil (EO) der Haupt-Objektivgruppe (O) und/oder in letzterer auch in dem der kürzeren Konjugierten benachbarten Hinterglied eben dieser Haupt-Objektivgruppe (O) angebracht werden können.

Die asphärische Gestaltung einer deformierten Fläche ist bekanntlich bestimmt durch den Pfeilhöhen-Ausdruck:

P=C

worin H die Höhe des Achsen-Lotes an seinem jeweiligen Fiächendurchstoßungsort ist und die c-Werte für die jeweiligen Beispiele im Anschluß an deren Datentafeln im einzelnen mitgeteilt sind. Darüber hinaus ist ebenfalls noch demonstrativ in bezug auf das Hauptobjektivteil (O) datenmäßig veranschaulicht, daß in letzterem sowohl zwei als auch mehrere Nachbarflächen zu Kittflächenpaaren vereinigt werden können.

In allen jene» obigen Beispielen, in denen von einer asphärischen Flächen-Gcstaltung technischer Gebrauch gemacht wird, sind daher jeweils am Schluß der Beispiels-Daten der betreffenden Objektive die Flächenbestimmungs-Größen so mitgeteilt daß für jede der eingeführten asphärischen Flächen sowohl in der Daten-Zusammenstellung als aud* im Pfeilhöhen-Ausdruck stets die zugehörige Radien-Angabe auf den Scheitel-Radius eben der betreffenden Fläche im

Tafel I

Achsen-Scheitelpunkt am Durchstoßungsort der optischen Achse bezogen ist.

Zur Veranschaulichung der Einsatz-Breite des neuen Konstruktions-Prinzips nach vorliegender Erfindung sind im folgenden in der Tafel I sowie in der Tafel II die numerischen Werte für die einzelnen Teil-Merkmale"zu jeder dieser zwanzig Ausführungs-Formen der neuen Objektive zusammengestellt Die in den beiden Tafeln gegebenen Zahlenangaben sind das gerundete Ergebnis einer vierteiligen digkal-elektronischen Durchrechnung. Sie beziehen sich für jedes dieser Beispiele in Übereinstimmung mit den obigen Ausführungen auf die Gesamt-Brennweite (F= Φ -' = +1,0) als Einheit.

Aus den Zahlenwerten für die Eigenbrennweite (fmi) des jeweiligen NEWTON-Negativteilgliedes (NN) eil.srseits und der Luftlinsen-Brechkraft (0/) zwischen eben diesem Teilglied und dem nachfolgenden NEW-TON-Okuiar (NO) andererseits läßt sich bereits allem schon aus diesen beiden Werten — unter Berüzksichtigung ihres gemeinsamen negativen Vorzeichens — leicht erkennen, daß in der Tat innerhalb des NEWTON-Okulars (NO) ein sehr stark divergenter Strahlengang für die Zentralbündel herrscht, der sich dementsprechend auch in den seitlichen Bildbereich hin fortsetzt

In der letzten senkrechten Spalte der Tafel II ist im Interesse einer besonders guten Übersicht zu jedem der ausgewählten Beispiele noch angegeben, welchen Ansprüchen letztere im einzelnen zugeordnet sind.

Beispiel	ff/N	0,	ι Φ NO — fso	\|Κ_Λ,Ι
1 2 3 4	-1.94'O3F -1,94003 F -1.99610 F -1,94002 F	-1.63962 Φ -1.63962 Φ -1.42187Φ -1.63965 Φ	+ 0.29023 Φ + 0.29026 Φ + 0.28782 Φ + 0.32014Φ	0.56305 0,56311 0,57453 0,62108
5	-1.99610F	-1.42187Φ	+ 0.06034Φ	0,12044
6 7 8 9	-1.28338 F -1,21413 F -1.21448 F -1.19776 F	-1.27090 Φ -1.31178Φ -1.31185Φ -1.3135ΟΦ	+ 0.43228 Φ + 0.40979 Φ + 0.40298 Φ + 0.40018 Φ	0.55478 0,49754 0.48941 0.47932
10	-1.38831 F	-1.09880Φ	+ 0.34656Φ	0,48113
11 12 13 14	-1,32780 F -1,54644 F -1.27863 F -1.51227 F	-1.19392Φ -1.04840 Φ -1.27023 Φ -1.19220Φ	+ 0.32003 Φ + 0.17432Φ + 0.4? 308 Φ + 0.29330Φ	0.42493 0.26957 0.55375 0,44354
15	-1,34987 F	-1.32697 Φ	+ 0.38991 Φ	0.52633
16 17 18 19	-2.69614 F -2.21420 F -2.69800 F -1.90198 F	-1,26344^ -1.37224 Φ -1.19249Φ -1.51662Φ	+ 0.09262 Φ + 0.22742 Φ + 0.11249Φ + Ο.3Ο772Φ	0.24970 0.50356 0.30349 0.58528
20	- 1.95996 F	-1,38506 Φ	+ 0.08906 Φ	0.17456
Tafel II
Beispiel	0i/f	/ο		Ansprüche Kr.
1 2 3 4	+0,21130 Φ + 0,21130 Φ -0,01090 Φ + 0.18549Φ	+ 2,06031 F + 2,06031 F + 1,74056F + 2,11270F		2 2 Und 4 1 und 4 2

Fortsetzung

Beispiel

Ansprüche Nr.

10

11
12
13
14

15

16
17
18
19

20

-0,09326 Φ

-0,09092 Φ + 0,19608 Φ + 0,19628Φ + 0.19654Φ

+ 0,00335 Φ

+ 0.1Ι634Φ + 0,32168 Φ -0,09102 Φ + 0,22884 Φ

-0,02189 Φ

+ 0,02576 Φ + 0,13293 Φ -0.08132Φ + 0,06242 Φ

-0,06608 Φ + 1,68117 F

+ 2,14998 F + 2,10051 F + 2,13695/· + 2,08629 F

+ 1,88436/·

+ 2,01931 F + 2,05755 F + 2,14887 F + 2,20934 F

+ 2,09041 F

+ 2,14883 F + 2,46367 F + 2,16950 F + 2,33563 F

+ 1,68190 F

1,3,5 2,3,5 2 bis 2,3,5

1,3,5

1,3,5 2,3,5 1.3,5 2,3,5

1,3,5

1 und 1 und 1

Hierzu 13 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1, Lichtstarkes Weitwinkelobjektiv mit großer bildseitiger Schnittweite, welches so aufgebaut ist, daß

a) an der der kürzeren Konjugierten zur Erzeugung der reellen Abbildung ein mehrgliedriges, eine variable Blende enthaltendes, sammelndes Teilobjektiv (O) angeordnet ist, daß

b) an der Vorderseite (längere Konjugierte) ein mehrgliedriges verkleinerndes NEWTON-Sucherfernrohr (NS) angeordnet ist, das aus einem kurzbrennweitigem Sucherobjektiv (NN) und einem länger brennweitigen Sammelokular (TvOjbesteht,

c) das Newton-Sucherfernrohr (NS) als ein umgekehrtes GALILEI-Fernrohr ein zerstreuendes Sucherobjektiv (NN) und ein Sammelokular (NO) besitzt, wobei für die Vergrößerung (Vns) als dem Quotienten aus der Brennweite (f_NN) des Sucherobjektivs (NN) und der Brennweite ((no) des Sammelokulars (NO) die Beziehung gilt

0,106< I V_NS\ <0,690,

d) das Sucherobjektiv (NN) aus mindestens drei Linsengliedern (I, II, III) besteht, wobei di) ein frontseitiges Negativteilglied (I) mit einer gegen die Bildseite konkaven an Luft angrc. senden Fläche vorgesehen ist, daß

e) zwischen dem dritten Linse-glied (III) und dem Sammelokular (NO) pine zerstreuende Luftlinse mit dem Scheitelabstand (s;^} eingeschaltet ist, wobei für die paraxiale Flächenbrechkraftsumme (0,) dieser Luftlinse in bezug auf die Äquivalentbrechkraft Φ des Gesamtobjektivs die Beziehung gilt

0,948 Φ<-0/< 1,808 Φ,

daß

40

das Sammelokular (NO) aus mehreren Teilgliedem besteht, dessen erstem nach einer sammelnd wirkenden Luftlinse ein Positivteilglied folgt, wobei in dieser Luftlinse für das Mittenbündel ein stark divergenter Strahlengang herrscht, der durch dieses Positivteilglied zu einem schwach divergenten bis schwach konvergenten Verlauf umgebogen wird und daß g) für das Teilobjektiv (O) eine paraxiale Eigenbrennweite (fo) vorgesehen ist, für die bezüglich der Äquivalentbrennweite F des Gesamtobjektivs die Beziehung gilt:

l,53F</a<2,73F
gekennzeichnetdurch

da) ein dem Negativteilglied (I) nach einem zerstreuend wirkenden Luftraum folgendes Sammelteilglied (II), dessen rückseitige an Luft grenzende Fläche gegen das Bild konvex ist, und

d3) ein weiteres Negativglied (III), dessen rückseitig an Luft grenzende letzte Fläche konkav gegen das Bild ist, sowie durch

fi) eine bikonkave Form der Luftlinse zwischen dem ersten und dem zweiten Teilglied des Sammelokulars (NO).

2. Weitwinkelobjektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die dem NEWTON-b'ucher-Teil (NS) zugewendete Eingangs-Komponente (EO) des die reelle Abbildung erzeugenden mehrgliedrigen sammelnden Käupi-ObjcktiVcS (O) derart aus zwei benachbarten Linsen aufgebaut ist, daß deren inneres Nachbar-Flächenpaar (IN) eine sammelnde Flächenbrechkrafts-Summe (0w) besitzt, weiche größer bemessen ist als das 0,167fache der Äquivalent-Brechkraft (Φ) des gesair.ten Weitwinkel-Objektives, ohne jedoch den Betrag von 0357 Φ zu übersteigen.

3. Weitwinkel-Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Negativ-Objektivgruppe (NN)OQS NEWTON-Sucherfernrohres (NS) auf der dem fernen Objekt zugewendeten Seite mit einem derart aufgespalteten Negativ-Teilglied beginnt, welches aus wenigstens zwei Negativ-Teillinsen, die durch einen zerstreuenden Luftraum (Luftlinse) getrennt sind, mittels Aufspaltung an dieser Stelle aufgebaut ist. welche von den durchtretenden Strahlen vor ihrem Eintritt in das nachfolgende Sammel-Teilglied ujt NEWTON-Negatives (NN) passiert werden muß.

4. Objektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß in dem zusammengesetzten und sammelnd-wirkenden Okular-Teilglied (NO) des NEWTON-Sucherfernrohres (NS) eine der Teil-Linsen dieser Okular-Gruppe (NO) in an sich bekannter Weise mittels Aufspaltung in zwei benachbarte Teil-Linsen zerlegt ist

5. Objektiv nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß wenigstens eine der Teil-Linsen des Gesamt-Objektives an einer der bevorzugt an das Medium Luft grenzenden Oberflächen asphärisch gestaltet ist

3 4

6. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= I als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezinialbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, I).

F=UOOOO 1:1,34 2co_o = 52° i', =+1,4095 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,746 F Φ _NS= + 0.0537Φ

Glied Linse Radien

Dicken und Abstände Brechzahl

Bez.

L_x

L₁

R₁ = +3,3100 Λ', = +1,6700 R₁ = +40,000 R\ = -4,5350 Ry = +1,9710 R₁ = +0,7735 A_4n = -0,9192 A_4n = -1,35568 R_ib= +4,0000 A_4b = -4,0000 A₅„ = +1,7310 A_5o = +5,42638 Α_5ο = +2,3605 A₅„ = +1,1830 R_b = +11,5687 R„ = +1,4258 R₁ = +1,4258 Λ; = -3 06946 Λ₈ = +1,8595 A₈ = -12,0749 R_q = +4,10615 R₉ = -47,4162

rf, = 0,14600 S₁₁ = 0,34600 </, = 0,23700 J₂₃ = 0,20140

ds = 0,53380

s, = J₃₄ = 0,83250

ύ'_4ο = 0.61260 s^ _Λ = 0,06850

rf_4b = 0,26642

J₄₅ = 0,00638

d_Sa = 0,25246 Λ_5β „ = 0,33569

d_ib = 0.14605

J₅₆ = 0,21823

d_b = 0,09232

J„7 =

rf₇ = 0,30382

J₇₈ = 0,00336

d_s = 0,19465

J₈₉ = 0,00336

d_q = 0,16280

H₁ = 1,639 /i, = 1,673 H₃ = 1,744 = 1,623

«4. = 1,623 = 1,658 = 1,785

H„ = 1,805 H₇ = 1,488 H₈ = 1,658 H₉ = 1,6-23

AW

NO

-IS

EO

5 6

7. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende aufdie Äquivalent-Brennweite F= I als Längeneinheit bezogene Datentabclle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheilelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. I). F= 1,0000 1:1,33 2ω₀ = 52° s'_m = + 1,4095 /·' Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,752 F Φ _ν._τ = +Ο.Ο537Φ

Glied Linse Radien

I L₁

ii L₁ III

VI VII VIII IX

L-

Dicken und Abslände

lirechznhl

Uez.

R₁ = +3.31000 R\ = +1.67000 R₂ = +40,0000 R₂ = -4,53500 Ri = +1,97100 R\ = +0,77350 Ri₁₁= -0.91920 Λ_4ο = +10,2000 R₄,= +9,38050 Rl_t = -1,3728209 R₄, = +4,00000 R₄, = -4.00000 /?_s= +1,73100 R^= +5,42638 R<_h= +2,36050 /?;„= +1,18300 /J₆ = +11,56870 R-_e = +1.42580 Λ- = +1,42580 R- = -3.06946 R₉ = +1,85950 R'_s = -12,07490 R₉ = +4,10615 Rg = -47,4162

rf, = 0.14600

J₁₂ = 0.34600

d₂ = 0.23700

s, χ = 0.20140

rf, = 0.53380

s, = S₃₄ = 0,83250

rf_4<i = 0.16230 s_4itb = 0.0685003

il_ib = 0.33483 f J₄^ = 0.0685002

rf_4r = 0.26642

j₄₅ = 0,006380

rf₅, = 0.25246 J₅, „ = 0,33569

ds_b = 0.14605

J₅₆ = 0,21823

rf₅ = 0.09232

J_Ä7 =0

rf₇ = 0.30382

i,_s = 0.00336

rf_s = 0.19465

j_S9 = 0,00336

rfq = 0,16280

;/, = 1.6390 H₂ = 1,6730 /;., = 1,7440 H₄. = 1.6230 /i_4fc = 1.6204 H₄, = 1.6230 H₅. = 1,6580 n_s„ =1,7850 H₆ = 1,8050 H, = 1,4880 H₈ = 1,6580 η» = 1.6230

NN

NO

EO

8. Objektiv nach Anspruch 2, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= I als Längeneinheit bezogene Datentabellc, worin auf Grund dieser Normierung alle Langenangaben (Krümmungsradien',- Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/öder dezimalbfuchleiligc Mehrfache eben dieser Einheil ausgedrückt sind (Fig. 3).

F=I₁OOOO 1:1.33 2ω_ο = 6Ι° s', = + 1.5959 F

Durchmesser der Eintritts-Pupille == 0,752 F Φ ,_ν.₉ = 0 (telezenlr.)

Linse

Radien

Dicken und Abstände

Brechzahl Bez.

L₁

= +3.25586 d, = 0.139391 "l = 1,62299 R\ = +1,69156 ■^rl2 = 0.412113 Ri = +5.78979 dz = 0,343428 »2 = 1,64250 R'z = -5,87383 "2.1 Λ Acncci-i
U₁TUUJ 7 t = +1.99604 ds = 0.056565 ".1 = 1.74400 R\ = +0.80039 ^sl = Jj₄ = 0.569686 R^. = -1.25941 d*. = 0,428275 /I₄ = 1,62004 R*. = -1.92550 J₄,, = 0,149492 R_it = +3.78696 K = 0,164250 "■»,, = 1,64250 = plan = 0.010000 *4. = +4,050827 d*. = 0,178470 "■», = 1,78470 = plan ■*4S = 0,020000 Rs. = +4,183696 ds. = 0.624055 "5. = 1,78600 R's. = -4,183696 ^ss.„ = 0,267900 Rs_b = -4,050827 ds. = 0,080000 "i» = 1,80518 R's> = +1,500270 CS = S_5b = 0,249073 R₆ = -8,417200 d„ = 0,0646458 "h = 1,78470 R'e = +1,16357 = 0 R-, = +1,16357 rf, = 0,410093 "7 = 1,71300 R'-, = -2,47696 •*78 = 0,004040 Rs = +3,84187 rfs = 0,191916 "8 = 1,64250 Ri = --5,95403 = 0,004040 R₉ = +1.96752 rf, = 0,212117 = 1,56384 R₉ = -7,94652

NO

NS

230 236/1ST

ίο

9. Objektiv nach . nspruch 2, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= I als Längeneinl eit bezogene Dalcnlabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache efc'cn dieser Einheit ausgedrückt ynd (Fig. 1).

F=l_t0000 1:1,29 2co₍, = 53,5° s\ = + 1,4095 F Durchmesser der Hintritts-PupMIe = 0,775 F Φ,ν.,= + 0,102023<!>

Linse Radien

Dicken und Abslände

Öez.

L₁

R₁ = + 3,30888 d[ = 0,146023 1,63854/55,38 MV 1,62299/58,06 /VO 1,65844/50.88 EO l,S0513/25.43 R\ = + 1,67033 = 0,345755 R₁ = + 39.89615 ti-, = 0,236994 1,67270/32,20 1.62299/58.06 1,78470/26.08 1,48749/70,45 Κ = -4.54148 = 0.201411 R, = + 1.97097 d₃ = 0.533739 1,74400/44.77 1,65844/50,88 R\ = + 0.77345 •f. = s_3i = 0.832498 Λ₄ = -0,91924 d*. = 0,612625 .1,62299/58,06 R* = -1,35576 j₄ = 0.068815 ^4_h = + 3,82110 i/_4ft = 0.281975 ^4h ⁼ -3.60727 •?4< = 0,003357 R·. = + 1.73153 d<. = 0.238336 R^ = + 4,47636 Js,., = 0.335685 Äs=⁵ + 2.35943 ''s = 0.146023 Äi = + 1.18252 CS = J₅₆ = 0.218195 Λ* = + 11,57274 dt. = 0.092313 Rt. = + 1.42579 £ = 0 Ä- = + 1.42579 d-, = 0,302116 λ; = -3.05708 = 0,003357 Rs = + 1.86073 d% = 0.194697 /?s = -12.08331 = 0,003357 Λ, = + 4,10610 dq = 0.162807 /j' ₌ -47,41549

12

10. Objektiv nach Anspruch I, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite /·'= I als Längeneinheit bezogene Datentabellc, worin aufGriind dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendickin und Scheitelabstände) als ganze und/odef dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 4).

F=I₁OOOO 1:1,30 2ω_ο~6Ι.5^ο Durchmesser der

_τ = +1.59591 F

OwUQ F Φ _w= -0.3467Φ

Glied Linse Radien

Il

Iv

VI

Vn

VIII

IX

L-,

Dicken und Abstände

Bez.

«ι
R,

+ 3,25586 + 1.69156 + 5.78979 -5.87383

D _ » I

R\ =

D'

λ; =

λ- =

Λ» =

+ 0,80039 -1.25941 -1,92550 + 3.78696 + 117.1978 + 1.70381 -9,44427 -4,56597 + 1,47541 -8.41722 + 1.16357 + 1,16357 -2.47696 + 3,84187 -3,95403 +1,96752 -7,94652

(/, = 0.139391

j,, = 0.412113

d, = 0,343428

J₂., = 0.460597

(I₃, = 0.056565

_Si = j_u = 0.569686

(U_a = 0.428275 j_4>i> = 0.149492

d_ih = 0,175754

J₄₅ = 0,218178

d_K = 0.298984 J₅. „= 0,391104

d_Sb = 0,076766

C5 = J₅₆ = 0,183835

d„ = 0,064645

s_b, =0

rf₇ = 0,410093

J₇₈ = 0,004040

d₈ = 0,191916

J₈, = 0,004040

dg = 0,212117

1,62299/58,06

1,64250/57,94

1,74400/44,77

1,62004/36,37

1,64250/57,94

1,78470/26,08

1,80518/25,43

1,78470/26,08

1,71300/53,85

1,64250/57,94

1,56384/60,82

AW

,VO

EO

13

14

11. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 5).

F=I₁OOOO 1:1,37 2ω_ο = 70° s'„ = +1,37816 F Durcbmesser der Eintritts-Pupille = 0,730 F Φ _VÄ-= +0,1190Φ

Linse

L₂

-5_β

L₁

Radien

Dicken und Abstände

Asphärische Flasche /?₍, mit: Cj=-2,1897588· 10 Λ

I=C₄ = C₅=O.

Brechzahl Bez.

^ÄI. = + 2,600 d\ +4,220 s_u + 6,200 S₁₂ — JO,U1 di + 1,180 ^s> -1,490 j₄ + 4,220 di._h -2,030 j₄₅ + 1.437 rf, + 4,917 j₅ + 12.55 df. -3,119 j₆ -2,837 j_fi7 + 1,691 di -2,068 ds - 2,470 d₉ -1,932329 = 0,162 "u = 1,620 d*. R\ = + 4,220 + 1,630 -2,790 + 1,342 + 1.691 -21.43 -29,95 = 0,030 ^U ⁼ + 1,305 + 3,760 ±plan = 0,078 = 1,630 = 0,499 - 0,090 "2 = 1,620 = 0,294 Λ, = = 0,232 "3 = 1,670 Λ'·. = = 0.003 "4 R₃ = = 0,0908 = 1,713 Äi = = j_J4 = 0,534 = 0.186 "4» = 1,740 ⁴° •^4« = = 0.010 /?_4jj = = 0,411 "5. = 1,730 K_b = = 0.013 = 0.667 = 1.744 A^ = = 0.052 = O.H·- "ft» = 1,756 *'»> = = _Si„ = 0,320 = 0.157 n_hh = 1,548 ^.= = 0,079 = 0,075 «7 = 1,805 ^ = = 0 Ä, = = 0.320 »8 = 1,510 ä; = = 0,004 R* = = 0.172 /I, = 1.713 Λ« = = 0,004 Λ, = = 0,175 = 1,713 R'a =

NN

NO

NS

EO

-1,9841448- 10"',

12, Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin aufGrund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 6).

.F= 1,0000 1:1,35 2ω_ο = 61° s¹, = +1,38483 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,741 F Φ ^₅= +0,0297 Φ

Glied / II VI Linse Radien + 2,3500 Dicken und Abstünde Brechzahl = 1,620 Bez. NS EO O / ^Lu + 8,4100 d,. = 0,0900 "l R\ = \ III VlI / + 8,4100 S₁ ₍ = 0,0100 = 1,625 \ R_ib = + 1,4000 du = 0,0500 "u R\ = VIII + 4,2100 J₁ = 0.3613 = 1.625 \ R₁ = iv C L_K + 1,7800 d,. = 0.0800 n. NN X R'_u = IX -8,4100 S₁₂ = 0.3205 = 1,670 R₂ = L₁ -2,8100 d₂ = 0.2109 "2 R₂ = + 5,8900 S₂₃ = 0,0197 = 1,713 Ry = Ls + 1,1080 d, = 0.0880 "3 Ri = -0,9906 _s. = J₃₄ = 0,4850 = 1,662 Ra ⁼ L₄ -1,2803 d* = 0,1189 η_Λ R'i = + 4.8876 0,1647 = 1,788 NO R* = - 2.2904 d*> = 0.4167 R4* ⁼ + 1.8900 J₄, = 0.2058 = 1,744 Rs.= Li -13,203 ds. = 0.3710 "5„ R's = + 5.6822 J< = 0.0097 = 1,794 Rs, = + 2.1055 rf, = 0.1554 "5» Rs₁, = -3.1200 CS = j,₆ = 0,6609 = 1.805 Rh = L„ + 1,1784 d_h = 0.0650 "ft Rl, = f 1.1784 ^Sbl = 0 = 1.510 Λ, = L₁ -6.0511 d-, = 0.3148 ii- λ; = + 10.250 5₇₈ — 0.0044 = 1.721 R« = L_s - 3,4884 d_s = 0.1697 'h R* = + 5.1200 _SgQ = 0.0044 » 1,787 /?_q = L₉ -2,543163 d₉ = 0,1960 Iiν R₉ =

Asphärische Flächen: Λ_4|ι mit c, =(2 'R₄J'', C₁= -1,3904948 ■ ΙΟ"²,
ij= -1,5325255 · ΙΟ'³, C₄ = C₃ = O sowie außerdem R₁, mit c, =(2 · Λ_ο)"',
C₂= -4,4054084 · 10"², C₁₄ = C₄ = C₅ = O,

25 14 081 auf die I Aqiiivalent-Brenn- II L₂ R₁ = -2,8230 III L₃ R\ = +1,1080 L₄ R'i_r = -2,2900 Ls VI L₆ /?; = +1.1790 VII L-, Λ; = -6.0500 I VIII L_n Rl, = -2,54700 , Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder sowie außerdem R_q mit C₁ = Brechzahl Bez. 1,623 NN 1,661 NO I NS I 1,744 EO 1,805 I -1 ■ weite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin sufGrund dieser Normierung alle / Λ₄_ = -1,2780 ^/ ^r Λ; = -13,200 ξ R'_H = -3.6060 dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, 7), = 0. I jj l| 17 13, Objektiv n»ch Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende Längenangaben (Krümmungsradien Λ, = +5,8930 Ri₁₁= -0,9890 / /?<„ = +1,8900 V <Γ Λ, = +1.1790 Λ, = +9.3050 = + 1,38445 F »1. = I H 11 dezimalbruclueilige Mehrfache eben / /?.,„= +4.8870 X_n^ R^ = +5.6820 I /?„ = +5.12012 0,752 F Φ,vs =+0,0300 Φ I M 11 /•=1,0000 1:1,33 2cu_u = 62° s', IV ν L_ih ι IX L₉ Dicken und Abstände 1,624 1,788 ■ 1,795 1,510 Il Durchmesser der Eintritts-Pupille = \ " R'i_h= +Plan /?,„ = +2.1050 I j Glied Linse Radien \ d_u = 0,1309 "u = Ii Ι Λ_Ιο= +2,3360 \ R_ir = ±plan R_h = -3.1210 El L₁ L₄ s_Uh = 5,3686 1,641 1,788 1,720 1 y/ " /ϊ'ι.= +1,4320 I I \ d_u = 0,1366 U₁ = I \\ R₁₆= +4,2120 S₁₂ = 0,3222 1,713 1,788 I * R'_u= +1,7280 d₂ = 0,2140 n₃ = R, = -9,3050 S₁₃ = 0,0196 d} = 0,0878 "+„ = j. = j₃₄ = 0,4851 i/_4o =0,1188 "4,, = s^ _b = 0,1647 i/_4h =0,1160 "4_t = J₄_ _€ = 0,06819 d_Ar = 0,1788 "5„ = S₄₅ = 0.18821 </,„ = 0,3710 "5(, ⁼ S_5n „ = 0.0096 i/,„ = 0,1554 ''-6 = CS = s,₍, = 0,6610 4 = 0.0648 «7 = S,,i = 0 i/, = 0.3147 "* = J₇₈ = 0.0044 r/„ = 0.1500 «9 = 4 .S₈, = 0.0052 (2 · A₉) i/q = 0,1960 Asphärische Flächen: /?_4t mit C₁ =(2 ■ Zi₄J"¹, C₂= -1,3904948 C₃= -1,5325255 · 10'^J, C₄ = C₅ = O C₂= -4,4054084 · I0"², _Ci = d = c_s

19

14, Objektjv nach Anspruch 2, 3 und 5 gekennzeichnet durch folgende»« Γ die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Patentabelle, worin auf G^nd dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Schejtelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 8),

F= 1,0000 1:1,30 2io_u = 62° s', = +i,38442 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,769 F Φ _vs= 0 (telezent.)

Glied Linse Radien

Dicken und Abstände

Brechzahl

Bez.

L_1n

L-,

A_1n = +2,3250 Λ',.= +1,4200 A,„ = +4,2000 A',,= +1,8000 R₂ = -8,0000 R', - -3,0QQO R_s = +6,0000 R₃ ¹ = +1,1080 Λ₄_ = - 1.0000 A_4n= -1,3000 A₄₆= +4,5000 A₄₆= -2.4290 As₀= +1.8300 Α;_β= -13,150 A_H= +5,6800 Ai₆= +2.1070 Ä„ = -3,1200 A_h = +1.3000 A- = +1.3000 A; = -9.6900 A„ = +9.6900 A, = -3.5500 R_n = +5.1200 R_n = -2.5472

d_u = 0,1300 s_u „ = 0,3685

d_lh = 0,1367

S₁₂ = 0,3322

d, = 0,2140

S₂₃ = 0,0200

rfj = 0,0880

•s, = *34 = 0,4781

d^ = 0,1200

S^₁₁ = 0,1650

f/₄„ =0,4113

J₊₅ = 0,2060

rf_s = 0.3833

j_So _ = 0,0100

d_H = 0,1550

C5 = s_5h = 0,6610

(/„ = 0,0620

i_ft7 =

rf-, = 0,4247

i,₈ = 0.0044

rfp = 0,1695

i_sg = 0.0040

(Λ, = 0.19597

h_1o = 1,620 "u = J-⁶²⁵ η, = 1,670 H₃ = 1,713 H₄. = 1,670 /I₄₆ = 1,788 H₅. =1,744 H₅, = 1,795

= 1.805

H₇ = 1,520 H₈ = 1,720 H, = 1,788

NN

NO

EO

Asphärische Flächen: R^ mit r, = (2 ■ R^)' '. C₁ = - 1,3904948 · 10 ²,
C₃= —1,5325255 · 10"^J, C₄ = C₅ = O sowie außerdem R₉ mit C₁ =(2 · A₉)"',
c_i=-4,4054084 · 10"², Cj = C₄ = Cs = O.

21

22

15. Objektiv nach Anspfuch 5, gekennzeichnet durch folgerlde auf die AqtiivalenUBrenn- =I als Längeneinheit bezogene Dateritabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicköh und Scheitclabstände) als ganze und/oder dezimalbruchleilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 8).

F= 1,0000 1:1,27 2co_o = 63° s'_T = + 1,37988 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,787 F Φ,_ν._? = -0,0599Φ

Glied Linse Radien

Dicken und Absläride

Brechzahl

Dez.

III

IV:

VI VII VIII

M.

L₁

R₁ = + 2,47176 'Ί. = 0,130780 "u = 1,62299 NN = 1,66526 NO = 1,74400 EO = 1,80518 + 1,43597 ^s\..h = 0,379206 R₁ = + 5.06090 du = 0.1195586 /I₂ = 1,57376 = 1,75862 = 1,80975 = 1,51009 R'i* — + 1,67312 = 0,327155 R, - -12,2972 d> = 0,204174 "i = l,6862ii = 1,71300 R* = -2,65889 s_Z3 = 0,006045 Ri — + 19,9265 d, = 0,079438 /I₄ = 1,48787 = 1,78581 R}' = + 1,03249 j, = J₃₄ = 0.513494 Λ₄ = -1,06224 da, = 0,14342V Λ₄ = -1,51053 = 0.006604 R* — +4,80894 ^ = 0,310924 K_k = -2,33692 = 0,486479 ^5. R_s = + 1,78534 = 0,632408 ⁵S-... R's — -4,53844 = 0,140780 R_$ = -5,04251 = 0,104960 «6 CS ^s» ⁼ + 1,92364 = J₅₆ = 0,278537 d₆ Rb — + 19,36343 = 0.075558 "7 Ri = + 1,31773 = 0 d-, R₁ = + 1,31773 = 0,208427 «8 i-8 R'i = +7.64015 = 0,018470 ^₈ ^8 ⁼ + 6,67422 = 0,165331 /I₉ •S-89 R₈ = -3,70201 = 0,004403 d_g Λ₉ = +4,36936 = 0,216561 /?i = -2,11985

Asphärische Flächen: Λ_5λ mit C₁ = (I-A₅J *, c_?= +3,1558520 -10 \ Cj= -1,0934658 -10"², C₄=C₅ = O, sowie J?₇ mit C₁ = (2 · A₇)"¹, C₂= +7,7432718 -10"², C₃ = C₄=C₅ = O.

23

16. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangabert {Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabslände) als ganze und/oder dezimalbriichteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 8).

F=I₁OPOO 1:1,27 2ω_ο = 71° j'„ = + 1,38267 F
Durchmesser der Eintfitls-Pupitle = 0,787 F Φ „_s= +0.0905Φ

Glied Linse

Radien

Dicken und Abslände

Brechzahl

Bez.

L₃

Λ*

L₁

Λ,. = +2.74796 /?',„ = +1,38529 Λ,, = +4.72779 R\_h = +1.62153 R₂ = —9.76130 R₂ = -2.55659 Rt = +5.24780 /?,' = +1.14502 Λ_4α = -1.08216 A₄.= -1.64005 R_it= +8.23292 Λ₄,= -1,87001 ' Λ₅.= +1,56677 Λ;, = +233,608 Λ,,= +6,15175 Λ,,= +1,70231 R_b = -5.99853 Λ;, = +1.11299 A₇ = +1,11299 R₁ = -27,8242 A₈ = +5,38523 R₈ = -3.54530 Λ, = +5,2585 R₉ = -2,37677

ί/ι, = 0.113696
J,..= 0.369517

rf,, = 0.113050

J₁₂ = 0,336512

d₂ = 0,251728

J₂₃ = 0.003873

ί/, = 0,075885

_Jf = s₃t = 0,496877

d^ = 0.108446 s^ _b = 0,031053

(l_ib = 0,379461

J₄₅ = 0,176652

f/₅. = 0.465503 _Js_ _b = 0,079057

</,_k = 0.156555

CS = J₅₆ = 0.596110

d_b = 0.089333

*.7 =0

d-, = 0,286056

J₇₈ = 0,003799

d_a = 0.167282

j_g9 =0,003731

d₉ = 0,189790

/i_u = 1,62299 n_u = 1.63282 H₂ = 1,70223 H, = 1,59282 H₄. = 1.73174 H₄, = 1,75711 H₅, =1,74400 H₅,, = 1,71941 /;₆ =1,80518 H₇ = 1.51009 H₈ = 1,71360 r.₉ = 1,78730

NO

EO

Asphärische Flächen: R₅ mit C₁ = (2 - R₅ )"^!. C₂ = + 2,816 6962 -10
C₃ = -7,5530319 - ΙΟ"³,'c^c_s = 0, sowie Ri mit C₁=(I-IC₁Y¹.
C= +6,5533496 - ΙΟ"², c₃ = c₄ = c_ä=0.

"²

17. Objekiiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivaleni-Brerin-' weile F= 1 als Längeneinheit bezogene Datenlabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längeiiängaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabslände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 9).

F= 1,0000 1:1,25 2ω₀ = 78" s', = + 1,37450 F
Durchmesser der EInInUs-PiIPiIIe = O₁SOO F Φ,_νχ = +0.2405Φ

Glwri y V)' VII Linse Radien Dicken und Abstünde Brechzahl = 1,62299 Bez. NS EO O K_1n = +3,06439 f/| = 0,102379 "1. R_x.= +1,23750 I < VIII _Sl = 0,0,440991 = 1,66846 R_u= +10,38196 (I₁ = 0,125732 "u R\_h = +2,10356 V C IX S₁₁ = 0,262269 = 1,74555 NN η ₌ _n 7gQg2 ti L₁ (I₁ = 0,201702 "2 Λ'₂ = -2,47073 ^sli = 0,005522 = 1,54834 Λ, = +2,54629 In L₃ (I₃ = 0,084891 "3 Λ;, = +1,11281 VI <f ■Si = s_i4 = 0,620145 = 1,65843 \ R^= -1,18498 L· Hj. = 0,107960 «4. / · Ai₁₁= -2,07360 S-Ιλ .b ⁼⁼ 0.016611 = 1,45818 NO R_ib= +7,38277 ''■Ifc ⁼ 0,494227 /^= -1,49120 •S45 = 0,003862 = 1,74400 Λ_5β= +1,71860 '/5. ⁼ 0,524953 "5. Ä_5i= -8,79790 Si = 0,042897 = ί,.ν = 1,59810 A₅₁= +252240 ds_b — 0,164345 "5» R-^= +2,42654 CS = J₅₆ = 0.345369 = 1,62109 R₆.= -2,26150 L_b, de. = 0.212701 »6. R₆. = -1,87031 j₆ = 0 = 1,80518 R_bt= -1,87031 *4» ⁼ 067369 /I₆₁₁ R_6t= +0,99891 _s ₌ 0 = 1,62059 R₇ = +0,99891 L-, rf₇ = 0,280335 "7 ^ = +7,52353 s_ls = 0,141992 = 1,74400 R_s = -12,94667 L_s d_a = 0,167916 «8 R'_s = -3,21190 Ss₉ — 0,015969 = 1,78742 R₉ = +7Λ2160 L₉ d₉ = 0,239763 K₉ R₉ = -1,72219

Asphärische Flächen: R₁ mit c, =(2 - K₁T», c, = +1,1375238 · 10~^l, C₃= -9..I8O2926 - 10"². C₄=C₃ = O. sowie Rg.mit C₁ =(2 -R₃)'¹, C₂ = -4,4713009 - ΙΟ"², c₃ = -<M523482 - 1(T², ^=C₅ = 0.

18. Objektiv nach Anspruch 5, gekentizeichnet durch folgehde auf die Äquivalent-Brennweite F=I als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin aufOrund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendirken und Scheilelabständc) als ganze und/oder dezimalbruchteiligc Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, 10).

F = 1,0000 1:1,25 2cu₀ = 78° s«, = + 1.37760 F
Durchmesser der Eintritts-Pupilie = 0,800 F Φ _w= +0.1Ϊ80Φ

Glied Il \ VII Linse Radien Dicken und Abstände Brechzahl * "3 = 1,62299 Bez. NS EO O R_x,= +? 59200 Li d\ — 0,117052 "l. Λ',. = +1,32769 ι < II! vni S_x, _h = 0,418691 /I₄ = 1,62354 X* /?,„ = +6,22602 du = 0,117974 "l» V <f Λ',,,= +1,63444 \ IX S\2 ⁼ 0,288116 /I₄ = 1,66946 NN R_: = -36.16198 *-2 Hi ^¹ 0.232183 "2 Λ₂ = -2,78970 *^23 "^ 0,004672 "5. = 1,71321 R₃ = +3,77575 y L₃ d₃ ~ 0.089881 Λ;, = +1,17608 Sj = J₃₄ = 0,531844 n_Sh = 1,73764 R₄,= -1,11123 L\ rf₄ = 0,186795 ^ = -1,49128 ^S4„.,, = 0,009011 "6. = 1,73270 NO Ä4„= +4,21870 i/₄ = 0,411960 «;_t= -2,04042 545 = 0,013735 "6_b = 1,74400 R_s, = +1,43571 ^ Je rfs. = 0,667893 R·^ = +4,91662 s_s, _b = 0,051485 = s_IN lh = 1,75644 \ R_ib= +12,54440 ^St ⁼ 0,104870 R-_5h = +1,34195 CS = J₅₆ = 0,322004 «s = 1,54814 R₆, = ±plan Le. ^ft. = 0,156762 K.= -3,11895 j₆ = = 0,079336 Tl₉ = 1,80518 R_6h= -2,84169 de_b ~ = 0,074429 R-_6b= +1,69106 ^67 = = 0 = 1,51009 R₁ = +1,69106 ^7 d₇ = = 0,320337 R₁ = -2,06825 •^78 = = 0,003780 = 1,71328 R_B = +21,43097 rf₈ = = 0,171855 J^ = -2,47440 J₈₉ = = 0,004522 = 1,71368 A₉ = -30,57726 d₉ = = 0,176090 R₉ = -1,93341

Asphärische Fläche IA_6n, mit C₁ = C₄ = c_ä=0,C₂= -1,9841317 - 1(T¹, C₃= -2,1897347 -10"

29

30

19. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F— 1 als Längeneinheit Gezogene Datentabelle, worin aufGrund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, 8).

F=l,0000 1:1,25 2ω_ο = 74° i^=+

Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,800 F Φ _vs= +0,0105 Φ

Linse Radien

Dicken und Abstände Bez.

L₁

R_la= +3,47226 R\_a= +1,39191 R_u = +7,23358 /?',„= +1,74031 R₂ = -9.78625 R₂ = -2,49382 R₃ = +2,08322 R-_} = +1,14642 R_ia= -1,27713 Λ_4ο = - 2,00964 R*_b = +5,82914 R'_ib = -1.59620 Λ,_β= +1,42266 #;„= +26,75841 R<_h= +2,94259 /?,„ = +1,34296 R„ = -2,51162 Λ;, = +1,16310 R₁ = +1,16310 Λ'₇ = -9.12969 Λ₈ = +20.38444 R't = -4.00969 /?_q = +6.35608 R„ = -1.83008

d_u =0,110:322

s_Ub = 0,386569

d_u =0,113060

s_l2 = 0,314181

d₂ = 0,201867

S₂₃ = 0.004851

d₃ = 0,097762

S₁ = J₃₄ = 0,667914

d_Aa =0,117911

i_4o _b = 0,009328

d_ib = 0,554481

i₄₅ = 0.005970

rf₅. = 0.493286

i_{5<r 6} = 0.070896 = j,,v

rf,, = 0.107090

CS = 5_M, = 0.531346

i/₆ -_- 0.144031

s_bl =

i/₇ = 0.304106

i,₈ = 0.016791

f/₈ = 0.162314

λ_βο = O.OOJ731

da = 0.228733

1,62299/58,06

1,74400/44,77

1,80518/25,43

1,71300/53,85

1,72830/28,68

1,57250/57,60

1,74400/44,77

1,75520/27,58

1,80518/25,43

1,53996/59.73

1,74400/44,77

1,78831/47.37

NN

NO

EO

Asphärischc Flächen: R'_ia mit c, =(2 · R'_sy\ C₁= +3,8647311 · 10"²,

C₁= -6,0783773 ■ 10"\ C₁₄ = C₅ =0« sowie Λ? mit

C, =(2 · /f'₇) ',C₁= +1,1772204 - 10 \ c.,= +6,71191168 · -¹

C₄ = C₅=

20. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Da ten tabelle, worin aufGrund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 11).

F= 1,0000 1:1,25 2ω₀ = 78° s', = +1,37384 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,800 F Φ _M5= + 0,0622 Φ

Glied II X Linse Radien *·ϊ Λ₃ = L_s λ;, = L, L₅,, ^s ⁼ Lb₁, Rf·, ⁼ L-, λ; = L₉ /?8 - + 3,42199 Dicken und Abstände 1,62299/58,06 Bez. NS EO O *!.= ^ " ^S ⁼ Λ«.= R, = R« = + 1,33320 d_K = 0,104456 ^s — I <f III '' R'i = ^ R'i. - Λ« = + 8,84707 ^SK.„ = 0.415587 1,62299/58,06 X R_u = R* = R_h* = + 1,92420 dt, = 0,124974 ν c *u = X -14,22209 S₁₂ = 0,269348 1.71736/29,52 NN Λ, = ^s ⁼ -2,47531 rf, = 0,211897 + 3,11656 ^S2\ = 0,011192 1,74400/44,77 + 1,21412 d_} = 0,090653 X -1,06668 S, = 5₃₄ = 0,562944 1.76180/26.95 -1,38211 d₄ = 0,111544 + 5,66302 J₄ = 0.003731 1,67790/55.20 NO VII -1,76505 rf_4s = 0.393949 + 1,46325 ^J4« ⁼ 0,007088 1,74400/44,77 VIII + 5,66302 ^s ⁼ 0.503628 + 5,66302 i, = 0 1.62004/36.37 IX + 1.30473 ^s ⁼ 0,185410 -8.11401 C5 = .U_n = 0.520789 1,63854/55.38 -2.28707 d_b = 0,253306 -2.28707 .v, = 0 1.80518/25.43 + 1.38211 rf_6ft = 0.133182 + 1.38211 5„, = 0 1.58913/61.24 + 11.79684 di = 0.207047 + 2.49330 57S = 0.003731 1.78831 47.37 + 17,30998 </« = 0.176456 + 6,82834 S₈ q = 0.017907 1/78831/47,37 -1,65421 rfq = 0,239503

Asphärische flächen: R₅ mite, =(2 · Λ₅ )"'. C₅= +3,3887542 · ΙΟ"²,

C₃ = +7,0454329 · 10 ⁴. f₄ = +2,5439721"· 10"⁴, r₅ = 0, sowie R'_B mil r, =(2 · R'_g)-'.

C₁= +1,1753002 · 10 ', r, - -1,0769779 · ΙΟ"². r_d = c^O.

j 25 14 081 I Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder Brechzahl Bez. AW «_4o = 1,58725 NO I NS I n₅ = 1,66838 EO //₆ = 1,80518 S O I j 33 34 I dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig. 12). I 1 E I 21. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Aquivalent-Brenn- = +1,6723 F ;i, = 1,69766 1 1 1 weite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle ),970F Φ,y,,= -0,12570Φ I ι I Längenangaben (Krümmungsradien, n. = 1,58324 1 /I₅,, = 1,71241 /i₇ = 1,65750 1 ij dezimalbruchteilige Mehrfache eben Dicken und Abstände I B j F= 1,0000 1:1,03 2ω_ο = 50° s'_a - „, = 1,74855 1 I Durchmesser der Eintritts-Pupille = ( d_x = 0.225586 I \ C₃ = C₄ = C=O. B I H₈ = 1,71228 •ι
I Glied Linse Radien J₁, = 0,283246 I R₁ = +3,12540 «3 = 1,78831 I I L₁ d₂ = 0,804452 I R\ = +1,67740 /i, = 1,70904 s₂ 3 = 0,202643 I Λ, = +4,72183 I II L₁ d_} = 0,151272 I Λ; = -6,03608 B s, = J₃₄ = 0,651910 I Λ, = +2,30430 Β III L₃ d_4a = 1,110675 I R'_} = +0,92630 B j_4a „ = 0,557327 1 R^= -1,42395 B La, d_ib = 0,333179 I /S " R^₁₁= -2,48132 B ^v \ J₄₅ = 0,005920 1 \^ Ä₄„= +34,75847 E ^⁴» d_ia = 0,818633 I /?;_b= -4,49128 E s_5ob = 0,257125 1 R_ia= +2,21649 B L₅ ° d_Sh = 0,145921 1 /^ ' R'i.= 15,46901 8 ν \ J₅₆ = 0,322577 I \. R_ib= -40,83014 d„ --= 0,107960 I /?,„ = +1,58895 i j„, = 0 I A₆ = -23,68569 I VI L_ft d-, = 0,664753 Ϊ ä; = +1,86230 Ϊ J₇₈ = 0,003278 Ϊ A₇ = +1,86230 I VII L₇ d_g = 0,315353 I Ri = -5,57027 S J₈, = 0,001973 I R_H = +4,03129 I VIII L₈ d_q = 0,360637 I Äs = -6,81727 I I Λρ = +2,15163 R₄J ', C₂= f 3,0189030- 10 ^ IX L₉ ί Λρ = ±plan I S Asphärische Fläche: R_ih mit c, =(2

35

22. Objektiv nach Anspruch 5, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchteilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, I).

F=l,0000 1:1,03 2ω_ο = 50° s'_a =+1,6103 F
Durchmesser der Eintritts-Pupille = 0,970 F Φ _νϊ= +0,07058Φ

Linse

Radien

Dicken und Abstände

Brechzahl

Bez.

L-,

R₁ = +3,37508 Λ'. = +1,81527 R₂ = +5,13335 R-₂ = -7,48648 Ri = +3,09067 R'i = +0,98321 Λ_4ο = -1,05451 R^ = -1,89550 Λ_4ι= +7,53207 R'_ih= -3,57956 Λ_5ο= +2,22790 R^ = +8.61454 R,_b = +4.03619 Λ;,= +1.76905 R„ = +25.48305 /?_ft = +1,85408 /?, = +l,8.'408 i?; = -4,65393 /?, = +3,29999 Λ« = +139.3801 Ä_q = +2,08234 Rq = +plan

d-,

= 0,156624

= 0,229605

= 0,251159

= 0.540079

= 0,104627

= j_J4 = 1,108094

= 1,006475 „ = 0.046315

= 0,493897

= 0.003475

= 0.464257 _t = 0.346597

= 0,144828

= 0.327984

= 0.118495

■■=

== 0.543889

== 0.002205

== 0.266631

== 0,002272

== 0.382252

H_x = 1,67758

η, = 1,70684

H₃ = 1,78831

= 1,60156

H₄„ = 1,64987

n_Sa =1,57938

= 1,80797

H₆ = 1,80518

1,49541

H₈ = t,69932

H₉ = U 60202

NO

EO

Asphärische Fläche: R_4b mit C₁=H R₄J '. c₂ = + 1.8682513 · 10"-'. C₁ =c₄ = r, = 0.

37

38

23. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalent-Brennweite F= 1 als Längeneinheit bezogene Datentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümrnungsradien₄ Linsendicken und Scheitelabstände) als ganze und/oder dezimalbruchleilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedruckt sind (Fig. 13).

F=I₁OOOO 1:1,03 2ω_ο = 60° J^ = + 1,5725 F
Durchmesser der Einlritts-Pupille = 0,970 F Φ _lVS= +0,09231 Φ

Glied Linse ■ν Radien + 3,17554 Dicken und Abstände Brechzahl Bez. = 1,74400 AW ) = 1,58215 J J NS = 1,76302 EO = 1,81003 O R₁ = = 1,56770 j I Lx + 1,72019 rf. = 0.147782 "1 I R\ = }no + 5,39546 J₁₂ = 0,373225 = 1,74400 = 1,84666 = 1,68714 J-S. R₁ = II L₁ — ί,82276 ,I₁ = 0,683184 «2 R₁ = -1,82276 ^J23 = 0 = 1,72293 = 1,69782 **> *3„ = -6,47118 d>. = 0,132500 "3. Λ₃.= ΙΙΙζ + 2,19333 ^J3.,_fc = 0,186613 = 1,78831 = 1,62890 \ Le ^Λ3* = ^L3> +0,96524 d₃> = 0,1143SS "J». R'h = -1,51067 S₁ = J₃₄ = 0,βί5604 L₇ -2,27995 rf4_o = 1,206328 "4. *4„ = IVC + 76,89089 ⁵*.Λ = 0,589354 Ls ^4„ ⁼ -4,93095 d*_b = 0,378144 "4„ ^Λ4.= + 1,94227 J45 = 0,054395 L₉ Λ₅.= -13,11638 ds. = 0,672095 "i. ν C -6,06972 ^SS.J, = 0.276209 -R₅.= + 1,73584 4, = 0,092661 "St -17,50515 *56 = 0,300766 ^₆ = VI + 1,63509 rf₆ = 0,090040 "6 R'e = + 1,63509 S₆I = 0 ^₇ = VII -3,44805 rf₇ = 0,575881) >h R'- = +3,83796 •*78 = 0,002056 R* = VIII -7,65103 d₈ = 0,271290 "s R's = +2,20451 •^89 ⁼ 0,002540 /?g = X +plan rf₉ = 0,291411 «9 A^ =

24. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende auf die Äquivalenl-Brenii-> weile F= i als Längeneinheil bezogene Dälentabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längenangaben (Krümmungsradien, Linsendicken und Scheitclabstande) als ganze und/oder dczimalbruchtciligc Mehrfache eben dieser Einheil ausgedrückt sind (Fig. 12).

F= 1,0000 I:) ,.10 2co₀ = 53,5° s\ = + 1.37352 F
Durchmesser der Eintrills-Pupille = 0,770 F Φ _v.y= +0,11921 <I>

Glied Linse Radien + 3.38273 Dicken und Abstünde /1,,/Vj Bez. NN 1.62299/58,06 NO NS • 1,70181/41,02 EO 1,80518/25,43 O R₁ = I L₁ + 1,61177 rf, = 0.139963 1.63854/55.38 R'\ ⁼ -52.57847 J₁₂ — 0.370064 1,62299/58,06 1,80518/25,43 1,48749/70,45 R₂ = II Li -4,06399 (I₁ = 0,244159 1,67270/32,20 R\ = + 1,98189 _{Ri =} S % 1 ⁼ U.JUI J/J 1,65844/50,88 III Li + 0.83213 rf» = 0.406607 1,74400/44,77 R\ = -1,00073 S₁ = J,4 = 0.954689 R₄ — 1,62299/58,06 L₄ -1,38657 CIa ^= 0,643115 R₄, — IV ζ + 4.65051 ^S* b ⁼ 0.088154 R₄* — - 3.79456 rf*. = 0.300803 R'_4h — + 1,71929 J₄I = 0.001678 R*. = Ls. + 7,69345 it_s = 0.334326 R'*» ~ V < + 5.24069 s_s = 0,341608 /j,_fc = L_5h + 1,26146 rf». = 0.093388 R¹^t, — + 7,85137 0.211105 Rb = Vl L₆ + 1,57841 d_h = 0.108288 K = + 1,57841 0 R₁ = VII L₁ -2,70741 c/, = 0.319259 R₁ = + 1.87531 0.001678 R₈ = VIII L₈ + 300,6715 0,181039 Rg = +4,84509 s_S9 = 0,001678 R₉ = IX L₉ -23,38907 rf, = 0,326071 R₉ =

41 42

25. Objckliv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende dufdie Äquivalen't-örenn^ weile F= 1 als Längeheinheil bezogene Daienlabelle, worin auf Grund dieser Normierung alle Längcnangdbe'fi (Krümnüingsiadieiii Linsendicken und Scheitelabstäride) als ganze und/öder dezinialbruciitcilige Mehrfache eben dieser Einheit ausgedrückt sind (Fig, 4), f·'= 1.0000 1:1.30 2ω₀ = 60° s, = + 1,53252 F
Durchmesser der Eintrills-Pupille = 0.770 F Φ,ν.?= ^-0,30684Φ