DE2554963A1 - Lichtstarkes weitwinkelobjektiv - Google Patents

Description

2154963

Lichtstarkes VeI fcwinkel-Oh.i ektiv.

( Zusatz zum Deutschen Patent Nr )

( Anmeldung 1 P 726 / P 23 06 346.9 - 51 j)

Sehr lichtstarkes Weitwinkel-Objektiv nach der Deutschen

Patentschrift ( Patentanmeldung P 23 06 346.9 -

1 P 726 ) , dessen relative öffnung zwischen etwa f/i.3 und f/i,2 liegt, bestehend aus dem sammelnden Vorderglied (TgI) und einem in der Aufnahme-Lichtrichtung nachfolgenden Hinterglied (HgI) , wobei das Vorderglied (Vgl.) auf der Seite der längeren Konjugierten mit einer Negativ-Komponente aus zwei separaten Teilgliedern ( I und II ) beginnt, die mit entgegengesetzten als auch gleichnamigen Einzellinsen-Stärkevorzeichen ausstattbar sind, und denen nach einem zerstreuendwirkenden Luftraum ( Luftlinse α ) zum Bilde hin ein im wesentlichen als Okular zu den objektseitigen Linsen (I und II) dienendes Positiv-Teilglied ( III ) folgt, dem seinerseits ein in Richtung zur Blende aufgestelltes und dabei gegen die längere Konjugierte hin eine Konvexflache tragendes Meniskus— Glied ( Π ) nachgeordnet ist, dem weiterhin ein erstes Negativ—Teilglied (2") sowie nach einem stark-zerstreuenden Luftraum dann ein zweites Negativ-Glied (Ü) folgt, wobei letzterem mehrere durch endliche Luftabstände getrennte Positiv-Glieder ( VTT bis IX ) nachgeschaltet sind, während gleichzeitig im Vorderglied vor dem zerstreuenden Scheitelabstand ( OS ) das- Positiv-Teilglied (III ) eine Hächenbreohkrafts-Summe ( JZf₁₁₁" )."besitzt, die größer ist als 117.65 fi des Absolut-Wertes der Linsenbrechkraft ( 0% ) des in der Richtung * zumi Bilde hin stehenden Negatives (X) und wobei letzteres gleichzeitig eine paraxiale Plächenbrechkrafts-Summe ( die Linsenbrechkraft 0% ) von weniger als dem 0»90-fachen der Flächenbrechkrafts-Summe ( jZfyj ) des ihm nachfolgenden und von ihm durch einen Luftabstand von der Porm einer Sammellinse getrennten zweiten flegativ-Teilgliedes ( 3EE ) besitzt, wobei erfindungsgemäß das erste Teil-Merkmal erfordert, daß in der Richtung zum Bilde hin hinter dem zweiten Negativ-Teilglied ( E ) im Hinterglied drei Positiv-Teilglieder ( VTT , viii und IX ) folgen, welche zwei sammelnde Lufträume ( 6-j und &2 ) zwischen sich einschließen, deren Summe ihrer Flächenbreohkräfte (Y0& ) erfindungsgemäß so bemessen ist, daß

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2S54963

diese auf der Bildseite des die reelle Abbildung erzeugenden Hauptobjektivteiles ( 0 ) angeordnete Luftlinsen-Brechkraftssumme positiver dioptrischer Wirkung relativ zu der sammelnden Luftlinsen-Brechkraft ($$q) zwischen der hinteren Strahlen-Aus tr ittsf lache des Objektseitigen HBWTON-Sucherfernrohres ( KS ) einerseits und .der vorderen Strahlen-Eintrittsfläche des Haupt-Objektivteiles ( 0 ) andererseits dadurch zur Losung der Aufgabenstellung einer einschlägigen Reduzierung der Asymmetriefehler höherer Ordnung in den extrem-weitgeoff— neten seitlichen Bundein beiträgt, daß der Quotient aus der Summe der hinteren Luftlinsen-Brechkräfte (5#_o ) dividiert durch die eben-genannte Luftlinsen-Brechkraft ( ^₀ ) großer ist als 0.88 ohne jedoch einen oberen Grenzwert von 1.60 zu überschreiten. 3s ist ein weiteres Teil-Merkmal zur Losung der Aufgabenstellung, daß im Rahmen dieses konstruktiven Bemessungsprinzips die mittlere ( V, I t t. ) der bild3eitigen letzten Sammellinsen eine paraxiale ffläohenbrechkraftssuTmne $γττχ besitzt, die größer ist als das 0.272-fache der Linsenbrechkraft 0-ψττ , jedoch kleiner ist als 0.526'J^y_n- . Durch diese zweite Bemessungsregel zur gegenseitigen inneren Verknüpfung der dioptrischen Y/irkung dieser Sammellinsen wird sicher— gestellt, daß die weiter von dem Blendenort entfernt-stehende Positiv-Brechkraft ( jZ ) in einem solchen Lagen-Bereicli relativ zu der näher am Blendenort stehenden Linsenbrechkraft ( 0YTJ ) der voraufgehenden stark-brechenden Positivlinse gehalten werden kann, ohne daß die durch das erste Teil-Merkmal nach vorliegender Erfindung erschlossene dioptrische Ausgewogenheit durch ein unerwünschtes Ansteigen der Aberrationen höherer Ordnung im Bereich der seitlichen stark-geneigten Strahlenverläufe in ungünstigem Sinne gestört und damit der erfolgreichen Losung der Aufgabenstellung abträglich sein könnte. Durch diese gleichzeitige Kombination der erfindungsgemaßen Teil-Merkmale wird damit auf einfache Weise hier eine ebenso überraschende wie fortschrittliche gleichzeitige Steigerung von Lichtstärke und feinster Abbildungsleistung erschlossen, da nunmehr die dritte und darait bildseitige Sammellinse ( IX ) des Hintergliedes im wesentlichen nur noch die Hauptaufgabe einer Erzielung der gewünschten starken Gesaatablenkung zwecks Realisierung der erstrebten hohen Lichtstärke des Ge saint-Systems au erfüllen hat.

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Nach erfolgter Kenntnisnahme des ersten Teil-Merkmales der erfindungsgemäßen Merkmals-Itonbination wird es dem Fachmann als dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur augenfällig klar, daß durch das anspruchsgemäße neue Bemessungsverhältnis der obengenannten Luftlinsen-Brechkraftssummen in Bezug auf die Asymmetriefehler-Anteile in den seitlichen Gesichtsfeldteilen und hier besonders auch auf deren Aberrationen höherer Ordnung nunmehr in ebenso überraschender wie bedeutsamer V/eise ein einschlägiger Leistungsanstieg erschlossen wird, da ja bekanntlich in solchen Luftlinsen die seitlichen BÜndelverlaufe dann mit relativ sehr großen Strahlenneigungen in Bezug auf die optische Achse und so zugleich auch in Bezug auf die das Objektiv durchlaufenden Mittenbündel für eine sehr fortschrittliche Bereicherung der seitlichen Bildleistung nutzbar werden. Bei dieser Zusatz—Erfindung zum Haupt-Patent erfolgt diese Nutzung erstmalig auf den beiden verschiedenen Seiten des großen inneren Zentral-Scheitelabstandes, nämlich in dem objektseitigen Eingangs-Teil des die reelle Abbildung erzeugenden Haupt-Objektivteiles ( 0 ) einerseits und auf der Seite des der kürzeren Konjugierten dicht benachbarten rückseitigen Teiles des Hintergliedes dieses Haupt-Objektivteiles (0) andererseits. Durch diese in Bezug auf den Blendenort wechselseitige Ansatz-Lage dieser spezifischen Bauregel wird der Weg eröffnet zu einer besonders bedeutsamen Leistungssteigerung und zwar in Weiterentwicklung der Systeme nach dem Haupt-Patent.

Bs ist ein weiterer Bestandteil der vorliegenden Erfindung, daß auch hierbei in Über eins tinmung mit dem Gegenstand des Haupt-Patentes das sammelnde Okulp.r-Teilglied ( III ) des objektseitigen NEWTON-Sucherf ernrohrte.iles ( NS ) durch Aufspaltung in zwei vorzugsweise luftabstaiids—getrennte Einseielemente ( III_a und Ill-b ) zerlegt werden kann, um spezifische Zusatz-Effekte an dioptriscli-korrektiver Wirkung zu erzielen, wie es in einzelnen in (lev Beschreibung de« genannten Haupt-Patentes dargelegt und in den dortigen Abbildungen auch zeichnerisch veranschaulicht worden ist.

·? Λ O ■:> *

Für die neuen Objektive nach der Erfindung werden acht Beispiele gegeben, welche sämtlich nach dem vorbeschriebenen Konstruktionsprinzip bemessen und dabei auf die Aequivalentbrennweite F = 1 als Einheit aller Längenmaaße bezogen sind. In den zugehörigen Datentafeln sind die Krümmungsradien ( R , R¹ ) der vorderen ' beziehungsweise rückseitigen Flächen der einzelnen Linsen in fortlaufender Durchnummerierung von der Seite der längeren Konjugierten zum Bilde hin bezeichnet. In der gleichen Reihenfolge sind die Linsendicken ( d ) und die Scheitelabstände ( s ) zwischen den einzelnen Linsen mitgeteilt und weiterhin ist die freie bildseitige Schnittweite zwischen dem letzten Linsenscheitel und dem paraxialen BiIdpunki; ( B₀₀) für das unendlich ferne Objekt angegeben.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die jeweilige Glasbrechzahl ( η ) auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken ^aben, ist statt der sogenannten monochromatischen Korrektion der 3ildfehler nun eine Achromatisierung derselben über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter "7eise die Glasarten derart festgelegt werden, daß durch ihre jeweiligen ITÜ-Werte ( ABBE-sche Zahl ν ) die erforderliche Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden wellenlängenbedingten chromatischen Abweichungen dient.

Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß für die Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen ( Vorform ) für die erfindungsgemäßen lichtstarken \7eitwinkel-0bjektive dann im Verlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung ( Rohform ) in bekannter Weise mit der dabei normalüblichen Erstkorrektion im SEIDELseben Bereich (^^er Ordnung)

die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen z.B. für

die gelbe d-Linie des sichtbaren HeIium-Spektrums mit λ^ =

5876 AE Wellenlänge , wie sie aus den Glaskatalogen der

Herstellerfirmen Optischer Glaser zu entnehmen sind, jederzeit in bekannter V/eise erfolgen kann.

709824/0B15 _{A c L}

j 1514963

Wie aus den nachfolgenden Zahl HTi-Be!spielen zu ersehen ist, wird in thiereinstimmung mit dem Hauptpatent auch fu*r die vorliegende Zusatz-Erfindung die Möglichkeit nutzbar, daß in dem der längeren Konjugierten zugewendeten Vorderglied das an dritter Stelle stehende Positiv—Teilglied ( III ) sowohl mittels Aufspaltung in zwei Teillinsen zerlegt werden kann ( deren innere und damit einander benachbarte AufspaltungS'-IPl.ächen ein entgegengesetzten wie auch ein gleichnamiges Richtungsvorzeichen ihrer Krilmmungsradien zugemessen erhalten können ) und daß andererseits aber auch dieses Positiv-Teilglied .( III ) als eine einzelne Sammellinse ausbildbar ist, wie das Beispiel 4.) im einzelnen zeigt. Die Vereinheitlichungs-MÖglichkeit zu Gunsten einer einzigen beiderseits im Medium luft stehenden Pasitiv-Linse an dieser Stelle ist dabei bereits durch daa Beispiel 2.) nahegelegt worden, bei welchem die Aufspaltung dieses Teil-Gliedes ( III } ja derart vorgenommen ist, daß die beiden inneren Zerlegungs-Flächen mit KruWungsradien ausgestattet sind, die sowohl vorzeiehen-gleich als auch längen-gleich bemessen sind und wobei außerdem auch die Glas-Brechzahlen ( n^_a und n^ ) der beiden Teillinsen dieses Sammel-sGliedes gleich groß gewählt sind, so daß an dieser Aufspaltstelle die Brechzahlen-Differenz Ö (Null) herrscht.

Bs ist eine weitere Eigenart dieser Zusatz-Erfindung, daß durch die anspruchsgemäße Anordnung von. zwei sammelnden Luftlinsen auf der Seite der kürzeren Konjugierten dann zugleich " mit der—erfindungsgemäßen Erschließung einer fortschrittlichen Lichtstärken-Steigerung nun fÜr die den gesteigerten öffnungen entsprechenden weit-geöffneten Bundelquerschnitte die Asyinmetrief ehler-Anteile höherer Ordnung zu ihrer Pein-Beeinflussung nicht mehr in Bezug auf ihre beiden objektseitigen Zerstreuungs-Teilglieder ( I und II ) jener Beschränkung in ihrer wechselseitigen Brechkrafts-Bemessung zu folgen haben, welche gemäß dem ersten Teil-Merkmal (A) des Haupt-Patentes darin besteht, daß das etärker-brechende ITegativ-Teilglied als das Teilglied I der längeren Konjugierten direkt benachbart ist. Vielmehr.gestattet nun die Zusatz-Anmeldung in Abänderung dieses Merkmals, auch das Teilglied II als stärker-brechendes liegativ-Teilglied zum Eineatz zu bringen, mit der optischen Bedeutung, daß durch diese

709824/0515

"beiden obengenannten sammelnden Luftlinsen ( δ-j und 62 ) am Ende des "bildseitigen Hintergliedes dank ihrer beiden -verschiedenen Entfernungen zum Blendenort hin eine einschlägige

Kompensations-Ceilwirkung auf der anderen Blendenseite

nämlich auf die ebenfalls in verschiedenen Entfernungen vom ELendenort wirksamen Asymmetriefehler-Anteile der beiden der längeren Konjugierten zugewendeten Negativ-Teile ( I und II ) in einer bisher ebenso unbekannten wie unerwarteten Weise ausgeschöpft werden kann. Hit einer solchen zusätzlichen Fortschritts—Erschließung kann dabei nämlich sowohl eine leistungssteigernde Reduzierung der Aberrationen höherer Ordnung der Asymmetriefehler-Anteile einerseits als auch eine günstige Glättung des Restfehler-Verlaufes der Verzeichnung fiir einen zonischen Bildfeldbereich zwischen etwa 40° und 55° andererseits der nutzung erschlossen werden, wobei noch durchaus die Möglichkeit zur Verfugung steht, diesen letztgenannten zonischen Bereich, je nach Verwendungszweck, auch um einige Winkelgrade nach unten oder nach oben zu verschieben.

In deifc. unten folgenden Ausfiihrungs-Beispielen sind drei derselben in dieser zusätzlichen Weise ausgebildet worden, während die Beispiele 1.) und 2.) , 4.) und 5.) sowie das Beispiel 8.) derart aufgebaut sind, daß die 3?lächenbrechkrafts-SuBffiie ( 0χχ ) des an zweiter Stelle stehenden 3STegativ-Teilgliedes ( II ) dem absoluten Werte nach größer ist als die ]?lächenbrechkrafts-Summe { 0χ ) des an die Seite der längeren Konjugierten grenzenden ersten ITegativ-Teilgliedes (I). Die Linsen-Teilglieder sind dabei durch die römischen Ziffern von I bis IX bezeichnet . In diesen Beispielen sind die dioptrisch besonders einschlägigen Scheitelabstände zwischen den sie einschließenden Linsen im Vorderglied (Vgl) mit den kleinen griechischen Buchstaben α , ß und γ bezeichne.t, wahrend die beiden charakteristischen Scheitelabstände der sammelnden Luftlinsen des Hintergliedes (HgI) in Richtung zum Bilde hin mit δ-j und 62 herausgehoben sind. Weiterhin ist in einer Kopfzeile außerdem noch mitgeteilt : die vorgesehene relative öffnung sowie die nutzbare angulare Bildfeld-Ausdehnung, fiir die jedes Beispiel entwickelt ist.

70982A/051«

Beispiel 1.) ( Pig. 1 ) 1.0000 f/1.27 2ω_ο « 60° s^ = + Ί.02696 I¹

Glied

Linse

•

Radien

2.74228 1.03947

Dicken und Abstände

0.130003

n1

5

%c<- = 0.210505

Brech zahl

_

3

Bez.

]

I

1I

Hi *

= + = +■

= 0.286084

= 1.63932

6.48164 1.17691

S12

0.087002

n2

II

H2

== +

d2 =

= 0.420510

(ex)

= 1.62242

0 I

1.80649 7.56390

825

0.270430

n3a

>

%a

d--j =

= 0.096156

» 1.76121

f I

I

15.5044 2.47289

S3a,b

0.172658

;.

EO ■

L3b

= +

= 0.002039

(ß)

= 1oT5071

i J_

0.79945 0.93950

S34

0.123465

n4

IV

1A

H4

- +

<4 =

= 0.366701

(γ)

= 1.71300

41.9532 1 ο 04954

S45

0.066732

V

5

= +

d5 =

= 1.50847

Vgl

I I "I

CS = ε

I

_! I I I

! I

I .J

709824/0515

8 +

-ir

VI	*9
TII
VIII
IX

= - 1.31336

Rg =+ 1.05785

+ 1.05785 - 1.38749

= + 12.9863 = - 2.31790

+ 4.07109 - 3.72269

= 0.041809

67

d_? = 0.295507 = 0.002000

dg = 0.132465 = 0.002308 (6₂)

= 0.135926

n6 Ä	1.84666	Ί ! I	0
		I ·
δ J	1.78831
1' n8 =	1.77364
δ2)			-J
n9 =	1.76694

Asphärische Pllche E₅ mit

c_o = - 3.964812 · 10"' ,

70982A/0515

-r- ti,

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Beispiel 2.) ( Fig. 2 )
P = 1.0000 f/i.26 2ω_ο = 60° s^ = + 1.04042

Glied

Linse

Hi

Radien

2.52595 1.09628

Diaken und Abstande

0.128446

-1

K)

n4

» 0.337795 (γ)

n5

Breoh- zahl

Bes

S.

I I

I

1I

= + = +

= 0.315556

0.062498

= 1.68273

I I

! I ι

CVI-CVI

6.34487 1.41026

S12

0.119628

n2

I I I

η ||

II

= + = +

d2 =

= 0.488096 C<

a 1.65016

I I I I

E3a

1.98000 7.46531

B23

0.236000

—

I

f}

d3a =

= 0.010000

= 1.78600

! i

0

11S

E3b

7.46531 2.08006

B3a,b

0.104413

[ Vgl

\

I l . Il Il ί

.,=

0.003068 (ß)

- 1.78600

I -J

•

0.88344 1.02017

S34 =

0.195929

TV

S= + — +

dj s=

« 1.71700

"T" I Γ I

H5

5.69393 0.95622

B45

I EO ι

V

β + = +

d5"

« 1.54814

I I I

OS « S₅₆ - 0.233887

70982A/0515

+ 10 +

TI	L7
TII	1S
Till	L9
IX

0.90273 2.14068

+ 2.14068 - 1.11219

+ 10.49963 _ 1.78824

+ 3.34428 - 3.8.0673

. d₆ = 0.047161

67 n₆ = 1.84666

d₇ = 0.253442

= O.OO23OI

d₈ = 0.137648 S₈₉ = 0.002300 (δ_ο)

= 1.78831

^{= 1}«71300

= 0.134965

n_n = 1.73350

BgI

! i

I I

Asphärisch^ Fläche H₅ mit

= - 3.841760 · 10"

709824/0515 11

Beispiel 3.) ( Fig. 1 ) i¹ = 1.0000 i/l. 26 2ü> = 62° s'

O OC

Glied	Linse	E1 »i	Radien	2.35979 1.02872	Dick	en und^ Abstände	n3a	= 0.318777 (γ)	n5	Brech zahl	<
I	1I		= + = +		-1-	o.o-,;,«		0.059117	= 1.63273	DE
		R2		4.03 446 1.55048		= 0,307500			t
II	1Z		= +			O.,18ß4	^y	- 1,64947
		•		1,79124 7.52983	S n -,		Π4		J f J
							- 1.73797
/ III \		XL ^r I		3.28521	S3a,b
	\		= +		d3b =		= 1o71300	JiV.
		«4		0.83559 0.98843	S34	= 0.50907': (α)		i
IT	\				4	0.257776	- 1.71300
		H5		5.71180 0.85253	S45	= 0.077079
V		= +	d5 =		= 1,52124
	= 0.004885 (
0.130965

GS - B₁..- = 0.2S1891

709 824/0515

VI	L7
VII	%
VIII	L9
IX

*7 -

"a-

- 0.83756 +- 1.90424

+ 1.90424 -. 1.07201

+ 8.41147

- 1.53136

+ 2.90643

- 11.65312

d₆ = 0.042578

^S67 ⁼ °
d_? β 0.263199 = 0.002231

n₆ = 1.83757

ir„ = 1.78831

d₈ = 0.146619

n₈ = 1.71300

= 0.002039 (δ₂)

d_g = 0.130196

n_Q = 1.74997

Asphärische Fläche H₁- mit c. = (2

= - 3.995362 · 10"¹ , « C₅ « 0 .

709824/0515 +

2S54963

Beispiel 4·.) ( Pig. 3)

P = 1.0000 f/1.25 2ω₀ = = + 1.04042 P

Linse

Radien

Dicken und

Abstände

Brechzahl

Bez,

= + 2.52595 j = +- 1.09628

. = + 6.3448?

R₂ = -h 1.41026

= + 1.98000 I = - 2.08006

d₁ = 0.128446

= 0.315556

d₂ = 0.119628 = 1.68273

n₂ = 1.65016

HS

R₄ =+ 0.88344 R* =+ 1.02017

R₅ = + 5.69393 Rc = + 0.95622

= 0.488096 (α)

0.340413

= 0.003068 (ß)

= 0.195929 = 1.78600

IJ

Vgl

1.71700

= 0.337795 (γ)

= 0.062498 n, = 1.54814

EO

J_

OS = S^₆ = 0.233887

709824/0515 14 +

TI	L6
TII	L7
Till	L8
IX	h

- 0.90273 + 2.14068

+ 2.U068 - 1.11219

=+ 10.4996 g = - 1.78824

+ 3.34428 - 3.80673

dg = 0.047161

^S67⁼

d₇ =0.253442

= 0.002301

d₈ = 0.137648

= 0.002300

d_g = 0.134965 n₆ = 1.84666 = 1.78831

n₈ = 1.71300 n_g = 1.73350

J__J

Asphärisahe Fläche R₅ mit = C2-RJ-¹ ,

= - 2.1655465 '

709824/0515 15 +

/ζ

Beispiel 5.) ( Pig. 1 ) = 1.00000 f/i.24 2ω_ο = 60° s^ = + 1.02698 F

Glied	Linse	Radien	Dicken und Abstände	0.075649	n>, / νΛ QL CL	Bess.	I I	"Ί 1 I
I		R1 =+ 2.28038 R1 =+ 1.03603	d1 =	= 0.309443	1.68273/44.51	1 I 1	ι I ι
			S12	0.101032		I i i I	ι I I I
II		R2 =+ 5.64519 R2 = + 1.33972	d2 -		1.65844/50.88	US i	I
			S23			1 I I I	I t
	>	R3a = + 1.75286 B£a = _ 5.54731	d3a =		1.71300/53.85	I I	Vgl
111S			S3a,b			I . ί J	ΐ
	\	R3b = + 15.1975 R^ = - 2.90250		= 0.445243 Ca)	1.713ΟΟ/53.85		I ι -
			334	0.272561		π ι ί	ti
IT	H	R4 = + 0.81191 R4 =+ O.99I54	**■	= 0.070650	1o71300/53»85	EO	! I ι I
			45	0.170567		! I	Ij .J ,
Ύ		Rc = + 8.48566 R^ =+ O.9OOO7			1.50847/61.19		0
= 0.002231 Cß)
0.131338
= 0.317020 Cy)
O.O6I919

GS = S₅₆ = 0.249562

709824/0515

16 +

VI	L6
TII	L7
Till	L8.
IX	L9

^H6 =
^E6 -

S₇ =

- 0.97119

+ 1.68540

+ 1.68540 - 1.16566

52.9668 1.47025

+ 2.09194 + 109.081 d₆ = 0.041959

d_? = 0.264753

S₇₈ = 0.002000 d₈ = 0.138453

1.84666/23.82

1.78831/47.37

1.71300/53.85

s_8g = 0.002654 (δ₂) = 0.131108

1.73350/51.65

HgI

J_J

Asphärische Fläche R₅ mit C₁ = (2 ν

>-1

= - 3.7736161 · -1

709824/051 5

+ 17 +

Beispiel- 6.) ( Pig. 1 ) ί¹ = 1.00000 f/1.24 2ω_ο = 60° s^ = +1.04162 F

Glied

Linse

"I*

Radien

2.37259 1.05220

Dicken uncl,, Abstande

0.082227

d a

Ca)

I

1.74400/44.77

(B)

1.71700/47.99

(γ)

1.54814/45.75

Bez.

I ; ι

I I

I

1I

= -T-

d1 -

= 0.323144

ι I ι

I I

5.42735 1.49703

S12 =

0.115655

1.68273/44.51

1.71300/53.85

S56 » 0.249370

I I I {

I I I

II

L2

= + = +

d2 =

- 0.478375

I KS I

I 1

E3a I

1.96776 9.79152

S23 -

0.266661

1.65016/39.14

I I I I

I I

/3a

= +

d3a =

= O.O96O5S

I I

Vgl

111N

7.89031 2.90218

S3a,b

0.190582

I i

f .I ι

\ L3b

= +

• 0.003074

I I I

0.86642 1.00774

*34*

0.161764

I I

I ■j!

ir

L4

= +

*4 =

* 0.330828

SO

5.70604 0.90465

S45 =

0.059557

I I J_

Ii J I

V

^5 =

O [

. I !

OS =

709824/0511

18

TI	L6	E6 "6	= - 0.82980 = + 2.54792	d6	= 0.041498	1	.84666/23	.82
				S67	=· 0
TII	1T	*?	= + 2.54792 = - 1.03717	d7	= 0.255134	1	.78831/47	.37
				= S78	= 0.003842	:δι	)
YIII	1S	=8 =8	= + 9.51371 = - 1.77921	: d8	= 0.139478	1	.71300/53	.85
				S89	= 0.003074		)
IX	L9	»9 «J	= + 3.05211 = _ 4.40528	. d9 I	= 0.139862	1	.73350/51	.65

I ι

Asphärische Fläche R_q mit

-1

= - 3.4253170 · 10"

= 0

709824/0515

19

XL

Beispiel 7.) ( Fig. 1 )

1.00000 f/1.24 2ω_ο = 60^c

= + 1.02697

Glied

Linse

A.

I

Radien

Dicken und Abstände

0.075309

ß)

-d/vd

Bez.

I I

_

-

! I

I

is"·-

= + 2.25420 = + 1.01132

«1 =

« 0.314043

1.68273/44.51

τι t

S12

k 0.122848

= 0.317428 (γ)

II

H

= + 4.58177 = + 1.38713

d2 =

= 0.491084 (

0.059347

1.65844/50.88

R4

S23

0.257427

*3a

= + 1.79457 = - 6.95357

d3a =

= O.O8Y965

1.71300/53.85

HS

y III \

4

S3a,b

0.173580

I ! I

YgI

\

= + 12.9780 = - 2.78172

d3b =

« 0.002769 (

1.71300/53.85

I I i

I I I I

S34

0.139656

! _J

I 1

IY

= + 0.81634 = + 0.94692

H-

1.71300/53.85

■~p'

S45

I !

[f

Y

= + 5.71174 = + 0.90726

S =

1.50847/61.19

EO I

.J

_J

CS = s_cc = 0.264389

709824 /0515

+ 20 +

VI	L6
VII
VIII
IX

- 0.89844 +- 1.92688

+ 1.92688 - 1.08960

= + 20.6329 Rg =- 1.51790

= + 2.13877 Rl = + 20.7200

= 0.042808

^S67 "

d_? = 0.265119

= 0.003269

d₈ = 0.150656

= 0.005000

d_g = 0.136848

1.84666/23.82 1.78831/47.37 1.71300/53.85 1.73350/51.65

Ί ■

HgI

_J_J

Asphärische Fläche R₁. mit O₁ = (2

C₉ = - 3.8265852 · 10"¹ _t e-, = - 5.9537649 ·

-1

rs C₅ = 0

709824/051S

21 +

= 1.00000

Vi

Beispiel 8.) ( Pig. 1 )

f/i.23 2ω_ο =60

= -f- 1.04043

Glied

Linse

Xw/%

Radien

2.52595 1.09628

Dicken und Abstände

= 0.128446

Et, / V,

Ca)

■

C

1.74400/44.77

ß)

1.71700/47.99

(Y)

1.54814/45.75

Ύ I I

Bez.

Ί I I

I

1I

=r +·

d1

= 0.315556

1.68273/44.51

I • I

"Ί ι I

I I

6.34487 1.41026

S12

= 0.119628

1.71300/53.85

I I [

I ι

ι ι ι

II

L2

= +- = +

d2

= 0.488096

1.65016/39.14

IfS

ι I I ■ I

S3b

2.00645 10.0560

S23

= 0.230053

! ! I I

I I

= +

d3a

to = 0.08435^

! I i

ι ι ι

III \

H4

9.35780 2.81386

S3a,

= O.1733OT

i ! i J

Vgl

= +

d3b

= 0.003068

R5

0.88344 1.02017

S34

= 0.195929

I ί

= +

4

= 0.337795

EO ι

5.69393 0.95622

S45

= 0.062498

t I ! J.

V

= +

d5

OS = S₅₆ = 0.233887

709824/0515

+ 22 +

TI	*7
τηΐ
Till
IX

V »6	= - 0.90273 = + 2.14068	d6 =	0.047161	1	.84666/23.	82
		S67	= 0
■τ	= + 2.14068 = - 1.11219	d? =	0.253442	1	.78831/47.	.37
		S78	= 0.002301 (	(J1)
%	= -ι- 10.4996 = - 1.78824	d8 =	: 0.137648	1	.71300/53	.85
		S89	= 0.002300 I	:e2)
»9 "9	* + 3.34428 = - 3.80673		-- 0.134965	1	.73350/51	.65

HgI

J_J

Asphärisch Flache R₅ BELt

-1

C₂ =_ 3.8418157 · 10"

^{= C}4 ^{= &}5 ⁼

709824/0515

23 +

Zur Erleichterung des Vergleiches mit dem Haupt—Patent ist ein wesentlicher Teil der Behebung der sphärischen Aberrationen für die seitlichen Partien der weit-geöffneten Strahlenbündel-Querschnitte auf die aspharische Gestaltung der Linsen-Oberfläche mit dem Scheitel-Hadius R5 verlegt, und zwar bei sämtlichen der vorgegebenen Ausführungsbeispiele zur vorliegenden Zusatz-Erfindung.

In diesen Beispielen ist zugleich ein Einblick in die Breite der Variations-Möglichkeiten vermittelt, die vom nachschaffenden Optik-Konstrukteur etwa in Bezug auf die Wahl der Glasarten oder Sonstiges ad hoc genutzt werden können, 3^e nachdem welche spezifischen relativen öffnungen oder Bildfeld-Ausdehnungen oder aber welche bildseitigen Schnittweiten in einzelnen angestrebt werden sollen, wobei ja letztere bekanntlich im Wesentlichen von den instrument eil en Einbau—MogÄchkeiten im Rahmen der gesamten Bild—Aufzeich— nungsanlage ( z.B. Kamera ) in den meisten Fallen vorbestimmt sind·

GrIeichzeitig wurden aus diesen selben Vergleichs-Gründen andererseits aber auch eine Anzahl von Gläsern in diesen Beispielen einheitlich verwendet, um so dem Prinzip einer möglichst leichten Vergleichbarkeit zu entsprechen.

Einen ersten Überblick über die auch dem vorliegenden neuen Konstruktions-Prinzip eigenen breiten Variations-Koglichkeiten innerhalb des Erfindungs-Rahmens vermitteln auGh noch die beiden nachfolgenden Zahlen-Zusammenstellungen gemäß der untenstehenden Tafel I sowie der Tafel II, deren Kopfleisten mit den Bezeichnungen der Text—Fassung dieser Zusatz—Anmeldung übereinstimmen.

709824/0515

Tafel I .

Ξχ.	ίο"»	Φ	O.62773	^	Φ	H2	Φ	■ ϊ-h	Φ
1	1.19544	Φ	0.77670	Φ	0.52215	Φ	1.14988	Φ
2	1.18947	Φ	0.82012	Φ	0.61805	Φ	1.39475	Φ
3	1.07032	Φ	0.77670	Φ	0.72364	Φ	1.54376	Φ
4	1.18947	Φ'	0.66282	Φ	0.61805	Φ	1.39475	Φ
VJl	1.12383	Φ	0.83500	Φ	0.83558	Φ	1.49840	Φ
6	1.07322	Φ	0.75804	Φ	0.64106	Φ	1.47606	Φ
7	1.12973	Φ	0.77670	Φ	0.81268	Φ	1,57072	Φ
8	1.06499		0.61805	1.39475

709824/0515

Tafel II .

Ex.	HTCI	Φ	0.39334 Φ VII	- 0.90	Py1	- 0γ	Φ
1			0.46662 Φ .= 0.43324·#νΐΙ	1.30051	Φ	0.47235	Φ
2	1.07704	Φ	0.55037 Φ = 0.47886· JZfyjj	1.20006	Φ-	0.47697	Φ
3	1.14933		0.46662 φ = Ο.43324·0νΐΙ	1.29586	Φ	0.52015	Φ
4	1.07704 %■·.	'φ	= 0.41214'J^11	1.20006	Φ	0.47697	Φ
5	,..,.0,	.	0.47568 Φ = 0.44479^y11	1.23672	Φ	Ο.5Ο5ΟΟ	Φ
6	1.06945	Φ	- 0.50428 Φ = 0.44524·#νΐΙ -	1.21735	Φ	0.50985	Φ
7			0.46662 Φ = ο.43324·^νΐΙ	1.24358	Φ	0.47142	Φ
8	1.07704	1.20006	Φ	0.47697

709824/0515

Claims (1)

1. Anspruch [ 1. ) J Lichtstarkes Weitwinkel-Objektiv mit einer

   bildseitigen Schnittweite von mehr als 0.85 I¹

   nach der Deutschen Patentschrift ( Patentanmeldung

   P 23 06 346.9 - 1 P 726 ) , dessen relative öffnung zwischen etwa f/i.3 und f/i»2 liegt, "bestehend aus einem sammelnden Vorderglied (Vgl) und einem in der Aufnahme-Lichtrichtung nachfolgenden Hinterglied (BgI) , von denen das Vorderglied (Vgl) auf der Seite der längeren Konjugierten zunächst mit einem HEWTOIT-Sueherfernrohrteil ( NS ) "beginnt, welches auf

   der Seite des fernen Objektes in der konventionellen Be-

   zeichnungsweise also frontseitig mit einer Uegativ-

   Komponente aus vorwiegend zwei Teilgliedern ( I und II ) anfängt , deren Einzellinsen sowohl mit einem entgegengesetzten als auch mit einem gleichnamigen Stärkevorzeichen ausgestattet erstellbar sind, und denen nach einem zerstreuendwirkenden "Üuftrauia ( Luftlinse α ) zum Bilde hin ein Positiv-Teilglied ( III ) folgt, dem seinerseits ein in Richtung zur HLende aufgestelltes und dabei gegen die längere Konjugierte eine Konvexfläche tragendes Anfangs-Teilglied (131) des Haupt-Objektives ( 0 ) nachgeordnet ist, dem ein erstes Hegativ-Teilglied (I)-sowie nach einem stark-zerstreuenden Luftraum als dem inneren Zentral-Scheitelabstand ( CS ) dann das Hinterglied (HgI) nachfolgt , welches zunächst mit einem weiteren Hegativ-Teilglied (U) beginnt, und wobei letzterem mehrere durch endliche Luftabatände getrennte Positiv-Glieder ( VTT bis IX ) nachgeschaltet sind und wobei gleichzeitig auf der anderen Seite des Scheitelabstandes ( CS ) das Positiv-Teilglied ( III ) eine Plächenbrechkrafts-Summe ( 0χχχ ) besitzt, die großer ist als 117.65 $> des Absolut-Wertes der Linsenbrechkraft ( jag- ) des in der Richtung zum Bilde hin stehenden Negatives ( ¥ ) und wobei letzteres gleichzeitig eine paraxiale Plächenbrechkrafts-Surame ( die Linsenbrechkraft 0T£ ) von weniger als den 0«,90-fachen der Plächenbrechkrafts-Suiiime ( fhjj ) des ihn nachfolgenden und von ihm durch den zentraler Scheitelabstarid ( CS ) von der äußeren

   709824/0515

   ORIGINAL

   Form einer bikonvexen Sammellinse getrennten zweiten Negativ-Teilgliedes ( 3ZZ ) besitzt, dadurch gekennzeichnet, daß diesem letztgenannten Negativ-Teilglied in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin drei Positiv-Teilglieder ( V ,1 ι. , ν ι t.) und IX ) folgen, welche letzteren in dieser Lichtrichtung zwei sammelnd-wirkende Lufträume ( 6-j und 62 ) zwischen sich einschließen, deren Summe ihrer Flächenbrechkrafte ( 0§* + 0$* =■ Y_0^ ) derart bemessen ist, daß diese auf der Bildseite des die reelle Abbildung erzeugenden Haupt-Objektivteiles ( 0 ) angeordnete Luftlinsen-Brechkraftssumme positiver dioptrischer Wirkung relativ zu der sammelnden Luftlins en-Brechkraft ( 0t>Q ) zwischen der hinteren Strahl en-Austrittsfläche des Objektseitigen NEY/TON-Sucherfernrohres ( NS ) einerseits und der vorderen Strahlen-Eintrittsflache des Haupt-Objektivteiles ( 0 ) andererseits mit einem solchen Brechkrafts—Verhältnis gegeneinander ausgestattet sind, daß der Quotient aus der Summe der hinteren Luftlinsen-Brechkräfte (]Γ$δ ) dividiert durch die eben-genannte Luftlinsen-Brechkraft ( 0t~. ) größer ist als 0.88 ohne jedoch einen oberen Grenzwert von 1.60 zu überschreiten , und daß dabei gleichzeitig die mittlere ( viii, ) der bildseitigen letzten Sammellinsen eine paraxiale llächenbrechkrafts-Summe $2xm besitzt, die großer ist als das Ο«272-fache der Linsenbrechkraft 0γγγ > jedoch kleiner bemessen ist als 0.526« 0

   Anspruch 2.) Objektiv nach Anspruch 1.) , dadurch gekennzeichnet, daß in an sich bekannter Weise das

   sammelnde Teilglied ( ι 1.1 ) welches in der Lichtrichtung

   am Ende des NEWTON-Sucherfernrohres ( HS ) angeordnet ist und von dem aus der Strahlen-Übergang zu dem Singangs-Teil ( EO ) des Haupt-Objektivteiles ( 0 ) und damit zugleich in dessen erstes Teilglied ( EC ) erfolgt -— durch Aufspaltung in zwei einzelne Teil-Linsen ( L^ und L^, ) zerlegt ist.

   -*a j D

   Anspruch 3.) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2«.) , gekennzeichnet durch die auf die Ae ο uiv al entbrennweit e Έ¹ = 1 alπ der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 1.) .

   70982A/0B15

   Anspruch. 4e) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Ae quiv al entbr ennweite i¹ = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 2.) .

   Anspruch 5.) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequival entbrennv/eite P = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 3.) .

   Anspruch 6.) Objektiv nach dem Anspruch 1.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalentbrennv/eite Έ = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 4.) .

   Anspruch 7») Objektiv nach Anspruch 1„) und 2.) , gekennzeichnet durch, die auf die Aequivalentbrennweite Έ ~ 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 5.) .

   Anspruch 8 _B) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalentbrennv/eite 3? = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 6.) · - -

   Anspruch. 9.) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalentbrennweite Έ¹ = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 7.) .

   Anspruch 10.) Objektiv nach Anspruch 1.) und 2.) , gekennzeichnet durch die auf die Aequivalentbrennweite 3? = 1 als der Einheit normierten Daten gemäß Beispiel 8c) .

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