DE2306346A1

DE2306346A1 - Lichtstarkes weitwinkelobjektiv

Info

Publication number: DE2306346A1
Application number: DE2306346A
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr Glatzel
Original assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Current assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date: 1973-02-09
Filing date: 1973-02-09
Publication date: 1974-08-15
Also published as: US3915558A; DE2306346C3; DE2306346B2; JPS49113623A; JPS5723242B2

Description

Lichtstarkes Weitwinkel-Objektiv.

Die Erfindung betrifft ein lichtstarkes Weitwinkel-Objektiv, dessen bildseitige Schnittweite ( S₀₀ ) für das ferne Objekt größer ist als 85 $> der Aequivalent-Brennweite ( Έ¹ ) des Gesamtobjektives und dessen relative Öffnung zwischen f/1.8 und f/1.2 liegt, bei dem über ein angulares Gesichtsfeld von mehr als 60° hinweg eine außergewöhnlich hohe Abbildungs-Leistung mit besonders niedrigen Restaberrationen höherer Ordnung erschlossen wird. Nach der Erfindung wird diese ebenso überraschende wie bedeutsame lOrtschritts-Steigerung durch das nachfolgend beschriebene neue Konstruktionsprinzip in Übereinstimmung mit der anspruchsgemäßen Kombination der nachstehenden Bauregeln realisiert :

Die neuen Objektive bestehen je aus einem sammelnden Worderglied (V) und Hinterglied (H), von denen das Vorderglied auf der Seite der längeren Konjugierten zunächst von einem stärker-brechenden Negativteil (I) begrenzt wird, dem in einem endlichen Luftabstand ein schwächer-brechendes Negativteil ( II ) nachgeschaltet ist, dem seinerseits ein Positiv-Teilglied ( III ) folgt, wobei diesem Glied ( III ) ein in der Nähe des KLendenortes aufgestellter und gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmter Meniskus ( TT. ) von sehr geringer Linsenbrechkraft nachgeschaltet.ist , dem seinerseits das auf der Seite der kürzeren Konjugierten angeordnete Hinterglied (H) in der Richtung zum Bilde hin nachfolgt, welches ebenfalls mit zwei Zerstreuungslinsen beginnt, von denen jedoch die erste (X) eine schwächere Eigenbrechkraft besitzt als die ihr nachfolgende zweite Negativlinse ( TL ) , der ihrerseits gegen die kürzere Konjugierte hin zwei durch einen Luftraum getrennte Positiv-Teilglieder ( TIT und VlM ) nachgeschaltet sind , wobei sowohl diese beiden Teilglieder ( TTT und V.1,1.I ) aus Gläsern erstellt sind, deren mittlere Brechzahl ( nyTTy^TTTT ) größer ist als die gleichfarbige mittlere Brechzahl (ny) des Negativs ( 3Γ ) , wobei letztere ( xs^ ) gleichzeitig kleiner ist als das arithmetische Mittel aus den gleichfarbigen Brechzahlen ( njjj und ity-f ) des ( stärkst-sammelnden ) Positivteiles ( III ) des Tordergliedes sowie des ( stärkst-zerstreuenden ) Eegativteiles

A09833/0549 1 P 7?6 . ₉ .

1 G 881

( YX ) des Hintergliedes _r und wobei mit diesen Baugliedern

folgende Bemessungs-Regeln realisiert sind %

0*185 φ ......Cb)

0,85 0_ττι > - 0γ ......CC)

0,185 Φ ....... C D.)

JZl₂- < 0,90 JZf₂-J- ...... ...( E )■

sowie fiür die Brechzahlen der Gläser des Hegativ^-Teilgliedes . %

ⁿHI -^⁵* -⁰^t : '

und gleichzeitig

"¹III ⁺

worin jZi die Flächenbrechkrafts-Summen der entsprechend bezeichneten Glieder und 0_a die Brechkraftssumme der beiden die Luftlinse (α) zwischen dem zweiten Eegativteil (II) und denL folgenden Positivteil ( III ) einschließenden Linsenflachen sowie Φ die Aequivalentbrechkraft des Gesamt-Objektives bedeuten*

Es liegt dabei im Rahmen- der vorliegenden Erfindung _P daß zur Erzielung von spezifischen Verfeinerungen der Abbildungsgiite eines der passend erscheinenden · oder vom Optik-Konstrukteur beispielsweise aus Gnünden einer gunstigen Glaswahl

besonders bevorzugten ' linsen-Teilglieder aufgespalten und

damit zusammengesetzt ausgebildet wird_o Diese Aufspal'tuiigs—Maßnahmen von Teilgliedern kannen dabei in an sich bekannter Weise sowohl durch die Einführung von verkitteten als.auch von luftraum-getrenirten inneren Eachbarflächen innerhalb solcher Teilglieder herbeigeführt werden_o So ist es bei Weitwinkel-Objekti=- ven mit langer und dabei vorwiegend den Wert von 85 $ der· Aequivalentbrennweite ¥ . libersteigender bildseitiger Schnittweite C Soo) vielfältig bekannt geworden ₉ die der längeren Konjugierten zugekehrte^ frontseitige Fegativlinse zu zerlegen in eine Kombination aus einem sammelnden und einem zerstreuenden

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Linsenteil mit insgesamt einer resultierenden Negativ-Wirkung für diese Kombination,, Ebenso ist es bekannt, im System—Inneren ein dann bevorzugt sammelndes Linsen-Teilglied zu zerlegen in die Kombination aus mindestens zwei Teil-Elementen und zwar sowohl mit entgegengesetztem als auch mit gleichnamigen Vorzeichen ihrer einzelnen Brechkräfte. Diese vorbekannten Gestaltungs.-Maßnahmen können selbstverständlich auch im Rahmen der vorliegenden Erfindung zum Einsatz kommen, sofern dabei das vorstehend erläuterte und im Detail umrissene Konstruktions-Prinzip vollständig realisiert wird, sowie eine solche Auftrennung dieses genannten Positiv-Teilgliedes immer gegen die längere Konjugierte hin vor dem schwach-brechenden Meniskus ( U. = M ) stattfindet, welcher bekanntlich eine Variation der anas tigmatischen KuIl-Linse ( v. HOEGH¹scher Meniskus ) ist, die

durch die vorliegende Erfindung im beispielsweisen Modifi-

kations-Rahmen erstmals in diese spezifische Art von Weitwinkel-Objektiven mit relativ langer bildseitiger Schnittweite eingeführt wird. Diese Einführung bildet zusammen mit der zugehörigen Bemessungsregel für den Lagenbereich der Brechkrafts-Summe der beiden Außenflächen dieses Meniskus einen wesentlichen Bestandteil der gesamten Merkmals-Kombination nach der vorliegenden Erfindung,,

Es ist ein weiterer Bestandteil der Erfindung, daß außerdem bei einer Zerlegung ( Aufspaltung ) des diesem charakteristischen schwach-brechenden Meniskus (U = M) vor auf gehend en Positiv-Teilgliedes ( III ) in zwei Linsenteile dann die der längeren Konjugierten zugekehrte Teillinse ( IH₆ ) in Übereinstimmung mit dem Kennzeichnungs-Merkmal des ersten Unteranspruches eine derartig stärkere ITlächenbrechkrafts-Summe als diejenige der ihr in der Lichtrichtung nachfolgenden anderen Teillinse ( IH-h ) zugemessen wird, daß die Bedingung

'HT*. ^ °'^{75 0}III_a .._....(*)

erfüllt ist. Dabei besitzt die Linse IHft entweder ein entgegengesetztes oder aber ein gleichnamiges Vorzeichen gegenüber der Teillinse III_Q

Ct

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■f-

Im letztgenannten Falle ist es in Übereinstimmung mit dem zweiten Unteranspruch eine bevorzugte. Art der Zerlegung dieses Positiv-Gliedes ( III ) , daß die Flächenbrechkrafts-Summe der beiden einander zugekehrten inneren Flächen von III_aund IH^ einen nur geringen dioptrischen Wirkungswert besitzt, der seinem absoluten Werte nach KLeiner ist als ein Fünftel der Aequivalentbrechkraft ( Φ ) des Gesamtobjektives. In formelmäßiger Schreibweise lautet dieses Unteranspruchs-Merkmal :

0,2 Φ >

> 0

wobei diese innere Flächenbrechkrafts-Summe definiert ist durch 0± =t (pm¹ + Φΐΐΐ-u ^mi"t der bekannten Festsetzung , daß in Übereinstimmung mit der Fachliteratur die .Flächen—Brechkraft φ = (n'-n) : B. und die Indices IHg. beziehungsweise HL jeweils auf die zugehörige C rückseitige ) Innenfläche der Linse IH_a beziehungsweise die ( vordere ) Innenflache der Linse IHt) hinweisen. Durch diese Bemessung wird einerseits vermieden, daß an dieser Stelle eine relativ große und damit die Aberrationen ungünstig beeinflussende innere Flächenbrechkrafts-Summe in diesem Positiv-Glied ( III ) . bildschärfen-mindernd wirksam werden kann, während zugleich andererseits eine vorteilhafte Vergrößerung der inneren Differenzen der Strahlen-Durchstoßungshahen zwischen den ,einander benachbarten Innenflächen eben dieser beiden Teillinsen ( III_a und IH₁₃ ) realisierbar wird. Diese Durchstoßungshöhen-Differenz erschließt in ebenso überraschender wie fortschrittlicher Weise gerade bei den vorliegenden sehr lichtstarken Objektiven eine einschlägige Verfeinerung der Bilderzeugung durch weitgeöffnete Bündel in den seitlichen Gesichtsfeldteilen.

In den beifolgenden Abbildungen ist in einer Hebenzeichnung in augenfälligem Maßstab dieser spezifische Gestaltungsfall in der Weise dargestellt, daß die beiden Teillinsen (III und Ill-b ) zwischen ihren Hachbarflächen eine eingekittete Innenlinse (III-l) von niedriger Brechzahl zur Trennung enthalten, wodurch den genannten Durchstaßungshöhen-Differenzen für das Parallel-Strahlenbündel ( Oh₃^i₃ ) einerseits und das seitliche Schrägstrahlen-Bündel ( 6k_a ^. ) andererseits eine günstige relative Durchstoßungshöhen-Differenz ( δη_& ^ = 6fc_a ^ - δη_& , ) aufgeprägt wird.

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Diese relative Durchs toßungsho'hen-Differenz ( δη_& ^ ) steigt wegen ihrer Brechzahlen-Abhängigkeit für ein zwischen den Teil-Elementen ( III_a und IH^ ) eingeschlossenes Medium Luft (njL = 1) auf einen Maximalwert an. Hierbei wird also die eingekittete Glas-Linse ( IIIj_ ) eliminiert und durch einen Luftraum ( Luftlinse ) ersetzt , wie in den folgenden Ausfuhrungsbeispielen nach der Erfindung datenmäßig gezeigt ist.

Für die neuen Objektive nach der Erfindung werden acht Beispiele gegeben, welche sämtlich nach dem vorbeschriebenen Konstruktionsprinzip bemessen und dabei auf die Aequivalentbrennweite F = 1 als Einheit aller Längenmaaße bezogen sind. In den zugehörigen Datentafeln sind die Krümmungsradien ( R , R¹ ) der vorderen beziehungsweise rückseitigen Flächen der einzelnen Linsen in fortlaufender Durchnummerierung von der Seite der längeren Konjugierten zum Bilde hin bezeichnet.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die jeweilige Glas-Brechzahl ( η ) auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten mono ohromatischen Korrektion der Bildfehler eine Achromatisierung derselben über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser derart festgelegt werden, daß durch ihre jeweiligen Fü-Werte ( ABBEsche Zahl ν ) die erforderliche Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden wellenlängen-bedingten chromatischen Abweichungen dient.

Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß für die Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen ( Vorform ) für die erfindungsgemäßen lichtstarken Weitwinkel-Objektive dann im Terlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung ( Rohform ) in bekannter Weise mit der dabei normalüblichen Erstkarrektion im SEIBELschen Bereich (3^⁰¹" Ordnung) die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen " z.B. für

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die gelbe d-Linie des sichtbaren Helium-Spektrums mit λ^ =

5876 IB Wellenlänge , wie sie aus den Glaskatalogen der

Herstellerfirmen Optischer Gläser zu entnehmen sindj jederzeit in bekannter Weise erfolgen kann«

Bei den folgenden Ausführungsformen ist im Beispiel 1„.) ( Fig. 1 ) zunächst eine Ausgangsform für monochromatisches Licht gegeben, bei welcher das der längeren Konjugierten unmittelbar benachbarte ÜTegativ-Ieilglied ( I ) in zwei Einzellinsen aufgespalten ist_? die ein entgegengesetztes Stärkevorzeichen besitzen und. dabei insgesamt aber mit einer Zerstreuungs—Wirkung ausgestattet sind_G Solche Zerlegungen der Frontlinse von Weitwinkel-Objektiven mit langer Schnittweite sind vielfältig bekannt geworden—- wie Z₀B₀ in den Deutschen Patentschriften 1 187 393 / Figo 2 und Figo. 3 ₉ ' 1 220 164 , 1 250 151 etc.etc. —— bei denen stets innerhalb dieses aufgespaltenen Linsen-Paares ein Luftraum von der Form einer Begativ-Linse verwendet worden ist, während im vorliegenden Beispiel 1») diesem dünnen Luftraum die Form einer Sammellinse zuerteilt wurde. In diesem Beispiel^ welches die Ausgangs-Form für ein Objektiv nach der Erfindung repräsentiert, dessen relative öffnung f/1o75 für eine angulare Gesichtsfeld-Ausdehnung von 61° sein soll ₉ sind ein !Teil der Radienlängen mehrfach angewandt worden, wobei der das Torderglied abschließende Meniskus ( IY = M ) als v_o HOEGHsehe Hull-Linse mit einer dementsprechenden Fläehenbrechkrafts-Summe C $-£g ) ausgebildet ist, die exakt gleich 0 ( Hull ) ist und damit zugleich die natürliohe untere Grenze des 3? eil-Merkmals ( D ) gemäß vorliegender Erfindung bildete

Demgegenüber besteht im Beispiel 2_O) das objektseitige Begativ-Teilglied ("I) aus einer plankonkaven Einzellinse, wodurch augenfällig veranschaulicht wird_?. daß dieser Frontteil nicht unbedingt — und damit abweichend von der bisher als normal-üblich geltenden Bauweise als ein gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmter Meniskus ausgebildet werden muß. Ebenso ist in diesem Beispiel 2_&) die das Objektiv auf der Seite der kürzeren Konjugierten begrenzende letzte Sammellinse als Plankonvex-Linse ausgebildet, deren gegen den Blendenort hin gerichteter Torderradius mit seiner Ausbildung als

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eine Plan-Fläche dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur nahelegt, daß diese Glas—Luft-Fläche sowohl ein positives als auch ein negatives Richtungs-vorzeichen auf v/eisen kann, da ja die Planfläche den inneren Grenzfall zwischen den beiden Vorzeichen-Richtungen "bildet, Diese Ausgangs -Form ist für die Erstellung eines Objektives der relativen öffnung f/i_o6 mit 62° angularer Gesichtsfeld-Ausdehnung vorgesehen ( Fig. 2 ). Hierin ist der das Vorderglied beschließende und gegen das ferne Objekt erhaben-gekrümmte Meniskus (H = M) mit der äußeren Form eines Hegativ-Meniskus ausgestattet, so daß seine Flächenbrechkrafts-Summe ( 0jg ) negativ is"t* Darüber hinaus lehnt sich dieses Objektiv sehr nahe an das vorausgehende Beispiel 1.) an , wobei das Anfangs-tfegativ ( Ly; ) des Hintergliedes von der ihm nachfolgenden Vorderfläche der Linse Lyj durch einen aequikonvexen Luftraum ( Luftlinse ) getrennt ist. Diese spezifische Gestaltung zeigt auf, daß dieser Luftabstand im Gegensatz zu den älteren AnOrdnungs-Vorschlägen für dieses charakteristische Hinterglied selbst bei sehr hohen Lichtstärken dieser Weitwinkel—Art nicht unbedingt ungleichschenklig geformt sein muß. Bei diesem Objektiv ist der Gesamt-Aufbau außerdem derart eingerichtet, daß die bildseitige Schnittweite ( S₀₃ ) mit sehr großer Genauigkeit gleich der paraxialen Gesamtbrennweite (F) des Objektives ist, so daß also dabei der hintere Hauptpunkt des Gesamtsystems praktisch genau im axialen Scheitel der letzten Linsenfläche ( R₈ ) liegt.

Im Zuge der Untersuchungen zur vorliegenden Erfindung hat es sich als fortschritts-fordernd herausgestellt, daß bei einer Zerlegung des Positiv-Teilgliedes ( III ) in wenigstens zwei Teillinsen gleichen oder entgegengesetzten Stärkevorzeichens dann die stärker positiv-wirkende Teillinse ( III_a ) gegenüber der dem nachfolgenden Meniskus (H) benachbarten Teillinse ( 11I]₃ ) mxt einer derart großen Sammel-Brechkraft bemessen ist , daß der absolute Wert dieser letztgenannten Teillinse ( IH-J₅ ) kleiner ist als drei Viertel der Flächenbrechkrafts-Summe der objektseitig aufgestellten Teillinse III_a dieses Positiv-Teilgliedes ( III ) , in Übereinstimmung mit dem weiter oben gegebenen Teil-Merkmal (F) des diesbezüglichen Unteranspruches. In dieser Weise ist das Teilglied ( III ) sowohl bei den Beispielen 3.) , 4.) und 5o) als auch in dem letztgenannten Beispiel 8.) bemessen worden.

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. 23Ü6346

Das Beispiel 3*) zeigt eine Ausführungs-Form der neuen Objektive nach-der Erfindung, bei denen das Positiv-Teilglied ( III ) aus zwei Linsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens zu einem Doublet zusammengesetzt ist, nämlich aus der Sammellinse I13 und der Zerstreuungslinse L3, _s während der diesem Teilglied nachfolgende und gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmte Meniskus die Form eines Positiv-Meniskus und dementsprechend eine Flächenbrechkrafts-Sumrae ( 0j^_ ) positiven Vorzeichens aufweist. Bei diesem Beispiel 3o) ist eine monochromatische Fehler-Korrektion im SEIDELschen Bereich ^ter Ordnung durchgeführt und damit der Übergang von einer Entwicklungs-Ausgongsform zu einer vorkorrigierten technischen Rohform vollzogen. Letztere ist damit die unmittelbare Torform für ein lichtstarkes feinkorrigiertes System der öffnung f/i.5

Im Beispiel 4o) ist eine weitere Ausführungs—Form gemäß Fig. 3) gegeben> welche im Vorderglied ebenfalls ein aus zv/ei Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens kombiniertes Positiv-Teilglied ( III ) mit innerer Kittfläche aufweist, wahrend das Anfangs-Negativ (X) des Hintergliedes aus einem Glase besteht, dessen Brechzahl für die vorgesehene Ar— beits-Wellenlänge kleiner ist als 1 <>50 » um somit eine noch größere Brechzahlen-Differenz zur nachfolgenden Zerstreuungslinse ( Lg ) zu realisieren» Auch dieses Objektiv ist für die Aufzeichnung von Signalen in einem sehr sehmalen Spektralbete ich vorgesehen und dementsprechend monochromatisch im Bereich 3"fcer Ordnung vorkorrigiert zur Erstellung eines lichtstarken Systems der relativen öffnung f/1.5. und 62° angularer Ausdehnung des Objektseitigen Gesichtsfeldes.

Die Ausführungs-Form nach Beispiel 5«) ( Fig» 3 ) betrifft ebenfalls ein monochromatisch vorkorrigiertes Objektiv, dessen relative öffnung auf f/1.4 gesteigert ist und bei dem sowohl der erste Radius (R-^) des Vordergliedes als auch derjenige ( Rc ) des Hintergliedes gegenüber den beiden vorausgehenden Beispielen flacher gestaltet ₉ also mit einer geringeren Flächenkrümmung ausgestattet wurde. Wahrend im Beispiel 4.) das im Vorderglied an zweiter Stelle stehende Negativ (II.) mit einer Glas-Brechzahl von unter 1.50 erstellt war, ist die Brechzahl dieses Teilgliedes auf über ^ 1 ».60 gesteigert worden. Die bildseitige Schnittweite ( sJU ) wurde dabei

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großenordnungsmäßig derjenigen des voraufgehenden Beispiels 4.) angeglichen.

Das Beispiel 6.) ist für die relative öffnung f/i< >3 vorgesehen und dabei für die Signal-Abbildung in einem sehr schmalen Spektralbereich in jener vereinfachten Bauform nach Fig. 2) angelegt, bei welcher das im Vorderglied dem Meniskus ( UL ) zur längeren Konjugierten hin vorgeschaltete Positiv-Teilglied ( III ) aus einer einzelnen Bikonvex-Linse besteht. Dieses Objektiv ist besonders geeignet für die photo-elektronische Aufzeichnung und wird hierbei für die viel verbreiteten Aufnahme—Rohre von 1,6 inches Durchmesser mit ihrem nutzbaren Bildkreis von 40_o0 mm in einer Eigenbrennweite von i = 33,333 mm zur praktischen Ausführung vorgesehen , bei welcher dann ein brauchbarer Bilddurchmesser von 1,2 f genutzt wird.

Eine feinkorrigierte Ausführungs—Form der neuen Objektive ist im Beispiel 7°) gegeben» Dieses lichtstarke Weitwinkel-Objektiv ist für eine relative öffnung von f/1.4- für die Herstellung von Färb—Aufnahmen vorgesehen und dementsprechend über jenen breiten Spektralbereich hinweg achromatisiert, der sowohl für die Negativ- als auch für die Umkehr-Filme der modernen Color-Photographie benötigt wird. Der Linsenschnitt dieses Systems entspricht dem in der Fig. 2) schematisiert dargestellten Aufbau, bei welchem das bikonvexe Positiv-Teilglied ( III ) des Vordergliedes aus einer Einzellinse besteht< > Der diesem Positiv-Element voraufgehende zweite Luftabstand

( Luftlinse α ) gezählt in der Aufnahme-Lichtrichtung

von der Seite der längeren Konjugierten her besitzt dabei

ebenfalls die Form einer meniskenförmigen Sammellinse, weist aber im Segensatz zu dem vorauf gehenden Beispiel 6„) niciit eine negative Flächenbrechkrafts-Summe ( jZi_a ) sondern vielmehr eine solche von sehr schwacher Positiv-Wirkung für die achsennahen Parallelstrahlen auf.

Zur weiteren Verfeinerung der Abbildungsleistung ist im Beispiel 8.) ( Fig. 4 ) das Positiv ( III ) des objektseitigen Vordergliedes aus mindestens zwei Teillinsen gleichnamigen Vorzeichens zusammengesetzt, welche in einem endlichen axialen Abstand aufgestellt sind und ein sehr niedrigbrechendes Medium

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zwischen sich einschließen, um jene innere r-— für die Bildleistung insbesondere in den ausgedehnten seitlichen Gesichts— feldteilen so überaus fortschrittlich wirkende —- Durchstossungshöhen-Differenz der weiter oben beschriebenen Art zwischen den dieses Teilglied ( III ) passierenden Parallelstrah— len einerseits und Schrägstrahlen andererseits zu erzeugen,, In der Nebenzeiehnung I¹Ig. 4a) ist dieses eingeschlossene Medium als Zwischenlinse ( ΙΙΙχ ) gezeichnet;, die aus einem sehr niedrig-brechenden Glas oder aber zur Erzielung einer besonders hohen Wirkung aus dem Medium Luft besteht. In der Hebenzeichnung Fig. 4-b) sind die durch eine solche Aufspaltung zwischen den Teillinsen III_a und IHt> erzeugten Durchstossungshöhen-Differenzen im Inneren des Positiv-Teilgliedes III schematisiert dargestellt.

In Übereinstimmung mit den Datenangaben dieses für eine relative öffnung von f/1.4 feinst-korrigierten Beispiels ist gemäß der weiter oben dargelegten geometrisch-optischen "Verhältnisse diese Zwischen-Linse ( III-^ ) des Positiv-Teilgliedes ( III ) als eine Luftlinse ausgebildet, um so die reziproke Brechzahlen-Wirkung des Mediums dieser Zwischenlinse maximal ausschöpfen zu können,, Bei einer solchen Zerlegung dieses Positiv-Teilgliedes III besteht jedoch die Gefahr des Auftretens sehr störender Aberrationen höherer Ordnung, insbesondere im seitlichen Gesichtsfeld , sobald versucht wird, diese innere Luftlinse dadurch zur Steigerung der Lichtstärke ( relative öffnung ) des Gesamt-Systems heranzuziehen, daß man den sie einschließenden Begrenzungsflächen der Teillinsen III_a und HI"b größere sammelnde Eigenbrechkräfte erteilt, die als Flächenbrechkrafts-Summe einen einschlägigen Beitrag zur Ae-

quivalent-Brechkraft des Gesamtobjektives etwa mehr als

ein Viertel oder gar mehr als ein Drittel der letzteren

liefern. Zur sicheren Vermeidung einer in dieser· Richtung hin möglichen aber unerwünschten Herabsetzung der angestrebten hohen Bildschärfen-Leistung insbesondere für die weitgeöffneten BÜndel-Querschnitte ist bei diesem Beispiel 8.) die Bedingung (G) des diesbezüglichen Unteranspruches technisch, realisiert worden»

409833/0 54 9 + 11 +

Beispiel 1. F = 1.0000 f/1.75

».9931 F

Teilglied

■ Linse

Radien

Dicke

Scheitel- i Brechabstand : ' zahl :

II

III

TI

XI

xn

I I 1

R_{1 a} = + 6.00 F R-,' = + 10.0 F

0.081 F

1.620

0.029 F

W_b

= + 36.0 F = + 0.92 F

= + 1.40 F

0.045 F

1.570

0.320 F

^J2 j Pl =

0.080 F

+ 0.92 F + 1.40 F 1.508

(α) 0.358 F

Hl = - 1.96 ϊ¹

0.282 F

1.713

0o010 F

R. = + 0.80 F

0.240 F

1.713

= + 0c80 F ! CS = 0.240 F

Bc = - 6.00 P :

= + 1.50 F

R^ = - 1.50 F I Oo075 F

1.508

0.110 F ι

^J6 !

0.035 F

⁸T

^R8 =

= + 0.92 F = - 0.92 F

- 36.0 F 0.240 F

1o847

1.788

0.001 F

O„O95 F - 1.65985 ρ

1.788

I. I

+

Beispiel 2.)

LOOOO f/1.6 s^=+ 1.0000

Teil glied	Linse	^E1	Radien	plan 1.00	Dicke	Schei"bel- abstand s	Brech zahl I	Bez.
I	: ^L1		= +		0.065			I
		H₂ Rp-		1.40			1o565	I ι
• Ii		%		1.40 1o92	0,080	0.300		I I i I I
III	h		= +		0o280	(α) 0.355	1o508	I Y I
		^E4 K		0.81 0o79			1.713	I I I
H	\		= +		0.240	0.015		I
				6.00 1.50	GS		1.713
X					0.075	= 0.250
		^R6 *6		1..50 0.92			1.508	I
TL	H		_ ₊		0.035	0.110		I
		R₇		0.92 0.92			1.847	H r
XH			= ⁺		0.240	0		I t
				plan 1.66895			1 „788	I I
Viii		_ +	O.IO4574	0c001		I _J
		1.788

■40 98.3 3/0549

+■ 13 +

Beispiel 3*) = 1.0000 f/1.5 s' =+ 1.0336

Te il-
glied

Linse

Il

Radien

Dicke Scheitel-
^nxcKe abstand :

0.1425

0*0672

(α) Ο..4Ο96

0.0014

0.0945

0„1476

Oo0343

0

0.2574

0*0020

0.1000

Brech
zahl :

Bez.

I

•

R₁ = + 2.368
R₁ ¹ = + 0,912

0.0667

0.6026 !
0

CS = 0.1860

I0.662

0*0687

O0O455

II

\*

R₂ = + 1.588
R₂ = + 0.802

1.435

Ulf

j I

R_3a = + 1.129
^R3a ⁼ - °°723

1*721

R^ = - 1.880

10.730

H

TX

R, = + 0*842
4
R' = +■ 1.017

1.731

[ ι _
t)

4

!
:
1
ι

X

R₅ = - 2*439
R₅ =+ U086

U516

XI

R₆ = - 1*205
R₆ = + U300

1.847

ί

ι
j

^L8

i

XU

R₇ =+ 1.300
al = - 0.840

1.788

VTTT

R₈ =+ 2»680
R₈ = - 3.65657

^: 1.788

!

409833/0549

P = 1.0000

Beispiel 4°) f/1.5

^ = + 0.9863

Teil- !
glied ·

Linse

Radien

Dicke

Soheitelabstand ί

Brech- ! zahl : j

Bez.

II

III

in ^; L_r

viii ;

^J8

R₁ = + 2,650 R^ = + 0.790

+ 1.237 + 0.891

0.0670

0.1360

0.0900

(α) 0.4705

R-,

»a

R-

3b

RA =

+ 1.164

- 0.738

- 1.771

+ 0.827 + 1.015

- 3.625 + 0.832

Oo5370

0.0610

0.0025

0.1045

GS = 0o1830

Oo0525

0o1830

= - 1.216 = + 1.040

= + 1.040 = - 1.040

= + 3.735 = - U7114 0.0350

0.2145

0.0020

0.0970

1o626

1.459

1.742

1o773

1.730

U492 :

1.847

1.787

1.788 ;

4098 33/054

+

Beispiel 5»)
1 ο 0000 i/1.4

^sco⁼

Teil glied	Linse	^E1 »i	Radien	4c171 0.785	Dicke	Scheitel- abs tand t		0.1670	Brech zahl »	Bez.
I	^L1				0.0660
		R₂ R₂		2o351 1o426 '			0	1.623
II	V		= + = +		0.1020	0.1940
		^E5a t		1.253	(α)		0.0020	I06I7
			= +		Oo5390	0.2930
III		Tk '		0.795 1.688				1.713
	\		= —		0_o0660	0
		^E4 K		0.777 0.916			1,749
H			= +		0.1730	O0OO2O		7
		^E5		4.710 0o968	OS =		1.731	ι
T			= +		0„0500		■ ■■"
		^B6		1,310 1o310		0o2160
XE	H		= +		0.0500	1.461
		I		1.310 0.979
XH			= +		0o2000	1.847
		XLq		6.916 1.6943
V I IT	^L8	= +	Oo1100	1.788
		—j I I
1.788	I
	I
	H

	I
	I

	I

409833/0549

Beispiel 6.)' ϊ¹ - 1.0000 f/1.5 ^si)^{= +} Ο-991Ο5

Teil glied	ι 1 j	I : Linse i	i	5	Radien	9. O.	870 961	Dicke	0.2400	Seheitel- abstand s	-	0.2950	■	0.1000	Brech zahl 5	I j Bez.	i	i
I	j II							* 0.0650	OS =			1.575	-. —	i i
		H₂ H₂		1. 0.	495 920	■	0.0650	0.5650	0
III			= + = +			■ 0.0840				j" 1.509
		^H3		1. 2»	541 047	(α)	0.0600 -	0.0010	0.0100
j H			= +			^! 0.5900				1.715
f		^H4		0. 0.	805 825	i	0.2400	0.2400			Y
j X	h	4	= + = +				1.715
i		-ql 5		6. 1_O	005 410	0.0950
	¹S ■					1.509
		^R6 I O		1. 0.	508 920
j EEL			= +			1.847
		J		0. 0.	920 979
V I' T Γ	^L7		= +			1.788
	^R8		25 1.	.40 68068		H
= +	1.788

409833/05Λ9

Beispiel 7°) ¥ = 1.00000 f/1.4 B¹O₀= + 0.98631

Teil-
glied

I
i
Linse:

5

Radien
ι

6.4168
0o9717

Dicke

Scheitel
abstand :

—1

0.18149

—

0„12334

Glaseigen
schaften : Bez.

V

1»7130/53.9

ι

H

1.7883/47.4

I

h

= +
= +

0.06664

R₂

1o7468
0.8874

0

1.5814/40.9

1.7130/53.9

1.7883/47.4

II

= +

0.07661

0.24624

1.2616
2.0567

(α)

O0OOI7O

1.4645/65.7

III

= +

0.41826

0.36996

^H4

0.8957 :
1.0042

1.4645/65.7

1.8467/23.8

X*

= +
= +

0.23761

0.00144

4

3.7242
I0O37O

OS =

X

i₅ ;

= +

0.13173

1.7566
0.8323

H

— Η*

Ο.Ο27Ο9

«7

0.8323
1.0578

m

^L7 j

= +

0.23932

«8
*8

6.2880
1.75655

VIII

I '
I
-r !
¹ O i
I
1

= +

0.10385

409833/0549

+ 18 +

II

I

X ■
ί
I

Linse

F =

Beispiel 8.)

8
0

C/1

= 4

^= 4- 0.

98567

BeZo

•⁵ ί

H

;

η .

¹I

1.0000 :

Dioke

Sciie it el-
abstand :

i
.4

Teil- j
glied ^;

^E!

Radien

1
0

o

.06327

o8 .

I

I
I

^L2

= +
= +

o4

I

^H2
^R2

1
r

0

.09243

0.32654

Glaseigen-
schaften :
ⁿd / ^vd

.9 : V
I

II

VIII
I
!

= +

4^r
2

(a)

.9

^L3b

^R3a
3a

0

.18569

0.33507

1.5827/46

III
\

= -

0,
0«

0

_o13480

0o08308

.9 :

\

H

= —

1.5481/45

6.
1c

0

ο 18377

0.00138

,8

/I
"T

= +

1.
1.

OS =

1.7130/53

.8

H

^R5

⁰

ο 06768

0..23576

1.7130/53

^R6

= +■

1.
0.

0

.04429

0.12765

1 ο7130/53

8o
1.

0

ο 19917

0

^₈

Il Il

.3325
.9281

1,5481/45

«8

0

.10536

0.01706

1.8467/23

= +■

.3301
.9281

-
-

1.7883/47

.3016
I o 273

r»565
,0928

1.7883/47

,7809
,8332

9100
1271

1854
3987

3987
9416

8250
50293

409833/0549

Me -vorstehender. Beispiele sind zur Erleichterung ihres gegenseitigen Vergleiches in der Weise aufgebaut, daß deren letzte drei Linsen des Hintergliedes (H) aus solchen Gläsern bestehen, welche jeweils dem gleichen Glas-Typus zugeho— ren. Y/eiterhin sind dabei insbesondere die Gläser der Teilglieder U sowie m derart bemessen, daß die inneren Nachbarflächenradien ( Rg sowie Ry ) ohne eine allfällige Beeinträchtigung der erstrebten hohen Bildleistung sowohl nach länge als auch nach. Richtungsvorzeichen gleich-gestaltbar werden. Damit wird dem nachschaffenden Optik-Konstrukteur die Möglichkeit aufgezeigt, diese beiden inneren iiachbarflachen zu verkitten und damit die Gefahr auszuschließen, daß sich die weitgeo'ffneten Schrägstrahlen-Bündel für die seitlichen Bildpartien dabei zu sehr dem Grenzwinkel der Total-Reflexion an diesem Flächen-Ort nähern würden. Diese Gefahr konnte nämlich bei sehr großen Bündel-Querschnitten entsprechend deren sehr hoher relativen öffnung in und außer der Achse speziell fu"r die äus-

seren Randstrahlen dann erwachsen, wenn an dieser Stelle

etwa durch die Glaswahlen bedingt relativ sta.rk-gekrümmte

Plächenradien gerade dieser jiachbar-Oberflachen einen Luftraum zwischen sich einschließen wurden. Bei der Nutzung nur kleinerer relativer öffnungen und der allfälligen Verwendung relativ flacher Radien besteht die vorerwähnte Gefahr einer Entstehung von zusätzlicher Vignettierung an dieser Stelle jedoch nicht, da dann in bekannter Weise die Schrägstrahlen-Durchstoßungswinkel entsprechend kleiner werden, somit also de facto immer mehr von der Gefahrenzone des Grenzwinkel-Bereiches der Total-Reflexion abrücken. Dieser letztgenannte Fall ist jedoch nur dann von Bedeutung, wenn zwischen den genannten beiden inneren Iiachbarf Iac hen ( Rg sowie Rj ) eine endliche Radien-Differenz eingeführt werden soll, um bei einer vorgegebenen Glaswahl noch jene spezifischen Korrektions-Verfeinerungen vornehmen zu können, die im Falle einer Radien-Gleichheit und eines verschwindend kleinen Abstandes beider Flächen ( Fall der Verkittung ) bei eben jener genannten Glaswahl dann technisch nicht realisiert werden könnten und eine Änderung der vorgegebenen Glaswahl aus irgend welchen anderen Gründen unmöglich sein sollte.

409833/0549

Darüber hinaus zeigen die Beispiele, daß durch das neue Konstruktions-Prinzip dem Optik-Konstrukteur ein sehr breiter Variationsraum erschlossen worden ist₀ Zur Vereinfachung der übersichtlichen Betrachtung der ausgewählten acht Zahlenbeispiele nach der Erfindung werden in der folgenden Tafel I zunächst die numerischen Werte für jedes einzelne Beispiel zu den Teil-Merkmalen ( A ) , (B) und ( 0 ) gegeben. Daraus ist insbesondere zu ersehen , daß die Fläciienbrechkrafts-Summe ( 0_a ) der beiden die Luftlinse α einschließenden Krümmungsradien sowohl negativ als a.uch poeitiv bemessen werden kann , wobei darauf verzichtet wurde , für den inneren

G-renzfall 0_a = t 0 zwischen den beiden Vorzeichen-

lagen ein demgemäß gestaltetes zusätzliches Beispiel zu geben.

Tafel I

Merkmal :	C A )	H,	( B )	Φ	0Έ	ι I	(G)	#111
Beisp.		H'		Φ		I I		#111
1	0.33663	H-	-0.04289	Φ	- 0.42333	φ =	- 0.48488	#111
2	0.33508	H	- 0.04289	Φ	- 0.42333	φ =■	- 0.48071	#111
3	0.60147	H	+ Oo09655	Φ	- 0.68733	φ =	- 0.67676	#111
4	0.25838	Π'	+ 0.12263	Φ	- 0.72677	φ =	- 0.70376	#111
5	0.26363	0i	+ 0.13607	Φ	- 0.57423	φ =	- 0.59369	#111
6	0.39663	01. ι I	- O0O232I	Φ I	■- 0..44544	φ =	- 0.50611	#111
7	0.50712	+ Ο.Ο4173	- 0.57264	φ =	- 0.62801
8	0.31997	- 0.04282	- 0.56564	φ =	- 0*60385

409833/0549

-3d -

In dieser Zusammenstellung ist also die Flächenbrechkrafts-Summe 0-j-j gemäß Teil-Merkmal (A) sowie die Luftlinsen-Brechkraftssumme 0_a gemäß Teil-Merkmal (B) sowie die Linsenbrechkraft führ für das Negativ-Teilglied (X) sowohl nach seinem effektiven Werte als auch als Relation gemäß dem Teil-Merkmal (O) angegeben.

In der nachfolgenden Tafel II ist die korrespondierende Zusammenstellung fi!ir die Effektiv-Werte der Flächenbrechkrafts-Summe ( tfjg ) für die in sämtlichen Beispielen einheitlich als Einzellinse angesetzte Modifikation des v.HOEGHschen Meniskus gemäß dem Teil-Merkmal (D) mitgeteilt. Sofern dieser Meniskus aus irgendwelchen OpportunitätsgrüWen aufgespalten werden soll, so tritt dann die Summe aller einzelnen Fla— chenbrechkräfte dieses dann also zusammengesetzten Meniskus in den Bemessungsrahmen des Teil-Merkmals (D) ein. Weiter sind in der Merkmals—Spalte zu E die Relations—Angaben gemäß diesem Merkmal niedergeschrieben und zwar ahne eine Vorzeichen— angabe, da die Linsen-Teilglieder X und XX beide eine zerstreuende Wirkung und demgemäß eine negative Linsenbrechkraft aufweisen.

In einer weiteren Spalte dieser ' Tafel II ist die eben diesen Beispielen jeweils zugemessene Lagen-Relation fillr den lall der Aufspaltung des Positiv-Teilgliedes ( III ) in die Gliedteile IHa ^¹¹^ ^-^b gegeben, wobei das jeweils eingeklammerte negative beziehungsweise positive Vorzeichen angibt, daß die Zerlegung des Gliedes III in Linsen entgegengesetzten beziehungsweise gleichnamigen Vorzeichens erfolgt ist in Übereinstimmung mit dem zusätzlichen Merkmal (F) des ersten Unteranspruches ( Anspruch 2 ) , Schließlich ist in der letzten Spalte an Hand des Beispiels 8.) gezeigt, daß die innere Flächenbrechkrafts-Summe ( 0± ) gemäß dem Teil-Merkmal G ( Anspruch 3 ) bei einer Zerlegung des Positiv-Teilgliedes in der Tat nur mit einer geringen Brechkrafts-Summe bemessen ist, um an dieser Stelle des Positiv-Teilgliedes· ( III ) im Vorderglied dohe also zwischen dem aberrationsfreien Strahlenverlauf im Objektraum und dem Strahlendurchstoßungsort in der Blendenebene ein zusätzliches Auftreten der obenbeschriebenen unerwünschten Aberrations—Anteile mit Sicherheit zu vermeiden.

409833/0549

+ 22 -h

Tafel II

Lerkmal	: (D)	Φ	(..S)	hi	( F)	( G )	fela	-	fcla	—
Beisp.		Φ		hz		! ι « „ ,		—
1	ΐ ο	Φ	0.28501	hl	-			+ O„O6956 Φ
2	- 0.02228	Φ	0.28501	hi	-		fels
3	+ 0.14919	Φ	Oo50769	hi	(-) 0.37949
4	+ 0.16308	Φ	0.48576	hl	(_) 0.37123	j
5	+ 0.14349	Φ	0.44636	hi	(-) 0.34021
6	+ 0.01885	0.30137	hi	—
7	+ 0»08602	0ο38381	—
8	+ 0.05744	0»42866	(+) O„533O1

Die neuen Objektive nach Torliegender Erfindung sind sehr geeignet fiir die Ausgestaltung mindestens einer Linsen—Oberfläche als κ aspha'rlsche Fläche ⁿ , wobei es ein Mit bestandteil der vorliegenden Erfindung ist, daß für die asp-ha'rische Gestaltung eine Linsenfläche gewählt wird, welche tunlichst in der Umgebung des Blendenraumes und damit also vorzugsweise an einem Orte kleiner Linnendurchmesser liegt_o Im technischen Einsatz kann dabei S¹Owohl eine erhabene als auch eine hohle Linsen—Oberfläche zur Deformierung herangezogen werden» Im Interesse eines einheitlichen Vergleiches wurde bei sämtlichen ausgewählten Beispielen mit einer Vor— beziehungsweise !Pein-Korrektion die der längeren Konjugierten zugewendete vordere Hohlfläche des inneren Negativ—Teilgliedes (X) als asphärische n_äche ausgebildet, worauf nur bei den beiden Ausgangsformen ( im Beispiel 1 und Beispiel 2 ) verzichtet wurde»

Die asphärische Gestaltung einer deformierten Fläche ist bekanntlich bestimmt durch den Pfeilhöhen—Ausdruck :

409833/0549

+ 23

₁-H² + C₂-H⁴ +■ C₃-H⁶ + c^-H⁸ + C₅'H

worin H die Hohe des Achsen-Lotes an seinem jeweiligen Flächendurchst oßungs ort ist und die c-Yferte für die einzelnen Beispiele wie folgt lauten :

.Beispiel 3-) C₁ = ( 2R₅ )"¹ c_g = - 6_O816 7258 · 10~¹

ο,- = 0

Beispiel 4.) C₁ = ( 2R₅ )"^{1 C}2 ⁼ " ⁶·⁹9^{2 76}°⁵ * ¹⁰~¹

= O	R₅ )"	^C4	¹	0	2 ~
= ( 2	ο370	7146 ·	C	0-5
= - 3	ο551	4705 ·	1	0-4
= - 6	.426	1777 ·	1	₀-4
= — 1	-]

Beispiel 5.) O₁ = ( 2R₅ )~¹ C₂ = - 9»081 2881 · 10~¹

C₅ = + 1o290 6443 · 10~¹ C₄ = 0

c_c = 0
0

Beispiel 6.) C₁ = ( 2R₅ )"¹ C₃ = - 8.665 3823 · 10"¹

C₅ = 0 C₄ = 0 C₅ = 0

Beispiel 7») C₁ = ( 2R₅ )"^{1 C}2 ⁼ ~ ⁷·°9¹ 4772 · 1CT¹

C_x = 0 c. = 0 C_n- = 0

3 4 5

Beispiel 8.) C₁ = ( 2R₅ )~^{1 C}2 ⁼ ~ ^7o954 °850 · 10~¹

C₅ = 0 C₄ = 0 C₅ = 0 ,

wobei in allen Fallen der Radius Rr- den So he it el rad ius dieser Hohlfläche am Ort ihres Flächen-Schnittpunktes mit der optischen Achse bedeutet«

409833/0549

Claims

Patentansprüche. Anspruchf 1 . )JSehr lichtstarkes Weitwinkel-Objektiv aus einem sammelnden Vorderglied (-V) und einem in der Aufnahme-Lichtrichtung nachfolgenden Hinterglied ( H ) , von denen das Vorderglied auf der Seite der längeren Konjugierten zunächst von einem stärker-brechenden Eegativteil (I) begrenzt wird, dem in einem endlichen Luftabstand ein schwächerbrechendes zweites Negativteilglied ( II ) nachgeschaltet ist, dem seinerseits ein Positivteilglied ( III ) folgt, wobei diesem Glied ( III ) ein in der Nähe des Blendenortes aufgestellter und gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmter Meniskus ( TJT = M ) von nur geringer absoluter- Flächenbrechkrafts-Summe ( Linsenbrechkraft ) nachgeordnet ist, dem seinerseits auf der Seite der kürzeren Konjugierten das Hinterglied ( H ) in der Richtung zum Bilde hin nachfolgt, welches ebenfalls mit zwei luftraum-getrennten Negativ—Teilgliedern ( I und H ) beginnt, denen zum Bilde hin zwei durch einen endlichen Luftabstand getrennte Positivglieder ( VTT und V1 ι ι ) nachgeschaltet sind , dadurch gekennzeichnet , daß die Flächenbrechkrafts-Summe ( jtfjj ) des in der Aufnahme-Lichtrichtung an zweiter Stelle aufgestellten Negativs ( II ) höchstens zwei Drittel der Flächenbrechkraftssumme ( j#j ) des Objektseitig voraufgehenden Negativ-Teilgliedes ( I ) beträgt und dabei die Flächenbrechkrafts^Summe ( 0a ) der beiden den Luftraum ( Luftlinse ) zwischen dem vorgenannten zweiten Negativteil ( II ) und dem nachfolgenden Positiv-Teilglied ( III ) begrenzenden Flächen dem absoluten Werte nach kleiner· ist als das 0.185-fache der Aequivalentbrechkraft ( Φ ) des Gesamtobjektives und wobei gleichzeitig das 0.85-fache der Flächenbrechkraftssumme ( 0χχχ ) des Positiv—Teilgliedes ( III ) grosser ist als der Absolut-Wert der Linsenbrechkraft ( J^y ) des in der Lichtrichtung nachfolgenden zentral-aufgestellten Negativs ( 3Γ ) und wobei zwischen diesen beiden Teilgliedern ( III und X ) ein gegen die längere Konjugierte erhaben-gekriüminter Meniskus ( TSL ) eingeschaltet und zugleich derart bemessen ist * daß seine Flächenbrechkrafts-Summe ( 0jg ) ihrem absoluten Werte nach kleiner ist als 0*185 Φ * während gleichzeitig das im 409833/0549 + A 2 +■ as- Hinterglied (H) in der gleichen Lichtrichtung als das erste zählende Negativ-Teilglied ( Z ) eine paraxiale Linsenbrechkraft C jZij ) von höchstens dem O„90-fachen der Flächenbrechkrafts-Summe ( JZL^ ) des ihm nachfolgenden und von ihm durch einen Luftabstand von der Form einer Sammellinse getrennten zweiten Negativ-Teilgliedes ( YJ. ) besitzt, welchem zwei in Richtung zum Bilde hin aufgestellte Positiv-Teilglieder ( ZU und ym ) folgen, deren beide an Luft grenzende rückseitigen Flächen gegen die kürzere Konjugierte erhaben-gekrümmt sind, wobei die Glas-Brechzahlen ( nyrTund ι ι ) dieser beiden bildseitigen Positiv-Teilglieder ( TTT und V I IJ. ) größer sind als die gleichfarbige Brechzahl ( H^ ) &es i-n ^er Nahe des Blendenortes stehenden ersten Negativ-Teilgliedes ( X ) , dessen Brechzahl zugleich auch kleiner"· ist als das arithmetische Mittel der gleichfarbigen Brechzahlen ( Bjjj sowie n^j ) des stärkst-sammelnden Positivteiles (III) des Vordergliedes sowie des stärkst-zerstreuenden liegativteiles (U) des Hintergliedes. Anspruch 2.) Objektiv nach Anspruch 1.) , dadurch gekennzeichnet , daß im Yorderglied des Objektives das Positiv-Teilglied ( III ) aus wenigstens zwei Teilelementen zusammengesetzt ist, von denen das der Objektseite zugekehrte vordere Teilelement ( IIIa ) gegenüber dem der kürzeren Konjugierten zugekehrten rückseitigen Teilelement ( 111·^ ) eine solche Relation der beiderseitigen Linsenbrechkräfte aufweist, daß der absolute Wert der Flächenbrechkrafts-Summe ( 0χχχ^ ) der letztgenannten rückseitigen Teillinse ( Ill-fc ) itÄe&ertens das 0.75-fache der Flächenbrechkrafts-Summe ( 0χχχ& ) des vorderen Teilelementes ( IIIa ) beträgtο Anspruch 3„)Objektiv nach Anspruch 2·) , dadurch gekennzeichnet , daß innerhalb des Positiv-Teilgliedes (III) zwischen dem vorderen Teilelement ( IHa ) "2^ dem hinteren Teilelement ( IHf,.) eine besonders vorteilhaft als Luftlinse ausgebildete innere Zwischenlinse ( IIIj_ ) angeordnet ist , deren Flächenbrechkrafts-Summe ( 0± ) ihrem abeoluten Werte nach KLeiner ist als das 0.2-fache der Aequivalentbrechkraft ( Φ ) des Gesamtobjektives» 409833/05A9 +A3+ Anspruch 4.) Objektiv nach einem der Ansprüche 1.) bis 3.) , dadurch gekennzeichnet , daß mindestens eine der an Luft grenzenden Linsen-Oberflächen als deformierte Fläche ausgebildet ist, wobei eine solche asphärische Fläche vorzugsweise die Begrenzungsfläche einer in der Umgebung des Blendenortes aufgestellten und daher mit einem relativ kleinen äußeren Durchmesser ausgestatteten Linse ist. Anspruch 5.) Objektiv nach Anspruch 1O) , gekennzeichnet durch die folgenden auf die G-esamtbrennweite als Einheit (F=I) bezogenen Daten : Teilglied Linse^ Radien ■ R1 a = + 6.00 F Ria = + 10·° Έ Dicke Scheitel abstand 0.081 F O0O29 F = + 0.92 F 0..320 F : R9 = + 1c40 F ; = + 0.92 F ' 0.080 F j R- = +· 1„40 F (α) 0.358 F : 0.282 F = - 1,96 F = + 0.80 F = + 0.80 F - - 6.00 F = +■1.50 P O0OIO F Ο»240 F OS = 0.240 F 0.075 F 0.110 F

1.570 ι

1.508 :

1.713

:-:i|j

1o508

409833/0549

23U6346

Teilglied

Linse

ΙΠ

Uli

Radien

R₆ =-

1.50 F 0o92 F

Dicke

Scheitelab st and :

0*035 F

= + Oo92 F = - 0.92 F

R₈ = - 36.0 F R₈ =_ 1_O65985

0.240 F

0o001 F

0.095 F

Brechzahl :

Bez,

1.847

1„788 ' H

1.788 I

Anspruch 6.) Objektiv nach Anspruch 1.) , gekennzeichnet durch die folgenden auf die G-e samt brennweite als Einheit C F = 1 ) bezogenen Daten :

409833/0549

Teil
glied Linse ! Ill ^L3 H J I .
A ^R1 Radien plan
1.00 Dicke 065 Scheitel
abstand : 0.300 Brech
zahl : Bez. I I -i 0.
1o565 i
I CV)-CV
Ph Ph 1.40
0.92 080 0.355 II _ Oo 1o508 •
I 1o40
1o92 280 (α) 0.015 V = + 0. 1.71-3 I ^R4
K 0o81
0.79 ₂40 .250 ! 0. GS 1o713 = 0

+ A

Te il-
glied ' Linse ^R5 Radien 6.00
1.50 i Oo92
0.92 0. Dicke 1—
Scheitel
abstand : I
j 0 I
i Brech
zahl : BeZo τ I
: ¹S = + 0.075 1„508 } ^R6
K 1.5.0
0.92 plan
1.6689! 0o110 0.001 I Yl = + OcO35 1.847 H m = + 0o240 1.788 HXI _ + 104₅₇₄ 1.788

Anspruch 7.) Objektiv nach Anspruch 2_O) und 4.) , gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamt "brennweite als Einheit ( j? = 1 ) "bezogenen Daten · :

Teilglied

Linse

Radien

Dicke

Scheitel- Brech- ^:

abstand t

zahl :

■ Bez,

= + 2.368

R =

R₂ =
R₂

+ 0.912 H- 1.588

O0O66T

0.1425

=■ + 0.802

0.0672

(α) 0„4096

R_3a = + I0I29 j R3 = - 0.723

0.6026

^^R3b

= - 0.723

0,0687 = - 1.880

. 409833/0549

- I —1

1,662

1.435 ^:

1.721

1.730

+ A "6 +

23U6346

Teilglied

Linse

Radien

ΠΙ

^J8

Dicke Scheitel- ; Brech- ι ^υ3-^οΆβ abstand : zahl s ^üez<

Rg = + 1 .300

R₇ =+ 1.300 I=- 0.840

0.0014

^H4
*4 = +
= + 0.842 :
1,017 Oo 0945 OS ^H5
^R5 zr -4-· 2.439
1.086 0. 0455 ^R6 1.205

= 0.1860

Oo 2574

H₈ =+ 2.680 • = - 3.65657

0.1000

0.1476

0.0020

1.731

1.516

1.847

1.788

Anspruch 8») Objektiv naoh Anspruch 2.) und 4») » gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamtbrennweite als Einheit ( F = 1 ) bezogenen Daten ι

Teil
glied 'Linse ^R1 Radien 2.650
0.790 Dicke Scheitel-
abstand : Brech
zahl : Bez. I *1 = +
= + 0.0670 " " — —
1.626 H₂ 1.237
0.891 Oo1360 II = + 0.0900 1.459 7

409833/0549

A 7 +

Teilglied ι

·: Linse

Radien

Dicke

Seheitelabstand ι

Brechzahl :

! Bez,

^ß3a

III

: L

3ZZ

R,

= + 1.164 = - 0.738

= - 0,738

3b .

^J4 . τ?' -

+ 0_o827 + 1.015

7TTT L

(α) O„47O5

! 0.5370

0.0610

0,0025

0.1045

= 0.1830

= - 3.625 = + 0,832

= - 1,216 = + 1.040

= + 10.040 = - 1,040

= + 3.735 = - 1 ο 7114 0.0525

0.1830

! 0,0350

0.2145

0,0020

0.0970

1o742

1.773

1.730

1,492·

1.847

1.787

1,788

Anspruch 9») Objektiv nach Anspruch 2.) und 4») , gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamtbrennweite als Einheit ( P = 1 ) bezogenen Daten :

409833/0549

-J-A 8 +·

23Ü63A6

glied '^{Linse Radien}

Dicke

Scheitela"bstand :

Brech- | zahl : i

Bez,

R₁ =

II

E'

E₂

+ 4.171 = + 0.783

= + 2.351 = + 1.426

^E3

a
t
3a

III

^J3b

3EE

^L6

= - 0.795

= - 0.795

= - 1,688

Rl =

+ 0.777 + 0.916

₅ = _ 4.710 ₅ = + 0o968

R₆ = - 1.310 r' =+ 1.310

0.0660

0o1940

0.1020

(a) 0.2930

0.5390

0.0660

0.0020

O0I73O

OS = 0o2160

0.0500

O0I67O

0.0500

1.623

ι 1.617

1.713

1o749

1.731

1.461

1.847

i
i ^l ' b 1.310
0.979 0. 2000 0 1 .788 H t, = + j ■ 6.916
1.6943 0. 1100 0.0020 1 .788 I mi L₈ ^ ig = +
il = _ i
i
J

409833/0549

A 9 +

Anspruch 10..) Objektiv nach Anspruch 1.) und 4-·) , gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamtbrennweite als Einheit ( Έ = 1 ) bezogenen Daten :

TeIl-
glied I
Linse I ^R1
^E] Radien 9.870
0.961 i 0.920
Oo979 0 Dicke Scheitel
abstand i Brech
zahl : Bez. I ¹I = +
= + .0650 1.575 4 1o495
0.920 1.68068 0 0.2950 II _ .0840 - 1.509 ^e1 1.341
2 ο 047 0 (a) Oo3650 V III = + o3900 1.713 ^H4
^E4 0.805
0.825 0 Oo 0010 i
U ^L4 = + ο 2400 1.713 ^E5 6.005
1.410 0 CS = Ο,2400 = + ο 0650 1o509 j ^H6
»6 1o508
0.920 0 0.1000 H = + .0600 1o847 j 0 0 H m ¹Y ο 2400 1.788 ί
I Ϊ 0 0.0100 VIII ^L8 .0950 1.788 ! · '

409833/0549

+ A 10 +

Anspruch 11.) Objektiv nach Anspruch 1.) und 4.) _f gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamtbrennweite als Sinheit (P=I) bezogenen Daten :

Teil
glied "1
Linse ^R? Radien 6.4168
0.9717 Dicke Scheitel
abstand : schäften :
ⁿd / ^vd !
,Bez. '. I ¹I = + 0.06664 1.5814/40.9 ' Ί I 1.7468
0.8874 0.24624 II ¹S = + 0.07661 1.4645/65.7 Λ 1.2616
2.0567 (α) 0_o36996 V III = + 0.41826 1.7130/53 ο 9 ^S5 0.8957
1 ο 0042 0o00144 ^L4 = + 0o23761 1.7130/53 ο 9 R' 3.7242
1.0370 OS = 0.18149 Έ = + 0.13173 1.4645/65.7 ... .j H^ 1.7566
0.8323 0.12334 0.02709 1.8467/23«8 0o8323
1.0578 0 H m ^{= +} 0.23932 1.7883/47 ο 4 6.2880
1.75655 0*00170 \J I I Γ = — 0.10385 1.7883/47 ο4

409833/0549

■*- A 11 +

3fr

Anspruch 12.) Objektiv nach Anspruch 3.) und 4.) » gekennzeichnet durch die folgenden auf die Gesamtbrennweite als Einheit ( P = 1 ) bezogenen Daten :

Teil
glied Linse Radien Dicke Scheitel
abstand : Glaseigen-
! schäften »
, ⁿd / ^vd I
Bez. i I =■ + 8.3325
= + 0.9281 0.06327 I
j 1.5827/46.5 t 0 II ^R2
² Τ?»
R₂ = + 1.3301
= + 0.9281 0.09243 1.5481/45.8 (α) 0, III
\ L ^%a
^R3a = + 1.3016
= - 11.273 0.18569 0. 1.7130/53.9 V = - 47.565
= - 2.0928 0.13480 1.7130/53.9 0. ET I I
^{4 e}; = + 0.7809
= + 0.8332 0.18377 I0.7130/53.9 I
1 GS = 0. τ ⁵ H¹ = - 6.9100
= +1.1271 0.06768 : 1.5481/45.8 j 0. H U I ^H6
⁶ "έ = - 1.1854
= + 1.3987 0.04429 1.8467/23.8 I .32654 .33507 08308 00138 23576 1276.5 0

9833/0 54 9 f a 12 ^

Teil-
glied Linse I Radien Dicke ^3cheitel-
-^Ulcice abstand : 0.01706 0.10536 Glaseigen
schaften :
*d / v_d jBez. TZZI = + 1.3987
= - 0.9416 0.19917 1.7883/47.4 . I ; η VTl 1 ^L8 = + 8.8250
= - 1 ο 50293 1.7883/47.4 I

409833/0549

eer seit