DE2315071C2

DE2315071C2 - Lichtstarkes Photoobjektiv aus mindestens fünf Linsengliedern

Info

Publication number: DE2315071C2
Application number: DE2315071A
Authority: DE
Inventors: Heinrich 7082 Oberkochen Basista; Bernhard 7920 Heidenheim Sonnenberg
Original assignee: Carl Zeiss AG
Current assignee: Carl Zeiss AG
Priority date: 1973-03-27
Filing date: 1973-03-27
Publication date: 1981-10-15
Also published as: US3948584A; DE2315071A1; JPS508527A

Description

R₁ = +0.611
R] = +7.164

R₂ = +0.475

R'₂ = +0.962

R₃ = +3.803

R-, = +0.269

R₄ = -0.372
Ä', = -0.486
R, = +1.012
Λ; = -0.804

0.1461 0.0018

0.0949

03) 0.0325
0.1373

CS = 0.2033
0.0771

0.0036
0.0584

1.7130/53.85

1.7618/26.95

1 8052/25.43

1.7130/53.85

Gesamt-Baulänge des Objektives OAL = 0.754943 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.139164

Die vorliegende Erfindung betrifft ein lichtstarkes Photoobjektiv aus mindestens fünf Linsengliedern, bestehend aus einer vorderen Linsengruppe die mindestens drei Linsenglieder enthält, von denen das von der Objektseite her gesehen erste Glied und das, als zur Objektseite konvex durchgebogener Meniskus ausgebildete, zweite Glied positive Brechkraft besitzen und das darauf folgende, vor einer vorzugsweise variablen Blende angeordnete Glied mit blendenseitig konkaver Außenfläche negative Brechkraft besitzt, sowie einer hinteren Baugruppe, die hinter der Blende angeordnet ein meniskusförmiges Linsenglied mit objektseitig konkaver Oberfläche und als letztes Glied ein vorzugsweise ungleichschenkliges Positivglied enthält.

Insbesondere für den Einbau in Spiegelreflex-Kleinbildkameras ist bei kurzgebauten Objektiven mit relativ langer Brennweite, sog. Quasi-Teleobjektiven, dafür Sorge zu tragen, daß die Länge und der Durchmesser der nach der Blende angeordneten hinteren Baugruppe möglichst klein sind.

Diese bautechnischen Erfordernisse, die auf ein Objektiv mit möglichst kompakt gebauter hinterer Baugruppe hinauslaufen, bewirken jedoch bei gleichzeitiger Forderung nach möglichst hoher Lichtstärke einen Strahlenverlauf im Objektiv, bei dem der Bündelquerschnitt von der Frontlinse bis zur Blende eine sehr starke Einschnürung erfährt, wodurch die Abbildungsgüte der Objektive ungünstig beeinflußt wird, da insbesondere Aberrationen höherer Ordnung auftreten.

Es sind eine ganze Reihe Objektive der eingangs genannten Bauart bekannt, die jedoch entweder von der Kompaktheit des Aufbaues oder von der Abbildungsleistung (Lichtstärke, Aberrationsfreiheit) her gesehen nicht befriedigen. Hier sei auf folgende Schriften verwiesen:

DE-PS 4 28 657
DE-PS 6 65 520
DE-AS 17 97 212

45 US-PS 26 77 989
US-PS 27 20 139
US-PS 27 33 636
US-PS 28 07 983
US-PS 28 26 116.

Als weiterer Stand der Technik seien Objektive genannt, deren Aufbau sich von den vorgenannten dadurch unterscheidet, daß die beiden blendenseitigen Linsenglieder der Vordergruppe zu einem chromatisch überkorrigierenden Kittglied aus Gläsern mit stark unterschiedlicher Dispersion zusammengefaßt sind. Auch diese z. B. in der

55 DE-PSIl 13 096
US-PS 24 87 749
US-PS 24 99 264
US-PS 28 31 395 und
US-PS 29 68 221

beschriebenen Objektiven genügen hinsichtlich ihrer Bildfehlerkorrektion gehobenen Ansprüchen nicht.

In der JP-PS 45 36 797 (Beispiel 2) ist ein Objektiv der eingangs genannten Art mit 5 Linsengliedern beschrieben, das im Vergleich zu seiner Brennweite kurz gebaut ist. In dem bekannten Objektiv ist allerdings das zweite sammelnde Glied der Vordergruppe als relativ aufwen-

diges Kittglied ausgebildet. Die an der ersten Linsenfläche hervorgerufene starke Unterkorrektion der sphärischen Aberration wird bei diesem Objektiv im wesentlichen erst an der bildseitigen Fläche des letzten Linsengliedes der Vordergruppe wieder aufgehoben, was sich wegen der stark unterschiedlichen Höhenverhältnisse im Mittenbündel recht ungünstig auf den Zonenfehler der sphärischen Aberration auswirkt Das Objektiv besitzt außerdem nur eine relative Öffnung von 1 :2,5.

Es ist die Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein als Quasi-Teleobjektiv kurz gebautes Objektiv mit einer Schnittweite zwischen dem 0,385fachen und dem 0,52fachen der Brennweite zu schaffen, das ein hohes Öffnungsverhältnis von mindestens 1 :2,0 besitzt

Ausgehend von einem Objektiv mit dem im Oberbegriff angegebenen Aufbau wird diese Aufgabe durch die im kennzeichnenden Teil des Anspruchs 1 angeführten Bemessungsregeln gelöst.

Die im Oberbegriff angegebene Bedingungsgleichung (1) stellt eine bekannte Maßnahme dar, die Abbildungsleistung des Objektivs durch Limitierung der Brechkraft der vorderen Baugruppe zu optimieren. Durch die im Kennzeichen angeführten Bedingungsgleichungen (2)—(5) werden Aberrations-Ballungen innerhalb der vorderen Baugruppe vermieden.

So ist die Fiächenbrechkraftssumme Φβ der zwischen dem zweiten Positivglied (B) und dem nachfolgenden Negativglied (C) der Vordergruppe angeordneten starkzerstreuenden Luftlinse (ß) erfindungsgemäß durch Angabe ihrer Untergrenze derart bemessen, daß eine ausreichend große dioptrische Kompensationswirkung in bezug auf den Aberrationsverlauf sichergestellt ist. Durch Angabe der Obergrenze wird andererseits an dieser Stelle ein zu starker Kompensationseinfluß auf den Aberrationsverlauf vermieden, der Aberrationen höherer Ordnung hervorrufen würde.

Dem zweiten Positivglied (B) der Vordergruppe (V) kommt sowohl hinsichtlich seiner Brechkraft, als auch hinsichtlich seiner Durchbiegung eine besondere Bedeutung zu. Die dafür charakteristischen Größen Fiächenbrechkraftssumme Φβ (Merkmal 3b) und Gardnersche Durchbiegungszahl ob (Merkmal 3a) sind daher so bemessen, daß der reziproke Brechkrafts-Verteilungsfaktor Ψβα die durch das Merkmal (4) umrissenen negativen Werte annimmt. Hierzu sei bemerkt, daß ein Überschreiten der Obergrenze des Merkmales (4) bei diesen lichtstarken Objektiven zu einer unerwünschten Vergrößerung der zonischen Zwischenfehler der sphärischer. Aberrationen hauptsächlich in den zentralen Bildfeldteilen führen kann, so daß man im Interesse einer möglichst zonenarmen Korrektion tunlichst diesen Bemessungsrahmen nicht verläßt. Das gleiche gilt für das letzte Teilmerkmal (5), in welchem ein besonders günstiger Bereich für die Durchbiegung der inneren Luftlinse (^zwischen den Gliedern (B)und (C) umrissen ist. In diesem Bereich tür σ^ sind gleichzeitig der komatische Asymmetriefehler-Anteil und auch der Fehler-Anteil der sphärischen Aberration an der Koma in den seitlichen Bildteilen weitgehend reduziert. Zur Bedeutung der Durchbiegungszahl σ sei auf J. C. GARDNER: APPLICATION OF THE ALGEBRAIC ABERRATION EQUATIONS TO OPTICAL DESIGN, Scientif. Papers Bureau of Standards, N. 550, Washington 1927, Seite 82 ff. verwiesen.

Es ist in einer Weiterbildung der Erfindung gemäß dem ersten Unteranspruch (Anspruch 2) weiterhin vorteilhaft, die vordere Baugruppe der neuen Objektive so zu gestalten, daß für die Fiächenbrechkraftssumme Φα des ersten Positivgliedes (A) die Bedingung

Φ_Λ > 1,045 Φ

gilt Hierdurch wird eine besonders günstige bauliche Dimensionierung sowohl der Vordergruppe (V) als auch des gesamten Objektives möglich, da eine starke Strahleneinschnürung in der Umgebung des Blendenraumes erreicht wird unter gleichzeitiger Beibehaltung der durch das neue Konstruktions-Prinzip nach der Erfindung erschlossenen fortschrittlichen Steigerung der Abbildungsleistung über das gesamte nutzbare Gesichtsfeld hinweg. Im Zuge der Untersuchungen zur Erfindung hat sich dabei gezeigt, daß es bei dieser vorgenannten Brechkrafts-Bemessung (Merkmal 6) für den Optik-Konstrukteur immer dann vorteilhaft ist, einen oberen Wert für Φα von 1.417Φ nicht zu überschreiten, wenn er zugleich die Aufgabe hat, extreme Glasarten zu vermeiden, ohne einen merkbaren Anstieg der Aberrationen höherer Ordnung in den weit geöffneten Strahlenbündeln in Kauf nehmen zu müssen.

Es sei noch darauf hingewiesen, daß es im Rahmen der vorliegenden Erfindung liegt, das frontseitige Positivglied (A) aufzuspalten und als Doublet zu gestalten; eine Maßnahme, die vom Optik-Konstrukteur eine Übertragung der durch das Beispiel I der Deutschen Patentschrift 4 28 657 (ERNOSTAR-PA-TENT) für einen anderen Typ von photographischen Objektiven offenbarten Lehre zum technischen Handeln verlangt.

Für die erfindungsgemäßen lichtstarken Objektive mit einer kurzen bildseitigen Schnittweite ist es speziell bei längerbrennweitigen Ausführungen — z. B. für das vielverwendete Kleinbildformat von 24 χ 36 mm² im Brennweiten-Eereich von etwa 120 mm bis 140 mm — aus einbautechnischen Gründen besonders vorteilhaft, die Baulänge (Abstand zwischen dem frontseitigen ersten und dem bildseitigen letzten Linsenscheitel) des Objektives kleiner als zwei Drittel der Objektiv-Brennweite zu halten. Andererseits sollte aber trotz der relativ kurzen Baulänge die bildseitige Schnittweite kleiner sein als 0,495 F. Dies wird gemäß Anspruch 3 dadurch erreicht, daß das den inneren Blendenraum begrenzende und gegen letzteren konkav gekrümmte, meniskusförmige Glied (D), welches sowohl als Doublet als auch in vereinfachter Bauweise als Einzellinse ausbildbar ist, mit einer derartig negativen und damit stark überkorrigierend wirkenden paraxiale Eigenbrechkraft Φο versehen wird, daß in an sich bei anderen Unterarten von Objektiven aus mindestens fünf Teilgliedern bereits bekannter Weise die Bedingung:

0,5460 Φ < Φ,,< 0,767 Φ

erfüllt ist.

Diese zusätzliche Bemessungsregel ermöglicht also nicht nur die Erhaltung der durch das neue Konstruktions-Prinzip realisierten fortschrittlichen Bildleistungs-Steigerung, sondern führt außerdem zu einer sehr geringen Scheitelhöhe des Hintergliedes (H). Die Scheitelhöhe (H) (der längs der optischen Achse gemessene Abstand zwischen dem ersten und dem letzten Flächen-Scheitel eben dieses bildseitigen Hintergliedes) kann somit bis auf etwa 8% der Äquivalent-Brennweite (F) des Gesamtobjektives vermindert werden.

130 242/136

Für die neuen Objektive nach der Erfindung werden elf Beispiele angegeben, welche sämtliche nach dem vorbeschriebenen Konstruktions-Prinzip bemessen und dabei auf die Äquivalent-Brennweite F = 1 als Einheit aller Längenmaße bezogen sind. In den zugehörigen Datentafeln sind die Krümmungsradien R, R' der vorderen beziehungsweise rückseitigen Flächen der einzelnen Linsen in fortlaufender Durchnumerierung von der Seite der längeren Konjugierten zum Bilde hin bezeichnet

Sofern diese Objektive in Obereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die jeweilige Brechzahl η auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Korrektion der Bildfehler eine Achromatisierung derselben über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser hinsichtlich ihrer jeweiligen v-Werte (abbesche Zahl v) so ausgewählt werden, daß die erforderliche Dispersion zur Behebung der chromatischen Abweichungen dient.

Die Datentabellen für die Beispiele 1 — 11 finden sich in den Unteransprüchen, wobei die Beziehung

Beispiel I =& Anspruch I + 3 gilt.

Die Fig. 1—5 der Zeichnungen geben die Linsenschnitte der Beispiele schematisiert wieder. Die Zuordnung zwischen den Figuren, den Beispielen und den Ansprüchen ist aus folgender Tabelle ersichtlich:

Beispiel

Anspruch

Figur

1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11

40

45

In den Datentabellen sind die relative öffnung und die bildseitige Schnittweite 500' ebenso wie die Baulänge OAL und die Scheitelhöhe des Hintergliedes mit angegeben.

In allen Abbildungen ist die zwischen den Teil-Gliedern B und C eingeschlossene zerstreuende Luftlinse mit β bezeichnet und somit ihrer Bedeutung entsprechend besonders hervorgehoben. Die Abbildungen F i g. 1 bis F i g. 4 zeigen zusammengesetzte Linsenglieder als getrennte Einzellinsen. Sie sind dann als Kittglied anzusehen, wenn an entsprechender Stelle in den zugehörigen Datentabellen hervorgeht, daß Radien sowohl Vorzeichen- als auch längengleich bemessen sind und der Abstand 5 zwischen ihnen den Wert 5 = 0 besitzt.

Beispiel 1 (Fig. 1) zeigt eine Ausgangsform für monochromatisches Licht, bei welcher sowohl in der Vordergruppe als auch in der hinteren Baugruppe die biidseitig »letzten« Glieder C und E als zusammengesetzte Bauelemente ausgebildet sind. Die objektseitigen Glieder A und B sowie das meniskusförmige Glied D, sind dabei als Einzellinsen ausgebildet Dieses Beispiel dient als Vorform für ein Objektiv mit einer relativen Öffnung von 1/1.9 zu monochromatischen Abbildung über einen Bildwinkel von etwa 20°.

Beispiel 2 (Fig.2) zeigt eine monochromatisch im seidelschen Bereich vorkorrigierte Ausführungsform, welche gegenüber dem Beispiel 1 in der Weise vereinfacht ist, daß alle drei Glieder A, B, C der Vordergruppe V als Einzellinsen ausgebildet sind. Bei dieser Bauform nach der Erfindung ist außerdem die objektseitige Frontlinse gegenüber dem Beispiel 1 wesentlich flacher gestaltet. Zugleich besitzt das Objektiv eine relative öffnung von 1/1.7.

Beispiel 3 (Fig.3) zeigt eine monochromatisch im seidelschen Bereich vorkorrigierte Bauform für einen Bildwinkel von 25°, bei der im Gegensatz zu den vorhergehenden Beispielen das erste Glied D der hinteren Baugruppe Haus zwei Einzellinsen zusammengesetzt ist, deren Brechkräfte entgegengesetzte Vorzeichen besitzen und insgesamt einen gegen den Blendenraum konkav gekrümmten Meniskus mit positiver Brechkraft bilden.

Beispiel 4 (F i g. 3) zeigt eine ähnliche Bauform mit einer relativen öffnung von 1/1.5 und einem Bildwinkel von 26°.

Beispiel 5 (Fig.4) zeigt eine Ausführungsform der neuen Objektive nach der Erfindung, die mit einer relativen Öffnung von 1/1.6 für die photoelektrische Abbildung in einem sehr schmalen Spektralbereich versehen ist. Bei dieser Ausführungsform ist das letzte Glied C der Vordergruppe V aus zwei Linsen mit entgegengesetztem Vorzeichen der Brechkraft zusammengesetzt. Das objektseitige Element Li₃ ist ebenso wie die Front'inse L\ plankonvex ausgebildet.

Während die vorstehend beschriebenen fünf Ausführungsbeispiele für die Verwendung in einem sehr schmalen Spektralbereich vorgesehen sind, betreffen die restlichen sechs Beispiele feinkorrigierte Objektive nach der Erfindung, die für die normalüblichen Color-Aufnahmen bestimmt sind und die dementsprechend für den erforderlichen breiten Spektralbereich achromatisiert sind. In den zugehörenden Datentabellen sind daher neben den Brechzahlen der verwendeten Gläser auch deren Abbe-Zahlen ^angegeben.

Im Interesse einer möglichst vollständigen Offenbarung sei darauf hingewiesen, daß das Hinterglied der neuen Objektive nach der Erfindung, welches die äußere Form einer gaußschen Objektiv-Hälfte mit Vorderblende besitzt, im Gegensatz zum Stande der Technik nicht unbedingt als erstes Linsenglied D einen gegen den Blendenraum konkaven, negativen Meniskus besitzen muß, vor allem dann nicht, wenn dieser Meniskus als zusammengesetztes Glied ausgebildet ist. Vielmehr kann ein solcher Meniskus D im letztgenannten Falle mit positiver Wirkung ausgestattet sein. Dies ist in den Beispielen 3 sowie 4 der Fall, die den Einsatz eines Positiv-Meniskus an dieser Stelle lehren.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Lichtstarkes Photoobjektiv aus mindestens fünf Linsengliedern, bestehend aus einer vorderen Linsengruppe (V), die mindestens drei Linsenglieder (A, B, C) enthält, von denen das von der Objektseite her gesehen erste Glied (A) und das, als zur Objektseite konvex durchgebogener Meniskus ausgebildete, zweite Glied (B) positive Brechkraft besitzen und das darauf folgende, vor einer vorzugsweise variablen Blende angeordnete Glied (C) mit blendenseitig konkaver Außenfläche negative Brechkraft besitzt, sowie einer hinteren Baugruppe (H), die hinter der Blende angeordnet ein meniskusförmiges Linsenglied (D) mit objektseitig konkaver Oberfläche und als letztes Glied ein vorzugsweise ungleichschenkliges Positivglied (E) enthält, wobei für die Brechkraft Φ ν der Vordergruppe (V) d\z Bedingung gilt:

0,834 < σ_β < 2,285

0,28 Φ < Φ_ν< 0,61 Φ

(D

25

dadurch gekennzeichnet, daß die Glieder (A, B, C) der Vordergruppe (V) den folgenden Bedingungen genügen:

0,326 Φ < Φ_β< 0,612 Φ

1,735 < σ_Β < 3,675

1,070 Φ> Φ_Β> 0, 690Φ

(2)

(3a)

(3 b)

30

35 wobei die Größen

Φβ = Flächenbrechkraftssumme und Oß = Gardnersche Durchbiegungszahl der von dem Negativglied (C) und dem zweiten Positivglied (^eingeschlossenen Luftlinse (ß),

Φβ = Flächenbrechkraftssumme und ob = Gardnersche Durchbiegungszahl des zweiten Positivgliedes (B),

Φα = Flächenbrechkraftssumme des ersten Positivgliedes (A)und

Φ = Äquivalentbrechkraft des Gesamtobjektivs

bedeuten.

2. Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß für die Flächenbrechkraftssumme Φα des Positivglieds (A) der Vordergruppe (V) gilt:

Φ_Α > 1,045 Φ

3. Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß für die paraxiale Eigenbrechkraft Φρ des meniskusförmigen Negativglieds (D)der hinteren Baugruppe (H)g\\v.

0,564 Φ < -Φ_ο< 0,767 Φ

4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 1 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/1.8 sL= +0.4556

Glied Linse

Radien

Dicke Scheitel- Brechzahl Gruppe

abstand

Λ, = +0.60 R\ = +5.43

R₂ = +0.47 R'2 = +1.18 R_ia = +6.55 R¹^₁₁= -0.63 R_Zh = -0.63 Λ i, = +0.26

0.002

(ß) 0.030

1.651

1.785

1.741

CS = 0.206

Fortsetzung

Glied Linse Radien

Dicke Scheitel- Brechzahl Gruppe

abstand

Ra = -0.27 R'a = -0.34 **. = +0.98 = -0.43 R'- = -0.81

D U 0.055

0.084

0.029

Gesarat-Baulänge des Objektivs OAL = 0.8027 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.1707

0.002

1.805

1.713

1.603

Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 2 gemäß nachstehender Tabelle:

F=LOOOO 1/1.7 si,= +0.470

Glied Linse Radien

Dicke Scheitel- Brechzahl Gruppe

abstand

Λ, = +0.755

R\ = +11.06

R₂ = +0.494

R'₂ = +1.268

A₃ = +4.309

R j = +0.276

R₄ = -0.284

R₄ = -0.326

/?s_u = +1.383

R'_Sa= -0.326

R_5b= -0.326

R'_h = -0.8600

0.116 0.002

0.116.

(ß) 0.042

0.156

CS = 0.188

0.036

0.098

0.026 0.005

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.784611 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.164611

1.717

1.691

1.806

1.755

1.744

1.603

5 6

6. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 3 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/1.7 sL = +0.4654 Glied

Linse

Radien

Dicke

Scheitel- Brechzahl Gruppe abstand

'La.

R_{ = +0.682

R\ = +132.1

R₂ = +0.470

R'₂ = +1.106

R₃ = +4.307

R'i = +0.284

R_ia = -0.373

Λ_4< = +0.777

R_4h = +0.777

/?₄„ = -0.476

Λ, = +1.138

Λ'. = -1.878

0.136

0.001

0.116

05) 0.028

0.142

CS = 0.213

0.015

0.085

0.047

0.001

1.651

1.755

1.581

1.744

1.691

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.7834 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.1485

7. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 4 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/1.5 sL= +0.4510 Glied

Linse

Radien

Dicke

Scheitelabstand

Brechzahl Gruppe

L₁

Λ, = +0.681 R\ = +plan

R₇ = +0.465 R₁ = +1.095 Λ₃ = +5.183 R'₃ = +0.292

Λ_4ο = -0.436 Ä4„= +0.711 Ä_4t = +0-711 R'_Ab = -0.507 A₅ = +0.983 R'₅ = -11.77

0.130

0.122

0.001

0.029

0.126

CS = 0.1813

0.017

0.090

0.062

0.024

1.651

i.762

1.575

1.744

1.713

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.7818 Scheitelhöhe des Hmtergliedes = 0.1920

8. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 5 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/1.6 sL = +0.4426

Glied Linse

Radien

Dicke

Scheitel- Brechzahl Gruppe abstand

R₁ = +0.700 R\ = +plan

R₂ = +0.490 R 2 = +1.400 Ä;_; = ±plan R',_a = -0.700

R_h = -0.700 R'_h= +0.261 R₄ = -0.268 Λ^ = -0.347 A₅ = +1.502 R's = -0.551

0.140

0.002

0.130

03) 0.035

0.115

0.040

CS = 0.191

0.048

0.090

0.002

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.7932
Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.1402

1.650

1.750

1.700

1.740

1.720

9. Objektiv nach Anspruch 2 und 3, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 6 gemäß nachstehender Tabelle:

F=LOOOO 1/1.5

+ 0.4520

Glied Linse

Radien +0.492 Dicke Scheitel Gläser: abstand R₁ = +23.80 0.0880 1.6228/56.93 R\ = +0.380 0.0113 R₂ - +0.920 0.0993 IJ6228/56.93 «2 = +4.232 CS) 0.0248 R₃ = +0.215 0.1161 1.7552/27.58 R'z = -0.289 CS = 0.1957 R₄ = -0.448 0.0519 1.6223/53.19 A4 = +1.613 0.0008 R₅ = -0.461 0.0376 1.6667/48.42 R's =

Gesamt-Baulange des Objektivs OAL = 0.62554 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.09029

Gruppe

ι 23 15 071 Dicke Dicke die Daten 10 gemäß nachstehender Gruppe I 9 des Beispiels 7 1 10. Objektiv nach Anspruch 2 und 3, gekennzeichnet durch I Tabelle: 0.1022 0.1036 I F= 1.0000 1/2.0 iU = +0.4233 Scheitel Gruppe I absland Gläser: jf Glied Linse Radien "rf/'V 'ti 0.0984 0.0998 V 1 Λ, = +0.487 1.6230/58.06 1 A L\ (β) 0.0080 1 Λ', = +205.5 Ί 0.1138 0.1150 V I R₂ = +0.366 1.6230/58.06 I B L₂ CS = CS = 0.0221 t R'₂ = +0.866 1 0.0376 0.0522 I Λ₃ = +4.489 1.7552/27.58 I C L₃ 0.1810 H S R j = +0.216 I 0.0235 0.0378 I Λ₄ = -0.441 1.7400/28.20 I D L₄ = 0.60507 = 0.631499 0.0186 > H I Λ₄ = -0.711 = 0.07967 = 0.090754 3 1
A R₅ = +1.163 2 und 3, gekennzeichnet durch 1.6477/33.86 ί Ε L₅ Λ'₅ = -0.569 si. = +0.4552 I Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL Radien I Scheitelhöhe des Hintergliedes
ί die Daten des Beispiels 8 gemäß nachstehender I R₁ = +0.4947 1 11. Objektiv nach Anspruch I Tabelle: R\ = +23.921 Scheitel Gläser: I F= 1.0000 1/2.0 abstand 1 Glied Linse R₂ = +0.3818 1.6228/56.93 j Λ'₂ = +0.9251 B yä L] 0.0008 I Λ₃ = +4.0166 ί
I 1.6230/58.06 1 Λ'₃ = +0.2162 I ^ß ^ 0.0250 Λ₄ = -0.2905 i 1.7552/2738 1 R ₄ = -0.4505 0.1966 Λ, = +1-6451 1 1.6223/53.19 ί Λ 5 = -0.4637 S D Lt I Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL 0.0008 1 Scheitelhöhe des Hintergliedes I 1.6700/47.12 S 1 E L₅ S

Objektiv nach Anspruch 2 und 3, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 9 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/2.0 s'„ =+0.4387

Glied Linse Radien

Dicke

Scheitel- Gläser:
abstand

Gruppe

Λ ι = +0.496

R\ = +plan

R₂ = +0.372

R'₂ = +0.888

R₃ = +3.968

R'i = +0.215

R₄ = -0.386

R \ = -0.671

R, = +1.491

R\ = -0.489

0.0993 1.6228/56.93

0.0015

0.0986

03) 0.0205

0.1175

CS = 0.1949

0.0281

0.0417

0.0136

1.6228/56.93

1.7552/27.58

1.6511/55.89

1.6827/44.51

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.615696 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.083407

Objektiv nach Anspruch 2 und 3, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 10 gemäß nachstehender Tabelle:

F= 1.0000 1/1.4 iU=+0.4415

Glied Linse

C .

ID L₄

Radien +0.680 Dicke Scheüel- Gläser: abstand n_dA'_d R, = +14.38 0.1387 1.6516/58.49 R[ = +0.485 0.0024 R₂ = +1.328 0.1281 1.6516/58.49 R'2 = +12.11 03) 0.0329 Ri ⁼ -0.656 0.1152 L7495/34.94 R'_} = -0.656 0 R₃ = +0.258 0.0400 1.6990/30.06 ^Λ3* ⁼ -0.267 CS = 0.1975 ^₄ = -0.346 0.0458 1.7400/28.20 R'i = +1.501 0.0024 R* = -0.548 0.0882 1.7200/50.42

Gruppe

Gesamt-Baulänge des Objektivs OAL = 0.791075 Scheitelhöhe des Hintergliedes = 0.136351

14. Objektiv nach Ansprach 2 und 3, gekennzeichnet durch die Daten des Beispiels 11 gemäß nachstehender Tabelle:

F=LOOOO 1/1.4 si = +0.4593

Glied Linse Radien

Dicke Scheitel- Gläser:

abstand

Gruppe