DE1044440B

DE1044440B - Photographisches Weitwinkelobjektiv vom erweiterten Triplet-Typus

Info

Publication number: DE1044440B
Application number: DEV11204A
Authority: DE
Inventors: Fritz Determann
Original assignee: Voigtlander AG
Current assignee: Voigtlander AG
Priority date: 1956-09-12
Filing date: 1956-09-12
Publication date: 1958-11-20
Also published as: NL106792C; GB867649A; FR1184702A; CH353910A; US2927506A; NL220339A

Description

Photographisches Weitwinkelobjektiv vom erweiterten Triplet-Typus

Anmelder:

Voigtländer Aktiengesellschaft, Braunschweig, Berliner Str. 53

Fritz Determann, Braunschweig,
ist als Erfinder genannt worden

Die Erfindung betrifft ein Objektiv mit großem Bildwinkel und hoher Lichtstärke vom erweiterten Triplet-Typus mit einer langen bildseitigen Schnittweite, die zwischen 85 und 125 % der Äquivalentbrennweite liegt. Es stellt eine Weiterentwicklung der Objektive nach dem USA.-Patent 2 746 351 dar. Auf der Seite der längeren Konjugierten ist ein zerstreuendes meniskenförmiges Frontglied angeordnet, dessen Flächen gegen die Blende hohl sind und das von dem nachfolgenden sammelnden System durch einen Abstand getrennt ist, der kleiner ist als ³/₄ der Äquivalentbrennweite des Gesamtobjektivs, wobei das sammelnde System als Triplet-Variation mit einer zusätzlich vorgeschalteten sammelnden Linse ausgebildet ist.

Objektive dieser allgemeinen Bauart besitzen im allgemeinen bei einer brauchbaren Korrektion der sphärischen

Zonenfehler und der mittleren Bildkrümmung noch ο

merkliche astigmatische Einstelldifferenzen zwischen der

sagittalen und der meridionalen Bildschale und zugleich Bei einer Überschreitung dieses oberen Grenzwertes tritt größere komatische Restabweichungen in den seitlichen 20 nämlich dann wieder jene unerwünschte progressive Bildfeldteilen. Dabei ist im allgemeinen die den Bild- Zunahme der astigmatischen Einstelldifferenz in den aufbau störende astigmatische Einstelldifferenz um so zonischen Bereichen des außeraxialen Bildfeldes ein, die stärker ausgeprägt, je größer die bildseitige Schnittweite bei den älteren Konstruktionsvorschlägen die Bildrelativ zur Äquivalentbrennweite gestaltet wird und je erzeugung störend beeinflußt, währendbeiUnterschreitung mehr sich der optische Konstrukteur bei der Entwicklung 25 des unteren Grenzwertes die Öffnungsfehler so stark dieser Systeme um die Herbeiführung einer zonenarmen ansteigen, daß dann nur noch Ideine relative Öffnungen Korrektion bemüht.. Die vorgenannte, dem Triplet vor- mit Erfolg realisierbar sind, d, h. also, die nutzbare Lichtgeschaltete Sammellinse L_z trägt zur Verminderung der stärke dieser Systeme sinkt dann fühlbar ab. zonischen Abweichungen der Öffnungsfehler bei; mit Formelmäßig geschrieben lautet also diese erste

zunehmender Verfeinerung der Abbildungsleistung weit- 30 Konstruktionsregel nach der Erfindung: geöffneter Strahlenbündel wirkt aber zwangläufig das γ -^; 3

Vorhandensein restlicher astigmatischer Einstelldiffe- —Φ < \φ§ + Shi <~~Φ ■ ..- - C-)

renzen in den seitlichen Bildfeldteilen besonders störend. 4 ■ "*

Ihre Beseitigung ohne die Einführung extrem starker , Diese erfindungsgemäße Bemessungsregel zeigt aber Flächenkrümmungen (z.B. nahezu halbkugeliger Flächen) 35 wegen der Verknüpfung zwischen Brechkraft und Flächengelang bei den bisher bekanntgewordenen Konstruktions- krümmung im Bereich der Brechzahlenlagen der handelsvorschlägen nicht. " üblichen Gläser zugleich auch einen Leitweg auf für die

Hier setzt nun die Erfindung ein und erschließt die Wahl der Durchbiegung dieses. Nachbarflächenpaares. Möglichkeit der Herbeiführung einer fortschrittlichen . Diese Durchbiegungsgestaltung eröffnet nämlich außer-Bildleistung, bei der der Bildaufbau weitgehend von den 40 dem zusätzlich noch die Möglichkeit einer günstigen vorgenannten astigmatischen Störungen befreit ist. Nach " ------

der Erfindung wird innerhalb des Gesamtobjektivs die
Brechkraftsverteilung in dem Nachbarflächenpaar A₆,
R₇ zwischen der in dem sammelnden Hauptsystem II
eingeschlossenen einzelnen ungleichschenkligen Zer-Streuungslinse L₁ und der ihr auf der Seite der längeren
Konjugierten voraufgehenden stark brechenden Sammel-

Beeinflussung der Zonenfehler weit geöffneter Büschel außer der Achse. Die Durchbiegung einer Glas- oder Luftlinse, also eines Nachbarflächenpaares, wird ja in an sich bekannter Weise durch eine Radiensumme einerseits und eine Radiendifferenz andererseits oder aber durch die Brechkraftssumme einerseits und eine Brechkraftsdifferenz andererseits umrissen. Danach besteht die zweite

linse L₃ derartig bemessen, daß der absolute Wert der erfinderische Regel darin, daß der absolute Wert der Summe der Flächenbrechkräfte (ψ_β + <p₇) dieser beiden Differenz der Flächenbrechkräfte dieses Nachbarflächen-Nachbarflächen größer gestaltet wird als -j- der Äqui- ⁵° paares (<p₆ — Cp₁) größer ist als -y der Äquivalentbrech-

valentbrechkraft Φ des Gesamtsystems, ohne jedoch den kraft Φ des Gesamtsystems, ohne jedoch den Betrag

3
Betrag von — dieser Gesamtbrechkraft zu überschreiten.

von — dieser Gesamtbrechkraft zu überschreiten.

.809· 679/608

Formelmäßig lautet diese zweite Kanstruktionsregel nach der Erfindung:

-Φ<\φ₆-

■φ₇\<-Φ.

(2)

zur Durchbiegung der dritten Linse L₃ sich zum absoluten Verhältnis der Durchbiegung dieser dritten Linse L₃ zur Durchbiegung der vierten Linse L₄ verhalten wie wenigstens 1:1, jedoch soll das Verhältnis 3 :1 nicht überschritten werden. Bezeichnet man dabei die Durchbiegung einer Linse mit den Flächen i und k als

D_L =

so ergibt sich für die formelmäßige Darstellung der vorgenannten Regel folgende Beziehung:

1 <

L>„

D.

Durch diese zweite Maßnahme gelingt es, zusätzlich eine besonders gute, auch außeraxiale zonische Korrektion der Öffnungsfehler zu erschließen und damit die praktische Nutzung hoher relativer Bündelöffnungen auch für die seitliche Abbildung sicherzustellen.

Es wird somit durch die Erfindung eine Lichtstärkensteigerung ermöglicht bei gleichzeitiger Steigerung der Bildgüte durch die Verringerung der astigmatischen und komatischen Aberrationsbeträge.

Eine Steigerung der relativen Öffnung optischer Systeme ist für deren vorgegebene Baumaße und damit für deren gegebene Linsendurchmesser immer gleichbedeutend mit einer Erhöhung der Brechkräfte der Sammelelemente. Hierzu dient nun eine weitere Bemessungsregel nach vorliegender Erfindung. Sie betrifft die zugeschaltete Sammellinse L₂. Ihre Flächenbrechkraftssumme soll mit dem Absolutwert der Flächenbrechkraftssumme des

genannten charakteristischen Nachbarflächenpaares in Es ist im Rahmen der Erfindung möglich, das front-

der Weise verknüpft sein, daß der Quotient aus dem seitige negative meniskenförmige Glied I als Einzellinse Absolutwert der Brechkraftssumme (φ_β + φ_Ί) des Nach- 25 auszubilden, ohne daß dadurch die Bildleistung in nachbarflächenpaares R₆, R₇, dividiert durch die Flächen- teiliger Weise beeinflußt wird. Der Aufwand für die Herbrechkraftssumme (<p₃ -\- 9%) dieser sammelnden Zuschaltlinse L₂, zwischen 0,25 und 1,25 liegt.

Diese Bemessungsregel bedeutet, ausgedrückt durch
den korrespondierenden Kehrwert, daß die Flächenbrech- 30
kraftssumme der Zuschaltlinse L₂ (also deren elementare
Linsenbrechkraft) einen stärkeren positiven Brechkraftsanteil an der Gesamtbrechkraft des Objektivs ausmacht als 80 °/₀ des Absolutwertes der Flächenbrechkraftssumme dieses genannten charakteristischen Nachbar- 35 laufes der außeraxialen Aberrationen hat es sich als flächenpaares R₆, R₇, daß jedoch diese Linsenbrechkraft zweckmäßig erwiesen, die der Zerstreuungslinse L₄ vorder Linse L₂ kleiner bleibt als das Vierfache dieses ge- ausgehende Sammellinse L₃ mit verhältnismäßig großer nannten Absolutwertes. Durch eine zu starke Sammel- Mittendicke auszustatten. Besonders vorteilhaft hat sich wirkung der Zuschaltlinse L₂ würde der Wirkungsemfluß der Bereich zwischen 10 und 25°/₀ der Äquivalentbrenndes Nachbarilächenpaares zu stark reduziert und damit 4° weite des Gesamtobjektivs ergeben,
wieder eine Erhöhung der astigmatischen EinstelLdiffe- Für eine günstige Beeinflussung der Öffnungsfehler des

Gesamtsystems erweist es sich als zweckmäßig, in das der Blende folgende Hinterglied eine sammelnde, gegen die Blende konvexe Kittfläche zu verlegen, wie bei Triplet-Variationen an sich bekannt. Der besondere Vorteil solcher durch die Erfindung geschaffener Weitwinkelobjektive mit langer bildseitiger Schnittweite liegt in der Steigerung der relativen Öffnung auf Werte über 1:4 bei gleichzeitiger Verbesserung der Korrektion der außer-

stellung wird dadurch erheblich verringert, zumal diese Linse einen verhältnismäßig großen Durchmesser aufweisen muß.

In gleicher Weise genügt es, ohne die Bildleistung zu verringern, die drei der Blende vorausgehenden Glieder des sammelnden Triplets als unverkittete Einzellinsen L₂, L₃, L₄ auszuführen.

Hinsichthch der Beeinflussung des Korrektionsver-

renz eintreten.

Formelmäßig lautet diese erfindungsgemäße, · Gestak· tungsregel:

0,25 <

<l,25.

(3)

Um bei einem Objektiv, welches den vorstehend genannten Regeln gemäß aufgebaut ist, die Verzeichnung

so zu korrigieren, daß sie auf besonders geringe Rest- 50 axialen Bildfehler,
betrage gebracht ist, hat es sich als zweckmäßig erwiesen, Im folgenden werden drei Ausführungsbeispiele für die

die Durchbiegungen der vier vor der Blende stehenden Erfindung mitgeteilt, die nach dem neuen Konstruktions-Linsen in einem besonderen Verhältnis abzustimmen. So prinzip aufgebaut sind. Dabei ist im ersten Beispiel die soll der Absolutwert der Durchbiegung der frontseitigen genannte sammelnde Zuschaltlinse L₂ als ein sehr stark negativen meniskenförmigen Linse L₁, ausgedrückt 55 durchgekrümmter Meniskus ausgebildet, dessen Radiendurch den Quotienten der Brechkraftsdifferenz (φ₁ — φ₂), — längen beide wesentlich kiemer sind als die Äquivalentdividiert durch die Brechkraftssumme (9J₁ + <p₂), im Ver- brennweite des Gesamtobjektivs. Im zweiten Beispiel hältnis zum Abstand O₁ zwischen dieser Negativlinse sind die Radien dieser Linse L₂ erheblich flacher gestaltet; L₁ und der nachfolgenden Sammellinse L₂ einen Wert sie ist somit als ein relativ schwach gekrümmter Meniskus besitzen, der zwischen dem Vierfachen und dem Neun- 60 ausgebildet. Die Linse L₂ ist schließlich im Beispiel 3 als fachen des Wertes der Äquivalentbrechkraft Φ des ungleichschenklige Bikonvexlinse gestaltet. Im Beispiel 2

Gesamtobjektivs liegt.

Formelmäßig ausgedrückt lautet dies:

ist die sammelnde Komponente des charakteristischen Nachbarflächenpaares R₆, R₇ auf der Seite der längeren Konjugierten die rückseitige Fläche einer Sammellinse, deren Brechzahl größer ist als die der nachfolgenden (4) einzelstehenden Zerstreuungslinse L₄. In dem licht

stärkeren Beispiel 3 ist die Brechzahl der einzelstehenden Zerstreuungslinse L₄ größer als diejenige der vorauf-Weiter soll gleichzeitig das absolute Verhältnis der gehenden Sammellinse, so daß also hierbei die zerstreu-Durchbiegung der zweiten Linse (L₂ = L₂) des Systems 70 ende Teilkomponente der Brechkraft des zerstreuenden

4·Φ<

Ψΐ + Ψ2

<9-Φ

Nachbarflächenpaares mit einer höheren Brechzahl ausgestattet ist als die Sammelkomponente. In den Beispielen 1 und 2 sind außerdem die meniskenförmigen zerstreuenden Frontlinsen I der Gesamtsysteme aus sehr niedrig brechenden Gläsern (Brechzahl etwa 1,5) erstellt, während im Beispiel 3 dieser negative Frontmeniskus I aus einem hoch brechenden Glas (n >> 1,6) aufgebaut ist. Weiterhin hat im Beispiel 1 der Krümmungsradius der der Blende in Lichtrichtung nachfolgenden Fläche positives Vorzeichen, wogegen dieses bei den Beispielen 2 und 3 negativ ist. Im Beispiel 3 besitzt diese Fläche eine besonders starke Krümmung.

Diese Beispiele zeigen auf, daß im Rahmen des neuen Konstruktionsprinzips dem optischen Konstrukteur weitgehende Freiheiten hinsichtlich der Bemessung der weiteren Korrektionselemente offengelassen sind. So wurde beispielsweise auch die Glaswahl in dem bildseitigen Hinterglied, welches das Gesamtobjektiv auf der Seite der kürzeren Strahlungsweite begrenzt, derart vorgenommen, daß in diesem Hinterglied eine Brechzahlendifferenz zwischen dessen beiden Einzelkomponenten vorliegt, die in den Beispielen 1 und 2 auf etwa 0,08 festgesetzt und in dem lichtstärksten Objektiv nach Beispiel 3 zu etwa 0,04 bemessen ist, d. h. also auf etwa die Hälfte herabgesetzt wurde. Geht der optische Konstrukteur in dieser Richtung weiter, so gelangt er zur Brechzahlendifferenz NULL und würde damit auf ein einzelnes, nicht zusammengesetztes Positivglied geführt, welches dann das Gesamtobjektiv auf der Seite der kürzeren Konjugierten abschließt.

In den nachfolgenden Figuren, die für eine Brennweite von f = 100 mm dargestellt sind, bedeuten:

R = die Krümmungsradien der einzelnen Linsenflächen,

d = die Scheitelabstände zwischen den Linsenflächen, a = die Achsenabstände zwischen den Einzellinsen,

die in Übereinstimmung mit den Bezeichnungen der Zahlentafeln ebenso wie die Linsen L von der Seite der ίο längeren Konjugierten zur Seite der kürzeren Konjugierten hin durchnumeriert sind. Die verwendeten Gläser sind durch die Brechzahlen η für das gelbe Licht der if-Linie des Heliumspektrums von λ = 5876 AE Wellenlänge sowie die Abbesche Zahl ν für die Farbenzerstreuung charakterisiert. In den Figuren ist die Blende mit B bezeichnet.

Fig. 1 zeigt das Bezeichnungsschema;
Fig. 2 entspricht der Ausführungsform der Erfindung gemäß dem Zahlenbeispiel 1;

Fig. 3 entspricht der Ausführungsform der Erfindung gemäß dem Zahlenbeispiel 2;

Fig. 4 entspricht der Ausführungsform der Erfindung gemäß dem Zahlenbeispiel 3.

In den nachstehenden Zahlentafeln ist außerdem zu jeder Fläche ihre Flächenbrechkraft φι = (μ/ — ηι) : R_{ für die Flächennummer i beigeschrieben. In diesen Zahlentafeln, die auf die Brennweite f = 1 bezogen sind, ist die bildseitige Schnittweite mit s₀' bezeichnet. Da die Äquivalentbrechkraft des Gesamtsystems gleich dem 3Q Brennweitenkehrwert ist, so ist erstere bei den Ausführungsbeispielen ebenfalls gleich der Einheit.

f =

= 1,0000

Beispiel 1

V₁

"5

und

\a

damit also

Wi

70 und somit

'6 +

V

= 56,5

9^

= 35,9

φ_ι

= 47,0

Ψι

= 40,2

9³S

= 36,6

9Ίο

= 54,8

9Ί2

ist

= 1,0493

+ 0,908302

1: 3,4

Ψ;

Ψι

95₇[ = 0,521364

= + 0,551986

R₁ =

A₁ = 0,06217

I, +

9³S

9s

9³S

9Ίι

+ 0,470316

M₁ = 1,50137

<ρ₄| =0,484190,

= -1,066028

R₂ =

O₁ = 0,46976

V₂

5 + ⁽

+ 0,535531

Luft

5 + ⁽

^₇1 0,521364

= +1,240750

Rs =

d₂ = 0,04698

III. Außerdem

ρ₄ 0,484190

+ 0,878265

n₂ = 1,66446

I?

0,

= — 0,756560

Ri. =

a₂ = 0,00497

'"3

,25 < 1,076776 <

+ 0,446276

Luft

= +1,397655

R₅ =

d₈ = 0,10639

- 5,860994

n_s = 1,62374

= + 0,106422

R₆ =

a_z = 0,03316

Vi

- 0,967161

Luft

= - 0,627786

R₇ =

d_t = 0,01603

Luft, Blendenraum

+ 0,341792

#₄ = 1,60717

= —1,776431

R₈ =

«₄ = 0,06356

n₅ = 1,61659

+84,585115

= + 0,007290

R₉ =

d₅ = 0,01382

Kittfläche

+ 0,332924

= -1,852044

i?₁₀ =

a₅ = 0,00000

M₆ = 1,69100

+ 0,332924

= + 2,075549

R₁₁ =

^₆ = 0,15475

— 0,570625

= +1,210953

R₁₂ =

also

I. Es ist

= 0,521364

3ei Φ = 1

und somit 1

0,25 < 0,521364 < 0,75. (1)

: weiter

— 1 076776

II. Es is1

We — Ψι\ =

und somit

1,25. (3)

= 0,734208

0,5 < 0,734208 < 1,5. (2)

IV. Weiter ist für

Wi ~

\_ψι — _ψ2\ = 1,618014

D_± =

D₀

	Wl +	4	ψ₂\ =	1.ι476^0	Φ.
			D₁ =		- 4,125055,

und		O₁ =
		Di	6 70051
also	somit	O₁

und	Φ<
	D,=
V.	= 0,514042
1,618014
0,514042

= 0,46976,
3,147630
0,46976

6,70051 < 9
Ws — Ψί\

D₃
D, D,

D₃

D_s

D,

und damit ist

Ws + ψβΙ

Wi + <Ρ&\ 4,125055 0,858489 0,858489 0,477763

4,805018 1,796893

= 0,858489, = 0,477763, = 4,805018, = 1,796893,

= 2,674070..

< 2,674070 <

Das in der vorstehenden Zahlentafel als Beispiel 1 angegebene Objektiv läßt sich bei praktisch gleichbleibendem Korrektionszustand im Rahmen folgender Toleranzen abwandeln:

φ = ^L. = -j- 9Ä _; ei ₌ _j_ 0,05 f; a=± 0,05 f.

f = 1,0000

Beispiel 2
1:3,4

s₀' = 1,0520

R₁ =

+ 0,898582

We + 9>₇| =

d_x = 0,06208

t

= 0,420214

0 905815

% = 1,50137 V₁

O₁ =

also

und somit

= 56,5

Ψι =

-f 0,557957

bei Φ = 1

65 \D_X\

R₂ =

+ 0,460479

«3. = 0,49524

0,25< 0,420214 < 0,75. (1)

Luft

«l|

<p₂ =

- 1,088801

Ι^β — ^₇I =

R₃ =

+ 1,032145

d_% = 0,04690

M₂ = 1,66672 v₂

= 48,4

9>3 =

-(- 0,645956

= 0,869304

Ri =

+ 3,662309

«₂ = 0,00497

Luft

9i =

-.0,182049

0,5 < 0,869304 < 1,5 . (2)

R₅ =

+ 0,491656

d₃ = 0,17934

We +Ψ?

M₃ = 1,62045 j-3

= 38,0

<Ps =

+ 1,261960

Ws-Ψί\

R₆ =

- 2,763148

a₃ = 0,02759

Luft

Ψβ =.

+ 0,224545

R₇ =

- 0,935884

^₄ ζ= 0,01600

M₄ = 1,60342 V₄,

= 38,0

cp₇ =

— 0,644759

R_& —

+ 0,344048

% = 0,06346

Luft, Blendenraum

;9>8 =

-1,753883

R₉ =

- 4,044708

d₅ = 0,01380

M₅ = 1,61293 v₅

= 37,0

Ψ9 =

-0,151539

Rio —

+ 0,282903

a₅ = 0,00000

- Kittfläche

Ψιο =

. —2,166573

Ru =

+ 0,282903

(Z₆ = 0,15313

M₆ = 1,69350 v₆

= 53,4

Ψΐί,=,

+ 2,451370

#12 =

- 0,527964

IV D-

Wi-Ψ2

9Ί2 =

+ 1,313537

Es ist also:

Wi+ Ψ2

1 51

I.

⁶⁰ und

und somit 1

=i 0,49524,,

II.

und somit

6 26393 ^r

HT

1J.J..
und somit

0,25 < 0,905815 < 1,25.

7ο 4 Φ < 6,26393 < 9 Φ.

V.

^ ₌ rrs τ*! _{= 1)7848}51,

η ₌ _{= 0)69}7889,

D₄
A

1,784851
0,697889
0,697889
0,462397

= 0,462397, = 2,557500, = 1,509285,

044	440	D₂	1	10
		D₃
		D₃	2,557500
		D₄	1,509285

5	und es ist
			,69451 < 3.

	somit
	K

Auch das in der obigen Zahlentafel als Beispiel 2 angegebene Obj ektiv läßt sich bei praktisch gleichbleibendem Korrektionszustand im Rahmen folgender Toleranzen abwandeln:

φ.= ^L= ±2§-; d=±0,05f; a =±0,05 f. .R- f

f= 1,0000

Beispiel 3
1:2,8

S₀' = 1,0505

R₁ =	+ 1,260617
R₂ =	+ 0,593764
	+ 1,152130
R, =	—11,275279
Ä5 =	+ 0,522802
R₆ =	- 1,614186
Ä7 =	- 0,879878
A₈ =	+ 0,367016
R₉ =	- 1,924128
•&L0 =	+ 0,294946
A₁₁ =	+ 0,294946
R =	- 0,540087

d_x = 0,06213 α_χ = 0,65606 4 = 0,06903 α₂ = 0,02209 d_s = 0,19880 «a = 0,02209 ^₄ = 0,03424 % = 0,08560 d₅ = 0,01381 α₅ = 0,00000 d_e = 0,15048

Es ist also:

I. \φ_β + φ_Ί\ = 0,326362

und somit bei Φ; '= 1

0,25 < 0,326362 < 0,75.

II.

und somit

0,5 < 1,095108 < 1,5.

—9^=1,095108

III.

und somit

IV.
und
also

und somit

= 0,511687

0,25 < 0,511687 < 1,25.
D₁ = =2,780790

O₁ = 0,65606

-JJ- = 4,23862"

'4 Φ < 4,23862 < 9 Φ.

M₁ = 1,62374 V₁ = 47,0

Luft

M₂ = 1,66672 v_% = 48,4

Luft

M₃ = 1,62045 v₃ = 38,0

Luft

M₄ = 1,62536 V₁ = 35,6

Luft, Blendenraum.

M₅ = 1,65128 v₆ = 38,3

Kittfläche

M₆ = 1,69350 v₆ = 53,39

V.

D, =

% + Ψϊ

D₃ = J^

D₂ _ 0,814583
D₃ ~~ 0,510712
D₃ 0,510712

65-

D₄ 0,411312

D₂

1,594995

und es ist somit

1,241666

< 1,28456 < 3.

_ψι = +0,494789

φ_ζ = — 1,050485

_ψ3 = +0,578685

_ψί = +0,059131

φ₅ = + 1,186778

φ_β = +0,384373

φ₇ = -0,710735

^₈ = -1,703904

_ψ9 = -0,338481

φ₁₀ = — 2,208133

_ψι1 = + 2,351278

^₁₂ = + 1,284052

= 0,814583, = 0,510712, = 0,411312,
= 1,594995,
- 1,241666,

= 1,28456,

'. Das in der obigen Zahlentafel als Beispiel 3 angegebene Objektiv läßt sich bei praktisch gleichbleibendem

809 679/6(15

1Ό44

it

Korrektionszustand im Rahmen folgender Toleranzen abwandeln:

φ = A = _±
R

=.±0,05 f;a=± 0,05

Claims

Patentansprüche:

1. Photographisches Objektiv vom erweiterten Triplet-Typus mit einer langen bildseitigen Schnittweite, die zwischen 85 und 125 °/₀ der Äquivalentbrennweite Hegt, bei dem auf der Seite der längeren Strahlungsweite ein zerstreuendes meniskenförmiges Frontglied (I) angebracht ist, dessen Flächen gegen die Blende hohl sind und ..das von dem nachfolgenden sammelnden System (II) durch einen Abstand (^₁)

getrennt ist, der kleiner ist als — der Äquivalentbrennweite des Gesamtobj ektivs, wobei das sammelnde System (II) als Triplet-Variation mit einer zusätzlich vorgeschalteten sammelnden Linse (L₂) ausgebildet ist, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb des Gesamtobjektivs die Brechkraftsverteilung in dem Nachbarflächenpaar (R₆, R₇) zwischen der ungleichschenkligen Zerstreuungslinse (L₄) und der vorausgehenden stark brechenden Sammellinse (L₃) des Triplets (II) so getroffen ist, daß der absolute Wert der Summe der" Flächenbrechkräfte (<p_e + φ₇) größer

ist als — der Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems, ohne jedoch den Betrag von — dieser

Gesamtbrechkraft (Φ) zu überschreiten.

2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der absolute Wert der Differenz der Flächenbrechkräfte dieses Nachbarflächenpaares

(q>₆ — OJ₇) größer ist als — der Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtsystems, ohne jedoch den Betrag von

— dieser Gesamtbrechkraft zu überschreiten.
2

3. Objektiv nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Quotient aus dem Absolutwert der Brechkraftssumme (φ₆ + cp₇) des genannten Nachbarflächenpaares (R₆, R₇), dividiert durch die Flächenbrechkraftssumme {w_s + φ^ der sammelnden Zuschaltlinse (L₂), zwischen 0,25 und 1,25 liegt.·

4. Objektiv nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Verhältnis des Absolutwertes der Durchbiegung des frontseitigen negativen Meniskus (L₁), ausgedrückt durch den Quotienten der Brechkraftsdifferenz (^₁—<p₂), dividiert durch die Brechkraftssumme (g?_x + <p₂), zum Abstand ((Jr₁) zwischen dieser Negativlinse (L₁) und der nachfolgenden Sammellinse (L_z) einen Wert besitzt, der zwischen dem Vierfachen und dem Neunfachen des Wertes der Äquivalentbrechkraft (Φ) des Gesamtobjektivs- liegt, und daß gleichzeitig das absolute Verhältnis der Durchbiegung der zweiten Linse (L₂ = L₂) des Systems zur Durchbiegung der dritten Linse (L₃) sich zum absoluten Verhältnis der Durchbiegung dieser dritten Linse (L₃) zur Durchbiegung der vierten Linse (L₄) verhält wie wenigstens 1:1, ohne jedoch das Verhältnis 3:1 zu überschreiten.

5. Objektiv nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das frontseitige negative meniskenförmige Glied (I) des Systems als Einzellinse (L₁) ausgebildet ist. - -. ■

6. Objektiv nach Anspruch 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die drei der Blende (B) vorausgehenden Glieder des sammelnden Triplet-Systems (II) unverkittete Linsen (L₂ = L₂, L₃, L₄) sind.

7. Objektiv nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die der Zerstreuungslinse (L₄) unmittelbar vorgesetzte Sammellinse (L₃) eine relativ große Mittendicke (d₃) aufweist, die zwischen 10 und 25% der Äquivalentbrennweite beträgt.

8. Objektiv nach Anspruch 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das der Blende (B) folgende Hinterglied (L₅, L₆) des Triplet-Systems (H) eine sammelnde, gegen die Blende konvexe Kittfläche aufweist.

9. Objektiv nach Anspruch 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß es eine relative Öffnung aufweist, die größer ist als 1:4.

10. Objektiv nach Anspruch 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Brechkräfte Up = -~\ je um

0 2
höchstens ± —~ und die Linsendicken (d) sowie die

Luftabstände (α) je um höchstens ± 0,05 · f von den im folgenden Zahlenbeispiel aufgeführten Konstruktionsdaten abweichen:

R₁ = + 0,91 · f d₁ = 0,06 •f Ti₁= 1,50 V₁ = 57 9J₁ = + 0,55 R₂ = + 0,47 · f O₁ = 0,47 ■f 9>₂ = — 1,07 R₃ = + 0,54 · f d₂ = 0,05 •f n₂ = 1,66 V₂ = 36 <p_s = + 1,24 R^ = + 0,88 · f a₂ = 0,005 ■f 9>₄ =—0,76 R₅ = + 0,45 ■ f d_s = 0,11 ■f n_s = 1,62 *3 = 47 <p₅ = + 1,40 R₆ = — 5,86 · f O₃ = 0,03 ■f <p₆=+ 0,11 R₇ = — 0,97 · f ^₄ = 0,02 ■f w₄ = 1,61 ^₄ = 40 <p₇ =—0,63 R₈ = + 0,34 · f «₄ = 0,06 ■f 9>₈ = — 1,78 R₉ = + 84,59 · f d_B = 0,01 ■f. n₅ = 1,62 v₅ = 37 φ_β = + 0,01 Rio = + 0,33 · f «5=0 9>io = —1.85 Rj₁ = + 0,33 · f d₆ = 0,15 ■f n_e = 1,69 v₆ = 55 φ_η = + 2,08 z?₁₂ = — 0,57 ■ / w_lz = + 1,21

14

11. Objektiv nach Anspruch.! bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Brechkräfte (φ = -φ-\ je die Luftabstände (α) je um höchstens +_ 0,05 · f von den im folgenden Zahlenbeispiel aufgeführten Konstruktionsdaten abweichen:

0 2
um höchstens ± —ir~ ^un<i di^e Linsendicken (i) sowie

R₁ = + 0,90 · f S₂ = + 0,46 · f R₃ = + 1,03 · f A₄ = + 3,66 · f R₅ = + 0,49 · f

5₆ = —2,76-f

5₇ =— 0,94·/· A₈=+ 0,34 · f A₉ = -4,04-f 2Ju, = + 0,28 · f R_n = + 0,28 · f

S₁₂ = -0,53· f

12. Objektiv nach Anspruch 1 bis 9, dadurch ge-

^ = 0,06 -f

O₁ = 0,50 · f

d₂ = 0,05 · f

a_z = 0,005 · f

^₃ = 0,18 -f

a₃ = 0,03 -f

^₄ = 0,02 -f

Ci₁ = 0,06 -f

^₅ =0,01 -f

«_s = = 1,50 V₁ = 57

= 1,67 v₂ = 48

= 1,62 v₃ = 38

Ot₄ = 1,60 Vi = 38

= 1,61

= 37

d_e = 0,15 -f Ot₆ = 1,69 ^₆ = 53

_Ψι = + 0,56 <p₂ = 1,09 9>₃ = + 0,65 <Pi =—0,18 φ₅ = + 1,26 ^₆ = + 0,22 <p₇ =—0,64 <p₈ = —1,75 9>9 = —0,15 9Ίο = — 2,17 _Ψι1 = + 2,45 ψ₁₂ = + 1,31

kennzeichnet, daß die Brechkräfte (φ = -^-J je um

2
höchstens +_ —~ und die Linsendicken (d) sowie die Luftabstände (α) je um höchstens +_ 0,05 · f von den im folgenden Zahlenbeispiel aufgeführten Konstruktionsdaten, abweichen:

5₁ = + 1,26 · f

5₂ =+ 0,59 . f

5₃ = + 1,15 · f

5₄ = — 11,28 · f

5₅ =+ 0,52 · f

5₆ = - 1,61 ■ f

5₇ =—0,88 -f

5₈ = + 0,37 · f

5₉ = — 1,92 · f

5₁₀ = + 0,29 -f

5₁₁ =+0,29 -f

5₁₂ = - 0,54 -f

d_x = 0,06 · f O₁ = 0,66 · f d₂ = 0,07 · f a₂ = 0,02 · f d₃ = 0,20 · f a₃ = 0,02 · f di = 0,03,· f «₄ = 0,09 · f d_s = 0,01 · f a₅ = d₆ = 0,15 · f

Ot₁ = 1,62 V₁ = 47

w₂ = 1,67 v₂ = 48

Ot₃ = 1,62 v₃ = 38

Ot₄ = 1,63 Vi = 36

Ot₅ = 1,65 v₅ = 38

M₆ = 1,69 v₆ = 53

_Ψι = + 0,49

<p₂ = — 1,05

9,3 =+ 0,58

cpi = + 0,06

<p₅ = + 1,19

^₆ = + 0,38

^₇ =—0,71

cp₈ = —1,70

<p₉ = — 0,34

9Ίο = — 2.21 9?n = + 2,35 <p₁₂ = + 1,28

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen