DE2213710C3 - Verfahren zur Herstellung von hochkonzentrierter Nassverfahrensphosphorsäure und Calciumsulfat - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von hochkonzentrierter Nassverfahrensphosphorsäure und CalciumsulfatInfo
- Publication number
- DE2213710C3 DE2213710C3 DE19722213710 DE2213710A DE2213710C3 DE 2213710 C3 DE2213710 C3 DE 2213710C3 DE 19722213710 DE19722213710 DE 19722213710 DE 2213710 A DE2213710 A DE 2213710A DE 2213710 C3 DE2213710 C3 DE 2213710C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- reaction zone
- filtered
- phosphoric acid
- washing
- filter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 58
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L Calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 title claims description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 title claims description 29
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 93
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 81
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims description 41
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K [O-]P([O-])([O-])=O Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims description 40
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 claims description 40
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims description 35
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 35
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 32
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 21
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 16
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 claims description 15
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 13
- 239000000706 filtrate Substances 0.000 claims description 13
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims description 11
- 230000029087 digestion Effects 0.000 claims description 11
- 229910052585 phosphate mineral Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000011507 gypsum plaster Substances 0.000 claims description 8
- PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate dihydrate Chemical compound O.O.[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000001506 calcium phosphate Substances 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 claims description 2
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims 3
- QORWJWZARLRLPR-UHFFFAOYSA-H Tricalcium phosphate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[Ca+2].[O-]P([O-])([O-])=O.[O-]P([O-])([O-])=O QORWJWZARLRLPR-UHFFFAOYSA-H 0.000 claims 2
- 229910000389 calcium phosphate Inorganic materials 0.000 claims 2
- 235000011010 calcium phosphates Nutrition 0.000 claims 2
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 2
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 claims 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims 1
- FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N oxidanium;hydrogen sulfate Chemical compound O.OS(O)(=O)=O FWFGVMYFCODZRD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 claims 1
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 38
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 17
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 17
- 241000838698 Togo Species 0.000 description 9
- 230000000875 corresponding Effects 0.000 description 8
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 5
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011505 plaster Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000006011 modification reaction Methods 0.000 description 3
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 3
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 231100000078 corrosive Toxicity 0.000 description 2
- 231100001010 corrosive Toxicity 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 150000004683 dihydrates Chemical class 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable Effects 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 1
- NEFBYIFKOOEVPA-UHFFFAOYSA-K Dicalcium phosphate Chemical compound [Ca+2].[Ca+2].[O-]P([O-])([O-])=O NEFBYIFKOOEVPA-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 235000019739 Dicalciumphosphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 235000012970 cakes Nutrition 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000005712 crystallization Effects 0.000 description 1
- 229940038472 dicalcium phosphate Drugs 0.000 description 1
- 229910000390 dicalcium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- OZAIFHULBGXAKX-UHFFFAOYSA-N precursor Substances N#CC(C)(C)N=NC(C)(C)C#N OZAIFHULBGXAKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000005429 turbidity Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 1
Description
(f
dann das ganze mit Wasser gewaschen wird. Dabei wird das Filtrat enthaltend das Waschwasser in die
erste Reaktionszone, das Filtrat entsprechend der ersten Reaktionszone in die zweite Reaktionrzone und
so fort geleitet bis zum am stärksten konzentrierten Filtrat entsprechend der letzten Reaktio :szone; dieses
Filtrat stellt die gewünschte Produktion dar.
Je nach den in den einzelnen Reaktionszonen vorherrschenden Bedingungen der Temperatur and der
Konzentration .'iristallisiert das beim Phosphatauf-Schluß
anfallende Calciumsulfat entweder in Form seines Dihydrats oder in Form seines Halbhydrats
oder auch in Form des Anhydrits. Im allgemeinen entsteht das Dihydrat bei Temperaturen unter 80 C und
der Anhydrit bzw. das Halbhydrat bei Temperaturen über 80"C, wobei sich jedoch diese Temperaturen in
der Praxis vor allem bei kontinuierlicher Arbeitsweise wegen der Kristallkeimbildung ändern können.
Es hat sich überraschend gezeigt, daß selbst in den Fällen, in denen der kristalline Zustand des Calciumsulfats
von einer Aufschlämmung zur anderen wechselt, die Lagen übereinandergeschichtet werden können,
ohne sich zu vermischen und ohne merkliche Umkristallisationen, die die Filtration hindern.
Jede Aufschlämmung wird dann auf das Filter gegeben, wenn die zuvor aufgebrachte Schicht nicht
mehr mit Flüssigkeit bedeckt ist.
Allgemein gibt man die verschiedenen Aufschlämmungen
so auf das Filter, daß die Aufschlämmung,, deren flüssige Phase die höchste Konzentration an
P2O5 aufweist, zuunterst und die Aufschlämmung,
deren flüssige Phase weniger P2O5 enthält, darüber
angeordnet ist. Infolgedessen wird jede Feststoffschicht von einer flüssigen Phase durchflossen, die weniger
konzentriert ist als die flüssige Phase der Aufschlämmung selbst; man erreicht somit einen ersten Waschvorgang.
Gemäß einer Ausführungsform des Verfahrens nach der Erfindung werden in den verschiedenen Reaktionszonen Bedingungen der Temperatur und der Konzen-
tration an P2O5 in der flüssigen Phase eingestellt, welche
zur Bildung von Calciumsulfatdihydrat führen. In diesem Falle ist es vorteilhaft, in der flüssigen Phase der
Reaktionszonen mit Ausnahme der letzten einen Schwefelsäuregehalt von mehr als 30 g/l, vorzugsweise
von 40 bis 120 g/l, und in der letzten Reaktionszone einen Schwefelsäuregehalt unter 30 g/l einzuhalten.
Man erzielt unter diesen Bedingungen eine gute Ausbeute an P2O5, einen beständigen Betriebsgang und
eine gute Filtriergeschwindigkeit.
Gemäß einer anderen Ausbildungsform werden zumindest in der letzten Reaktionszone die Bedingungen
der Temperatur und der Konzentration an P2O5
in der flüssigen Phase so eingestellt, daß sie zur Bildung von wenig oder nicht hydratisiertem Calciumsulfat
führen, d. h. zum Hemihydrat oder Anhydrit. Vorteilhafterweise
werden in diesem Fall die Konzentrationen in der flüssigen Phase so eingestellt, daß kein Schwefelsäureüberschuß
vorliegt.
Enthält mindestens eine der Aufschlämmungen, die filtriert werden soll, Gips und mindestens eine andere
Hemihydrat, so wird vorteilhafterweise um ein Verstopfen zu verhindern, zunächst ein Teil der Gipsaufschlämmung
auf das Filtertuch aufgebracht und bildet hier eine dünne Schicht. Darauf wird das weniger
hydratisierte Calciumsulfat darüber geschichtet und schließlich die restliche Gipsaufschlämmung aufge-Gemäß
einer Abwandlung der beschriebenen Ausführungsformen wird zumindest in der ersten Reaktionszone
Calciumsulfatdihydrat und zumindest in der letzten Reaktionszone Calciumsuliathemihydrat gebildet,
das Calciumsulfathemihydrat auf dem Filter von den anderen Caiciumsulfatformen abgetrennt, in eine
zusätzliche Reaktionszone verbracht und dort in CaI-siumsulfatdihydrat
überführt mit Hilfe einer flüssigen Phase: die Schwefelsäure und zumindest ein Teil des
im Verfahren eingesetzten Wassers enthält, nachdem dies zum Waschen der Feststoffe verwendet worden
ist und bevor es in Form verdünnter Phosphorsäure in die erste Reaktionszone eingebracht wird; das umgewandelte
Calciumsulfat wird dann filtriert und das entsprechende Filtrat in die erste Reaktionszone geleitet.
Vorteilhafterweise wird das Hemihydrat nach dem Waschen vom Filter entfernt, auf den Filter die
restliche in der Gips-Reaktionszone erzeugte Aufschlämmung und dann der durch Rehydratation des
vorher vom Filter entfernten Hemihydrats erzeugte Gips aufgegeben, wobei die Aufschlämmung mit der
höheren Konzentration an P2O5 unter die Aufschlämmung
mit der geringeren Konzentration an P2O5
geschichtet wird; dann wird filtriert und wie oben angegeben, gewaschen.
Es hat sich gezeigt, daß bei Durchführung einer beliebigen der beschriebenen Ausführungsformen Phosphorsäure
erhalten wird, deren Konzentration allgemein über 30 % liegt und leicht 40 bis 42% P2O5
erreicht, wenn man zu Gips umsetzt. Man erhält vor allem unter besonders wirtschaftlichen Bedingungen
Konzentrationen von 34 bis 38% P2O5. Wird zumindest
teilweise Hemihydrat erzeugt, so werden leicht Konzentrationen von 40 bis 55% P2O5 erreicht. Die
erzeugte Säure ist frei von Schwefelsäure. Mit Hilfe des Verfahrens nach der Erfindung lassen sich verbesserte
Ausbeulen erzielen, selbst bei den höchsten Konzentrationen. Insbesondere wird eine sehr gute
Ausbeute beim Aufschluß der Phosphatmineralien erzielt dank der außerordentlich geringen Menge P2O5,
die mit dem Nebenprodukt in Form von gleichzeitig aus kristallisierendem Dicalciumphosphat verloren
geht, in den Gips erzeugenden Reaktionszonen dank des erhöhten Schwefelsäuregehalts und in den Hemihydrat
erzeugenden Reaktionszonen, welches zu Gips umkristallisiert wird, dank der Umkristallisation in
verdünnter Schwefelsäure. Die Ausbeute beim Waschen ist sehr gut in Folge der besonderen erfindungsgemäß
vorgesehenen Filtrationsweise. Die Filtriergeschwindigkeiten sind 1,5 bis 4 mal höher, als dies
bei der Herstellung einer Säure gleicher Konzentration nach einem bekannten Verfahren der Fall wäre, so daß
in gleicher Menge eine konzentriertere Säure hergestellt werden kann. Bei gleicher Produktionskapazität eines
vorbestimmten Filters läßt sich die Konzentration um 3 bis 5 Einheiten P2O5- % erhöhen je nach den eingesetzten
Phosphaten und den eingehaltenen Betriebsbedingungen.
Die Reaktionszonen können beliebig ausgebildet sein, besonders geeignet sind die in der französischen
Patentschrift 11 25 849 entsprechend deutsche Auslegeschrift 10 24 936 beschriebene nicht unterteilte Wanne,
die mit Rührwerk, Kühlvorrichtung, den notwendigen Cntleerungsleitungen sowie den Speiseleitungen für die
Ausgangsstoffe und den dazu gehörigen Steuervorrichtungen versehen ist. Als Reaktionszonen kommen
auch unterteilte Wannen oder Tröge oder auch eine Reihe von Wannen oder Tröeen in Frage, insbesondere
eine Reihe von zwei Wannen oder Trögen, von denen jede ihre eigenen Zufuhrleitungen für die Ausgangsstoffe
besitzt. In jeder Reaktionszone können andere Bedingungen hinsichtlich Beschaffenheit, Herkunft und
Feinheit des Phosphats sowie hinsichtlich der Konzentrationen an Schwefelsäure und P2O5 und der verschiedenen
Zusätze wie Antischaummittel, Modifiziermitlei für den Kristallhabitus und mineralische Substanzen
vorherrschen.
Das Verfahren gestattet vor allem die Herstellung jo
einer konzentrierten Phosphorsäure durch Behandeln eines Phosphats mit ungünstigen Eigenschaften in einer
oder mehreren Reaktionszonen bei niederer Konzentration an P2O5, sowie eine Zugabe von Phosphat mit
günstigen Eigenschaften in eine Zone mit hoher Konzentration an P2O5.
Alle Arten von Filterapparaten, wie sie üblicherweise
in der Technik verwendet werden, sind geeignet. Es kann in einer Anlage mit mehreren Filterapparaten
gearbeitet werden, insbesondere in einer technisch *°
gebräuchlichen Anlage für bekannte Verfahren mit Vielfachfiltration, für die dann die für die Durchführung
des Verfahrens erforderlichen Zuleitungen für die Aufschlämmungen und die Rohrleitungen für die
Säuren entsprechend angepaßt werden. *s
Besonders vorteilhaft ist es, mit einem einzigen Filter mit stetigem Arbeitsgang unter Vakuum zu arbeiten,
welches die Eigenschaft besitzt, die Filtrate gut zu trennen, beispielsweise mit dem Filterapparat mit horizontalem
Drehtisch gemäß der französischen Patentschrift 13 27 693 entsprechend deutsche Auslegeschrift
11 88 558, dem gegebenenfalls eine »Vorstufe« gemäß der französischen Patentschrift 13 34 531 entsprechend
deutsche Auslegeschrift 12 37 074 vorgeschaltet ist. Soll das Hemihydrat in einen Filterapparat gemäß der
französischen Patentschrift 13 27 693 behandelt werden, so wird vorteilhafterweise zunächst auf die Filterfläche
eine dünne Schicht Aufschlämmung aus den Gips erzeugenden Reaktionszonen und d;inn erst die
Hcmihydratschicht'en) aufgebracht. Sollen eine oder mehrere Feststoffschichten bevorzugt abgenommen
werden können, so wird der Filterapparat mit einer oder mehreren getrennten Vorrichtungen für das Austragen
des Filterguts verbunden, beispielsweise mit Abstreifern oder Schnecken und den entsprechenden
Trichtern oder Bunkern. In allen Fällen umfaßt der Filterapparat nur eine einzige Waschzone für die
Filtriertücher, welche am Ende des Filterzyklus angeordnet ist. Das Verfahren nach der Erfindung läßt
sich vor allem in einer der Vorrichtungen durchführen, wie sie in Fig. 1 bis 5 der beigefügten Zeichnung
erläutert sind.
In Fig. 1 kann die Reaktionszone 1 aus einer oder mehreren Wannen oder Trögen bestehen, deren Rührvorrichtungen
sowie Vorrichtungen zum Entleeren und Reinigen mit Zubehör nicht dargestellt sind. Das
Phosphat wird über die Leitung 2, die Schwefelsäure über die Leitung 3 und die schwache Phosphorsäure
erhalten beim Waschen der Feststoffe über die Leitung 4 eingebracht. Eine weitere, schematisch dargestellte
Reaktionszone 5 wird über die Leitung 6 mii Phosphatmineral, über die Leitung 7 mit Schwefelsäure
und über die Leitung 8 mit der durch die Reaktion im System 1 produzierten Phosphorsäure gespeist.
Die in der Reaktionszone 5 erzeugte Aufschlämmung 6S
oder Trübe wird über die Leitung 9 auf den Trennoder Filterapparat 10 gebracht, auf den dann über die
Leitung 11 die Aufschlämmung oder Trübe aus der Reaktionszone 1 gelangt. Die produzierte Phosphorsäure
wird gesammelt und über die Leitung 12 ausgetragen. Das Waschwasser für die Feststoffe wird über
13 zugeführt und die Feststoffe bzw. der Filterkuchen über 14 ausgetragen. Das Waschwasser für die Filterauflage
wird über die Leitung 15 zugeführt. Die Kreisläufe für das methodische Waschen des Filterkuchens
sind nicht angegeben, auch nicht die an sich bekannten Vorrichtungen wie »Vorstufe der Filtration«, die mit
dem Filterapparat 10 kombiniert sein können.
Fig. 2 zeigt schematisch eine Abwandlung der Arbeitsweise gemäß Fig. 1. Die erste Reaktionszone ist
hier zusammengesetzt aus zwei Reaktionsbehältern 21 und 22, die jeweils mit Phosphat, Schwefelsäure und
Phosphorsäure gespeist werden und zwar der Behälter 21 über die Zuleitungen 23, 24 und 25 und der
Behälter 22 über die Zuleitungen 26, 27 und 28. Die Steuerungen sind so eingestellt, daß die flüssige Phase
im Behälter 22 eine höhere Konzentration an P2O5
besitzt als die flüssige Phase im Behälter 21 <>nd daß
das Calciumsulfat in beiden Behältern in gleicher Form ausfällt, entweder als Gips, Halbhydrat oder als
Anhydrit. Das Reaktionsgemisch im Behälter 21 läuft in den Behälter 22 über. Die Reaktionszone 5 kann
gemäß einer anderen, nicht gezeigten Ausführungsform aus zwei kommunizierenden Reaktionsbehältern bestehen,
die so gesteuert werden, daß das Calciumsulfat in beiden in gleicher Form ausfällt. Die in den Reaktionsbehältern
21 und 22 produzierten Trüben können gleichfalls gemäß einer anderen nicht gezeigten Ausführungsform
getrennt voneinander im Filterapparat 10 filtriert werden, wobei der zweite Behälter 22 dann
nur die Mutterlauge aus dem Behälter 21 erhält. Mit Hilfe der in Fig. 2 gezeigten Vorrichtung können bei
der Durchführung des Verfahrens die Betriebsbedingungen so eingestellt werden, daß in den Reaktionszonen 21 und 22 eine Gipsaufschlämmung und in der
Reaktionszone 5 eine Hemihydrataufschlämmung entsteht. Vorteilhafterweise wird in diesem Falle die
Vorrichtung leicht modifiziert durch Aufnahme einer zusätzlichen Leitung über die etwas Gips aus dem
Behälter 22 auf die Filterauflage aufgegeben wird.
Fig. 3 zeigt schematisch die Vorrichtung für eine weitere Ausführungsform. Mit 31 werden ein oder
mehrere Reaktionsbehälter oder Tröge mit ihren Rührwerken, Kühlvorrichtungen, Entleerungs- und
Reinigungsleitungen mit Zubehör bezeichnet. Das Phosphatmineral wird über 32 eingespeist, die Schwefelsäure
über 33 und die verdünnte Phosphorsäure, welche beim Waschen im Filterapparat anfällt, über 34.
Die in der Reaktionszone 31 produzierte Gipstrübe wird dem Filterapparat über die Leitungen 35 und 36
aufgegeben. Die Reaktionszone, in der Hemihydrat entsteht, wird mit 37 bezeichnet und über die Leitung
38 mit Phosphatmineral, über die Leitung 39 mit Schwefelsäure und über die Leitung 40 mit verdünnter
Phosphorsäure gespeist. Die Hemihydrattrübe wird über die Leitung 41 dem Filter aufgegeben. Über die
Leitung 42 wird die konzentrierte Phosphorsäure als Endprodukt abgezogen. Die auf dem Filter übereinandergeschichteten
Feststoff-Lagen werden mit den über die Leitung 43 zugeführten Flüssigkeiten gewaschen;
darauf wird die Hemihydratschicht über die Leitung 44 ausgetragen und zwar in die Reaktionszone 45, in welcher die Umkristallisation stattfindet
und die über die Leitung 46 mit Schwefelsäure und über die Leitung 47 mit sehr verdünnter Phosphorsäure
aus dem Waschvorgang der Feststoffe oder des Filter-
kuchens gespeist wird. Der bei der Umkristallisation
erhaltene Gips wird über die Leitung 48 in den Filterapparat zurückgeleitet und über den zuvor aus den
Leitungen 35 und 36 aufgegebenen Gipsschichten angeordnet. Mit der Leitung 49 wird Waschwasser für
den Filterkuchen zugeführt; die Waschwässer werden über die Leitung 50 abgezogen; über die Leitung 51
wird Waschwasser für die Filterauflage zugeführt.
Die bisher geschilderten Arbeitsweisen lassen sich weiterhin gemäß Fig. 4 abwandeln. Bei dieser Ausführungsform
wird das Phosphatmineral in den Reaktionszonen 31 und 37 wie zuvor beschrieben aufgeschlossen,
die Trübe jedoch in anderer Weise filtriert: Dem Filter wird nacheinander über die Leitung 35
eine dünne Schicht Gips, über die Leitung 41 das Halbhydrat und über die Leitung 36 der restliche Gips aus
der Reaktionszone 31 aufgegeben; dann folgen der beim Umkristallisieren erhaltene Gips aus der Reaktionszone
45 über die Leitung 48; das ganze wird dann wie in 52 schematisch gezeigt, methodisch gewaschen, to
Schließlich wird mit Hilfe der Abnahmewalze oder Förderschnecke 53 die Halbhydratschicht abgenommen,
in der Wanne oder dem Trog 45 umkristallisiert und wie zuvor über die Leitung 48 auf das Filter aufgegeben.
Diese Ausführungsform hat den Vorteil, daß »5 vom Filter ein sehr gut gewaschener Halbhydrat-Filterkuchen
abgenommen und infolgedessen die Umkristallisation sehr schnell vorgenommen werden kann,
bei sehr kleinen Reaktionsvolumem und sehr guter Ausbeute der P2O5-Extraktion.
Zweckmäßigerweise wird in diesem Fall ein Filter mit etwas größerer Oberfläche gewählt, welches den
geschilderten Vorteil voll zur Geltung bringt.
Man kann auch den Teil Phosphatmineral, welcher unter Gipsbildung aufgeschlossen wird, verringern
oder ganz fortlassen. In diesem Falle werden zur Durchführung des Vorfahrens nach der Erfindung eine oder
mehrere Aufschlußzonen zu Hemihydrat, ein System für die Umkristallisation von Hemihydrat zu Gips
sowie ein Filter vorgesehen, auf welchem die Hemihydrat- und Gipsschichten übereinandergeschichtet
und wie oben beschrieben das Hemihydrat abgenommen und in die Umkristallisationszone geführt
wird.
Eine weitere Abwandlung der beschriebenen Ausführungsformen ist mit Hilfe der in Fig. 5 gezeigten
Vorrichtung möglich. Hier wird nie zuvor Gips und Hemihydrat in den Reaktionszonen 31 und 37 erzeugt
und in übereinandergeschichteten Lagen auf einem Filterapparat 10 filtriert. Das Hemihydrat wird mit 5"
Hilfe des Abstreifmessers 54 alleine abgenommen, in der Umkristallisationszone 45 mit Hilfe der über 58
zugeführten Waschflüssigkeit unter Zugabe von Schwefelsäure
über 46 umkristallisiert und der dabei erhaltene Gips in einem zweiten Filterapparat 55 filtriert;
das dabei anfallende Filtrat wird über die Leitung 56 in die Waschzone des Filterapparates 10 und anschließend
in die erste Reaktionszone geführt. Der Filterkuchen wird mit über 57 zugeführtem Wasser
gewaschen. Im Filterappraat 55 wird nur ein Teil der Feststoffe unter wenig korrodierenden Bedingungen
behandelt; dieser Apparat ist infolgedessen kleiner und einfacher konstruiert als der Filterapparat 10.
Diese Ausführungsform bietet den Vorteil, daß ein reiner Gips erzeugt wird, insbesondere in der Reaktionszone
mit erhöhtem Schwefelsäuregehalt oder auch in der Reaktionszone, in welcher Gips durch
Umkristallisation des Hemihydrates erzeugt wird.
Diese Ausführungsform gestattet außerdem die isolierte Abnahme der sehr reinen Gipsschicht(en).
Ein Vorteil des Verfahrens nach der Erfindung liegt in der großen Anpassungsfähigkeit der Wahl der Ausführungsform
sowie der Wahl der Arbeitsbedingungen an die Menge und die Konzentration der Säure, die
erzeugt werden soll, sowie an die Beschaffenheit der Ausgangsstoffe. Das Verfahren ermöglicht vor allem
die gleichzeitige Verwendung von Phosphatmineralien unterschiedlicher Beschaffenheit, wobei ein Vermischen
der verschiedenen Aufschlämmungen oder Trüben vermieden wird. Es kann somit das »edelste« und
teuerste Phosphatmineral den Reaktionszonen vorbehalten bleiben, in denen die P2Os-Konzentration am
höchsten ist. Ein anderer Vorteil liegt darin, daß das Verfahren mit Hilfe üblicher Apparaturen durchführbar
ist. Bereits bestehende Anlagen, die mehrere Reaktionssysteme umfassen, können in sehr einfacher
Weise auf das Verfahren nach der Erfindung umgestellt werden. Mit Hilfe des neuen Verfahrens läßt sich
weiterhin die Leistung einer bereits bestehenden Anlage verbessern, indem dieser eine oder mehrere Aufschlußzonen zugeordnet werden, wobei dann die erzeugten Trüben übereinandergeschlichtet auf das vorhandene Filter aufgegeben werden. Darüberhinaus
entfallen bei der Herstellung von Hemihydrat die schwierigen Arbeitsbedingungen in angreifendem Medium
nur auf ein Teil des Phosphates, der allgemein 25 bis 75% der Gesamtmenge beträgt. Schließlich besitzen
die für die Umkristallisation des Hemihydrates erforderlichen Behälter ein kleineres Volumen, mit
dem jeweils nur der entsprechende Teil Calciumsulfat behandelt werden kann.
Die folgenden Beispiele dienen zur näheren Erläuterung der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügte
Zeichnung. In allen Beispielen wurde die Filtriergeschwindigkeit definiert durch die spezifische Leistung
des Filters, angegeben in kg P8O5, die pro m2 Filteroberfläche
und pro Stunde bei einer Schichtdicke des Filterkuchens entsprechend 40 kg Calciumsulfat-dihydrat
je m2.
Es wurde in der Vorrichtung gemäß Fig. 1 gearbeitet und für jede Reaktionszone ein eigener Behälter
verwendet. In den Behälter 1 wurden 74,5 Teile zerkleinerter Togo-Phosphat aufgegeben und der Betrieb
so eingestellt, daß die flüssige Phase im Behälter 1 etwa 75 g/l Schwefelsäure enthielt. Es wurde in Gipsmedium
gearbeitet und der Gehalt an Feststoffen im Behälter 1 konstant bei etwa 35 Gewichtsprozent gehalten.
Die P2Os-Konzentration der flüssigen Phase
im Behälter 1 betrug 30,6%. In den Behälter 5 wurden 25,5 Teile zerkleinerter Togo-Phosphat gegeben und
der Betrieb so eingestellt, daß im Gipsmedium gearbeitet wurde und die flüssige Phase im Behälter 5 etwa
20 g/l Schwefelsäure und 39,75 % P2O8 enthielt. Beide
Trüben wurden übereinandergeschichtet filtriert und eine spezifische Filterleistung von 330 kg P2O5Zm2 · h
erzielt.
Zum Vergleich wurde unter denselben Bedingungen die spezifische Leistung im Falle einer Trübe gemessen,
die bei der Herstellung nach bekannter Arbeitsweise in einem einzigen Reaktor von Phosphorsäure mit
40% P2°5 anfiel; gefunden wurden lediglich 90 kg
P2OJm2 · h.
Die Ausbeute beim Aufschluß des Phosphates betrug nach der Analyse der Feststoffe 98,35%. Dieses Er-
609610/243
22 13 71
ίο
gebnis setzt sich zusammen aus dem Aufschluß von 74,5 Teilen Phosphat im Reaktionsbehälter 1 mit einer
Ausbeute von 99% und dem Aufschluß der restlichen 25,5 Teile Phosphat mit einer Ausbeute von 97,1 %.
de auf 75"C eingestellt; die flüssige Phase des Reaktionsmediums
enthielt dann 29,3% P2O5. Der gebildete
Gips enthielt lediglich 0,4% gemeinsam auskristallisiertes
P2O5 und nur 0,7% nicht löslich gemachtes
5 P2O5; der Gesamtverlust betrug somit lediglich 1,10%
P2O5, bezogen auf das in die erste Reaktionszone eingebrachte
Phosphatmineral.
In den Kessel 37 wurden stündlich 108,5 Teile zerkleinerter
Togo-Phosphat und 93 %ige Schwefelsäure
Es wurde in der Vorrichtung gemäß Fig. 2 gearbeitet und zwar in Gipsmedium in den beiden Behältern
21 und 22 sowie im Halbhydratmedium im Behälter 5. _
In den Aufschlußkessel 21 wurden 37 Teile zerklei- i0 in solcher Menge eingespeist, daß die flüssige Phase
nerter Togo-Phosphat eingebracht und Zulauf und der Trübe 8 g/l Schwefelsäure und 49,8 % P2O5 enthielt.
Überlauf so gesteuert, daß der Schwefelsäuregehalt Die Temperatur wurde bei 91" C und der Feststoff-
etwa 75 g/l, der Feststoff gehalt etwa 40 Gewichtspro- gehalt praktisch konstant gehalten. Über die Leitung
zent und die P2O5-Konzentration etwa 27 % ausmachte. 35 wurden im Filterapparat ein geringer Ausstoß Trübe
In den Kessel 22 wurden 27 Teile Phosphat gegeben, i5 aus dem ersten Reaktionskessel 31 aufgegeben ent-
ein Schwefelsäuregehalt von etwa 30 g/l und ein Fest- sprechend einer durchschnittlichen Gipsschichtdicke
stoffgehalt von etwa 35 Gewichtsprozent eingehalten. von 4 mm. Dieses dünne Schicht wurde über die
Die P2O5-Konzentration in der flüssigen Phase betrug Leitung 41 mit der Trübe aus dem Reaktionskessel 37
etwa 37,5%. überschichtet. In einer nicht gezeigten Vorrichtung
in den Behälter 5 wurden 36 Teile Phosphat einge- 20 sowie einer Filtrationsvorstufe wurden die der dünnen
bracht und eine Schwefelsäurekonzentration von etwa Gipsschicht entsprechenden noch nicht geklärten FiI-
8 g/l eingehalten. Es wurde eine flüssige Phase erhal- trat und darauf bei 42 als Endprodukt eine konzen-
ten, deren mittlere P2Os-Konzentration 49,85 % betrug. trierte Phosphorsäure mit 49,8 % P2O5 abgezogen. Der
Zum Filtrieren wurden im Filterapparat zunächst eine gebildete Filterkuchen wurde mit der über 49
dünne Schicht Gips aus dem Kessel 22, dann das 25 zugeführten Waschflüssigkeit gewaschen und ein zwei-
Hemihydrat aus dem Behälter 5 und dann der restliche ter Waschvorgang, im Bild nicht gezeigt, mit der aus
Gips aus dem Kessel 22 übereinandergeschichtet. dem Umkristallisationsbehälter stammenden verdünn-
Die Analyse des Filterkuchens ergab eine Ausbeute ten Säure durchgeführt.
beim Phosphataufschluß von 97,55%. Dieser Wert Mit Hilfe nicht gezeigter Entnahmevorrichtungen,
ergab sich aus der Ausbeute von 98,95%, erzielt mit 30 beispielsweise einer Förderschnecke und Schurre wurde
64 Teilen Phosphat in den Reaktionsbereichen 21 und der Hemihydratanteil des Filterkuchens ausgetragen
22 und der Ausbeute von 94,8 %, erzielt mit den und in der Umkristallisationszone 45 der Einwirkung
übrigen 36 Teilen Phosphat in dem Bereich 5. Gegen- eines Reaktionsmediums enthaltend 100 g/l Schwefelüber
der üblichen Arbeitsweise, wonach 100% Phos- säure unterworfen. Darauf wurde dem Filterapparat
phat im Hemihydratmedium behandelt werden, betrug 35 über 36 die restliche Gipsaufschlämmung aus dem
die Verbesserung somit 2,75 %. Zu dieser Verbesserung ersten Reaktionskessel aufgegeben und dann über 48
kommt noch ein Gewinn hinsichtlich der Ausbeute die im Umkristallisationsbehälter 45 erzeugte Gipsbeim
Waschen in Folge der günstigeren Wasserbilanz, aufschlämmung zugeführt. Die Schichten wurden dann
weil zum Waschen des Filterkuchens noch die Differenz insgesamt methodisch gewaschen, beispielsweise in
der Kristallwassermenge zwischen Gips und Halb- 4° gebräuchlicher Weise mit Hilfe von 260 Teilen pro
hydrat für 64% behandeltes Phosphat zur Verfugung Stunde Waschwasser. Der Filterkuchen wurde ausgestand,
entsprechend etwa 100 1 Wasser je Tonne be- tragen und das Filterluch mit Wasser gewaschen.
handeltes Phosphat. Außerdem macht das reinste Insgesamt -wurden 184 Teile Schwefelsäure verbraucht.
Calciumsulfat die oberste Schicht des Filterkuchens Die End-Ausbeute, bezogen auf die Gesamtmenge
aus und kann leicht abgenommen und getrennt ver- 45 eingesetztes Phosphat (208,5 Teile) betrug 98,75 %■
wertet werden. Auf die 108,5 Teile Phosphat, umgesetzt zu Hemi-
Die spezifische Filterleistung betrug 180 kg P2O5/ hydrat, welches dann zu Gips umkristallisiert wurde,
m2 · h. entfiel lediglich ein Gesamtverlust von 0,6 % P2O5,
Zum Vergleich wurde bei der Herstellung von davon 0,4% gemeinsam mit Calciumsulfat auskristal-Phosphorsäure
mit 50% P2O5 durch Überführen des 50 lisiertes P2O5 und 0,20% nicht in Lösung gegangenes
gesamten Phosphates in Halbhydrat in üblicher Weise P2O5. Auf die restlichen 100 Teile Phosphat entfielen
eine spezifische Filterleistung von nur 100 kg/m2
erzielt.
erzielt.
1,10% Verlust; dies entsprach, bezogen auf die Gesamtmenge, einem mittleren Verlust von 0,84%, zu
dem sich noch ein Waschverlust von 0,40% addierte. Die Filtriergeschwindigkeiten entsprachen einer
praktisch äquivalenten Filteroberfläche während der ersten und der zweiten Phase der Filtration. Die für
die Herstellung von 50%iger Säure erforderliche Gesamtoberfläche betrug lediglich um !0 bis 20% mehr
Es wurde in der Vorrichtung gemäß Fig. 3 gearbeitet und im Kessel 37 im Hemihydratmedium gearbeitet.
Der Kessel 31 wurde stündlich mit 100 Teilen
zerkleinertem Togo-Phosphat und 93 %iger Schwefelsäure in solcher Menge gespeist, daß die flüssige Phase 60 als für die Herstellung einer gleichen Menge Säure der Aufschlämmung oder Trübe etwa 73 g/l Schwefel- enthaltend 30% P2O5 nach üblicher Verfahrensweise säure enthielt.
zerkleinertem Togo-Phosphat und 93 %iger Schwefelsäure in solcher Menge gespeist, daß die flüssige Phase 60 als für die Herstellung einer gleichen Menge Säure der Aufschlämmung oder Trübe etwa 73 g/l Schwefel- enthaltend 30% P2O5 nach üblicher Verfahrensweise säure enthielt.
Der Betrieb der Anlage wurde so gesteuert, daß der
Feststoffgehalt im Reaktionsmediuni konstant blieb,
insbesondere mit Hilfe einer an sich bekannten und 65 Es wurde in derselben Vorrichtung wie zuvor genicht gezeigten Vorrichtung zur Steuerung der Zufluß- arbeitet und dieselben Temperaturen eingehsUen.
Feststoffgehalt im Reaktionsmediuni konstant blieb,
insbesondere mit Hilfe einer an sich bekannten und 65 Es wurde in derselben Vorrichtung wie zuvor genicht gezeigten Vorrichtung zur Steuerung der Zufluß- arbeitet und dieselben Temperaturen eingehsUen.
menge verdünnter Säure aus dem Waschvorgang, --
welche über 34 zugeführt wurde. Die Temperatur wur-
notwendig gewesen wäre.
In den Kessel 31 wurden 100 Teile Phosphat und in den Kessel 37 104 Teile Phosphat je Stunde einge-
tragen. Die Schwefelsäurekonzentrationen in beiden Kesseln wurden konstant bei 70 g/l und 6 g/l und die
P2O5-Konzentrationen bei etwa 35% und 55";', gehalten.
Die Filtration erfolgte unter denselben Bedingungen wie oben beschrieben. Es wurde wiederum festgestellt,
daß weniger Filtrieroberfläche benötigt wurde, als wenn die Gesamtmenge Phosphat zu Hemihydrat hätte
umgesetzt werden sollen.
Es wurde wieder in der gleichen Vorrichtung gearbeitet und die stündliche Einspeisung von Phosphat auf
100 Teile in den Kessel 31 und auf 296 Teile in den Kessel 37 eingestellt. Die flüssigen Phasen in beiden
Kesseln enthielten 25% bzw. 55% P2O5 und 85 g/l
bzw. 6 g/l Schwefelsäure.
Es wurde wie zuvor filtriert, jedoch mit einer etwas
größeren Filteroberfläche. Die Ausbeute war größer als in den beiden vorangegangenen Beispielen in Folge
der Verringerung der Verluste an gleichzeitig auskristallisierendem
P2O5 und an nicht in Lösung gegangenem
P2O5.
Unter den gleichen Bedingungen wie zuvor wurden 100 Teile Phosphat im ersten Kessel behandelt, dessen
flüssige Phase etwa 32% P2O5 und etwa 75 g/l Schwefelsäure
enthielt. Im zweiten Kessel wurden 37,9 Teile Phosphat stündlich behandelt; die flüssige Phase enthielt
hier 40% P2^ und 12 g/l Schwefelsäure. Die
Ausbeute lag über '8 % bei einer etwa gleich großen Filteroberfläche, wie sie zur Herstellung einer 33%
P2O5 enthaltenden Säure nach bekannter Verfahrensweise
benötigt worden wäre.
Es wurde in der Vorrichtung gemäß Fig. 4 gearbeitet, im Kessel 31 Calciumsulfatdihydrat und im
Kessel 37 Calciumsulfathemihydrat erzeugt. Der Kessel 31 wurde stündlich mit 100 Teilen zerkleinertem
Togo-Phosphat und 93%iger Schwefelsäure gespeist; die flüssige Phase der Gipsaufschlämmung enthielt
etwa 30 g/l Schwefelsäure und 37,5 Gewichtsprozent P2O5. Der Kessel 37 wurde stündlich mit 24 Teilen
zerkleinertem Togo-Phosphat und Schwefelsäure gespeist, wobei der Zufluß so gesteuert wurde, daß die
flüssige Phase der Aufschlämmung !0 g/I Schwefelsäure und 43% P2O5 enthielt. Als Filterapparat 10
wurde das in der französisischen Patentschrift 13 27 693 beschriebene Filter »Ucogo« mit dem erforderlichen
Zubehör verwendet. Zunächst wurde dem Filter 10 über die Leitung 35 eine geringe Menge der
im Kessel 31 erzeugten Trübe, darauf über die Leitung 41 die gesamte im Kessel 37 erzeugte Trübe und dann
über die Leitung 36 die restliche Trübe aus dem Kessel 31 und schließlich über die Leitung 48 die im Kessel 45
durch Umkristallisation von Hemihydrat erzeugte Gipsaufschlämmung aufgegeben. Die übereinandergeschichteten
Filterkuchen wurden zusammen filtriert und gewaschen, insbesondere durch Zufuhr von
Waschwasser über die Leitung 49. Mit Hilfe der in 53 gezeigten Förderschnecke wurden über 50 die Gipsschichten
entsprechend den übtr die Leitungen 36 und 48 zugeführten Trüben ausgetragen und anschließend
in an sich bekannter Weise der restliche Filterkuchen, bestehend im wesentlichen aus Hemihydrat, vom Filter
abgenommen. Dieses Hemihydrat wurde über die
ίο Leitung 44 in den Kessel 45 geführt und hier mit
Schwefelsäure und stark verdünnter Phosphorsäure aus dem Filterapparat 10 schnell zu Gips umkristallisiert.
Weil dieses Hemihydrat bereits mit Wasser gewaschen und infolgedessen sehr wenig P2O5 enthielt,
reichte eine Verweilzeit von weniger als 30 Minuten für die Umkristallisation vollständig aus.
Es wurde in der in Fig. 5 gezeigten Vorrichtung gearbeitet und im Reaktionskessel der Aufschluß /aim
Calciumsulfatdihydrat und im Reaktionskessel 37 der Aufschluß zum Hemihydrat vorgenommen. Der Kessel
31 wurde stündlich mit 100 Teilen Togo-Phosphat und 93%iger Schwefelsäure gespeist. Die flüssige Phase
der produzierten Trübe enthielt etwa 40 g/l Schwefelsäure und 35 Gewichtsprozent P2O5. Der Kessel 37
wurde stündlich mit 6! Teilen zerkleinertem Togo-Phosphat und mit 93 %iger Schwefelsäure gespeist. Die
flüssige Phase der hier produzierten Trübe enthielt etwa 12 g/l Schwefelsäure und 48% P2O5. Wie im
Beispiel 7 wurden aufeinanderfolgend auf den Filterapparat 10 die Trübe aus 31 über die Leitungen 35
und 36 und die Trübe aus 37 über die Leitung 41 aufgegeben, das ganze filtriert und gewaschen, insbesondere
durch Zufuhr von Waschwasser über die Leitung 49. Mit Hilfe des Abstreifers 54 wurde der
Hauptteil der Gipsschicht entsprechend der über die Leitung 36 zugeführten Trübe abgenommen und dann
in üblicher Weise der übrige Filterkuchen bestehend im wesentlichen aus Hemihydrat vom Filter entfernt. Das
Hemihydrat wurde über die Leitung 44 in den Kessel 45 geführt und hier durch zugeführte Schwefelsäure
und stark verdünnte Phosphorsäure, die über die Leitungen 46 und 58 zugeführt wurden, zu Gips umkristallisiert,
innerhalb von weniger als 30 Minuten. Die im Kessel 45 erzeugte Trübe wurde über die
Leitung 48 auf den zweiten und kleineren Filterapparat 55 gegeben und hier filtriert und gewaschen. Das konzentrierte
Filtrat wurde über die Leitung 56 in die Waschzone des Filterkuchens im Filter 10 geführt.
Über 57 wurde Waschwasser für den Filterkuchen im Filterapparat 55 zugeführt. Für die Umkristallisation
im Kessel 45 wurde nur wenig Zeit benötigt, weil das behandelte Hemihydrat bereits gewaschen war; der
dabei erhaltene Gips ließ sich leicht auf dem kleinen Filter 55 waschen. Das im Kessel 45 behandelte Hemihydrat
entsprach einem kleineren Teil des erzeugten Gipses, weil lediglich 38% eingebrachtes Phosphat zu
Hemihydrat aufgeschlossen wurden.
Hierzu 4 Blatt Zeichnungen
Claims (5)
1. Verfahren zur Herstellung von kochkonzen- phorsäure eingespeist werden, sind insbesondere aus
trierter Naßverfahrensphosphorsäure und Calcium- 5 den französischen Patentschriften 814 064 und
sulfat durch kontinuierliches Umsetzen von CaI- 12 12 825 bekannt. Bei diesen Verfahren wird die im
ciumphosphat mit Schwefelsäure und mit rück- ersten Reaktor erzeugte Aufschlämmung in den zweigeführter
verdünnter Phosphorsäure, die beim ten und gegebenenfalls in den dritten Reaktor und in
Waschen der abfiltrierten Feststoffe anfällt (Wasch- weitere Reaktoren geleitet, so daß die Volumina der
wasser), in mehreren Reaktionszonen, Filtrieren 10 Aufschlämmungen sich addieren und dementsprechend
der Aufschlämmung und Waschen der abfiltnerten große Reaktoren benötigt werden. Auch lassen sich
Feststoffe, dadurch gekennzeichnet, nach diesem Verfahren nur Säuren mit relativ niedriger
daß man die in jeder Reaktionszone erhaltene Konzentration, die allgemein bei 30% P2O5 liegt,
Aufschlämmung filtriert, in die erste Reaktionszone herstellen.
den Hauptteil des Waschwassers einbringt, das 15 Bekannt sind weiterhin Verfahren, bei denen für eine
Filtrat jeder Reaktionszone in die folgende Reak- gute chemische Ausbeute das Phosphatmineral unter
tionszone leitet, in jeder Reaktionszone eine höhere solchen Bedingungen aufgeschlossen wird, daß CaI-P2O?-Konzentration
der flüssigen Phase einstellt ciumsulfat nacheinander unter verschiedenen Formen
als in der vorausgegangenen Reaktionszone und anfällt, beispielsweise in Form von Gips, das dann als
schließlich das Filtrat der letzten Reaktionszone ao Halbhydrat umkristallisiert wird, vor allem nach den
als Produktphosphorsäure auffängt. französischen Patentschriften 14 53 399 oder 14 85 940,
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- oder bei denen umgekehrt zunächst das Halbhydrat
zeichnet, daß man die in den verschiedenen Reak- anfällt, welches dann zu Gips umkristallisiert wird, vor
tionszonen erzeugten Aufschlämmungen nachein- allem nach den französischen Patentschriften !4 09 405,
ander auf demselben Filter übereinanderschichtet, 25 13 44 871, 14 91767, 14 98 272 und 15 34 672. Bei
filtriert und das Ganze mit Wasser wäscht. diesen Verfahren muß die Gesamtmenge des erhaltenen
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- Calciumsulfats zweimal filtriert werden, zunächst in
zeichnet, daß man in den verschiedenen Reaktions- einer Form und dann in der anderen Form; außerdem
zonen die zur Bildung von Calciumsulfat-dihydrat arbeiten die Vorrichtungen, in denen das Halbhydrat
erforderlichen Bedingungen der Temperatur und 30 behandelt wird, unter schwierigen Bedingungen der
der P2O5-Konzentration in der flüssigen Phase Temperatur und der Korrosion und außerdem treten
herstellt, in der flüssigen Phase aller Reaktions- die allgemein bekannten, durch die Abtrennung von
zonen, mit Ausnahme der letzten, einen Schwefel- Halbhydrat bedingten Nachteile, nämlich schlechte
Säuregehalt über 30 g/l, vorzugsweise von 40 bis Ausbeute an P2O5, Verkrusten und Verstopfen der
120 g/l und in der letzten Reaktionszone einen 35 Filtertücher auf.
Schwefelsäuregehalt unter 30 g/l einhält. Eis wurde nun ein Verfahren entwickelt, mit dessen
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gskenn- Hilfe unmittelbar ohne Schwefelsäureüberschuß Naßzeichnet,
daß man zumindest in der letzten Reak- verfahrensphosphorsäure mit einer P2O5-Konzentrationszone
die zur Bildung von Calciumsulfat- tion von 30 bis 55% in einer sehr hohen Gesamtaushalbhydrat
erforderlichen Bedingungen der Tempe- 40 beute hergestellt werden kann; die hohe Gesamtausratur
und der P2O5-Konzentration in der flüssigen beute beruht vor allem auf sehr guten Ausbeuten beim
Phase einstellt und einen Schwefelsäureüberschuß Aufschluß und beim Waschprozeß, selbst bei den
in der flüssigen Phase vermeidet. höchsten Konzentrationen; die Phosphorsäure läßt
5. Verfahren nach den Ansprüchen 2, 3 oder 4, sich besser filtrieren als bei den bekannten Verfahren,
dadurch gekennzeichnet, daß man das Calcium- 45 Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung
sulfathaibhydrat auf dem Filter abtrennt, in einer von hochkonzentrierter Naßverfahrensphosphorsäure
zusätzlichen Reaktionszone in Calciumsulfatdi- und Calciumsulfat durch kontinuierliches Umsetzen
hydrat überführt mittels einer flüssigen Phase ent- von Calciurnphosphat mit Schwefelsäure und mit
haltend Schwefelsäure und zumindest einen Teil rückgeführter verdünnter Phosphorsäure, die beim
des eingesetzten Wasch wassers der Feststoffe, 50 Waschen der abfiltrierten Feststoffe anfällt (Waschworauf
man die Aufschlämmung aus umgewan- wasser) in mehreren Reaktionszonen, Filtrieren der
deltem Calciumsulfat filtriert und das erhaltene Aufschlämmung und Waschen der abfiltrierten Fest-Filtrat
in die erste Reaktionszone leitet. stoffe, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man die
in jeder Reaktionszone erhaltene Aufschlämmung 55 filtriert, in die erste Reaktionszone den Hauptteil des
Waschwassers einbringt, das Filtrat jeder Reaktionszone in die folgende Reaktionszone leitet, in jeder
Reaktionszone eine höhere P2O6-Konzentration der
flüssigen Phase einstellt als in der vorausgegangenen
)ie Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung 60 Reaktionszone und schließlich das Filtrat der letzten
1 hochkonzentrierter Naßverfahrensphosphorsäure Reaktionszone als Produktphosphorsäure auffängt,
i Calciumsulfat durch kontinuierliches Umsetzen Die verschiedenen Aufschlämmungen können auf
i Calciumsulfat durch kontinuierliches Umsetzen Die verschiedenen Aufschlämmungen können auf
1 Calciumphosphat mit Schwefelsäure und mit verschiedenen Filtern filtriert werden, wobei jedes
kgeführter verdünnter Phosphorsäure, die beim Filter einer Reaktionszone entspricht. Besonders vorsehen
der abfiltrierten Feststoffe anfällt (Wasch- 65 teilhaft ist es, wenn die in den verschiedenen Reak-
>ser), in mehreren Reaktionszonen, Filtrieren der tionszonen erzeugten Aufschlämmungen nacheinander
fschlämmung und Waschen der abfiltrierten Fest- auf ein und dasselbe Filter in übereinanderliegenden
ffe. Schichten aufgebracht und filtriert werden, worauf
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7110132 | 1971-03-23 | ||
FR7110132A FR2130848A5 (de) | 1971-03-23 | 1971-03-23 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2213710A1 DE2213710A1 (de) | 1972-09-28 |
DE2213710B2 DE2213710B2 (de) | 1975-07-24 |
DE2213710C3 true DE2213710C3 (de) | 1976-03-04 |
Family
ID=
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1467092A1 (de) | Nassverfahren zur Herstellung von Phosphorsaeure nach dem Calciumsulfathalbhydrat-dihydrat-Verfahren | |
DE1667462A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsaeuren | |
DE1567821B1 (de) | Verfahren zur herstellung von phorphorsaeure und calciumsulfat hemihydrat | |
DE2605106C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von alkoholischen Phosphorsäurelösungen aus sauren Phosphaten | |
DE2414182C3 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Gips aus Abfallschwefelsäure | |
EP0396043B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Kaliummagnesiumphosphat | |
DE1567505A1 (de) | Verfahren zum Reinigen des bei der Herstellung von Phosphorsaeure durch schwefeliges Angreifen natuerlicher Phosphate anfallenden Gipsrestes | |
EP3577080B1 (de) | Verfahren zum abtrennen von magnesium-ammonium-phosphat aus faulschlamm einer kläranlage sowie vorrichtung hierfür | |
DE2213710C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von hochkonzentrierter Nassverfahrensphosphorsäure und Calciumsulfat | |
DE1542611C3 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von Phosphorsäure und Calciumsulfatdihydrat | |
DE1467292B2 (de) | ||
DE2213710B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von hochkonzentrierter NaBverfahrensphosphorsäure und Calciumsulfat | |
DE2047670C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsäure und Calciumsulfat | |
DE1542643A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsaeure und Gipskristallen | |
DE1964246C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsäure durch Aufschluß von Rohphosphat mit Schwefelsäure | |
DE1667412C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsäure | |
DE1792568C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsäure hoher Konzentration und von Gips als Nebenprodukt | |
DE2000709C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von kristallinen Stoffen | |
DE1542643C (de) | Zweistufiges Verfahren zur Herstel lung von Phosphorsaure und Gips | |
DE1667635C (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsäure und Calciumsulfat-Hemihydrat | |
DE1592287A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphorsaeure | |
DE1667635B1 (de) | Verfahren zur herstellung von phosphorsaeure und calcium sulfat hemihydrat | |
DE1467092C (de) | Verfahren zur Herstellung von Phosphor saure nach dem Calciumsulfat halbhydrat dihydrat Verfahren | |
DE1592313C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Gewin nen von Phosphorsaure | |
DE1667412B2 (de) | Verfahren zur herstellung von phosphorsaeure |