DE2143531A1 - Zement für Glaskeramik niedriger Dehnung - Google Patents
Zement für Glaskeramik niedriger DehnungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen thermisch entglasbaren Zement für glaskeramische Gegenstände niedriger Dehnung.
Glaskeramiken werden durch Erschmelzen eines geeigneten Glasansatzes,
Formen aus der Schmelze z. B. durch Blasen, Pressen und dergleichen und Wärmebehandlung zur gesteuerten Kristallbildung in situ hergestellt.
Für die Anfertigung komplexerer Formen werden einzelne Teile geformt und verkittet oder zementiert. Dabei entstehen oft mangelhafte
Bindungen infolge unterschiedlicher Wärmedehnung der glaskeramischen Teile einerseits und des Zements andererseits. Zur gegenseitigen
Anpassung der Wärmedehnungskoeffizienten schlägt das USA Patent 3>325,266 einen zumindest eines der Fluoridsalze LiF, NaF, KF,
MgF„, CaF2, ^r^2' ^a^2 0(*er ZnF2 enthaltenden Ansatz vor, der nach
dem Aufbringen auf wenigstens 800° erhitzt wird. Dabei verbleibt aberdas Fluorid in dem zementier-
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ten Gegenstand, das bei jeder späteren Erhitzung bis auf die Brenntemperatur oder darüber mit dem glaskeramischen Material
in Umsetzung tritt. Ausserdem besteht der zementierte Bereich aus einem glasigen, nicht kristallinen Material, das sich von
der Glaskeramik in physikalischer und chemischer Hinsicht grundlegend
unterscheidet. Dies, sowie die oft nicht sehr befriedigende Festigkeit der Bindung ist besonders kritisch bei glaskeramischen
Gegenständen, die bei sehr hohen Temperaturen zum Einsatz gelangen, wie z. B. in Wärmeaustauschern mit einem raschen
Wechsel von sehr hohen zu niedrigen Temperaturen.
Die Erfindung hat einen Zement für Glaskeramiken zur Aufgabe,
dsssen Wärmedehnung und Kristallstruktur denen der jeweiligen Glaskeramik angepasst werden kann und der auch bei hohen Temperaturen
seine Bindungsfestigkeit und Abmessungsstabilität beibe«
hält.
Die Aufgabe wird durch den Zement der Erfindung gelöst, der aus 60-90% eines thermisch entglasbaren Glases und 10-40% einer
Mischung aus Fasern und Flussmittel besteht, die nach Wärmebehandlung ein kristallisierbares Glas ergibt, das ebenso wie das
übrige Glas nach Kristallisierung eine vorwiegende Kristallphase aus Beta-Spodu men, Cordierit, Zinkpetalit, Beta-Quartz
oder Fluorophlogopit aufweist.
Nach günstiger Ausgestaltung besteht die Faser-Flussmittelmischung
aus Fasern aus geschmolzener Kieselsäure, einem der
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Metallfluoridsalze LiF, ZnF2 oder MgF2 und wenigstens einer der
Verbindungen AlBO3, Al(OH)3 oder
Nach dem Verfahren der Erfindung wird eine der jeweiligen Glaskeramik
angepasste Zementzusammensetzung auf bestimmte Kontaktflächen wenigstens eines der zu verbindenden glaskeramischen
Körper aufgebracht, die zu verbindenden Körper in Kontakt gebracht und soweit und solange erhitzt, dass die Komponenten der Faser-Flussmittelmischung
ein Glas bilden und dieses sowie das übrige Glas entglasen, die Erhitzungstemperatur aber unter der Deformationstemperatur
der zu verbindenden Glaskeramiken gehalten.
Auswahl der Ansatzkomponenten und Ansatzmischung sind für die Erfindung von kritischer Bedeutung. Das Zementmaterial soll zu
Beginn der Härtungsstufe zur guten Bindung der glaskeramischen Teile gut fliessend sein, dann aber gesteuert und in situ kristallisieren
und eine der zu verbindenden Glaskeramik entsprechende Kristallphase, z. B. Beta-Spodumen usf. bilden. Eine besonders
günstige Glaspulverzusammensetzung ist z. B., in Gew.% auf Oxidbasis nach dem Ansatz errechnet, etwa 60-80% SiO2, 10-25% Al2O3,
2-10% Li2O, 0-5% BaO und nicht mehr als etwa 5% andere Oxide,
Läuterungsmittel und Verunreinigungen. Die Faser-Flussmittelmischung besteht dann z. B. aus etwa 5-25% AlBO3, 3-25% LiF und
60-80% geschmolzene Kieselsäurefasern oder etwa 5-25% Al(OH)3,
0-15% H3BO,, 3-25% LiF und 60-80% geschmolzene Kieselsäurefasern.
-A-
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Sowohl diefchemische Zusammensetzung wie auch die physikalische
Form des Zementmaterials, z. B. Glaspulver, sind für die Erfindung wichtig» Der Zement soll in situ eine der zu verbindenden
Glaskeramik entsprechende Kristallphase, z. B. Beta-Spodumen usw. niedriger Wärmedehnung bilden. Im Fall von Beta-Spodumen
beginnt die Kristallbildung bereits bei 900°, so dass eine Aushärtung des Zements bei verhältnismässig niedriger Temperatur
möglich ist.
Die Grosse der Glaspartikel beeinflusst die Homogenität der Mischung
und der entstehenden Kristallphase. Bevorzugt wird daher Glaspulver in dem alle Partikel kleiner als etwa 30 ,u sind und
vorzugsweise in die Grössenklasse von -etwa 1-20 /u Durchmesser
fallen.
Das Flussmittel erfüllt die für eine gute Bindung wichtige Aufgabe
der Benetzung. Obwohl z. B-. der obige, besonders günstige Glaspulveransatz von selbst bei etwa 850 sintert, genügt die
Benetzung nicht zur Zementierung von glaskeramischem Material. Wichtig ist auch die Zusammensetzung des Flussmittels aus bei
niedrigen Temperaturen umsetzbaren Komponenten, die durch Wechselwirkung mit den Kieselsäurefasern bei der Härtung die zur
Kristallbildung, z. B. der Beta-Spodumenphase erforderliche Zusammensetzung ergeben und ein möglichst geringer Anteil einer
Glasphase hoher Dehnung verbleibt.
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Die Kieselsäure des Flussmittels liegt zunächst in Faserform vor. Die Fasern verbessern die Nassfestigkeit, die Beschaffenh eit
und Trocknungseigenschaften des ungehärteten Zements und stören vor allem nicht die Benetzungswirkung der Flussmittel zu Beginn
der Aushärtung. Bei fortschreitender Härtung treten die Fasern aber mit dem Flussmittel in Wechselwirkung und erzeugen zunächst
ein Glas und sodann eine Kristallphase, wie z. B. Beta-Spodumen.
Die Menge der Kieselsäurefasern im Ansatz richtet sich in erster ^
Linie nach der nach Umsetzung mit dem Flussmittel entstehenden, für die Kristallbildung geeigneten Glasphase. Die Grosse der Fasern
beeinflusst die Nassfestigkeit, die Handhabungseigenschaften
des ungehärteten Materials, sowie die Homogenität des gehärteten glaskeramischen Zements. Meist sind Kieselsäurefasern mit Durchmessern
unter etwa 100 /u, vorzugsweise 10 - 30 >u geeignet.
Die Fasern sollen lang genug sein, um ein Reissen beim Trocknen zu vermeiden und zur Nassfestigkeit beizutragen, wenn ein flüssiger
Träger mit dem Zement zu einer Paste angesetzt wird. In diesen Fällen wird ein Verhältnis von Länge zu Durchmesser von ^
wenigstens ca. 20:1 bevorzugt.
Das Gewichtsverhältnis der Flussmittel zum Glaspulver ist je nach der für eine bestimmte Brenntemperatur erforderlichen Bindungsfestigkeit
in den angegebenen Grenzen abwandelbar. Grössere Mengen Flussmittel ergeben bei niedrigeren Temperaturen eine bessere
Bindung, aber einen weicheren Zement. Der Grad der Bindungsfestigkeit sowie die Wärmeausdehnungsmerkmale des gehärteten
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Zements sind auch durch Änderung der Zusammensetzung des Flussmittels
regelbar. In der Regel erzeugt ein hoher Gehalt an AlBO3
oder H3BO- im Ansatz einen Zement mit erhöhtem Wärmeausdehnungskoeffizient,
während an LiF reiche Zusammensetzungen die Glaskeramiken besser binden,aber weichere Zemente erzeugen.
Der für die Wärmebehandlung der bevorzugten Zusammensetzungen geeignete Bereich beträgt etwa 850 - 1300°. Das Glaspulver wird
z. B. zunächst bei 800 - 1000° gesintert; anschliessend werden die aktiven Bestandteile des Flussmittels mit den Kieselsäurefasern
und dem Glaspulver bei etwa 900 - 1300 umgesetzt und anschliessend in situ z. B. bei etwa 900 - 1300 kristallisiert.
Für die besonders günstige Kristallphase Beta-Spodumen werden etwa lOCO - 1100° während ca. 2-12 Stunden bevorzugt. Bei
Temperieren im unteren Bereich, z. B. nahe 900°, sind längere
Zeiten, is etwa 24 Std. erforderlich, während im oberen Temperaturbereich, nahe 1300° kürzere Zeiten, je nach der Zusammensetzung
2-4 Std. ausreichen. Längere Zeiten sind möglich, aber ohne praktischen Vorteil.
Durch Abänderung der Härtungsbedingungen und der Zusammensetzung des Flussmittels kann die Wärmedehnung des gehärteten Zements
bis zu einem gewissen Grade beeinflusst werden; dies ist an Hand einiger Beispiele der Tabelle I erläutert. Die Zemente enthielten
ausser 10 Gew.% des in der Tabelle aufgeführten Flussmittels 90 Gew.% thermisch kristallisierbares Glaspulver der Zusammensetzung,
in Gew.% auf Oxidbasis errechnet nach dem Ansatz,
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72,3% SiO2, 22,8% Al 0, und 4,9% Li„0. Die Zusammensetzung des
Flussmittels ist in der Tabelle in Gew.% auf Oxidbasis errechnet
nach dem Flussmittelansatz angegeben. Das zugegebene LiF ist daher als äquivalentes Li2O aufgeführt. Da das Flussmittel
nur 10% des Gesamtansatzes ausmachte, war der Zusatz an LiF nur ein geringer Teil des gehärteten Zements; jedoch bewirkten
der vergleichsweise hohe LiF Gehalt im Ansatz des Flussmittels eine weit stärkere Flusswirkung als auf Grund der Gesamtzusammensetzung
des Zements anzunehmen wäre. "
Der Anteil SiO2 wurde dem Flussmittel in Form von Kieselsäurefasern,
Al3O3 und B3O3 als AlBO und/oder H BO3 und Al(OH)3
zugesetzt. Der nicht in allen Fällen gemessene Wärmeausdehnungskoeffizient gilt für den gehärteten Zement als Durchschnittswert
im Bereich von 0 - 900°. Der Wärmefahrplan war wie folgt: A Erhitzen auf 1000° mit 80°/Std., 10 Std. Halten,
B Erhitzen auf 1000° mit 360°/Std., 10 Std. Halten, C Erhitzen auf 960° mit 360°/Std., 10 Std. Halten,
D Erhitzen auf 1040° mit 360°/Std., 10 Std. Halten.
Zusammensetzung des gehärteter Zement
Flussmittels durchschn. Wärmedehnung
(10% d.ges. Zementansatzes) (cm/cm°C χ 10"')
SiO2 Al2O3 B2O3 Li2O Stufe A Stufe B Stufe C Stufe D
1 60,0 33,0 - 7,0 2,7 3,5 2,6
2 67,5 26,8 - 5,7 2,8 3,1 2,8
3 75,0 20,6 - 4,4 0,8 2,3 1,6 4,9
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« Ω Μ
2U3531
Zusammensetzung des gehärteter Zement
Flussmittels durchscnn. Wärmedehnung
(10% d.ges. Zementansatzes) (cm/cm°C χ 10~7)
B0O, Li9O Stufe A Stufe B Stufe C Stufe D
17,0 | - | 5,6 | 7,0 | 4,4 | 7,0 | 6,7 |
14,0 | - | 4,7 | 5,5 | 5,1 | 4,0 | 6,5 |
10,5 | - | 4,5 | 5,4 | 5,3 | 6,1 | |
- | 24,5 | 3,2 | 1,3 | 5,6 | ||
- | 19,5 | 2,3 | 3,7 | 4,3 | ||
- | 15,0 | 0,7 | -1,2 | 0,0 | ||
5,6 | 18,4 | 1,1 | 3,7 | 5,6 | ||
7,0 | 12,5 | 0,8 | 3,6 | 3,3 | ||
11,4 | 12,6 | 2,4 | 3,4 | 4,1 | ||
11,4 | 7,0 | 4,2 | 3,5 | 5,8 | ||
7,0 | 5,5 | 4,4 | 4,3 | 5,6 | ||
5,6 | 7,0 | 3,4 | 4,7 | 4,9 | ||
18,3 | 1,0 | 1,6 | 1,9 | |||
12,5 | 4,0 | 4,6 | 3,8 | |||
12,7 | 3,1 | 3,4 | 3,9 | |||
12,6 | 2,6 | 3,3 | 2,6 | |||
10,1 | 2,8 | 3,1 | 4,2 |
4 60,0 16., 0
5 67,5 13,0 14,0 5,5 5,1 4,0 6,5 7,8
6 75,0 10,0'
7 60,0 16,0
8 67,5 13,0
9 75,0 10,0
10 60,0 16,0 5,6 18,4 1,1 3,7 5,6 3,2
11 67,5 13,0 7,0 12,5 0,8 3,6 3,3 2,0
13 60,0 21,6
14 67,5 20,0
15 60,0 27,4 5,6 7,0 3,4 4,7 4,9 5,2
16 60,0 21,7 - 18,3 1,0 1,6 1,9 1,9
17 67,5 20,0 - 12,5 4,0 4,6 3,8 3,5
18 60,0 27,3 - 12,7 3,1 3,4 3,9 2,8
19 60,0 21,8 5,6 12,6 2,6 3,3 2,6 2,6
20 67,5 17,6 4,7 10,1 2,8 3,1 4,2 3,2
Durch Abwandlung von Zusammensetzung und Wärmebehandlung lassen sich beliebige Wärmedehnungskoeffizienten im Bereich von -5 bis
+30 χ 10 /0C erreichen. Damit ist die Möglichkeit zur genauen
Anpassung des Zements an die jeweilige Glaskeramik, wie z. B. Teilen mit Beta-Spodumen niedriger Dehnung für Wärmeaustauscher
und dergleichen gegeben.
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Ausser der Bindung von Glaskeramiken des Systems Li3O-Al2O3-SiO2
sind entsprechend rezeptierte, die erforderlichen Dehnungswerte und Kristallphasen ergebende Zemente auch zur Bindung von Glaskeramiken
mit den Phasen ZnO/Al20 -SiO oder MgO-Al2O3-SiO2
geeignet. So können Glaskeramiken des Systems MgO-Al0O-SiO-TiO,.
^ 3 2
mit der Hauptkristallphase Cordierit (2MgO-2Al203-5SiO2) mit einem
Zement verbunden werden, bestehend aus 60-90% Glaspulver des gleichen und ebenfalls zu Cordierijikristallisierenden Systems
10-40% eines Faser/Flussmittelfemischs aus 40-80% Kieselsäurefasern,
3-25% MgF2 und 10-35% AlBO3 oder 10-35% Al(OH)3 + 0-23%
. Vorzugsweise besteht das Glaspulver aus etwa 40-80% SiO2,
10-35% Al2O3, 3-15% TiO2 und 5-20% MgO und gegebenenfalls geringen
Mengen anderer Oxide, Oxidiermittel, Läuterungsmittel und Verunreinigungen. Hinsichtlich der Korngrösse des Glaspulvers
und der Faserlänge gilt das oben Gesagte. Auch lassen sich Wärmedehnungskoeffizienten
von etwa 20 - 50 χ 10~^/°C durch Abwandlung der Zusammensetzung des Flussmittels und der Aushärtungsbedingungen einstellen. Die Aushärtung erfolgt bei etwas höheren
Temperaturen, etwa 1000 - 1300°, vorzugsweise 2-12 Std. bei 1100 - 1200°. Glaskeramiken des Systems 23222
mit Fluorphlogopit oder Fluorglimmer (KMg AlSi 01QF) als Hauptkristallphase
können mit einem Zement aus 60-90% Glaspulver des gleichen Systems zementiert werden. Dieser Zement kristallisiert
mit der gleichen Kristallphase aus und enthält ferner 10-40% Flussmittel, das sich aus 40-80% Kieselsäurefasern, 3-25% MgF ,
5-15% KO und 10-50% AlBO oder 10-50% Al(OH) + 0-30% H BO
£t «J J J «J
zusammensetzt und gegebenenfalls geringe weitere dem Grundglas
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angepasste Zusätze. Bevorzugt für die Bindung von Glaskeramiken mit Fluorphlogopit werden Glaspulver der nach dem Ansatz errech- ·
neten Zusammensetzung in Gew.% und auf Oxidbasis von etwa 35-48% SiO2, 5-15% B O3, 14-22% Al3O3, 15-25% MgO, 3-8% K3O und 5-10% F,
sowie gegebenenfalls geringen Mengen anderer Oxide wie P3Oc/
TiO0, ZrO0, BaO, CaO, SrO, FeO, ZnO, CdO, GeO0, SnO., PbO usw.
Für die Korngrösse und Faserlänge gilt das oben Gesagte. Die Wärmedehnung ist auch hier einstellbar, und zwar im Bereich
von 70 - 130 χ 10~7/°C. Die Härte lässt sich über die Zusammensetzung
des Flussmittels und dessen Verhältnis zum Grundglas regeln. Die Aushärtung erfolgt wie im Falle von Beta-Spodumen
ο
vorzugsweise bei 800 - 1000 während 2-12 Std.
vorzugsweise bei 800 - 1000 während 2-12 Std.
Ähnliche Zemente sind für das System ZnO-Al3O3-SiO-ZrO3 mit
Beta-Quartz oder Zinkpetalit als Hauptkristallphase rezeptierbar.
(Zinkpetalit verdankt seinen Namen der bei der Diffraktionsanalyse
mit Röntgenstrahlen feststellbaren Ähnlichkeit mit Petalit-Li-Al-Si4-O1n
und besteht wahrscheinlich aus fester Lösung mit wenigstens einer der Kristallphasen ZnAl3si_0^Q, ZnSi3OtJ,
ZnAl2Si8O30). Diese Zemente bestehen aus 60-90% Glaspulver
dieses Systems, das zu Beta-Quartz oder Zinkpetalit kristallisiert und 10-40% Faser/Flussmittelgemisch. Das bevorzugte Glaspulver
besteht aus (in Gew.% auf Oxidbasis errechnet nach dem Ansatz): etwa 40-60% SiO2, 20-30% Al3O3, 20-30% ZnO, 0-15% ZrO3 und
wahlweise 0,001 - 0,5% metallisches Au, Cu, Ag und/oder Pt. Meist sind 3% ZrO3 erforderlich, wenn dies der einzige Kernbildner
ist. Ferner können geringe Mengen anderer Oxide, Oxidiermittel,
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-"- 2U3531
Läuterungsmittel und Verunreinigungen anwesend sein. Geeignete Flussmittel bestehn im wesentlichen aus 40-60% geschmolzener
Kieselsäurefasern, 3-25% ZnF0 und 15-35% AlBO oder 15-35% Al(OH)
* 3
+ 0 - 23% H3BO3. Die Aushärtung wird bei 700 - 900° während 2 12
Std. vorgenommen. In der Regel bilden metallisches Pt, Au, Ag oder Cu enthaltende Zemente Zinkpetalit, erhebliche Mengen ZrO-,
enthaltende Zemente dagegen Beta/Quartz als Hauptkristallisierphase
nach dem Aushärten. Wie zuvor ist der Wärmeausdehnungskoeffizient beeinflussbar, und zwar im Bereich von 0 - 15 χ 10"7Z0
Die genaue Zusammensetzung der zu bindenden glaskeramischen Teile ist im Bereich der Li2O, MgO oder ZnO-Al O3-SiO3 Systeme an sich
gleichgültig, da die Zementzusammensetzung und Aushärtungsbedingungen im Hinblick auf eine der entstehenden Kristallphasen
Beta-Spodumen, Cordierit, Zinkpetalit, Fluorphlogopit, Beta-Quartz
und die Wärmedehnung angepasst werden können. Die Tabelle II gibt einige Beispiele.
- 12 -
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- 12 Tabelle II Zusammensetzungen
SiO2 | °3 |
Al2 | 0 |
Li2 | 2 |
TiO | °3 |
As2 | |
MgO | |
ZnO | |
BaO | 0 |
Na2 | |
K2O | 3 |
B2O |
A | 69 | B | 69,1 | 47 | - | - | D | |
72 | ,3 | 17 | ,9 | 18,3 | 23 | - | - | ,0 |
22 | ,8 | 4 | ,5 | 2,71 | - | - | - | ,5 |
4 | ,9 | 4 | ,3 | 4,67 | 23 | 6 | ||
- | 0 | ,344 | 0,75 | - | ||||
- | - | ,8 | 2,65 | |||||
- | - | 0,95 | ||||||
- | 3 | - | ,5 | |||||
- | - | ,1 | 0,37 | |||||
- | - | 0,07 | ||||||
- | - | 0,07 | ||||||
- | 0,25 | |||||||
_ | ,0 | |||||||
Hauptkristallphase
Kristallinitat in %
Wärmeausdehnung
(χ 10"V0C)
Beta- Beta- Beta- Beta-Spodumen Spodumen Spodumen Quartz
90-95
5-6
85-95 85-95
6-7
12-18
80-90
MgO ZnO
H | 2098 | 47 | L | 589 | 43 | G | 9 |
49,6 | 23 | ,0 | 15 | / | 8 | ||
27,3 | - | ,5 | - | / | |||
9,9 | - | - | |||||
0,4 | - | 14 | 0 | ||||
12,7 | 23 | - | / | ||||
- | 1 1 | ,5 | |||||
/1 | |||||||
- 13 -
B2°3
ZrO„
ZrO„
CaO 0,1
P t/Au
10,8 8,1
6,0
Hauptkristallphase
Spuren
Zink-Cordierit petalit
Kristallinität
in % 85-95
Wärmeausdehnung
(x 10-7/°C)
(x 10-7/°C)
80-95
7,3
Fluorphlogopit
50-90
20-30 0-15 70-100 Für einige Anwendungsfälle wird der Zement am besten als Paste
oder in flüssiger Form verwendet. Durch geeignetes flüssiges Trägermaterial wird die Zusammensetzung vor dem Härten genügend
flüssig gemacht. Geeignet sind z. B. Wasser, Alkohol, organische Löser oder generell Flüssigkeiten, die beim Aushärten verflüchtigt
werden und den gehärteten Zement nicht weiter beeinflussen.
Anhand der nicht beschränkenden Beispiele sei die Erfindung weiter erläutert.
Es wurde eine Mischung aus 72 Gew.% Glaspulver und 28% feine, geschmolzene Kieselsäurefasern enthaltendem Flussmittel bereitet.
Das Glaspulver entsprach der Zusammensetzung A der Tabelle II, bestand im wesentlichen in Gew.% und auf Oxidbasis aus
- 14 -
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_14-
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72,3$ SiO , 22, 8# AIgO , 4,9$ Li O und hatte Korngrössen von
1 - 20 /U im Durchmesser. Das Flussmittel bestand im wesentlichen aus 20# AlBO , 8,5$ LiF und 71,5£>
geschmolzenen Kieselsäurefasern, mit Durchmessern von etwa 10 /U und einem Verhältnis
von Länge zu Durchmesser von etwa 20:1.
Die Bestandteile wurden mit Wasser gemischt und mit einem Spachtel
zu einem auf senkrechte Glaskeramikflächen auftragbaren Brei angerührt. Die Glaskeramikteile hatten die Zusammensetzung
A der Tabelle II. Der pastenförmige Zement wurde mit dem Spachtel
auf die Teile aufgetragen, diese zusammengesetzt, auf 1040 erhitzt, 10 Stunden gehalten und auf Zimmertemperatur gekühlt.
Die elektronenmikroskopische Untersuchung zeigte etwa &5% Kristallgehalt
(Volumen-^), und durch Diffraktionsanalyse mit Röntgenstrahlen
wurde die Kristallphase als feste Beta/Spodumenlösung nachgewiesen. Der durchschnittliche Vfärmedehnungskoeffizient des
gehärteten Zements bei 0 - 1000° betrug 10 χ 10~7/°C, der der
Glaskeramikteile 6 χ 10"7/°c·
Es wurde eine Mischung aus 80 Gew.$6 thermisch entglasbarem Glaspulver
und 20 Gew. 1Jo Flussmittel bereitet. Das Glaspulver hatte
die Zusammensetzung E der Tabelle II mit Korngrössen wie im Beispiel I. Das Flussmittel bestand im wesentlichen aus 60 Gew.^ geschmolzenen
Kieselsäurefasern, 20)6 Al(0H)_ und 12)6 MgF,, der Grosse
wie im Beispiel I. Die Bestandteile wurden mit Wasser gemischt und auf die Glaskeramikteile aufgetragen. Die Teile hatten die
Zusammensetzung und Kristallstruktur der Zusammensetzung E der
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Tabelle II. Der zusammengesetzte Gegenstand wurde 10 Std. auf 1100 erhitzt und auf Zimmertemperatur gekühlt. Der Zement bestand
nach der Härtung zu 80 Vol.% aus Kristallen, die durch Diffraktionsanalyse als Cordierit nachgewiesen wurden. Der
durchschnittliche Wärmedehnungskoeffizient des gehärteten Zements betrug bei 0 - 900° 40 χ 10"^/0C, der der Glaskeramikteile
30 χ 10~7/°C.
Es wurde eine Mischung aus 80 Gew.% thermisch entglasbarem Glaspulver
und 20% Flussmittel enthaltend geschmolzene Kieselsäurefasern hergestellt. Das Glaspulver hatte die Teilchengrösse des
Beispiels I und die Zusammensetzung D der Tabelle II. Die Grosse der Kieselsäurefasern war die gleiche wie im Beispiel I. Das
Flussmittel bestand im wesentlichen aus 60 Gew.% Kieselsäurefasern, 28% Al(OH)- und 12% ZnF . Die Bestandteile wurden mit
Wasser gemischt und auf Glaskeramikteile der Zusammensetzung und Kristallstruktur D der Tabelle II aufgetragen. Der zusammengesetzte
Gegenstand wurde geformt und während 10 Std. auf 800 erhitzt. Der gehärtete Zement war zu 75 Vol.% kristallin, und
zwar im wesentlichen Beta-Quarz. Die durchschnittliche Wärmedehnung des Zements betrug bei 0 - 800° 5 χ 10~ /°C, die der
Glaskeramikteile 3 χ 10"7/°C.
- 16 -
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Es wurde eine Mischung bestehend aus 80 Gew.% thermisch entglasbarem
Glaspulver der Zusammensetzung G der Tabelle II und 20 Gew.% Flussmittel bereitet. Die Korngrösse des Glaspulvers entsprach
der des Beispiels I. Das Flussmittel bestand im wesentlichen, in Gew.% aus 60% geschmolzenen Kieselsäurefasern, 20% AlBO ,
12% MgF und 8% K_0. Die Grosse der Kieselsäurefasern war die
der Fasern des Beispiels I.
Die Bestandteile wurden mit Wasser gemischt und auf Glaskeramikteile
der Zusammensetzung und Kristallstruktur G der Tabelle II aufgetragen. Der zusammengesetzte Gegenstand wurde 10 Std. auf
900° erhitzt und dann auf Zimmertemperatur gekühlt. Der gehärtete Zement war zu etwa 60 Vol.% kristallin, die Kristallphase
bestand im wesentlichen aus Fluorphlogopit. Der durchschnittli- · ehe Wärmedehnungskoeffizient des gehärteten Zements betrug bei
0 - 900° 90 χ 10~7/°C, der der Glaskeramikteile 80 χ 10~7/°C.
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Claims (8)
1. Thermisch entglasbarer Zement für Glaskeramik mit einer vorwiegenden
Kristallphase aus Beta-Spodumen, Cordierit, Zinkpetalit, Beta-Quarz oder Fluorophlogopit, desäen Wärmedehnung und Kristallstruktur
der der zu bindenden Glaskeramik entspricht, dadurch gekennzeichnet, dass dieser aus 60-90% eines thermisch entglasbaren
Glases und 10-40% einer Mischung aus Fasern und Flussmittel besteht, die nach Wärmebehandlung ein kristallisierbares Glas er- Λ
gibt, das ebenso wie das übrige Glas nach Kristallisierung eine vorwiegende Kristallphase aus Beta-Spodumen, Cordierit, Zinkpetalit,
Beta-Quarz oder Fluorophlogopit aufweist.
2. Zement gemäss Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass Faser-Flussmittelmischung
im wesentlichen aus Fasern aus geschmolzener Kieselsäure, einem der Metallfluoridsalze LiF, ZnF oder MgF
und wenigstens einer der Verbindungen AlBO-, Al(OH) oder H3BO3 besteht.
und wenigstens einer der Verbindungen AlBO-, Al(OH) oder H3BO3 besteht.
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3. Thermisch entglasbarer Zement gemäss Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass das Glas aus 10-40% einer Mischung aus Fasern und Flussmittel und 60-90% Glas besteht, welch letzteres
in Gew.% auf Oxidbasis enthält:
Gruppe A: 60-80% SiO , 10-25% Al0O , 2-10% Li 0, 0-5% BaO;
Gruppe B: 40-80% SiO0, 10-35% Al 0,, 5-20% MgO7 0-15% TiO ;
Gruppe C: 40-60% SiO2, 20-30% Al3O3, 20-30% ZnO, 0-15% ZrO2,
0,05% Ag, Au, Cu und/oder Pt;
Gruppe D: 35-48% SiO9, 5-15% B0O . 14-22% Al-O,,, 15-25% MgO,
3-8% KO und 5-10% F;
wobei die Faser-Flussmittelmischung aus einem anderen Zusammensetzungsbereich
gewählt wird, je nach der mit ihr zusammen verwendeten Glasgruppe, und zwar:
bei Verwendung mit Gruppe A: 60-80% Kieselsäurefasern, 3-25%
LiF und 5-25% AlBO3 oder 60-80% Kieselsäurefasern, 5-25% Al(OH)3,
3-25% LiF und 0-15% H3BO3;
bei Verwendung mit Gruppe B: 40-80% Kieselsäurefasern, 3-25%
MgF und 10-35% AlBO ,-oder 40-80% Kieselsäurefasern, 3-25% MgF3,
10-35% Al(OH)3 und 0-23% H BO3;
bei Verwendung mit Gruppe C: 40-60% Kieselsäurefasern, 3-25%
ZnF2 und 15-35% AlBO3; oder 40-60% Kieselsäurefasern, 3-25%
ZnF2, 15-35% Al(OH)3 und 0-23% H3BO3;
bei Verwendung mit Gruppe D: 40-80% Kieselsäurefasern, 3-25%
MgF2, 5-15% K2O und 10-50% AlBO3; oder 40-80% Kieselsäurefasern,
3β25% MgF2, 5-15% K2O, 10-50% Al(OH)3 und 0-30% H3BO3.
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JR
4. Verfahren zum Zementieren von Glaskeramiken mit einer vorwiegenden
Kristallphase aus Beta-Spodumen, Cordierit, Zinkpetalit, Beta-Quarz oder Fluorophlogopit, unter Verwendung eines Zements
gemäss Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass eine
der jeweiligen Glaskeramik angepasste Zementzusammensetzung auf bestimmte Kontaktflächen wenigstens eines der zu verbindenden
glaskeramischen Körper aufgebracht wird, die zu verbindenden
Körper in Kontakt gebracht und soweit und solange erhitzt werden, dass die Komponenten der Faser-Flussmittelmischung ein Glas bil- ä den und dieses sowie das übrige Glas entglasen, die Erhitzungstemperatur aber unter der Deformationstemperatur der zu verbindenden Glaskeramiken gehalten wird.
der jeweiligen Glaskeramik angepasste Zementzusammensetzung auf bestimmte Kontaktflächen wenigstens eines der zu verbindenden
glaskeramischen Körper aufgebracht wird, die zu verbindenden
Körper in Kontakt gebracht und soweit und solange erhitzt werden, dass die Komponenten der Faser-Flussmittelmischung ein Glas bil- ä den und dieses sowie das übrige Glas entglasen, die Erhitzungstemperatur aber unter der Deformationstemperatur der zu verbindenden Glaskeramiken gehalten wird.
5. Verfahren gemäss Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass
die Erhitζungstemperatur in einem der folgenden Bereiche liegt: 1000 - 1100° wenn die Kristallphase Beta-Spodumen ist;
die Erhitζungstemperatur in einem der folgenden Bereiche liegt: 1000 - 1100° wenn die Kristallphase Beta-Spodumen ist;
1100 - 1200° wenn die Kristallphase Cordierit ist;
700 - 900° wenn die Kristallphase Beta-Quarz oder Zinkpetalit ist;
800 - 1000° wenn die Kristallphase Fluorophlogopit ist.
6. Verfahren gemäss Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass
die Erhitzungsdauer in jedem Fall 2-12 Std. beträgt.
die Erhitzungsdauer in jedem Fall 2-12 Std. beträgt.
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ίο
7. V erfahren gemäss Ansprüchen 4-6, dadurch gekennzeichnet,
dass das thermisch entglasbare Glas den Ansatz in Form eines Pulvers mit einer Korngrösse von 1 - 30 ,u zugesetzt wird.
8. Verfahren gemäss Ansprüchen 4-6, dadurch gekennzeichnet, dass die Faserkomponente aus Fasern mit Durchmessern unter 100 *
und einem Verhältnis der Länge zum Durchmesser von 20:1 besteht.
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