DE19719252A1 - Zweiflutiger hartverlöteter Flachrohrverdampfer für eine Kraftfahrzeugklimaanlage - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen zweiflutigen hart­ verlöteten Flachrohrverdampfer aus Aluminium oder einer Alumi­ niumlegierung für eine Kraftfahrzeugklimaanlage mit den Merkma­ len des Oberbegriffs von Anspruch 1.

Ein derartiger zweiflutiger Flachrohrverdampfer ist neben weiteren mehr als zweifluti­ gen Ausführungsformen aus der DE-195 15 526 C1 bekannt.

Auf dem Markt befindliche Flachrohrverdampfer einer solchen Bauart haben mit soeben erst bekanntgewordenen Prototy­ pen eine Bautiefe von 60 mm, während die Bautiefe standardmäßig bei vergleichbaren Plattenverdampfern 66 bis etwa 100 mm be­ trägt.

Wie schon die gattungsgemäße Veröffentlichung zeigt, bestand bisher das Bestreben, den Wirkungsgrad dann, wenn dies erwünscht ist, im Übergang auf mehr als zweiflutige Verdampfer zu erhöhen.

Darüber hinaus hat man sowohl bei zweiflutigen als auch bei mehr als zweiflutigen Verdampfern sich bemüht, die einzelnen Flachrohre mit einem möglichst gleich bleibenden Ver­ hältnis von flüssigem zu gasförmigem Kältemittel zu beschicken und hierfür, wie dies auch schon gattungsgemäß vorgesehen ist, zulaufseitig das Kältemittel auf die Eingänge von Gruppen von Flachrohren zu verteilen. Äquivalent hierzu ist in der Gattung auch die momentan nicht aus dem Stand der Technik für Flach­ rohrverdampfer nachweisbare Idee mit einbezogen, diese Vertei­ lung auch noch in bezug auf jedes einzelne Flachrohr vorzuneh­ men. Eine derartige Verteilung auf einzelne Rohre eines Ver­ dampfers, nicht jedoch ausdrücklich eines Flachrohrverdampfers, ist an sich aus der DE-U-0 566 809 A1 bekannt.

Bei allen derartigen Verteilungen des zulaufseitigen Kältemittels auf Flachrohre erfolgt zugleich eine Verteilung auf alle Kammern des jeweiligen Flachrohres, die sich in Rich­ tung der Bautiefe des Verdampfers hintereinander erstrecken. Die Bautiefe des Verdampfers ist dabei im Grenzfall mit der entsprechenden Breitendimension des Flachrohres identisch. Die Breitendimension des Flachrohres kann jedoch auch etwas gerin­ ger sein, insbesondere, wenn man einen entsprechenden stirnsei­ tigen Überstand der Verrippung durch die Zickzacklamellen mit einbezieht.

Nun ist gerade beim Einbau von Bauteilen in Kraft­ fahrzeuge ein Hauptproblem immer der verfügbare Einbauraum im Kraftfahrzeug. Es besteht daher generell bei Bauelementen zum Einbau in Kraftfahrzeuge das Bestreben, die Außendimensionen bei vorgegebener Nutzleistung minimal zu halten. Es ist dabei als selbstverständlich vorauszusetzen, daß dieser Grundgedanke auch bei all den bekannten gattungsgemäßen Flachrohrverdamp­ fern, die sich auf dem Markt befinden, zugrunde lag. Daraus ist herzuleiten, daß die Fachwelt bisher bei derartigen Flachrohr­ verdampfern bei Berücksichtigung aller Anforderungen eine Bau­ tiefe von weniger als 60 mm nicht als geeignet in Betracht zog.

Der Erfindung liegt die Erkenntnis zugrunde, daß diese Annahme auf einem Vorurteil beruht.

Die Erfindung beruht vielmehr auf der Erkenntnis, daß selbst bei sonst gleichbleibenden Parametern bekannter gat­ tungsgemäßer Flachrohrverdampfer eine Verringerung der Bautiefe mindestens teilweise dadurch kompensiert wird, daß dabei der Wirkungsgrad der Verteileinrichtung erhöht wird. Denn bei ver­ ringerter Bautiefe braucht zulaufseitig das Kältemittel nur auf eine geringere Zahl von Kammern der Flachrohre pro vom Verteil­ kanal gespeister Eintrittskammer verteilt zu werden.

In diesem Sinne beschreibt die Erfindung einen Weg, statt über den Weg der Erhöhung der Anzahl der Fluten über die Zweiflutigkeit hinaus eine Optimierung durch Verringerung der Bautiefe zu erhalten.

Dementsprechend liegt der Erfindung die Aufgabe zu­ grunde, den Wirkungsgrad eines gattungsgemäßen zweiflutigen Flachrohrverdampfers in einer konstruktiv besonders einfachen Weise zu erhöhen.

Diese Aufgabe wird in bezug auf die oben erörterte Bautiefe des Flachrohrverdampfers bei einem Flachrohrverdampfer mit den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1 durch dessen Kennzeichen gelöst, wobei die Unteransprüche 2 bis 4 den Erfin­ dungsgedanken auf die optimalen Werte der Bautiefe einengen.

Die konstruktiv besonders einfache Bauart des erfin­ dungsgemäßen zweiflutigen Flachrohrverdampfers ist schon daran zu erkennen, daß die Erhöhung des Wirkungsgrades ohne zusätzli­ che Bauelemente erreicht wird; es erfolgt sogar eine Einsparung an Baumaterial in Bautiefenrichtung. Dabei werden naturgemäß auch durch Mehrflutigkeit bedingte Längsquerwände entbehrlich. Schließlich wird eine sehr deutliche Einsparung an Raumbedarf für den Einbau im Kraftfahrzeug erreicht.

In den weiteren Unteransprüchen erfolgt eine beglei­ tende Optimierung von im Zusammenhang mit der Erfindung wesent­ lich erkannten Parametern, die im Zusammenspiel es sogar ermög­ lichen, den Wirkungsgrad von marktüblichen gattungsgemäßen Flachrohrverdampfern zu erreichen oder gar etwas zu übertref­ fen.

Neben der schon erwähnten Bautiefe erfolgt dabei eine begleitende Optimierung zum einen in bezug auf den jeweils von einer Zickzacklamelle eingenommenen Zwischenraum zwischen zwei benachbarten Flachrohren (Ansprüche 5 bis 8), auf die zwischen ihren Flachseiten gemessene Dicke der Flachrohre (Ansprüche 9 bis 12), auf die Wandstärke der Flachrohre zwischen ihrer Au­ ßenfläche und ihrer jeweiligen inneren Kammer (Ansprüche 13 bis 16) und auf die Teilung der Zickzacklamellen (Ansprüche 17 bis 21). Die Länge der Flachrohre hat sich demgegenüber als unkri­ tisch erwiesen und kann dem entsprechenden Platzangebot im Kraftfahrzeug angepaßt werden.

Im Rahmen der Erfindung wird, teilweise abweichend von dem Gebrauch in einigen Fachfirmen, unter Teilung der Ab­ stand benachbarter Scheitel derselben Zickzacklamelle verstan­ den bzw. der Wiederholungsabstand gleicher Phasen der Zickzack­ wellung.

Die Erfindung wird im folgenden anhand schematischer Zeichnungen noch näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 in perspektivischer und teilweise aufgebroche­ ner Darstellung ein Beispiel eines zweiflutigen Flachrohrver­ dampfers, auf den sich die Maßangaben der Erfindung beziehen;

Fig. 2 eine Draufsicht auf den Rohrboden des als Ver­ teiler dienenden Sammlers aus dessen Innenraum, und zwar bezo­ gen auf eine Eintrittskammer in eine Gruppe von Flachrohren;

Fig. 3 einen Querschnitt durch den mit Zickzacklamel­ len sandwichartig verrippten Block der Flachrohre des Verdamp­ fers gemäß Fig. 1 und Fig. 2;

Fig. 4 ein Diagramm mit der Bautiefe B als Abszisse, der Wärmetauscherkennzahl k x A_A als Ordinate und dem Zwischen­ raum LH als Parameterkurvenschar,

Fig. 5 ein Diagramm mit dem freien Abstand LH als Abszisse, der Versperrung der Flachrohre bezogen auf die ge­ samte Anströmfläche in % als Ordinate und der Rohrdicke d als Parameterkurvenschar,

Fig. 6 ein Diagramm mit der Bautiefe B des Verdamp­ fers als Abszisse, der Strömungsquerschnittsfläche F für das Kältemittel als Ordinate und des Zwischenraums LH als Parame­ terkurvenschar,

Fig. 7 ein Diagramm mit der Bautiefe B als Abszisse, dem Wärmetauscherwirkungsgrad η als Ordinate und der Lamellen­ teilung T als Kurvenschar.

Der in Fig. 1 bis Fig. 3 dargestellte Flachrohrver­ dampfer besteht in allen seinen dargestellten Teilen aus Alumi­ nium oder einer Aluminiumlegierung und ist auf seinen Teilen hartverlötet.

Die Flachrohre 2 weisen jeweils parallele gleichar­ tige Flachseiten 4 sowie stirnseitige Enden 6 auf, die ohne Be­ schränkung der Allgemeinheit hier ein Stromlinienprofil haben, ebenso aber auch anders gerundet oder gar eckig bzw. stumpf rechtwinklig zu den Flachseiten ausgebildet sein können. Inner­ halb jedes Flachrohres sind als jeweils durchgehende Kanäle Kammern 8 durch Zwischenwände 10 abgeteilt. Die im Rahmen der Erfindung in Betracht gezogene Anzahl im wesentlichen gleich groß dimensionierter Kammern liegt vorzugsweise zwischen 5 und 15 je nach tatsächlicher Bautiefe.

Die Flachrohre 2 sind mit jeweils konstantem gegen­ seitigen Abstand LH als Block über sandwichartig zwischenge­ schaltete Zickzacklamellen miteinander verrippt, die auf der Lufteintrittsseite vorzugsweise mit den betreffenden Stirnsei­ ten 6 bündig sind und für besseren Wasserablauf an der Luft­ austrittsseite vorzugsweise etwas gegenüber der dortigen Flach­ seite 6 gemäß der zeichnerischen Darstellung in Fig. 3 überste­ hen. In Fig. 3 ist auch die Bautiefe B als Abstand der beiden Stirnfronten der Zickzacklamellen 12 in Anströmrichtung LR der Außenluft angegeben, wobei anströmseitig wie erwähnt die Stirn­ front mit der betreffenden Stirnseite 6 der Flachrohre bündig ist bzw. in Querrichtung der Anströmrichtung LR fluchtet, wäh­ rend abströmseitig die Stirnfront über die benachbarten Stirn­ seiten L der Flachrohre 2 übersteht.

Der gegenseitige Abstand benachbarter Flachseiten 4 eines Paares benachbarter Flachrohre 2 ist deswegen mit LH be­ zeichnet, weil er identisch ist mit der sogenannten Lamellen­ höhe der jeweiligen Zickzacklamelle.

Jedes Flachrohr 2 hat eine zwischen seinen beiden entgegengesetzten Flachseiten 4 gemessene Rohrdicke d sowie eine Wandstärke w zwischen jeder Kammer 8 und der äußeren Flachseite 4 des betreffenden Flachrohres 2.

Jede Zickzacklamelle 12 hat ferner eine Teilung T, welche den Abstand benachbarter gleichartiger Phasen der Zick­ zacklamelle beschreibt wie etwa den Abstand benachbarter Schei­ tel an einer Seite der betreffenden Zickzacklamelle.

Die äußere Beaufschlagung der als Wärmetauschrohre des Verdampfers dienenden Flachrohre 2 erfolgt durch Außenluft im Kraftfahrzeug entsprechend dem Pfeil LR (Luftrichtung) in Fig. 1 und Fig. 3.

Die innere Beaufschlagung jedes Flachrohres 2 ist zweiflutig entsprechend dem Umkehrpfeil UP in Fig. 1. Für die Strömungsumkehr an dem einen Ende der jeweiligen Flachrohre im Block dienen gemäß Fig. 1 einzelne Endkappen 14, deren Funktion aber auch von einem gemeinsamen Umlenkkasten oder sonstigen strömungsmäßigen Umlenkglied übernommen werden kann.

Die Zuleitung des Kältemittels in den Verdampfer er­ folgt entsprechend dem Zulaufpfeil Z in Fig. 1 durch einen An­ schlußstutzen 16 an der Stirnseite eines Sammelkastens 18 aus Rohrboden 20 und Deckel 22. Die den Endkappen 14 abgewandten Enden der Flachrohre 2 sind dabei in Schlitzen oder äußeren und/oder inneren Krägen des Rohrbodens 20 so aufgenommen, daß sie mit dem Innenraum des Sammlers 18 kommunizieren können.

Der zulaufseitige Anschlußstutzen 16 des Sammlers 18 geht in diesem in ein Verteilrohr 24 einer Verteileinrichtung über, das an seinem freien Ende abgeschlossen ist und an seinem Umfang je eine Austrittsöffnung 26 aufweist, die jeweils mit einer Eintrittskammer 28 einer Gruppe von mehr als einem im Rohrboden 20 steckenden Flachrohr 2 kommuniziert. Die Zahl der einer Eintrittskammer zugeordneten Flachrohre kann dabei vom Abstand der jeweiligen Austrittsöffnung 26 in Abhängigkeit vom Anschlußstutzen 16 wechseln, was in Fig. 2 jedoch nicht reali­ siert ist, wo ohne Beschränkung der Allgemeinheit jeweils zwei Flachrohre mit jeweils einer Eintrittskammer 28 kommunizieren. Praktisch kommt im Zusammenhang mit der Erfindung insbesondere die Anzahl von nur einem Flachrohr 2 pro Eintrittskammer bis zu fünf Flachrohren pro Eintrittskammer in Frage, und zwar wie er­ wähnt sowohl mit Konstanz dieser Zahl als auch mit angepaßter Veränderlichkeit zwischen den genannten Grenzen 1 und 5.

Die in Strömungsrichtung des Kältemittels zweite Flut aller Flachrohre kommuniziert mit einer gemeinsamen Austritts­ kammer 30 im Sammler 18, welche sich über deren gesamte Länge erstreckt und von einer sich ebenfalls längs des Sammlers 18 in diesem erstreckenden Längstrennwand 32 von den einzelnen Ein­ trittskammern 28 strömungsmäßig getrennt ist. Die Eintrittskam­ mern 28 ihrerseits sind voneinander durch Querwände 34 minde­ stens großenteils oder gänzlich getrennt. Die Querwände 34 er­ strecken sich dabei rechtwinklig von der der Ausgangskammer 30 abgewandten Seite der Längstrennwand 32 aus.

Die Ausgangskammer 30 kommuniziert mit einem äußeren Strömungsaustritt 36 des Kältemittels aus dem Verdampfer.

Der Strömungsaustritt kann wie der Eintrittsstutzen 16 ebenfalls als äußerer Anschlußstutzen gemäß der zeichneri­ schen Darstellung in Fig. 1 gestaltet sein. Ebenfalls kommen natürlich Strömungseintritt und Strömungsaustritt auf jede an­ dere mögliche Gestaltung in Frage, auch eine solche, bei der die beiden Austritte an entgegengesetzten Stirnseiten des Samm­ lers 18 vorgesehen sind. Ebenso könnte man daran denken, den Strömungsaustritt oder in besonderer Konstruktionsweise, etwa unter Verwendung von Druckguß, auch den Strömungseintritt an der Längsseite des Sammlers 18 vorzusehen. Schließlich ist im Rahmen der Erfindung auch nicht ausgeschlossen, daß die ein­ gangsseitigen und die ausgangsseitigen Sammeleinrichtungen von gesonderten Sammlern gebildet sind, so daß dann die Längsquer­ wand 32 bei jedem dieser gesonderten Sammler entfällt.

Im Diagramm der Fig. 4 ist die Wärmetauscherkennzahl (k x A_A) über der Bautiefe (B) des Flachrohrverdampfers aufge­ tragen. Die Wärmetauscherkennzahl wird gebildet aus dem Produkt der Wärmedurchgangszahl (k) und der gesamten äußeren luftbe­ rührten Fläche (A_A) und besitzt die Einheit Watt/Kelvin. Die Bautiefe ist in Millimeter aufgetragen. Die gestrichelte Kurve gilt für einen von der Lamelle eingenommenen Zwischenraum LH = 5 mm, die strichpunktierte Kurve gilt für LH = 7 mm, die durchgezogene Kurve für LH = 9 mm.

Die gesamte Kurvenschar (LH) gilt für eine Rohrdicke d = 1,8 mm und eine Lamellenteilung T = 2,8 mm.

Fig. 4 veranschaulicht den überraschenden Effekt der Erfindung, daß bei entsprechender Wahl der Rohrdicke (d) sowie des von der Lamelle eingenommenen Zwischenraums (LH) die Wärme­ tauscherkennzahl (k x A_A) bei Halbierung der Bautiefe (B) noch konstant gehalten werden kann.

So kann z. B. ein Verdampfer mit einer Bautiefe von 60 mm auf eine solche von ca. 30 mm verkleinert werden, wenn der von der Lamelle eingenommene Zwischenraum (LH) von 9 mm auf 5 mm reduziert wird und eine Rohrdicke von d = 1,8 mm zum Ein­ satz kommt. Trotz erheblich geringerer äußerer Fläche, aber auch bei geringerer innerer Wärmeübertragungsfläche wird diese Leistungsgleichheit bei halbierter Bautiefe (B) erreicht, da die fehlende innere und äußere Wärmeübertragungsfläche durch eine verbesserte Kältemittelverteilung in den Flachrohren redu­ zierter Bautiefe (B) und durch erheblich höhere Wärmeübergangs­ zahlen sowohl auf der Innen- als auch auf der Außenseite kom­ pensiert wird.

Durch die Bautiefenhalbierung entstehen beim Einsatz des Verdampfers in Kraftfahrzeugklimaanlagen erhebliche Vorteile bezüglich des Einbauraumes und des Gewichtes.

Bei der Reduzierung des von der Lamelle eingenommenen Zwischenraumes (LH) muß gemäß Fig. 5 darauf geachtet werden, daß die luftseitige Versperrung (V) der Flachrohre, die in Fig. 5 als Ordinate in Prozent aufgetragen ist, nicht zu groß wird, da sonst bei einer vorgegebenen Luftmenge die Luftgeschwindig­ keiten in dem von der Lamelle eingenommenen Zwischenraum (LH) zu groß werden und das Kondenswasser nicht mehr im Lamellen­ block in den Zickzacklamellen ablaufen kann, ohne daß es von der Luft mitgerissen wird.

Bei den in Kraftfahrzeugen vorgegebenen Bauräumen und Luftvolumenströmen sollte daher eine luftseitige Versperrung von 22% nicht überschritten werden. Dies bedeutet, daß bei Re­ duzierung des von der Lamelle eingenommenen Zwischenraumes (LH) ebenfalls die Rohrdicke (d) reduziert werden muß. Bei einem Zwischenraum (LH) von 5 mm sollte daher eine Rohrdicke (d) von 1-1,5 mm und bei einem Zwischenraum (LH) von z. B. 7 mm eine solche von 1,5-2 mm zum Einsatz kommen.

Neben der luftseitigen Versperrung der Flachrohre, die entscheidend für den Kondenswasserablauf, aber auch für den luftseitigen Druckverlust ist, ist weiterhin die Strömungsflä­ che (F) von entscheidender Bedeutung.

Fig. 6 zeigt den Zusammenhang der Strömungsfläche (F) (mm²) und der Bautiefe (B) (mm) mit dem freien Zwischenraum (LH) für eine Rohrdicke von d = 1,8 mm. Die gestrichelte Linie gilt dabei für einen Zwischenraum (LH) von 5 mm, während die durchgezogene Linie für LH = 9 mm gilt.

Für eine maximale Leistung muß einerseits die innere Wärmeübergangszahl sehr hoch sein, was durch eine hohe Strö­ mungsgeschwindigkeit und einen kleinen Strömungsquerschnitt (F) erreicht wird, und andererseits darf auch der kältemittelsei­ tige Druckverlust durch eine zu hohe Strömungsgeschwindigkeit nicht zu groß werden, da sonst die wirksame Temperaturdifferenz zwischen dem Kältemittel und der anströmenden Umgebungsluft zu stark reduziert wird. Für das Maximum des Produkts zwischen der wirksamen Temperaturdifferenz und der inneren Wärmeübergangs­ zahl ist für den mittleren Leistungsbereich der Kraftfahrzeug­ klimaanlagen eine Strömungsfläche (F) von 400-600 mm² erfor­ derlich. Diese Mindestströmungsfläche (F) kann bei Reduzierung der Bautiefe (B) gemäß Fig. 6 durch eine Erhöhung der Rohran­ zahl und damit durch eine Reduzierung des von der Lamelle ein­ genommenen Zwischenraumes (LH) wirkungsvoll erreicht werden.

Bei gleichzeitiger Verringerung der Rohrdicke (d) in Verbindung mit einer verkleinerten Wandstärke (w) kann auch bei reduziertem Zwischenraum (LH) ein Anstieg der luftseitigen Ver­ sperrung (V) vermieden werden.

Durch die aufeinander abgestimmte Auslegung des Zwi­ schenraumes (LH), der Rohrdicke (d) sowie der Wandstärke des Rohres (w) kann die in Fig. 4 gezeigte Konstanthaltung der Wär­ metauscherkennzahl (k x A_A) bei halbierter Bautiefe erreicht werden. Dies ist jedoch nur dann möglich, wenn die Lamellentei­ lung (T) z. B. wie in Fig. 1 mit T = 2,8 mm nicht zu groß ge­ wählt ist.

Fig. 7 zeigt den Einfluß der Lamellenteilung (T) auf den Wärmetauscherwirkungsgrad (η), der als Ordinate über der Bautiefe (B) als Abszisse aufgetragen ist. Die Parameterkurven für die Lamellenteilung (T) gelten für eine konstante Lamellen­ höhe (LH) von 7 mm sowie für eine konstante Rohrdicke von d = 1,8 mm.

Überraschenderweise ist bei Flachrohrverdampfern der im Oberbegriff beschriebenen Bauart der Einfluß der Lemellen­ teilung bei kleinen Bautiefen erheblich stärker als bei sonst üblichen großen Bautiefen von mehr als 60 mm. Diese Wirkung kann zusätzlich zu den Einflüssen des Zwischenraumes (LH), der Rohrdicke (d) und der Wandstärke (w) bei Verdampfern mit klei­ nen Bautiefen nutzbar gemacht werden, so daß gerade im Bereich der Bautiefen von 20-40 mm eine erhebliche Steigerung im Wär­ metauscherwirkungsgrad durch eine engere Lamellenteilung von T = 2 bis T = 3 mm erreicht wird, die bei bisher üblichen Bautie­ fen von mehr als 60 mm nicht absehbar war.

Claims (21)

1. Zweiflutiger hartverlöteter Flachrohrverdampfer aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung für eine Kraftfahr­ zeugklimaanlage, bei dem zulaufseitig ein Verteiler (24, 28) des Kältemittels auf die Eingänge einzelner Flachrohre (2) oder insbesondere Gruppen derselben vorgesehen ist und die Flachrohre stranggepreßte mehrkammerige Rohre sind, zwischen denen Zickzacklamellen (12) sandwichartig eingeschachtelt sind, dadurch gekennzeichnet, daß die Bautiefe (B) des Verdampfers höchstens 50 mm beträgt.

2. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 1, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Bautiefe (B) höchstens 40 mm beträgt.

3. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Bautiefe (B) mindestens 25 mm be­ trägt.

4. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 3, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Bautiefe (B) mindestens 35 mm beträgt.

5. Flachrohrverdampfer nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der von einer Zickzacklamelle (12) eingenommene Zwischenraum (LH) zwischen zwei benachbar­ ten Flachrohren (2) höchstens 9 mm beträgt.

6. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 5, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Zwischenraum (LH) höchstens 8 mm be­ trägt.

7. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Zwischenraum (LH) mindestens 5 mm be­ trägt.

8. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 7, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Zwischenraum (LH) mindestens 6 mm be­ trägt.

9. Flachrohrverdampfer nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die zwischen ihren Flachseiten (4) gemessene Dicke (d) der Flachrohre (2) höchstens 2 mm be­ trägt.

10. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Dicke (d) höchstens 1,8 mm beträgt.

11. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 9 oder 10, da­ durch gekennzeichnet, daß die Dicke (d) mindestens 1 mm be­ trägt.

12. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 11, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Dicke (d) mindestens 1,5 mm beträgt.

13. Flachrohrverdampfer nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandstärke (w) der Flach­ rohre (2) zwischen ihrer Außenfläche und ihrer jeweiligen in­ neren Kammer höchstens 0,5 mm beträgt.

14. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 13, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Wandstärke (w) höchstens 0,4 mm be­ trägt.

15. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 13 oder 14, da­ durch gekennzeichnet, daß die Wandstärke (w) mindestens 0,2 mm beträgt.

16. Flachrohrverdampfer nach einem der Ansprüche 13 oder 14 sowie Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Wandstärke (w) 0,3 mm beträgt.

17. Flachrohrverdampfer nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilung (T) der Zickzack­ lamellen (12) höchstens 4 mm beträgt.

18. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 17, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Teilung (T) höchstens 3 mm beträgt.

19. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 16 oder 17, da­ durch gekennzeichnet, daß die Teilung (T) mindestens 2 mm be­ trägt.

20. Flachrohrverdampfer nach Anspruch 19, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Teilung (T) mindestens 2,4 mm beträgt.

21. Flachrohrverdampfer nach den Ansprüchen 18 und 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Teilung (T) im Bereich von 2,6 bis 2,8 mm liegt.