DE19628350A1 - Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung - Google Patents

Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung

Info

Publication number
DE19628350A1
DE19628350A1 DE19628350A DE19628350A DE19628350A1 DE 19628350 A1 DE19628350 A1 DE 19628350A1 DE 19628350 A DE19628350 A DE 19628350A DE 19628350 A DE19628350 A DE 19628350A DE 19628350 A1 DE19628350 A1 DE 19628350A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
niobium
vanadium
tantalum
nitrogen
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19628350A
Other languages
English (en)
Other versions
DE19628350B4 (de
Inventor
Willi Kleemann
Benno Hoffmann
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Schmidt and Clemens GmbH and Co
Original Assignee
Schmidt and Clemens GmbH and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Schmidt and Clemens GmbH and Co filed Critical Schmidt and Clemens GmbH and Co
Priority to DE19628350A priority Critical patent/DE19628350B4/de
Priority to ES97111887T priority patent/ES2233986T3/es
Priority to DE59712090T priority patent/DE59712090D1/de
Priority to EP97111887A priority patent/EP0818552B1/de
Publication of DE19628350A1 publication Critical patent/DE19628350A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE19628350B4 publication Critical patent/DE19628350B4/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)

Description

Die Erfindung bezieht sich auf eine rostfreie ferri­ tisch-austenitische Chrom-Nickel-Gußstahllegierung mit geringen Mengen aufeinander abgestimmter Gehalte weite­ rer Legierungsmittel, dessen Gefüge zu 50 Vol.-% aus Deltaferrit als Grundgefüge mit feinverteiltem Austenit als Rest besteht. Das zu etwa 50% aus Ferrit, Rest Austenit bestehende Gefüge verleiht den Duplex-Stahlle­ gierungen eine gute Korrosionsbeständigkeit und hohe Festigkeit.
Duplex-Legierungen dieser Art sind an sich bekannt. So beschreibt die europäische Patentschrift 0 220 141 eine rostfreie, hoch-stickstoffhaltige Duplexstahllegierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit und Gefügestabilität, der höchstens 0,05% Kohlenstoff, 23 bis 27% Chrom, 5,5 bis 9% Nickel, 0,25 bis 0,40% Stickstoff, höch­ stens 0,8% Silizium, höchstens 1,2% Mangan, 3,5 bis 4,9% Molybdän, höchstens 0,5% Kupfer, höchstens 0,5% Wolfram, höchstens 0,010% Schwefel, bis 0,5% Vanadium und bis 0,18% Cer, Rest einschließlich erschmelzungs­ bedingter Verunreinigungen Eisen enthält, dessen Gehal­ te an Legierungselementen innerhalb der angegebenen Gehaltsgrenzen in bestimmter Weise aufeinander abge­ stimmt sind.
Des weiteren ist aus der europäischen Patentschrift 0 156 778 eine korrosionsbeständige, rostfreie ferri­ tisch-austenitische Duplexstahllegierung bekannt.
Diese Stahllegierungen haben sich wegen ihrer hohen Fe­ stigkeit und ihrer Beständigkeit gegen Lochfraß bzw. lokale Korrosion in Anwesenheit von Chloriden in der Praxis durchgesetzt; infolge ihrer Korrosionsbeständig­ keit vermögen sie höherlegierte und demgemäß teurere Stahllegierungen zu ersetzen. Gleichwohl sind sie mit Nachteilen behaftet; denn ihre Korrosionsbeständigkeit ist im Vergleich zu gekneteten Stählen nur mäßig, weil es beim Erstarren zu einer Mikrosteigerung insbesondere von Molybdän und Chrom kommt, die von einer Verarmung an Molybdän und Chrom begleitet ist. Die molybdän- und chromverarmten Zonen des Gefüges sind naturgemäß von weniger Korrosionsbeständigkeit und erlauben daher den Beginn einer lokalen Korrosion und deren vergleichs­ weise leichte Ausbreitung.
Der Erfindung liegt das Problem zugrunde, die Korrosi­ onsbeständigkeit und Festigkeit dieser Art von Guß­ stahllegierungen weiter zu verbessern.
Zur Lösung dieses Problems schlägt die Erfindung eine Gußstahllegierung mit bis 0,03% Kohlenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 26,5 bis 27,5% Chrom, 8,0 bis 10,0% Nickel, bis 0,3% Kobalt, 4,25 bis 5,0% Molyb­ dän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,20% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,30% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreini­ gungen vor, der den folgenden Bedingungen genügt:
  • - [(%V) + (%Nb) + (%Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0
  • - (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30.
Eine vergleichsweise hohe Korrosionsbeständigkeit und Zugfestigkeit ergibt sich auch, wenn die Stahllegierung aus bis 0,030% Kohlenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 24,5 bis 26,5% Chrom, 6,5 bis 8,5% Nickel, 4,0 bis 4,5% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,2% Vana­ dium, bis 0,3% Niob, bis 0,30% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbe­ dingter Verunreinigungen enthält und den Bedingungen
  • - [(%V) + (%Nb) + (%Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0
  • - (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30
genügt und im wesentlichen kobaltfrei ist.
Schließlich weist auch ein erfindungsgemäßer, ebenfalls im wesentlichen kobaltfreier Stahl mit bis 0,030% Koh­ lenstoff, bis 0,40% Mangan, bis 0,30% Silizium, 23,0 bis 24,0% Chrom, 5,5 bis 6,5% Nickel, bis 4,0% Molyb­ dän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,2% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingte Verunreini­ gungen eine in gleicher Weise verbesserte Korrosionsbe­ ständigkeit und Zugfestigkeit auf, wenn er den folgen­ den Bedingungen genügt:
  • - [(%V) + (%Nb) + (%Ta) + (%W)]/(%C) + (%N) = 1,3 bis 3
  • - (%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,25.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungs­ beispielen des näheren erläutert.
Beispiel 1
Um die Erfindung für eine Basislegierung mit der nomi­ nellen Zusammensetzung: bis 0,030% Kohlenstoff, bis 0,30% Silizium, bis 0,40% Mangan, 8 bis 10% Nickel, bis 0,3% Kobalt, 0,25 bis 0,325% Stickstoff, 26,5 bis 27,5% Chrom, 4,25 bis 5,0% Molybdän, bis 1,0% Wolfram, bis 0,20% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreini­ gungen zu veranschaulichen, wurden mehrere 200 kg-Schmelzen zu Feingußproben vergossen, lösungsgeglüht, und in Wasser abgeschreckt. Ihre Zusammensetzungen ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle I. Bei allen Versuchslegierungen bestand der Legierungsrest aus Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreini­ gungen.
Tabelle I
Die Lochfraßbeständigkeit wurde in einer 6% FeCl₃ ent­ haltenden Lösung im Temperaturbereich nach ASTM G 48-76 an lösungsgeglühten und im Wasser abgeschreckten Proben ermittelt. Dabei galt diejenige Temperatur als kri­ tisch, bei der sich nach einem Aufenthalt von 72 Stun­ den in der Lösung noch kein Korrosionsangriff an der Probenoberfläche zeigte. Die betreffende Temperatur wurde mit einer Genauigkeit von ± 2,5°C gemessen. Bei diesen Versuchen steht eine hohe kritische Tempera­ tur für ein verbessertes Korrosionsverhalten. Die bei den Versuchen gewonnenen Daten belegen die in starkem Maße verbesserte Korrosionsbeständigkeit der erfin­ dungsgemäßen Gußstähle.
In der nachfolgenden Tabelle II sind die Ergebnisse der Korrosionsversuche mit den 4 Versuchslegierungen der Tabelle I zusammengestellt, deren kritische Lochfraß-Temperatur in der vorerwähnten Weise nach ASTM G 48-76 bestimmt wurde. Die dabei ermittelten kritischen Tempe­ raturen liegen im Vergleich zu handelsüblichen höher­ legierten Gußstählen wesentlich höher; sie sind in der nachfolgenden Tabelle II den PREN-Werten der einzelnen Legierungen gegenübergestellt.
Tabelle II
Das Diagramm der Fig. 1 gibt die gemessenen kritischen Temperaturen in Abhängigkeit von den PREN-Werten herkömmlicher und der erfindungsgemäßen Gußstahllegie­ rungen 1 bis 4 wieder. Dabei zeigt sich, daß die kriti­ schen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegie­ rungen nicht der üblichen Abhängigkeit: cpt = f (PREN) herkömmlicher rostfreier ferritisch-austenitischer Guß­ stahllegierungen
Tk = 2,397 · PREN - 54,37
folgen.
Die in der Standardlösung nach ASTM G 48-76, Verfahren A, bei einer Versuchs zeit von 72 Stunden ermittelten Werte zeigen, daß die erfindungsgemäßen Stähle mit ihren sorgfältig aufeinander abgestimmten Gehalten an Vanadium, Niob und Tantal einerseits sowie Kohlenstoff und Stickstoff andererseits im Falle einer 27% Cr-4,50% Mo-0,30% N-Gußstahllegierung bei einem PREN-Wert von annähernd 46 bis 48 eine merklich bessere Korrosionsbe­ ständigkeit besitzen, wie sich aus Fig. 2 ergibt.
Die nachfolgende Tabelle III gibt die Zusammensetzungen herkömmlicher gegossener bzw. gekneteter Duplex-Stahl­ legierungen A bis E wieder.
Tabelle III
Die nachfolgende Tabelle IV zeigt die merklich besseren mechanischen Eigenschaften der erfindungsgemäßen Guß­ stahllegierungen 1 bis 4.
Bei den Zugversuchen kamen lösungsgeglühte und in Was­ ser abgeschreckte Proben zur Verwendung. Die bei den Versuchen festgestellten Mittelwerte sind in der Tabelle IV zusammengestellt.
Tabelle IV
Beispiel 2
Um die Erfindung für eine kobaltfreie Basislegierung mit einer nominellen Zusammensetzung von bis 0,025% Kohlenstoff, bis 0,25% Silizium, bis 0,40% Mangan, 6,5 bis 8,0% Nickel, 0,25 bis 0,30% Stickstoff, 24,5 bis 26,0% Chrom, 4,0 bis 4,5% Molybdän, 0,5 bis 1,0% Wolf­ ram, 0,02 bis 0,30% Vanadium, bis 0,30% Niob, bis 0,30% Tantal, bis 0,30% Phosphor, bis 0,002% Schwefel, Rest Eisen zu veranschaulichen, wurden im Rahmen einer wei­ teren Versuchsreihe vier weitere Schmelzen 5 bis 8 als Beispiel für eine ebenfalls Vanadium, Niob und Tantal enthaltende Gußstahllegierung (25,0 Cr-4,25 Mo-7,4 Ni- 0,28 N-Fe), jedoch mit niedrigerem Chromgehalt herge­ stellt.
Tabelle V
Die nachfolgende Tabelle VI gibt die kritische Loch­ fraß-Temperaturgrenze der Versuchslegierungen 5 bis 8 bei dem oben geschilderten Versuch nach ASTM G 48-76 wieder. Die dabei ermittelten kritischen Temperaturen (Tk) liegen im Vergleich zu handelsüblichen Gußstahlle­ gierungen wesentlich höher; sie sind den jeweiligen PREN-Werten der einzelnen Legierungen gegenüberge­ stellt.
Tabelle VI
Das Diagramm der Fig. 3 zeigt die gemessenen kriti­ schen Temperaturen in Abhängigkeit von den PREN-Werten herkömmlicher Gußstahllegierungen und der erfindungsge­ mäßen Gußstahllegierungen 5 bis 8. Dabei zeigt sich, daß die kritischen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen nicht der üblichen Abhängigkeit Tk = f(PREN) herkömmlicher rostfreier ferritisch-austeni­ tischer Gußstahllegierungen:
Tk (°C) = 2,397·PREN-54,37
folgen.
Die in der Standardlösung nach einer Versuchszeit von 72 Stunden ermittelten Werte zeigen, daß die erfin­ dungsgemäßen Legierungen mit ihren sorgfältig aufeinan­ der abgestimmten Gehalten an Vanadium, Niob und Tantal einerseits sowie Kohlenstoff und Stickstoff anderer­ seits für den Fall einer 25Cr-4,3 Mo-0,28N-Legierung bei einem PREN-Wert von etwa 44% eine merklich bessere Kor­ rosionsbeständigkeit besitzen; dies ergibt sich aus dem Diagramm der Fig. 4.
Die Zusammensetzungen der dem Diagramm der Fig. 3 zugrundeliegenden herkömmlichen gegossenen bzw. gekne­ teten Legierungen F bis K ergeben sich aus der nachfol­ genden Tabelle VII.
Tabelle VII
Die Festigkeitseigenschaften der erfindungsgemäßen Legierungen 5 bis 8 ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle VIII.
Tabelle VIII
Beispiel 3
Zur Veranschaulichung der Erfindung für eine ebenfalls kobaltfreie Basislegierung mit geringerem Chromgehalt der nominellen Zusammensetzung: bis 0,03% Kohlenstoff, bis 0,3% Silizium, bis 0,4% Mangan, 5,5 bis 6,5% Nickel, 0,25 bis 0,3% Stickstoff, 23 bis 24% Chrom, 3,5 bis 4% Molybdän, bis 1% Wolfram, bis 0,2% Vanadium, bis 0,3% Niob, bis 0,3% Tantal, bis 0,015% Phosphor und bis 0,005% Schwefel, Rest Eisen einschließlich erschmel­ zungsbedingter Verunreinigungen wurden vier weitere Versuchslegierungen 9 bis 12 in der im Zusammenhang mit dem Beispiel 1 beschriebenen Weise hergestellt sowie hinsichtlich ihrer Korrosionsbeständigkeit und Festig­ keit untersucht.
Die Zusammensetzung der Versuchslegierungen 9 bis 12 ergeben sich aus der nachfolgenden Tabelle IX.
Tabelle IX
Die bei dem bereits beschriebenen Korrosionsversuch ermittelten kritischen Temperaturen Tk der Versuchsle­ gierungen 9 bis 12 ergeben sich zusammen mit dem jewei­ ligen PREN-Wert aus der nachfolgenden Tabelle X.
Tabelle X
Das Diagramm der Fig. 5 zeigt wiederum, daß die ermit­ telten kritischen Temperaturen der erfindungsgemäßen Versuchslegierungen nicht der oben im Zusammenhang mit dem Beispiel 1 bereits erwähnten Abhängigkeit vom PREN-Wert folgen. Die erfindungsgemäßen Versuchslegierungen mit ihren sorgfältig aufeinander abgestimmten Gehalten an Vanadium, Wolfram, Niob, Tantal sowie Kohlenstoff und Stickstoff besitzen bei einem PREN-Wert von etwa 40, wie sich aus dem Diagramm der Fig. 6 ergibt, eine merklich bessere Korrosionsbeständigkeit.
Die Zusammensetzungen der dem Diagramm der Fig. 5 zugrundeliegenden vergossenen bzw. gekneteten Ver­ gleichslegierungen L bis Q ergeben sich aus der nach­ folgenden Tabelle XI.
Tabelle XI
Die gemittelten mechanischen Eigenschaften der erfin­ dungsgemäßen Versuchslegierungen 9 bis 12 gibt die nachfolgende Tabelle XII wieder.
Tabelle XII
Im Vergleich zu herkömmlichen rostfreien ferritisch­ austenitischen Stahllegierungen zeigen die Daten der Tabelle XII eine Verbesserung der Festigkeit bei ange­ messener Duktilität.

Claims (4)

1. Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegie­ rung mit hoher Festigkeit und Korrosionsbeständig­ keit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit:
bis 0,030% Kohlenstoff
bis 0,30% Silizium
bis 0,40% Mangan
8 bis 10,0% Nickel
bis 0,30% Kobalt
0,25 bis 0,32% Stickstoff
26,5 bis 27,5% Chrom
4,25 bis 5,0% Molybdän
bis 1,0% Wolfram
bis 0,20% Vanadium
bis 0,3% Niob
(%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30
bis 0,3% Tantal
bis 0,015% Phosphor
bis 0,005% Schwefel,
Rest Eisen einschließlich erschmelzungsbedingter Verunreinigungen, deren Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff der folgenden Bedingung genügen: [(%V) + (%Nb) + (% Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,40 bis 1,0.
2. Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegie­ rung mit hoher Festigkeit und Korrosionsbeständig­ keit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit:
bis 0,030% Kohlenstoff
bis 0,30% Silizium
bis 0,40% Mangan
6,5 bis 8,5% Nickel
0,25 bis 0,30% Stickstoff
24,5 bis 26,5% Chrom
4,0 bis 4,5% Molybdän
bis 1,0% Wolfram
bis 0,20% Vanadium
bis 0,3% Niob
(%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,3
bis 0,3% Tantal
bis 0,015% Phosphor
bis 0,005% Schwefel,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verun­ reinigungen Eisen, dessen Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff der Bedin­ gung [(%V) + (%Nb) + (% Ta)]/[(%C) + (%N)] = 0,5 bis 1,0.
3. Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegie­ rung mit hoher Zugfestigkeit und Korrosionsbestän­ digkeit, insbesondere Lochfraßbeständigkeit mit:
bis 0,030% Kohlenstoff
bis 0,30% Silizium
bis 0,40% Mangan
5,5 bis 6,5% Nickel
0,25 bis 0,3% Stickstoff
23 bis 24% Chrom
3,5 bis 4,0% Molybdän
bis 1,0% Wolfram
bis 0,2% Vanadium
bis 0,30% Niob
(%V) + (%Nb) = 0,15 bis 0,30
bis 0,3% Tantal
bis 0,015% Phosphor
bis 0,005% Schwefel,
Rest einschließlich erschmelzungsbedingter Verun­ reinigungen Eisen deren Gehalte an Vanadium, Niob, Tantal, Kohlenstoff und Stickstoff den folgenden Bedingungen genügen: [(%V) + (%Nb) + (% Ta)]/[(%C) + (%N)] = 1,8 bis 3.
4. Verwendung einer Stahllegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3 als Werkstoff für Gegenstände, die bei guter Zähigkeit einer hohen Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit, insbesondere Lochfraßbe­ ständigkeit in chloridischen Medien bedürfen.
DE19628350A 1996-07-13 1996-07-13 Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung Expired - Fee Related DE19628350B4 (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19628350A DE19628350B4 (de) 1996-07-13 1996-07-13 Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung
ES97111887T ES2233986T3 (es) 1996-07-13 1997-07-12 Aleacion de acero colada ferritica-austenitica, inoxidable.
DE59712090T DE59712090D1 (de) 1996-07-13 1997-07-12 Rostfreie ferritisch-austenitische Gussstahllegierung
EP97111887A EP0818552B1 (de) 1996-07-13 1997-07-12 Rostfreie ferritisch-austenitische Gussstahllegierung

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19628350A DE19628350B4 (de) 1996-07-13 1996-07-13 Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE19628350A1 true DE19628350A1 (de) 1998-01-15
DE19628350B4 DE19628350B4 (de) 2004-04-15

Family

ID=7799785

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19628350A Expired - Fee Related DE19628350B4 (de) 1996-07-13 1996-07-13 Verwendung einer rostfreien ferritisch-austenitischen Stahllegierung
DE59712090T Expired - Lifetime DE59712090D1 (de) 1996-07-13 1997-07-12 Rostfreie ferritisch-austenitische Gussstahllegierung

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE59712090T Expired - Lifetime DE59712090D1 (de) 1996-07-13 1997-07-12 Rostfreie ferritisch-austenitische Gussstahllegierung

Country Status (3)

Country Link
EP (1) EP0818552B1 (de)
DE (2) DE19628350B4 (de)
ES (1) ES2233986T3 (de)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6416871B1 (en) 1999-05-27 2002-07-09 Sandvik Ab Surface modification of high temperature alloys
SE0000678L (sv) 2000-03-02 2001-04-30 Sandvik Ab Duplext rostfritt stål
CN104919072B (zh) * 2013-01-15 2017-07-14 株式会社神户制钢所 双相不锈钢钢材和双相不锈钢钢管
WO2015029167A1 (ja) * 2013-08-28 2015-03-05 株式会社日立製作所 二相ステンレス鋼並びにこれを用いた二相ステンレス鋼製構造物、海洋構造物、石油・ガス環境構造物、ポンプインペラ、ポンプケーシング及び流量調節弁の弁体
JP2017095794A (ja) * 2015-11-17 2017-06-01 株式会社神戸製鋼所 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管
CN113215478B (zh) * 2021-05-14 2022-03-04 东北大学 一种提升超级不锈钢抗高温氧化性能的方法
CN114921710A (zh) * 2022-05-20 2022-08-19 青田保俐铸造有限公司 一种提高不锈钢304铸件耐腐蚀的铸造工艺

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3310693A1 (de) * 1983-03-24 1984-10-04 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Korrosionsbestaendiger chromstahl und verfahren zu seiner herstellung
EP0156778A2 (de) * 1984-03-30 1985-10-02 Santrade Ltd. Rostfreier ferritisch-austenitischer Stahl
EP0220141A2 (de) * 1985-09-05 1987-04-29 Santrade Ltd. Rostfreier Duplexstahl mit hohem Stickstoffgehalt und gekennzeichnet durch hohe Korrosionsfestigkeit und gute Strukturstabilität
JPH07118809A (ja) * 1993-10-20 1995-05-09 Kawasaki Steel Corp 深絞り成形性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE7705578L (sv) * 1976-05-15 1977-11-16 Nippon Steel Corp Tvafasigt rostfritt stal
US4715908A (en) * 1985-11-26 1987-12-29 Esco Corporation Duplex stainless steel product with improved mechanical properties
JPH0717987B2 (ja) * 1989-03-29 1995-03-01 住友金属工業株式会社 熱間加工性に優れた高耐食二相ステンレス鋼
JP3227734B2 (ja) * 1991-09-30 2001-11-12 住友金属工業株式会社 高耐食二相ステンレス鋼とその製造方法
JP2500162B2 (ja) * 1991-11-11 1996-05-29 住友金属工業株式会社 耐食性に優れた高強度二相ステンレス鋼
SE501321C2 (sv) * 1993-06-21 1995-01-16 Sandvik Ab Ferrit-austenitiskt rostfritt stål samt användning av stålet

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3310693A1 (de) * 1983-03-24 1984-10-04 Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen Korrosionsbestaendiger chromstahl und verfahren zu seiner herstellung
EP0156778A2 (de) * 1984-03-30 1985-10-02 Santrade Ltd. Rostfreier ferritisch-austenitischer Stahl
EP0220141A2 (de) * 1985-09-05 1987-04-29 Santrade Ltd. Rostfreier Duplexstahl mit hohem Stickstoffgehalt und gekennzeichnet durch hohe Korrosionsfestigkeit und gute Strukturstabilität
JPH07118809A (ja) * 1993-10-20 1995-05-09 Kawasaki Steel Corp 深絞り成形性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金

Also Published As

Publication number Publication date
ES2233986T3 (es) 2005-06-16
DE19628350B4 (de) 2004-04-15
EP0818552A2 (de) 1998-01-14
EP0818552A3 (de) 1998-03-25
DE59712090D1 (de) 2004-12-30
EP0818552B1 (de) 2004-11-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69203906T2 (de) Niedrig legierter, hitzebeständiger Stahl mit verbesserter Dauerstandfestigkeit und Zähigkeit.
DE60023699T2 (de) Warmfester rostfreier austenitischer stahl
DE3686121T2 (de) Hochfester hitzebestaendiger ferritischer stahl mit hohem chromgehalt und verfahren zu seiner herstellung.
DE3117539C2 (de)
DE3321074C2 (de) Kesselrohr mit verbesserter Hochtemperaturfestigkeit, verbesserter Hochtemperatur-Korrosionsbeständigkeit und Beständigkeit gegen Versprödung während seines Gebrauchs
DE69003202T2 (de) Hochfeste, hitzebeständige, niedrig legierte Stähle.
DE69824962T2 (de) Verwendung eines hitzebeständigen Gussstahls
DE68905066T2 (de) Hochtemperaturfestes stahlrohr mit niedrigem siliziumgehalt und mit verbesserten duktilitaets- und faehigkeitseigenschaften.
DE69112007T2 (de) Ferritischer, hitzebeständiger Gussstahl und Verfahren zu seiner Herstellung.
DE2505212A1 (de) Rostfreier ferritischer stahl
EP0455625B1 (de) Hochfeste korrosionsbeständige Duplexlegierung
DE19628350A1 (de) Rostfreie ferritisch-austenitische Gußstahllegierung
DE3522115A1 (de) Hitzebestaendiger 12-cr-stahl und daraus gefertigte turbinenteile
AT405297B (de) Duplexlegierung für komplex beanspruchte bauteile
AT395176B (de) Korrosionsbestaendige ni-cr-si-cu-legierungen
DE4231695C2 (de) Verwendung eines Stahls für Werkzeuge
DE2819529C2 (de) Verfahren zur Herstellung warmfester Gußstücke aus einer austenitischen Cr-Ni-Fe-Legierung
DE10124393A1 (de) Hitzebeständiger Stahl, Verfahren zur thermischen Behandlung von hitzebeständigem Stahl, und Kompenten aus hitzebeständigem Stahl
DE3306104C2 (de)
DE3521101A1 (de) Nichtrostender zweiphasenstahl mit verbesserter kerbzaehigkeit
DE2634403A1 (de) Rostfreier legierter gusstahl
DE68906708T2 (de) Austenitisch-ferritischer rostfreier stahl.
AT411905B (de) Legierung und gegenstand mit hoher warmfestigkeit und hoher thermischer stabilität
DE2144325A1 (de) Schweissbare, witterungsbestaendige feinkorn-baustaehle
CH630414A5 (de) Ferritischer stahl und verwendung desselben fuer geschweisste konstruktionen.

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
8364 No opposition during term of opposition
R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee

Effective date: 20130201