DE1275552B - Thermoelektrisches Kaskaden-Kuehlsystem - Google Patents
Thermoelektrisches Kaskaden-KuehlsystemInfo
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- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- H10N19/101—Multiple thermocouples connected in a cascade arrangement
Description
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND DEUTSCHES ΑΊΑ PATENTAMT
Int. α.:
F25b
Deutsche Kl.: 17 a-20
Nummer: 1275 552
Aktenzeichen: P 12 75 552.1-13 (B 72636)
Anmeldetag: 11. Juli 1963
Auslegetag: 22. August 1968
Die Erfindung betrifft ein thermoelektrisches Kaskaden-Kühlsystem mit mehreren thermisch hintereinandergeschalteten
Stufen, von denen jede aus einer Anzahl von elektrisch in Reihe geschalteten Thermoelementen besteht und mit Ausnahme der
mit einer Stromquelle verbundenen wärmsten Stufe elektrisch an kalte Verbindungsstellen der jeweils
benachbarten wärmeren Stufe angeschlossen ist.
Ein derartiges Kaskadensystem hat den Vorteil, daß besondere Zuleitungen zu den kälteren Stufen
nicht, erforderlich sind, so daß die in diesen Zuleitungen zwangläufig auftretenden Verluste durch
Wärmezufluß vermieden werden, überdies zeichnen sich thermoelektrische Kaskaden-Kühlsysteme durch
einen höheren Wirkungsgrad aus. Wie schon 1911 von
Altenkirch nachgewiesen wurde (E. A11 e nkirch, Physikalische Zeitschrift, 12, 920 [1911]),
kann der Wirkungsgrad eines thermoelektrischen Kühlers durch Anwendung des Kaskadenprinzips
verbessert werden; dieser Autor und spätere Forscher haben Formeln für den Wirkungsgrad von Kaskaden
mit unendlich vielen Stufen abgeleitet. Um bei einer Kaskade mit unendlich vielen Stufen einen maximalen
Wirkungsgrad zu erhalten, müssen die Stufen-Eingangsleitungen optimiert werden, und da man
die Werte dafür aus der Theorie für Einzelstufen genau kennt, läßt sich die Optimierung für den Fall
unendlich vieler Stufen vollständig durchführen. Bei endlicher Stufenzahl müssen jedoch auch noch die
Temperaturen der Stufen optimiert werden, um einen maximalen Wirkungsgrad der Kaskade zu erhalten.
Es ist schon vorgeschlagen worden, als Optimierungsvorschrift für die Temperaturen der einzelnen Stufen
die Beziehung ATa = const, zu verwenden, wobei
ΔΤα die an irgendeiner Stufe herrschende Temperaturdifferenz
ist (A. F. Ioffe, »Semi-Conductor Thermoelements and Thermoelectric Cooling«, Infosearch
Ltd., London, England, 1957). Als gegenüber dieser Vorschrift verbesserte Optimierungsvorschrift
wurde schon die Beziehung -=-£■ = const, verwendet,
wobei Tca die Temperatur der kalten Verbindungsstelle
der α-ten Stufe ist (E. S. R i 11 η e r, J. Appl.
Phys., 30, 5 [1959]).
Die Optimierung von thermoelektrischen Kaskaden ist besonders dann bedeutsam, wenn verhältnismäßig
große Gesamttemperaturdifferenzen erzeugt werden sollen; dabei ist der Wirkungsgrad von
vornherein sehr klein, und die erreichbare Temperaturdifferenz hängt stark von der richtigen Auslegung
der Kaskade ab.
Die Erfindung geht von der Aufgabe aus, ein Thermoelektrisches Kaskaden-Kühlsystem
Anmelder:
Borg-Warner Corporation, Chicago, JH.
(V. St. A.)
Vertreter:
Dr.-Ing. H. Negendank, Patentanwalt,
2000 Hamburg 36, Neuer Wall 41
2000 Hamburg 36, Neuer Wall 41
Als Erfinder benannt:
Allen D. Reich, Des Piaines, JH. (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 12. Juli 1962 (209 328)
thermoelektrisches Kaskaden-Kühlsystem der eingangs angegebenen Art so zu dimensionieren, daß
sich gegenüber den bekannten Optimierungsvorschriften eine Erhöhung des Wirkungsgrades ergibt.
Nach der Erfindung wird die gestellte Aufgabe dadurch gelöst, daß in jeder Stufe das Verhältnis
Länge zu Querschnitt der außerhalb der Anschlußpunkte für die benachbarte kältere Stufe liegenden
äußeren Thermoelementschenkel sich zum Verhältnis Länge zu Querschnitt der innerhalb der Anschlußpunkte
liegenden Schenkel im wesentlichen so verhält, daß die Spannungen an allen Schenkel der
Stufe gleich sind und daß als Optimierungsvorschrift
die Gleichung -ψ$- = const, erfüllt ist, wobei AT„
lca
die Temperaturdifferenz der α-ten Stufe, Tca die
Temperatur der kalten Verbindungsstellen der α-ten Stufe und α die vom warmen Ende der Kaskade aus
gezählte Nummer der Stufe bedeutet.
Es hat sich gezeigt, daß erfindungsgemäß ausgelegte thermoelektrische Kaskaden-Kühlsysteme
besonders bei großen Gesamttemperaturdifferenzen und niedrigen Stufenzahlen eine deutliche Verbesserung
des Wirkungsgrades im Vergleich zu Systemen zeigen, die nach früheren Vorschriften dimensioniert
sind. Zum Beispiel betrug bei einem vierstufigen System die bei erfindungsgemäßer Dimensionierung
erzielte Verbesserung des Wirkungsgrades gegenüber einem im übrigen gleichartigen System, das nach der
Vorschrift 4=-*- = const, dimensioniert war, nur
'ca
wenige Prozent im Fall einer Gesamttemperatur-
W9 Ϊ97/70
differenz von 100° K, jedoch etwa 30% bei einer
Gesamttemperaturdifferenz von 150° K. Selbst bei einem fünfstufigen System beträgt die Verbesserung
gegenüber einer Kaskade, die nach der Vorschrift
- = const, dimensioniert ist, noch etwa 15
wenn die Gesamttemperaturdifferenz 15O0K beträgt.
Natürlich ist bei diesen großen Temperaturdifferenzen der Wirkungsgrad an sich sehr klein und liegt beispielsweise
unter 0,5% bei ΔΤ= 100°K und unter 0,02% bei ΔΤ = 150°K. Mit größer werdender
Stufenzahl nähert sich das Verhalten einer Kaskade dem theoretisch durchsichtigen Grenzfall einer unendlichen
Stufenzahl, und die durch verschiedene Optimierungsvorschriften hervorgerufenen Unterschiede
des Wirkungsgrades werden entsprechend kleinen Es ist jedoch in vielen Anwendungsfällen wichtig,
mit einer möglichst kleinen Stufenzahl auszukommen, beispielsweise aus Kosten- und Platzgründen. Die
Erfindung führt also gerade in den technisch interessanten Fällen, wo große Temperaturdifferenzen mit
geringen Stufenzahlen erzeugt werden sollen, zu einem entscheidenden Fortschritt.
Bei der erfindungsgemäßen Kaskade werden nach Festlegung der durch die Optimierungsvorschrift
gegebenen Temperaturverteilung in der gewählten Stufenzahl die noch freien Parameter so bestimmt,
daß die Stufenströme und die Pumpleistungsverhältnisse benachbarter Stufen auf maximale Temperaturdifferenz
optimiert werden. Dies kann in drei Schritten erfolgen:
1. Die Anzahl der Thermoelemente, die mit Elementen einer benachbarten Stufe in Reihe geschaltet
sind, wird so gewählt, daß sich die optimale Schenkelspannung ergibt.
2. Die Querschnittsfläche der Elemente wird so gewählt, daß diese Spannungen sich in Gegenwart
des zusätzlichen Stromflusses zu den anschließenden kälteren Stufen ergeben.
3. Die gesamte Querschnittsfläche der Elemente wird so gewählt, daß die Stufe die gewünschte
Wärmepumpleistung aufweist.
Die Erfindung wird im folgenden an Hand von Ausführungsbeispielen näher beschrieben, die in den
Zeichnungen dargestellt sind.
Fig. 1 erläutert schematisch ein erfindungsgemäßes Kaskaden-Kühlsystem;
Fig. 2 zeigt das elektrische Schaltbild der Kaskade
nach Fig. 1, wobei die Thermoelemente als Widerstände dargestellt sind;
Fig. 3 zeigt in einer der Fig. 2 entsprechenden
Darstellung eine andere Ausführungsform;
Fig. 4 ist eine Seitenansicht einer den Fig. 1
und 2 entsprechenden Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Kaskade;
F i g. 5 ist ein Schnitt nach der Linie 5-5 der Fig. 4;
Fig. 6 ist ein Schnitt nach der Linie 6-6 der
Fig. 4;
"* F i g. 7 ist ein Schnitt nach der Linie 7-7 der F i g. 4,
und
F i g. 8 ist ein Schnitt nach der Linie 8-8 der F i g. 4.
Das in F i g. 1 erläuterte thermoelektrische Kaskaden-Kühlsystem
umfaßt drei Stufen A, B und C. Stufe A ist die kälteste, Stufe B die Zwischenstufe
und Stufe C die wärmste Stufe.
Die Stufe A enthält ein Thermoelement mit den Schenkeln 11 und 12. Die oberen Enden der Schenkel
11 und 12 sind durch einen elektrischen Leiter 13, der aus Kupfer bestehen kann, überbrückt.
Die Stufe B enthält zwei Thermoelemente mit den
Schenkeln 14, 15, 16 und 17. Die oberen Enden der Schenkel 14 und 15 sind durch einen Leiter 18 und
die oberen Enden der Schenkel 16 und 17 durch einen Leiter 19 überbrückt.
Die Stufe C enthält drei Thermoelemente mit den Schenkeln 20, 21, 22, 23, 24 und 25. Die oberen
Enden der Schenkel 21 und 22 sind durch einen Leiter 26, die der Schenkel 23 und 24 durch einen
Leiter 27 und die der Schenkel 20 und 25 durch einen Leiter 28 überbrückt. Das untere Ende des Schenkels
20 ist mit einem Leiter 29 und das untere Ende des . Schenkels 21 mit einem Leiter 30 verbunden. Die
Leiter 29 und 30 sind elektrisch mit den Anschlüssen einer Gleichstromquelle 31 verbunden. Die unteren
Enden der Schenkel 22 und 23 sind durch einen Leiter 32 und die unteren Enden der Schenkel 24
und 25 durch einen Leiter 33 überbrückt. Die Leiter 29, 30, 32 und 33 sind auf einer wärmeleitenden,
aber elektrisch isolierenden Grundplatte 34 angeordnet.
In F i g. 2 sind die Thermoelemente bzw. Elementschenkel als elektrische Widerstände dargestellt. Die
Elemente sind, wie man sieht, in Reihenparallelschaltung an eine Gleichstromquelle 31 angeschlossen.
F i g. 3 zeigt ein Schema des elektrischen Leitungsnetzes einer thermoelektrischen Kaskade aus vier
Stufen, die mit A', B', C und D' bezeichnet sind. Stufe Ä enthält die Schenkel 111 und 112, Stufe B'
enthält die Schenkel 113 bis 118, Stufe C enthält die Schenkel 119 bis 126, und Stufe D' enthält die
Schenkel 127 bis 136. Die Anordnung nach F i g. 3 macht deutlich, daß die Erfindung auch bei Kaskaden
anwendbar ist, bei denen die kälteren Stufen jeweils nur mit ihren Enden an kalte Verbindungsstellen
der benachbarten wärmeren Stufen angeschlossen sind.
Die nachstehend beschriebene Arbeitsweise ist auf beide Ausführungsformen anwendbar, wird jedoch
hauptsächlich in Verbindung mit Fig. 3 erklärt. Die erste und wichtigste Bestimmungsgröße für
die Auslegung der Stufenzahl, Pumpleistungen und Schenkelspannungen auf maximale Temperaturdifferenz
wird erhalten, indem man die Gleichung für das kalte Ende des Gesamtsystems in Ausdrucken
der Stufenströme und der Pumpleistungsverhältnisse benachbarter Stufen aufstellt. Daraus lassen
sich der optimale Strom, die optimalen Pumpleistungsverhältnisse und die optimale Stufenzahl so bestimmen,
daß die Temperaturdifferenz für ein gegebenes Verhältnis von Eingangs- und Ausgangsleistung maximal
wird. Aus der thermischen Belastung des Systems können dann die Pumpleistungen bestimmt werden,
und aus den Gleichungen für die einzelnen Stufen können deren Temperaturdifferenzen und Schenkelspannungen
errechnet werden.
Zur Erzielung eines möglichst hohen Wirkungsgrades soll erfindungsgemäß in allen Stufen das Verhältnis
der Temperaturdifferenz J T zum Quadrat der Temperatur T der kalten Verbindungsstelle gleich
groß sein:
ΔΤ
= const.
(D
Dies führt zu einer optimalen Temperaturverteilung für das System, wie sie mit guter Näherung
durch die Gleichung
7' __
ca —
ca —
1 +
ATt-a
N-T
(Π)
gegeben ist, wobei Th und Te die Temperaturen des
heißen (h) bzw. des kalten (c) Endes des Gesamtsystems, Tca die Temperatur der kalten Verbindungsstellen
der α-ten Stufe, JV die Gesamtzahl der Stufen, α die laufende Nummer der Stufe und Δ Tx die gesamte
Temperaturdifferenz des Systems bedeuten (A T, = Th
— Tc). Je größer die Stufenzahl JV ist, um so besser
ist der Wirkungsgrad. JV wird nachträglich so gewählt, daß ein günstiger Kompromiß zwischen dem
Gesamtwirkungsgrad und den Abmessungen und Herstellungskosten erzielt wird. Bei einmal gewähltem
JV lassen sich aus Gleichung (II) die Temperaturdifferenzen der einzelnen Stufen bestimmen. In gleicher
Weise werden durch die Anwendung der Gleichungen für die einzelnen Stufen die Pumpleistungen und
Schenkelspannungen für die einzelnen Stufen bestimmt.
Die für die Erzielung der gewünschten Kühlleistung bei dem angestrebten optimalen Wirkungsgrad erforderlichen
optimalen Stufenpumpleistungen, Temperaturdifferenzen
und Schenkelspannungen werden durch die Anzahl der Elemente sowie deren wirksame
Schenkelquerschnitte bestimmt. Diese Größen werden so gewählt, daß sich die geforderten Spannungen
und Pumpleistungen ergeben, während gleichzeitig der Betriebsstrom für die benachbarten kälteren
Stufen abgegeben wird.
Um diese allgemeinen Überlegungen zu veranschaulichen,
sei insbesondere auf die Stufe C" der Fi g. 3
verwiesen. Die Schenkel 119 und 126 bilden ein äußeres Element, und die Schenkel 120 bis 125
bilden innere Elemente. Damit den elektrischen Erfordernissen Rechnung getragen wird, sind im
Vergleich zu den inneren Schenkeln die Querschnittsflächen der äußeren Schenkel größer, und zwar
um so viel, daß beim Durchtritt des Betriebsstromes für die Stufen A' und B' alle Schenkel der Stufe C
die gleiche Spannung aufweisen. Bei dieser Wahl der Querschnittsflächen erhalten die äußeren Schenkel
einen niedrigeren und die inneren Schenkel einen höheren elektrischen Widerstand. Die wirksame Gesamtfläche
der Stufe muß dabei so groß sein, daß sich die geforderte Pumpleistung für die Stufe C"
ergibt. Ist dies erreicht, so pumpen alle Schenkel mit ihren optimalen Spannungswerten, und man
erhält die optimale Gesamtpumpleistung für diese Stufe.
Die Widerstände der in F i g. 3 dargestellten Thermoelementschenkel
hängen ab von der Länge des Schenkels, seiner Querschnittsfläche und seinem spezifischen
Widerstand. Der spezifische Widerstand eines bestimmten thermoelektrischen Materials ist konstant.
Der Widerstand eines jeden Schenkels kann daher durch Veränderung seiher Länge oder seiner
Querschnittsfläche oder beider Werte geändert werden.
Die tatsächliche Größe der verwendeten Elemente wird im allgemeinen durch die verfügbare Leistung
und den Anwendungszweck bestimmt oder begrenzt sowie durch Kosten- und Platzfragen.
In der Praxis hat sich herausgestellt, daß die optimale Form bequemer durch eine Veränderung
der Querschnittsfläche erreicht werden kann als durch eine Änderung der Länge der Schenkel. Die nachstehend
beschriebene Methode oder Arbeitsweise könnte so durchgeführt werden, daß die Längen der
Schenkel konstant gehalten und die Querschnitte der' einzelnen Schenkel so variiert werden, daß
den erwähnten Anforderungen. Rechnung getragen ist. Die hier beschriebene Methode ist jedoch allgemeingültig
formuliert, und zwar dadurch, daß das Verhältnis der Länge zum Querschnitt als Variable
benutzt wird, statt allein die Fläche als Variable anzusehen. Mathematisch ausgedrückt
R = pK, (1)
worin R den Widerstand eines Schenkels, ρ seinen
spezifischen Widerstand und K das Verhältnis der Länge zum Querschnitt darstellt.
Eine allgemeine Methode zur Ermittlung der erforderlichen Größen ist folgende: die Betriebsspannungen
der zum kalten Ende aufeinanderfolgenden Stufen werden von den kalten Verbindungsstellen
der jeweils benachbarten wärmeren Stufen abgenommen. Die für die einzelnen Stufen geforderten
Betriebsspannungen werden dadurch erzielt, daß man die Anzahl der zu der Stufe parallelliegenden
Elemente entsprechend der Beziehung
wählt. Darin ist nia die Anzahl der inneren Thermoelemente
der α-ten Stufe und wr(«+i) die Gesamtanzahl
der Thermoelemente der (a+l)-ten Stufe (nämlich der benachbarten kälteren Stufe). Zum
Beispiel ergibt sich unter der Annahme, daß die Schenkelspannungen Ea = E0, = 60 Millivolt und
En+1 = Ec, = 30 Millivolt betragen sollen, für die
Stufe D' der Fig. 3
E0,
Ec,
60
30
30
2_
1
1
"rcv
Das bedeutet, daß das Verhältnis der gesamten Anzahl der Elemente der Stufe C zur Anzahl der
inneren Elemente der Stufe D' den geforderten Spannungen der entsprechenden Schenkel umgekehrt
proportional ist. Wenn die gewünschten Spannungen nicht im Verhältnis kleiner ganzer Zahlen zueinander
stehen, muß man sich entweder mit Näherungs-r werten zufriedengeben oder eine große Anzahl von
Elementen verwenden. In der Schaltung (Fig. 3) ist nTC, = 4 (Schenkel 119 bis 126) und niD, = 2 (Schenkel
130 bis 133) gewählt worden, um das Leitungsnetz für die Stufen W und A' herzustellen. Die Gleichung
(2) muß anschließend für alle folgenden Stufen erfüllt werden.
Die zweite Forderung ist die Bestimmung der Querschnittsfläche eines jeden Schenkels in der Weise,
daß die Gesamtfläche der Stufen die geforderte Wärmepumpleistung ergibt, aber gleichzeitig die Forderung
erfüllt bleibt, daß die Spannungsabfälle aller Schenkel in der betreffenden Stufe gleich sind. Kia
und Koa sollen für das Verhältnis der Länge zur
Fläche [wie in Gleichung (1) definiert] eines inneren
bzw. äußeren Schenkels der α-ten Stufe stehen, und KTa soll das Verhältnis der Länge zur Fläche eines
Schenkels eines gedachten Thermoelementes bedeuten, das die gleiche Pumpleistung wie die gesamte a-te
Stufe hat. Ebenso sollen J10 und J00 für die Ströme
in den inneren bzw. äußeren Schenkeln stehen. io(o+1) ist der von den äußeren Schenkeln zur benachbarten
kälteren Stufe abgegebene Strom. Der Wert Kia ist gegeben durch
Kia —
IO
1 -
(4)
Das Produkt aus IQa und K00 wird aus dem
Spannungsabfall der Stufe und der Temperaturdifferenz ΔΤα der Stufe aus der Gleichung
τ κ - E«-SAT°
(5)
20
ermittelt, worin ρ und S den spezifischen Widerstand
bzw. die Seebeckspannung des verwendeten Materials darstellen. Bei der Durchführung des beschriebenen
Rechenganges kann, ausgehend von der kalten Verbindungsstelle, der Wert I0(0+i) immer bestimmt
werden. Die Anzahlen nia und noa der Elemente sind
aus Gleichung (2) bekannt, und KTa ist das Verhältnis
der Gesamtlänge zur Gesamtfläche eines Schenkels eines gedachten Thermoelements mit der Pumpleistung
der α-ten Stufe. Daher kann Kia errechnet
werden. Anschließend kann Kaa ermittelt werden aus der Gleichung
«0O
1 n,„
(6)
35
K-Ta Kia
Die Schenkelströme können nun errechnet werden aus der Gleichung
_(Ea-SaT11)
Ιθα - pK
ha =
(7)
(8)
45
Die F i g. 4 bis 8 erläutern einen vorteilhaften praktischen Aufbau eines dem Schema der Fig. 1
und 2 entsprechenden dreistufigen Kaskaden-Kühlsystems. Dabei besteht z. B. das die Stufe A bildende
Thermoelement aus zwei im wesentlichen halbzylindrisch geformten Schenkeln 11,12.
Die Unteransprüche sollen nur in Verbindung mit dem Hauptanspruch gelten.
Claims (4)
1. Thermoelektrische!} Kaskaden - Kühlsystem mit mehreren thermisch hintereinandergeschalteten
Stufen, von denen jede aus einer Anzahl von elektrisch in Reihe geschalteten Thermoelementen
besteht und mit Ausnahme der mit einer Stromquelle verbundenen wärmsten Stufe elektrisch
an kalte Verbindungsstellen der jeweils benachbarten wärmeren Stufe angeschlossen ist, dadurch
gekennzeichnet, daß in jeder
Stufe (C) das Verhältnis Länge zu Querschnitt der außerhalb der Anschlußpunkte für die benachbarte
kältere Stufe (B') liegenden äußeren Thermoelementschenkel (119,126) sich zum Verhältnis
Länge zu Querschnitt der innerhalb der Anschlußpunkte liegenden Schenkel (120 bis 125)
im wesentlichen so verhält, daß die Spannungen an allen Schenkeln (119 bis 126) der Stufe gleich
sind, und daß als Optimierungsvorschrift die Gleichung
ΔΤα
-fr
-fr
xca
= const.
erfüllt ist, wobei Δ T0 die Temperaturdifferenz
der α-ten Stufe, Tco die Temperatur der kalten
Verbindungsstellen der α-ten Stufe und α die vom warmen Ende der Kaskade aus gezählte
Nummer der Stufe bedeutet.
2. Thermoelektrisches Kaskaden - Kühlsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Anzahl der inneren Schenkel einer Stufe und die Gesamtzahl der Schenkel der benachbarten
kälteren Stufe sich umgekehrt zueinander verhalten wie die in den beiden Stufen vorhandenen
Spannungen an den Schenkeln, nämlich nach der Gleichung
__ nT(a+l)
nia
worin nia und nT(a+1) die Anzahl der Elemente
in den Stufen α bzw. a+1, Ea und E0+1 die Spannungen
an den Schenkeln in den Stufen α bzw. a+1 bedeutet.
3. Thermoelektrisches Kaskaden - Kühlsystem nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Verhältnisse Länge zu Querschnitt der Schenkel in ein und derselben Stufe der Gleichung'
ν Kta-(nio+nQa)
1-
^O(a+1)
ha
genügen, wobei Kio das Verhältnis Länge zu
Querschnittsfläche eines inneren Schenkels der α-ten Stufe, K00 das Verhältnis Länge zu Querschnittsfläche
eines äußeren Schenkels der α-ten Stufe, I0(fl+1) der den äußeren Schenkeln der
(α + l)-ten Stufe zufließende elektrische Strom, I00 der den äußeren Schenkeln der α-ten Stufe
zufließende elektrische Strom, nio die Anzahl
der inneren Elemente der α-ten Stufe, noa die Anzahl
der äußeren Elemente der α-ten Stufe und Kta das Verhältnis Länge zu Querschnittsfiäche
eines Schenkels eines gedachten Thermoelements ist, das die gleiche Pumpleistung wje die a-te
Stufe hat.
4. Thermoelektrisches Kaskaden - Kühlsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß die einzelnen Stufen (A, B, C) zylinderförmig ausgebildet und mit ihren Stirnseiten
aneinandergebaut sind,- wobei die Thermoelementschenkel
(11,12 bzw. 14 bis 17 bzw. 20 bis 25) jeder Stufe und die sie verbindenden Stege
(13 bzw. 18,19 bzw. 26 bis 28) als Sektoren der voll- oder hohlzylindrischen Stufe ausgebildet
sind.
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Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3351498A (en) * | 1963-03-29 | 1967-11-07 | Gen Electric | Separately cartridged thermoelectric elements and couples |
US3347711A (en) * | 1963-07-25 | 1967-10-17 | Jr Hampden O Banks | Radio-isotope thermoelectric apparatus and fuel form |
US3309881A (en) * | 1964-04-14 | 1967-03-21 | Barnes Eng Co | Black body radiation source |
US3359139A (en) * | 1964-06-22 | 1967-12-19 | Nils E Lindenblad | Circuit for compatible tandem connection of thermoelectric couples |
US3370434A (en) * | 1966-12-01 | 1968-02-27 | Westinghouse Electric Corp | Thermoelectric heat exchanger |
US3500650A (en) * | 1968-05-13 | 1970-03-17 | Westinghouse Electric Corp | Multistage direct transfer thermoelectric apparatus |
US3664143A (en) * | 1970-05-08 | 1972-05-23 | Robert L Carroll | Low temperature heat transfer device |
US4444991A (en) * | 1982-03-15 | 1984-04-24 | Omnimax Energy Corporation | High-efficiency thermopile |
EP0174305A4 (de) * | 1984-02-29 | 1986-09-24 | Omnimax Energy Corp | Hochleistungsfähige thermosäule. |
FR2570169B1 (fr) * | 1984-09-12 | 1987-04-10 | Air Ind | Perfectionnements apportes aux modules thermo-electriques a plusieurs thermo-elements pour installation thermo-electrique, et installation thermo-electrique comportant de tels modules thermo-electriques |
DE4231702C2 (de) * | 1992-09-22 | 1995-05-24 | Litef Gmbh | Thermoelektrische, beheizbare Kühlkammer |
CZ281281B6 (cs) * | 1994-11-08 | 1996-08-14 | Zdeněk Ing. Csc. Starý | Kaskáda termoelektrických článků využívající Peltierův jev |
US6672076B2 (en) * | 2001-02-09 | 2004-01-06 | Bsst Llc | Efficiency thermoelectrics utilizing convective heat flow |
US7273981B2 (en) * | 2001-02-09 | 2007-09-25 | Bsst, Llc. | Thermoelectric power generation systems |
US7942010B2 (en) | 2001-02-09 | 2011-05-17 | Bsst, Llc | Thermoelectric power generating systems utilizing segmented thermoelectric elements |
US6959555B2 (en) | 2001-02-09 | 2005-11-01 | Bsst Llc | High power density thermoelectric systems |
US7946120B2 (en) | 2001-02-09 | 2011-05-24 | Bsst, Llc | High capacity thermoelectric temperature control system |
CN100419347C (zh) * | 2001-08-07 | 2008-09-17 | Bsst公司 | 热电个人环境装置 |
US20110209740A1 (en) * | 2002-08-23 | 2011-09-01 | Bsst, Llc | High capacity thermoelectric temperature control systems |
US20050228280A1 (en) * | 2004-03-31 | 2005-10-13 | Siemens Medical Solutions Usa, Inc. | Acquisition and display methods and systems for three-dimensional ultrasound imaging |
US7380586B2 (en) * | 2004-05-10 | 2008-06-03 | Bsst Llc | Climate control system for hybrid vehicles using thermoelectric devices |
US7743614B2 (en) | 2005-04-08 | 2010-06-29 | Bsst Llc | Thermoelectric-based heating and cooling system |
JP4891318B2 (ja) * | 2005-06-28 | 2012-03-07 | ビーエスエスティー エルエルシー | 中間ループを備えた熱電発電機 |
US8783397B2 (en) * | 2005-07-19 | 2014-07-22 | Bsst Llc | Energy management system for a hybrid-electric vehicle |
US7870745B2 (en) * | 2006-03-16 | 2011-01-18 | Bsst Llc | Thermoelectric device efficiency enhancement using dynamic feedback |
CN101517764B (zh) * | 2006-07-28 | 2011-03-30 | Bsst有限责任公司 | 高容量热电温度控制系统 |
US7788933B2 (en) * | 2006-08-02 | 2010-09-07 | Bsst Llc | Heat exchanger tube having integrated thermoelectric devices |
US7779639B2 (en) * | 2006-08-02 | 2010-08-24 | Bsst Llc | HVAC system for hybrid vehicles using thermoelectric devices |
US20100155018A1 (en) | 2008-12-19 | 2010-06-24 | Lakhi Nandlal Goenka | Hvac system for a hybrid vehicle |
WO2008148042A2 (en) | 2007-05-25 | 2008-12-04 | Bsst Llc | System and method for distributed thermoelectric heating and colling |
US8640466B2 (en) * | 2008-06-03 | 2014-02-04 | Bsst Llc | Thermoelectric heat pump |
US20100024859A1 (en) * | 2008-07-29 | 2010-02-04 | Bsst, Llc. | Thermoelectric power generator for variable thermal power source |
EP2349753B1 (de) * | 2008-10-23 | 2016-11-23 | Gentherm Incorporated | Hvac-system mit mehreren modi mit thermoelektrischer vorrichtung |
US9555686B2 (en) | 2008-10-23 | 2017-01-31 | Gentherm Incorporated | Temperature control systems with thermoelectric devices |
US9447994B2 (en) | 2008-10-23 | 2016-09-20 | Gentherm Incorporated | Temperature control systems with thermoelectric devices |
US8974942B2 (en) | 2009-05-18 | 2015-03-10 | Gentherm Incorporated | Battery thermal management system including thermoelectric assemblies in thermal communication with a battery |
EP2433192B2 (de) | 2009-05-18 | 2020-08-26 | Gentherm Incorporated | Temperaturregelungssystem mit thermoelektrischem element |
BR112012001520A2 (pt) * | 2009-07-24 | 2019-09-24 | Bsst Llc | sistema de geração de energia, conversor catalístico e métodos para fabricar sistema de geração de energia de base termoelétrica e pára gerar energia elétrica. |
US8754321B2 (en) * | 2009-11-30 | 2014-06-17 | Purdue Research Foundation | Laminated thin film metal-semiconductor multilayers for thermoelectrics |
DE112012002935T5 (de) | 2011-07-11 | 2014-05-15 | Gentherm Inc. | Auf Thermoelektrik basierendes Wärmemanagement elektrischer Vorrichtungen |
CN107249910B (zh) | 2014-12-19 | 2021-01-15 | 詹思姆公司 | 用于车辆区域的热调节系统和方法 |
US10625566B2 (en) | 2015-10-14 | 2020-04-21 | Gentherm Incorporated | Systems and methods for controlling thermal conditioning of vehicle regions |
WO2018170507A1 (en) * | 2017-03-17 | 2018-09-20 | Sheetak, Inc. | Application of letters patent for thermoelectric device structures |
US11892204B2 (en) | 2020-11-20 | 2024-02-06 | Sheetak, Inc. | Nested freezers for storage and transportation of covid vaccine |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1131709B (de) * | 1959-06-11 | 1962-06-20 | Licentia Gmbh | Elektrische Schaltung fuer elektrothermische Kuehlschraenke mit thermischer Kaskadenschaltung der gleich grosse Einzelwiderstaende aufweisenden Thermoelemente |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2844638A (en) * | 1954-01-04 | 1958-07-22 | Rca Corp | Heat pump |
DE1132940B (de) * | 1955-08-01 | 1962-07-12 | Licentia Gmbh | Thermoelektrische Kaskade zur Ausnutzung des Peltier-Effektes |
US2986009A (en) * | 1959-07-13 | 1961-05-30 | Gen Electric | Thermo-electric refrigerators |
US2978875A (en) * | 1960-01-04 | 1961-04-11 | Westinghouse Electric Corp | Plural-stage thermoelectric heat pump |
-
0
- US US3125860D patent/US3125860A/en not_active Expired - Lifetime
-
1963
- 1963-07-02 GB GB26227/63A patent/GB1046427A/en not_active Expired
- 1963-07-11 DE DE19631539276 patent/DE1539276A1/de active Pending
- 1963-07-11 DE DEB72636A patent/DE1275552B/de active Pending
- 1963-07-11 SE SE7738/63A patent/SE306947B/xx unknown
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1131709B (de) * | 1959-06-11 | 1962-06-20 | Licentia Gmbh | Elektrische Schaltung fuer elektrothermische Kuehlschraenke mit thermischer Kaskadenschaltung der gleich grosse Einzelwiderstaende aufweisenden Thermoelemente |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE1539276A1 (de) | 1970-03-12 |
US3125860A (en) | 1964-03-24 |
SE306947B (de) | 1968-12-16 |
GB1046427A (en) | 1966-10-26 |
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