DE1272921B - Verfahren zur katalytischen Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen - Google Patents
Verfahren zur katalytischen Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei StufenInfo
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Description
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
' Int. CL:
Deutsche Kl.
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Auslegetag:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:
C07c
ClOg
ClOc
ClOc
120-25
P 12 72 921.4-42 (C 32289)
2. März 1964
18. Mi 1968
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur katalytischen Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen
mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen bei
Drücken von mehr als 100 atü über Wolframsulfid und Nickelsulfid enthaltenden Katalysatoren und Temperaturen
oberhalb 2600C, wobei in der ersten Stufe bei Temperaturen bis zu höchstens 45O0C hydriert wird
und vor der zweiten Stufe das Reaktionsprodukt, ohne es abzutrennen, gekühlt wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß man zur Gewinnung von Gemischen,
die reich an alicyclischen Kohlenwasserstoffen und vollständig frei von olefinischen Kohlenwasserstoffen
sind, wobei der Anteil an völlig gesättigten Kohlen-Wasserstoffen mehr als 95 % beträgt, in beiden Stufen
einen Wolframsulfid-Nickelsulfid-Tonerde-Katalysator
anwendet und in der zweiten Stufe innerhalb des Reaktors eine niedrige Temperatur als in der ersten
Stufe, und zwar zwischen 260 und 4000C, vorzugsweise
zwischen 300 und 380° C, einhält, wobei die in beiden Stufen zugeführte Gesamtmenge an Wasserstoff mindestens
3500 Normalliter pro Kilogramm eingesetztes Ausgangsmaterial beträgt.
Für die alicyclischen Kohlenwasserstoffe besteht ein bedeutendes technisches Interesse. Sie werden
einmal als Lösungsmittel und als Wärmeaustauscher verwendet. Gleichermaßen sind sie als Treibstoffe für
Düsentriebwerke auf Grund ihrer großen Verbrennungswärme pro Gewichts- und Volumeinheit von
Interesse und ferner wegen ihrer geringen Viskosität, ihres niedrigen Gefrierpunktes und der geringen
Strahlung ihrer Flamme.
Als Ausgangsmaterial werden vorzugsweise Fraktionen des Steinkohlenteers eingesetzt.
Das Ausgangsmaterial kann vorteilhafterweise mit selektiven Lösungsmitteln, wie Methanol, gewaschen
werden, um die Hauptmenge der sauerstoff-, schwefel- und stickstoffhaltigen Bestandteile, die die Hydrierung
erschweren, zu entfernen und einer anderen Verwendung zuzuführen.
Der überschüssige Wasserstoff wird wieder in die erste Reaktionsstufe zur Behandlung des Ausgangsmaterials
eingeleitet; er kann zusätzlich einer Druckwäsche mit verschiedenen Lösungsmitteln zur Entfernung
der gebildeten gasförmigen Kohlenwasserstoffe unterworfen werden.
Die Verwendung eines Sulfids als Katalysator in beiden Reaktionsstufen ermöglicht es, den Wasserstoff
aus der ersten Stufe wieder in der zweiten Stufe zu verwenden. Eine Zufuhr von frischem Wasserstoff in der
zweiten Stufe wird im allgemeinen unnötig sein; wo Verfahren zur katalytischen
Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen
mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe
enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen
Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen
mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe
enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen
Anmelder:
Charbonnages de France, Paris
Vertreter:
Dipl.-Ing. Dipl.-Chem. Dr. phil. Dr. techn.
J. Reitstötter und Dr.-Ing. W. Bunte,
Patentanwälte, 8000 München 15, Haydnstr. 5
J. Reitstötter und Dr.-Ing. W. Bunte,
Patentanwälte, 8000 München 15, Haydnstr. 5
Beanspruchte Priorität:
Frankreich vom 22. März 1963 (928 982)
dies aber gegebenenfalls von Vorteil sein könnte, genügt es, relativ unreinen Wasserstoff zuzuführen.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens
besteht darin, daß nur ein einziger Umlauf von Gas und Flüssigkeit erforderlich ist und daß zwischen
den beiden Reaktionsstufen außer einer Abkühlung weder eine Reinigung noch sonst eine andere Operation
notwendig ist.
Es ist ferner möglich, mehr als ein Reaktionsgefäß für jede Hydrierungsstufe oder umgekehrt für beide
Stufen nur ein einziges Reaktionsgefäß mit zwei verschiedenen Temperaturzonen zu benutzen, wobei die
Abkühlung der zweiten Zone durch irgendeinen Prozeß, wie einen internen Wärmeaustausch oder durch
Zufuhr von kaltem Wasserstoff usw., erreicht werden kann.
Der besondere technische Fortschritt des Verfahrens nach der Erfindung ist darin zu sehen, daß es gelingt,
einen bisher noch nicht erreichten hohen Sättigungsgrad der mehrkernigen aromatischen Anteile zu erzielen,
ohne daß eine merkliche Spaltung des Einsatzgutes auftritt.
Die bekannten mehrstufigen Verfahren unterscheiden sich von den Verfahren der Erfindung dadurch, daß
sie einmal in der zweiten Stufe einen ausgesprochenen Spaltkontakt verwenden, wie es K r ö η i g in »Die
katalytische Druckhydrierung von Kohlen, Teeren und Mineralölen«, 1950, S. 158, beschreibt. Es wird
danach nur das in verhältnismäßig kleiner Menge von etwa einem Drittel zurückgebliebene, nicht gespaltene
öl als aromatenarmer Düsentreibstoff verwendet.
809 570/553
3 4
Die in den deutschen Patentschriften 695 275 und punkt von unterhalb 600C. Mit der Verdrängungs-
878 050 beschriebenen Verfahren der Hydrierung von methode wurden chromatographisch auf Kieselgel
schweren Ölen unterscheiden sich von dem Verfahren keine aromatischen Kohlenwasserstoffe gefunden,
der Erfindung dadurch, daß die Temperatur in der Seine thermische Stabilität war sehr gut. Es erfüllte
zweiten Stufe höher als in der ersten Stufe ist. 5 leicht die Norm JP. 6 für Treibstoffe für Düsentrieb-
. -I1 werke nach der USA.-Norm Mil-F-25.656 A und
ß e l s P 1 e l X selbst der schärferen Norm nach Mil-J-25.656 B.
Das in diesem Beispiel eingesetzte Ausgangs- Folgende Prüfungen wurden im C.F.R.-Fuel-Coker
material war ein Creosol-Öl mit folgenden Kennzeichen: durchgeführt:
Elementaranalyse: io Vorheizer: Temperatur 2040C, Färbung 0, Filter:
C = 91,4%, H = 6,3 %, O = 1,00 %, Temperatur 260°C. Verlust 1,3 mm Hg in 300 Mi-
N = 0,50%, S = 0,80% nuten bei einer Strömung von 2,7 kg/Std. (USA.-
_. ^11 ,. , Norm Mil-F-25.566 A).
Destillationsanalyse: Vorheizer: Temperatur 218°C, Färbung 0, Filter:
10% gehen über bis 280° C X5 Temperatur 274°C. Verlust 2,5 mm Hg in 300 Mi-
50 % gehen über bis 295 ° C nuten (USA.-Norm Mil-F-25.656 B).
90% gehen über bis 370°C
90% gehen über bis 370°C
Dieses Öl enthielt zwischen 0,1 und 0,2 % gesättigte B e i s ρ i e 1 2
Kohlenwasserstoffe, chromatographisch auf Kieselgel 20 Läßt man zum Vergleich die zweite Reaktionsstufe
bestimmt, und 1,5% Phenole; der Rest bestand nur weg, so erhält man nach dem Waschen und dem Abaus
aromatischen Kohlenwasserstoffen. Gaschromato- treiben der Vorläufe ein farbloses Produkt der Dichte
graphisch ergaben sich für diesen Rest, ohne die 0,887, das noch 10,5% aromatische und alicyclische
Spuren gesättigter Kohlenwasserstoffe und Phenole, Kohlenwasserstoffe enthält. Dieses Produkt besteht
folgende Werte: 35 den Test JP. 6 nicht.
Leichtsiedendes 5,7% Beispiel 3
Naphthalin 16,8% „ , · , ,·** u λ τ. λ·
Chinolin und Isochinolin 0,56% Es wurde wiederum gearbeitet nach den Bedin-
/?-Methylnaphthalin 8 % f nSen de* Beis^ *' ?ur f daS}*llJtm?emt™ am
«-Methylnaphthalin 3,5% 3° £us&n$ d™ *weiten Stufe 4OO0C betrug. Dann
Diohenvl 17 0I betrug der Gehalt an aromatischen und alicychschen
Äthyl-und Dimethylnaphthaiin !"!!!Ι 5% Kohlenwasserstoffen noch 2,50%. Es ist also von
Acenaphthen 4,7 % Υ°Ά$% ZWf f " Reakt°r aUf TemPeraturen unter"
Diphenylenoxyd 4,40I0 halb 400 C ZU halten·
Trimethylnaphthalin 0,9% 35 Beispiel 4
MetTylfluorene,' Methyldiphenylenoxyd' ^ ^ + ^n G^misch des g™*™ Creosot-Öles mil: Wasser-
und schwefelhaltiges Diphenylen .... 7,8% f?£™ Mengenverhältnis 6:1 wurde bei 200atu auf
Phenanthren 13 2°/ 340 C vorgeheizt und dann in em Reaktionsgefaß em-
Anthracenund Carbazol '//.'.'.'.'.'.'.'.'.'.'. 12% 4° gelftet' daS "? 1^J pro ,¥?^™ des Prod"ktes
Fluoranthen 4°/ u Pro Stunde mit dem gleichen Katalysator wie m
ρ 2 8"/ den vorangeSanSenen Beispielen beschickt war. Um
Ρ«™ -RpnJfliiArpn
i'ro/° die Temperatur unterhalb 4400C halten zu können,
Pyren-Benzfluoren 1,8 /„ mußteQ ^3 kg kalter Wasserstoff pro Kilogramm öl
Ein Gemisch dieses Öles mit Wasserstoff von 200 atü 45 zugeführt werden. Die aus dem Reaktionsgefäß aus-
im Mengenverhältnis 6:1 wurde auf 3400C vorge- tretenden Gase wurden auf 3000C abgekühlt und in
heizt, dann in ein Reaktionsgefäß geleitet, das pro einen zweiten Reaktor eingeführt, der pro Kilogramm
Kilogramm eingeleitetes Ausgangsprodukt 2,061 eines Beschickung und pro Stunde 0,87 kg des gleichen
handelsüblichen Katalysators enthielt, der aus Nickel- Katalysators enthielt. Das Reaktionsgemisch, das
sulfid und Wolframsulfid auf Aluminiumoxyd mit 8 % 50 durch den exothermen Charakter der Reaktion auf
Nickel und 19% Wolfram bestand. Die Oberfläche 3500C stieg, wurde dann abgekühlt und in einem
des Katalysators betrug 140 m2/g. Die Temperatur Saparator entspannt, in dem die Trennung zwischen
der Gase im Reaktionsgefäß wurde immer auf unter- Gas und Vorlauf unterhalb 150° C erfolgte. Derflüssige
halb 4400C gehalten, indem an verschiedenen Stellen Rückstand war farblos, hatte einen Gehalt an aro-
0,34 kg kalter Wasserstoff pro Kilogramm Beschickung 55 matischen und acyclischen Kohlenwasserstoffen von
eingeleitet wurde. 1 % un(i hielt leicht die Probe auf thermische Stabilität
Das aus dem ersten Reaktionsgefäß austretende gemäß USA.-Norm JP. 6 (Mil-F-25.656 A) aus.
Gemisch wurde bis auf 3200C abgekühlt und in ein
Gemisch wurde bis auf 3200C abgekühlt und in ein
zweites Reaktionsgefäß geleitet, das mit 0,38 1 vom Beispiel 5
gleichen Katalysator, bezogen auf 1 Kilogramm des So
gleichen Katalysator, bezogen auf 1 Kilogramm des So
rohen Ausgangsgemisches pro Stunde, beschickt war. Da die Wärmeentwicklung während der Reaktion
Die Gase, die bei etwa 3800C den zweiten Reaktor beträchtlich ist, wurde im vorliegenden Beispiel die
verließen, wurden abgekühlt, das hydrierte Produkt erste Hydrierungsstufe in zwei nacheinander ge-
vom Gas in einem Separator getrennt, mit Wasser ge- schalteten Reaktionsgefäßen vorgenommen, was eine
waschen, worauf unter Stickstoff durch Destillation 65 leichtere Kontrolle der Temperatur ermöglicht,
die Fraktionen bis 1500C abgenommen wurde. Das Creosot-Öl des Beispiels 1 wurde pro KiIo-
Das erhaltene Produkt war eine farblose Flüssigkeit gramm Öl mit 0,55 kg eines Gases eingeleitet, das 90%
mit der Dichte 0,884 bei 200C und einem Erstarrungs- Wasserstoff enthielt, und zwar bei einem Druck von
220 atü. Dieses Gas stammte zum Teil aus dem Umlauf, zum Teil war es frisches Gas. Das Gemisch wurde
auf 3500C vorgeheizt und dann in ein Reaktionsgefäß geleitet, in dem sich 0,801 pro Kilogramm und pro
Stunde eingeleitetes Gemisch desselben käuflichen Katalysators wie im Beispiel 1 befanden. Die Temperatur
in diesem Reaktor wurde auf unterhalb 420° C gehalten, indem an verschiedenen Stellen 0,20 kg
kaltes Gas pro Kilogramm Beschickung eingeblasen wurde. Das aus diesem Reaktor kommende Gemisch
wurde in einem Austauscher gekühlt und in einen zweiten Reaktor geleitet, der vom gleichen Katalysator
0,751 pro Kilogramm Beschickung und pro Stunde enthielt. Dabei wurde die Temperatur so gewählt, daß
die auftretende Reaktionswärme die aus dem Reaktor austretenden Gase nicht über 4200C erwärmt. Diese
austretenden Gase wurden wieder in einem Austauscher gekühlt und in einen dritten Reaktor geleitet, der vom
gleichen Katalysator 0,751 pro Kilogramm Beschickung und Stunde enthielt. Die Temperatur wurde so ge- ao
halten, daß sie nicht durch die Wärmeentwicklung auf über 38O0C stieg. Das aus diesem dritten Reaktor austretende
Gemisch wurde abgekühlt, mit Wasser gewaschen, der dabei erhaltene flüssige Anteil von Gas
und Wasser getrennt, die Fraktion unter 15O0C abdestilliert
und der Rückstand über Bleicherde filtriert. Das Gas wurde in den ersten Reaktor gegebenenfalls
nach einer ölwäsche eingeleitet. Das Endprodukt enthielt keine aromatischen Kohlenwasserstoffe mehr.
Die Beschickung bestand aus einem Chrysen-Öl mit folgenden Daten:
Destillationsgrenzen·
30
35
95 /0 bis
Hauptbestandteile:
Hauptbestandteile:
Phenanthren 10,4%
Fluoranthen 10,10%
Pyren 11,70%
Chrysen 15,70%
Dieses öl wurde in der Apparatur gleichzeitig mit Rücklauföl im Verhältnis 100: 43 gemischt. Ein Teil
dieses Gemisches wurde mit 0,01 kg Wasserstoff auf 1 kg Gesamtbeschickung bei einem Druck von 400 atü
auf 38O0C vorgeheizt und dann in einen Reaktor eingeleitet,
der pro Kilogramm Beschickung und pro Stunde 0,60 1 eines handelsüblichen Katalysators aus
Wolframsulfid und Nickelsulfid enthält, und zwar 4,5% Nickel und 9,5% Wolfram; die Oberfläche
beträgt 194 m2/g. Der Rest der Beschickung wurde mit 0,06 kg Wasserstoff pro Kilogramm Beschickung
unmittelbar in den Reaktor an verschiedenen Stellen in einer solchen Weise eingeleitet, daß die Temperatur
nicht über 45O0C stieg. Das Reaktionsgemisch aus dem ersten Reaktor mit 44O0C wurde mit 0,40 kg
Wasserstoff pro Kilogramm Produkt in einem Erhitzer auf eine solche Temperatur gebracht, daß 70%
der Produkte in Dampfform übergingen. Der Rest wurde auf den Kopf des ersten Reaktors zurückgegeben.
Das Gemisch von Dämpfen und Wasserstoff aus dem Erhitzer wurde nach Abkühlung auf 35O0C in
einen zweiten Reaktor geleitet, der 0,51 pro Kilogramm
Beschickung und pro Stunde des gleichen Katalysators wie im Beispiel 1 enthält, und dann auf
390° C erhitzt. Danach wurde es abgekühlt und in ein Trenngefäß gegeben, in dem der flüssige Teil abgetrennt
und dann gewaschen und destilliert wurde. Dabei gingen von 100 Teilen des Produktes 3,5 Teile bis
1500C über; dann wurden 52 Teile einer Fraktion zwischen 150 und 31O0C erhalten, die als Brennstoff
wegen ihrer hohen Energie pro Volumen dienen können; schließlich blieben 39,5 Teile einer Fraktion die über
310° C siedete; sie kann verschiedenen Zwecken dienen. Der Gehalt des Reaktionsgemisches an partiell hydrierten
Kohlenwasserstoffen betrug 3,2%.
Claims (3)
1. Verfahren zur katalytischen Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen mehrkernige aromatische
Kohlenwasserstoffe enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen bei Drücken von
mehr als 100 atü über Wolframsulfid und Nickelsulfid enthaltenden Katalysatoren und Temperaturen
oberhalb 2600C, wobei in der ersten Stufe
bei Temperaturen bis zu höchstens 45O0C hydriert
wird und vor der zweiten Stufe das Reaktionsprodukt, ohne es abzutrennen, gekühlt wird,
dadurchgekennzeichnet, daß man zur Gewinnung von Gemischen, die reich an alicyclischen
Kohlenwasserstoffen und vollständig frei von olefinischen Kohlenwasserstoffen sind, wobei
der Anteil an völu'g gesättigten Kohlenwasserstoffen
mehr als 95% beträgt, in beiden Stufen einen Wolframsuffid-Nickelsulfid-Tonerde-Katalysator
anwendet und in der zweiten Stufe innerhalb des Reaktors eine niedrigere Temperatur als in der
ersten Stufe, und zwar zwischen 260 und 400°C, vorzugsweise zwischen 300 und 38O0C, einhält,
wobei die in beiden Stufen zugeführte Gesamtmenge an Wasserstoff mindestens 3500 Normalliter
pro Kilogramm eingesetztes Ausgangsmaterial beträgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man Fraktionen des Steinkohlenteers
als Beschickung einsetzt.
3. Verfahrennach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß man den Wasserstoff wieder in die erste Hydrierstufe in das Rohgemisch einleitet,
wobei er einer Druckwäsche mit verschiedenen Lösungsmitteln unterworfen werden kann, um die
gebildeten gasförmigen Kohlenwasserstoffe zu entfernen.
In Betracht gezogene Druckschriften:
Deutsche Patentschriften Nr. 629 275, 878 050;
Kr öni g, »Katalytische Druckhydrierung« (Berlin, 1950), S. 155 bis 158.
Deutsche Patentschriften Nr. 629 275, 878 050;
Kr öni g, »Katalytische Druckhydrierung« (Berlin, 1950), S. 155 bis 158.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR928982A FR1359910A (fr) | 1963-03-22 | 1963-03-22 | Hydrocarbures cyclaniques et leur procédé d'obtention |
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Publication Number | Publication Date |
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DE1272921B true DE1272921B (de) | 1968-07-18 |
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ID=8799904
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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DEC32289A Pending DE1272921B (de) | 1963-03-22 | 1964-03-02 | Verfahren zur katalytischen Hochdruckhydrierung eines im wesentlichen mehrkernige aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Ausgangsmaterials in zwei Stufen |
Country Status (6)
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CA2025466A1 (en) * | 1989-09-28 | 1991-03-29 | Exxon Research And Engineering Company | Slurry hydroprocessing staged process |
EP1120453A3 (de) * | 2000-01-25 | 2002-01-30 | Haldor Topsoe A/S | Verfahren zur Verminderung des Schwefelgehaltes und von polyaromatischen Kohlenwasserstoffen in Destillatbrennstoff |
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