DE1238000C2 - Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeuren - Google Patents
Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeurenInfo
- Publication number
- DE1238000C2 DE1238000C2 DE1964B0075845 DEB0075845A DE1238000C2 DE 1238000 C2 DE1238000 C2 DE 1238000C2 DE 1964B0075845 DE1964B0075845 DE 1964B0075845 DE B0075845 A DEB0075845 A DE B0075845A DE 1238000 C2 DE1238000 C2 DE 1238000C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- reaction mixture
- nitric acid
- reaction
- acid
- starting material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/31—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting
- C07C51/316—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting with oxides of nitrogen or nitrogen-containing mineral acids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C51/43—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by change of the physical state, e.g. crystallisation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/30—Improvements relating to adipic acid or caprolactam production
Description
Es ist bekannt, daß sich Cycloalkanole und bzw. oder Cycloalkanone mit Salpetersäure bei erhöhter Tempe- Γ)0
ratur zu gesättigten aliphatischen Dicarbonsäuren oxydieren lassen. Die Umsetzung kann diskontinuierlich
in Rührbehältern durchgeführt werden, wobei man den Alkohol und bzw. oder das Keton zu der vorgelegten
Säure gibt und die beträchtliche Reaktionswärme durch " Kühlschlangen abführt. Aus dem Umsetzungsgemisch
gewinnt man die Dicarbonsäuren in üblicher Weise, d. h. durch Auskristallisieren und Abtrennen der auskristallisierten
Säure. Die Mutter'augen, die verdünnte Salpetersäure enthalten, werden im allgemeinen durch b()
Abdestillieren des Wassers wieder aufkonzentriert und für den nächsten Ansatz verwendet. Neben dem
Energieaufwand für das Aufkonzentrieren der Mutterlauge besteht ein wesentlicher Nachteil dieses Verfahrens
darin, daß man lange Reaktionszeiten und daher b5 große Reaktionsräume benötigt.
Nach der deutschen Patentschrift 8 44 144 kann man aliphatische Dicarbonsäuren durch Oxydation von
Cycloalkanolen, Cycloalkanonen oder Cycloalkylaminen auch kontinuierlich herstellen. Dazu führt man die
flüssigen Ausgangsstoffe und Salpetersäure von unten in ein senkrecht stehendes Reaktionsrohr ein und leitet das
Gemisch unter Außenkühlung mit einer solchen Geschwindigkeit durch das Rohr, daß die Umsetzung aD
dessen oberen Ende beendet ist. Das Reaktionsgemisch gelangt in einen Abscheider, in dem sich Gas und
Flüssigkeit trennen. Aus der flüssigen Phase gewinnt man die Dicarbonsäure in üblicher Weise. Die
Mutterlauge wird nach dem Aufkonzentrieren durch Verdampfen von Wasser wieder in die Umsetzung
zurückgeführt Dieses Verfahren läßt sich nur in Rohren von kleinem Querschnitt ausführen, weil andernfalls die
große Reaktionswärme nicht abgeführt werden kann. Man könnte also im technischen Maßstab allenfalls
einen Reaktor verwenden, der aus einer Vielzahl von einzelnen Rohren besteht. Ein solcher Reaktor ist
jedoch regeltechnisch schwierig zu beherrschen. Einmal ist es nicht einfach, die einzelnen Rohre gleichmäßig zu
beschicken und auf gleiche Temperatur zu kühlen. Damit ergeben sich unterschiedliche Reaktionsverhältnisse,
die in den einzelnen Rohren ungleiche Gasmengen entstehen lassen, so daß sich die Unterschiede in
den einzelnen Rohren noch weiter vergrößern. Die Folgen sind verschiedene Verweilzeiten und geringere
Ausbeuten. Zurr anderen können in den engen Rohren durch Abscheidung der Dicarbonsäuren leicht Verstopfungen
eintreten, die den kontinuierlichen Ablauf des Verfahrens empfindlich stören.
Es wurde nun gefunden, daß sich gesättigte aliphatische Dicarbonsäuren durch Oxydation von
Cycloalkanolen und bzw. oder Cycloalkanonen mit jeweils 5 bis 12 Ring-Kohlenstoffatomen mit 40- bis
70%iger Salpetersäure bei einer Temperatur von 45 bis 900C und unter normalem oder erhöhtem Druck in
einem Kreislaufsystem, Befreien des erhaltenen Reaktionsgemisches von Stickoxyden, Aufkonzentrieren der
Salpetersäure durch Verdampfen von Wasser und Rückführen der aufkonzentrierten Salpetersäure vorteilhaft
herstellen lassen, wenn man den Ausgangsstoff mit dem 80- bis 400fachen Volumen Salpetersäure so
intensiv mischt, daß der Ausgangsstoff nach spätestens 5 Sekunden gelöst ist, das Reaktionsgemisch nach einer
Verweilzeit von weniger als 4 Minuten aus der Reaktionszone abzieht, das Umsetzungsgemisch von
Stickoxyden befreit, durch Verdampfen von Wasser aus dem Reaktionsgemisch die Salpetersäurekonzentration
wieder auf eine Höhe bringt, die der im Reaktionsraum etwa entspricht, aus dem kleineren Teil des Reaktionsgemisches die Dicarbonsäure in üblicher Weise
abtrennt, den größeren Teil der Mutterlauge mit dem größeren restlichen Teil des Reaktionsgemisches
vereinigt, das vereinigte Gemisch nach Ergänzung der verbrauchten Salpetersäure mit neuem Ausgangsstoff
intensiv mischt und in die Reaktionszone zurückführt.
Man erhält bei dem Verfahren nach der Erfindung bessere Ausbeuten als bei den bekannten Arbeitsweisen.
Es ist nicht mehr nötig, die Reaktionswärme durch Kühlung des Reaktors abzuführen. Bei einer vorteilhaften
Ausführungsform des Verfahrens nützt man vielmehr die Reaktionswärme zum Aufkonzentrieren
der Mutterlauge aus.
Geeignete Ausgangsstoffe für das neue Verfahren sind beispielsweise Cyclopentanon, Cyclohexanol, Cyclohexanon,
Methylcyclohexanol, Methylcyclohexanon, Cyclooklanol, Cyclododekanol und Cyclododekanon
sowie Gemische derartiger Verbindungen, die sich
vorteilhaft vom gleichen Kohlenwasserstoff ableiten.
•«In einer Mischvorrichtung, die zweckmäßig in den Reaktionsraum übergeht und in der daher ähnliche Bedingungen herrschen wie im Reaktionsraum selbst, befindet sich Salpetersäure in einer Konzen '.ration von 40 bis 70 Gewichtsprozent, vorzugsweise von 55 bis 65 Gewichtsprozent Die Prozentangaben beziehen sich adf Wasser und Salpetersäure, vernachlässigen also den Anteil an Feststoffen, der im Reaktionsgemiseh gelöst ist Die günstigste Salpetersäurekonzentration hängt Von der Art chs Ausgangsstoffes und der Reaktionstemperatur ab. Sie läßt sich für einen gegebenen Fall leicht durch einen Vorversuch ermitteln. Es ist ein wesentliches Merkmal des Verfahrens nach der Erfindung, daß die Salpetersäure in großem Überschuß angewandt wird. Auf diese Weise wird dio Reaktionswärme vom Umsetzungsgemisch aufgenommen und man kann auf Kühlmaßnahmen verzichten. Man arbeitet mit dem 80-bis 400fachen Volumen an Salpetersäure. Auf diese Weise wird erreicht, daß die Reaktionsiamperatur während der Umsetzung um höchstens 25°C ansteigt.
•«In einer Mischvorrichtung, die zweckmäßig in den Reaktionsraum übergeht und in der daher ähnliche Bedingungen herrschen wie im Reaktionsraum selbst, befindet sich Salpetersäure in einer Konzen '.ration von 40 bis 70 Gewichtsprozent, vorzugsweise von 55 bis 65 Gewichtsprozent Die Prozentangaben beziehen sich adf Wasser und Salpetersäure, vernachlässigen also den Anteil an Feststoffen, der im Reaktionsgemiseh gelöst ist Die günstigste Salpetersäurekonzentration hängt Von der Art chs Ausgangsstoffes und der Reaktionstemperatur ab. Sie läßt sich für einen gegebenen Fall leicht durch einen Vorversuch ermitteln. Es ist ein wesentliches Merkmal des Verfahrens nach der Erfindung, daß die Salpetersäure in großem Überschuß angewandt wird. Auf diese Weise wird dio Reaktionswärme vom Umsetzungsgemisch aufgenommen und man kann auf Kühlmaßnahmen verzichten. Man arbeitet mit dem 80-bis 400fachen Volumen an Salpetersäure. Auf diese Weise wird erreicht, daß die Reaktionsiamperatur während der Umsetzung um höchstens 25°C ansteigt.
Die Temperatur im Reaktionsraum beträgt 45 bis 90" C. Die vorteilhafteste Temperatur hängt ab von der
Art des Ausgangsstoffs, der Säurekonzentration und der Verweilzeit im Reaktionsraum. Im allgemeinen wird
man bei höhermolekularen Ausgangsstoffen eine höhere Temperatur anwenden als bei niedermolekularen.
So läßt sich Cyclohexanol mit gutem Ergebnis bei 55 bis 75"C oxydieren, während man für die Oxydation
des Cyclododecanols am besten eine Temperatur von 75 jo bis 900C anwendet. Wie bereits erwähnt, arbeitet man
zweckmäßig unter solchen Bedingungen, daß die Temperatursteigerung im Reaktionsraum 25°C nicht
überschreitet. Besonders gute Ergebnisse werden erzielt, wenn zwischen der Anfangstemperatur und der
Spitzentemperatur höchstens 15°C liegen.
Es ist von wesentlicher Bedeutung für die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens, daß die Verweilzeit unterhalb
von 4 Minuten liegt, weil nur auf diese Weise hohe Raum-Zeit-Ausbeuten zu erzielen sind. Im allgemeinen
wird man eine Verweilzeit von 30 bis 90 Sekunden einstellen. Überraschenderweise ist die Umsetzung
selbst bei einer Verweilzeit unterhalb von 4 Minuten praktisch vollständig, obwohl in der Veröffentlichung
von A. F. Lindsay über die Salpetersäureoxydation von Cyclohexanol und Cyclohexanon im »Special Supplement
to Chemical Engineering Science«, Bd. 3 (1954), S. 78 bis 93, auf S. 82 ausgeführt wird, daß die Umsetzung
bei 70 bis 8O0C erst nach 10 Minuten über 95% beträgt und eine weitere Umsetzung noch bis nahezu 30 5n
Minuten nach Beginn der Reaktion stattfindet.
Man kann unter normalem oder erhöhtem Druck arbeiten. Zweckmäßig liegt der Druck im Reaktionraum
zwischen 1 und 15 at.
Das aus dem Reaktionsraum austretende Umset- v>
zungsgemisch wird in der Weise vorteilhaft von Stickoxyden befreit, daß man es mit einem inerten Gas
im Gegenstrom in Berührung bringt. Am einfachsten verwendet man hierfür Luft. Die Menge des inerten
Gases wird zweckmäßig so bemessen, daß man die w) mitgeführten nitrosen Gase i" ι·):..·ι Druckabsorptionsapparatur
in Salpetersäure überführen kann. Im allgemeinen wendet man 2 bis 4 Nm3 Inertgas je
Kubikzentimeter Reaktionsgemiseh an.
Nach Entfernung der nitrosen Gase bringt man die Konzentration der Salpetersäure im Reaktionsgemiseh
durch Verdampfen von Wasser wieder auf eine Höhe, die der im Reaktionsraum etwa entspricht. Dies
geschieht am einfachsten, indem man das Reaktionsgemiseh in eine Kolonne entspannt, über die das Wasser
abdestillierL Die Kolonne steht vorzugsweise unter einem Druck von 10 bis 100 Torr. Auf diese Weise wird
die Reaktionswärme, die im Umsetzungsgemisch enthalten ist, für das Aufkonzentrieren der Salpetersäure
nutzbar gemacht
Das aufkonzentrierte Reaktionsgemiseh wird dann zum größten Teil, zweckmäßig zu 75 bis 95%,
insbesondere zu 85 bis 92%, in den Reaktionsraum zurückgeleitet Aus dem verbleibenden kleineren Teil
der Reaktionslösung scheidet man dann die gebildete Dicarbonsäure in üblicher Weise ab. Man kann sie z. B.
in einer geeigneten Vorrichtung durch Abkühlen um 15 bis 400C weitgehend zum Auskristallisieren bringen und
die Kristalle mechanisch abtrennen, beispielsweise in einer Zentrifuge und gegebenenfalls nach vorherigem
Eindicken. Die Mutterlaugen werden mit dem größeren Teil des aufkonzentrierten Reaktionsgemisches in den
Reaktionsraum zurückgeführt Einen kleineren Teil der Mutterlauge entnimmt man jedoch kontinuierlich oder
von Zeit zu Zeit dem System, um den Gehalt der umlaufenden Flüssigkeit an unerwünschten Bestandteilen,
wie Glutarsäure und Bernsteinsäure, auf tragbarer Höhe zu halten. Die verbrauchte Salpetersäure wird in
geeigneter Weise ergänzt, beispielsweise indem man dem in den Reaktionsraum zurückfließenden Gemisch
frische Salpetersäure zuführt. Mit der frischen Salpetersäure kann man auch die üblichen Oxydationskatalysatoren,
wie Ammoniumvanadat und Kupfernitrat, in den üblichen Mengen (z. B. 0,04 bis 0,06 Gewichtsprozent
Vanadin in Form von Ammoniumvanadat und 0,16 bis 0,18 Gewichtsprozent Kupfer in Form von Kupfernitrat)
einbringen. Die Aufteilung des Reaktionsgemisches in einen Teil, der direkt und in einen Teil, der erst
nach Abtrennung der Dicarbonsäure in den Reaktionsraum zurückgeführt wird, ist ein wesentliches Merkmal
des Verfahrens der Erfindung. Auf diese Weise wird erreicht, daß die in den Reaktionsraum zurückgeführte
Salpetersäure bereits einen bestimmten Gehalt an Dicarbonsäure aufweist, im Falle der Herstellung von
Adipinsäure z. B. vorteilhaft 10 bis 18 Gewichtsprozent, bei Dodekandicarbonsäure-(1,12) vorteilhaft 2 bis 5
Gewichtsprozent Man braucht dann nur verhältnismäßig wenig Ausgangsstoff im Reaktionsraum umzusetzen,
um einen Dicarbonsäuregehalt im Reaktionsgemiseh einzustellen, der eine Abscheidung der Dicarbonsäure
ohne großen Kühlaufwand gestattet. Eine Umsetzung von nur wenig Ausgangsstoff im Reaktionsraum oder, anders ausgedrückt, die Verwendung der
Salpetersäure im Überschuß ist jedoch erforderlich, wenn man auf Kühlung des Reaktors verzichten will. Bei
der Inbetriebnahme der Apparatur nimmt man daher Dicarbonsäure erst dann ab, wenn die zurückfließende
Salpetersäure den erforderlichen Gehalt an Dicarbonsäure aufweist.
Es ist ein weiteres Merkmal des Verfahrens der Erfindung, daß man die Salpetersäure (d. h. dir im Kreis
geführte Salpetersäure und bzw. oder die frisch zugeführte) im Gemisch mit dem Ausgangsstoff in den
Reaktionsraum einführt. Das Mischen von Salpetersäure und Ausgangsstoff nimmt man so vor, daß der
Ausgangsstoff nach spätestens 5 Sekunden klar gelöst ist. Wenn man diese Bedingung nicht einhält, steigt die
Temperatur im Reaktionsraum örtlich stark an, und die Ausbeute an Dicarbonsäure wird vermindert. Überraschenderweise
wird dies nicht beobachtet, wenn man so arbeitet, daß der Ausgangsstoff nach spätestens 5
Sekunden klar gelöst ist. Bei Cyclohexanol und Cyclohexanon ist der Einfluß der Lösungszeit auf das
Ergebnis des Verfahrens stärker als bei den höheren Homologen. Man strebt daher bei der Oxydation von
Cyclohexanol und von Cyclohexanon eine klare Lösung innerhalb 0,05 bis 0,1 Sekunden nach dem Mischen an.
Bei Cyclododekanol und Cyclododekanon erzielt man schon bei einer Lösungszeit von 3 bis 5 Sekunden
bemerkenswerte Wirkungen. Eigentlich hätte man bei einer kurzen Lösungszeit einen besonders hohen
Temperaturanstieg erwarten müssen, weil die Oxydaticii
der Ausgangsstoffe im homogenen Medium natürlich am raschesten abläuft. Überraschenderweise
setzt die Oxydation sofort nach Verlassen der Mischvorrichtung ein, obwohl das zurückgeführte
Reaktionsgemisch praktisch frei von gelösten Stickoxyden ist.
Eine Apparatur, in der das Verfahren nach der Erfindung ausgeführt werden kann, ist in der Zeichnung
schematisch wiedergegeben. Die im Kreis geführte Salpetersäure wird durch die Leitung 1 und der
Ausgangsstoff durch die Leitung 2 in den Reaktor 3 eingeführt, der im unteren Teil eine Mischzone und im
oberen Teil der Reaktionszone Umlenkbleche 4 enthält. Durch die Leitung 5 fließt das Reaktionsgemisch in die
Entgasungskolonne 6, in der durch die Leitung 7 zugeführte Luft im Gegenstrom zu dem Fleaktionsgemisch
geführt wird. Die Luft belädt sich mit Stickoxyden und wird durch die Leitung 8 einer Diuckabsorptionsanlage
zugeführt. Das von Stickoxyden befreite Reaktionsgemisch verläßt die Entgasungskolonne durch die
Leitung 9, wird über das Ventil 10 entspannt und in die Kolonne 11 eingeführt. Aus der Kolonne 11 zieht am
Kopf durch Leitung 12 Wasserdampf und aus dem Sumpf durch Leitung 13 das aufkonzentrierte Reaktionsgemisch
ab. Ein Teil des Reaktionsgemisches wird in die Kristallisationsvorrichtung 14 geleitet, im
Eindicker 15 aufkonzentriert und in der Zentrifuge 16 die ausgeschiedene Dicarbonsäure abgeschleudert. Die
Säure wird in der Zentrifuge mit verdünnter Salpetersäure gewaschen; die Waschflüssigkeit führt man durch
die Leitung 17 in die Kolonne 11 zurück. Die Mutterlaugen aus 15 und 16 vereinigt man mit der
Hauptmenge des durch Leitung 21 strömenden aufkonzentrierten Reaktionsgemisches. Durch die Leitung
18 führt man frische Salpetersäure zu. Das Gemisch wird mit Hilfe der Pumpe 119 auf den
Reaktionsdruck komprimiert und wieder in den Reaktor 3 eingeführt. Durch die Leitung 20 kann ein Teil der
Mutterlauge, die in der Zentrifuge 16 anfällt, entnommen werden.
Man arbeitet in einer Apparatur, die der Zeichnung entspricht Der Reaktor 3 hat eine Höhe von 10 m und
einen Durchmesser von 1 m. In diesem Reaktor werden 60 Gewichtsprozent Salpetersäure von 6O0C vorgelegt.
Dann leitet man stündlich 2400 kg Cyclohexanol sowie 500 m3 zurückgeführte Salpetersäure in den Reaktor.
Cyclohexanol und Salpetersäure werden mit Hilfe eines Injektors so gemischt, daß das Cyclohexanol nach 0,05
Sekunden klar gelöst ist. Bereits im unteren Teil des Reaktionsraumes setzt die Oxydation ein, was sich
dutch Temperaturerhöhung bemerkbar macht Die Temperatur am Eintritt von Salpetersäure und Cyclohexanol
beträgt sobald sich stationäre Verhältnisse eingestellt haben, 65 bis 66° C, die Maximaltemperatur
im Reaktor 75 bis 76° C. Die mittlere Verweilzeit im Reaktionsraum beträgt 1 Minute.
Das Umsetzungsgemisch verläßt den Reaktor mit 70°C und wird in die Entgasungskolonne geführt, die
8 m hoch ist, einen Durchmesser von 2 m besitzt und mit Fiillkörperringen von 30 mm Durchmesser beschickt ist.
In diese Kolonne werden stündlich 1600 m3 Luft eingeführt. Das Abgas, das durch die Leitung 8
entweicht, enthält 15 Volumprozent Stickstoffdioxyd, 22
Volumprozent Stickoxyd, 63 Volumprozent Stickstoff,
ίο Sauerstoff und Kohlendioxyd. Das noch heiße Reaktionsgemisch
wird auf 40 Torr entspannt und in die Destillationskolonne 11 eingeführt. Diese ist 5 m hoch,
besitzt einen Durchmesser von 3'/2 m und sechs Glockenboden. Es werden stündlich 7000 kg Wasser
abdestilliert, so daß der Säuregehalt des Reaktionsgemisches auf 56% gehalten wird
Etwa 10% des aufkonzentrierten Reaktionsgemisches, das die Destillationskolonne verläßt, werden in
eine Kristallisationsvorrichtung geleitet und dort auf 30° C abgekühlt. Die hierbei anfallende Kristallsuspension
leitet man über den Eindicker 15 zur Zentrifuge 16, wo die Adipinsäurekristalle abgetrennt werden. Man
wäscht sie mit 12%iger Salpetersäure, die dann in die Destillationskolonne 11 zurückgeleitet wird. Die Mistterlaugen
vereinigt man mit dem restlichen Teil des aufkonzentrierten Reaktionsgemisches aus der Destillationskolonne
11 und führt sie in den Reaktor 3 zurück, nachdem die verbrauchte Salpetersäure in Form von
60gewichtsprozentiger Salpetersäure ergänzt worden
Man erhält bei dieser Arbeitsweise stündlich 3330 kg Adipinsäure entsprechend 95% der Theorie. Je Kilogramm
Cyclohexanol werden 1,55 kg Salpetersäure (berechnet als 100%ige Säure) verbraucht
Auf gleiche Weise, wie im Beispiel 1 angegeben, werden in den Reaktor 3, der auf 800C erhitzte
56,8gewichtsprozentige Salpetersäure enthält stündlich
•to 2,5 m3 (= 2,24 t) eines geschmolzenen Cyclododekanol —
Cyclododekanon-Gemisches, bestehend aus 95.5 Gewichtsprozent Cyclododekanol und 4,5 Gewichtsprozent
Cyclododekanon (Schmelzpunkt 76° C) und 212 t (=168m3) zurückgeführte Salpetersäure, einschließlich
45 t Frischsalpetersäure, eingeleitet. Das Cyclododekanol— Cyclododekanon-Gemisch und die Salpetersäure
werden mit Hilfe des Injektors so gemischt, daß das Alkohol-Keton-Gemisch nach einer halben Sekunde
gelöst ist Die Temperatur beim Eintritt von Salpetersäure und Cyclododekanol—Cyclododekanon-Gemisch
beträgt, sobald sich stationäre Verhältnisse eingestellt haben, 80 bis 81 "C, die Maximaitemperatur im Reaktor
88 bis 89° C. Die mittlere Verweilzeit im Reaktionsraum beträgt 3 Minuten. Das den Reaktor mit 87° C
verlassende Reaktionsgemisch wird in der Entgasungskolonne 6 stündlich mit 570 m3 Luft ausgeblasen. Das
Abgas enthält 35,5 Volumprozent Stickstoffdioxyd, 14 Volumprozent Stickoxydul, 46,5 Volumprozent Stickstoff
und 4 Volumprozent Kohlendioxyd und Kohlen-
b0 monoxyd. Bei den angegebenen Oxydationsbedingungen
entstehen je Kilogramm umgesetztes Cyclododekanol-Cyclododekanon-Gemisch
3501 Reaktionsgas (ohne Luft). Aus der Kolonne 11 werden stündlich 3700 kg Wasser abdestilliert, so daß der Salpetersäure-
« gehalt des Oxydationsmittels auf 56,8 Gewichtsprozent
gehalten wird. 20 Gewichtsprozent ( = 41,31) des aufkonzentrierten Reaktionsgemisches werden auf
25° C abgekühlt die abgeschiedene Dodekandisäure
abfiltriert zunächst mit wäßriger Salpetersäure, zweckmäßig mit Frischsalpetersäure, die noch keinen
Katalysator enthält, und dann mit Wasser gewaschen. Anschließend wird die Dodekandisäure-(1,12) aus der
drei- bis fünffachen Menge eines Lösungsmittelgemisches, bestehend aus 60 Volumprozent Aceton und 40
Volumprozent Wasser, umkristallisiert. Der Schmelzpunkt der Dodekandisäure liegt zwischen 129 und
130° C, die Säurezahl beträgt 487 (berechnet 487,9). 80
Gewichtsprozent (= 167 to = 124,4 m^) des aufkonzentrierten
Reaktionsgemisches fließen in den Reaktor zurück und werden stündlich mit 45 t ( = 33,6 m3)
56,8gewichtsprozentiger Frischsalpetersäure, die 0,052% Vanadin in Form von Ammoniumvanadat und
0,160% Kupfer in Form von Kupfernitrat je Kilogramm wäßriger Salpetersäure gelöst enthält, ergänzt. Aus dem
umgesetzten Cyclododekanol—Cyclododekanon-Gemisch
erhält man stündlich 2520 kg Dodekandisäure, entsprechend 90% der Theorie. Je Kilogramm Cyclododekanol—
Cyclododekanon-Gemisch werden 1,40 kg Salpetersäure (100%ig) ohne Berücksichtigung der
wieder zu Salpetersäure regenerierbaren Stickoxyde verbraucht.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von gesättigten aliphatischen Dicarbonsäuren durch 1^
Oxydation von Cycloalkanolen und bzw. oder Cycloalkanonen mit jeweils 5 bis 12 Ring-Kohlenstoffatomen
mit 40- bis 70%iger Salpetersäure bei einer Temperatur von 45 bis 900C und unter
normalem oder erhöhtem Druck in einem Kreislauf- '" system. Befreien des erhaltenen Reaktionsgemisches
von Stickoxyden, Aufkonzentrieren der Salpetersäure durch Verdampfen von Wasser und Rückführen
der aufkonzentrierten Salpetersäure, dadurch
gekennzeichnet, daß man den Ausgangsstoff mit dem 80- bis 400fachen Volumen Salpeiersäure so
intensiv mischt, daß der Ausgangsstoff nach spätestens S Sekunden gelöst ist, das Reaktionsgemisch
nach einer Verweilzeit von weniger als 4 Minuten aus der Reaktionszone abzieht, das
Umsetzungsgemisch von Stickoxyden befreit, durch Verdampfen von Wasser aus dem Reaktionsgemisch
die Salpetersäurekonzentration wieder auf eine Höhe bringt, die der im Reaktionsraum etwa
entspricht, aus dem kleineren Teil des Reaktionsgemisches die Dicarbonsäure in üblicher Weise
abtrennt, den größeren Teil der Mutterlauge mit dem größeren restlichen Teil des Reaktionsgemisches
vereinigt, das vereinigte Gemisch nach Ergänzung der verbrauchten Salpetersäure mit
neuem Ausgangsstoff intensiv mischt und in die Reaktionszone zurückführt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das Wasser aus dem Reaktionsgemisch
verdampft, indem man das Reaktionsgemisch v> in eine unter einem Druck von 10 bis 100 Torr
stehende Kolonne ohne äußere Wärmezufuhr entspannt.
3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß man 75 bis 95%, w
vorzugsweise 85 bis 92%, des aufkonzentrierten Reaktionsgemisches in den Reaktionsraum zurückleitet
und aus dem verbleibenden kleineren Teil die Dicarbonsäure abscheidet.
4Ϊ
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1964B0075845 DE1238000C2 (de) | 1964-03-11 | 1964-03-11 | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeuren |
NL656502413A NL142942C (nl) | 1964-03-11 | 1965-02-25 | Werkwijze voor de continue bereiding van verzadigde alkaandicarbonzuren. |
GB10123/65A GB1092603A (en) | 1964-03-11 | 1965-03-10 | Continuous production of alkane dicarboxylic acids |
BE660937D BE660937A (de) | 1964-03-11 | 1965-03-11 | |
FR8774A FR1428374A (fr) | 1964-03-11 | 1965-03-11 | Procédé de préparation en continu d'acides alcane-dicarboxyliques |
JP1380865A JPS4319529B1 (de) | 1964-03-11 | 1965-03-11 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1964B0075845 DE1238000C2 (de) | 1964-03-11 | 1964-03-11 | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeuren |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1238000B DE1238000B (de) | 1967-04-06 |
DE1238000C2 true DE1238000C2 (de) | 1980-06-26 |
Family
ID=6978835
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1964B0075845 Expired DE1238000C2 (de) | 1964-03-11 | 1964-03-11 | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeuren |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS4319529B1 (de) |
BE (1) | BE660937A (de) |
DE (1) | DE1238000C2 (de) |
FR (1) | FR1428374A (de) |
GB (1) | GB1092603A (de) |
NL (1) | NL142942C (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016016375A1 (de) | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von rieselfähigen und lagerstabilen dicarbonsäure-kristallen |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1919228C3 (de) * | 1969-04-16 | 1984-04-12 | Chemische Werke Hüls AG, 4370 Marl | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von gesättigten aliphatischen Dicarbonsäuren |
US4450291A (en) * | 1983-05-02 | 1984-05-22 | Monsanto Company | Decontamination of KA oil refinement waste stream |
FR2749299B1 (fr) † | 1996-06-04 | 1998-07-17 | Rhone Poulenc Fibres | Procede de purification de l'acide adipique dans l'eau |
TWI238157B (en) * | 2001-01-25 | 2005-08-21 | Asahi Kasei Corp | Process for producing alkanedicarboxylic acid |
CN101970392A (zh) * | 2008-03-19 | 2011-02-09 | 因温斯特技术公司 | 制备环十二碳三烯的方法和制备月桂内酯的方法 |
WO2014140276A1 (de) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von rieselfähigen dicarbonsäure-kristallisaten |
-
1964
- 1964-03-11 DE DE1964B0075845 patent/DE1238000C2/de not_active Expired
-
1965
- 1965-02-25 NL NL656502413A patent/NL142942C/xx active
- 1965-03-10 GB GB10123/65A patent/GB1092603A/en not_active Expired
- 1965-03-11 BE BE660937D patent/BE660937A/xx unknown
- 1965-03-11 JP JP1380865A patent/JPS4319529B1/ja active Pending
- 1965-03-11 FR FR8774A patent/FR1428374A/fr not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2016016375A1 (de) | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von rieselfähigen und lagerstabilen dicarbonsäure-kristallen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1092603A (en) | 1967-11-29 |
BE660937A (de) | 1965-09-13 |
NL6502413A (de) | 1965-09-13 |
JPS4319529B1 (de) | 1968-08-23 |
DE1238000B (de) | 1967-04-06 |
FR1428374A (fr) | 1966-02-11 |
NL142942C (nl) | 1974-08-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1267677B (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von aromatischen Carbonsaeuren oder deren Anhydriden | |
DE2627475B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Terephthalsäure | |
DE1238000C2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von gesaettigten aliphatischen dicarbonsaeuren | |
DE2741382A1 (de) | Kontinuierliches verfahren zur herstellung von terephthalsaeure | |
DE2433408C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von w -Formylalkensäuren | |
DE2547536C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Methacrylsäure | |
DE1814707C3 (de) | Verfahren zur Herstellung von Phthalsäure | |
DE3604968A1 (de) | Verfahren zur herstellung von dichlorethan | |
DE60114234T2 (de) | Verbessertes verfahren zur herstellung von carbonsäuren | |
DE2442231C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Formaldehyd | |
DE2703161C2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Terephthalsäure | |
DE2241365B2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Isophthalsäuredinitril | |
DE1272913B (de) | Verfahren zur Trennung von Bernsteinsaeure, Glutarsaeure und Adipinsaeure durch Destillation | |
DE2532365C3 (de) | Verfahren zur Oxidation von Naphthalin mit Sauerstoff | |
EP0064180B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von 2,3-Dimethylbutan-2,3-diol | |
AT228186B (de) | Verfahren zur Trennung von wässeriger Essigsäure von einem flüssigen, rohen Reaktionsprodukt | |
DE2001815B2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von diketen | |
AT235821B (de) | Verfahren zur Herstellung von Dekandikarbonsäure | |
DE2227005A1 (de) | Verfahren zur Oxydation aromatischer Verbindungen und insbesondere zur Herstellung aromatischer Polycarbonsäuren sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE60114456T2 (de) | Verfahren zur erhöhung der oxidationsreaktorproduktionskapazität | |
AT317864B (de) | Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid | |
AT255399B (de) | Verfahren zur Herstellung von substituierten oder unsubstituierten Adipinsäuren | |
DE1668837C (de) | ||
DE2838880B2 (de) | Verfahren zur Gewinnung von Methacrolein | |
DE2009503A1 (de) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C2 | Grant after previous publication (2nd publication) |