DE1217630B

DE1217630B - Verfahren zur Verbesserung der Massbestaendigkeit und Korrosionsbestaendigkeit von Uran-Zirkonium-Niob-Legierungen

Info

Publication number: DE1217630B
Application number: DEU8748A
Authority: DE
Inventors: John Howard Kittel
Original assignee: US Atomic Energy Commission (AEC)
Current assignee: US Atomic Energy Commission (AEC)
Priority date: 1961-03-01
Filing date: 1962-03-01
Publication date: 1966-05-26
Also published as: GB940565A; US3089768A; NL275348A

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND

DEUTSCHES

PATENTAMT

AUSLEGESCHRIFT

Int. CL:

C22f

Deutsche Kl.: 4Od-1/18

Nummer:
Aktenzeichen:
Anmeldetag:
Auslegetag:

1217 630
U 8748 VI a/40 d
1. März 1962
26. Mai 1966

Die Erfindung betrifft die Verbesserung der Maßbeständigkeit und Korrosionsbeständigkeit von Uran-Zirkonium-Niob-Legierungen.

Eines der schwierigen Probleme beim Betrieb von Kernreaktoren ergibt sich aus der Neigung der Uranoder anderen Metall-Brennstoffstäbe oder -Brennelemente, bei den Wärme- und Bestrahlungsbedingungen im Reaktor in der Länge zu wachsen. Manchmal treiben die Brennstoffstäbe die Enden ihrer Schutzumhüllungen so weit auseinander, daß ein Bersten eintritt, wodurch die gefährlich radioaktiven Spaltprodukte in den wäßrigen Moderator bzw. das wäßrige Kühlmittel freigegeben werden, welche dadurch in direkte Berührung mit dem metallischen Brennstoff kommen und dessen Korrosion verursachen können. Außer einer solchen direkten Berührung auf Grund eines Berstens kann sich eine direkte Berührung auch aus kleinen Leckstellen der Umhüllung ergeben, die aus irgendwelchen Gründen entstehen, z. B. wenn eine kleine Unzulänglichkeit der Umhüllung zum Entstehen eines nadelfeinen Loches führt. Bei Reaktoren des Siedewassertyps können selbst außerordentlich feine Löcher in der Umkleidung zum Eindringen von Dampf und zur Korrosion der in der Umhüllung befindlichen Uranlegierung führen.

Es ist bekannt, daß ein Legieren des Urans mit Zirkonium und Niob, die Maßbeständigkeit bei Reaktorbedingungen verbessert. Man hat bereits solche ternäre Legierungen hergestellt, deren gebräuchlichste und beste aus 5 Gewichtsprozent Zirkonium, 1 ¹I₂. Gewichtsprozent Niob, Rest Uran, besteht. Man kennt Verfahren zur Behandlung dieser Legierungen, mit denen man entweder die Maßbeständigkeit oder die Korrosionsbeständigkeit, aber nicht beide Eigenschaften verbessern kann; in den meisten, wenn nicht in allen Fällen führen die Maßnahmen, mit denen die Maßbeständigkeit erhöht wird, zu einer Abnahme der Korrosionsbeständigkeit, und umgekehrt.

Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur gleichzeitigen Verbesserung der Maßbeständigkeit und Korrosionsbeständigkeit von Uran-Zirkonium-Niob-Legierungen bei Kernreaktorbedingungen, das sich dadurch kennzeichnet, daß man die Legierung durch kurzzeitiges Erwärmen in die y-Phase umwandelt, durch längeres Erwärmen auf eine niedrigere Temperatur in die « -j- β -{■ y-Phase überführt, an der Luft abkühlt, auf dem gleichen Wege wie bei der ersten Umwandlung wieder in die y-Phase umwandelt und in Wasser abschreckt.

Grundlage der Erfindung war die Erkenntnis, daß Verfahren zur Verbesserung der
Maßbeständigkeit und Korrosionsbeständigkeit
vonUran-Zirkonium-Niob-Legierungen

Anmelder:

United States Atomic Energy Commission,

Germantown, Md. (V. St. A.)

Vertreter:

Dr.-Ing. W. Abitz, Patentanwalt,

München 27, Pienzenauer Str. 28

Als Erfinder benannt:

John Howard Kittel, Naperville, JU. (V. St. A.)

Beanspruchte Priorität:

V. St. v. Amerika vom l.März 1961 (92721)

man die Maßbeständigkeit und Korrosionsbeständigkeit der obengenannten Legierungen gleichzeitig verbessern kann, indem eine Kaltverarbeitung und anschließend eine mehrstufige Wärmebehandlung unter bestimmten Bedingungen durchgeführt wird, die nachfolgend an Hand eines Phasendiagramms beschrieben sind, das eine vor kurzem gefundene α+/J+y-Phase aufweist. Es hat sich gezeigt, daß die Legierungen nach Durchlaufen dieser Phase unter gewissen Umständen die ungewöhnlichen Eigenschaften einer gleichzeitig verbesserten Maß- und Korrosionsbeständigkeit annehmen.

In der Zeichnung sind die Phasen von Legierungen des Urans mit Zirkonium und Niob mit konstanten Gewichtsverhältnissen von Zirkonium zu Niob von 5 :1 Vz dargestellt. Dabei sind die Gewichtsprozente Zr und Nb in tertiären Uranlegierungen als Abszissen gegen die Temperatur in Grad Celsius als Ordinaten aufgetragen, wobei die Phasen in der üblichen Weise

von den Flächenbereichen des Diagramms dargestellt werden.

Wie die Zeichnung zeigt, sind zwei Phasen, die y-Phase am Kopf des Diagramms und die <%+y-Phase am Boden des Diagramms, viel größer als die anderen.

Die β+y-Phase nimmt einen Raum in Form ungefähr eines rechtwinkligen Dreiecks an der linken Seite ein, und unmittelbar darunter befindet sich eine lang-

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gezogene, »linsenförmige«, von den Linien ESA und ETA umschlossene Fläche, die jetzt als ausgeprägte a+jS-f-y-Phase aufgefunden wurde.

Wenn die ternären Legierungen der genannten Art, in der y-Phase vorliegen und plötzlich abgeschreckt werden, z. B. unter Verwendung von Wasser, bleiben sie in dieser Phase und haben bei Reaktorbedingungen eine überlegene Korrosionsbeständigkeit, aber eine geringe Maßbeständigkeit, während bei Überführung der Legierungen in die «+y-Phase und allmähliche Abkühlung, derart, daß die Legierungen in dieser Phase verbleiben, die Maßbeständigkeit gut, aber die Korrosionsbeständigkeit den plötzlich aus dem Gebiet der y-Phase abgeschreckten Legierungen unterlegen ist.

Es wurden Überlegungen angestellt, ob sich eine Kombination von guter Maß- und Korrosionsbeständigkeit erzielen lassen könnte, wenn man die Legierungen einer'Behandlung unterwirft, auf Grund deren sie in der α+/?+y-Zwischenphase kristallisieren, aber die Praxis hat gelehrt, daß die gewünschten Ergebnisse dadurch nicht erhalten werden. Die Ergebnisse weiterer Untersuchungen sind zum Teil in der Tabelle zusammengestellt.

Bei der Ermittlung der in der Tabelle angeführten Werte wurden alle in der linken Spalte genannten Proben der bevorzugten Legierung aus 5 Gewichtsprozent Zirkonium, 1 Va Gewichtsprozent Niob, Rest Uran, aus dem gleichen Rohblock genommen. Alle Proben hatten eine Länge von 25,4 mm und eine (in, dem Dimensionsbereich der meisten Brennstoffstäbe liegende) Qüerschnittsfläche von 3,48 · 3,48 mm. Wie in der zweiten Spalte von links angeführt, wurden

ίο einige Proben bei etwa 850° C warmgewalzt und andere bei etwa 25° C kaltgewalzt, wobei bei der Kaltwalzung eine Dickenabnahme von 12% bei der Kaltwalztemperatur erfolgte. Nach dem Walzen wurden die Proben den in der nächstfolgenden Spalte angeführten Wärmebehandlungen unterworfen und ohne Umhüllung in einem Kernreaktor des thermischen Siedewassertyps auf den in Atomprozent angegebenen⁷ Brennstoffabbrand bestrahlt, wobei sieh die nicht umhüllten Proben im Reaktor mit dem Wasser in Berührung befanden. Die bei den verschiedenen Proben bei yer-

:. schieden kombinierten Walz- und Wärmebehandlungen erzielten Ergebnisse sind in den weiteren Spalten angeführt..

Auswirkung der Bestrahlung auf flachgewalzte, bei 665 O> isothermisch	Probe	Endwalz	Wärmebehandlung	Abbrand,	Längen	Wachs	Breiten	umgewandelte Proben	Gewichts-	Bemerkungen
	BH-7-4	tempe ratur ⁰C	2 Stunden bei	Atom prozent	verän derung	tumsrate	verän derung	Dicken	verän derung mg	leicht auf
	25^C>	665⁰QLKW	0,102	41,7	340	29,3	verän derung	-0,9	gerauht
BH-8-4		24 Stunden bei					-36,8
	25	665°C, LK	0,097	29,5	270	16,2		0,0
BH-9-4		168 Stunden bei					-25,2
	25	665 ⁰C, LK	0,068	11,3	160	9,4		0,8
BH-7-1		15 Minuten bei					-13,5
	25	800⁰C,	0,102	3,7	36	2,3		-1,2
		2 Stunden bei					-4,2
		665⁰C, LK
BH-8-1		15 Minuten bei
	25	800⁰C	0,097	2,0	20	2,2		0,3
		24 Stunden bei					-2,6
		665°C,LK
BH-9-1		15 Minuten bei
	25	800° C,	0,068	1,7	25	2,8		-0,3
		168 Stunden bei					-1,7
		665⁰C, LK
BH-10-4		2 Stunden bei
	850	665°C, LK	0,087	11,3	120	3,2		-0,6
BH-11-4		24 Stunden bei					-10,4
	850	665⁰C, LK	0,069	7,4	100	4,2		0,2
BH-12-4		168 Stunden bei					-9,1
	850	665°C,LK	0,051	3,9	75	2,7		-0,3
BH-10-1		15 Minuten bei					-7,8
	850	800⁰C,	0,087	5,3	59	1,4		-0,3
		2 Stunden bei					2,3
		665° C, LK
BH-U-I		15 Minuten bei
	850	800° C,	0,069	3,2	46	1,7		1,1
		24 Stunden bei					-1,1
		665°C, LK
BH-12-1		15 Minuten bei
	850	800⁰C	0,051	1,8	35	1,1		0,3
		168 Stunden bei					-1,7
		665⁰C₅LK

	Endwalz-	Wärmebehandlung	Abbrand,	Längen	Wachs?·	Breiten	Dicken	Gewichts-	Bemerkungen
Probe	tempe- ratur		Atom prozent	verän derung	tumsrate	verän derung	verän derung	verän derung
	⁰C	2 Stunden bei		%	G₁ (b)	%	°/o	mg	geworfen
BH-7-5	25	665⁰C, LK,	0,102	8	76	ω	-0,1	(f)
		15 Minuten bei
		800⁰C, WQ<^e>							Ψ
		2 Stunden bei							geworfen'
BH-8-5	25	665⁰C, LK,	0,097	11	110	m	- (f)	0,3
		15 Minuten bei .
		800° C, WA
·-		168 Stimden'bei
BH-9-5	25	665° C, LK,	' 0,068	5,6	80	18 ;	-6,9	-29,7
		15 Minuten bei
		80O⁰C, WA
		■ 15 Minuten bei							geworfen
BH-7-2.	25	800⁰C,	0,102	5	48	(f)	■ (f) .	-0,7
		2 Stunden bei
		.665⁰C, LK,
		15 Minuten bei
		'800⁰C₅WA
		15 Minuten bei							leiclit ge
■BH-8-2	25 .	665° C, LK,	0,097	1,1.	.10	13 .	-P.3	-0,3	worfen
		15 Minuten bei
		800⁰C, WA
		15 Minuten bei							geworfen
BH-9-2	25	SOO⁰C,	0,068	1	15	(f)	(f)	0,2
		24 Stunden bei
		665⁰C₅LK,
		15 Minuten bei
		800⁰C, WA
		2 Stunden bei							geworfen
BH-10-5	850	665⁰C₅ LK₅	0,087	8	89	(f)	(f)	0,6
		15 Minuten bei
		800° C, WA
		24 Stunden bei							geworfen
BH-11-5	850	665 ⁰C₅ LK₅	0,069	10	140	(f)	(D	-1,3
		15 Minuten bei
		800° C, WA
		168 Stunden bei							geworfen
BH-12-5	850	665⁰C₅ LK,	0,051	6	110	(f)	(f)	-0,6
		15 Minuten bei
		800° C, WA
		15 Minuten bei							geworfen
BH-10-2	850	800° C,	0,087	9,5	100	(f)	(f)	1,0
		2 Stunden bei
		665° C, LK,
		15 Minuten bei
		800° C, WA
		15 Minuten bei							geworfen
BH-11-2	850	800° C,	0,069	2	29	(f)	(f)	-0,1
		24 Stunden bei
		665⁰C, LK,
		15 Minuten bei
		800⁰C₅ WA
		15 Minuten bei							geworfen
BH-12-2	850	800⁰C₅	0,051	2	39	(f)	(f)	-U
		168 Stunden bei
		665° C, LK,
		15 Minuten bei
		800° C, WA

(a)" Alle Proben wurden aus einem Rohblock, L-215, gewalzt.

(b) Gi = MikrozoU je Zoll pro Spaltung je 10" Gesamtatome.

(c) Alle bei 25° C gewalzten Proben wurden bei dieser Temperatur in der Dicke um 12°/₀ reduziert.

(d) LK = Luftabkühlung.

(e) WA = Abschreckung in Wasser von Raumtemperatur.

(T) Die Probe ist zu verzogen, um sich messen zu lassen. ■

7 8

Ein Vergleich der Werte der Tabelle mit dem Phasen- retische Erläuterung beschränkt, sondern beruht auf diagramm der Zeichnung zeigt deutlich die über- den im Versuch erhaltenen empirischen Erkenntnissen, raschenden Ergebnisse. Die ersten zwölf in der Tabelle Im Hinblick auf die Überlegenheit über die warmangeführten Proben werden nicht durch Endwärme- gewalzte Probe BH-11-2 wird angenommen, daß die behandlung auf 800° C in die y-Phase übergeführt und 5 Kaltwalzung zu einer geringeren Korngröße führt, die keiner Abschreckung unterworfen und haben dement- durch die anderen Behandlungsstufen hindurch mitsprechend, wie oben erläutert, eine unterlegene Korro- genommen wird und das Endresultat beeinflußt. Dies sionsbeständigkeit. Alle restlichen zwölf Proben ist wiederum eine theoretische Erklärung, ohne daß wurden ei3©r 15minutigen Endwärmebehandlung auf die Erfindung auf diese beschränkt ist.
800⁰C und darauf einer Wasserabschreckung unter- io Noch überraschender als die oben erläuterten worfen, wodurch sie die obenerwähnte überlegene Erscheinungen erweist sich ein Vergleich der bei den Korrosionsbeständigkeit erhielten. Proben BH-8-2 und BH-8-5 erhaltenen Ergebnisse.

Die Auswirkungen auf die Wachstumrate und die Diese beiden Proben wurden mit der Abänderung in anderen mit der Maßbeständigkeit zusammenhängen- identischer Weise behandelt, daß die zweitgenannte den Faktoren sind jedoch bei den letztgenannten 15 Probe der Vorbehandlung bei 800⁰C von 15 Minuten Proben sehr unterschiedlich. Die Probe BH-8-2 ist Dauer nicht unterworfen wurde, wodurch ihre Wachseine der beiden einzigen Proben aus der letztgenannten tumsrate das Elffache beträgt. Es erscheint überGruppe, die nicht für die Dickenbestimmung zu ver- raschend, daß diese vergleichsweise kurze Erhitzung zogen sind, und erweist sich als nicht geworfen. Gleich- einen Effekt ergeben soll, der sich über die 24stündige zeitig hat diese Probe mit einem Wert von 10 auch die ao Erhitzung auf 665⁰C, in der die Probe unzweifelhaft niedrigste Wachstumsrate der vorliegenden Klasse vollständig in die «+/S-l-y-Phase übergeführt wird, wie auch der gesamten Proben nach der Tabelle. hinaus erstrecken kann. Die ermittelte Tatsache ist

Die Probe BH-8-1 wurde der gleichen Walz- und jedoch nicht zu bestreiten und wird durch einen VerWärmebehandlung wie die Probe BH-8-2 unterworfen, gleich der weitaus geringeren Wachstumsraten der jedoch mit der Abänderung, daß die ISminutige End- 25 Proben BH-7-1, BH-8-1 und BH-9-1 mit denjenigen wärmebehandlung auf 800⁰C und darauffolgende der Proben BH-7-4, BH-8-4 und BH-9-4 weiter bestä-Wasserabschreckung weggelassen wurde. Diese Probe tigt. Dieser Weiterwirkeffekt stellt eine Wirkung dar, hat die geringste Wachstumsrate von allen nicht ab- die sich auf Grundlage allein des Phasendiagramms geschreckten ersten zwölf Proben der Tabelle, aber nicht voraussagen läßt, und kann möglicherweise der bei ihr erhaltene Wert von 20 beträgt das Doppelte 30 dadurch erklärt werden, daß die Vorbehandlung bei desjenigen bei der Probe BH-8-2 erhaltenen, was 800⁰C zur Bildung einer größeren Zahl von Kristalldarauf hindeutet, daß die Abschreckung von einer kernen führt, so daß sich die danach durch die 24stün-Temperatur von 800⁰C in dieser Beziehung wie auch dige Erhitzung erzeugte a+ß+y-Phase in einem in bezug auf die Korrosionsbeständigkeit kritisch ist. stärkeren Unterteilungszustand als bei * Weglassung

Die Probe BH-11-2 wurde der genau gleichen 35 dieser Vorbehandlung befindet. Die Erfindung ist

Behandlung wie die Probe BH-8-2 unterworfen, jedoch nicht auf diese theoretische Erklärung be-

jedoch.mit der Abänderung, daß die Vorwalzbehand- schränkt und beruht, wie erwähnt, auf im Versuch

lung bei 850 anstatt bei 25 ⁰C durchgeführt wurde. erhaltenen empirischen Erkenntnissen.

Ihre Wachstumsrate von 29 ist zwar vergleichsweise Das Verfahren gemäß der Erfindung zur Behandlung niedrig, beträgt aber wiederum fast das Dreifache 4° einer Uran-Zirkonium-Niob-Legierung läßt sich somit

derjenigen der Probe BH-8-2. Dies deutet darauf hin, durchführen, indem man anfänglich in der Art der

daß die Kaltwalzung den entscheidenden Faktor dar- Behandlung der Probe BH-8-2 eine Dickenabnahme

stellen könnte. durch Kaltwalzen durchführt.

Zusammengenommen könnte man die bei den " Die Dickenabnahme um 12% ist nicht kritisch, Proben BH-8-1 und BH-11-2 erhaltenen Ergebnisse 45 reicht aber aus, um die für notwendig gehaltene sogar als nicht übereinstimmend oder zumindest als feinere Korngröße zu erzeugen, und eine weitere sich in verschiedener Richtung erstreckende Hinweise Verminderung der Dicke bietet keinen Vorteil. Hiergebend auffassen, wobei die mit Probe BH-8-2 erhal- auf wird die Legierung kurzzeitig, wie 15 Minuten, tenen Ergebnisse nur um so überraschender sind, da auf 800⁰C erhitzt und dann längere Zeit, wie 24 Stunsie nicht in der Mitte zwischen den Resultaten liegen, 5° den, bei einer Temperatur wärmebehandelt, bei der die man bei Vereinigung der Behandlung der anderen sie in die in der Zeichnung gezeigte »linsenförmige« beiden Proben erhält, sondern beiden etwas überlegen «+/S+y-Phase gelangt. Bei der Probe BH-8-2, die sind. 6^Gewichtsprozent Zr + Nb enthält, liegt die an-

Eine theoretische Erklärung für die Überlegenheit gewandte Temperatur von 665° C etwa in der Mitte

der Probe BH-8-2 über die Probe BH-8-1 in bezug auf 55 zwischen der unteren Grenze dieser Phase von etwa

die verbesserte Maßbeständigkeit könnte darin be- 663⁰C und der oberen Grenze von etwa 668⁰C. Da

stehen,, daß die erstgenannte nach der schließlich Phasenumwandlungen am zufriedenstellendsten in der

erfolgten Umwandlung und Abschreckung in der Mitte eines Phasenbereiches anstatt an dessen Rand-

y-Phase einen höheren Grad statistischer Unordnung bereichen ablaufen, wird für eine Uranlegierung, die als die letztgenannte aufweist, die in der κ -(- β+y-Phase 60 6V2 Gewichtsprozent Zr -{- Nb enthält, wie die Probe

belassen wird, und zwar auf Grund der Plötzlichkeit BH-8-2, eine Temperatur von 665 bis 666° C bevorzugt,

der Umwandlung bei 800⁰C, die weit über der Um- Bei Legierungen, die geringere Mengen an Zirkonium

Wandlungsmindesttemperatur von 68O⁰C gemäß dem und Niob enthalten, liegt der Temperaturbereich für

Phasendiagramm liegt. Es besteht jedoch kein Zweifel, die Umwandlung in die a+/?4-y-Phase etwas nieddaß unabhängig davon, welche theoretische Erklärung 65 riger, da der linsenförmige Phasenbereich nach der

richtig ist, die Umwandlung in die a+/5+y-Phase Zeichnung nicht horizontal verläuft, sondern nach

eine notwendige Bedingung vor der Endumwandlung links zu nach unten geneigt ist. Bei Legierungen, die

in die y-Phase war. Die Erfindung ist nicht auf theo- eine größere Menge von Zirkonium und Niob als die

Probe BH-8-2 enthalten, liegt der Uniwandlungstemperaturbereich aus dem gleichen Grunde etwas höher.

Nach der Umwandlung der Probe von 24 Stunden oder etwa solcher Dauer in die <x+ß+y-Phase wird die Probe in der Art der Behandlung der Probe BH-8-2 luftgekühlt und dann ausreichend lange auf eine genügend hohe Temperatur erhitzt, um die Legierung rasch in die y-Phase zu überführen, und hierauf mit Wasser von Raumtemperatur abgeschreckt. Die Zeichnung zeigt, daß eine Probe, wie BH-8-2, die 6V₂ Gewichtsprozent Zr + Nb enthält, sich bereits bei einer derart niedrigen Temperatur wie etwa 680° C in diese Phase umwandeln läßt, wenngleich auch bei geringeren Prozentsätzen von Zirkonium und Niob die Umwandlungsmindesttemperatur auf Grund der starken Neigung der unteren Grenze der y-Phase, in der Zeichnung als Linie BL dargestellt, viel höher ist.

Die 15minutige Wärmebehandlung bei 800°C, der die Probe BH-8-2 unterworfen wurde, ist somit zwar nicht völlig kritisch, aber es ist wichtig, daß die Umwandlung in die y-Phase durch Erhitzen auf eine Temperatur, die wesentlich über der Umwandlungsmindesttemperatur liegt, bei begrenzter Erhitzungsdauer erfolgt. Das gleiche gilt für die 15 Minuten dauernde Vorbehandlung.

Bei Proben, die geringere Mengen an Zirkonium und Niob als die Probe BH-8-2 enthalten, liegt die bevorzugte Umwandlungstemperatur für die Umwandlung in die y-Phase durch den steilen Abfall der den y-Phasenbereich begrenzenden Umwandlungsmindesttemperaturlinie BL oberhalb 800° C. Zum Beispiel beträgt bei 2 Gewichtsprozent Zr + Nb die Umwandlungsmindesttemperatur etwa 720° C, die somit um 40° C über der Umwandlungsmindesttemperatur der Probe BH-8-2 liegt. Die bevorzugte Behandlung zur Umwandlung einer Probe aus dieser Legierung würde somit eine 15minutige Erhitzung auf etwa 840° C sein.

Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zur gleichzeitigen Verbesserung der Maßbeständigkeit und Korrosionsbeständigkeit von Uran-Zirkonium-Niob-Legierungen bei Kernreaktor-Bedingungen, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung kalt verformt, durch kurzzeitiges Erwärmen in die y-Phase umgewandelt, durch längeres Erwärmen auf eine niedrigere Temperatur in die <x+β+y-Phase übergeführt, an der Luft abgekühlt, auf dem gleichen Wege wie bei der ersten Umwandlung wieder in die y-Phase umgewandelt und in Wasser abgeschreckt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Behandlung eine Uranlegierung unterworfen wird, die Zirkonium und Niob im Gewichtsverhältnis von 5 :1V₂ enthält.

3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Behandlung eine Uranlegierung mit einem Gehalt an Zirkonium und Niob von 6 V₂ Gewichtsprozent unterworfen wird.

4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Legierung bei 25⁰C unter einer Dickenverminderung von 12% kaltgewalzt, anschließend 15 Minuten auf 800°C erhitzt, dann 24 Stunden auf 650° C erhitzt, an der Luft auf 25°C abgekühlt, erneut 15 Minuten auf 800°C erhitzt und abschließend in Wasser abgeschreckt wird.

In Betracht gezogene Druckschriften:
»Nuclear Science Abstracts«, Vol. 13 (1959), Referate Nr. 1101 und 2704;

»Nuclear Engineering«, September 1957, S. 362.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen